CARACTERIZACIÓN HIDRÁULICA DE CUATRO MARCAS DE EMISORES PARA RIEGO LOCALIZADO COMERCIALIZADOS EN CHILE

Transcripción

1 UNIVERSIDAD DE TALCA. FACULTAD DE CIENCIAS AGRARIAS. ESCUELA DE AGRONOMÍA. CARACTERIZACIÓN HIDRÁULICA DE CUATRO MARCAS DE EMISORES PARA RIEGO LOCALIZADO COMERCIALIZADOS EN CHILE MEMORIA DE TÍTULO ROBERTO ALEJANDRO MUÑOZ ROJAS TALCA CHILE

2 UNIVERSIDAD DE TALCA FACULTAD DE CIENCIAS AGRARIAS ESCUELA DE AGRONOMÍA CARACTERIZACIÓN HIDRÁULICA DE CUATRO MARCAS DE EMISORES PARA RIEGO LOCALIZADO COMERCIALIZADOS EN CHILE Por ROBERTO ALEJANDRO MUÑOZ ROJAS MEMORIA DE TÍTULO Presentada a la Universidad de Talca como Parte de los requisitos para optar al título de INGENIERO AGRÓNOMO TALCA CHILE 2004

3 APROBACIÓN: Profesor Guía Ing. Agr. M.S. Ph. D. Ramón E. Rodríguez H. Profesor Escuela de Agronomía Facultad de ciencias Agrarias Universidad de Talca Profesor Informante Ing. Agr. M.S. Ph. D. Samuel Ortega Farías Profesor Escuela de Agronomía Facultad de ciencias Agrarias Universidad de Talca Fecha presentación Defensa Memoria: 16 de Abril de 2004

4 RESUMEN Esta memoria de título, se desarrolla en torno a la evaluación hidráulica de tres marcas de goteros y dos modelos de cinta utilizados en sistemas de riego localizado, realizada en el laboratorio del Centro de Investigación y de Transferencia Tecnológica en Riego y Agroclimatología (CITRA) perteneciente a la Facultad de Ciencia Agrarias de la Universidad de Talca. Para dicha evaluación se aplicó la norma internacional ISO 9260 sobre procedimientos para obtener el coeficiente de variación de fabricación, la relación caudal - presión y el efecto que ejerce la temperatura sobre la descarga del emisor. Los resultados señalan para el coeficiente de variación de fabricación (CVF) que los goteros marca NGE y O-Tiff pertenecen a la Categoría A (CVF: 4,5% y 2,37% respectivamente) y el gotero marca Microflapper es catalogado como B (CVF: 6,28). Las cintas de riego Aqua Traxx cumplen con la Categoría A para sus modelos compensado y no compensado, con CVF 4,46% y 1,02% respectivamente. En la curva caudal presión de cada emisor, se calcularon las siguientes ecuaciones que reflejan su comportamiento: para el emisor Microflapper, q=2,3209h 0,1133 ; O-Tiff, q=0,6844h 0,3872 ; la ecuación para el gotero NGE que obtuvo un mayor ajuste no fue del tipo exponencial como en los otros casos, sino del tipo lineal y fue de q=4,0532-0,0072h. En el caso de la cinta Aqua Traxx, modelo compensado, la ecuación de la curva caudal presión fue de q=0,3479h 0,2342 y para el modelo no compensado, q=0,2232h 0,3691. Además en lo que a desviación del caudal respecto al caudal nominal se refiere, las marcas de goteros Microflapper y O-Tiff son consideradas como Categoría A por la norma internacional ISO 9260 al igual que la cinta de riego Aqua Traxx modelo no compensado. Por su parte, el gotero NGE es considerado Categoría B y la cinta Aqua Traxx modelo compensado no obtiene ninguna categoría. Por último, en relación a la variación que presentaban las descargas, al variar la temperatura del agua en la línea de prueba, las tres marcas de goteros (Microflapper, NGE y O-Tiff) como también los dos modelos de la cinta de riego Aqua Traxx (compensado y no compensado), se registró ecuaciones del tipo lineal las cuales son: Microflapper: q=3,8504+0,0164tº; NGE: q=3,8112+0,0028tº; O-Tiff: q=3,876+0,0044tº; Aqua Traxx : q=0,9827+0,0064tº y Aqua Traxx PC: 1,1378+0,0016Tº

5 ABSTRACT This thesis, is developed around the hydraulic evaluation of three marks of drippers and two tape models utilized in systems of localised watering, carried out in the laboratory of the Center of Investigation and of Technological Transfer in Irrigations and Agroclimatología (CITRA) belonging to the Agrarian Science of Faculty the Universidad de Talca. For this evaluation the international norm ISO 9260 was applied procedures for obtaining the coefficient of manufacturer variation, the relationship flow - pressure and the effect that temperature exercises on the discharge of the emitter. The results point out for the coefficient of manufacturer variation (CVF) that the NGE dripper and O-Tiff dripper belong to Category A (CVF: 4.5% and 2.37% respectively) and the Microflapper dripper is classified as B (CVF: 6,28). The watering tapes Aqua Traxx meetsthe Category A requirements for their compensated and non compensated models, with CVF 4.46% and 1.02% respectively. In the curve flow - pressure for eachemitter, the following equations were calculated: for the Microflapper dripper, q=2.3209h ; O-Tiff, q=0.6844h ; the equation for the NGE dripper which obtained a bigger adjustment that was not of the exponential type as in the other cases, but of the lineal type and it was q= h. In the case of the tape Aqua Traxx, compensated model, the equation of the curve flow pressure was q=0.3479h and for the non compensated pattern, q=0.2232h Also as for the deviation of the actual flow with respect to the manufacturer s predicted flow, the Microflapper and Or-Tiff drippers are considered as Category A for the international norm ISO 9260 as is the watering tape Aqua Traxx non compensated model. On the other hand, the NGE dripper is considered Category B and the tape Aqua Traxx compensated model doesn't obtain any category. Lastly, in relation to the variation that theemitter presented, when varying the temperature of the water in the testing line, the three brands of drippers (Microflapper, NGE and O-Tiff) as well as the two models of watering tape Aqua Traxx (compensated and non compensated), registered equations of the lineal type which are Microflapper: q= tº; NGE: q= tº; O-Tiff: q= tº; Aqua Traxx: q= tº and Aqua Traxx PC: Tº

6 ÍNDICE. pág. I. INTRODUCCIÓN. 1 II. OBJETIVOS. 2 III. REVISIÓN BIBLIOGRÁFICA Componentes Básicos En Riego Localizado Emisores Clasificación de emisores Características y clasificación de goteros Características y clasificación de cintas de riego Aspectos hidráulicos de goteros y cintas de riego Relación caudal-presión Uniformidad Factores que afectan CU Constructivos Temperatura Evaluación de goteros y cintas de riego 17 IV.MATERIALES Y MÉTODOS Ubicación del ensayo Materiales usados para la evaluación Metodología para evaluación de goteros Metodología para evaluación de cintas de riego. 21 V.- RESULTADOS Y DISCUCIÓN Coeficiente de variación de fabricación Relación Caudal-Presión Relación Caudal-Temperatura. 30 VI.- CONCLUSIONES. 33 VII.- BIBLIOGRAFÍA. 34 VIII.- ANEXOS 35

7 ÍNDICE DE TABLAS. Capítulo III. pág. Tabla 3.1 Exponentes de descargas de emisores. 9 Tabla 3.2 Clasificación de emisores según normas ISO para 13 coeficiente de variación. Tabla 3.3 Clasificación de emisores según norma ASAE EP405.1 para goteros, microaspersores y difusores. 13 Tabla 3.4 Clasificación de emisores según norma ASAE EP405.1 para tuberías emisoras. 13 Tabla 3.5 Clasificación de regímenes hidráulicos. 14 Tabla 3.6 Variaciones de η y ρ con la temperatura. 15 Capítulo V. Tabla 5.1 Valores experimentales m y n para goteros en estudio. 27 Tabla 5.2. Valores de a y b para gotero en estudio 28 Tabla 5.3.Valores experimentales de kd y x para cintas de riego en estudio. 29 Tabla 5.4. Valores críticos de desviación del caudal medio del emisor respecto al caudal nominal (qn) según norma ISO Tabla 5.5 Valores experimentales de las constantes m y n para los emisores en estudio. 31 Tabla 5.6. Valores experimentales de las constantes m y n para emisores en estudio. 32 Capítulo VIII. Tabla 8.1 Mediciones para el cálculo del coeficiente de variación de fabricación del gotero Microflapper, modelo autocompensado (10-40 PSI), caudal nominal 4l/h. 36

8 Tabla 8.2. Mediciones para el cálculo del coeficiente de variación de fabricación del gotero NGE, modelo autocompensado (10-60PSI), caudal nominal 1G/h. 37 Tabla 8.3. Mediciones para el cálculo del coeficiente de variación de fabricación del gotero O-Tiff, modelo no compensado, presión nominal 1 bar, caudal nominal 4 l/h. 38 Tabla 8.4. Mediciones para el cálculo del coeficiente de variación de fabricación de la cinta de riego Aqua Traxx, modelo compensado (10-25 PSI), caudal nominal 0,27l/h. 39 Tabla 8.5. Mediciones para el cálculo del coeficiente de variación de fabricación de la cinta de riego Aqua Traxx, modelo no compensado, presión nominal 10 PSI, caudal nominal 1,14 l/h. 40

9 ÍNDICE DE FIGURAS. Capítulo III. pág. Figura 3.1 Relación caudal presión de emisores según régimen 10 Capítulo V. Figura 5.1 Distribución de caudales en línea de prueba para goteros Microflapper. 23 Figura 5.2 Distribución de caudales en línea de prueba para goteros NGE. 23 Figura 5.3 Distribución de caudales en línea de prueba para goteros O-Tiff. 24 Figura 5.4 Distribución de caudales en línea de prueba para cintas Aqua Traxx PC. 25 Figura 5.5 Distribución de caudales en línea de prueba para cintas Aqua Traxx. 25 Figura 5.6 Coeficiente de variación de fabricación de goteros y cintas evaluadas 26 Figura 5.7 Relación Caudal-Presión de goteros Microflapper. 26 Figura 5.8 Relación Caudal-Presión de goteros NGE. 27 Figura 5.9 Relación Caudal-Presión de goteros O-Tiff 27 Figura 5.10 Relación Caudal-Presión de cinta Aqua Traxx PC. 28 Figura 5.11 Relación Caudal-Presión de cinta Aqua Traxx 29 Figura 5.12 Relación Caudal-Temperatura para tres marcas de goteros 30 Figura 5.13 Relación Caudal-Temperatura de cinta de riego Aqua Traxx (modelos compensado y no compensado). 32

10 ÍNDICE DE ANEXOS. pág. ANEXO 1 Cálculo del coeficiente de variación de fabricación (CVF) del gotero marca Microflapper. 36 ANEXO 2 Cálculo del coeficiente de variación de fabricación (CVF) del gotero marca NGE. 37 ANEXO 3 Cálculo del coeficiente de variación de fabricación (CVF) del gotero marca O-Tiff. 38 ANEXO 4 Cálculo del coeficiente de variación de fabricación (CVF) de la cinta de riego Aqua Traxx PC. 39 ANEXO 5 Cálculo del coeficiente de variación de fabricación (CVF) de la cinta de riego Aqua Traxx modelo no compensado. 40 ANEXO 6 Determinación de la curva Caudal-Presión del gotero marca Microflapper. 41 ANEXO 7 Determinación de la curva Caudal-Presión del gotero marca NGE. 42 ANEXO 8 Determinación de la curva Caudal-Presión del gotero marca O-Tiff. 43 ANEXO 9 Determinación de la curva Caudal-Presión de la cinta de riego marca Aqua Traxx PC. 44 ANEXO 10 Determinación de la curva Caudal-Presión de la cinta de riego marca Aqua Traxx modelo no compensado. 45 ANEXO 11 Determinación de la curva Caudal - Temperatura del gotero marca Microflapper. 46 ANEXO 12 Determinación de la curva Caudal - Temperatura del gotero marca NGE. 47 ANEXO 13 Determinación de la curva Caudal - Temperatura del gotero marca O-Tiff. 48 ANEXO 14 Determinación de la curva Caudal - Temperatura de la cinta de riego marca Aqua Traxx PC. 49

11 ANEXO 15 Determinación de la curva Caudal - Temperatura de la cinta de riego marca Aqua Traxx modelo no compensado. 50 ANEXO 16 Información de catálogo dada por fabricante de emisor marca Microflapper. 51 ANEXO 17 Información de catálogo dada por fabricante de emisor marca NGE. 53 ANEXO 18 Información de catálogo dada por fabricante de emisor marca O-Tiff. 56 ANEXO 19 Información de catálogo dada por fabricante de cinta de riego marca Aqua Traxx, modelo no compensada 60 ANEXO 20 Información de catálogo dada por fabricante de cinta de riego marca Aqua Traxx, modelo autoompensada 63

12 I. INTRODUCCIÓN. En el mundo, cada vez toma mayor fuerza la idea de usar en forma racional y adecuada el recurso hídrico. En la agricultura, donde se usa en grandes cantidades, se producen también grandes pérdidas sobre todo en la utilización de métodos de riego superficial donde el escurrimiento y la percolación profunda son generalmente significativos. En nuestro país, el riego tecnificado ha presentado un aumento significativo, fundamentalmente por la incorporación de cultivos de gran rentabilidad asociada por lo general a la exportación. Al respecto, resulta riesgoso entregar cifras de superficies con incorporación al riego tecnificado dada la celeridad con que se siguen implementando proyectos de esta naturaleza; sin embargo, se podría estimar unas hectáreas donde existe riego por gravedad, lo que representa el 90,5% de la total superficie regada del país (consultado en Los 9,5% restante, en los últimos años, se le ha introducido el riego presurizado (aspersión y microirrigación), que consiste en la aplicación de agua en forma localizada, mejorando la eficiencia en aprovechamiento, evitando las pérdidas que se presentan en los otros sistemas de riego y además de facilitar la agregación de los nutrientes y de otros productos químicos, incluso de un ahorro en la mano de obra e incorporación de nuevos terrenos. Los emisores, uno de los componentes de sistemas presurizados, son los dispositivos encargados de descargar el agua al suelo, por lo tanto, de ellos depende la cantidad de agua que se entrega a las plantas, lo que se traduce finalmente en uniformidad de riego. Debido a este motivo, se han ideado sistemas que permiten evaluar la variabilidad que pudiesen tener como consecuencia de su fabricación en serie y de los materiales empleados en su elaboración. Los distintos tipos de emisores, de una misma marca y modelo, no son exactamente iguales entre sí, incluso para una misma presión dan caudales diferentes, por lo que al no considerar los estudios de uniformidad de emisores e instalaciones con riego tecnificado, se traducirá, en definitiva, en la obtención de plantas no homogéneas y de bajos rendimientos. 1

13 II. OBJETIVOS. Objetivo general. Caracterizar hidráulicamente tres marcas de goteros y dos modelos de cinta de riego que se comercializan en Chile para instalaciones de riego localizado. Objetivos específicos. Determinar la relación caudal presión. Determinar el coeficiente de variación de fabricación. Determinar el efecto de la temperatura sobre la descarga. 2

14 III. REVISIÓN BIBLIOGRÁFICA. El riego localizado, ha sido una gran alternativa para mejorar las eficiencias de aplicación del agua a los cultivos, sobre todo en aquellos lugares en donde se presentan importantes restricciones como por ejemplo pendientes, erosionabilidad o escasez del recurso. Además, entre otras ventajas, tiene la capacidad de manejar caudales adecuados según el tipo de cultivo (tiempo y frecuencia según las demandas), mínima pérdida de agua por escurrimiento superficial y precolación profunda. Bajo el concepto de riego localizado, tienen cabida todos aquellos métodos que requieren una determinada presión para su funcionamiento tales como: cintas, microaspersión, microjet, goteo, etc. Todos estos sistemas usan componentes similares para su operación Componentes básicos en riego localizado Cabezal de riego: está compuesto principalmente por 4 unidades o elementos: - Sistema impulsor de agua. - Sistema de filtraje (filtros de arena, malla, anillas, hidrociclones.) - Sistema de fertirrigación. - Elementos para programación y control de flujo Red hidráulica para distribución compuesto por: tuberías primarias, secundarias, que conducen el agua hasta las tuberías terciarias (en cuya cabeza existe normalmente un regulador de presión), los cuales alimentan a su vez los ramales o laterales portaemisores Emisores: elementos de derivación del agua desde una tubería al exterior. 3

15 3.2.- Emisores. Los emisores, son uno de los elementos fundamentales de las instalaciones de riego localizado, y están encargados de controlar la salida de agua, desde las tuberías laterales, con caudales inferiores a 12 L*h -1. Los más utilizados en Chile y a nivel mundial son los emisores de 4 L*h -1. (Osorio, et al. 1999) Clasificación de emisores En un sistema de riego localizado, se encuentran los siguientes tipos de emisores a) Microaspersores y microjets. b) Cintas o tuberías perforadas. c) Goteros Características y clasificación de goteros. Los goteros, son dispositivos diseñados para distribuir el agua sobre el suelo descargándola, gota a gota o con flujo continuo, en la proximidad de la zona radicular del cultivo. Sus dos principales características son: - Caudal pequeño, constante y poco sensible a las variaciones de presión. - Orificio suficientemente grande, para evitar obstrucciones y colmatado. (Medina, 1981) En el mercado existe una amplia gama de goteros que se fabrican, los cuales se han clasificado para servir de orientación acorde con la situación que se presente. Según López, et al (1992) se pueden agrupar en cuatro apartados en función de su diseño y acabado: a. Goteros sellados, con dos o más piezas acopladas en fábrica que no pueden separarse si no es provocando su rotura. Cuando se obturan deben reemplazarse. 4

16 b. Goteros desmontables, de dos o más piezas que pueden separase para proceder a su limpieza manual. c. Goteros interlínea, de una sola pieza que se insertan dentro de la tubería utilizando parte de ésta como pieza exterior. d. Goteros integrados, se sitúan en el interior de las tuberías, en el proceso de fabricación, sin que exista ningún tipo de acoples o juntas. Según la configuración de los conductos de paso de agua, puede encontrarse: - Microtubos, Tubo de PE de diámetro entre 0,6-2mm y de longitud variable. Emisores de régimen laminar con alta sensibilidad a temperatura y presión y mayor riesgo a las obturaciones. Su coste es menor y se pueden uniformizar los caudales cortando los microtubos a la longitud que la práctica demuestre como adecuada. - Goteros helicoidales: Modificaciones de los microtubos, enrollados alrededor de un cilindro y haciendo que la trayectoria del agua sea helicoidal y el régimen hidráulico se aleja de la condición laminar. - Goteros de laberinto: El agua circula de forma más tortuosa, en régimen turbulento, menos sensibles a temperatura, presión y obturaciones. Pueden ser interlínea y sobre línea. - Goteros de orificio: Goteros sobrelínea en los que el agua sale al exterior a través de un orificio de pequeño diámetro donde se disipa la presión disponible. El principal problema son las obturaciones, pues el orificio de salida es muy pequeño. - Gotero tipo vortex: estos goteros tienen una cámara circular en donde se produce un flujo vorticial. Este movimiento se consigue al entrar el agua tangencialmente a la pared circular de la cámara, produciéndose una importante pérdida de carga. 5

17 - Gotero autocompensante: son de flujos turbulento o transitorio en los que se intenta obtener un caudal constante independiente de la presión. La autorregulación se consigue normalmente mediante una pieza móvil y flexible de caucho que se deforma bajo el efecto de la presión, disminuyendo la sección de paso del agua y limitando así el caudal. La autocompensación sólo se da entre un rango de presiones que es necesario conocer. - Autolimpiantes. Existen fundamentalmente dos tipos de goteros autolimpiantes: los que pueden estar o no en posición limpiante y los que continuamente lo están. Los primeros sólo se limpian durante el corto tiempo que tarda el sistema en ponerse en funcionamiento y alcanzar la presión de régimen, o en pararse y pasar de esta a la presión atmosférica. Los segundos, de limpieza continua, están fabricados para que partículas relativamente grandes sean expulsadas durante su funcionamiento Características y clasificación de cintas de riego. Las cintas, son tuberías flexibles capaces de tomar una forma plana, provistas de puntos de emisión espaciados a distancias variables, y que consisten en dos conductos paralelos, uno principal del cual el agua pasa al secundario a través de un orificio que provoca una primera pérdida de carga, y uno secundario del cual el agua sale al exterior. (Consultado en Su uso, generalmente, está enfocado a cultivos de marco de plantación muy estrechos que requerirían una gran densidad de goteros. López, et al, (1992), plantea que las cintas emisoras están, frecuentemente, fabricadas a base de PE, de espesor variable, por lo que convendrá cerciorarse de que su precio esté relacionado con su vida útil. Además existen los siguientes tipos: - Mangueras porosas o de rezume. En ellas el agua sale al exterior a través de material poroso. Su vida útil es corta y muy sensible a obturaciones. 6

18 - Mangueras tipo Bi wall. Constan de dos tubos excéntricos o adyacentes. El agua circula por uno de ellos y pasa a través de unos pequeños orificios al segundo tubo, desde donde sale al exterior por otras perforaciones. Suelen ser de polietileno de distinto espesor, lo que influye en su vida útil. Estas cintas presentan el grosor de sus paredes en unidades llamada mil (1 mil = 0,001 pulgada) - Mangueras corrugadas. Formadas por dos tuberías concéntricas, la exterior lisa y la interior corrugada, dejando entre ambas un conducto, de pequeño diámetro, a modo de resorte. Su funcionamiento hidráulico es similar al de un gotero de orificio, pero con la particularidad de que su sección de salida aumenta con la presión hidráulica interior en función de la elasticidad de la pared de la tubería. - Mangueras perforadas. Son tuberías de PE, generalmente de poco espesor, con perforaciones esparcidas uniformemente, de forma lineal en sentido axial o circulares. - Otros tipos. Otros tipos de mangueras llevan una solapa en toda su longitud, con unos circuitos, generalmente impresos, tipo laberinto, que a intervalos regulares se comunican con la cámara interior que actúa como tubo para la conducción de agua, y ésta, tras circular por los conductos, sale al exterior. Estos circuitos actúan, pues, como goteros Aspectos hidráulicos de goteros y cintas de riego. El agua atraviesa el emisor pasando a través de uno o varios conductos. Las longitudes, configuraciones y secciones de éstos, determinarán el comportamiento hidráulico del emisor Relación caudal presión. El caudal que descarga un emisor está relacionado con la presión hidráulica existente a su entrada, por la siguiente ecuación. 7

19 q = K * h X Donde: q = caudal del emisor (L*h -1 ). K = coeficiente de descarga (adimensional). h = presión a la entrada del emisor (m.c.a.). x = exponente de descarga (adimensional). Los valores de K y x son característicos de cada tipo de emisor. Según López, et al (1992), para deducirlos, se aplican las siguientes fórmulas a los datos o pares de valores caudal-presión. x = lnh i lnq i 1/n lnh i lnq i (lnh i ) 2 1/n ( lnh i ) 2 k d = exp. (1/n ( lnq i x lnh i ) Donde: i = es 1, 2, 3,...n. n = número de presiones evaluadas. q i = caudal de un emisor a la presión h i. (L*h -1 ) h = presión de trabajo. (kpa). Para comprobar la bondad del ajuste se puede obtener, el coeficiente de determinación mediante la expresión: 8

20 r 2 = lnk d lnq i + x lnh i lnq i 1/n ( lnq i ) 2 (lnq i ) 2 1/n ( lnh i ) 2 Cuanto más se aproxime el valor de r 2 a la unidad mejor será el ajuste obtenido. El exponente de descarga x es una medida de la sensibilidad de los emisores a la variación de presión (Pizarro 1990). Algunos valores de x se muestran en la siguiente tabla. Tabla 3.1 Exponentes de descarga de emisores Emisor x - De régimen laminar 1 - Microtubos Helicoidal De régimen turbulento (orificio, de laberinto) Vortex Autocompensate Teórico perfectamente autocompensante 0 Fuente: Riego Localizado de Alta Frecuencia, Pizarro En el caso de emisores autocompensantes, el ajuste mediante una función potencial es bastante deficiente resultando valores muy bajos de de r 2. En muchos casos se realizará un mejor ajuste mediante una línea recta que puede llegar a tener pendiente negativa, de tal forma que: En donde: q = a + bh b = h i q i 1/n h i q i h i 2 1/n ( h i ) 2 a = 1/n q i b h i y 9

21 r 2 = a q i + b h i q i 1/n ( q i ) 2 q i 2 1/n ( h i ) 2 La relación caudal - presión se puede representar gráficamente con el caudal en ordenadas y la presión en abscisas, como lo muestra la siguiente figura. Figura 3.1. Relación caudal presión de emisores según régimen Fuente: Riego localizado de Alta Frecuencia, Pizarro, Uniformidad Pizarro (1987), señala que la uniformidad es una magnitud que caracteriza a todo sistema de riego y que además interviene en su diseño, tanto en el agronómico, como en el hidráulico. Niveles altos de uniformidad, incidirán notablemente en la eficiencia de riego, ya que de esta depende el agua que se suministra a unas plantas y a otras, lo que repercutirá en los rendimientos de manera significativa. Debido a la importancia de tener un riego localizado uniforme, se ha ideado un Coeficiente de uniformidad, que se pueda usar para evaluar las instalaciones en funcionamiento o para el diseño de nuevas instalaciones. Keller y Karmeli (1974), proponen el cálculo de CU relacionando la media de la cuarta parte de los datos más bajos, dividida por la media general: 10

22 q 25% CU = q a donde: CU: coeficiente de uniformidad. q 25% : media del 25% de valores más bajos de caudales medidos. q a : media de todos los caudales medidos Factores que afectan el Coeficiente de Uniformidad (CU) Varios son los factores que afectan a este coeficiente, entre estos están: a) Constructivos. b) Hidráulicos. c) Envejecimiento y obturaciones. d) Diferencias de temperatura Constructivos. Coeficiente de variación de fabricación. Todo proceso industrial es imperfecto; por tanto, el producto elaborado experimenta variaciones, aunque siempre comprendida entre márgenes que se consideren tolerables. (Medina, 1981). En este tipo de variación inciden los materiales y el cuidado que se tenga al momento de confeccionar los goteros, principalmente por el reducido tamaño de los orificios de éste. La medición de este coeficiente de variación de fabricación, se basa fundamentalmente en la diferencia de caudales entregados por emisores, de una misma marca y modelo, a una misma presión de trabajo. 11

23 El cálculo de este coeficiente, desde un enfoque estadístico, se puede realizar por medio de la desviación típica, la cual se define como la raíz cuadrada de la media aritmética de los cuadrados de las desviaciones respecto a la media: n (q i - q a ) 2 i=1 σ = n Donde: σ = desviación típica. q i = caudal del emisor. n = número de emisores. q a = caudal medio = q i n Basándose en esto, se obtiene finalmente la dispersión relativa de los caudales de emisores con la siguiente fórmula: Donde: σ CV = qa CV = coeficiente de variación. σ = desviación típica. qa = caudal medio. Para clasificar a los emisores de acuerdo a su coeficiente de uniformidad, se tienen las siguientes tablas de valores. 12

24 Tabla 3.2. Clasificación de emisores según normas ISO para CV Desviación del caudal Categoría respecto al nominal CV A 5% <0,05 Fuente: Riego Localizado de Alta Frecuencia, Pizarro B 10% 0,05-0,10 Fuente: Riego Localizado, López, et al, 1992 Tabla 3.3. Clasificación de emisores según norma ASAE EP405.1 para goteros, micro aspersores y difusores. Coeficiente de variación Clasificación del emisor % < 5 Excelente 5 7 Normales 7 11 Marginales Deficientes > 15 Inaceptables Fuente: Riego Localizado, López, et al, 1992 Tabla 3.4. Clasificación de emisores según Norma ASAE EP405.1 para tuberías emisoras. Coeficiente de variación Clasificación del emisor % < 10 Buenas Normales > 20 Deficientes a inaceptables Fuente: Riego Localizado, López, et al, Temperatura Comúnmente, en los sistemas de riego localizado, los laterales se sitúan sobre el terreno y quedan expuestos a la radiación solar. Esto provoca que el agua que circula por su interior, se caliente y provoque diferencias en la descarga de los goteros, sobre todo en los últimos tramos. Medina (1981), explica la variación de descarga en goteros a causa de la temperatura por el efecto de ésta sobre dos parámetros: 13

25 a) Diseño del emisor: El diseño del emisor puede ser tal que trabaje en régimen laminar y que, por lo tanto, dependa de la viscosidad del líquido. Como este también varía con la temperatura, entonces el caudal también se ve afectado. Esto lo explicamos, a continuación, mediante la relación que existe entre la temperatura, viscosidad cinemáticas y el número de Reynolds (Re.) Re, es un número adimensional que dado por una relación entre las fuerzas de inercia de la circulación de un fluido y de las fuerzas de rozamiento interno de las partículas del fluido (Pizarro, 1987). El número de Reynolds se expresa por: Donde: Re: número de Reynolds. d: diámetro (m). v: velocidad del agua (m/s). υ: viscosidad cinemática del agua (m 2 /s). d v Re = υ Tabla 3.5. Clasificación de regímenes hidráulicos Re Régimen <2000 Laminar Crítico >4000 Turbulento Fuente: Riego Localizado de Alta Frecuencia, Pizarro Uno de los componentes de esta fórmula, la viscosidad cinemática, se define: η υ = ρ 14

26 Donde: η= viscosidad dinámica del agua (kg/m s) ρ = densidad del agua (kg/m 3 ) Tabla 3.6. Variaciones de η y ρ con la temperatura T( C) (kg/m * s) (kg/m3) 0 0, ,8 5 0, ,0 10 0, ,7 15 0, ,1 20 0, ,2 25 0, ,0 30 0, ,7 40 0, ,2 50 0, ,0 60 0, ,2 70 0, ,8 80 0, ,8 90 0, , , ,4 Fuente: Riego Localizado de Alta Frecuencia, Pizarro Como observamos en la tabla 3.6, la viscosidad dinámica varía considerablemente con la temperatura. Si bien la densidad del agua, también presenta variaciones, no lo hace con la proporción de la primera. En vista de esto, podemos deducir que: al aumentar la temperatura, va a haber una disminución de la viscosidad dinámica, esto hace disminuir la viscosidad cinemática del agua y por lo tanto se produce un aumento del número de Reynolds. En la fórmula de Darcy weisbach, tenemos: f * 16 * L * Q2 * D -5 P f = π 2 * 2g 15

27 Donde: P f : pérdida de carga en la tubería (m) L: largo de la tubería (m) Q: caudal (m 3 /s) g: aceleración de gravedad (m/s 2 ) D: diámetro de la tubería (m) f: coeficiente o factor de fricción. Este factor de fricción en un tipo de flujo laminar, está determinado por el número de Reynolds de la siguiente manera: 64 f = Re En definitiva, basándose en todo lo anterior deducimos que: al aumentar el Re, disminuye el coeficiente de fricción, por lo tanto, las pérdidas de carga son menores y el caudal aumenta. B. Zur y S. Tal (1981), han estudiado profundamente este tema y han encontrado una relación lineal entre el caudal de un emisor y la temperatura, mediante: q = m + nt Donde: q: caudal del emisor m y n: constantes de cada emisor b) Material de fabricación: La temperatura afecta al material que está fabricado el emisor, produciendo variaciones en el tamaño de la salida y, por lo tanto, en el caudal. 16

28 3.5.- Evaluación de goteros y cintas de riego. La evaluación de los equipos de riego, es un procedimiento de gran relevancia, ya que permite comprobar el correcto funcionamiento y la correspondencia de los parámetros técnicos entregados por catálogos de forma que se pueda cumplir con el objetivo primordial del riego que es satisfacer las necesidades de agua del cultivo de la mejor manera. Existen diferentes pruebas que se realizan a los emisores, previo a la instalación en huerto, abaladas por la Internacional Standard Organization (ISO) cuya norma es la 9260 de nombre Agricultural irrigation equipment Emitters- Specification and test methods y están enfocadas a determinar, mediante evaluaciones a nivel de laboratorio, el coeficiente de variación de fabricación; verificación de la relación que existe entre caudal y presión; además de determinar la relación existente entre caudal y temperatura, permitiendo clasificar las bondades de cada marca de emisor evaluado de una manera confiable y segura. 17

29 IV. MATERIALES Y MÉTODOS Ubicación del ensayo: Este ensayo se realizó en el laboratorio del Centro de Investigación y Transferencia Tecnológica en Riego y Agroclimatología (CITRA), dependiente de la Facultad de Ciencias Agrarias de la Universidad de Talca, VII región, 35º24,265 latitud. Sur, 71º38,125 longitud Oeste y 102 m.s.n.m Materiales usados para la evaluación: a) Banco de prueba compuesto por: fuente de agua, sistema de impulsión, panel de control de bombas, tuberías de PVC, calentador de agua, termómetro, válvulas, manómetros, línea de prueba compuesta por una tubería de polietileno en donde se insertan los goteros, canaleta receptora de agua, probetas, embudos y cronómetro. b) Muestras de goteros: - Microflapper, autocompensado (10-40 PSI), caudal nominal de 4L*h NGE, autocompensado (10-60 PSI), caudal nominal de 1GPH. - O-Tiff, no compensado, presión nominal de 1 bar y caudal nominal de 4L*h -1. c) Muestras de cintas de riego: - Aqua Traxx, modelo autocompensado (10-25 PSI), caudal nominal de 0,27 GPH. - Aqua Traxx modelo no compensado, presión nominal de 10 PSI y caudal nominal de 1,14 L*h -1. d) Elementos accesorios tales como: cinta métrica, sacabocados, abrazaderas plásticas y metálicas, lápices, hoja de cálculos, etc. 18

30 4.3.- Metodología para evaluación de goteros. La metodología correspondió a lo establecido en la Norma Internacional ISO 9260 titulada Equipos de riego para la agricultura Goteros Especificación y métodos de prueba. Determinación del coeficiente de variación de fabricación. Para esta prueba se utilizaron 25 emisores, de cada una de las marcas y modelos elegidas para este estudio, de un espacio muestreal de 500 emisores, los cuales se instalaron siguiendo las recomendaciones del fabricante, en un tramo del lateral que estaba conectado a una fuente de suministro de agua a presión. Enseguida, se les sometió a una presión interna igual a la presión nominal del gotero, realizando tres repeticiones. Las lecturas de las descargas fueron tomadas, como mínimo, tres minutos después de haber fijado la presión nominal de prueba y se registraron separadamente los promedios de cada uno de los 25 emisores. Los goteros con partes desarmables para su limpieza o reemplazo, se desarmaron y armaron tres veces sucesivas cada uno, antes de dar paso a las pruebas. Con los goteros autocompensantes, se procedió de la siguiente manera: a) Se les hizo trabajar a una presión de la mitad del intervalo de presiones de trabajo, durante una hora. b) Después se operó tres veces a la presión máxima de trabajo y tres veces a la presión mínima de trabajo; cada presión fue mantenida tres minutos. c) Durante los diez últimos minutos, se trabajó a una presión en el punto medio del intervalo de regulación. d) Inmediatamente después se midió el gasto en el punto medio del intervalo de regulación y se registraron por separado los gastos medidos en cada salida. 19

31 Determinación de la curva caudal presión. La evaluación que se realizó para determinar el caudal de emisión en función de la presión, fue a continuación de lo descrito en Los goteros probados en la evaluación anterior, se ordenaron en forma ascendente según la medida de sus caudales. Luego se tomaron 4 goteros de esta serie (los números 3, 12, 13, 23 ) y se les midió el cambio del caudal de emisión como función de la presión de entrada. Se probó cada emisor por etapas y en presiones no mayores a 50kPa, desde la presión cero hasta 1,2 veces la P.max. Los emisores regulados fueron probados distinta presión dentro del rango de regulación. La lectura de los resultados se tomó por lo menos 3 minutos después de alcanzar la presión de la prueba. Si la presión de la entrada hubiese excedido la presión deseada por más de 10kPa durante su subida o caída, se vuelve a la presión cero, repitiendo la prueba. Para emisores no autocompensados, la curva caudal presión, se calculó basándose en los caudales promedios de los cuatro emisores sometidos a una determinada presión. En cuanto a los emisores autocompensados, además de tomar los caudales correspondientes a puntos ascendentes de presiones, una vez que alcanzó la presión máxima dentro de su intervalo de trabajo, se efectuó el ensayo en sentido descendente de presiones. Determinación de la variación de caudal producto de la temperatura. Esta prueba se llevó a cabo, midiendo tres veces la descarga de cada emisor (3º, 12, 13º, 23º) a distintas temperaturas del agua en un rango de 7 55 C y a la presión nominal de cada gotero, para el caso de goteros no compensados, y en la mitad del intervalo de regulación para el caso de goteros autocompensados. Para obtener temperaturas del agua superior a la del ambiente, se utilizó un calentador comercial conectado a la entrada del sistema de riego. La temperatura del agua fue medida con 20

32 termómetros en el estanque acumulador de agua y en la entrada del lateral. La diferencia de temperaturas entre estas lecturas, no debió exceder los 2 C Metodología para evaluación de cintas de riego Para el desarrollo de esta metodología, se siguieron las recomendaciones especificadas en la norma Mexicana NMX-E SCFI. Determinación del coeficiente de variación de fabricación. Para la medición del la uniformidad del gasto de emisión, se seleccionó un tramo de cinta con 20 puntos de emisión, al que técnicamente se le denomina probeta. Para el caso de la cinta autorregulada se procedió de la siguiente forma: a) Se sometió la línea de prueba 3 veces a una presión cercana a la presión máxima de operación durante 3 minutos. b) Luego, se sometió 3 veces a una presión cercana a la presión mínima de operación durante 3 minutos. c) Inmediatamente después, los puntos de emisión se aforaron a una presión igual al punto medio del intervalo de regulación. d) Luego, al estabilizarse la presión de prueba (después de 3 minutos), se llevó a cabo la medición de los gastos de emisión de la cinta de goteo, registrándose cada punto por separado. 21

33 Para el caso de la cinta de riego sin autorregulación a) Como esta no requiere de un acondicionamiento previo, sólo se le llevo a la presión nominal especificada por el fabricante. b) Luego se midieron los gastos de emisión y se registró cada punto por separado. Para ambos tipos de cinta, las evaluaciones se hicieron con una temperatura del agua igual a 23ºC + 1ºC. Determinación de la curva caudal presión. Se tomó al azar el 25% de los emisores de la muestra obtenida (5 puntos) identificándose cada uno de ellos claramente. Al igual que en la evaluación de los goteros, los puntos seleccionados se probaron a diferentes presiones dentro de un rango de cero hasta 1,2 veces la P máx., los puntos de emisión autorregulados se operaron dentro de la amplitud de regulación, aumentando y disminuyendo la presión de entrada. Determinación de la curva caudal temperatura. Se siguió en mismo procedimiento especificado para el caso de goteros. 22

34 V. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Coeficiente de variación de fabricación. a) A continuación, se presentan la distribución de caudales en la línea de prueba, ubicada en el laboratorio, para tres marcas de goteros (Microflapper, NGE y O-Tiff). 5 Distribución de caudales en linea de prueba para gotero Microflapper. n=25 t=5min Presión 172,416kPa Caudal (L*h -1 ) qn Nº del gotero en linea de prueba Figura 5.1. Distribución de caudales en línea de prueba correspondiente a gotero Microflapper, autocompensado (68, ,865 kpa), caudal nominal (qn) 4 L*h Distribución de caudales en línea de prueba para gotero NGE n=25 t=5min Presión=241,382kPa Caudal (L*h -1 ) qn Nº del gotero en línea de prueba Figura 5.2. Distribución de caudales en línea de prueba perteneciente a goteros NGE, autocompensado (68, ,797 kpa), caudal nominal (qn) 3,785 L*h

35 Distribución de caudales en línea de prueba para gotero O-Tiff n=25 t=5min Presión=100kPa Caudal (L*h -1 ) qn Nº del gotero en línea de prueba Figura 5.3. Distribución de caudales en línea de prueba correspondiente a gotero O-Tiff, no compensado, presión nominal 100 kpa y caudal nominal (qn) 4 L*h -1. De los datos obtenidos, se puede señalar que el gotero O-Tiff presenta el valor más bajo de coeficiente de variación de fabricación, igual a 2,37% (figura 5.6), por lo tanto, con este emisor se alcanzarán altos niveles de uniformidad en instalaciones de riego localizado, siempre y cuando el diseño hidráulico llevado a cabo sea el óptimo. Cabe mencionar que tanto los goteros O-Tiff y NGE, este último con un valor de CVF de 4,5%, son catalogados como A por la norma internacional ISO 9260, en tanto el emisor Microflapper (con un CVF de 6,28%) cae dentro de la categoría B. Para la norma ASAE, que también posee parámetros para clasificar a emisores de riego según su coeficiente de variación de fabricación, agrupa a los goteros NGE y O-Tiff en la categoría EXCELENTE y al gotero Microflapper en NORMALES. b) En las siguientes figuras (5.4 y 5.5), se observa la distribución de caudales en línea de prueba que presentaron las cintas de riego marca Aqua Traxx en sus dos modelos, compensado y no compensado. 24

36 Distribución de caudales en línea de prueba para cinta Aqua Traxx PC n=20 t=10min Presión=126,691kPa Caudal (L*h -1 ) 1,6 1,4 1,2 1,0 0,8 0,6 0,4 0,2 0, Nº del emisor en línea de prueba qn Figura 5.4. Distribución de caudales en línea de prueba pertenecientes a cinta de riego marca Aqua Traxx, modelo compensado (68, ,416 kpa), caudal nominal (qn) 1,021 L*h -1. Distribución de caudales en línea de prueba para cinta Aqua Traxx n=20 t=10 min Presión=68,966kPa Caudal (L*h -1 ) 1,6 1,4 1,2 1,0 0,8 0,6 0,4 0,2 0, Nº del emisor en línea de prueba qn Figura 5.5. Distribución de caudales en línea de prueba perteneciente a cinta de riego Aqua Traxx, modelo no compensado, presión nominal 68,966 kpa y caudal nominal (qn) 1,14 L*h -1. Al analizar los datos en estudio, vemos como la cinta de riego Aqua Traxx modelo no compensado muestra la menor dispersión de caudales en la línea de prueba, lo que le confiere el menor valor de coeficiente de variación de fabricación en comparación con la cinta Aqua Traxx PC. Es importante señalar que por los valores de coeficiente de variación de fabricación de las cintas Aqua Traxx, modelos compensado y no compensado (4,46% y 1,02% respectivamente), ambas caen dentro de la categoría A de la Norma ISO 9260 y además son catalogadas como BUENAS por la norma ASAE. 25

37 Coeficiente de variación de fabricación de goteros y cintas evaluadas 7,0% 6,0% 5,0% 4,0% 3,0% 2,0% 1,0% 0,0% 6,28% 4,50% 4,46% 2,37% 1,02% Microflapper NGE O-TIFF Aquatraxx AquatraxxPC Marcas de Goteros Coeficiente de variación de fabricación Figura 5.6. Coeficiente de variación de fabricación de goteros marca Microflapper, NGE, O- Tiff, y de cinta de cinta de riego marca Aqua Traxx, modelo compensado y no compensado Relación Caudal Presión. a) En las siguientes figuras, se muestra cómo varía la descarga de cada uno de los goteros Microflapper, O-Tiff y NGE a distintas presiones sometidas para este estudio. Caudal(L*h -1 ) 6,0 5,0 4,0 3,0 2,0 1,0 0,0 Relación Caudal-Presión de gotero Microflapper n=4 t=5 min Presión (kpa) Curva Ascendente. Curva Descendente. Figura 5.7. Relación caudal presión de gotero Microflapper, autocompensado (68, ,865kPa), caudal nominal 4 L*h

38 Caudal (L*h -1 ) 6,0 5,0 4,0 3,0 2,0 1,0 0,0 Relación Caudal-Presión de gotero NGE n=4 t=5 min Presión (kpa) Caudal Ascendente. Caudal Descendente Figura 5.8. Relación caudal presión de gotero NGE, autocompensado ( ,797 kpa), caudal nominal L*h -1. Caudal (L*h-1) 6,0 5,0 4,0 3,0 2,0 1,0 0,0 Relación Caudal-Presión de gotero O-Tiff n=4 t= 5 min Presión (kpa) Figura 5.9. Relación caudal presión de gotero O-Tiff, no compensado, presión nominal 100kPa y caudal nominal 4 L*h -1. La relación caudal presión de los emisores, están normalmente expresadas por la ecuación Q = kd*h x, en donde Q = la descarga (L*h -1 ); H = la presión (kpa); y kd y x son constantes. Los valores a y b determinados para cada emisor son presentados en la siguiente tabla de valores. Tabla 5.1.Valores de experimentales de kd y x para goteros en estudio. Emisor Kd x Coeficiente correlación (r 2 ) Rango de validez de la ecuación Microflapper 2,3209 0,1133 0, , ,865 kpa O-Tiff 0,6844 0,3872 0, kpa 27

39 Para el caso del emisor NGE, el comportamiento de su curva caudal -presión no se refleja en una ecuación del tipo exponencial sino en una del tipo lineal de la forma Q = a + bh; donde Q = descarga; H = presión; y a y b constantes. Los valores de las constantes a y b obtenidos en la prueba se muestran en la siguiente tabla de valores. Tabla 5.2. Valores experimentales de a y b para gotero en estudio. Coeficiente rango de validez de la Emisor a b correlación ecuación NGE 4,0532-0,001 0, , ,314kPa b) En las figuras Nº 5.10 y 5.11, se presenta la variación de caudales arrojada por la cinta de riego marca Aqua Traxx, modelos compensado y no compensado, al ser sometida a distintas presiones. Caudal (L/h* -1 ) 2,0 1,8 1,6 1,4 1,2 1,0 0,8 0,6 0,4 0,2 0,0 Relación Caudal-Presión de cinta Aqua Traxx PC n=4 t=10 min Presión (kpa) Curva ascendente. Curva descendente. Figura Relación caudal presión de cinta de riego Marca Aqua Traxx, modelo compensado (68, ,416kPa), caudal nominal 1,021 L*h

40 Caudal (L*h -1 ) 2,0 1,8 1,6 1,4 1,2 1,0 0,8 0,6 0,4 0,2 0,0 Relación Caudal-Presión de cinta Aqua Traxx n=4 t=10 min Presión (kpa) Figura Relación caudal presión de cinta de riego Aqua Traxx, modelo no compensado, presión nominal 68,966 kpa y caudal nominal 1,14 L*h -1. Para el caso de la cinta de riego Aqua Traxx, tanto en su modelo compensado y no compensado, la ecuación que refleja de mejor manera el comportamiento de la curva caudalpresión es del tipo potencial dada por la forma q = kd*h x. y cuyos valores se muestran en la siguiente tabla. Tabla 5.3.Valores experimentales de kd y x para cintas de riego en estudio. Emisor Kd x Coeficiente correlación Rango de validez de la ecuación Aqua Traxx 0,2232 0,3691 0, kPa Aqua Traxx PC 0,3479 0,2342 0, kPa También se debe mencionar que de los emisores autocompensados, el que se vio más afectado por el fenómeno de histéresis de material fue la cinta de riego Aqua Traxx PC, en comparación con los emisores NGE y Microflapper, cosa que se observa en la diferencia de las curvas caudal presión registradas con presiones ascendentes y descendentes. Con motivo de verificar si los valores de descargas obtenidos por los goteros cumplen las normas de emisión planteadas por la norma ISO 9260, a continuación se presenta el rango de valores críticos de caudal para cada tipo de emisor. 29

41 Tabla 5.4. Valores críticos de desviación del caudal medio del emisor respecto al caudal nominal (qn) según norma ISO Emisor qn - 10% qn - 5% Caudal Nominal qn + 5% qn + 10% L*h -1 L*h -1 L*h -1 L*h -1 L*h -1 Microflapper 3,6 3,8 4 4,2 4,4 NGE 3,406 3,595 3,785 3,974 4,163 O-Tiff 3,6 3,8 4 4,2 4,4 Aqua Traxx PC 0,919 0,971 1,022 1,073 1,124 Aqua Traxx 1,026 1,083 1,14 1,197 1,254 Al comparar los datos obtenidos para graficar las curvas caudal-presión de los distintos emisores con la tabla 3.2 se puede señalar que: tanto el gotero Microflapper, O-Tiff y la cinta Aqua Traxx, modelo no compensado, caen dentro de la categoría A según su desviación de caudal respecto al caudal nominal. Por su parte, el gotero NGE es clasificado B por tener una desviación mayor a un 5% pero menor al 10%. La cinta Aqua Traxx modelo compensado no obtiene ninguna categoría según esta norma ya que su desviación supera el 10% Relación Caudal Temperatura. a) En este punto se muestran como varía el caudal de los goteros (figura 5.12), analizados en laboratorio, al ser sometidos a distintas temperaturas en la línea de prueba Caudal (L*h -1 ) 4,6 4,5 4,4 4,3 4,2 4,1 4,0 3,9 3,8 Relación Caudal-Temperatura para tres marcas de goteros. n=4 t=5min Temperatura (ºC) Microflapper O-Tiff NGE Figura Comportamiento de las curvas caudal temperatura de goteros: Microflapper, modelo compensado (68, ,865 kpa), qn: 4 L*h -1 ; NGE, modelo compensado, (68, ,797 kpa), qn 3,785 L*h -1 ; O-Tiff, modelo no compensado, presión nominal 100 kpa, qn 4 L*h

42 Los resultados experimentales de la variación de las descargas, de los emisores en estudio, sometidos a distintas temperaturas, indican que presentan la tendencia de una ecuación lineal del tipo: Q = m + ntº En donde m y n son constantes; y Tº = la temperatura del agua en grados Celsius Al someter los resultados a una regresión lineal tenemos los valores de los coeficientes m y n que se presentan a continuación en la siguiente tabla. Tabla 5.5 Valores experimentales de las constantes m y n para los emisores en estudio. Presión coeficiente coeficiente r 2 kpa m n Microflapper 172,416 3,8504 0,0164 0,9968 O - Tiff 100,000 3,8760 0,0044 0,9758 NGE 241,382 3,8112 0,0028 0,9908 La sensibilidad de la descarga a la temperatura se expresa por medio de la pendiente de la curva (n), presentando valores bajos en las marcas NGE y O Tiff y un valor relativamente alto para el caso del gotero Microflapper. Esto tiene su explicación en que el conducto de paso del agua de los dos primeros goteros es de régimen turbulento, por lo tanto, el caudal no se ve mayormente afectado por la viscosidad del líquido, la que varía a distintas temperaturas. b) A continuación en la figura Nº 5.13, se puede apreciar el comportamiento de las descargas, de los modelos compensado y no compensado de la cinta de riego marca Aqua Traxx, al ser sometidas a distintas temperaturas en la línea de prueba 31