RESPUESTA DINÁMICA DE MODELOS A ESCALA 1:2 DE VIVIENDAS DE MAMPOSTERÍA CONFINADA DE UNO Y TRES PISOS, ENSAYADOS EN MESA VIBRADORA RESUMEN
|
|
- Irene Ángeles Vidal Alarcón
- hace 7 años
- Vistas:
Transcripción
1 Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural RESPUESTA DINÁMICA DE MODELOS A ESCALA 1:2 DE VIVIENDAS DE MAMPOSTERÍA CONFINADA DE UNO Y TRES PISOS, ENSAYADOS EN MESA VIBRADORA Juan G. Arias 1, Sergio M. Alcocer 2, Alejandro Vázquez 1 RESUMEN Se discute el comportamiento dinámico de dos modelos de edificios de mampostería confinada ensayados en mesa vibradora. Los especímenes corresponden a modelos a escala 1:2 de edificaciones comunes de mampostería confinada de bajo, de uno y tres niveles. Los modelos fueron sujetos a una serie de excitaciones sísmicas características de la zona de subducción del Pacífico mexicano. De los resultados observados y registrados, se identificaron los mecanismos resistentes; la capacidad estructural fue evaluada en términos de resistencia, rigidez, deformación y disipación de energía. ABSTRACT The dynamic behavior of two small-scale confined masonry buildings tested in shaking table is discussed. Specimens were half-scale models of typical low-cost housing buildings of one and three stories constructed in Mexico. Models were subjected to a series of seismic motions characteristic of Mexican subduction events recorded in the epicentral region. From recorded and observed results, resistant mechanisms were identified; the structural capacity was assessed in terms of strength, stiffness, deformation and energy dissipation. INTRODUCCIÓN En México y muchos países de Latinoamérica, la mampostería confinada es el sistema estructural más empleado para la construcción de viviendas. La mampostería confinada, MC, se compone de muros de carga rodeados por un marco ligero de concreto reforzado. En México, las columnas se conocen como castillos, C, y las vigas como dalas, D, respectivamente. El sistema es tal, que los muros deben resistir tanto las cargas laterales, como verticales. El comportamiento sísmico de edificios de mampostería confinada ha sido generalmente satisfactorio, particularmente en la ciudad de México. Sin embargo, durante sismos fuertes, se han observado daños significativos en regiones cercanas a los epicentros. En respuesta a esto, los requerimientos de los nuevos reglamentos de construcción son más exigentes, llevando en muchos casos a que los diseños sean revisados y en muchos otros, modificados sustancialmente para cumplir con las nuevas recomendaciones. Puesto que los programas de construcción de conjuntos multifamiliares de viviendas de interés social en México involucran el diseño de prototipos que se repiten muchas veces, el impacto del diseño sobre la construcción es elevado. En décadas recientes se efectuaron en el país ensayes de tipo cuasiestático en muros aislados y sistemas de muros a escala natural, así como análisis nolineales, que aportaron valiosa información sobre el comportamiento ante cargas laterales y verticales de este tipo de construcciones [1-5]. Sin embargo, no se tienen antecedentes suficientes sobre el comportamiento de estructuras tridimensionales de mampostería confinada ante excitaciones dinámicas controladas, como las que se pueden aplicar en mesas vibradoras. Por lo tanto, la poca información disponible sobre ensayos estáticos es insuficiente para predecir el comportamiento de estructuras reales ante excitaciones de tipo dinámico. 1 Instituto de Ingeniería, UNAM, APDO ; Coyoacán 451, México D.F., Tel , jara@pumas.iingen.unam.mx 2 Instituto de Ingeniería, UNAM, APDO ; Coyoacán 451, México D.F., Tel , salcocerm@iingen.unam.mx 1
2 XIV Congreso Nacional de Ingeniería Estructural Acapulco, Gro., 24 Para obtener mayor evidencia sobre la respuesta dinámica de estructuras de mampostería confinada, actualmente, en el instituto de Ingeniería de la UNAM, se desarrolla un programa experimental que comprende el ensaye en mesa vibradora de modelos a escala reducida de edificios de mampostería confinada. Debido al gran inventario de construcciones existentes, los resultados de esta investigación ayudarán a mejorar nuestro entendimiento sobre la respuesta dinámica de este tipo de estructuras, particularmente desde el punto de vista de los factores de seguridad de las construcciones reales. El programa experimental comprende la construcción y ensaye de especímenes de uno, dos, tres y cinco pisos a escala reducida, en los cuales, las dimensiones, la configuración y detallado son comparables con prototipos comunes. Todas las estructuras, excepto el espécimen de cinco pisos, son construidos a escala 1:2. La escala para la estructura de cinco pisos es 1:2.4. Un modelo de similitud por resistencia última fue seleccionado como la base para la escala. En este artículo se reporta la respuesta de los modelos de uno y tres pisos, de ahora en adelante referidos como especímenes M1 y M3, respectivamente. DESCRIPCIÓN DE LOS ESPECÍMENES PROGRAMA EXPERIMENTAL El sistema de mesa vibradora de la UNAM es capaz de controlar cinco grados de libertad y operar en el intervalo de frecuencias de,1 a 5 Hz. El tamaño de la plataforma es de 4, x 4, m, y peso máximo de los especímenes de 196 kn (2 t). Debido a las características físicas de la mesa vibradora, los modelos se construyeron a escala 1:2, usando los mismos materiales que el prototipo, siguiendo los requerimientos del modelo de similitud simple [6]. Las dimensiones de las estructuras y su configuración se muestran en la Fig 1. El prototipo fue diseñado con la misma configuración arquitectónica de un edificio real, pero con ligeras modificaciones en el patrón de aberturas para puertas y ventanas. Las propiedades físicas y mecánicas del modelo y el prototipo se muestran en la Tabla 1. El sistema estructural de los modelos consistió de muros de mampostería de barro rojo recocido de tipo artesanal, confinados por castillos y dalas. En la dirección del ensayo (E-O), se tenían tres muros, dos de ellos de fachada con aberturas para puertas y ventanas, y un muro interior de colindancia. En la dirección transversal (N-S), se tenían cuatro ejes de muros, dos de fachada y dos que definían los espacios interiores. Los muros perimetrales fueron construidos para mejorar la distribución de las fuerzas gravitacionales y controlar las posibles deformaciones por torsión. Los modelos eran simétricos y se tenía la misma distribución de muros en altura (para M3). El armado de los castillos y dalas estaba formado por cuatro alambres corrugados y estribos separados cada 1 mm. Para el modelo M3, se redujo la separación de estribos a 3 mm en los extremos de castillos, para incrementar su resistencia a cortante, reducir el daño y asegurar un comportamiento más estable. El sistema de piso estaba formado por losas macizas de concreto reforzado, coladas monolíticamente con las dalas. El armado de las losas consistió de barras de acero de 4,75 mm de diámetro, separadas cada 15 mm en ambas direcciones. La cimentación consistió de vigas de concreto reforzado dispuestas sobre una parrilla de perfiles de acero anclados a la plataforma de la mesa vibradora. Para simular apropiadamente la distribución de masas y cargas vivas en los especímenes, se usaron barras de plomo ancladas en las losas y distribuidas en el área de las mismas. Para simular adecuadamente los esfuerzos axiales de los muros del prototipo y asegurar los mismos mecanismos de falla, se aplicaron fuerzas verticales sobre los muros del modelo mediante un sistema de presfuerzo. Dichas fuerzas permanecieron constantes durante todo el programa de ensayos. 2
3 Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural Figura 1. Características de los Especimenes 3
4 XIV Congreso Nacional de Ingeniería Estructural Acapulco, Gro., 24 Tabla 1. Características Físicas y Mecánicas de Prototipo y Modelo Propiedad Prototipo Modelo Área en planta, m 2 51,28 12,82 Abertura para puerta, mm 97 x x 185 Abertura para ventana, mm 112 x 1 56 x 5 Altura de piso, mm Tabique, mm 6 x 12 x 24 3 x 6 x 12 Junta de mortero, mm 1 5 Sección de castillos, mm 12 x 12 6 x 6 Sección de dalas, mm 23 x x 6 Espesor losa, mm 12 6 Dala de cimentación, mm 24 x x 12 Diámetro acero longitudinal, mm 3/8 (9,5) 3/16 (4,76) Diámetro acero transversal, mm 1/4 (6,4) 1/8 (3,2) Tamaño máximo de grava, mm 3/4 (19) 3/8 (9,5) Tamaño máximo de arena, mm 4,76 2,38 Resistencia nominal del concreto, MPa 19,6 19,6 Resistencia nominal del mortero, MPa 12,3 12,3 Resistencia nominal del acero longitudinal, MPa Resistencia nominal de los estribos, MPa MATERIALES Los tabiques fueron elaborados a escala reducida en una fabrica artesanal cercana a la ciudad de México. Para unir los tabiques se empleó mortero con una dosificación cemento:cal:arena de 1:,5:3,5 (en volumen). La granulometría de la arena fue escalada para obtener un tamaño máximo de 2,38 mm. Las juntas de mortero tenían un espesor de 5 mm, con una tolerancia de ±1 mm. Para los elementos de concreto reforzado se usó concreto con una proporción cemento:grava:arena de 1:2:3 (en peso), con tamaño máximo de agregado de 9,5 mm y se empleó un aditivo superplastificante para facilitar el colado. Como refuerzo longitudinal para castilos, dalas y losas se usaron alambres corrugados de 4,76 mm de diámetro, para los estribos se usaron alambres lisos de 3,2 mm. Se requirió de un proceso de tratamiento térmico para adecuar las características esfuerzo - deformación de los alambres a las requeridas por la ley de similitud. Con el fin de medir las características mecánicas de los materiales se ensayaron probetas a escala reducida de cubos de mortero, cilindros de concreto, pilas y muretes de mampostería y barras de acero. En la tabla 2, se presentan las propiedades mecánicas medidas para el día del ensaye de los modelo. Ambos modelos se construyeron siguiendo la práctica común en ciudad de México. Los muros se construyeron por mitades; primero se levantó la mitad inferior y se colaron los castillos correspondientes a la primera mitad, posteriormente se levantó la mitad superior de los muros y se colaron los castillos correspondientes. Por último se colaron las dalas y las losas de entrepiso. INSTRUMENTACIÓN Y PROGRAMA DE PRUEBAS Los especímenes fueron instrumentados para obtener información sobre de la respuesta global y local. La instrumentación empleada consistió de transductores eléctricos de aceleración, desplazamiento y deformación. Durante los ensayos se midieron los desplazamientos relativos de entrepiso, la aceleración absoluta de la mesa y de entrepiso, así como las distorsiones de los muros y las deformaciones del acero de refuerzo. Las señales fueron registradas por un sistema de captura digital y fueron procesadas para el análisis de los resultados. 4
5 Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural Tabla 2. Propiedades Mecánicas de los Materiales (MPa) Propiedad M1 M3 Resistencia a compresión de los tabiques 11,8 11,8 Resistencia a compresión del mortero (cubos) 19,7 16,2 Resistencia a compresión de la mampostería (pilas) 7, 6,9 Módulo de elasticidad de la mampostería (pilas) Resistencia a compresión diagonal de la mampostería (muretes) 1,2 1,18 Módulo de cortante de la mampostería (muretes) Resistencia a compresión del concreto (cilindros) 26,2 21,8 Módulo de elasticidad del concreto Esfuerzo de fluencia del acero longitudinal Resistencia (esfuerzo último) del acero longitudinal Esfuerzo de fluencia de los estribos Resistencia (esfuerzo último) del acero de los estribos Las excitaciones dinámicas a ser reproducidas en la mesa vibradora consistieron en sismos sintéticos, generados a partir de dos evento sísmicos registrados en la zona de subducción del Pacífico mexicano. El primero de ellos en Acapulco-Guerrero el 25 de abril de 1989, con magnitud M=6,8 y aceleración máxima de,34g. El segundo registrado en Manzanillo-Colima el 1 de octubre de 1995, con magnitud M=8, y aceleración máxima de,4 g [7].Ambos registros fueron considerados como funciones de para simular eventos de mayor magnitud (con mayor intensidad instrumental y duración) [8]. Para el registro de Acapulco se simularon cuatro sismos con magnitudes de 7.6, 7.8, 8. y 8.3, mientras que para el registro de Manzanillo se simularon tres sismos con magnitudes de 8.1, 8.2 y 8.3. Los registros así obtenidos fueron escalados tanto en tiempo como en aceleración, para cumplir con los requerimientos del modelo de similitud. Ambos modelos fueron ensayados sometiéndolos a una serie de excitaciones sísmicas, con un incremento gradual de la intensidad del movimiento, hasta que se determinó el estado final de daño. Puesto que durante los ensayos no se alcanzaron los niveles de desempeño esperados (estados límite), debido a la gran resistencia lateral y rigidez de los especímenes, se hicieron modificaciones en los modelos. Para el caso de M1, la prueba constó de cinco etapas, a saber: modelo original; se eliminaron los muros MC1 y MC3; se desligaron los muros ME5, MO5, ME6, MO6; se adicionó 36% de masa y, por último, se adicionó 11% de masa. Para M3, sólo se realizaron dos etapas, modelo original y modelo sin los muros MC1 y MC3 (Fig. 1). Se realizaron 28 y 13 pruebas para M1 y M3, respectivamente. Para identificar los cambios en las propiedades dinámicas entre cada corrida de ensayo, se aplicó una señal aleatoria de aceleración (ruido blanco) de 5 cm/s 2 (,5 g). Durante el programa de ensayos se llevó un registro del patrón de agrietamientos y se evaluó el estado general del modelo. PATRONES DE GRIETAS RESULTADOS DE LOS ENSAYOS Los patrones finales de grietas son mostrados en la Figura 2. Como ya se había mencionado anteriormente, los modelos con su configuración original sufrieron agrietamientos menores, lo cual sugiere un comportamiento en el intervalo elástico. Para este estado, la respuesta estuvo caracterizada por grietas horizontales en la base de los muros. Después de retirar los muros antes mencionados, y para movimientos de gran intensidad, el daño en ambos especímenes estuvo gobernado por grietas inclinadas en las fachadas Norte y Sur. Simultáneamente, se observaron grietas horizontales uniformemente distribuidas en la altura de los castillos y muros de las fachadas Este y Oeste. Las losas también presentaron agrietamientos perpendiculares a la dirección del movimiento de la mesa, atribuido a la flexión en las aberturas de puertas. Al final del ensayo, el daño estuvo caracterizado por el aplastamiento de los muros de mampostería, el agrietamiento y aplastamiento del concreto de los castillos y por el pandeo del acero de refuerzo en los extremos de los castillos (mecanismo de dovela). Similarmente, se observaron grietas profundas en los muros MO1 y MO4 5
6 XIV Congreso Nacional de Ingeniería Estructural Acapulco, Gro., 24 del lado Oeste, y deslizamiento fuera del plano en los muros MS4 y MN4, lo cual sugiere una respuesta torsional. El análisis posterior de los datos confirmó que las deformaciones por corte controlaron la respuesta. Figura 2. Patrón Final de Agrietamientos CURVAS HISTERÉTICAS Para evaluar el desempeño global de las estructuras M1 y M3, se calcularon las curvas histeréticas en términos de cortante basal - distorsión del primer piso. El cortante basal fue calculado a partir de las aceleraciones medidas en el centro de gravedad de cada losa de piso y al considerar la masa del espécimen y la masa adicional de los lingotes de plomo. En las Figuras 3 y 4 se muestran las curvas histeréticas. Los lazos histeréticos fueron típicos de estructuras de mampostería confinada. Para facilitar la comparación entre los especímenes M1 y M3 y otros ensayados bajo condiciones dinámicas y estáticas, se definieron tres estados límites: elástico (E), máximo o resistencia (M) y el último (U). El límite elástico fue definido por la ocurrencia del primer agrietamiento inclinado en los muros de mampostería; la resistencia se alcanzó cuando se registró el máximo cortante basal; y el estado límite último fue considerado para una distorsión del primer piso correspondiente a una reducción del 2% de la resistencia máxima. Los ciclos para el límite elástico experimentaron alguna histéresis atribuida al agrietamiento por flexión en el estado inicial. Como es común en estructuras de mampostería confinada, los especímenes alcanzaron su resistencia para cargas mayores que aquellas asociadas al primer agrietamiento inclinado. El espécimen M1 mostró lazos estables y simétricos para grandes distorsiones, mientras en M3, las curves histeréticas fueron estables y simétricas hasta el estado límite de la resistencia, después del cual se observaron severas caídas de rigidez y resistencia. Lo anterior es debido al daño sobre los paneles y los extremos de los castillos. Como es característico en miembros dominados por corte sujetos a deformaciones inelásticas, las curvas de respuesta exhibieron un severo estrangulamiento, especialmente para grandes distorsiones asociadas con la falla de la estructura. En M3, para el estado límite último, se observó un rápido proceso de degradación, caracterizado por el deslizamiento a lo largo de las grietas inclinadas formadas en el primer piso y el aplastamiento de la mampostería y el concreto. Esto sugiere deformaciones de los pisos dos y tres muy pequeñas, consistentes con un movimiento de cuerpo rígido sobre el primer piso. Este fenómeno lleva a una concentración de deformaciones y daño en el primer piso el cual se comportó como un entrepiso débil con un mecanismo de falla gobernado por cortante. 6
7 Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural La curva envolvente para M3, es mostrada en la Figura 4. Se representa con diferentes colores y marcadores la respuesta del modelo para diferentes configuraciones. La línea azul y marcadores cuadrados en azul, corresponde al modelo con la configuración inicial. Para esta estructura, la densidad de muros fue de 4,1%. La densidad de muros fue calculada como el cociente entre el área de muros en la dirección del ensayo y el área en planta de la losa del primer piso. La línea y marcadores de puntos en color rojo corresponde a la respuesta del modelo después de que los muros MC1 y Mc3 fueron retirados (los muros retirados son indicados por dos X s en color rojo en la figura), llevando así a una menor densidad de muros (2,9%). Los muros retirados en el eje central evidentemente modificaron la tendencia de la curva envolvente. Como una forma de visualizar la posible respuesta si se hubiera conservado la densidad de muros original, se obtuvo al afectar la curva envolvente del espécimen modificado (sin los muros MC1 y MC3) por la relación de densidades, esto es 4,1 / 2,9 =1,4. La envolvente de este espécimen virtual es mostrada por la línea y triángulos de color verde. Comparando la forma de las curvas envolventes para M1 y M3, así como los valores de la relación fuerzadistorsión para los estados límites identificados, es aparente la similitud en la respuesta. Esto último, refuerza la idea que la respuesta de la estructura de tres pisos, M3, estuvo controlada por la respuesta del primer piso, la cual, a su vez, fue gobernada, como en M1, por deformaciones de corte. También se presenta en las Figuras 3 y 4, las predicciones de la resistencia usando el Reglamento de Construcciones para el Distrito federal y sus Normas Técnicas Complementarias [9-1]. Los cálculos tuvieron en cuenta las propiedades medidas de los materiales para el día del ensayo y las dimensiones reales del modelo. Es claramente evidente que la sobrerresistencia fue de 2, y 1,6, para M1 y M3, respectivamente. Los resultados de los ensayos en términos del coeficiente sísmico y la distorsión del primer piso para los estados límites seleccionados son resumidos en la Tabla 3. Por comparación, se presentan los resultados de una estructura tridimensional de dos pisos ensayada en baja cargas laterales estáticas [11]. Es claro que para M1 y M3, las distorsiones para el primer agrietamiento inclinado (limite elástico) fueron más que el doble de la distorsión promedio observada en el ensayo estático. Por otra parte, la distorsión y resistencia en los ensayos estáticos y dinámicos fueron comparables para M3, pero mucho mayores para M1. Estos resultados son de gran importancia, dado que muchas regulaciones de diseño, tales como la referencia 1, limitan la distorsión lateral a valores que fueron básicamente derivados de ensayos estáticos sobre muros aislados o conjuntos de muros. Por ejemplo, la distorsión para el primer agrietamiento inclinado de diseño es de,15%, mientras que la distorsión inelástica permitida para estructuras de mampostería confinada de,25%. De estos resultados es claro que la distorsión para el agrietamiento inclinado deberá ser incrementada, mientras que la mayor distorsión permitida deberá ser limitada a la correspondiente a la resistencia máxima de la estructura (aproximadamente,4%). Evidentemente se requieren de más estudios y datos, especialmente para considerar la variabilidad de las distorsiones. Para evaluar la respuesta en términos de fuerza del modelo M3 ante excitaciones dinámicas, se graficaron las envolventes de máxima fuerza lateral inducida en cada corrida del ensayo, para los estados límites mencionados (Fig. 5). La fuerza inercial al nivel de cada losa, fue calculada como el producto de la aceleración registrada en el centro de gravedad y la masa tributaria para cada piso en particular. La masa tributaria estaba compuesta por la masa de las losas y barras de plomo, más la mitad de la masa arriba y/o abajo del piso en consideración. 7
8 XIV Congreso Nacional de Ingeniería Estructural Acapulco, Gro., () Inicial () Elástico Vb (kn) 3 M D = 2,9 2 E 1 D = 4,1 U NTCM () U E -2 NTCM Máximo Último -3 M -4 Distorsión Drift ratio (%) (%) Figura 3. Curvas Histeréticas y Envolvente de Respuesta para M M D = 4, Inicial Máximo Elástico Vb (kn ) E 2 D = 2,9 U NTCM 1 D = 4, U -2 E NTCM -3 M Último ENVOLVENTE -4 Distorsión Drift del ratio primer (%) piso (%) Figura 4. Curvas Histeréticas y Envolvente de Respuesta para M3 8
9 Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural Tabla 3. Características Medidas de la Respuesta Ensayo Dinámico Modelo M1 M3 Coeficiente sísmico (g) Distorsión del primer piso (%) Elástico Máximo Último Máximo Elástico -3,83-4,18-2,41 1,9 3,56 3,74 2,22 1,5-1,53-1,71-1,27 1,12 1,44 1,58 1,31 1,1 Elástico Máximo Último Máximo Elástico -,36 -,66-1,61 1,83,28,67 1,83 2,39 -,23 -,42-1,75 1,82,2,32,79 1,6 Estático 3D -2,56 2,8-3,17 3,43-2,69 2,63 1,24 1,23 -,8,13 -,39,36 -,55,5 4,88 2,77 De la gráfica es evidente que la distribución de fuerzas laterales en la altura para el límite elástico sigue claramente la distribución comúnmente asumida de forma triangular. Esto indica que el primer modo fue el modo fundamental de vibración. En contraste, para mayores distorsiones, cuando la resistencia máxima y última fueron alcanzadas, la distribución de fuerzas cambio, concentrándose en el primer piso, de nuevo sugiriendo la formación de un entrepiso débil (ver la línea color azul para el estado límite último). 3 Piso 2 Inicial Elástico Máximo Último Fuerzas de Inercia(kN) Figura 5. Distribución de Fuerzas Laterales para Diferentes Estados Límite DEGRADACIÓN DE RIGIDEZ Programas previos de ensayes enfocados hacia la evaluación de las características de la respuesta histerética de estructuras de mampostería confinada han indicado que la pérdida de rigidez se presenta incluso para distorsiones significativamente menores que aquellas asociadas con el agrietamiento inicial de la mampostería. Sin embargo, se ha notado una caída parabólica para distorsiones de,5%, para las cuales la rigidez remanente es del orden de 2% de la rigidez inicial (rigidez no agrietada) [4]. Para evaluar el fenómeno de la degradación de la rigidez, se calculó para ambos modelos, la rigidez pico a pico para ciclos histeréticos representativos. La rigidez pico a pico normalizada - distorsión del primer piso para los modelos M1 y M3 se presentan en la Fig 6. La rigidez pico a pico fue normalizada con respecto a la rigidez inicial de 9
10 XIV Congreso Nacional de Ingeniería Estructural Acapulco, Gro., 24 M1 y M3. De modo similar a las curvas envolventes para M3, los valores correspondientes al espécimen con modificaciones en la disposición de los muros son presentados con líneas y marcadores de diferentes colores. Se observó una perdida de rigidez para bajas distorsiones, incluso antes de que el agrietamiento llegara a ser visible. Este fenómeno es atribuido al agrietamiento incipiente por flexión de los muros, y quizás, algún micro-agrietamiento (invisible a simple vista) de los materiales de la mampostería, perdida de adherencia del mortero y reacomodo de las piezas. Después del agrietamiento inclinado, pero antes de alcanzar la resistencia, se incrementó la caída de rigidez con el aumento de la distorsión. Para grandes distorsiones, K p permaneció casi constante. Para este estado, de la degradación de la rigidez está asociada al agrietamiento y aplastamiento de los muros de mampostería, así como en los miembros confinantes de concreto reforzado. La respuesta registrada para M1 y M3 reflejó cercanamente aquella calculada para especímenes ensayados bajo cargas estáticas en México, como se puede observar en la Fig.7, donde por comparación se han incluido curvas de degradación de rigidez [3] M1 M D= Kp / Ko.6 D=4.1 D=2.9 Kp / Ko.6 D=4.1 D= D=2.9.2 D= Drift ratio (%) Distorsión (%) Distorsión Drift Drift ratio del ratio primer (%) first story piso (%) (%) Figura 6. Degradación de Rigidez DISIPACIÓN DE ENERGÍA La energía disipada durante los ensayes fue calculada como el área bajo la curva de los lazos histéricos cortante basal - distorsión. La graficas de energía acumulada total disipada por M1 y M3 son mostradas en la Fig. 8. Es evidente que M1 disipó, en términos absolutos, más energía que M3, para el mismo nivel de distorsión. Lo anterior se atribuye a que el modo de falla de M1, caracterizado por cortante deslizante, contribuyó significativamente a la diferencia. 1
11 Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural 1.2 Loading Rama de branch carga 1 Kp / Ko.8.6 W-W WBW WWW 3D, N Distorsión Drift ratio at del first primer story piso (%) (%) Figura 7. Degradación de Rigidez para Especímenes Ensayados Estáticamente 3 3 M1 U M3 Energía Cumulative Disipada Energy Acumulada dissipated (KN-mm) (kn-mm) E M Distorsión Drift ratio (%) Energía Cumulative Disipada Energy Acumulada Dissipated (kn-mm) E M Distorsión Drift ratio del at first primer story piso (%) (%) U 2 Figura 8. Disipación de Energía 11
12 XIV Congreso Nacional de Ingeniería Estructural Acapulco, Gro., 24 CONCLUSIONES Con base en las observaciones hechas durante los ensayos y los datos analizados hasta el momento, se puede concluir que la respuesta dinámica de las estructuras de mampostería confinada indican claramente que los requerimientos actuales de diseño en México son seguros, e incluso, conservadores. Esta conclusión puede justificar la necesidad de reducir el número y complejidad de algunos de los requisitos normativos. Comparando las respuestas medidas y calculadas, se encuentra que el nivel de sobrerresistencia de estructuras de mampostería confinada es del orden de dos. También se encontró que la distorsión correspondiente al agrietamiento fue de casi dos veces el valor promedio observado en ensayes estáticos, y que la distorsión máxima para el diseño de estructuras de mampostería confinada es de,4%. Tales resultados podrían ser importantes en el desarrollo de una metodología de diseño basada en desempeño para estructuras de mampostería confinada. Con base en el modo de falla observado, el modelo analítico para diseño y evaluación debería ser simplificado al asumir que todas las deformaciones inelásticas se concentran en el primer piso y estarían controladas por el cortante. AGRADECIMIENTOS La investigación fue financiada por el Consejo Nacional de Ciencia y Tecnología (CONACYT). De igual forma contribuyeron las empresas DeAcero, Holcim Apasco y Peñoles. Los autores agradecen muy especialmente al Dr. Mario Ordaz por sus opiniones y ayuda durante el proyecto, así como al Ing. Miguel Angel Mendoza, al personal del Laboratorio de la Mesa Vibradora, del laboratorio de Estructuras del Instituto de Ingeniería, y al personal del CENAPRED, quienes activamente participaron en el desarrollo de esta investigación. REFERENCIAS 1. Ishibashi K, Meli R, Alcocer S M, León F, and Sánchez T. Experimental study on earthquake resistant design of confined masonry structures. Memorias 1 th World Conference on Earthquake Engineering, Madrid, España. Rotterdam: Balkema, 1992; 6: Alcocer S M, Meli R. Test program on the seismic behavior of confined masonry structures. The Masonry Society Journal 1995; 13(2): Flores L E, Alcocer S M, Calculated response of confined masonry structures. Memorias 11th World Conference on Earthquake Engineering, Acapulco, México. Artículo no Oxford: Pergamon, Zepeda J A, Alcocer S M, and Flores L E. Earthquake-resistant construction with multi-perforated clay brick walls. Memorias 12t h World Conference on Earthquake Engineering, Auckland, Nueva Zealanda. Artículo no Elsevier Science, Alvarez J J, Alcocer S M, and Contreras J. Nonlinear analytical behavior of walls with openings subjected to lateral loads. Memorias 2 nd Ibero American Congress on Earthquake Engineering. Madrid, España. Artículo no. 16.1: Tomazevic M, Velechovsky T. Some aspects of testing small-scale masonry building model on simple earthquake simulator. Earthquake Engineering and Structural Dynamics 1992; 21: Sociedad Mexicana de Ingeniería Sísmica. Base mexicana de datos de sismos fuertes. México, Ordaz M, Arboleda J. Instructivo para los programas Simfi2 y Genbet3. Centro Nacional de Prevención de Desastres, CENAPRED, México Alcocer S M, Cesín J, Flores L E, Hernández O, Meli R, Tena A, and Vasconcelos D. The new Mexico City code requirements for design and construction of masonry structures, Memorias 9 th North American Masonry Conference. Carolina del Sur, USA. Artículo no. 4B.3: Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal. Gaceta Oficial. Gobierno del Distrito Federal Sánchez, T. Estudio experimental sobre una estructura de mampostería confinada tridimensional, construida a escala natural y sujeta a cargas laterales Memorias X Congreso Nacional de Ingeniería Estructural. Mérida-Yucatán, México, 1996;II:
DETERMINACIÓN DE LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN AXIAL Y EL MODULO DE ELASTICIDAD DE LA MAMPOSTERÍA DE BLOQUES HUECOS DE CONCRETO RESUMEN ABSTRACT
Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural DETERMINACIÓN DE LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN AXIAL Y EL MODULO DE ELASTICIDAD DE LA MAMPOSTERÍA DE BLOQUES HUECOS DE CONCRETO Jorge Luis Varela Rivera 1, Vidal
Más detallesENTREPISOS BLANDOS. a) b)
ENTREPISOS BLANDOS ENTREPISOS BLANDOS Los entrepisos blandos representan una grave deficiencia estructural. Aunque el nombre con que se les denomina sugiere escasez de rigidez, la presencia de un entrepiso
Más detallesJorge A. AVILA Investigador y Profesor Instituto de Ingeniería, UNAM División Estudios Posgrado de la Facultad Ingeniería (DEPFI), UNAM México, D.F.
RESPUESTA SÍSMICA INELÁSTICA DE DOS EDIFICIOS DE CONCRETO REFORZADO DISEÑADOS CON DIFERENTES FACTORES DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO, SIN Y CON EFECTOS DE SOBRE-RESISTENCIAS Jorge A. AVILA Investigador y Profesor
Más detallesGuía a para el Análisis Estructural de Vivienda
Dr. Juan José Pérez Gavilán Sociedad Mexicana de Ingeniería a Estructural, A.C. Guía a para el Análisis Estructural de Vivienda CONAFOVI-2004 2004-C01-0606 Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural Guía
Más detallesContexto en Chile para Cálculo en altura con madera (Sistema Marco y Plataforma)
Contexto en Chile para Cálculo en altura con madera (Sistema Marco y Plataforma) Hernán Santa María SEMINARIO INGENIERIA Residencias 4,259,190 estructuras 99,5% son casas 5,258,215 vivendas 81% son casas
Más detallesIng. Rafael Salinas Basualdo
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL Ingeniería Antisísmica Aspectos Básicos de Sismología Ing. Rafael Salinas Basualdo Mayores Sismos Catastróficos Recientes en el Mundo N Sismo
Más detallesFacultad de Ingeniería y Arquitectura Final Avenida Mártires Estudiantes del 30 de Julio, Ciudad Universitaria, San Salvador, El Salvador, C.A.
Propuesta de Investigación Estudio Paramétrico para Evaluar la Contribución en la Resistencia a Cortante en Paredes de Mampostería Confinada de Ladrillo de Barro Facultad de Ingeniería y Arquitectura Final
Más detallesM. E. Rodríguez (1), J. J. Blandón (2)
EVALUACION DEL COMPORTAMIENTO SISMICO DE UNA CONEXIÓN TRABE-COLUMNA TIPO VENTANA EN UNA ESTRUCTURA PREFABRICADA DE CONCRETO DE DOS NIVELES ENSAYADA ANTE CARGAS CICLICAS REVERSIBLES M. E. Rodríguez (1),
Más detallesESTUDIO COMPARATIVO DEL COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE UNA VIGA DE ALBAÑILERÍA Y UNA VIGA DE CONCRETO
1 ESTUDIO COMPARATIVO DEL COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE UNA VIGA DE ALBAÑILERÍA Y UNA VIGA DE CONCRETO Por: Ángel San Bartolomé y Fabián Portocarrero PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ RESUMEN Con el
Más detallesCriterios de Estructuración de Edificios. Arq. Rodolfo J. García Glez. Seguridad Estructural en las Edificaciones Pachuca, Hgo.
Criterios de Estructuración de Edificios Arq. Rodolfo J. García Glez. Seguridad Estructural en las Edificaciones Pachuca, Hgo. Enero 2014 Criterios de Estructuración de Edificios CONTENIDO 1. Introducción
Más detallesAplicación del concreto de alta resistencia. Dr. Roberto Stark
Aplicación del concreto de alta resistencia Dr. Roberto Stark CONCRETO? USO DE CONCRETOS DE ALTA RESISTENCIA PROPIEDADES ESTRUCTURALES EDIFICIOS ALTOS Altura total en metros Altura en metros de los
Más detallesEJEMPLOS DE DISEÑO. Las losas de entrepiso y azotea corresponden al sistema de vigueta y bovedilla.
EJEMPLOS DE DISEÑO J. Álvaro Pérez Gómez Esta tema tiene como objetivo mostrar en varios ejemplos el diseño estructural completo de un muro de mampostería reforzado interiormente formado por piezas de
Más detallesEFECTO DE CINCO VARIABLES SOBRE LA RESISTENCIA DE LA ALBAÑILERIA. Por: Angel San Bartolomé y Mirlene Castro PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
EFECTO DE CINCO VARIABLES SOBRE LA RESISTENCIA DE LA ALBAÑILERIA Por: Angel San Bartolomé y Mirlene Castro PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ RESUMEN El objetivo de esta investigación fue analizar
Más detallesAisladores Sísmicos Péndulo de Fricción
«Aisladores Sísmicos Péndulo de Fricción Apoyo de Péndulo Triple «1. Aisladores sísmicos para la protección de edificios, puentes y facilidades industriales Los Apoyos de Péndulo de Fricción son aisladores
Más detallesUSO DE CONCRETOS Y ACEROS DE ALTA RESISTENCIA DE ACUERDO CON LAS NUEVAS NTC
SIMPOSIO: CONCRETOS ESTRUCTURALES DE ALTO COMPORTAMIENTO Y LAS NUEVAS NTC-DF USO DE CONCRETOS Y ACEROS DE ALTA RESISTENCIA Carlos Javier Mendoza Escobedo CAMBIOS MAYORES f C por f c Tres niveles de ductilidad:
Más detallesKobe Japón Sismo del 17 de enero de 1995
Kobe Japón Sismo del 17 de enero de 1995 Introducción El sismo de la ciudad de Kobe en Osaka Japón fue por su característica en cuanto a magnitud, estimada en 7.2, muy cercano al de Loma Prieta en San
Más detallesEL BLOCK MULTIPERFORADO DE CONCRETO EN LA VIVIENDA VERTICAL
IX CONGRESO DE PREFABRICACION EL BLOCK MULTIPERFORADO DE CONCRETO EN LA VIVIENDA VERTICAL ING. J. ÁLVARO PÉREZ GÓMEZ GERENTE CORPORATIVO DE INGENIERIA ING. FRANCISCO FLORES GRUZ DIRECTOR CORPORATIVO DE
Más detallesSecuencia de Construcción
Jaime Yecid Chia Angarita Ingeniero Civil, Universidad La Gran Colombia, Bogotá jaime.chia@hotmail.com Ingeniero Civil, Universidad La Gran Colombia, Bogotá teoman05@hotmail.com Secuencia de Construcción
Más detallesESTUDIO EXPERIMENTAL DE ESTRUCTURAS DE BLOQUES DE CONCRETO
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL Programa Científico PC - CISMID, 1999-2 ESTUDIO EXPERIMENTAL DE ESTRUCTURAS DE BLOQUES DE CONCRETO Ing. Jorge L. Gallardo Tapia Bach. Ing.
Más detallesMAMPOSTERIA RELLENA. Alvaro Pérez Gómez 1 y Raúl Jean Perrilliat 2 RESUMEN
MAMPOSTERIA RELLENA Alvaro Pérez Gómez 1 y Raúl Jean Perrilliat 2 1 Corporación Geo Margaritas 433 Gpe. Chimalistac México 01050, D.F. Tel. 5480-5000; e-mail inggeo@cmic.org 2 I.O.I.S.A. Calle 2, No. 3,
Más detallesCAPÍTULO III EL ACERO ESTRUCTURAL EN EL HORMIGON ARMADO
CAPÍTULO III EL ACERO ESTRUCTURAL EN EL HORMIGON ARMADO 3.1 INTRODUCCION: El acero es una aleación basada en hierro, que contiene carbono y pequeñas cantidades de otros elementos químicos metálicos. Generalmente
Más detallesOscar Ogaz*, Maximiliano Astroza** y Guillermo Sierra*
Ensaye de Muros de Albañilería Ensaye de muros de albañilería estructural construídos con bloques de hormigón y cuantía reducida de refuerzos Cyclic tests of concrete masonry walls with reduced quantity
Más detallesLAS ESTRUCTURAS DE LOS CENTROS EDUCATIVOS (COLEGIOS) DEL SIGLO XX EN EL PERÚ, DIVERSOS PROYECTOS DE REFORZAMIENTO Y EJEMPLOS DE ESTRUCTURACIÓN DE
LAS ESTRUCTURAS DE LOS CENTROS EDUCATIVOS (COLEGIOS) DEL SIGLO XX EN EL PERÚ, DIVERSOS PROYECTOS DE REFORZAMIENTO Y EJEMPLOS DE ESTRUCTURACIÓN DE EDIFICACIONES DE LA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ OBJETIVOS
Más detallesClase: Secciones críticas en muros Relator: Patricio Bonelli. Secciones críticas
SANTIAGO 27 y 29 Octubre 2015 Curso Diseño en Hormigón Armado según ACI 318-14 Clase: Secciones críticas en muros Relator: Patricio Bonelli Secciones críticas Concepto de rótula plástica Sistemas estructurales
Más detallesDETERMINACIÓN DE LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN DIAGONAL Y DE LA RIGIDEZ A CORTANTE DE MURETES DE MAMPOSTERÍA DE BARRO Y DE CONCRETO
DETERMINACIÓN DE LA RESISTENCIA A COMPRESIÓN DIAGONAL Y DE LA RIGIDEZ A CORTANTE DE MURETES DE MAMPOSTERÍA DE BARRO Y DE CONCRETO 1. OBJETIVO Y CAMPO DE APLICACIÓN Esta Norma Mexicana establece los métodos
Más detallesNos fue proporcionada la información existente en Sedeur acerca del proyecto del Velódromo Atlas Paradero. La información recibida es la siguiente:
ADAPTACIÓN Y REFORZAMIENTO ESTRUCTURAL DEL VELÓDROMO CODE ATLAS PARADERO (PRIMERA ETAPA DEL PROYECTO DE ELIMINACIÓN DE COLUMNAS INTERIORES DE LA CUBIERTA PRINCIPAL) 1. ANTECEDENTES. Este trabajo nos fue
Más detallesESTUDIO EXPERIMENTAL DE MUROS DE MAMPOSTERÍA DE BLOCK CON ABERTURA SUJETOS A CARGA CÍCLICA EN EL PLANO RESUMEN
Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural ESTUDIO EXPERIMENTAL DE MUROS DE MAMPOSTERÍA DE BLOCK CON ABERTURA SUJETOS A CARGA CÍCLICA EN EL PLANO Juan Ignacio Velázquez Dimas 1, Basilia Quiñónez Esquivel
Más detallesEvaluar el grado de vulnerabilidad sísmica de una estructura permite reducir y mitigar el riesgo sísmico.
Qué es un sismo? Un sismo es un fenómeno de sacudida brusca y pasajera de la corteza terrestre, capaz de cambiar por completo el paisaje de una región. Qué es el riesgo sísmico? El riesgo sísmico se define
Más detallesCarrera : Arquitectura ARF Participantes Representante de las academias de Arquitectura de los Institutos Tecnológicos.
1.- DATOS DE LA ASIGNATURA Nombre de la asignatura : Carrera : Clave de la asignatura : Horas teoría-horas práctica-créditos : Estructura de Concreto I Arquitectura ARF-0408 2-4-8 2.- HISTORIA DEL PROGRAMA.
Más detallesPontificia Universidad Católica del Ecuador
1. DATOS INFORMATIVOS: FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA DE INGENIERÍA CIVIL MATERIA O MÓDULO: Análisis y Diseño Sismorresistente de Estructuras CÓDIGO: IG070 CARRERA: INGENIERÍA CIVIL NIVEL: DECIMO No. CRÉDITOS:
Más detallesMetodología para la evaluación de la seguridad estructural de edificios. 10 de noviembre de 2014
Metodología para la evaluación de la seguridad estructural de edificios 10 de noviembre de 2014 5 Daño en elementos estructurales Daños estructurales Daño Condición y grado de deterioro que presenta un
Más detallesCMT. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
LIBRO: PARTE: TÍTULO: CAPÍTULO: CMT. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES 2. MATERIALES PARA ESTRUCTURAS 01. Materiales para Mamposterías 002. Bloques de Cemento, Tabiques y Tabicones A. CONTENIDO B. Esta
Más detallesCURSOS DE CAPACITACION ETABS ANALISIS Y DISEÑO DE EDIFICACIONES
CURSOS DE CAPACITACION ANALISIS Y DISEÑO DE EDIFICACIONES Curso Taller: - Análisis y Diseño de Edificaciones Curso Taller: ANALISIS Y DISEÑO DE EDIFICACIONES Presentación: En los últimos años, el uso de
Más detallesCAPÍTULO IV: ANÁLISIS ESTRUCTURAL 4.1. Introducción al comportamiento de las estructuras Generalidades Concepto estructural Compo
CAPITULO 0: ACCIONES EN LA EDIFICACIÓN 0.1. El contexto normativo Europeo. Programa de Eurocódigos. 0.2. Introducción al Eurocódigo 1. Acciones en estructuras. 0.3. Eurocódigo 1. Parte 1-1. Densidades
Más detallesCÁLCULOS EN ACERO Y FÁBRICA
CÁLCULOS EN ACERO Y FÁBRICA Con la entrada del Código Técnico la edificación sufrió un cambio en todos sus niveles, proyecto, construcción y mantenimiento, obteniendo por tanto, todo un conjunto de variaciones
Más detallesUNIVERSIDAD AUTÓNOMA METROPOLITANA UNIDAD AZCAPOTZALCO
UNIVERSIDAD AUTÓNOMA METROPOLITANA UNIDAD AZCAPOTZALCO DIVISIÓN DE CIENCIAS BÁSICAS E INGENIERÍA POSGRADO EN INGENIERÍA ESTRUCTURAL SOBRERRESISTENCIA EN ESTRUCTURAS DE MAMPOSTERÍA T E S I S QUE PARA OBTENER
Más detallesDiseño o Unificado de Muros por el Concepto de Desplazamientos
Diseño o Unificado de Muros por el Concepto de Desplazamientos Prof. Richard E. Klingner Universidad de Texas en Austin klingner@mail.utexas.edu 20 mo Simposio Nacional en Prevención n de Desastres CISMID
Más detallesCAPITULO 5. CALIDAD DE LOS COMPONENTES DE LA MAMPOSTERIA
CAPITULO 5. CALIDAD DE LOS COMPONENTES DE LA MAMPOSTERIA 5.1. MAMPUESTOS Los mampuestos integrantes de Muros Resistentes se clasifican según los siguientes tipos: - Ladrillos cerámicos macizos - Bloques
Más detallesEVALUACIÓN DE CÓDIGO POR VIENTO (Original: ingles) PANAMÁ Evaluación llevada a cabo por Jorge Gutiérrez
EVALUACIÓN DE CÓDIGO POR VIENTO (Original: ingles) PANAMÁ Evaluación llevada a cabo por Jorge Gutiérrez NOMBRE DEL DOCUMENTO: Reglamento de Diseño Estructural para la República de Panamá REP-2003 Capítulo
Más detallesCAPÍTULO IV HERRAMIENTA ALTERNATIVA DE ANÁLISIS: PROGRAMA ETABS
CAPÍTULO IV HERRAMIENTA ALTERNATIVA DE ANÁLISIS: PROGRAMA ETABS 4.1 Introducción En este capitulo se explicará de manera teórica el funcionamiento del programa ETABS, explicando la filosofía, finalidad,
Más detallesNORMAS DE SEGURIDAD ESTRUCTURAL DE EDIFICACIONES Y OBRAS DE INFRAESTRUCTURA PARA LA REPÚBLICA DE GUATEMALA
0 TABLA DE CONTENIDO PRÓLOGO 1 2 3 4 5 CAPÍTULO 1 ALCANCE, CONTENIDO Y SUPERVISIÓN TÉCNICA 1.1 Alcance 1.2 Contenido de la norma 1.3 Supervisión técnica CAPÍTULO 2 MATERIALES EMPLEADOS Y SUS PROPIEDADES
Más detallesAIRCRETE PORTAFOLIO DE PRODUCTOS DE CONCRETO CELULAR
INSTALACIÓN RÁPIDA Y FÁCIL PRODUCTOS DE CONSTRUCCIÓN UNIVERSALES ALTA CAPACIDAD DE CARGA SUPERFICIE SÚPER LISA GRAN VARIEDAD DE PRODUCTOS CCA AIRCRETE PORTAFOLIO DE PRODUCTOS DE CONCRETO CELULAR BLOCKS
Más detallesTRABAJO PRACTICO N 6 COLUMNAS ARMADAS
TRABAJO PRACTICO N 6 COLUMNAS ARMADAS Ejercicio Nº 1: Definir los siguientes conceptos, indicando cuando sea posible, valores y simbología utilizada: 1. Eje fuerte. Eje débil. Eje libre. Eje material.
Más detallesM. I. J. ÁLVARO PÉREZ GÓMEZ
NORMA MEXICANA NMX-C-486-ONNCCE-2014 MORTERO PARA USO ESTRUCTURAL DECLARATORIA DE VIGENCIA PUBLICADA EN EL DIARIO OFICIAL DE LA FEDERACIÓN EL DÍA 07 DE NOVIEMBRE DE 2014 M. I. J. ÁLVARO PÉREZ GÓMEZ AGOSTO
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL 1. DATOS INFORMATIVOS MATERIA: Hormigón II CODIGO: 12467 CARRERA: Ingeniería Civil NIVEL: Séptimo Nº CREDITOS:
Más detallesCentro Tecnológico del Concreto
Centro Tecnológico del Concreto CONSTRUYENDO CON BLOQUES DE CONCRETO, UN SISTEMA SUSTENTABLE Manufactura. Productos. Normatividad. Temario Lineamientos para Mampostería acorde a las NTCM del Reglamento
Más detallesCurvas esfuerzo-deformación para concreto confinado. Introducción
Curvas esfuerzo-deformación para concreto confinado PF-3921 Concreto Estructural Avanzado 3 setiembre 12 Posgrado en Ingeniería Civil 1 Introducción En el diseño sísmico de columnas de concreto reforzado
Más detallesLA ALBAÑILERÍA TUBULAR Y SU USO EN VIVIENDAS EN ZONAS SÍSMICAS
LA ALBAÑILERÍA TUBULAR Y SU USO EN VIVIENDAS EN ZONAS SÍSMICAS Rafael SALINAS 1, Fernando LÁZARES 2 Resumen En Lima ha venido ocurriendo un proceso de crecimiento poblacional en los últimos decenios, produciendo
Más detallesFinalidad del ensayo: Resistencia al fuego de un elemento de construcción vertical. Uso: Muro perimetral o divisorio en edificios.
INFORME DE ENSAYO OFICIAL DIGITAL Nº 613.053 SHA Nº 862 / RF / 2009 Acreditación LE 302 Inscripción MINVU Res. Nº 9111 del 21-12-2009 Finalidad del ensayo: Resistencia al fuego de un elemento de construcción
Más detallesAnálisis y Diseño de Edificaciones de Mampostería
Análisis y Diseño de Edificaciones de Mampostería J. Álvaro Pérez Gómez Leonardo Flores Corona SMIE Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural, A.C. Métodos para análisis sísmicos Método simplificado
Más detallesProcedimientos Constructivos. Columnas y castillos. Alumno: Antonio Adrián Ramírez Rodríguez Matrícula:
Procedimientos Constructivos Columnas y castillos Alumno: Antonio Adrián Ramírez Rodríguez Matrícula: 440002555 Columnas Elemento estuctural vertical empleado para sostener la carga de la edificación Columnas
Más detallesPontificia Universidad Católica del Ecuador
FACULTAD DE INGENIERIA 1. DATOS INFORMATIVOS: MATERIA O MÓDULO: ANALISIS ESTRUCTURAL II CÓDIGO: 10221 CARRERA: INGENIERIA CIVIL NIVEL: SEPTIMO No. CRÉDITOS: 4 CRÉDITOS TEORÍA: 4 CRÉDITOS PRÁCTICA: 0 PROFESOR:
Más detallesNORMAS Y ESPECIFICACIONES PARA ESTUDIOS PROYECTOS CONSTRUCCIÓN E INSTALACIONES
Instituto Nacional de la Infraestructura Fí s i c a E d u c a t i v a NORMAS Y ESPECIFICACIONES PARA ESTUDIOS PROYECTOS CONSTRUCCIÓN E INSTALACIONES VOLUMEN 4 SEGURIDAD ESTRUCTURAL TOMO VII DISEÑO DE ESTRUCTURAS
Más detallesESTUDIO DE ALGUNAS VARIABLES QUE INFLUYEN EN LA RESPUESTA SÍSMICA DE EDIFICIOS CON TORSIÓN EMPLEANDO ANÁLISIS PUSH-OVER RESUMEN
Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural ESTUDIO DE ALGUNAS VARIABLES QUE INFLUYEN EN LA RESPUESTA SÍSMICA DE EDIFICIOS CON TORSIÓN EMPLEANDO ANÁLISIS PUSH-OVER Austreberto Mora Castillo y Jaime De
Más detalles3. ESTRUCTURAS. Se realiza un cálculo lineal de primer orden, admitiéndose localmente plastificaciones de acuerdo a lo indicado en la norma.
3. ESTRUCTURAS El presente estudio tiene por objeto justificar el cálculo de la estructura de la obra de referencia. Asimismo se indican las características de los materiales empleados, hipótesis utilizadas
Más detallesINGENIEROS FASE DE ESTRUCTURAS
FASE DE ESTRUCTURAS PLANO DE CIMENTACION Y COLUMNAS. PLANO DE ARMADO DE TECHO. PLANO DETALLES ESTRUCTURALES (COLUMNAS, CIMIENTOS, SOLERAS, VIGAS, CORTES DE MUROS) INGENIEROS CIMENTACION Y COLUMNAS Como
Más detallesEFECTOS DE LA CARGA VERTICAL EN MUROS DE ALBAÑILERIA ARMADA CONSTRUIDOS CON UNIDADES SILICO-CALCAREAS
EFECTOS DE LA CARGA VERTICAL EN MUROS DE ALBAÑILERIA ARMADA CONSTRUIDOS CON UNIDADES SILICO-CALCAREAS Por: Jaime Tumialán, Gaby Quesada y Angel San Bartolomé Pontificia Universidad Católica del Perú RESUMEN
Más detallesMUROS TILT UP VS MUROS PRECOLADOS RESUMEN ABSTRACT INTRODUCCION
MUROS TILT UP VS MUROS PRECOLADOS López Esquivel Manuel 1,2, y González Ruiz Juan Pablo 1 RESUMEN Se hace un estudio comparativo entre dos edificios fabriles utilizando en las fachadas de ambos edificios
Más detallesCAPÍTULO 2 COLUMNAS CORTAS BAJO CARGA AXIAL SIMPLE
CAPÍTULO 2 COLUMNAS CORTAS BAJO CARGA AXIAL SIMPLE 2.1 Comportamiento, modos de falla y resistencia de elementos sujetos a compresión axial En este capítulo se presentan los procedimientos necesarios para
Más detallesFundamentos de Diseño Estructural Parte I - Materiales. Argimiro Castillo Gandica
Fundamentos de Diseño Estructural Parte I - Materiales Argimiro Castillo Gandica Fundamentos básicos Formas de falla Por sobrecarga (resistencia insuficiente) Por deformación excesiva (rigidez insuficiente)
Más detallesMUROS DE MAMPOSTERIA CON BLOQUES MULTIPERFORADOS DE CONCRETO RESUMEN
MUROS DE MAMPOSTERIA CON BLOQUES MULTIPERFORADOS DE CONCRETO Pérez Gómez J. Álvaro 1, Flores Cruz Francisco 2, Cruz y Serrano Roberto 3 RESUMEN Las piezas multiperforadas de concreto son el resultado de
Más detallesCAPÍTULO 6. CONDICIONES LOCALES DEL SUELO
CAPÍULO 6. CONDICIONES LOCALES DEL SUELO Las condiciones locales del manto de suelo sobre el que se emplaza la construcción, tienen considerable influencia sobre la respuesta sísmica de la misma. 6.1.
Más detallesEFECTO DEL MOMENTO FLEXIONANTE EN LA FUERZA CORTANTE QUE PRODUCE EL AGRIETAMIENTO POR TENSIÓN DIAGONAL EN MUROS DE MAMPOSTERÍA CONFINADA
Revista de Ingeniería Sísmica No. 88 1-22 (2013) EFECTO DEL MOMENTO FLEXIONANTE EN LA FUERZA CORTANTE QUE PRODUCE EL AGRIETAMIENTO POR TENSIÓN DIAGONAL EN MUROS DE MAMPOSTERÍA CONFINADA Juan José Pérez
Más detallesEdificios Concreto Armado. Por:
Diseño Sismo-Resistente de Edificios Concreto Armado Por: Ing. Luis B. Fargier-Gabaldón, MSc, PhD Contenido Introducción Naturaleza de los Terremotos Parámetros Importantes t en el Diseño Sismo-Resistente
Más detallesEVALUACIÓN DE CÓDIGO POR VIENTO (Original: ingles) VENEZUELA Evaluación llevada a cabo por Jorge Gutiérrez
EVALUACIÓN DE CÓDIGO POR VIENTO (Original: ingles) VENEZUELA Evaluación llevada a cabo por Jorge Gutiérrez NOMBRE DEL DOCUMENTO: Acciones del Viento sobre las Construcciones Norma COVENIN-MINDUR-2003-86.
Más detallesCAPÍTULO IV DESCRIPCIÓN DE FALLAS MÁS COMUNES EN ESTRUCTURAS DE CONCRETO REFORZADO Y DE MAMPOSTERÍA
CAPÍTULO IV DESCRIPCIÓN DE FALLAS MÁS COMUNES EN ESTRUCTURAS DE CONCRETO REFORZADO Y DE MAMPOSTERÍA En este capítulo descriptivo se citan y explican los tipos de fallas más importantes que se registran
Más detallesCUADERNOS DE INVESTIGACIÓN
CUADERNOS DE INVESTIGACIÓN NÚMERO SEGURIDAD SÍSMICA DE LA VIVIENDA ECONÓMICA MAMPOSTERÍA ESTRUCTURAL. LA PRÁCTICA, LA INVESTIGACIÓN Y EL COMPORTAMIENTO SÍSMICO OBSERVADO EN MÉXICO por R. Meli CARACTERÍSTICAS
Más detallesANÁLISIS DE SENSIBILIDAD DE LAS VARIABLES QUE INFLUYEN EN LA RESISTENCIA FUERA DEL PLANO DE MUROS DE MAMPOSTERÍA CONFINADA RESUMEN
Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD DE LAS VARIABLES QUE INFLUYEN EN LA RESISTENCIA FUERA DEL PLANO DE MUROS DE MAMPOSTERÍA CONFINADA Joel Alberto Moreno Herrera 1, Jorge
Más detallesCAPÍTULO 15. ZAPATAS Y CABEZALES DE PILOTES
CAPÍTULO 15. ZAPATAS Y CABEZALES DE PILOTES 15.0. SIMBOLOGÍA A g A s d pilote f ce β γ s área total o bruta de la sección de hormigón, en mm 2. En una sección hueca A g es el área de hormigón solamente
Más detallesSEMINARIO DE PROMOCIÓN DE LA NORMATIVIDAD PARA EL DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE EDIFICACIONES SEGURAS
SEMINARIO DE PROMOCIÓN DE LA NORMATIVIDAD PARA EL DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE EDIFICACIONES SEGURAS Viviendas en Concreto Armado Ing. Rodolfo Castillo Castillo Es importante conocer las normas, tipificadas
Más detallesANÁLISIS NO LINEAL DINÁMICO TRIDIMENSIONAL DE EDIFICIOS EN CONCRETO REFORZADO SOMETIDOS A LOS REGISTROS DEL SISMO DE QUETAME (2008).
ANÁLISIS NO LINEAL DINÁMICO TRIDIMENSIONAL DE EDIFICIOS EN CONCRETO REFORZADO SOMETIDOS A LOS REGISTROS DEL SISMO DE QUETAME (2008). RICARDO JARAMILLO RIVERA CARLOS EDUARDO RIVEROS PEDRAZA PONTIFICIA UNIVERSIDAD
Más detallesRevista de Ingeniería Sísmica ISSN: X Sociedad Mexicana de Ingeniería Sísmica México
Revista de Ingeniería Sísmica ISSN: 0185-092X javiles@tlaloc.imta.mx Sociedad Mexicana de Ingeniería Sísmica México Sánchez Tizapa, Sulpicio; Mebarki, Ahmed METODO SEMI-EMPÍRICO PARA ESTIMAR LA RESISTENCIA
Más detallesC 6.1. ESTADOS LÍMITES PARA SOLICITACIONES DE FLEXIÓN Y DE CORTE
COMENTARIOS AL CAPÍTULO 6. BARRAS EN FLEXIÓN SIMPLE Para tener una respuesta simétrica de la sección en flexión simple y evitar efectos torsionales, se exige que cuando sean más de una las arras de los
Más detallesCAPÍTULO V TÉCNICAS DE REFORZAMIENTO DE MAMPOSTERÍA
CAPÍTULO V TÉCNICAS DE REFORZAMIENTO DE MAMPOSTERÍA RESUMEN Luego de determinar que la fracturación de la mampostería es uno de los problemas más frecuentes durante los sismos y el que causa más pérdidas
Más detallesBLOQUE DE CONCRETO CON REFUERZO INTEGRAL
Mejoramiento de la Tecnología para la Construcción y Sistema de Difusión de la Vivienda Social Sismo-Resistente (TAISHIN FASE II) Informe de resultados de la investigación del sistema estructural BLOQUE
Más detallesNORMAS DE SEGURIDAD ESTRUCTURAL DE EDIFICACIONES Y OBRAS DE INFRAESTRUCTURA PARA LA REPÚBLICA DE GUATEMALA
NORMAS DE SEGURIDAD ESTRUCTURAL DE EDIFICACIONES Y OBRAS DE INFRAESTRUCTURA PARA LA REPÚBLICA DE GUATEMALA NOTAS ACLARATORIAS PARA LA APLICACIÓN DE LAS NORMAS NSE DE AGIES, EDICIÓN 2010 ANTECEDENTES Por
Más detalles3. DISEÑO ESTRUCTURAL. 3.1 Propuesta y Selección Estructural.
3. DISEÑO ESTRUCTURAL. 3.1 Propuesta y Selección Estructural. La Estructura se diseñó con columnas y trabes de concreto armado tipo estructural de f c= 300 kg/cm 2, módulo de elasticidad estático E=242,500
Más detallesEFECTOS DEL TERREMOTO DE LORCA EN LAS EDIFICACIONES: INFORME PRELIMINAR. M. FERICHE Y EQUIPO DE TRABAJO DEL IAGPDS DAÑOS ESTRUCTURALES
EFECTOS DEL TERREMOTO DE LORCA EN LAS EDIFICACIONES: INFORME PRELIMINAR. M. FERICHE Y EQUIPO DE TRABAJO DEL Edificio en calle Puente de la Alberca, Nº 8. DAÑOS ESTRUCTURALES EDIFICACIONES DE HORMIGÓN ARMADO:
Más detallesCURSO DE EDIFICACIONES DE MAMPOSTERIA MATERIALES PROPIEDADES
CURSO DE EDIFICACION DE MAMPOSTERIA CURSO DE EDIFICACIONES DE MAMPOSTERIA MATERIALES PROPIEDADES Ing. José Alvaro Pérez Gómez Gerente Corporativo de Ingenierías Corporación GEO, S.A.B. de C.V. CIUDAD DE
Más detallesConcreto y Acero. Refuerzos en muros
Refuerzos en muros Los elementos de soporte principal de la vivienda son básicamente los muros, que se construyen con mampostería, es decir, que se colocan piezas sólidas o huecas, pegadas con mortero.
Más detallesMADERA La madera no es un material isotrópico, sus propiedades dependen si se miden paralelas o perpendiculares a la veta.
MADERA La madera no es un material isotrópico, sus propiedades dependen si se miden paralelas o perpendiculares a la veta. Tipos de MADERA ESTRUCTURAL según tamaño y uso 1. Madera aserrada en tamaños-corrientes:
Más detallesTema 11: Control del hormigón. Materiales, resistencia y ejecución. Ensayos.
Tema 11: Control del hormigón. Materiales, resistencia y ejecución. Ensayos. TÉCNICA DEL HORMIGÓN Y SUS APLICACIONES Curso 2007-2008. EUAT. Campus de Guadalajara Profesor Andrés García Bodega CONTROL DE
Más detallesCURSOS DE CAPACITACION SAP2000 ANALISIS Y DISEÑO INTEGRAL DE ESTRUCTURAS
CURSOS DE CAPACITACION ANALISIS Y DISEÑO INTEGRAL DE ESTRUCTURAS Curso Taller: ANALISIS Y DISEÑO INTEGRAL DE ESTRUCTURAS Presentación: El es un programa de elementos finitos, con interfaz gráfico 3D orientado
Más detallesMagnitud 7.3 COSTA AFUERA EL SALVADOR
Un terremoto de magnitud 7.3 estremeció las costas del Pacífico en Centro América el pasado lunes por la noche, reportes iniciales indican un muerto como saldo. El terremoto ocurrió a una profundidad de
Más detallesDirector Técnico de AV Ingenieros.... visión transversal
Revalorización de NFU para soluciones de superestructura orientadas a la reducción de vibraciones Joan Cardona Director Técnico de AV Ingenieros Introducción NFU = Neumáticos Fuera de Uso Por qué el uso
Más detallesICNC: Diseño de sistemas de arriostramiento transversal y fuera de plano para estructuras aporticadas
ICC: Diseño de sistemas de arriostramiento transversal y fuera de plano para Esta ICC ofrece orientaciones sobre el diseño de sistemas de arriostramientos transversal y fuera de plano para. Índice 1. Generalidades
Más detallesAUDITORIO LA GOTA DE PLATA. Manuel Suárez Gonzalez 1 RESUMEN
AUDITORIO LA GOTA DE PLATA Manuel Suárez Gonzalez 1 RESUMEN En el trabajo se presenta el diseño del Auditorio La gota de Plata, se exponen desde las principales características, así como la fundamentación
Más detallesPROCESOS INDUSTRIALES
PROCESOS INDUSTRIALES HOJA DE ASIGNATURA CON DESGLOSE DE UNIDADES TEMÁTICAS 1. Nombre de la asignatura METROLOGÍA 2. Competencias Planear la producción considerando los recursos tecnológicos, financieros,
Más detallesFuerza y movimiento. Definiciones. Carrocería no resistente a la torsión PGRT
Definiciones Definiciones Es importe realizar correctamente la fijación de la carrocería, puesto que una fijación incorrecta puede producir daños en la carrocería, la fijación y el bastidor del chasis.
Más detallesCORRECCIONES DEL DISEÑO ESTRUCTURAL
ESTUDIO DEFINITIVO DE ARQUITECTURA E INGENIERIA DEL PATIO SUR DEL CORREDOR SEGREGADO DE ALTA CAPACIDAD DE LIMA METROPOLITANA CORRECCIONES DEL DISEÑO ESTRUCTURAL 1 INTRODUCCIÓN El presente documento comprende
Más detallesCAPÍTULO 7. ADECUACIÓN DEL PROYECTO A RESULTADOS DEL ANÁLISIS NUMÉRICO. En este capítulo se evaluarán las características de los elementos
CAPÍTULO 7. ADECUACIÓN DEL PROYECTO A RESULTADOS DEL ANÁLISIS NUMÉRICO 7.1 Descripción En este capítulo se evaluarán las características de los elementos estructurales que componen al edificio y se diseñarán
Más detallesIII Congreso Internacional de la CONSTRUCCION Lima, Diciembre,, 2006 EXPERIENCIA INTERNACIONAL EN CONFIGURACION ESTRUCTURAL SISMORRESISTENTE
III Congreso Internacional de la CONSTRUCCION Lima, 07 09 Diciembre,, 2006 EXPERIENCIA INTERNACIONAL EN CONFIGURACION ESTRUCTURAL SISMORRESISTENTE Julio KUROIWA Profesor emérito Univ. Nacional de Ingeniería
Más detallesInvestigación experimental en ingeniería estructural
Investigación experimental en ingeniería estructural Oscar M. González Cuevas Universidad Autónoma Metropolitana-Azcapotzalco Antecedentes En las décadas de los cincuenta y los sesenta se instalaron laboratorios
Más detallesTUBIFICACIÓN EN PRESAS DE MATERIALES DE PRESTAMO. Ms. Sc. Ing. Jorge Briones G.
TUBIFICACIÓN EN PRESAS DE MATERIALES DE PRESTAMO Ms. Sc. Ing. Jorge Briones G. jebriones@hotmail.com EJEMPLO DE EROSION INTERNA EN PRESAS DE MATERIALES DE PRESTAMO PRESAS DE MATERIALES DE PRESTAMO Presa
Más detallesALCANCE DIGITAL Nº 94 PODER EJECUTIVO DECRETOS Nº 37070-MIVAH-MICIT-MOPT CÓDIGO SÍSMICO DE COSTA RICA 2010 (CONSTA DE VEINTE TOMOS) TOMO XVI
ALCANCE DIGITAL Nº 94 JORGE LUIS VARGAS ESPINOZA (FIRMA) Año CXXXIV San José, Costa Rica, viernes 13 de julio del 2012 Nº 136 PODER EJECUTIVO DECRETOS Nº 37070-MIVAH-MICIT-MOPT CÓDIGO SÍSMICO DE COSTA
Más detallesUNIVERSIDAD VERACRUZANA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL REGIÓN XALAPA. Proyecto Estructural de un Edificio Mixto MEMORIA
UNIVERSIDAD VERACRUZANA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL REGIÓN XALAPA Proyecto Estructural de un Edificio Mixto MEMORIA QUE PARA OBTENER EL TÍTULO DE INGENIERO CIVIL PRESENTA Omar Colorado Yobal DIRECTOR
Más detallesCátedra: Ing. José M. Canciani Estructuras I ACCIONES SOBRE LAS ESTRUCTURAS: CARGAS. PDF created with pdffactory trial version
Cátedra: Ing. José M. Canciani Estructuras I ACCIONES SOBRE LAS ESTRUCTURAS: CARGAS Cargas: Fuerzas que resultan del peso de todos los materiales de construcción, del peso y actividad de sus ocupantes
Más detallesCIMENTACIONES EN LA NORMA REQUISITOS ESENCIALES PARA EDIFICIOS DE CONCRETO REFORZADO IPS-1 JORGE IGNACIO SEGURA FRANCO
CIMENTACIONES EN LA NORMA REQUISITOS ESENCIALES PARA EDIFICIOS DE CONCRETO REFORZADO IPS-1 JORGE IGNACIO SEGURA FRANCO Ingeniero Civil, Universidad Nacional de Colombia Profesor Emérito de la Universidad
Más detallesElementos Uniaxiales Sometidos a Carga Axial Pura
Elementos Uniaiales Sometidos a Carga ial ura Definición: La Tensión representa la intensidad de las fuerzas internas por unidad de área en diferentes puntos de una sección del sólido aislada (Fig. 1a).
Más detallesCÁRCAMO DE BOMBEO Cárcamo de Bombeo.-
Guadalajara Jal. 1 de Octubre de 2003. Dr. Gualberto Limón Macías. P R E S E N T E En atención a la solicitud de AyMA, Ingeniería y Consultoría S.A. de C.V., se procedió al diseño estructural del Proyecto
Más detalles