LA CLASIFICACIÓN GEOMECÁNICA SMR: APLICACIÓN, EXPERIENCIAS Y VALIDACIÓN.

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1 LA CLASIFICACIÓN GEOMECÁNICA SMR: APLICACIÓN, EXPERIENCIAS Y VALIDACIÓN. ROMANA RUIZ, Manuel. SERÓN GÁÑEZ, José Bernardo. MONTALAR YAGO, Enrique. Departamento de Ingeniería del Terreno, Universidad Politécnica de Valencia. RESUMEN La clasificación SMR de Romana (1985, 1993, 1995) es una adaptación de la clasificación RMR de Bieniawski (1973, 1979, 1989, 1993) a taludes, mediante la aplicación de los factores de corrección adecuados. El índice SMR, Slope Mass Rating, se obtiene sumando al RMR básico un factor de ajuste, función de la orientación de las juntas (y producto de tres subfactores, F1 F2 F3) y un factor de excavación (F4) que depende del método de excavación. La clasificación se estableció a partir del estudio de 31 taludes con diferentes grados de estabilidad; posteriormente se han estudiado más de 90, obteniendose una buena concordancia entre la estabilidad real que presentaban y la predicha por el SMR. Este artículo resume el método SMR: su evaluación, aplicación (medidas de corrección y estabilidad que propone), referencias y conclusiones de diferentes autores tras más de 15 años de práctica. Se puede concluir que la clasificación SMR proporciona una estimación muy fiable del verdadero comportamiento del talud, aunque resulta ligeramente pesimista en la estimación del estado futuro. Asimismo se ha comprobado la práctica coincidencia entre los métodos de protección/sostenimiento sugeridos y los aplicados en la realidad. 1. INTRODUCCIÓN La clasificación geomecánica SMR ( Slope Mass Rating ) de Romana (1985, 1993, 1995), es un método para determinar los factores de corrección adecuados para aplicar la clasificación RMR de Bieniawski (1973, 1979, 1989, 1993) a taludes; proporciona una división en clases de estabilidad y recomendaciones para métodos de soporte y/o corrección. Bieniawsky ha incluido una versión resumida del método SMR en su último libro sobre clasificaciones de rocas (Bieniawski, 1989). 393

2 Hay muy pocas referencias publicadas sobre la aplicación directa de la clasificación de Bieniawski a los taludes; por ejemplo, el primer libro de Bieniawski (1984) no contiene ninguna. Probablemente la razón para esta falta de uso es el elevado valor del único factor de ajuste propuesto por Bieniawski, que puede alcanzar 60 puntos sobre un total de 100. Cualquier error en la valoración de este factor superará con mucho la posible precisión obtenida mediante una determinación cuidadosa de los parámetros de la masa rocosa, y el trabajo de clasificación resultará difícil y arbitrario Cualquier clasificación debe considerar, en primer lugar, que la rotura de un talud rocoso puede ocurrir según formas muy diferentes. En la mayoría de los casos la rotura de la masa rocosa está gobernada por las discontinuidades y se produce según superficies formadas por una o varias juntas. Todo sistema de clasificación debe tener en cuenta los siguientes parámetros: Caracterización global de la masa rocosa (incluyendo frecuencia, estado y presencia de agua en las juntas). Valor de la diferencia entre los rumbos de la cara del talud y de las familias predominantes de juntas. Valor de la diferencia entre los buzamientos de la cara del talud y de las familias predominantes, ya que esa diferencia controla la emergencia de las juntas en la cara del talud, condición necesaria para las roturas planas y/o en cuña, y también la oblicuidad de la resultante de las tensiones que actúan sobre la junta. Relación entre el buzamiento de las juntas con los valores normales de la fricción (para roturas planas y/o en cuña). Comparación entre las tensiones tangenciales (a lo largo de juntas con riesgo de rotura por vuelco) con la fricción que puede desarrollarse en ellas. Con estas premisas, se estableció (Romana, 1985) la clasificación SMR, a través del estudio de 31 taludes con diferentes características y grados de estabilidad (Romana, 2000). 2. EL ÍNDICE SMR El índice SMR para la clasificación de taludes se obtiene del índice RMR básico sumando un "factor de ajuste", que es función de la orientación de las juntas (y producto de tres subfactores) y un "factor de excavación" que depende del método utilizado: SMR = RMR + (F 1 x F 2 x F 3 ) + F 4 Cuando aparecen diferentes familias de juntas en el talud se ha de calcular el SMR para cada familia, tomando el valor más desfavorable. Si el flujo de agua es irregular y/o la roca no está meteorizada en su totalidad, también debe tomarse el valor más desfavorable. En rocas meteorizadas y en las evolutivas la clasificación debe ser aplicada dos veces: para la situación inicial de roca sana y para la situación futura de roca meteorizada. 394

3 El RMR (rango de 0 a 100) se calcula de acuerdo con los coeficientes de Bieniawski (1989), como la suma de las valoraciones correspondientes a cinco parámetros (Tabla 1): Resistencia a compresión simple de la matriz rocosa. RQD (medido en sondeos o estimado). Espaciamiento de las juntas. Condición de las juntas (rugosidad, persistencia, apertura, meteorización, rellenos...). Flujo de agua a través de las juntas (estando en las peores condiciones posibles) o razón de presiones intersticiales r u (que se define como la relación entre la presión intersticial del agua y la tensión principal mayor, ambas como valores medios a lo largo de las posibles superficies de las juntas susceptibles de provocar inestabilidades). Tabla 1. Parámetros y valoraciones para la Clasificación RMR (Bieniawski, 1989) RMR básico= Σ VALORACIONES PARAMETRO VALORACIONES RESISTENCIA < 25 > A COMPRESIÓN SIMPLE (MPa) <1 DE LA MATRIZ ROCOSA RQD (%) (ROCK QUALITY DESIGNATION) SEPARACIÓN (mm) ENTRE JUNTAS ESTADO DE LAS JUNTAS: RUGOSIDAD, CONTINUIDAD, SEPARACIÓN, RELLENO Y ESTADO DE LOS BORDES FLUJO DE AGUA EN LAS JUNTAS (RAZÓN DE PRESIONES INTERSTICIALES) < > < MUY RUGOSAS. NO CONTINUAS. CERRADAS. BONORDES SANOS. ALGO RUGOSAS. SEPARACIÓN < 1 mm. BORDES ALGO METEORIZADOS. ALGO RUGOSAS. SEPARACION < 1 mm. BORDES MUY METEORIZADOS. ESPEJOS DE FALLA o RELLENO < 5 mm o SEPARACIÓN 1-5 mm. RELLENO BLANDO > 5 mm o SEPARACIÓN > 5 mm. CONTINUAS CONTINUAS SECAS (0) LIGERAMENTE HÚMEDAS (0-0.1) HÚMEDAS ( ) GOTEANDO ( ) FLUYENDO (0.5) Factor de ajuste de las juntas El factor de ajuste de las juntas es producto de tres subfactores (Tabla 2): F 1 depende del paralelismo entre el rumbo de las juntas y el de la cara del talud. Varía entre 1,00 (cuando ambos rumbos son paralelos) y 0,15 (cuando el ángulo entre ambos rumbos es mayor de 30º y la probabilidad de rotura es muy baja). Estos valores, establecidos empíricamente, se ajustan aproximadamente a la expresión: F 1 = (1 sen α j - α s ) 2 siendo α j y α s las direcciones de buzamiento de la junta y del talud respectivamente. F 2 depende del buzamiento de la junta en la rotura plana. En cierto sentido es una medida de la probabilidad de la resistencia a esfuerzo cortante de la junta. Varia entre 1,00 (para juntas con buzamiento superior a 45º) y 0,15 (para juntas con 395

4 buzamiento inferior a 20º). Fue establecido empíricamente pero puede ajustarse aproximadamente según la relación: F 2 = tg 2 ( β j ) donde β j es el buzamiento de la junta. F 2 vale 1,00 para las roturas por vuelco. F 3 refleja la relación entre los buzamientos de la junta y el talud. Se han mantenido los valores propuestos por Bieniawski en 1976 / 79 que son siempre negativos. Para roturas planas F 3 expresa la probabilidad de que las juntas afloren en el talud. Se supone que las condiciones son "normales" cuando el buzamiento medio de la familia de juntas es igual al del talud, y por lo tanto aflorarán algunas pocas juntas. Cuando el talud buza más que las juntas, casi todas afloran y las condiciones serán muy desfavorables" lo que supone un valor de F 3 de - 60 (para β s - β j > 10º), o "desfavorables" lo que supone un valor de F 3 de - 50 (para 0 < β s - β j < 10). La diferencia con el valor de F 3 "normal" (que es - 25) es muy grande. Para la rotura por vuelco no se supone que puedan existir condiciones desfavorables, o muy desfavorables, ya que el vuelco rara vez produce roturas bruscas y en muchos casos los taludes con vuelco de estratos se mantienen. Se ha utilizado la condición de Goodman-Bray (1977) para evaluar la probabilidad de vuelco. Sin embargo se ha observado que muchos vuelcos se producen para valores ligeramente distintos, lo que puede interpretarse como que la resistencia al esfuerzo cortante se reduce unos 5º, sea por el hecho de que en muchos taludes volcados las juntas están meteorizadas, o porque el ángulo de rozamiento experimente una ligera reducción en el caso de roturas rotacionales (Goodman, 1976). La citada condición de Goodman-Bray sólo es válida para el caso de roturas con pie volcador (que son más frecuentes en la práctica), pero no para el caso de pie deslizante, donde la superficie basal del macizo roto aflora en el talud con el aspecto de una junta deslizada. FACTORES DE AJUSTE DE LAS JUNTAS (F1, F2, F3 ) Tabla 2. Factores de ajuste de la Clasificación SMR (Romana, 1985) SMR = RMR b + (F 1 x F 2 x F 3 )+ F 4 (ROMANA, 1985) α j = DIRECCIÓN DE BUZAMIENTO DE LA JUNTA α s = DIRECCIÓN DE BUZAMIENTO DEL TALUD β j = BUZAMIENTO DE LA JUNTA β s = BUZAMIENTO DEL TALUD MUY FAVORABLE FAVORABLE NORMAL DESFAVORABLE MUY DESFAVORABLE ROTURA PLANA α j - α s = > 30º 30º - 20º 20º - 10º 10º - 5º < 5º VUELCO α j - α s-180º = VALORES VALORES AJUSTE ANALÍTICO F 1 = (1- sen α j-α s ) 2 β j = < 20 º 20º - 30º 30º - 35º 35º - 45º > 45º ROTURA PLANA VUELCO 1.00 AJUSTE ANALÍTICO F 2 = tg 2 βj ROTURA PLANA β j - β s = >10º 10º - 0º 0º 0º-(-10º) <(-10º) VUELCO β j + β s = < 110º 110º - 120º > 120º - - VALORES AJUSTE ANALÍTICO F3 = (SE MANTIENEN LOS VALORES PROPUESTOS POR BIENIAWSKI, 1976 / 79) FACTOR DE AJUSTE POR EL MÉTODO DE EXCAVACIÓN F4 = VALORES EMPÍRICOS ESTABLECIDOS PARA CADA MÉTODO DE EXCAVACIÓN TALUD NATURAL PRECORTE VOLADURA SUAVE VOLADURA ó MECÁNICO VOLADURA DEFICIENTE

5 2.2. Factor de ajuste según el método de excavación El factor de ajuste según el método de excavación, F 4, se estableció empíricamente: Los taludes naturales son más estables, a causa de los procesos previos de erosión sufridos por el talud, y de los mecanismos internos de protección que muchos de ellos poseen (vegetación, desecación superficial, drenaje torrencial, etc). F 4 = + 15 El precorte aumenta la estabilidad de los taludes en media clase. F 4 = Las técnicas de voladura suave (recorte), bien ejecutadas, también aumentan la estabilidad de los taludes. F 4 = + 8. Las voladuras normales, con métodos razonables, no modifican la estabilidad. F 4 = 0. Las defectuosas, muy frecuentes, pueden dañar seriamente a la estabilidad. F 4 = - 8. La excavación mecánica de los taludes por ripado sólo es posible cuando el macizo rocoso está muy fracturado o la roca blanda. Con frecuencia se combina con prevoladuras poco cuidadas. Las caras del talud presentan dificultades de acabado. Por ello el método ni mejora ni empeora la estabilidad. F 4 = CLASES DE ESTABILIDAD Los valores límites del SMR encontrados empíricamente para cada forma de rotura son los que se presentan en la Tabla 3. Todos los taludes con valores del SMR inferiores a 20 se caen rápidamente. No se han encontrado con valores inferiores a 10 lo que indica que no son físicamente factibles. Según el valor del índice SMR se obtienen 5 clases de estabilidad, definidas simplificadamente en la Tabla 4. En la práctica habitual de aplicación de la clasificación SMR parece conveniente dividir cada una de las clases anteriores en dos subclases (a y b) con una amplitud de 10 puntos. Tabla 3. Valores del SMR para cada tipo de rotura TIPO DE ROTURA INTERVALOS SMR FRECUENCIA PLANAS EN CUÑA POR VUELCO COMPLETAS SMR > > SMR > > SMR > 15 SMR > > SMR > > SMR > 40 SMR > > SMR > > SMR > 30 SMR > > SMR > 10 Ninguna Importantes Muy grandes Muy pocas Algunas Muchas Ninguna Menores Importantes Ninguna Posible Tabla 4 Clases de estabilidad según el SMR DESCRIPCIÓN DE LAS CLASES SMR CLASE Nº Vb Va IVb IVa IIIb IIIa IIb IIa Ib Ia DESCRIPCIÓN MUY MALA MALA NORMAL BUENA MUY BUENA ESTABILIDAD TOTALMENTE INESTABLE INESTABLE PARCIALMENTE INESTABLE ESTABLE TOTALMENTE ESTABLE ROTURAS GRANDES ROTURAS POR PLANOS CONTINUOS O POR LA MASA JUNTAS O GRANDES CUÑAS ALGUNAS JUNTAS O MUCHAS CUÑAS ALGUNOS BLOQUES NINGUNA SOSTENIMIENTOS REEXCAVACIÓN IMPORTANTES SISTEMÁTICOS OCASIONALES NINGUNO 397

6 4. MÉTODOS DE SOSTENIMIENTO PROPUESTOS POR EL SMR Cuando un talud muestra inestabilidades éstas se pueden corregir con muchas medidas diferentes (Tabla 5), conjuntamente o por separado. Tabla 5 Medidas de corrección de taludes en roca SIN SOSTENIMIENTO PROTECCIÓN REFUERZO HORMIGÓN DRENAJE REEXCAVACIÓN Ninguno Saneo Zanja de pie Vallas (de pie o de talud) Redes y/o mallas (sobre la superficie del talud) Bulones Anclajes Gunita Hormigón dental Contrafuertes y/o vigas Superficial Profundo Tendido del talud Muros de contención A partir de la experiencia de los métodos de sostenimiento presentes en los taludes inventariados se establecen unas recomendaciones de las medidas a tomar según el valor del SMR (Tabla 6). En general, los taludes con valores del SMR superiores a 75 no requieren medida alguna, y 60 parece ser el límite por debajo del cual no existe ningún talud totalmente estable, mientras que 30 es el límite superior de los totalmente inestables. Tabla 6 Medidas de corrección propuestas según el SMR VALORES DEL SMR PARA CADA FORMA DE ROTURA (EMPÍRICOS) ROTURAS PLANAS MUY GRANDES IMPORTANTES NINGUNA ROTURAS EN CUÑA MUCHAS ALGUNAS MUY POCAS NINGUNA ROT. POR VUELCO IMPORT. MENORES NINGUNA ROT. COMPLETAS POSIBLES NINGUNA SMR REEXCAVACIÓN DRENAJE HORMIGÓN REFUERZO PROTECCIÓN SIN SOSTENIMIENTO REEXCAVACIÓN MUROS DE CONTENCIÓN DRENAJE SUPERFICIAL DRENAJE PROFUNDO HORMIGÓN PROYECTADO HORMIGÓN DENTAL CONTRAFUERTES y/o VIGAS MUROS DE PIE BULONES ANCLAJES ZANJA DE PIE VALLAS (DE PIE O DE TALUD) REDES y/o MALLAS (DE TALUD) MÉTODOS DE SOSTENIMIENTO SUGERIDOS SANEO NINGUNO El estudio de un talud rocoso potencialmente inestable es una labor compleja que requiere un cuidadoso trabajo de campo, un análisis detallado y buen sentido ingenieril para valorar 398

7 la importancia relativa de los diferentes factores de inestabilidad que pueden estar actuando. Ningún sistema de clasificación puede sustituir todo este trabajo, pero puede ser de utilidad, indicando los límites habituales de uso para cada tipo de medidas de corrección. La elección entre dichas medidas está fuera del alcance de una clasificación geomecánica. 5. APLICACIONES DE LA CLASIFICACIÓN SMR 5.1. Casos registrados de uso de la clasificación SMR El uso de la clasificación SMR está extendido o ha sido utilizado en diversos paises (Brasil, China, España, Francia, Grecia, India, Indonesia, Italia, Korea, Mexico, Taiwan, USA). Muchos autores han publicado sus experiencias y conclusiones sobre la utilización del SMR: Collado y Gili, (1988); Romana e Izquierdo, (1988); Anbalagán (1991); Tsimbaos y Telli, (1991); Angelidis et al, (1992); Chacón et al, (1992); Sañuela y Corominas (1992); Ayala y Aguirre, (1994); Budetta et al, (1994); Nonato y Gripp (1994); Padilla (1994); Hyun-Koo et al (1995); Mehrotra et al (1995); Zuyu (1995); Eusebio et al, (1996); Sharma et al, (1996); Calderón y González (1997); Jordá y Romana, (1997); Calcaterra et al, (1998); El - Shayeb y Verdel, (1999), Ronzani et al, (1999); Romana et al, (2001) En general, los conceptos de la clasificación SMR han sido utilizados en tres formas diferentes: a) Como una manera de cuantificar el efecto de las juntas en la estabilidad de taludes; b) Como un complemento a otros métodos; c) Como un método de trabajo. Entre muchas de las conclusiones de los autores antes citados caben destacar: 1) que la clasificación parece ligeramente pesimista, 2) que los valores más desfavorables del coeficiente F 3 propuestos por Bieniawski plantean algunas dificultades en la práctica, 3) que las formas de rotura sugeridas parecen cumplirse en la práctica, 4) que el método de excavación influye mucho (el factor F 4 parece justificado), 5) que la clasificación de taludes con bermas presenta dificultades y 6) que la clasificación no tiene en cuenta la altura de los taludes. Respecto al último punto, Zuyu (1995), del Instituto Chino de Recursos Hidráulicos y Energía Hidroeléctrica, presentó una contribución sustancial afirmando que en China se ha presentado el texto final (para su aprobación) de una norma nacional para la clasificación de macizos rocosos. Para taludes, se ha establecido que sólo el sistema RMR-SMR da valoraciones completas. El sistema, llamado CSMR ( Chinese Slope Mass Rating ) usa la ecuación: CSMR = E x RMR + L x F 1 x F 2 x F 3 + F 4, donde E es un factor de altura de talud y L es un factor de la condición de las discontinuidades, planteando así dos correcciones a la clasificación SMR. También se ha incluido en numerosas aplicaciones informáticas sobre estabilidad de taludes y excavaciones en roca. Diversos grupos de investigación han desarrollado o están desarrollando métodos para la utilización del SMR mediante SIG (Sistemas de Información Geográfica): Ronzani et al. (1999); Irigaray et al. (2000); Romana et al (2000a, 2000b). 399

8 5.2. Validaciones de la clasificación SMR El Grupo de Investigación de Mecánica de Rocas, del Departamento de Ingeniería del Terreno de la Universidad Politécnica de Valencia, ha realizado varios proyectos de investigación en taludes excavados en roca. Destacan fundamentalmente dos estudios: El estudio desarrollado en 57 taludes de carretera y ferrocarril, de toda la Comunidad Valenciana, seleccionados fundamentalmente por criterios litológicos y por su magnitud (longitud y altura), sus alturas varían entre 10 y 65 metros, con edades comprendidas entre pocos meses y más de un siglo. Y el estudio realizado en 33 taludes (junto con 36 afloramientos y laderas naturales) en el macizo rocoso litoral comprendido entre las llanuras costeras de Benicassim y Torreblanca, para la aplicación de la clasificación SMR mediante un Sistema de Información Geográfico (proyecto GISLYT, patrocinado por la CICYT). Los 57 taludes de diversas vías de comunicación de la Comunidad Valenciana (Jordá y Romana, 1997), dado que son taludes en servicio, son estables o parcialmente estables, pertenecientes a las clases II y III. Para todos los taludes se calculó el SMR y se comparó con el SMR que le correspondería por su estado. La parte izquierda de la Figura 1 muestra los histogramas de los valores, calculados y observados, del SMR. Considerando las 5 clases de estabilidad, en 50 de los 57 taludes (87,7%) el SMR observado y calculado coinciden. Considerando las 10 subclases sólo coinciden en el 53% de los casos, con apreciable número de taludes que presentan condiciones de estabilidad reales ligeramente mejores que las correspondientes al SMR evaluado. La parte derecha de la Figura 1 muestra el valor del SMR calculado frente al valor medio de la clase observada; una total correlación entre el valor observado y el calculado correspondería a una banda diagonal (tengase en cuenta que se está representando un eje continuo, SMR calculado, frente a uno discreto, el SMR estimado); las líneas punteadas delimitan una banda de ± 5 puntos de error en el cálculo del SMR, encontrándose, dentro de ella, 55 de los 57 casos; error relativamente fácil de cometer en un reconocimiento de campo. Se puede observar en la gráfica que existe una ligera tendencia a que los valores del SMR observados sean mayores que los calculados; este hecho, en parte, se debe a la existencia de taludes jóvenes que desarrollarán inestabilidades con el tiempo y la meteorización. La Figura 2 muestra las medidas de sostenimiento instaladas frente a las recomendadas por el SMR. Se aprecia una elevada coincidencia en los métodos de protección y refuerzo, pero la gunita está presente en algunos casos no contemplados por el SMR; algunos taludes no tienen ningún tipo de protección ni sostenimiento con valores en torno a 50, cifra inferior a los valores de 70 (protección) y 65 (sin sostenimiento) propuestos por la clasificación. 400

9 Figura 1 Correlación entre los valores del SMR calculados y observados, para 57 taludes calizos en la Comunidad de Valencia (Jordá, Serón y Romana, 1999). HISTOGRAMA DE LOS CASOS ESTUDIADOS ÍNDICE SMR CALCULADO vs COMPORTAMIENTO OBSERVADO Vb Va IVb IVa IIIb IIIa IIb IIa Ib Ia SUBCLASES DE ESTABILIDAD Va IVb IVa IIIb IIIa IIb IIa Ib Ia COMPORTAMIENTO DE LOS TALUDES SEGÚN SMR OBSERVADO Vb NÚMERO DE CASOS ÍNDICE SMR CALCULADO Figura 2 Métodos de sostenimiento instalados frente a los propuestos por el SMR, para 57 taludes calizos en la Comunidad de Valencia (Jordá, Serón y Romana, 1999). 100 I TOTALMENTE ESTABLE OBSERVADO PROPUESTO 80 CLASES DE ESTABILIDAD II III IV ESTABLE ESTABLE INESTABLE SMR 20 V TOTALMENTE INESTABLE REDES VALLAS PROTECCIÓN REFUERZO GUNITA SANEO NINGUNO 0 En el Proyecto GISLYT, se ha realizado este análisis sobre 30 taludes en vías de comunicación (Romana et al, 2001), con alturas entre 30 y 40 m y edades que oscilan de meses a más de 150 años. La parte izquierda de la Figura 3 muestra los histogramas de los valores, calculados y observados, del SMR. Considerando las 5 clases de estabilidad, en 24 de los 30 taludes (80%) el SMR observado y calculado coinciden. Considerando 10 subclases sólo el 63% coinciden; de nuevo, un apreciable número de taludes presentan 401

10 condiciones de estabilidad reales ligeramente mejores que las correspondientes al SMR evaluado; en 27 de los 30 casos hay una coincidencia total si se permite un error de ± 5 puntos. También se aprecia la tendencia a que los valores del SMR observados sean mayores que los calculados, por la existencia de taludes jóvenes. Figura 3 Correlación entre los valores del SMR calculados y observados, para 30 taludes del Proyecto GISLYT (Romana, Serón, Montalar y Jordá, 2001). HISTOGRAMA DE LOS CASOS ESTUDIADOS ÍNDICE SMR CALCULADO vs COMPORTAMIENTO OBSERVADO Vb Va IVb IVa IIIb IIIa IIb IIa Ib Ia SUBCLASES DE ESTABILIDAD Va IVb IVa IIIb IIIa IIb IIa Ib Ia COMPORTAMIENTO DE LOS TALUDES SEGÚN SMR OBSERVADO Vb NÚMERO DE CASOS ÍNDICE SMR CALCULADO 6. CONCLUSIONES Se puede concluir que la clasificación SMR proporciona una estimación muy fiable del verdadero comportamiento del talud, aunque resulta ligeramente pesimista (entre 0 y 5 puntos, media clase) en la estimación del estado futuro del talud. Asimismo se ha comprobado la práctica coincidencia, basándose en todas las experiencias anteriores, entre los métodos de protección/sostenimiento sugeridos por el sistema y los aplicados en la realidad. AGRADECIMIENTOS Los autores quieren expresar su agradecimiento a la Comisión Interministerial de Ciencia y Tecnología (CICYT), que financió el proyecto de investigación: Aplicación de los Sistemas de Información Geográfica al Análisis de la Estabilidad y a la Cartográfia de Susceptibilidad de Movimientos de Ladera (nº AMB C06), en el que se incluía el subproyecto Evaluación de Estabilidad de Laderas mediante SIG (Aplicación a la Estabilidad de Taludes Rocosos. Validación del SMR) (nº AMB C06-03). También desean agradecer a la concesionaria de la autopista Tarragona-Valencia-Alicante, AUMAR (actualmente AUREA) por la ayuda prestada en la toma de datos. 402

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