JORGE ALONSO ARISTIZABAL ARIAS Ing. Civil Especializado en Geotecnia

Transcripción

1 JORGE ALONSO ARISTIZABAL ARIAS Ing. Civil Especializado en Geotecnia GOLPES CONT.AGUA 3, 38,7 21, 4,1 14, 41,9 Calle 62 No Of. 93 Telfax Cel Manizales - Caldas

2 JORGE ALONSO ARISTIZABAL ARIAS Ing. Civil Especializado en Geotecnia LIMITES DE CONSISTENCIA Solicitado por: Perforación: Obra: Estudio Muestra No.: 1 Localización: Via Las Palomas Profundidad: -,8 m Fecha: Mayo 8-22 Descripción: Lleno gris pardo oscuro LIMITES DE ATTERBERG LIMITE LIQUIDO LIMITE PLASTICO DETERMINACION No Número de golpes 31, 2, 12, - - Recipiente No. 25, 1, 6, 13, 18, Recipiente + suelo húmedo.gris 24,65 23,35 22,8 2,66 21,35 Recipiente + suelo seco.gris 19,33 18,17 18,18 17,41 18,23 Peso del agua. Grs 5,32 5,18 4,62 3,25 3,12 Peso del recipiente. Grs 8,1 7,75 9,3 7,1 8,35 Peso del suelo seco. Grs 11,23 1,42 8,88 1,31 9,88 Contenido de agua. % 47,4 49,7 52, 31,5 31,5 HUMEDAD NATURAL 3,3 % GRADACION Límite Liquido 48,4 P1: Grs P2: Grs Límite Plástico 31,5 Tamiz Peso retenido % retenido % pasa Indice de Plasticidad 16,9 Límite Contracción CLASIFICACION DE LA MUESTRA , 2 53,6 4, 6, U.S.C.S ML -2 8,3 6, - A.A. SHO Fracción menor del Tamiz No. 2. 6,% INDICE DE GRUPO CURVA DE FLUJO CONTENIDO DE AGUA (%) 54, 52, 5, 48, 46, 1, 1, 1, NUMERO DE GOLPES Calle 62 No Of. 93 Telfax Cel Manizales - Caldas

3 JORGE ALONSO ARISTIZABAL ARIAS Ing. Civil Especializado en Geotecnia GOLPES CONT.AGUA 31, 47,4 2, 49,7 12, 52, Calle 62 No Of. 93 Telfax Cel Manizales - Caldas

4 ANEXO 3 FIGURAS Y CUADROS DEL ANALISIS DE ESTABILIDAD

5 ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES VIA MINITAS LAS PALOMAS ANALISIS DE LADERA FALLA PLANAR NO AGUA Y NO SISMO ESPESOR DE SUELO POTENCIALMENTE DESLIZABLE 4 m PERFIL BETA PUT RU C FI COT TETA TAN SISMO TAN TAN Z A B FS grados ton/m3 ton/m2 grados BETA grados TETA FI BETA m A 3 1, ,7 1,,176,58, ,5 2,3 B 4 1, ,2 1,,176,58, ,7 C 5 1,44 3 3,8 1,,176,58 1, ,5 D 6 1,44 3 3,6 1,,176,58 1, ,4 1,6 E 7 1,44 3 3,4 1,,176,58 2, ,3 E 8 1,44 3 3,2 1,,176,58 5, ,6 2,5 FS Vs GRADO DE INCLINACION SIN AGUA SIN SISMO 3, FS 2, 1,, INCLINACION EN GRADOS

6 ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES VIA MINITAS LAS PALOMAS ANALISIS DE LADERA FALLA PLANAR NO AGUA Y SI SISMO ESPESOR DE SUELO POTENCIALMENTE DESLIZABLE 4 m PERFIL BETA PUT RU C FI COT TETA TAN SISMO TAN TAN Z A B FS grados ton/m3 ton/m2 grados BETA grados TETA FI BETA m A 3 1, ,7 1,,176,3,577, ,5 2, B 4 1, ,2 1,,176,3,577, ,5 C 5 1,44 3 3,8 1,,176,3,577 1, ,3 D 6 1,44 3 3,6 1,,176,3,577 1, ,4 1,3 E 7 1,44 3 3,4 1,,176,3,577 2, ,8 E 8 1,44 3 3,2 1,,176,3,577 5, ,6 1,9 FS Vs GRADO DE INCLINACION SIN AGUA CON SISMO FS 3, 2, 1,, INCLINACION EN GRADOS

7 ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES VIA MINITAS LAS PALOMAS ANALISIS DE LADERA FALLA PLANAR SI AGUA Y NO SISMO ESPESOR DE SUELO POTENCIALMENTE DESLIZABLE 4 m PERFIL BETA PUT RU C FI COT TETA TAN SISMO TAN TAN Z A B FS grados ton/m3 ton/m2 grados BETA grados TETA FI BETA m A 3 1,44, ,7 1,,176,577,577 4,23 2,5 1,532 B 4 1,44, ,2 1,,176,577, ,42 C 5 1,44,57 3 3,8 1,,176,577 1, ,42 D 6 1,44,53 3 3,6 1,,176,577 1, ,4 1,25 E 7 1,44,47 3 3,4 1,,176,577 2, ,83 E 8 1,44,35 3 3,2 1,,176,577 5, ,6 2,396 FS Vs GRADO DE INCLINACION CON AGUA SIN SISMO FS INCLINACION EN GRADOS

8 ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES VIA MINITAS LAS PALOMAS ANALISIS DE LADERA FALLA PLANAR SI AGUA Y SI SISMO ESPESOR DE SUELO POTENCIALMENTE DESLIZABLE 4 m PERFIL BETA PUT RU C FI COT TETA TAN SISMO TAN TAN Z A B FS grados ton/m3 ton/m2 grados BETA grados TETA FI BETA m A 3 1,65, ,7 1,,176,3,577,577 4,23 2,5 1,14 B 4 1,65, ,2 1,,176,3,577, ,699 C 5 1,65,57 3 3,8 1,,176,3,577 1, ,699 D 6 1,65,53 3 3,6 1,,176,3,577 1, ,4,839 D 7 1,65,47 3 3,4 1,,176,3,577 2, ,399 E 8 1,65,35 3 3,2 1,,176,3,577 5, ,6 1,68 FS Vs GRADO DE INCLINACION CON AGUA SIN SISMO FS 2 1,5 1, INCLINACION EN GRADOS

9 ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES VIA MINITAS LAS PALOMAS ANALISIS DE LADERA FALLA PLANAR NO AGUA Y NO SISMO ESPESOR DE SUELO POTENCIALMENTE DESLIZABLE 3 m PERFIL BETA PUT RU C FI COT TETA TAN SISMO TAN TAN Z A B FS grados ton/m3 ton/m2 grados BETA grados TETA FI BETA m A 3 1, ,7 1,,176,58, ,5 2,7 B 4 1, ,2 1,,176,58, ,1 C 5 1,44 3 3,8 1,,176,58 1, ,9 D 6 1,44 3 3,6 1,,176,58 1, ,4 2, E 7 1,44 3 3,4 1,,176,58 2, , E 8 1,44 3 3,2 1,,176,58 5, ,6 3,3 FS Vs GRADO DE INCLINACION SIN AGUA SIN SISMO 3, FS 2, 1,, INCLINACION EN GRADOS

10 ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES VIA MINITAS LAS PALOMAS ANALISIS DE LADERA FALLA PLANAR NO AGUA Y SI SISMO ESPESOR DE SUELO POTENCIALMENTE DESLIZABLE 3 m PERFIL BETA PUT RU C FI COT TETA TAN SISMO TAN TAN Z A B FS grados ton/m3 ton/m2 grados BETA grados TETA FI BETA m A 3 1, ,7 1,,176,3,577, ,5 2,3 B 4 1, ,2 1,,176,3,577, ,8 C 5 1,44 3 3,8 1,,176,3,577 1, ,6 D 6 1,44 3 3,6 1,,176,3,577 1, ,4 1,6 E 7 1,44 3 3,4 1,,176,3,577 2, ,3 E 8 1,44 3 3,2 1,,176,3,577 5, ,6 2,6 FS Vs GRADO DE INCLINACION SIN AGUA CON SISMO FS 3, 2, 1,, INCLINACION EN GRADOS

11 ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES VIA MINITAS LAS PALOMAS ANALISIS DE LADERA FALLA PLANAR SI AGUA Y NO SISMO ESPESOR DE SUELO POTENCIALMENTE DESLIZABLE 3 m PERFIL BETA PUT RU C FI COT TETA TAN SISMO TAN TAN Z A B FS grados ton/m3 ton/m2 grados BETA grados TETA FI BETA m A 3 1,44, ,7 1,,176,577,577 3,23 2,5 1,966 B 4 1,44, ,2 1,,176,577, ,389 C 5 1,44,57 3 3,8 1,,176,577 1, ,389 D 6 1,44,53 3 3,6 1,,176,577 1, ,4 1,667 E 7 1,44,47 3 3,4 1,,176,577 2, ,778 E 8 1,44,35 3 3,2 1,,176,577 5, ,6 3,194 FS Vs GRADO DE INCLINACION CON AGUA SIN SISMO FS INCLINACION EN GRADOS

12 ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES VIA MINITAS LAS PALOMAS ANALISIS DE LADERA FALLA PLANAR ESPESOR DE SUELO POTENCIALMENTE DESLIZABLE 3 m PERFIL BETA PUT RU C FI COT TETA TAN SISMO TAN TAN Z A B FS grados ton/m3 ton/m2 grados BETA grados TETA FI BETA m A 3 1,65, ,7 1,,176,3,577,577 3,23 2,5 1,396 B 4 1,65, ,2 1,,176,3,577, ,932 C 5 1,65,57 3 3,8 1,,176,3,577 1, ,932 D 6 1,65,53 3 3,6 1,,176,3,577 1, ,4 1,119 D 7 1,65,47 3 3,4 1,,176,3,577 2, ,865 E 8 1,65,35 3 3,2 1,,176,3,577 5, ,6 2,145 FS Vs GRADO DE INCLINACION CON AGUA SIN SISMO FS 2 1,5 1, INCLINACION EN GRADOS

13 ANEXO 4 CARTERA DE TRÁNSITO

14 CARTERA DE TRÁNSITO PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) Hoja 1 de 4 L desde Coordenadas Rumbo Distancia Punto Abscisa Deflexión Azimut el TE y ET x y Calculado (m) K +, N 81 16' 9'' E 81 16' 9'' ,16 TE 1 K + 42,67, ','',, N 81 16' 9'' E 81 16' 9'' 5 7,33 9' 22,8'' 7,33,2 6 17,33 41' 39,3'' 17,33, , ' 55,9'' 27,31,81 EC K + 77,67 35, 2 47' 1,7'' 34,93 1,7 CE K + 78,27 35, 2 47' 1,7'' 34,93 1,7 8 33, ' 2,1'' 33,21 1, , ' 53,2'' 23,26,5 1 13,27 23' 18,9'' 13,27,9 11 3,27 ','' 3,27, ET 1 K + 113,27, ','',, N 64 16' 9'' E 64 16' 9'' , TE 2 K + 153,85, ','',, N 64 16' 9'' E 64 16' 9'' 16 6,15 5' 35,4'' 6,15, ,15 53' 12,7'' 16,15, , ' 29,2'' 26,11 1,6 EC K + 188,85 35, 4 1' 15,4'' 34,83 2,54 CE K + 192,94 35, 4 1' 15,4'' 34,83 2, ,94 2 4' 7,4'' 27,89 1, ,94 1 5' 1,8'' 17,93, ,94 12' 59,3'' 7,94,3 ET 2 K + 227,94, ','',, S 81 43' 51'' E 92 16' 9'' PI 1 PI 2

15 CARTERA DE TRÁNSITO PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) Hoja 2 de 4 Punto Abscisa L desde Coordenadas Rumbo Distancia Deflexión Azimut el TE y ET x y Calculado (m) TE 3 K + 268,97, ','',, S 81 43' 51'' E 92 16' 9'' 129, ,3 ','' 1,3, 28 11,3 24' 56,'' 11,3, ,3 1 29' 55,8'' 21,2, ,3 3 16' 27,1'' 3,94 1,77 EC K + 33,97 35, 4 1' 15,4'' 34,83 2,54 EC K + 33,97 ','' ' 38,7'' ' 38,7'' PI ' 38,7'' CE K + 331, ' 54,9'' CE K + 331,78 35, 4 1' 15,4'' 34,83 2, , ' 28,3'' 26,74 1, ,78 57' 21,5'' 16,78, ,78 1' 8,5'' 6,78,2 ET 3 K + 366,78, ','',, N 47 16' 9'' E 47 16' 9'' ,

16 CARTERA DE TRÁNSITO PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) Hoja 3 de 4 Punto Abscisa L desde Coordenadas Rumbo Distancia Deflexión Azimut el TE y ET x y Calculado (m) TE 4 K + 541,75, ','',, N 47 16' 9'' E 47 16' 9'' 55 8,25 8' 2,'' 8,25, ,25 35' 47,3'' 18,25, , ' 26,6'' 28,23,71 EC K + 574,75 33, 1 57' 48,8'' 32,96 1,13 CE K + 575,26 33, 1 57' 48,8'' 32,96 1,13 PI , ' 24,7'' 28,24, ,26 35' 46,2'' 18,26,19 6 8,26 8' 19,4'' 8,26,2 ET 4 K + 68,26, ','',, N 35 16' 9'' E 35 16' 9'' , TE 5 K + 681,88, ','',, N 35 16' 9'' E 35 16' 9'' 69 8,12 12' 42,1'' 8,12,3 7 18,12 1 2' 38,1'' 18,11, ,12 2 3' 32,5'' 28,7 1, , ' 57,5'' 37,9 3, , ' 19,6'' 47,41 6,12 EC K + 731,88 5, 7 56' 49,9'' 49,14 6,86 EC K + 731,88 5, ','' 49,14 6, ' 53,5'' ' 42,5'' PI ' 31,5''

17 CARTERA DE TRÁNSITO PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) Hoja 4 de 4 L desde Coordenadas Rumbo Distancia Punto Abscisa Deflexión Azimut el TE y ET x y Calculado (m) CE K + 76,39 5, 13 37' 42,6'' 49,14 6,86 CE K + 76,39 5, 7 56' 49,9'' 49,14 6, , ' 16,8'' 4,9 3, , ' 43,2'' 3,32 1, , ' 16,'' 2,38,47 8 1,39 19' 51,1'' 1,39,6 121,8 81,39 ','',39, TE 5 K + 81,39, ','',, S 69 43' 51'' E 11 16' 9'' 82 ET 6 K + 826,32, ','',, S 69 43' 51'' E 11 16' 9'' 83 3,68 ','' 3,68, 84 13,68 25' 7,8'' 13,68, , ' 3,7'' 23,67,52 EC K + 859,32 33, 2 24' 56,2'' 32,95 1,39 CE K + 86,35 33, 2 24' 56,2'' 32,95 1, , ' 9,7'' 23,34, ,35 23' 1,5'' 13,35,9 89 3,35 ','' 3,35, ET 6 K + 893,35, ','',, S 95 16' 9'' E 95 16' 9'' , K1 +, PI 6

18 ANEXO 5 CHEQUEO LONGITUD MINIMA DE LA ESPIRAL

19 CRITERIOS PARA EL CALCULO DE LA LONGITUD MINIMA DE LA ESPIRAL DE TRANSICION (L e ) Para la determinació de la longitud mínima se tomaron varios criterios que tienen en cuenta condiciones de tipo dinámico, geométrico y estético; veamos: Por razón de la aceleración centrífuga Fórmula de Shortt modificada: L e V 19 V R 2 c 127e c Fórmula de Shortt modificada: L e 3 V 28 R c Por razón de transición del peralte [ (V) 75] L e ae c + Por razón de estética L e = R c 9

20 CHEQUEO LONGITUD MINIMA DE LA ESPIRAL Velocidad de diseño = 4 km/h Peralte de la curva circular = 8% Ancho de la calzada = 6 m en dos carriles CRITERIO PARA LA LONGITUD DE LA ESPIRAL Curva 1 Curva 2 Curva 3 Curva 4 Curva 5 Curva 6 Rc Le Rc Le Rc Le Rc Le Rc Le Rc Le Por razón de la aceleración centrífuga (Fla Shortt) 6,68 2,72 2,72, 34,75 4,52 Por razón de la aceleración centrífuga (Fla Barnett) 19,5 28,57 28,57 14,29 38,1 17,58 Por razón de transición del peralte 33, 33, 33, 33, 33, 33, Por razón estética 13,33 8,89 8,89 17,78 6,67 14, m 8 8 m 8 8 m m 6 m 13 m

21 ANEXO 6 CUADRO ELEMENTOS CURVAS

22 ELEMENTOS DEL TRAZADO ESPIRALIZADO El cálculo de los diversos elementos del trazado espiralizado requiere de algunos datos conocidos como son: el ángulo de deflexión entre las tangentes principales ; el radio de la curva circular Rc y su cuerda unidad c, según la velocidad de diseño y la longitud de la espiral Le, cuya longitud mínima se determina mediante unos chequeos que se expondrán más adelante. Los elementos de la curva circular con clotoides o espirales de transición iguales se calculan de la siguiente manera: Grado de curvatura de la curva circular (G): Expresando G en grados sexagesimales en el sistema cuerda, se tiene: c G = 2 arcsen 2 R c Parámetro de la espiral (K): K = R c L e Angulo de deflexión de la espiral (θ e ): En grados sexagesimales, el valor del ángulo puede ser: θ e = 9 L π R e c Angulo central de la curva circular ( c):

23 c = - 2 θ e Coordenadas cartesianas de EC (x c,y c ): θ θ + θ = L x 6 e 4 e 2 e e c θ θ + θ θ = L y 7 e 5 e 3 e e e c Tangente de la curva espiral circular - espiral (T e ): ) 2 tan( p) (R ) sen R (x T c e c c e + + θ = Externa de la curva espiral circular - espiral (E e ): + = ) 2 cos( 1 p) (R E c e Tangente larga y corta de la espiral (T L,T C ): e c c L tan y x T θ = e c C sen y T θ = Cuerda larga de la espiral (CL e ):

24 e 2 c CL = x + y 2 c Deflexión del EC o ángulo de la cuerda larga (φ c ): φ = c x arctan( y c c ) Longitud de la curva circular (L c ): En el sistema cuerda: L c c = G c

25 FÓRMULAS PARA LOS ELEMENTOS DE LAS CURVAS CIRCULARES TANGENTE: "T" en función de "R" y " " FLECHA: "M" en función de "R" y " " T = R tan ( ) 2 M = R 1 COS ( ) 2 CUERDA LARGA: "CL" en función de "R" y " " GRADO DE LA CURVA (Sistema cuerda-grado) CL = 2R sen( ) 2 G = 2 arcsen( c ) 2R EXTERNA: "E" en función de "T" y " " LONGITUD DE LA CURVA (Sistema cuerda-grado) E = T tan ( ) 4 L = c G RADIO: "R" en función de "T" y " " DEFLEXION POR METRO DEFLEXION POR CUERDA UNIDAD T G R = d 5 = ( / m) tan ( ) 1 2 G / 2

26 CUADRO DE ELEMENTOS DE LAS CURVAS PI DELTA TIPO Rc Le K c x c y c p Te Ee CL T LARGA T θ CORTA e (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) 1 17 ' '' I E-C-E , ' 2,3'' 34,93 1,7,43 35,49 1,76 34,97 23,36 11, ' '' D E-C-E , '.4'' 34,83 2,54,64 37,58 3,11 34,92 23,39 11, ' '' I E-C-E , '.4'' 34,83 2,54,64 5,87 7,28 34,92 23,39 11, ' '' I E-C-E , ' 31,1'' 32,96 1,13,28 33,34 1,17 32,98 22,1 11, ' '' D E-C-E , ' 23,7'' 49,14 6,86 1,73 72,22 17,8 49,62 33,64 16, ' '' I E-C-E , ' 19,8'' 32,95 1,39,35 33,65 1,47 32,98 22,2 11,2

27 PI G φ c c Lc Abscisa Abscisa Abscisa Abscisa TE EC CE ET ' 33,7'' 2 47' 1,7'' 17' 19,4'',6 K + 42,67 K + 77,67 K + 78,27 K + 113, ' 59,9'' 4 1' 15,4'' 2 55' 59,2'' 4,9 K + 153,85 K + 188,85 K + 192,94 K + 227, ' 59,9'' 4 1' 15,4'' 19 55' 59,2'' 27,81 K + 268,97 K + 33,97 K + 331,78 K + 366, ' 53,7'' 1 57' 48,8'' 1' 57,9'',51 K + 541,75 K + 574,75 K + 575,26 K + 68, ' 37,4'' 7 56' 49,9'' 27 15' 12,7'' 28,51 K + 681,88 K + 731,88 K + 76,39 K + 81, ' 3,4'' 2 24' 56,2'' 27' 2,5'' 1,3 K + 826,32 K + 859,32 K + 86,35 K + 893,35

28 CUADRO DE DELTAS Y AZIMUTS PUNTO DELTA Azimut TE Azimut ET PI 1 17 ' '' I 81 16' 9'' 64 16' 9'' PI 2 28 ' '' D 64 16' 9'' 92 16' 9'' PI 3 45 ' '' I 92 16' 9'' 47 16' 9'' PI 4 12 ' '' I 47 16' 9'' 35 16' 9'' PI 5 75 ' '' D 35 16' 9'' 11 16' 9'' PI 6 15 ' '' I 11 16' 9'' 95 16' 9''

29 ANEXO7 DIAGRAMAS DE TRANSICIÓN DE PERALTES

30 TRANSICIÓN DE PERALTES EJE PROYECTADO PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) CURVA No 1. Izquierda RADIO MÍNIMO : 5 m RADIO CURVA : 12 m PERALTE MÁXIMO : 8% PERALTE CURVA : 3,33% BOMBEO : 2% CALZADA : 6 m LONGITUD ESPIRAL : 35 m LONGITUD APLANAMIENTO : 21 m LONGITUD DE TRANSICIÓN : 56 m LONGITUD CURVA CIRCULAR :.6 m ABSCISAS TE = K + 42,67 EC = K + 77,67 CE = K + 78,27 ET = K + 113,27 DIAGRAMA DE TRANSICIÓN DE PERALTES CURVA No 1,15,1 EC.1 CE PERALTE (m),5 -,5.6 TE ET ,1 -, ABSCISAS (m)

31 TRANSICIÓN DE PERALTES EJE PROYECTADO PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) CURVA No 2. Derecha RADIO MÍNIMO : 5 m RADIO CURVA : 8 m PERALTE MÁXIMO : 8% PERALTE CURVA : 5% BOMBEO : 2% CALZADA : 6 m LONGITUD ESPIRAL : 35 m LONGITUD APLANAMIENTO : 14 m LONGITUD DE TRANSICIÓN : 49 m LONGITUD CURVA CIRCULAR : 4,9 m ABSCISAS TE = K + 153,85 EC = K + 188,85 CE = K + 192,94 ET = K + 227,94 DIAGRAMA DE TRANSICIÓN DE PERALTES CURVA No 2,2,15 EC.15 CE PERALTE (m),1.6,5 TE ET -, , ,15 -, ABSCISAS (m)

32 TRANSICIÓN DE PERALTES EJE PROYECTADO PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) CURVA No 3. Izquierda RADIO MÍNIMO : 5 m RADIO CURVA : 8 m PERALTE MÁXIMO : 8% PERALTE CURVA : 5% BOMBEO : 2% CALZADA : 6 m LONGITUD ESPIRAL : 35 m LONGITUD APLANAMIENTO : 14 m LONGITUD DE TRANSICIÓN : 49 m LONGITUD CURVA CIRCULAR : 27,81 m ABSCISAS TE = K + 268,97 EC = K + 33,97 CE = K + 331,78 ET = K + 366,78 DIAGRAMA DE TRANSICIÓN DE PERALTES CURVA No 3,2,15 EC.15 CE PERALTE (m),1.6,5 TE ET -, , ,15 -, ABSCISAS (m)

33 TRANSICIÓN DE PERALTES EJE PROYECTADO PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) CURVA No 4. Izquierda RADIO MÍNIMO : 5 m RADIO CURVA : 16 m PERALTE MÁXIMO : 8% PERALTE CURVA : 2,5% BOMBEO : 2% CALZADA : 6 m LONGITUD ESPIRAL : 33 m LONGITUD APLANAMIENTO : 26,4 m LONGITUD DE TRANSICIÓN : 59,4 m LONGITUD CURVA CIRCULAR :,51 m ABSCISAS TE = K + 541,75 EC = K + 574,75 CE = K + 575,26 ET = K + 68,26 DIAGRAMA DE TRANSICIÓN DE PERALTES CURVA No 4,15 PERALTE (m),1.75 EC CE.6,5 TE ET ,5 -, ,15 ABSCISAS (m)

34 TRANSICIÓN DE PERALTES EJE PROYECTADO PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) CURVA No 5. Derecha RADIO MÍNIMO : 5 m RADIO CURVA : 6 m PERALTE MÁXIMO : 8% PERALTE CURVA : 6,67% BOMBEO : 2% CALZADA : 6 m LONGITUD ESPIRAL : 5 m LONGITUD APLANAMIENTO : 15 m LONGITUD DE TRANSICIÓN : 65 m LONGITUD CURVA CIRCULAR : 28,51 m ABSCISAS TE = K + 681,88 EC = K + 731,88 CE = K + 76,39 ET = K + 81,39 DIAGRAMA DE TRANSICIÓN DE PERALTES CURVA No 5,25,2 EC.2 CE,15 PERALTE (m),1.6,5 TE ET -, , ,15 -,2 -, ABSCISAS (m)

35 TRANSICIÓN DE PERALTES EJE PROYECTADO PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) CURVA No 6. Izquierda RADIO MÍNIMO : 5 m RADIO CURVA : 13 m PERALTE MÁXIMO : 8% PERALTE CURVA : 3,8% BOMBEO : 2% CALZADA : 6 m LONGITUD ESPIRAL : 33 m LONGITUD APLANAMIENTO : 21,45 m LONGITUD DE TRANSICIÓN : 54,45 m LONGITUD CURVA CIRCULAR : 1,3 m ABSCISAS TE = K + 826,32 EC = K + 859,32 CE = K + 86,35 ET = K + 893,35 DIAGRAMA DE TRANSICIÓN DE PERALTES CURVA No 6,15 PERALTE (m).92,1 EC CE.6,5 TE ET -, ,1 -, ABSCISAS (m)

36 ANEXO 8 CUADRO DE ELEMENTOS DE LAS CURVAS VERTICALES

37 CUADRO DE ELEMENTOS INICIALES PARA EL CALCULO DE LAS CURVAS VERTICALES PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) PIVs Curva Longitud Lv Pendiente de las tangentes Diferencia Externa (m) m n i (m) 1 Convexa 6 +6,88% -1,26% 8,14%,61 2 Cóncava 4-1,26% +1,18% 2,44%,12 3 Cóncava 6 +1,18% +3,2% 1,84%,14 4 Cóncava 8 +3,2% +9,43% 6,41%,64 5 Convexa 8 +9,43% -1,54% 1,97% 1,1 6 Cóncava 8-1,54% +5,62% 7,16%,72 7 Convexa 8 +5,62% -,63% 6,25%,63 8 Cóncava 8 -,63% +4,45% 5,8%,51 m = Pendiente de la tangente de entrada n = Pendiente de la tangente de salida

38 ANEXO 9 CARTERA DE DISEÑO DE LA SUBRASANTE

39 CARTERA DE DISEÑO DE LA SUBRASANTE PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) Hoja 1 de 4 Puntos Abscisas Pendiente Cotas en Corrección de Cotas Rojas (%) tangente (m) pendiente (m) (m) K ,35 283, ,4 284, ,72 284, ,41 285, ,1 286,1 +6,88% 5 286,79 286,79 PCV 1 K+6 287,48, 287, ,16 -,7 288, ,85 -,27 288,58 PIV 1 K ,54 -,61 288, ,41 -,27 289, ,29 -,7 289,22 PTV 1 K ,16, 289, ,4 289,4-1,26% PCV 2 K ,91, 288, ,85 +,1 288, ,78 +,3 288, ,72 +,7 288,79 PIV 2 K ,66 +,12 288, ,72 +,7 288, ,78 +,3 288, ,84 +,1 288,84 PTV 2 K ,9, 288, ,1 289,1 +1,18% 2 289,13 289, ,25 289,25 PCV 3 K ,37, 289, ,49 +,2 289, ,6 +,6 289,67 PIV 3 K ,72 +,14 289, ,2 +,6 29,8 +3,2% 27 29,32 +,2 29,34

40 CARTERA DE DISEÑO DE LA SUBRASANTE PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) Hoja 2 de 4 Puntos Abscisas Pendiente Cotas en Corrección de Cotas Rojas (%) tangente (m) pendiente (m) (m) PTV 3 K+28 29,63, 29, ,93 29, ,23 291, ,53 291, ,83 291,83 +3,2% ,14 292,14 PCV 4 K ,44, 292, ,74 +,4 292, ,4 +,16 293, ,34 +,36 293,7 PIV 4 K ,65 +,64 294, ,59 +,36 294, ,54 +,16 295, ,48 +,4 296,52 PTV 4 K ,42, 297, ,37 298, ,31 299,31 +9,43% 45 21,25 21, ,19 211,19 PCV 5 K ,14, 212, ,8 -,7 213, ,2 -,27 213, ,97 -,62 214,35 PIV 5 K ,91-1,1 214, ,76 -,62 215, ,6 -,27 215, ,45 -,7 215,38 PTV 5 K ,29, 215,29-1,54% ,14 215, ,99 214, ,83 214, ,68 214,68

41 CARTERA DE DISEÑO DE LA SUBRASANTE PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) Hoja 3 de 4 Puntos Abscisas Pendiente Cotas en Corrección de Cotas Rojas (%) tangente (m) pendiente (m) (m) 6 214,52 214, ,37 214, ,22 214, ,6 214,6-1,54% PCV 6 K ,91, 213, ,75 +,4 213, ,6 +,18 213, ,45 +,4 213,85 PIV 6 K ,29 +,72 214, ,85 +,4 214, ,41 +,18 214, ,98 +,4 215,2 PTV 6 K ,54, 215, ,1 216, ,62% 216,66 216, ,22 217,22 PCV 7 K ,79, 217, ,35 -,4 218, ,91 -,16 218, ,47 -,35 219,12 PIV 7 K ,3 -,63 219, ,97 -,35 219, ,9 -,16 219, ,84 -,4 219,8 PTV 7 K ,78, 219, ,63% 219,72 219,72 PCV 8 K ,65, 219, ,59 +,3 219, ,53 +,13 219, ,46 +,29 219,75 PIV 8 K ,4 +,51 219, ,45% 219,85 +,29 211,13

42 CARTERA DE DISEÑO DE LA SUBRASANTE PROYECTO: Vìa Minitas - Las Palomas (Del K+ al K1+) Hoja 4 de 4 Puntos Abscisas Pendiente Cotas en Corrección de Cotas Rojas (%) tangente (m) pendiente (m) (m) ,29 +,13 211, ,74 +,3 211,77 PTV 8 K ,18, 2111, , , ,45% 2112,7 2112, , , , ,96 986,7 2113, , , ,41 K , ,85

43 ANEXO 1 DISEÑO DE OBRAS GEOTECNICAS

44 Comentarios Generales: Debido a que el corredor en el vial apenas alcanza los 4 metros en promedio de ancho de banca incluyendo cunetas y las curvas de la vía existente no cumplen los requisitos mínimos propuestos en la norma, la intervención en la zona será importante tanto en los taludes de la parte baja como de la parte alta de la vía. Esta intervención consistirá principalmente en el corte de la ladera superior y colocación de una serie de muros en varios tramos para garantizar el ancho mínimo. A continuación se presenta una breve recuento de cada tipo de obra propuesta sobre el corredor vial: Estructuras de Contención: Se construirán principalmente en la ladera de la parte inferior de la banca. Estas estructuras diseñadas corresponden a muros en concreto ciclópeo debido a su fácil construcción y la fácil consecución de los materiales en la zona. La altura de cada muro depende directamente de la geometría de la ladera, y en todos los casos se garantiza un nivel de desplante de mínimo 1 m. Sin embargo este nivel de desplante estará supervisado por el ingeniero de suelos que avale la profundidad.

45 Los muros de contención propuestos son: Abscisa K + : Muro en Ciclópeo H = 1 m. Longitud 1 m. Abscisa K + 5 : Muro en Ciclópeo H = 1 m. Longitud 2 m. Abscisa K + 7 : Muro en Ciclópeo H = 2 m. Longitud 2 m. Abscisa K + 9 : Muro en Ciclópeo H = 2.5 m. Longitud 2 m. Abscisa K + 11 : Muro en Ciclópeo H = 1 m. Longitud 2 m. Abscisa K + 13 : Muro en Ciclópeo H = 2 m. Longitud 2 m. Abscisa K + 15 : Muro en Ciclópeo H = 1 m. Longitud 2 m. Abscisa K + 23 : Muro en Ciclópeo H = 1 m. Longitud 2 m. Abscisa K + 49 : Muro en Ciclópeo H = 2.5 m. Longitud 2 m. Abscisa K + 51 : Muro en Ciclópeo H = 4 m. Longitud 4 m. Abscisa K + 55 : Muro en Ciclópeo H = 2.5 m. Longitud 4 m. Abscisa K + 59 : Muro en Ciclópeo H = 2 m. Longitud 4 m. Abscisa K + 65 : Muro en Ciclópeo H = 1 m. Longitud 2 m. Abscisa K + 67 : Muro en Ciclópeo H = 2 m. Longitud 2 m. Abscisa K + 75 : Muro en Ciclópeo H = 1.5 m. Longitud 4 m. Perfilada de Taludes: Como se dijo anteriormente la zona presenta una fuerte intervención sobre la ladera de la parte alta de la banca, para tal fin se propone el corte de una serie de taludes, los cuales seguirán las siguientes recomendaciones:

46 - Máxima Altura entre bermas 1 m. - Ancho mínimo de bermas 1 m. - Inclinación máxima de las caras libres de los taludes 6 grados. Sin embargo debido a que en la zona existen una serie de contactos entre Depósitos de Caida y los suelos residuales de la Formación Quebradagrande, se debe evaluar detalladamente cada talud una vez sean acometidas las obras. Obras de Manejo de Aguas Superficiales: Para el manejo de las aguas superficiales se proponen una serie de obras convencionales que se describen a continuación: Acequias: Son estructuras en concreto de sección semicircular ubicadas sobre la parte interna de las bermas de los taludes. Su localización dentro del proyecto será: Abscisa K+ 9 L 2 m Abscisa K + 25 L 2 m dos niveles Abscisa K + 41 L 8 m dos niveles, en este sector el corte es en cajón, por tanto se proponen las acequias en ambos extremos de la vía. Abscisa K + 71 L 4 m Abscisa K + 79 L 2 m

47 Canales en Concreto: Con el fin de desaguar las acequias de los taludes se propone las construcción de una serie de canales en concreto ubicados en la siguientes abscisas: K + 9 Longitud 2 m. K + 25 Longitud 25 m. K + 41 Longitud 25 m. en ambos lados de la vía. K + 71 Longitud 15 m. La sección del canal será de.4 m *.4 m libres. Cunetas: Estas estructuras de concreto se proponen a lado y lado de la banca en toda la extensión del tramo diseñado. Transversales: El agua recolectada en las acequias, canales y cunetas debe ser llevada hasta la línea de drenaje, por tal motivo se propone la construcción de una serie de transversales consistentes de los siguientes elementos: - Poetas: Encargadas de recibir el agua que llega por la cuneta. - Tubería de 36 : Esta tubería atraviesa la vía perpendicularmente y será de concreto.

48 - Descole: Consiste en un enrocado con ligaste hasta una distancia tal que no se presente erosión en la ladera. Obras de Manejo de Aguas Subsuperficiales: La zona presenta en varios tramos de la vía afloramientos de agua generalizados, debido a que las condiciones hidrogeológicas tales como formaciones superficiales porosas, rocas diaclasadas y contactos entre depósitos en el sentido de la pendiente favorecen la circulación del agua que se infiltra en las partes altas de la ladera. Debido a todos estos factores se recomienda la construcción de un filtro por la pata del talud con una sección de.5 * 1. en toda la longitud estudiada. Obras complementarias: En el tramo diseñado existe un pontón entre las Abscisas K + 37 K + 38, el cual tiene un ancho de 4 metros, este factor hace que se deba ampliar el pontón con otra estructura de iguales características a la existente, debido a que desde el punto de vista hidráulico a funcionado eficientemente y a que no presenta signos de daños estructurales.

49 ANEXO 11 MEMORIAS DE CALCULOS DE OBRAS GEOTECNICAS

50 INTENSIDADES Y CALCULO DE CAUDALES VIA MINITAS LAS PALOMAS I = 36 Tr.16 ( t + 4). 52 Curvas intensidad duración frecuencia Manizales Obtencion de curvas de intensidad duracion frecuencia Para el departamento de Caldas TR (años) TC (min) I(T 5 ) I(T 1) , , Q = C * i * A 36 C: coeficiente de escorrentía tablas corpocaldas A: Area en hectáreas i: intensidad en mm/h Q : Caudal en M 3 /seg AREAS (Ha) Q(5 min) Q(1 min) C Kte 2,84,66, ,67 1,33 6 2,51 1,99 8 3,34 2,65 CAPACIDAD DEL ELEMENTO M 3 /seg 1 2 2/ 3 1/ Q = * R * S * n A Ecuación de Manning Q : Caudal en M 3 /seg n:,13 para concreto CANAL EN CONCRETO Ktes DATOS S n,13 1 Base menor,4 2 Base mayor,4 5 Altura,4 6 Lamina,3 8 (B-b) R /2, 1. Area,12 12 Perímetro 1 14 radio hidra,12 18 Resumen de capacidad hidráulica del elemento en M³/ seg. según la pendiente 1% 2% 5% 6% 8% 1% 12% 14% 18% Q Q Q Q Q Q Q Q Q,71 1,4 1,588 1,74 2,9 2,246 2,46 2,657 3,13

51 INTENSIDADES Y CALCULO DE CAUDALES VIA MINITAS LAS PALOMAS I = 36 Tr.16 ( t + 4). 52 Curvas intensidad duración frecuencia Manizales Obtencion de curvas de intensidad duracion frecuencia Para el departamento de Caldas TR (años) TC (min) I(T 5 ) I(T 1) , , Q = C * i * A 36 C: coeficiente de escorrentía tablas corpocaldas A: Area en hectáreas i: intensidad en mm/h Q : Caudal en M 3 /seg AREAS (Ha) Q(5 min) Q(1 min) C Kte,2,8,7,7 36,5,21,17,7,29,23 1,42,33 CAPACIDAD DEL ELEMENTO M 3 /seg 1 2 2/ 3 1/ Q = * R * S * n A Ecuación de Manning Q : Caudal en M 3 /seg n:,13 para concreto ACEQUIA Ktes DATOS S n,13 2 Base menor 3 Base mayor 4 Altura 5 Lamina 6 (B-b) R /2 7. Area,35 8 Perímetro,47 9 radio hidra, Resumen de capacidad hidráulica del elemento en M³/ seg. según la pendiente 2% 3% 4% 5% 6% 7% 8% 9% 1% Q Q Q Q Q Q Q Q Q,67,83,95,17,117,126,135,143,151

52 CALCULO DE MURO DE CONTENCION EN CONCRETO CICLOPEO 3 VIA MINITAS LAS PALOMAS DATOS DEL MURO ø 25 O 2 γ SUELO 1,7 T/m³ 2 1 γ MURO 2,1 T/m³ H 4,55 m H pasivo m Ka,41 3 Acel sismo 3 Gals c 2 T/m² 1 GEOMETRIA COOREDENADA X COORDENADA Y CUERPO 1 2,45,55 CUERPO 2,45,85,55 4,55 CUERPO 3,85 2,15,55 4,55 CUÑA 1 2,15 2,45,55 4,55 CUÑA 2,85 2,15,55 4,55 CUÑA 3,85 2,45 4,55 5,3 FUERZAS RESULTANTES POR EL MURO (T/m) X Y γ MURO FUERZA CUERPO 1 2,45,55 2,1 2,83 CUERPO 2,4 4 2,1 3,36 CUERPO 3 1,3 4 2,1 5,46 POR EL SUELO (T/m) X Y γ SUELO FUERZA CUÑA 1,3 4 1,7 2,4 CUÑA 2 1,3 4 1,7 4,42 CUÑA 3 1,6,75 1,7 1,1 CALCULO DE MOMENTOS MURO (T-m) BRAZO FUERZA MOMENTOS 1 1,23 2,83 3,47 2,65 3,36 2,18 3 1,28 5,46 7,1 SUELO (T-m) BRAZO FUERZA MOMENTOS 1 2,3 2,4 4,69 2 1,72 4,42 7,59 3 1,92 1,1 1,94

53 MOMENTOS RESISTENTES MOMENTOS DEL MURO 12,66 T-m MOMENTOS DEL SUELO 12,28 T-m TOTAL 24,94 T-m MOMENTOS ACTUANTES 2 γ Suelo * H * Ka Pa = 2 Pa= 7,14 T/m FUERZA SISMICA F = Area* γ * Coe Sismica Suelo Coef de Acel,31 Area 6,59 m² Fza sismica 3,43 T/m Ma 1,83 T-m sismico FACTOR DE SEGURIDAD AL VOLCAMIENTO Fs=Mr/Ma Fs 2,3 sin sismo Fs=Mr/Ma Fs 1,17 con sismo FACTOR DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO fuerzas 18,11 T/m f,47 F Verticales 1 8,44 T/m F Verticales 2 4,9 T/m F Verticales 3, Fzas Result 13,34 T/m Fs=Fr/Fa Fs 1,87 sin sismo Fs=Fr/Fa Fs 1,26 con sismo

54 CALCULO DE MURO DE CONTENCION EN CONCRETO CICLOPEO 3 VIA MINITAS LAS PALOMAS DATOS DEL MURO ø 25 O 2 γ SUELO 1,7 T/m³ 2 1 γ MURO 2,1 T/m³ H 2,85 m H pasivo m Ka,41 3 Acel sismo 3 Gals c 2 T/m² 1 GEOMETRIA COOREDENADA X COORDENADA Y CUERPO 1 1,5,35 CUERPO 2,25,55,35 2,85 CUERPO 3,55 1,35,35 2,85 CUÑA 1 1,35 1,5,35 2,85 CUÑA 2,55 1,35,35 2,85 CUÑA 3,55 1,5 2,85 3,29 FUERZAS RESULTANTES POR EL MURO (T/m) X Y γ MURO FUERZA CUERPO 1 1,5,35 2,1 1,1 CUERPO 2,3 2,5 2,1 1,58 CUERPO 3,8 2,5 2,1 2,1 POR EL SUELO (T/m) X Y γ SUELO FUERZA CUÑA 1,15 2,5 1,7,64 CUÑA 2,8 2,5 1,7 1,7 CUÑA 3,95,44 1,7,36 CALCULO DE MOMENTOS MURO (T-m) BRAZO FUERZA MOMENTOS 1,75 1,1,83 2,4 1,58,63 3,82 2,1 1,72 SUELO (T-m) BRAZO FUERZA MOMENTOS 1 1,43,64,91 2 1,8 1,7 1,84 3 1,18,36,42

55 MOMENTOS RESISTENTES MOMENTOS DEL MURO 3,17 T-m MOMENTOS DEL SUELO 2,75 T-m TOTAL 5,92 T-m MOMENTOS ACTUANTES 2 γ Suelo * H * Ka Pa = 2 Pa= 2,8 T/m FUERZA SISMICA F = Area* γ * Coe Sismica Suelo Coef de Acel,31 Area 2,59 m² Fza sismica 1,35 T/m Ma 2,66 T-m sismico FACTOR DE SEGURIDAD AL VOLCAMIENTO Fs=Mr/Ma Fs 2,22 sin sismo Fs=Mr/Ma Fs 1,13 con sismo FACTOR DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO fuerzas 7,12 T/m f,47 F Verticales 1 3,32 T/m F Verticales 2 3, T/m F Verticales 3, Fzas Result 6,32 T/m Fs=Fr/Fa Fs 2,25 sin sismo Fs=Fr/Fa Fs 1,52 con sismo

56 CALCULO DE MURO DE CONTENCION EN CONCRETO CICLOPEO 3 VIA MINITAS LAS PALOMAS DATOS DEL MURO ø 25 O 2 γ SUELO 1,7 T/m³ 2 1 γ MURO 2,1 T/m³ H 2,3 m H pasivo m Ka,41 3 Acel sismo 3 Gals c 2 T/m² 1 GEOMETRIA COOREDENADA X COORDENADA Y CUERPO 1 1,35,3 CUERPO 2,2,5,3 2,3 CUERPO 3,5 1,2,3 2,3 CUÑA 1 1,2 1,35,3 2,3 CUÑA 2,5 1,2,3 2,3 CUÑA 3,5 1,35 2,3 2,7 FUERZAS RESULTANTES POR EL MURO (T/m) X Y γ MURO FUERZA CUERPO 1 1,35,3 2,1,85 CUERPO 2,3 2 2,1 1,26 CUERPO 3,7 2 2,1 1,47 POR EL SUELO (T/m) X Y γ SUELO FUERZA CUÑA 1,15 2 1,7,51 CUÑA 2,7 2 1,7 1,19 CUÑA 3,85,4 1,7,29 CALCULO DE MOMENTOS MURO (T-m) BRAZO FUERZA MOMENTOS 1,68,85,57 2,35 1,26,44 3,73 1,47 1,8 SUELO (T-m) BRAZO FUERZA MOMENTOS 1 1,28,51,65 2,97 1,19 1,15 3 1,7,29,31

57 MOMENTOS RESISTENTES MOMENTOS DEL MURO 2,9 T-m MOMENTOS DEL SUELO 1,8 T-m TOTAL 3,89 T-m MOMENTOS ACTUANTES 2 γ Suelo * H * Ka Pa = 2 Pa= 1,82 T/m FUERZA SISMICA F = Area* γ * Coe Sismica Suelo Coef de Acel,31 Area 1,69 m² Fza sismica,88 T/m Ma 1,4 T-m sismico FACTOR DE SEGURIDAD AL VOLCAMIENTO Fs=Mr/Ma Fs 2,78 sin sismo Fs=Mr/Ma Fs 1,42 con sismo FACTOR DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO fuerzas 5,28 T/m f,47 F Verticales 1 2,46 T/m F Verticales 2 2,7 T/m F Verticales 3, Fzas Result 5,16 T/m Fs=Fr/Fa Fs 2,83 sin sismo Fs=Fr/Fa Fs 1,91 con sismo

58 CALCULO DE MURO DE CONTENCION EN CONCRETO CICLOPEO 3 VIA MINITAS LAS PALOMAS DATOS DEL MURO ø 25 O 2 γ SUELO 1,7 T/m³ 2 1 γ MURO 2,1 T/m³ H 1,75 m H pasivo m Ka,41 3 Acel sismo 3 Gals c 2 T/m² 1 GEOMETRIA COOREDENADA X COORDENADA Y CUERPO 1 1,1,25 CUERPO 2,2,5,25 1,75 CUERPO 3,5 1,25 1,75 CUÑA 1 1 1,1,25 1,75 CUÑA 2,5 1,25 1,75 CUÑA 3,5 1,1 1,75 2,3 FUERZAS RESULTANTES POR EL MURO (T/m) X Y γ MURO FUERZA CUERPO 1 1,1,25 2,1,58 CUERPO 2,3 1,5 2,1,95 CUERPO 3,5 1,5 2,1,79 POR EL SUELO (T/m) X Y γ SUELO FUERZA CUÑA 1,1 1,5 1,7,26 CUÑA 2,5 1,5 1,7,64 CUÑA 3,6,28 1,7,14 CALCULO DE MOMENTOS MURO (T-m) BRAZO FUERZA MOMENTOS 1,55,58,32 2,35,95,33 3,67,79,53 SUELO (T-m) BRAZO FUERZA MOMENTOS 1 1,5,26,27 2,83,64,53 3,9,14,13

59 MOMENTOS RESISTENTES MOMENTOS DEL MURO 1,17 T-m MOMENTOS DEL SUELO,8 T-m TOTAL 1,97 T-m MOMENTOS ACTUANTES 2 γ Suelo * H * Ka Pa = 2 Pa= 1,6 T/m FUERZA SISMICA F = Area* γ * Coe Sismica Suelo Coef de Acel,31 Area,98 m² Fza sismica,51 T/m Ma,62 T-m sismico FACTOR DE SEGURIDAD AL VOLCAMIENTO Fs=Mr/Ma Fs 3,2 sin sismo Fs=Mr/Ma Fs 1,63 con sismo FACTOR DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO fuerzas 3,2 T/m f,47 F Verticales 1 1,49 T/m F Verticales 2 2,2 T/m F Verticales 3, Fzas Result 3,69 T/m Fs=Fr/Fa Fs 3,5 sin sismo Fs=Fr/Fa Fs 2,36 con sismo

60 CALCULO DE MURO DE CONTENCION EN CONCRETO CICLOPEO 3 VIA MINITAS LAS PALOMAS DATOS DEL MURO ø 25 O 2 γ SUELO 1,7 T/m³ 2 1 γ MURO 2,1 T/m³ H 1,2 m H pasivo m Ka,41 3 Acel sismo 3 Gals c 2 T/m² 1 GEOMETRIA COOREDENADA X COORDENADA Y CUERPO 1,8,2 CUERPO 2,1,4,2 1,2 CUERPO 3,4,7,2 1,2 CUÑA 1,7,8,2 1,2 CUÑA 2,4,7,2 1,2 CUÑA 3,4,8 1,2 1,39 FUERZAS RESULTANTES POR EL MURO (T/m) X Y γ MURO FUERZA CUERPO 1,8,2 2,1,34 CUERPO 2,3 1 2,1,63 CUERPO 3,3 1 2,1,32 POR EL SUELO (T/m) X Y γ SUELO FUERZA CUÑA 1,1 1 1,7,17 CUÑA 2,3 1 1,7,26 CUÑA 3,4,19 1,7,6 CALCULO DE MOMENTOS MURO (T-m) BRAZO FUERZA MOMENTOS 1,4,34,13 2,25,63,16 3,5,32,16 SUELO (T-m) BRAZO FUERZA MOMENTOS 1,75,17,13 2,6,26,15 3,67,6,4

61 MOMENTOS RESISTENTES MOMENTOS DEL MURO,45 T-m MOMENTOS DEL SUELO,28 T-m TOTAL,73 T-m MOMENTOS ACTUANTES 2 γ Suelo * H * Ka Pa = 2 Pa=,5 T/m FUERZA SISMICA F = Area* γ * Coe Sismica Suelo Coef de Acel,31 Area,46 m² Fza sismica,24 T/m Ma,2 T-m sismico FACTOR DE SEGURIDAD AL VOLCAMIENTO Fs=Mr/Ma Fs 3,67 sin sismo Fs=Mr/Ma Fs 1,87 con sismo FACTOR DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO fuerzas 1,71 T/m f,47 F Verticales 1,8 T/m F Verticales 2 1,6 T/m F Verticales 3, Fzas Result 2,4 T/m Fs=Fr/Fa Fs 4,82 sin sismo Fs=Fr/Fa Fs 3,26 con sismo

62 ANEXO 12 RESULTADOS ENSAYOS DE PDC

63 K+ Espesor afirmado 35 cm Contenido de agua 8.8% ML No. de Golpes Vs. Profundidad K+ Gris esquistoso No. de Golpes NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

64

65 K+25 Espesor afirmado 45 cm Contenido de agua 41.3% ML No. de Golpes Vs. Profundidad K+25 Gris amarillento NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

66 K+5 Espesor afirmado 6 cm Contenido de agua 7.3% ML-CL No. de Golpes Vs. Profundidad K+5 Gris esquistoso No. de Golpes NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

67 K+75 Espesor afirmado 3 cm Contenido de agua 16.3% ML No. de Golpes Vs. Profundidad K+75 Gris esquistoso No. de Golpes NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

68 K+1 Espesor afirmado 5 cm Contenido de agua 12.1% ML No. de Golpes Vs. Profundidad K+1 Gris verde esquistoso No. de Golpes NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe) 2 35,5 1 1,5 2 2,5 3 3,

69 K+125 Espesor afirmado 15 cm Contenido de agua 1.2% ML Gris verde esquistoso NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) No. de Golpes Vs. Profundidad K+125 No. de Golpes D.C.P. X Y NUMERO D.C.P. (mm/golpe)

70 K+15 Espesor afirmado 3 cm Contenido de agua 7.8% SM Gris esquistoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+15 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

71 K+175 Espesor afirmado 5 cm Contenido de agua 5.9% SM Gris esquistoso NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) No. de Golpes Vs. Profundidad K+175 No. de Golpes D.C.P. X Y NUMERO D.C.P. (mm/golpe)

72 K+2 Espesor afirmado 1 cm Contenido de agua 12.4% ML No. de Golpes Vs. Profundidad K+2 Amarillo esquistoso No. de Golpes NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

73 K+225 Espesor afirmado 2 cm Contenido de agua 27.5% ML-CL No. de Golpes Vs. Profundidad K+225 Amarillo esquistoso No. de Golpes NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

74 K+25 Espesor afirmado 5 cm Contenido de agua 15.3% ML Amarillo esquistoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+25 No. de Golpes NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

75 K+275 Espesor afirmado 5 cm Contenido de agua 2.1% ML Amarillo esquistoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+275 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

76 K+3 Espesor afirmado 5 cm Contenido de agua 21.9% ML Amarillo esquistoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+3 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

77 K+325 Espesor afirmado 2 cm Contenido de agua 12.5% SC Gris pardo esquistoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+325 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

78

79

80 K+35 Espesor afirmado 2 cm Contenido de agua 11.7% SM Gris pardo esquistoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+35 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe) ,5 1 1,5 2 2,5 3 3,

81 K+375 Espesor afirmado 5 cm Contenido de agua 17.7% ML Gris verde esquistoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+375 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

82

83 K+4 Espesor afirmado 55 cm Contenido de agua 9.9% SM Gris arenoso con gravas No. de Golpes Vs. Profundidad K+4 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

84 K+425 Espesor afirmado 6 cm Contenido de agua 29.1% SM Gris arenoso con gravas NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y No. de Golpes Vs. Profundidad K+425 No. de Golpes NUMERO D.C.P. (mm/golpe)

85 K+45 Espesor afirmado 3 cm Contenido de agua 25.3% SM Gris arenoso con gravas No. de Golpes Vs. Profundidad K+45 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

86 K+475 Espesor afirmado 6 cm Contenido de agua 11.2% ML No. de Golpes Vs. Profundidad K+475 Gris esquistoso No. de Golpes NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

87 K+5 Espesor afirmado 2 cm Contenido de agua 11.5% SC No. de Golpes Vs. Profundidad K+5 Gris pardo esquistoso No. de Golpes NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

88 K+525 Espesor afirmado 1 cm Contenido de agua 47.7% MH Gris verde esquistoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+525 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

89

90 K+55 Espesor afirmado 25 cm Contenido de agua 34.5% ML Relleno gris pardo oscuro No. de Golpes Vs. Profundidad K+55 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

91 K+575 Espesor afirmado 35 cm Contenido de agua 11.8% SM Gris arenoso con gravas No. de Golpes Vs. Profundidad K+575 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

92 K+6 Espesor afirmado 35 cm Contenido de agua14.1% ML Gris verde esquistoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+6 NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y No. de Golpes NUMERO D.C.P. (mm/golpe)

93 K+625 Espesor afirmado 3 cm Contenido de agua 36.8% SM Pardo oscuro arenoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+625 NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y No. de Golpes NUMERO D.C.P. (mm/golpe)

94 K+65 Espesor afirmado 4 cm Contenido de agua 16.6% SC Gris pardo esquistoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+65 NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) No. de Golpes D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

95 K+675 Espesor afirmado 3 cm Contenido de agua7.8% SM Gris verde esquistoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+675 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

96 K+7 Espesor afirmado 3 cm Contenido de agua 7.8% SM Gris arenoso con gravas NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) No. de Golpes Vs. Profundidad K+7 No. de Golpes D.C.P. X Y NUMERO D.C.P. (mm/golpe)

97 K+725 Espesor afirmado 4 cm Contenido de agua 16.7% SM No. de Golpes Vs. Profundidad K+725 Gris arenoso con gravas No. de Golpes NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

98 K+75 Espesor afirmado 35 cm Contenido de agua 16.3% SM Arena con grava gris No. de Golpes Vs. Profundidad K+75 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

99

100 K+775 Espesor afirmado 45 cm Contenido de agua 1.4% SP Arena con grava gris NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) No. de Golpes Vs. Profundidad K+775 No. de Golpes D.C.P. X Y NUMERO D.C.P. (mm/golpe)

101 K+8 Espesor afirmado 4 cm Contenido de agua 14.8% SM Gris arenoso con gravas No. de Golpes Vs. Profundidad K+8 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

102 K+825 Espesor afirmado 4 cm Contenido de agua 7.8% SP Arena con grava gris NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) No. de Golpes Vs. Profundidad K+825 No. de Golpes,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 D.C.P. X Y NUMERO D.C.P. (mm/golpe)

103 K+85 Espesor afirmado 4 cm Contenido de agua 21.6% ML Gris verde esquistoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+85 NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) No. de Golpes D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

104 K+875 Espesor afirmado 4 cm Contenido de agua 68.8% MH Relleno gris pardo oscuro NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) No. de Golpes Vs. Profundidad K+875 No. de Golpes D.C.P. X Y NUMERO D.C.P. (mm/golpe)

105 K+9 Espesor afirmado 2 cm Contenido de agua 31.3% SM Pardo oscuro arenoso No. de Golpes Vs. Profundidad K+9 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

106 K+925 Espesor afirmado 2 cm Contenido de agua 25.3% SM Gris arenoso con gravas No. de Golpes Vs. Profundidad K+925 NUMERO DE PROFUNDIDAD No. de Golpes GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

107 K+95 Espesor afirmado 2 cm Contenido de agua 25.4% SM Gris pardo arenoso NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y No. de Golpes Vs. Profundidad K+95 No. de Golpes NUMERO D.C.P. (mm/golpe)

108 K+975 Espesor afirmado 2 cm Contenido de agua 3.3% ML Relleno gris pardo oscuro NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) No. de Golpes Vs. Profundidad K+975 No. de Golpes D.C.P. X Y NUMERO D.C.P. (mm/golpe)

109 K1+ Espesor afirmado 2 cm Contenido de agua 17.3% SM No. de Golpes Vs. Profundidad K1+ Gris pardo arenoso No. de Golpes NUMERO DE PROFUNDIDAD GOLPES ( mm ) D.C.P. X Y NUMERO D.C.P (mm/golpe)

110 ANEXO 13 SONDEOS PARA ENSAYO DE PDC

111 ANEXO 14 REGISTRO FOTOGRAFICO

112 FOTO 1. Aspecto de las rocas del Complejo Quebradagrande, que conforman el lecho de la Quebrada Minitas.

113 FOTO 2. Detalle de la disposición de las capas que constituyen el Complejo Quebradagrande, en donde se nota la inclinación de las capas.

114 FOTO 3. Detalle del alto fracturamiento y trituramiento de las rocas del Complejo Quebradagrande.

115 FOTO 4. Detalle de los depósitos de caída piroclástica, cenizas.

116 FOTO 5. Panorámica de los depósitos aluviales, arenas, generados por la dinámica deposicional de la Quebrada Minitas.

117 FOTO 6. Los depósitos de arenas son explotados con fines económicos en la zona.

118 FOTO 7. Fenómenos de deslizamientos en taludes subverticales, sobre la vertiente norte de la Quebrada Minitas.

119 FOTO 8. Deslizamientos en taludes subverticales.

120 FOTO 9. La disposición de las capas del complejo Quebradagrande, coinciden con el buzamiento de los taludes, situación que favorece la ocurrencia de deslizamientos. Nótese la superficie plana de deslizamiento.

121 FOTO 1. Detalle del fenómeno de socavamiento de orillas.

122 FOTO 11. Taludes subverticales de hasta 1 metros de altura.

123 FOTO 12. Es común y constante la presencia de taludes subverticales en la zona del trayecto de interés.

124 FOTO 13. Taludes subverticales.

125 FOTO 14. En esta zona se aprecian las obras de estabilidad tales como canales, zanjas colectoras y cunetas que fueron construidas en un talud debido a la ocurrencia de una fenómeno de inestabilidad tipo compuesto (Rotacional traslacional)

126 FOTO 15. Panorámica de un deslizamiento traslacional típico del tramo de vía, se aprecia claramente el espesor (< 3 m), y la fuerte pendiente del talud donde se presenta.

127 FOTO 16. Se aprecia el mal estado generalizado en el que se encuentran las pocas transversales detectadas en la vía.

128 FOTO 17. Otro detalle del mal estado de las pocetas de las transversales de la vía.

129 FOTO 18. Al igual que las pocetas y las transversales, los pocos descoles existentes presentan un deterioro aun más evidente, debido a que se ubican sobre laderas con depósitos antrópicos que han sufrido socavación.

130 FOTO 19. Otro descole en regular estado que se puede apreciar en el tramo de vía en estudio.

131 FOTO 2. En la fotografía se observa uno de los pocos tramos de cuneta existentes sobre la vía. Este corresponde a los primeros 1 metros de la vía en estudio. El estado actual de la cuneta es bueno.