MÉTODOS EXPERIMENTALES PARA LA EVALUACIÓN DE COLECTORES Y TERMAS SOLARES

MÉTODOS EXPERIMENTALES PARA LA EVALUACIÓN DE COLECTORES Y TERMAS SOLARES Polo Bravo, Carlos A.; Torres Muro, Hugo A. Centro de Energías Renovables de Tacna (CERT) Facultad de Ciencias Apartado Postal Nº 316 Telefax: 0051 52 88 30 00 Anexo 2101 polo@unjbg.edu.pe, hugotorres@hotmail.com Universidad Nacional Jorge Basadre Grohmann de Tacna TACNA PERÙ RESUMEN En el presente trabajo se presentan las metodologías experimentales para la evaluación de colectores solares para el calentamiento de agua y termas solares, centrándose en los parámetros: eficiencia de conversión, coeficiente global de pérdidas térmicas, eficiencia óptica, la fracción solar, eficiencia técnica, grado de utilización y curvas de variación térmica, estas metodologías posteriormente sean parte de la metodología de evaluación y certificación en la fabricación y funcionamiento de los sistemas termosolares en nuestro país, esto en razón a la carencia de Normas Técnicas de fabricación y funcionamiento, debido fundamentalmente a que ningún organismo público y/o privado halla establecido oficialmente las normas indicadas, que hagan de estos sistemas un uso y difusión sostenible, a pesar que se cuenta con el Proyecto de Norma Técnica Peruana, PNTP 399.400.201: COLECTORES SOLARES, Métodos de Ensayo para determinar la Eficiencia de Colectores Solares. INTRODUCCIÓN Nuestro país, y en particular la Región Tacna cuenta con un alto potencial del recurso energético solar (4), que la convierte en una zona altamente potencial para las diferentes aplicaciones de este tipo de energía, según mediciones realizadas por el Centro de Energías Renovables de Tacna (CERT) de la Universidad Nacional Jorge Basadre Grohmann (UNJBG), el promedio anual es de 5,752 kwh/m 2 -día; valor por encima del valor promedio mundial. En el anexo N 01 se muestra los valores promedios mensuales de la irradiancia solar en la ciudad de Tacna, sobre una superficie horizontal, correspondiente al año 1995. En el mercado regional y nacional existen termas solares, las cuales se usan a nivel doméstico e industrial, fabricados por empresas locales en forma artesanal e industrial, pero que actualmente no cuentan con la certificación de calidad correspondiente, ni cumplen normas técnicas en su fabricación y funcionamiento, ello debido fundamentalmente a que ningún organismo estatal halla establecido oficialmente normas de calidad de fabricación y funcionamiento, a pesar de que INDECOPI cuenta con un proyecto elaborado sobre Norma Técnica Peruana, PNTP 399.400.201: COLECTORES SOLARES, Métodos de Ensayo para determinar la Eficiencia de Colectores Solares. (13) 1

Para establecer normas de calidad de termas solares en su fabricación y funcionamiento, es necesario establecer las metodologías de evaluación experimental y las especificaciones técnicas de los equipos e instrumentos a utilizar; a efectos de cuantificar los parámetros que la caracterizan: como ser la eficiencia técnica, el coeficiente global de pérdidas térmicas, la eficiencia óptica, la fracción solar, la eficiencia técnica, el grado de utilización, las curvas de variación térmica, la resistencia a la presión y a los choques térmicos, a efectos de certificar su calidad y garantizar el uso y difusión sostenible, según referencia de estándares internacionales. (11, 12) SISTEMAS SOLARES PARA CALENTAMIENTO DE AGUA Los sistemas para calentamiento de agua, llamados comúnmente TERMAS SOLARES, están compuestos de un colector solar que es el elemento fundamental del sistema, tuberías de conexión, y el tanque de almacenamiento. COLECTORES DE PLACA PLANA Están compuestos de una superficie metálica negra y tubos en forma de rejillas, que expuestos a la radiación solar, la absorbe y la transforma en calor, el cual se transfiere a los tubos de la rejilla, y finalmente al fluido caloportador, el cual en general es agua o un líquido anticogelante. En general, consta de los siguientes elementos: figura Nº 01 1 : Marco de aluminio anodinado, 2 : Cubierta de vidrio templado, 3: Placa absorbedora, rejilla con aletas de cobre, 4: Cabezales de alimentación, 5: Aislante, usualmente poliestireno, 6: Caja del colector, galvanizada o fibra de vidrio. Figura N 01: Partes de un colector solar plano 2

EFICIENCIA DE UN COLECTOR DE PLACA PLANA Para evaluar los colectores es esencial conocer e1 grado con que la radiación solar incidente es transformada en calor y transferida al fluido caloportador, es decir, la eficiencia del colector. Su definición se obtiene del balance energético en el colector de la Figura N 02. Figura N 02: Balance energético en un colector solar de placa plana Donde: Q U Q L Q ab :[W] potencia útil, :[W] potencia perdida por radiación, convección, :[W] potencia absorbida por la placa negra, Te,Ts :[ C] temperatura de entrada, salida T amb M G t Ac U L τ.[ C] temperatura ambiente :[kg/s] flujo másico del fluido caloportador :[W/m 2 ] radiación en superficie inclinada :[m 2 ] área de superficie absorbedor :[W,/m 2 K] coeficiente global de pérdidas :producto absortancia por transmitancia Los flujos energéticos mencionados se definen por: (2,3,5) Q U = mc(ts-te), Q L = U L Ac (Tm - Tamb ), Tm = Te + Ts/2, Qab = τ G t Ac La definición de la eficiencia instantánea η es: η = Q U / Gt Ac = m c (Ts - Te) / Gt Ac = Energía útil / Energía Incidente (1) 3

Los parámetros, masa (m), calor específico (c) del colector se deben de conocer, mientras que: Ts, Te, Ac y Gt se deben medir experimentalmente. La energía útil (Q U) también se puede definir como la diferencia entre la energía absorbida (Q ab) y las pérdidas del colector (Q L). Si toda la radiación solar absorbida y convertida en calor es transferida al líquido (factor de transferencia de calor F R = 1), se tiene que: Q U = Q ab Q L = τ Gt Ac - U L Ac - (Tm - Tamb) (2) al dividir por (Gt Ac), obtenemos la ecuación: η = τ - U L (Tm Tamb )/ Gt (3) que se conoce como la ecuación característica de la eficiencia instantánea del colector de placa plana, y se puede graficar en forma de una recta en un gráfico η = f [ (Tm -Tamb) /Gt ]. En la interpretación matemática de ésta recta, τ : es la intersección con la ordenada η, y U L es la pendiente de la curva (Fig. N 03). ατ η U L o Tm-Tamb/G Figura N 03: Curva característica de la eficiencia instantánea de un colector de placa plana en función a las condiciones operativas Tm, Tamb y Gt. El factor de transferencia F R, indica la eficiencia con la cual el calor es transferido desde la placa absorbente al fluido caloportador, y depende de las propiedades térmicas de los materiales utilizados en la fabricación del colector, de los parámetros geométricos de los mismos y del colector, y de las condiciones ambientales en las cuales funciona el sistema (2,3) METODOLOGÍA DE EVALUACIÓN DE COLECTORES DE TERMAS SOLARES Actualmente se conocen tres métodos para obtener la curva de eficiencia de los colectores planos: 1. Método Estacionario de la medición de la Eficiencia 2. Método Estacionario de la medición de τ = Eficiencia Óptica, y UL = Coeficiente Global de Pérdidas de Calor. 3. Método Transitorio de la medición de la Eficiencia 4

MÉTODO ESTACIONARIO DE LA MEDICIÓN DE LA EFICIENCIA DEL COLECTOR SOLAR El balance energético de la Fig. 01 solo es correcto para condiciones estacionarias, es decir, que no debe haber cambios de radiación incidente o de las temperaturas durante la evaluación. Entonces, de la Ecuación 1, por medición de m, c, Ts, Te, Ac y Gt, se obtiene la eficiencia en estado estacionario, y se grafica en función a las condiciones operativas (Tm-Tamb)/Gt, variando éste par de variables, se obtienen varios puntos de la curva, luego, por regresión lineal de éstos datos, se obtienen los parámetros: τ y U L. Es obvio que éstas condiciones estacionarias son difíciles de lograr, ya que la radiación solar varía continuamente. Solamente alrededor del mediodía de un día claro se obtienen condiciones semi-estacionarias, así solamente se obtienen mediciones para un sólo valor de Gt. El estado estacionario se puede lograr usando lámparas eléctricas incandescentes (simuladores solares) en el laboratorio, pero generalmente la distribución espectral de éstas no es igual a la del sol, obteniéndose resultados no confiables. Los simuladores requieren de gran potencia eléctrica, ya que debido a la capacidad térmica de los colectores se debe esperar aproximadamente 60 minutos después de fijar la radiación en una intensidad específica, para obtener condiciones estacionarias de operación. METODO ESTACIONARIO PARA LA MEDICION DE LA EFICIENCIA ÓPTICA Y EL COEFICIENTE GLOBAL DE PÉRDIDAS TÉRMICAS DETERMINACIÓN DE LA EFICIENCIA ÓPTICA (τ ): De la curva característica de la Fig. Nº 03 y de la ecuac. 3 se puede ver fácilmente que, si Tm = Tamb., entones: η= τ. Estas condiciones se obtienen durante una medición al aire libre bajo sol directo, ajustando las temperaturas del agua de entrada (Te) y salida (Ts) hasta que se cumpla la condición Tm=(Te+Ts)/2 =Tamb. En éste momento, se obtiene los parámetros de la Ecuación 1 y con esto la eficiencia óptica: τ. Para esto, se llena el colector en evaluación con agua fría a temperatura inferior a 1a temperatura ambiente (Te << Tamb), procedente de la red pública, para lo cual el agua debe ingresar por el cabezal inferior de la rejilla del colector, para regular el flujo y alcanzar las condiciones a cumplir, en la tubería del agua de ingreso se debe colocar una llave de control y una termocupla para medir Te, y en la tubería de salida otra termocupla para medir Ts, y una manguera para conducir el agua al desagüe, luego de exponer el colector al sol orientado hacia el norte, y con inclinación igual a la latitud del lugar o ciudad, se deja calentar el sistema lentamente hasta obtener las condiciones deseadas. Es recomendable realizar las mediciones al comienzo de las mañanas a efectos de lograr las condiciones establecidas, también se puede usar agua contenida en un depósito desde el día anterior o enfriar la misma con hielo, para hacerla circular por el colector usar una bomba de circulación. DETERMINACIÓN DEL COEFICIENTE GLOBAL DE PÉRDIDAS DE CALOR: (U L ) U L se obtiene bajo mediciones en condiciones estacionarias de funcionamiento del colector, sin radiación solar incidente (Gt= 0) dentro del laboratorio o ambiente de trabajo, para esto, primeramente se debe de tapar 5

completamente todos los accesos por donde pueda ingresar la luz solar, apagar todas las fuentes luminosas, luego haciendo circular el agua en dirección inversa al funcionamiento normal del colector, calentada por un Termostato Diferencial Automático (HAAKE N3) a la temperatura previamente establecida de 60 ºC, esperar 60 minutos para que el sistema funcione en estado estacionario, en este instante las temperaturas de entrada (Te) y salida (Ts) permanecen cuasi constantes. De la Ec.2, si Gt = 0, obtenemos: U L = m c (Te - Ts ) / Ac (Tm - Tamb ) (4) Manteniendo el sistema bajo el funcionamiento indicado, medir con las termocuplas las temperaturas Te y Ts, unas diez veces, luego sacar un promedio, asimismo simultáneamente medir la temperatura del ambiente de trabajo (Tamb), el flujo volumétrico (m), para esto instalar un medidor de flujo volumétrico entre la salida Figura Nº 04: Diagrama esquemático del sistema para la evaluación de U L del agua y el ingreso de la misma al termostato, determinar el calor específico del agua a la temperatura Tm, calcular la temperatura promedio (Tm) entre las temperaturas de entrada y salida del agua del colector, medir previamente el área del colector (Ac), y finalmente calcular U L según la ecuación (4). Para el trabajo correspondiente en oscuridad hacer uso de una linterna a pilas o similar.(4,10) 6

Figura Nº 05: Fotografía que muestra la disposición del equipo para la evaluación del Coeficiente Global de pérdidas de calor, y medidas de temperaturas superficiales MÉTODO TRANSITORIO DE LA MEDICIÓN DE LA EFICIENCIA DEL COLECTOR SOLAR El método transitorio consiste en la determinación de la curva de calentamiento del colector, sin la extracción de calor útil (en circulación al vacío o cortocircuito) en función al tiempo, se mide Tm=f (t) Bajo éstas condiciones, el calentamiento se puede interpretar como ganancia de energía útil almacenada dentro del propio colector, es decir: Qu = E / t = MC Ti / ti = MC (Tfin,i-Tinicio,i) / ti Tm Ti Tm,i o Tiempo(min) Figura N 06: Curva de calentamiento del colector en cortocircuito 7

Donde: (Tfin,i - Tinicio,i), la diferencia de la temperatura media del colector durante el intervalo de tiempo ti. El índice i indica el número del incremento según la curva de calentamiento de la Figura. 3. M C es la masa térmica del colector.(1), La temperatura media del colector para cada intervalo i es: Tm,i = (Tfin,i-Tinicio,i) / 2 Igualmente se determinan valores promedios de la radiación Gt y de la temperatura ambiente Tamb, para cada intervalo de tiempo i, según las ecuaciones siguientes: Gt,i = (Gt,fin,i + Gt,inicio,i) / 2, Tamb,i = (Tamb,fin,i + Tamb, inicio,i) / 2 Entonces, para cada intervalo i, se obtiene la eficiencia instantanea: ηi = Qu / Gt,iAc = f(tm,i Tamb,i/ Gt,i (5) Midiendo Tm,i en intervalos fijos ti de medio minuto, empezando con la temperatura más baja hasta llegar a un estado estacionario, se obtiene así la curva característica del colector modelo, para esto colocar una termocupla en el punto medio de la longitud y ancho de la placa absorbente, y llenar el colector solar con agua de la red, (no es recomendable hacerlo funcionar en vacío) medir simultáneamente dicha temperatura, la radiación solar incidente sobre el plano del colector y la temperatura ambiente. TERMAS SOLARES Existe gran variedad de sistemas termosolares, desde tanques colectores hasta colectores de tubo al vacío, estos sistemas sirven para calentar agua., se pueden clasificar en tres grupos principales: Sistemas con circulación forzada Sistemas con circulación natural o termosifón Sistemas integrados: FRACCIÓN SOLAR, GRADO DE UTILIZACIÓN, EFICIENCIA TÉCNICA DEL SISTEMA Estos parámetros caracterizan el funcionamiento del sistema integral compuesto por el colector solar, conexiones y el tanque de almacenamiento, es decir de la terma solar en su conjunto, se determinan del balance energético del sistema, que depende del nivel de consumo de agua caliente, el cual es determinado por la energía solar disponible, el nivel de temperatura del agua de consumo, y por el perfil o volumen de consumo, asimismo de la calidad del sistema, determinado por el área del colector, volumen del tanque de almacenamiento, pérdidas ópticas y térmicas, inclinación del colector, y finalmente de los parámetros meteorológicos, característicos de cada lugar de estudio.(7,8) FRACCIÓN SOLAR (f): Es la razón entre la energía solar usada (Q U ) y la energía de la demanda energética (Q D ), nos indica el porcentaje de la energía de demanda que se cubre con energía solar, esto es: 8

energía solar usada Q f = energía de la demanda Q U = (6) D GRADO DE UTILIZACIÓN ( µ ): Es la razón entre la energía solar usada (Q U ) y la energía solar incidente (E S ), esto es: energía solar usada Q = = energía solar incidenete E U µ (7) S EFICIENCIA TÉCNICA DEL SISTEMA (η) Es la razón entre la energía total acumulada (Q TOTAL ) y la energía solar incidente (E S ), esto es: energía total almacenada Q = = energía solar incidenete E TOTAL η (8) Q TOTAL = Energía Solar Usada + Energía Solar Almacenada en el agua del tanque y el colector: Q TOTAL Q + Q = E U ALMACENADA η (9) = ( mh OcH ( 2O TH 2 S T )) + m S c( T T 2 O e TANQUE U U e Q U = m U C P (T U - T e) (10) Q D = m D C P (T D - T e) (11) E S = Gt A t (12) m U = m D ( 1 ( T U T D ) / (T U - T e )) (13) ) Donde: m U = masa de agua usada (kg) m D = masa del agua de la demanda (kg) T U = Temperatura del agua usada (ºC) T D = Temperat. del agua de demanda (ºC) T e = Temperatura del agua de entrada (ºC) (T H2O ) tanque = temperatura del agua en el tanque (ºC) (m H2O ) tanque = masa del agua que se extrae del tanque (kg) Gt = Intensidad de la radiación solar (W/m 2 ) A = Área del colector (m 2 ) t = Intervalo del tiempo de medición (s) Cp = calor específico del agua (4,1 KJ/kg.ºC) Para cuantificar Q ALMACENADA, ó energía final almacenada en el tanque, se saca agua continuamente del tanque, hasta que la temperatura sea igual a la temperatura inicial de entrada (Te), midiendo el volumen y la temperatura correspondiente. La Ec. 13 se utiliza si la temperatura del agua de uso es mayor a la de la 9

demanda (Tu > T D ), para así calcular la masa de agua a extraer, porque se debe sacar menos agua del tanque (m u < m D ) y agregar agua fría (m aux ) para cubrir la demanda establecida en volumen y temperatura, siendo m D = m U + m aux, si Tu < T D, entonces m U = m D (1,9,10) Para cuantificar las parámetros anteriores, se debe de fijar la temperatura del agua de demanda (T D ), medir la temperatura del agua proveniente de la red (T e ), establecer un perfil del agua de la demanda, medir la temperatura del agua usada (T U ): es la temperatura que alcanza el agua en cada tanque de almacenamiento y que se extrae de acuerdo al perfíl de la demanda, y la radiación solar incidente sobre el plano del colector, el cual debe estar orientado hacia el norte, e inclinado un ángulo igual a la latitud del lugar. (ver Fig. Nº 06). CARACTERIZACIÓN TÉRMICA Se puede caracterizar térmicamente, tanto el colector solar como la estratificación del agua en el tanque de almacenamiento bajo condiciones reales de funcionamiento, para esto se debe colocar sensores de temperatura en diferentes partes de los sistemas. (a) (b) Figura Nº 07: Diagrama esquemático de la posición de sensores para la caracterización térmica en el sistema termosifón (a) y tanque colector (b) Para colectores de placa plana, minimamente, una en la parte central de la placa absorbente; si son sistemas tanque colector, minimamente tres a lo largo de la parte central, distanciadas simétricamente, asimismo medir la temperatura de salida del agua del colector (Tsc), y la de entrada (T ec ).(10) Para caracterizar el agua en el tanque de almacenamiento (T t ), se coloca una termocupla a 15 cm por debajo del nivel superior del agua (pueden ser más de acuerdo a los objetivos de la investigación), simultáneamente medir la temperatura ambiente (T amb ), el diagrama de la Fig. Nº 07 muestra lo indicado. 10

Para la evaluación correspondiente se requiere contar con sensores de temperatura con termocuplas Ni-Cr-Ni, solarímetro Keep & Zonen para medir la intensidad de la radiación solar incidente sobre los colectores, termómetro digital para medir la temperatura del agua de consumo, Registrador digital automático para el registro contlnuo y acumulación de los datos de temperaturas y radiación solar, depósito graduado en litros para medir el volumen de agua consumida, mangueras y accesorios par proveer de agua potable a los sistemas RESULTADOS Experimentalmente se ha evaluado un colector solar fabricado por la ex empresa TECNOSOL, el cual tiene un área total de 1,10 m2, con doble cobertor de vidrio semi doble (3 mm), revestimiento de la placa absorbente con pintura negro mate, dicho colector viene funcionando en la UNJBG bajo condiciones reales desde 1993. Se ha evaluado el coeficiente global de pérdidas térmicas (U L ), bajo el método de evaluación en sombra (Gi = 0), utilizando un Termostato Diferencial Automático (marca HAAKE N3), equipó con que cuenta el CERT de la UNJBG., caracterizado porque calienta el agua a la temperatura a la cual se desea evaluar el colector, en este caso a 60 C, y recircula el agua caliente a través de una bomba, encontrándose un valor de U L = 4,5 W/m 2 C. Adicionalmente, en forma simultanea se puede realizar un mapeo térmico en las diferentes partes del colector, como ser las temperatura del cobertor, fondo, partes laterales, y envoltura de la conexiones a efectos de detectar posibles pérdidas térmicas, para esto debe usarse sensor de temperatura de superficies. Por otro lado se ha determinado la eficiencia óptica del colector, bajo el método indicado, encontrándose un valor de 0.80, que nos indica un valor aceptable, debido fundamentalmente al doble cobertor de vidrio, a la pintura usada en la placa absorbente, y al tiempo de uso del colector (aproximadamente 12 años). Asimismo se ha determinado la curva de eficiencia del colector en estado estacionario, al igual que la curva de calentamiento en estado transitorio. CURVA DE CALENTAMIENTO DEL COLECTOR EN ESTADO TRANSITORIO CURVA DE EFICIENCIA DEL COLECTOR EN ESTADO ESTACIONARIO TEMPERATURA MEDIA ( C) 120 100 80 60 40 20 0 0 5 10 15 13 25 30 35 EFICIENCIA 0.80 0.60 0.40 0.20 0.00 0.036 0.048 0.061 0.069 0.075 0.079 0.081 TIEMPO (min) (Tm,i-Tamb,i)/Gt,i 11

En cuanto a la terma solar, se ha realizado una evaluación comparativa entre una terma solar tipo termosifón y una tanque colector (TACO), caracterizadas por tener la misma área de colector (1,10 m 2 ), el mismo volumen del tanque de almacenamiento de 110 litros, aislamiento del tanque con 7,5 cm de espuma de poliuretano, y sometidas a funcionamiento bajo las mismas condiciones de radiación solar y meteorológicas de la ciudad de Tacna, realizando una caracterización térmica del colector y del agua en el tanque de almacenamiento, y determinando finalmente la fracción solar, el grado de utilización y la eficiencia técnica del sistema. considerando una temperatura del agua de demanda de T D = 45 ºC, de entrada del agua de la red T e = 20 ºC, y un perfíl de demanda de 150 l/día, con las características de consumo siguientes: Hora m D (kg) T D (ºC) 07:00 40,50 45 10:00 25,50 45 13:00 40,50 45 16:00 25,50 45 20:00 18,00 45 Total Diario 150 kg 45 ºC Figura Nº 08: Curvas de Temperatura del sistema termosifón: placa del colector T PC, del agua en el tanque de almacenamiento Tt, del medio ambiente Tamb, y del agua de demanda T D 12

Termas Solares Tipo Termosifón y Tipo tanque colector en proceso de evaluación Figura Nº 09: Resultados de la evaluación comparativa de la fracción solar, grado de utilización y eficiencia técnica para los sistemas termosifón y tanque-colector CONCLUSIONES * Se presentan metodologías experimentales para la evaluación de colectores solares en estado estático y dinámico, así como para la evaluación integral de una terma solar, para poder aplicarlas en mucho dependerá de los materiales, instrumentos y equipos con que cuente cada institución o centro de investigación. 13

* Los parámetros que determinan la calidad de fabricación y funcionamiento de un colector solar para el calentamiento de agua para uso doméstico e industrial, son el coeficiente global de pérdidas térmicas (U L ), la eficiencia óptica, la eficiencia de conversión, y el de una terma solar, el grado de utilización, la fracción solar, la eficiencia técnica, entre otros, según los estándares mundiales. * Valores del coeficiente global de pérdidas térmicas entre (4 5) W/m 2 C, indican que los colectores solares son de buena calidad térmica, según lo establecido en estándares internacionales. Para el caso de la evaluación realizada al colector solar fabricado por la ex empresa TECNOSOL, se ha encontrado que dicho coeficiente es de 4,5 W/m 2 C. * Considerando que la región Tacna, la Región Sur, y gran parte de nuestro país, cuentan con un buen recurso energético solar promedio anual, que lo convierte en un zona para un uso masivo de los sistemas termosolares en general, para ello se debe de establecer y aplicar normas de calidad y funcionamiento, bajo un mecanismo técnico-financiero legal que garanticen una aplicación y difusión sostenible. SUGERENCIAS * A efectos de garantizar una aceptación de los potenciales usuarios y un uso masivo de los sistemas bajo condiciones mínimas y extremas, es necesario que la calidad sea certificada por una institución académica y técnica, en este caso podría ser el Centro de Energías Renovables de Tacna (CERT) de la Universidad Nacional Jorge Basadre Grohmann, institución que cuenta con la experiencia, los equipos básicos necesarios y recurso humano capacitado para realizar lo indicado. * Se debe propender un uso masivo de termas solares en nuestro país, lo que conllevaría a un uso racional de la energía eléctrica, con ello las plantas termoeléctricas dejarían de emitir gases contaminantes (CO2, CO, entre otros) a la atmósfera, contribuyendo así a conservar nuestro medio ambiente y mejorar la calidad de vida de sus habitantes. REFERENCIAS 1. POLO BRAVO, Carlos; TORRES MURO, Hugo; LÓPEZ CORNEJO, Orlando: Metodologías para la Evaluación Experimental de la Calidad de Termas Solares, Informe de Trabajo de Investigación, UNJBG, Tacna Perú, 2003 2. J.A. CHASSERIAUX, Conversión Térmica de la Radiación Solar, Librería Agropecuaria S.A, Primera Edición, Argentina, 1990. 3. JHON A. DUFFIE, WILLIAM A. PECKMAN, Solar Engineering of Thermal Processes, Segunda Edición, Jhon Wiley & Sons, USA, 1991. 4. TORRES MURO, Hugo; LIÑAN ABANTO, Rafael: Evaluación del Potencial Energético Solar de Tacna, Memorias del VI SPES y II SIER, CERT UNJBG, Tacna Perú, 1996 14

5. P.D. DUNN, Renovable Energies: Sources, Conversion, and Application, IEE Energy Series, Heffers Printers Limited, England, 1986 6. TWIDELL, A. WEIR, Renewable Energy Resources, Editorial Chapmam and Hall, USA, 1990 7. POLO BRAVO, Carlos; TORRES MURO, Hugo: Evaluación Comparativa de Termas Solares para el Calentamiento de Agua tipos Termosifón y Tanque Colector, Menorias del 1er. Seminario Internacional de Energía Renovables, Santa Cruz Bolivia, 1994, y Anales del SENESE VIII, Arica Chile, 1994. 8. T.W. NORTON D.C., HUNTER R.J. CHENG, Solar Energy Experimente, Editorial Rodale Press Inc., USA, 1977 9. PETER LUNDE, Solar Thermal Engneering Space Heating and Hotwater Systems, Editorial John Wiley & Sons, USA, 1980 10. POLO BRAVO, Carlos / TORRES MURO, Hugo; Energía Solar Térmica Experimental para Estudiantes de Ciencias e Ingenierías, COIN-CERT-FACI, Tacna - Perú, 2002. 11. INTERNATIONAL STANDARD ISO 9806-1, Test methods for solar collectors - Part 1: Termal performance of glazed liquid heating collectors including pressure drop, Firts Edition 1994, Switzerland. 12 INTERNATIONAL STANDARD ISO 9806-2, Test methods for solar collectors - Part 2: Qualification Test procedures, Firts Edition 1995, Switzerland. 13. COLECTORES SOLARES, Métodos de Ensayo para determinar la eficiencia de Colectores Solares, Proyecto de Norma Técnica Peruana, PNTP 399.400, 201, Primera Edición, Lima Perú. 15

ANEXO Nº 01 CUADRO SOBRE EL POTENCIAL ENERGÉTICO SOLAR EN LA CIUDAD DE TACNA, SOBRE UNA SUPERFICIE HORIZONTAL, EN PROMEDIOS MENSUALES CORRESPONDIENTE AL AÑO 1993 16