CARACTERIZACIÓN DE MEZCLAS DE FLUIDOS DE YACIMIENTO T E S I S

CARACTERIZACIÓN DE MEZCLAS DE FLUIDOS DE YACIMIENTO T E S I S QUE PARA OPTAR POR EL GRADO DE: MAESTRO EN INGENIERÍA INGENIERÍA PETROLERA Y GAS NATURAL - PRODUCCIÓN P R E S E N T A : MA. GUADALUPE SILVA ROMERO TUTOR: DR. ENRIQUE R. BAZÚA RUEDA AÑO 2012

JURADO ASIGNADO: Presidente: Secretario: Vocal: Dr. Samaniego Verduzco, Fernando Dr. López Ramírez, Simón Dr. Bazúa Rueda, Enrique Rodolfo 1er suplente: Dr. Carreón Calderón, Bernardo 2do suplente: M.I. Clavel López, Juan de la Cruz Lugar donde se realizó la tesis: DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA QUÍMICA. DIVISIÓN DE ESTUDIOS DE POSGRADO. FACULTAD DE QUÍMICA. UNIVERSIDAD NACIONAL AUTONOMA DE MEXICO. TUTOR DE TESIS: DR. ENRIQUE R. BAZÚA RUEDA FIRMA 2

Lo único imposible es aquello que no intentas, por lo que siempre se cumplen las METAS. Doy gracias a Dios por permitirme terminar este ciclo de mi vida y por que siempre me llena de bendiciones. Doy gracias a mi Esposo por darme su amor y ser mi pedestal en cada momento. Doy gracias a mi Bebe por su amor y ser parte importante de mi vida. Doy gracias a mis Papas y Hermanos por su amor y apoyo incondicional. Doy gracias a mi Asesor, por compartir conmigo sus conocimientos y guiar esta tesis. Doy gracias a mis sinodales, por formar parte de este momento de mi vida y darme sus criticas constructivas que hicieron crecer este trabajo. Doy gracias a todas las personas que hasta el día de hoy me han enseñando con sus conocimientos y experiencias. DOY GRACIAS A TODOS POR QUE ME HAN HECHO CRECER Y SER LA PERSONA QUE SOY. 3

Contenido Capítulo I. Introducción.... 5 I.1. Objetivo... 6 I.2. Antecedentes... 6 I.3. Problemática... 8 Capítulo II. Caracterización de la Fracción Pesada... 11 II.1. Datos Disponibles.... 11 II.2. Modelo de Distribución Molar... 12 II.3. Factor de Caracterización de Soreide.... 16 II.4. Propiedades Críticas.... 17 II.5. Ecuaciones de Estado Cúbicas.... 18 II.6. Obtención del Factor de Soreide (Cf) en función de alfa ( )... 21 II.7. Obtención de las propiedades de los pseudocomponentes.... 25 Capítulo III. Ajuste de la Presión de Saturación.... 28 III.1. Caracterización de la fracción pesada.... 29 III.2. Procedimiento para la obtención de la presión de saturación.... 31 III.3. Análisis de Resultados... 38 Capítulo IV. Experimentos Presión Volumen Temperatura (PVT).... 40 IV.1. Expansión de Liberación Diferencial (DLE)... 44 IV.2. Expansión a Composición Constante (CCE)... 48 Capítulo V. Traslado de Volumen.... 50 Capítulo VI. Análisis de Resultados y Conclusiones.... 56 VI.1. Análisis de Resultados.... 56 VI.2. Conclusiones.... 63 Capítulo VII. Bibliografía... 65 Anexo A. Generalidades.... 67 A.1. Modelo de Distribución Molar... 67 A.2. Factor de Caracterización.... 68 Anexo B. Resultados Finales... 70 B.1. Datos Experimentales... 70 B.2. Resultados de la caracterización utilizando el peso molecular promedio. 71 B.3. Resultados de la presión de saturación del líquido... 75 B.4. Resultados del experimento DLE con el ajuste en el volumen... 88 4

Capítulo I. Introducción. La reproducción correcta de las propiedades del fluido, tales como aceite, gas, agua y mezcla, dentro del sistema integral de producción compuesto por yacimiento, pozo e instalaciones es de gran importancia para la simulación de yacimientos y el transporte de fluido desde el pozo hasta el punto de venta, ya que permite pronosticar variables necesarias para la toma de decisiones, tales como: Predecir el comportamiento del yacimiento al considerar diferentes métodos de explotación. Los requerimientos de presión en el transporte de los fluidos. Los efectos en la viscosidad debidos al cambio de temperatura que afectan el transporte de fluidos pesados o extrapesados. Las propiedades fisicoquímicas de las mezclas entre los diferentes crudos, principalmente entre crudos pesados, extrapesados con crudos ligeros, entre otras. Por otro lado, existen consecuencias importantes al no considerar una adecuada caracterización del petróleo; como la producida al subestimar la cantidad de gas liberado en los puntos de burbuja o la cantidad del líquido condensado en los puntos de rocío; esto significa en el caso del transporte, la mala predicción del patrón de flujo, y en consecuencia, la caída de presión; y en el caso del proceso subestimar el tamaño de los equipos, entre otros. De manera general la composición del petróleo consta de tres grupos, los compuestos inorgánicos, comúnmente conocidos como impurezas, los compuestos orgánicos definidos y los compuestos orgánicos no definidos, que representan la fracción pesada y de la cual se desconoce la composición química y las propiedades termodinámicas. De los grupos antes mencionados, el que representa el problema para la reproducción de las propiedades del fluido original y de las mezclas, es la fracción pesada, ya que afecta significativamente la predicción del comportamiento termodinámico de los fluidos a partir de las ecuaciones de estado cúbicas (EOS). Cabe mencionar que varios métodos han tratado de mejorar la representación de la fracción pesada mediante la aproximación de la composición química, el más común asume que las fracciones del petróleo son compuestos de hidrocarburos: parafinas, naftenos y aromáticos. 5

Otro de los problemas principales de la fracción pesada es el manejo simultáneo de fluidos diferentes, debido a que las propiedades termodinámicas de la fracción pesada varían con cada fluido mezclado, lo que conlleva que la composición de la mezcla final presente un número indeterminado de compuestos, que dificulta la predicción de propiedades de la mezcla a diferentes condiciones de operación, así como su uso en simulación de transporte. Debido a que la información experimental con la cuenta PEMEX no es suficiente, se hace necesario contar con metodologías que puedan reproducir el comportamiento del fluido dentro del yacimiento y que posteriormente sean utilizadas para las simulaciones de yacimiento, proceso y transporte. Dichas metodologías se utilizan para caracterizar de manera independiente cada fluido de yacimiento, lo que provoca que al mezclar varios fluidos se tenga un número alto de pseudocomponentes presentes en la mezcla final, dificultando así la simulación de transporte y proceso. Por lo anterior este trabajo de tesis surge de la necesidad de poder reproducir con uno o más grupos de pseudocomponentes un conjunto de fluidos de yacimientos, que reduzcan el número de pseudocomponentes en las mezclas y que ayuden a disminuir el tiempo de cómputo en la simulación de transporte y proceso. Este trabajo propone una metodología para determinar las propiedades fisicoquímicas (peso molecular y densidad relativa) de un grupo de pseudocomponentes para representar los fluidos y que puedan predecir propiedades globales y fisicoquímicas de las mezclas. I.1. Objetivo Desarrollar una metodología con la que se puedan establecer las propiedades fisicoquímicas de uno o más grupos de pseudocomponentes con la capacidad de reproducir las propiedades de un conjunto de fluidos de yacimientos I.2. Antecedentes En la industria petrolera la clasificación de los fluidos hidrocarburos es de acuerdo a los grados API, medida utilizada por el American Petroleum Institute para la densidad relativa. La relación entre la densidad relativa y los grados API está dada por la siguiente ecuación: 6

(Ecuación 1) Donde: o : densidad relativa del aceite. Como se observa en esta ecuación, una densidad relativa baja comprende un valor alto de grados API. La clasificación de los crudos alude a su densidad. Por otro lado, los crudos ligeros son de mayor calidad que los crudos pesados, así que el valor de grado API se puede ver como un valor de calidad del crudo. Un crudo de mayor calidad le corresponde un valor alto de grados API. El intervalo de densidades para los fluidos hidrocarburos va desde mayores a 50 API para condensados y los menores a 10 API para fluidos extrapesados. En la Tabla I.1 se presenta la clasificación de acuerdo al portal de PEMEX *. Tabla I.1. Clasificación de Fluidos Hidrocarburos. Tipo de Aceite Grados API Extrapesado fluido < 10 Pesado 10.1 < fluido < 22.3 Mediano 22.4 < fluido < 31.1 Ligero 31.2 < fluido < 38.9 Superligero 39.0 < fluido Condensados 50 < fluido En México se han encontrado yacimientos de aceite y gas que se formaron en condiciones (tipo de materia orgánica, ubicación geográfica) y diferentes eras geológicas, lo que provoca que las propiedades fisicoquímicas de los fluidos varíen desde crudos extrapesados hasta gas. Por lo anterior y por motivo comercial, en México se realizan mezclas con los fluidos hidrocarburos de diferentes densidades, obteniéndose las siguientes mezclas: Tabla I.2. Clasificación de Fluidos Hidrocarburos en México. Tipo de Aceite API Clasificación Maya 22.00 Pesado Istmo 32.00 Ligero Olmeca 39.00 Superligero * www.pemex.com.mx 7

En el presente trabajo se realizó la comparación del efecto de la fracción pesada (C7+) con respecto a la calidad de los crudos existentes en México. En la Figura I.1 se presenta la caracterización de los crudos mexicanos en términos de la calidad ( API) y cantidad de la fracción pesada (C7+). Como se observa, el porcentaje de la fracción pesada es inversamente proporcional a la densidad API del fluido. En crudos ligeros la fracción mol del C7+ es menor al 20% mientras que para los crudos pesados y extrapesados puede llegar a ser mayor al 50%. Figura I.1. Característica de los crudos en términos de calidad ( API) y cantidad de la fracción pesada. I.3. Problemática Derivado de la complejidad de la caracterización de la fracción pesada, diversos autores han propuesto metodologías para atacar este problema, (ver Tabla I.3). 8

Tabla I.3. Metodologías existentes de la caracterización pesada. Peng Robinson ( 1 ) Katz and Firoozabadi ( 1 ) Pedersen (14) Quiñones (16, 17, 18) Whitson (28) Propiedades de los pseudos Se generan Conocidos Conocidos Se generan Conocidos Numero de pseudos que divide la fracción pesada Considera el mismo grupo de pseudos en un sistema multicorriente Número total de pseudos en la mezcla Calcula 3 para cada fluido: Parafínico Nafténico Aromático Determina 40 pseudos (C6 a C45) resultado de analizar 26 condensados Depende del grupo de pseudos que se tenga. 4 por cada fluido Determina 40 pseudos (C6 a C45) resultado de analizar 26 condensados No Si Si No Si 3*Número de fluidos 40 Depende del grupo de pseudos que se tenga. 4 * Número de fluido Distribución Lineal - Exponencial Chi 2 Gamma Parámetro de ajuste Temperatura ebullición (Tb). Peso Molecular (M) - fracción mol fracción masa fracción masa 45 A continuación se mencionan algunos puntos importantes: Algunas metodologías manejan en el ajuste un grupo de pseudocomponentes diferente para cada fluido involucrado, lo que ocasiona que en la mezcla se tenga un número indeterminado de pseudocomponentes. Los pseudocomponentes generales propuestos por Katz and Firoozabadi y Whitson presentan dos desventajas, la primera de ellas es que solo pueden representar fluidos cuya densidad relativa sea mayor a los 20 API, y el número de pseudocomponentes (40 o 45) complica las simulaciones de transporte. La metodología propuesta por Pedersen no obtiene las propiedades de los pseudocomponentes, por lo que sus resultados se ven afectados por el grupo de psedocomponentes utilizados para los cálculos. La metodología de Quiñones maneja la mezcla como un fluido independiente, es decir, los parámetros de ajuste son característicos de la mezcla y no considera ningún ajuste previo realizado a los fluidos de yacimiento. 9

Por lo anterior en este trabajo se propone determinar las propiedades fisicoquímicas (peso molecular y densidad relativa) de un grupo de cinco pseudocomponentes para representar cualquier fluido y sus respectivas mezclas. A continuación se menciona la propuesta para la obtención de un grupo de pseudocomponentes: 1. Se obtienen las propiedades (peso molecular y densidad relativa) de la fracción pesada (C7+) de diferentes fluidos del análisis PVT. 2. Se calculan las propiedades, peso molecular y densidad relativa, de cada uno de los pseudocomponentes (capítulo 2). 3. Se calculan las propiedades críticas y factor acéntrico de cada uno de los pseudocompoentes utilizando correlaciones (capítulo 2). 4. Se realiza la discretización del C7+ con el modelo de distribución gamma (capítulo 3). 5. Se calcula la presión de burbuja del fluido original utilizando las propiedades calculadas (capítulo 3). 6. Se calcula el traslado del volumen de cada uno de los pseudocomponentes (capítulo 4). 10

Capítulo II. Caracterización de la Fracción Pesada La predicción del comportamiento de los fluidos de yacimiento requiere de la aplicación de ecuaciones de estado, por lo que se hace necesario conocer las propiedades críticas, factor acéntrico, peso molecular y los parámetros de interacción binaria de todos y cada uno de los componentes que integran la composición de los fluidos. Sin embargo, debido a la naturaleza de los fluidos de yacimiento en la actualidad no es posible identificar todos los compuestos que lo integran, dichos compuestos se aglomeran en la fracción pesada, denominada C7+. Por lo anterior se hace necesario utilizar la caracterización numérica de los componentes pesados para definir las propiedades de la fracción pesada, dicha caracterización consta de los siguientes pasos: 1. Establecer un grupo de componentes predefinidos por el usuario, comúnmente denominados pseudocomponentes cuyas propiedades peso molecular, densidad relativa y punto normal de ebullición son conocidas. 2. Establecer la fracción mol de cada pseudocomponentes de la fracción pesada. 3. Estimar las propiedades críticas de cada pseudocomponente, requeridas para los cálculos de la ecuación de estado. 4. Estimar las propiedades globales del fluido original. En este capítulo se muestran los datos disponibles de los análisis PVT (Presión Volumen Temperatura) que serán utilizados. Además se describe la distribución molar y el factor de caracterización de Soreide (Cf) para la caracterización de la fracción pesada. Se presentan los resultados del efecto del parámetro alfa en el factor de caracterización de Soreide y el peso molecular de los pseudocomponentes que serán utilizadas en las ecuaciones de estado. II.1. Datos Disponibles. La información utilizada en este trabajo de tesis, fue proporcionada por PEMEX y corresponde a pozos de la Región Marina del Golfo de México, por cuestiones de confidencialidad no serán identificados con el nombre original que les pertenece; se presenta como el crudo más pesado el de 11.29 API con 50.22 %mol de C7+ y 29.81 %mol de metano, mientras que el más ligero de 47.6 API con 8.16 %mol de C7+ y 78.93 %mol de 11

metano, como se presenta en la Tabla II.1. Cabe señalar que el fluido B presenta la mayor concentración mol de C7+ con 65.89 %mol y el fluido AB presenta la menor concentración mol de C7+ con 8.16 %mol. El peso molecular del C7+, tiene un rango de 493 kg/kgmol para el crudo más pesado a 171 kg/kgmol para el más ligero, mientras que la densidad API va desde 10.28 a 41.8 API. Tabla II.1.Banco de Datos. Pozo Densidad del Aceite Residual Ty*, ºC pb * @ Ty, kg/cm² % mol %mol Densidad del pb * @ Ty, % mol %mol C7+ CH4 Pozo Aceite Residual Ty*, ºC kg/cm² C7+ CH4 A 11.29 126.00 288.00 50.22 29.81 O 34.69 159.30 355.00 19.35 48.85 B 12.34 - - 65.89 8.41 P 35.31 109.00 120.93 41.63 25.33 C 13.40 117.30 143.45 47.67 31.09 Q 36.70 151.60 146.03 37.59 27.65 D 13.60 116.30 130.00 51.48 25.35 R 36.70 155.00 129.00 43.83 23.25 E 15.37 106.50 90.00 59.71 4.00 S 36.70 155.00 133.20 46.57 22.37 F 21.67 98.00 70.00 56.53 22.53 T 37.00 148.00 351.10 18.99 52.38 G 22.47 123.00 67.00 60.82 12.63 U 37.05 144.00 370.00 14.45 57.80 H 23.80 116.00 186.59 38.06 32.44 V 37.57 161.00 340.00 21.46 61.60 I 25.19 130.00 205.00 36.46 25.70 W 38.20 150.00 399.00 16.14 62.11 J 26.00 - - 63.54 2.88 X 38.29 137.00 150.00 38.84 35.95 K 29.95 137.80 118.53 43.66 19.60 Y 39.66 146.00 352.00 16.53 69.83 L 30.98 138.00 161.88 43.48 28.99 Z 41.44 136.00 351.00 22.00 52.48 M 33.08 152.60 158.54 28.15 28.59 AA 45.46 168.00-8.92 77.31 N 33.50 144.00 175.30 36.82 28.99 AB 47.60 182.47-8.16 78.93 *Ty: Temperatura de Yacimiento. *p b : Presión de Burbuja. II.2. Modelo de Distribución Molar El modelo de distribución molar relaciona la cantidad acumulada molar (peso molecular) y una expresión para el peso molecular acumulado (fracción mol) (28). La distribución molar propone dos modelos de solución para la caracterización de la fracción pesada, el primero corresponde al modelo de distribución exponencial y el segundo al modelo de distribución gamma, para este trabajo de tesis únicamente se describirá el segundo, debido a que corresponde a un modelo más general para la descripción de la distribución molar 12

Modelo de Distribución Gamma El modelo de distribución gamma es un modelo de distribución molar propuesto por Whitson (27,28) en 1983; expresa la relación que existe entre el peso molecular y la fracción molar de cada pseudocomponente, utilizando la función de probabilidad gamma ( ) de tres parámetros. (Ecuación 2) Dónde: p(m): es la función de densidad de probabilidad gamma. M: es el peso molecular. : es la función de distribución gamma. : es el peso molecular mínimo que se puede encontrar en la fracción pesada C7+. : es el parámetro que define la forma de la función. : es el parámetro dado por: (Ecuación 3) Los parámetros para describir la distribución son el peso molecular promedio de la fracción pesada (MC7+), el peso molecular mínimo ( ) y alfa ( que describe la forma de la distribución. La relación entre y es: (Ecuación 4) El valor de varía usualmente entre los rangos de 0.5 a 2.5 en fluidos ligeros, para crudos pesados y el bitumen alcanza valor de 25 a 30, en la Figura II.1 se presenta la distribución gamma para diferentes valores de, cabe mencionar que cuando no son conocidos los valores de y para un fluido específico, se toma uno como el valor de y 90 para. 13

Figura II.1. Distribución Gamma para diferentes valores de. Por lo tanto, la distribución gamma se define como el área bajo la curva y la integral asume valores desde hasta infinito, e igualdad a uno. (Ecuación 5) La distribución gamma se aplica a la fracción pesada (C7+) al dividir el área bajo la curva en un número definido de secciones, denominados pseudocomponentes. Al dividir el área bajo la curva se obtiene la fracción mol normalizada zi/zc7+, para el intervalo de pesos moleculares Mbi-1 a Mbi, donde Mb corresponde al peso molecular en la frontera de la distribución gamma. Los métodos utilizados para realizar la división de área bajo la curva de la función de distribución son dos: el método de intervalos (ver Anexo A) y el método de cuadratura, en este caso únicamente se mencionará el método de la cuadratura por ser el que permite manejar diferentes tipos de muestras de fluido de un yacimiento para ser tratado simultáneamente como un fluido caracterizado. 14

1. Método de cuadratura (28). A diferencia del método de intervalos que aproxima la integral a una función lineal. La cuadratura gaussiana selecciona la función de manera óptima, al presentar una mejor distribución en el peso molecular. Este método se explica a detalle en la tesis de maestría de Humberto Hinojosa (8). Los siguientes pasos aplican la cuadratura gaussiana para la solución de la función gamma, de acuerdo a lo establecido por Whitson (28) : i. Definir el número de pseudocomponentes y obtener los parámetros de cuadratura Xi y Wi a partir de tablas matemáticas (2). En este caso en particular, el parámetro Xi define los pesos moleculares de los pseudocomponentes (Ecuación 9), mientras que el parámetro Wi determina la fracción mol de los pseudocomponentes (Ecuación 10). ii. Calcular el valor del peso molecular mínimo en fracción pesada ( ) y establecer la forma de la función de distribución ( ). iii. Calcular el peso molecular (MN) del pseudocomponente más pesado. Para este fin se recomienda usar la siguiente expresión: MN=2.5MC7+ (Ecuación 6) Donde: MC7+: Peso molecular de la fracción pesada, definida en el análisis PVT. iv. Se calcula el valor del parámetro modificado. (Ecuación 7) Donde: XN: fracción mol del pseudocomponente más pesado. v. Calcular el parámetro. 15

(Ecuación 8) vi. Calcular la fracción mol (Zi) y peso molecular (Mi) de cada pseudocomponente. (Ecuación 9) (Ecuación 10) (Ecuación 11) vii. Obtener el peso molecular de la fracción pesada (C7+) con las igualdades siguientes. En caso de que no se obtenga la igualdad se modifica el valor de. (Ecuación 12) (Ecuación 13) II.3. Factor de Caracterización de Soreide. Las propiedades fisicoquímicas de los pseudocomponentes tales como la densidad relativa ( ) y la temperatura normal de ebullición (Tb), obtenidos al seleccionar la función p(m) se estiman en la ausencia de datos TBP experimentales. A continuación se mencionan los métodos más utilizados en la literatura, cabe mencionar que en este capítulo únicamente se detallará el método de caracterización de Soreide utilizado en los cálculos de este trabajo de tesis. Factor de caracterización de Watson (Kw): Se detalla en el Anexo A. Factor de caracterización de Jacoby (Ja): Se detalla en el Anexo A. 16

Factor de aromaticidad de Yarborough (Ya): Se detalla en el Anexo A. Factor de caracterización de Soreide (Cf): Se detalla a continuación. Factor de caracterización de Soreide (27,28). Soreide desarrolló una correlación basada en el análisis de 843 curvas de destilación de 68 muestras de la fracción pesada. La expresión obtenida relaciona las propiedades de la fracción pesada, peso molecular (Mi), la densidad relativa ( ) y el factor de caracterización de Soreide (Cf). (Ecuación 14) Asimismo, estableció un rango de valores para el factor de caracterización Cf, de acuerdo a la naturaleza del crudo, para crudos parafínicos el valor se encuentra alrededor de 0.27 y para crudos aromáticos alrededor de 0.31. Para encontrar el valor de Cf de la (Ecuación 14) se utiliza un método iterativo que satisfaga la ecuación siguiente: (Ecuación 15) II.4. Propiedades Críticas. Las propiedades críticas son el conjunto de condiciones físicas de presión, temperatura y volumen, para las cuales la densidad y otras propiedades del líquido y gas se vuelven idénticas, es decir, es un punto crítico a una presión y temperatura dada donde no puede diferenciarse físicamente la fase gaseosa de la fase líquida. Estas propiedades son únicas para cada sustancia y se requiere para la predicción del comportamiento de fases mediante alguna ecuación de estado. El factor acéntrico ( ) proporciona una medida de la pendiente de la curva de presión de vapor desde la temperatura reducida (Tr) igual a 0.7 hasta 1.0. Numéricamente toma valores de 0.01 para el metano (CH4), 0.1 para el pentano (C5), 0.5 para el octano (C8) y valores mayor a uno para fracciones de petróleo más pesadas que el C25 (28). 17

El factor acéntrico ( ), la presión crítica (pc) y la temperatura crítica (Tc), se determinan a partir de correlaciones generalizadas en términos de la temperatura de ebullición (Tb), densidad relativa ( ) y/o del peso molecular (M). Algunas de las correlaciones más comunes se presentan a continuación, cabe mencionar que para el cálculo de las propiedades de pseudocomponentes se hace uso de una correlación desarrollada a partir de las n-parafinas. A continuación se presentan algunas de las correlaciones: Tabla II.2.Correlaciones para el cálculo de propiedades críticas y factor acéntrico. Correlación Temperatura Critica (Tc) Presión Critica (pc) Factor Acéntrico ( ) Roess (21) X Kesler y Lee (28) X X X Cavett ( 6 ) X X Riazi y Daubert (28) X X Nokay (13) TWU (22) X X Edmister (28) Pitzer (28) X X X II.5. Ecuaciones de Estado Cúbicas. Las ecuaciones que son cúbicas en el volumen molar ofrecen un acuerdo entre generalidad y simplicidad apropiada para relacionar la presión, temperatura y volumen, estas describen el comportamiento volumétrico y de fases para componentes puros y sus respectivas mezclas. El comportamiento de las isotermas de una ecuación de estado cúbica para un componente puro se presenta en la Figura II.2. Como se observa, el comportamiento depende de las temperaturas con referencia a la temperatura crítica. Si la temperatura es menor a la crítica se tienen presiones con tres valores diferentes de volumen. 18

Figura II.2. Relación p-v de componente puro a temperatura subcrítica, crítica y supercrítica. La primera ecuación de estado cúbica fue propuesta por J.D. van der Waals en 1873, y se describe a continuación (24) : (Ecuación 16) Donde: a: parámetro de atracción. b: parámetro de repulsión. R: constante universal de los gases. El término establece el comportamiento de la densidad del líquido y representa el componente repulsivo de la presión. El término V-b de la ecuación de van der Waals ayuda a la predicción del comportamiento del líquido porque el volumen se aproxima al valor límite b, a presiones altas, en lugar de tender a cero: 19

(Ecuación 17) Donde: b: covolumen, volumen molecular efectivo. Una ecuación de estado cúbica se puede expresar en términos del factor de compresibilidad (Z), para calcular el comportamiento volumétrico (24) : (Ecuación 18) (Ecuación 19) Donde A están en función de la presión, temperatura y composición de la mezcla. A continuación se mencionan las ecuaciones de estado cúbicas más utilizadas en la industria Petrolera. Tabla II.1. Ecuación Cúbica de Souave-Redlich-Kwong (1972) (24) Ecuación Cúbica (Ecuación 20) Factor de Compresibilidad (Ecuación 21) Constante a (Ecuación 22) 0.42748023 (Ecuación 23) Constante b (Ecuación 24) 0.08664035 (Ecuación 25) Parámetro adimensional A (Ecuación 26) Parámetro adimensional B (Ecuación 27) 20

Tabla II.1. Ecuación Cúbica de Peng Robinson (1976) (24) Ecuación Cúbica (Ecuación 28) Factor de Compresibilidad (Ecuación 29) Constante a (Ecuación 30) 0.45723553 (Ecuación 31) Constante b (Ecuación 32) 0.077796074 (Ecuación 33) Parámetro adimensional A (Ecuación 34) Parámetro adimensional B (Ecuación 35) Donde: V: volumen. T: temperatura. a: parámetro de atracción. b: parámetro de repulsión. R: constante universal de los gases. Tr: Temperatura reducida, está definida como T/Tc. pr: Presión reducida, esta defina como p/pc. II.6. Obtención del Factor de Soreide (Cf) en función de alfa ( ). Utilizando la información proporcionada en la Tabla II.1 y con base en el modelo de distribución gamma con el método de solución de cuadratura Gausiana, se realizó la caracterización de la fracción pesada de cada uno de los fluidos, con la siguiente suposición: Si el factor de caracterización de Soreide (Cf) y el valor de alfa son los mismos para todos los fluidos entonces las propiedades obtenidas son las mismas. 21

Los parámetros eta ( ), beta* ( ), alfa ( ) y peso molecular del pseudocomponente más pesado (Mmáx) se establecieron de manera general para todos los fluidos: El parámetro eta ( ): se obtiene al adicionarle un peso de 7 al del peso molecular de hexano, último componente definido. Peso Molecular del pseudocomponente más pesado (Mmáx): en este caso se obtuvo multiplicando 2.5 veces el peso molecular de la fracción pesada más pesada del banco de datos utilizados. El parámetro beta* ( ): El parámetro alfa ( ): se tomaron de manera arbitraria los siguientes valores 0.5, 1.0, 1.5, 2.0, 2.5, 3.0, 3.5, 4.0, 4.5, 5.0, 6.0, 7.0, 8.0, 9.0 y 10.0. La fracción pesada se desdobló en cinco pseudoscomponentes, en base a los resultados obtenidos en la tesis de maestría de Dania López (11), donde se encontró que una ventaja del modelo es considerar despreciable el efecto del número de pseudocomponentes en la envolvente de fases. Una vez establecidos los parámetros generales se continúo con el cálculo de factor de Soreide (Cf) en función de alfa ( ), para los fluidos mencionados en la Tabla II.1. Como resultado del cálculo se obtuvo el comportamiento mostrado en la Figura II.3, donde se observa lo siguiente: Tomando el mismo valor de alfa ( el valor de Cf disminuye proporcionalmente a la densidad del fluido. 22

Un valor de Cf a una misma no representa todos los fluidos. Por lo anterior, se determinó utilizar el valor de Cf para fluidos cuya densidad se encontraran en un rango de 10 API. Figura II.3. Relación entre el factor de Soreide (Cf) y el parámetro alfa ( ). Con la finalidad de verificar los resultados anteriores, donde se establece que un grupo de pseudocomponentes no podrá representar cualquier tipo fluido. Se optó por establecer al factor de Soreide (Cf ) como un parámetro constaste y obtener alfa hasta minimizar el error: Donde: MC7cal: Peso molecular de la fracción pesada calculada. MC7exp: Peso molecular de la fracción pesada experimental. C7cal: densidad de la fracción pesada calculada. C7exp: densidad de la fracción pesada experimental. 23

Utilizando los datos de la Figura II.3 y el método grafico se obtuvieron los valores de Cf, como premisa en el método se buscó que un mismo valor de Cf satisficiera la mayor cantidad de fluidos posibles, en la Figura II.4 y Tabla II.3 se muestran los resultados obtenidos, como se observa se tiene siete valores de Cf que oscilan entre 0.2753 y 0.3305. Figura II.4. Línea de tendencia para Cf. Tabla II.3. Valores de Cf en función de la densidad API. Cf Rango de Densidad API Fluidos 1 0.3305000 11 PA 2 0.3170000 12-21 PB, PC, PD, PE, PF 3 0.3060000 22 30 PG, PH, PI, PJ PK 4 0.2930000 31 42 PL, PN, PO, PP, PQ, PR, PS, PT, PX, PY, PZ 5 0.2880000 37 47 PM, PV, PW, PAB 6 0.2812620 45 PAA 7 0.2753766 37 PU En el caso de ajustar el valor de alfa con respecto a los valores de Cf mostrados en la Tabla II.3, se obtienen los resultados de la Figura II.5, que indican la existencia de diferentes grupos de pseudocomponentes para reproducir las propiedades de cada uno de los fluidos. 24

Cf Cf & a 0.32 0.315 0.31 0.305 0.3 0.295 0.29 0.285 Cf = 0.317 Cf = 0.306 Cf = 0.293 Cf = 0.298 Cf = 0.28126 Cf = 0.275 Cf = 0.3305 0.28 0.275 0.27 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 a Figura II.5. Relación Cf Alfa. Con base en las gráficas presentadas y análisis de resultados para los crudos estudiados, se determinó que la distribución Gamma requiere de al menos dos grupos de pseudocomponentes para representar una gama de fluidos diferentes y el efecto del valor de alfa influye en el ajuste del parámetro de caracterización de Soreide. II.7. Obtención de las propiedades de los pseudocomponentes. Con la información proporcionada en la Tabla II.1 se puede caracterizar la fracción pesada mediante el módulo composicional. El módulo se basa en la distribución gamma y el procedimiento de caracterización utiliza el método de cuadratura Gausiana, con cinco pseudocomponentes para todos los fluidos estudiados. El valor de eta ( ) se obtuvo en la sección anterior y es de 93, mientras que el valor de alfa ( ) se tomó de los resultados obtenidos de la tesis de maestría de Irma Jaramillo, en donde se establece que el valor que mejor representa la distribución molar de los sistemas es uno, se utilizó el método de cuadratura con cinco puntos para desdoblar la fracción pesada, Peng Robinson para la función alfa, Soreide para la temperatura de ebullición, la temperatura crítica, presión crítica y factor acéntrico se obtuvieron con la ecuación establecida por Lee & Kesler (28). 25

Una vez realizada la caracterización de cada uno de los fluidos estudiados, se puede obtener las propiedades individuales de los pseudocomponentes y su comportamiento para poder establecer el peso molecular de los psedocomponentes que integran un mismo grupo. En este punto no se realizó ajuste para la envolvente de fases, ni se obtuvieron los experimentos DLE y CCE para cada fluido de yacimiento. Los datos obtenidos de la caracterización, mostrados en Figura II.6, muestran que la variación del peso molecular del pseudocomponente más pesado es de 812 kg/kgmol entre el fluido B y el fluido Z, asimismo entre más ligero sea el pseudocomponente la diferencia entre los pesos moleculares disminuye considerablemente. Figura II.6. Efecto del Peso Molecular. La Figura II.7 presenta información de la densidad de los pseudocomponentes para cada fluido, como se observa el comportamiento de la densidad es constante para todos los fluidos estudiados, esto implica que el valor de Cf varía en cada fluido para un valor de = 1, por tanto el análisis realizado para esta propiedad establece que únicamente se utilizará el mismo peso molecular para todos los fluidos y se dejará la densidad como propiedad independiente. 26

Figura II.7. Efecto de la densidad. Una vez terminada la caracterización de todos los crudos, se establecieron dos grupos de pseudocomponentes con peso molecular diferente, el primero (Mmáx) representa el peso molecular del fluido B cuyos pseudocomponentes fueron los más pesados y el segundo (MPromedio) representa el promedio del peso molecular de todos los fluidos caracterizados (ver Tabla II.4). Asimismo en la Tabla II.4 se muestra que la diferencia entre ambos grupos se incrementa al aumentar el peso molecular, tal y como se observa en la Figura II.6. Para determinar el grupo de pseudocomponente que representaría a los fluidos de yacimiento y con el que se obtendría el ajuste de los experimentos DLE y CCE, se continúo con el ajuste de la presión de saturación con ambos grupos. Tabla II.4. Peso Molecular de los grupos de pseudocomponentes establecidos. Mmáx. MPromedio Pseudo1 122.48 109.35 Pseudo2 224.26 167.36 Pseudo3 417.49 277.49 Pseudo4 726.36 453.52 Pseudo5 1218.06 733.76 27

Capítulo III.Ajuste de la Presión de Saturación. Una etapa fundamental en la caracterización de los fluidos es la reproducción correcta de la presión de saturación y de la densidad relativa del líquido remanente en el experimento DLE, puesto que estas propiedades impactan directamente en el diseño de las instalaciones. En la Figura III.1 se muestra el efecto del diseño de los equipos con respecto a la estimación de la presión de saturación. Figura III.1. a) Presión de saturación experimental ( ); b) correcta representación de la presión de saturación ( ); c) subestimación de la presión de saturación ( ); d) sobreestimación de la presión de saturación ( ). La sobreestimación de la presión de saturación reduce la zona del líquido y trae como consecuencia sobredimensionamiento de los equipos que procesan el líquido. Por el contrario, la subestimación de la presión de saturación amplía la zona del líquido y al operar equipos diseñados con estas especificaciones se tiene represionamiento en la operación, ya que trataría de operar en la zona donde el líquido ha vaporizado. En este capítulo, se presenta la obtención de la presión de saturación en función de los parámetros de interacción binaria (kij) y el peso molecular obtenido en el capítulo anterior. La densidad relativa del líquido se presenta en el Capítulo IV. 28

Para mostrar el procedimiento en la obtención de la presión de saturación, se toma como ejemplo el fluido D, cuya densidad es 13.6 API. En la Tabla III.1, se presentan las propiedades globales y en la Tabla III.2 la información composicional. En el Anexo B se muestran los datos experimentales de cada uno de los fluidos estudiados en este trabajo de tesis. Tabla III.1. Propiedades Globales del Fluido D. Parámetro Valor Presión de Yacimiento (py), kg/cm² 158.00 Temperatura de Yacimiento (Ty), ºC 116.30 Presión de burbuja a la Ty (py @ Ty), kg/cm² 130.00 Relación Gas Aceite (RGA), m³/m³ 48.46 Tabla III.2. Composición del Fluido D Parámetro Valor Densidad del Aceite Residual ( API) 13.60 Composición del fluido (%mol): N2 0.32 CO2 2.40 H2S 2.01 Metano 25.35 Etano 5.81 Propano 4.69 Iso-Butano 0.62 Butano 2.39 Iso-Pentano 0.98 Pentano 1.55 Hexano 2.40 C7+ 51.48 Propiedades del C7+: M 412.30, gr/cm³ 0.98 ºAPI 12.16 III.1. Caracterización de la fracción pesada. La caracterización de la fracción pesada se realizó utilizando el módulo composicional realizado por Humberto Hinojosa (8). En este trabajo de tesis únicamente se mencionan los resultados obtenidos. Las correlaciones utilizadas para la obtención de los diferentes parámetros se mencionan a continuación: Ecuación de Estado: Se utilizó la ecuación de estado cúbica de Peng Robinson (Ecuación 28). 29

Temperatura normal de ebullición: Se utilizó la correlación del American Petroleum Institute (3) (API). (Ecuación 36) Temperatura crítica: Se utilizó la correlación de Lee & Kesler (10), para temperatura mayor a 1200 F. (Ecuación 37) Presión crítica: Se utilizó la correlación de Lee & Kesler (10), para temperatura mayor a 1200 F. (Ecuación 38) Factor acéntrico: Se utilizó la correlación de Lee & Kesler (10), para fracciones del petróleo con Tbr=Tb/Tc >0.8. (Ecuación 39) Densidad relativa del C 7+ : Se utilizó el factor de Soreide (Ecuación 14). Para ejecutar el programa se utilizó la composición mol del fluido D (Tabla III.2) y las variables de entrada que a continuación se mencionan: Tabla III. 3. Variables de entrada para caracterizar la fracción C7+ del fluido D. Variable Valor Peso molecular promedio del C7+ (MC7+) 412.30 Densidad relativa del C7+ ( C7+) 0.9800 Fracción mol del C7+ (ZC7+) 0.5148 Alpha ( ) 1 Eta ( ) 90 Número de pseudocomponentes (N) 5 El programa proporciona como resultado el vector de dimensión (n) que contiene para cada uno de los pseudocomponente los parámetros siguientes: 30

La fracción mol (Zi). El peso molecular (Mi). La temperatura normal de ebullición (Tbi). La temperatura crítica (Tci). La presión crítica (pci). El factor acéntrico ( i). A partir de la información proporcionada en las tablas III.1, III.2 y III.3, se obtuvieron para el fluido D la información descrita en la tabla siguiente: Tabla III.4. Resultados de la caracterización de la fracción C7+ del fluido D. Componente Zi Mi Tbi (K) Tci (K) pci (bar) Cf Soreide Pseudo1 0.0418 109.35 399.42 590.45 32.25 0.3402 0.3120 Pseudo2 0.0899 167.36 495.52 690.24 24.14 0.5088 0.3120 Pseudo3 0.1219 277.49 618.49 804.06 16.60 0.7717 0.3120 Pseudo4 0.1336 453.52 740.35 909.98 11.68 1.0288 0.3120 Pseudo5 0.1276 733.76 851.37 1005.64 8.75 1.2433 0.3120 III.2. Procedimiento para la obtención de la presión de saturación. Para estimar la presión de saturación, se usó el efecto de la temperatura con respecto a los efectos moleculares debidos al tamaño de las especies químicas representado por los parámetros de interacción binaria (kij), utilizando los resultados obtenidos en la tesis de maestría de Irma Jaramillo, en donde, se establece que el ajuste de la presión de saturación se logra con la relación lineal kij = ka + kb T, entre los parámetros de interacción binaria (kij) y la temperatura (T), ka representa el valor del parámetro cuando la temperatura es 0, y kb es el valor de la pendiente de la línea recta que representa a kij en función de la temperatura. A continuación se describe el procedimiento aplicado para el ajuste de la presión de saturación: 1. Se ajusta de forma individual cada punto de saturación con respecto al parámetro de interacción binaria (kij) en función de la temperatura. 2. Se obtienen los valores de ka y kb de la relación lineal kij = ka + kb T. 31

3. Se toma el valor de ka y kb obtenido en el punto anterior como el parámetro de interacción binaria (ka ij) del metano con respecto a los pseudocomponentes. 4. Se calcula la envolvente de fases con los datos anteriores de kij. 5. Se compara la envolvente de fases experimental con la envolvente de fases calculada. En este trabajo, se realizó el cálculo de la presión de saturación para los dos grupos de pseudocomponentes mostrados en el Capítulo 2 en la Tabla II.4, con la finalidad de establecer qué grupo representa mejor la distribución gamma de fluidos estudiados, cabe mencionar que solamente se van a mostrar los resultados del fluido D (mismo con el que se ha estado trabajando). Cálculo de la presión de saturación utilizando el peso molecular máximo. Utilizando el procedimiento previamente descrito, se obtuvieron los resultados siguientes para cada paso: 1. Ajuste de cada punto de saturación con respecto al parámetro de interacción binaria (kij) en función de la temperatura. En la Figura III. 2 se presenta el ajuste individual de presión de saturación para el fluido D, en donde, los valores obtenidos del parámetro de interacción binaria kij para cada punto se presentan en la Tabla III. 5. Figura III. 2. Ajuste en cada punto de presión de saturación para el fluido D. 32

Tabla III. 5. Parámetros de interacción binaria (kij) obtenidos del fluido D. p[bar] p [bar] T [K] Kaij Original calculado % Error 303.15-0.1826 90.11 90.13 0.0221 333.15-0.2363 104.12 104.13 0.0054 363.15-0.3058 114.73 114.74 0.0056 389.15-0.3609 127.49 127.49 0.0005 2. Se obtienen los valores de ka y kb de la relación lineal kij = ka + kb T. Realizando la regresión lineal con los datos de la Tabla III. 5, se obtuvo la relación temperatura & ka ij que se muestra en la Figura III.3 y de la que se obtuvo la siguiente ecuación lineal para el cálculo de kij. (Ecuación 40) Donde k está en función de la temperatura (T), el valor de ka es 0.455 y el valor de kb es -0.00021. Figura III.3. Parámetros de interacción binaria (kij) en función de temperatura para el fluido D. 3. Se toma el valor de ka y kb obtenido en el punto anterior como el parámetro de interacción binaria (ka ij) del metano con respecto a los pseudocomponentes. 33

Tabla III.6. Parámetros de interacción binaria (kij) Metano - Pseudocomponente Metano Metano kaij kbij Pseudo 1 0.455-0.00021 Pseudo 2 0.455-0.00021 Pseudo 3 0.455-0.00021 Pseudo 4 0.455-0.00021 Pseudo 5 0.455-0.00021 4. Se calcula la envolvente de fases con los datos anteriores de kij y 5. Se compara la envolvente de fases experimental de la envolvente de fases calculada. Con los valores de ka y kb antes mencionados, se obtuvo la envolvente de fases para el fluido D. (Figura III.4), como se observa en la Tabla III.7, el error máximo fue de 1.95 % (error para el segundo punto de temperatura), para la presión de saturación a la temperatura de yacimiento (389.454 K) el % error es menor a 2. Tabla III.7. Presión de Saturación Calculada p [bar] p [bar] T [K] Original Calculada % Error 303.15 90.1147 91.54 1.5777 333.15 104.1188 102.08 1.9541 363.15 114.7298 115.09 0.3120 389.45 127.4884 126.42 0.8372 34

Figura III.4. Envolvente de Fases del fluido D. Cálculo de la presión de saturación utilizando el peso molecular promedio. Utilizando el procedimiento previamente descrito, se obtuvieron los siguientes resultados para cada paso: 1. Ajuste de cada punto de saturación con respecto al parámetro de interacción binaria (kij) en función de la temperatura. En la Figura III.5 se presenta el ajuste individual de presión de saturación para el fluido D, en donde, los valores obtenidos del parámetro de interacción binaria kij para cada punto se presentan en la Tabla III.8. 35

Figura III.5. Ajuste en cada punto de presión de saturación para el fluido D. Tabla III.8. Parámetros de interacción binaria (kij) obtenidos para del fluido D. p[bar] p [bar] T [K] Kaij Original calculado % Error 303.15 0.0460 90.11 89.69 0.4693 333.15 0.0293 104.12 103.80 0.3116 363.15 0.0059 114.73 116.52 1.5323 389.15 0.0011 127.49 126.43 0.8396 2. Se obtienen los valores de ka y kb de la relación lineal k ij = ka + kb T. Realizando la regresión lineal con los datos de la Tabla III.8, se obtuvo la relación Temperatura & ka ij que se muestra en la Figura III.3 y de la que se obtuvo la ecuación lineal siguiente para el cálculo de kij. (Ecuación 41) Donde la temperatura (T) está en K, el valor de ka es 0.2119 y el valor de kb es -0.0006. 36

Figura III.6. Parámetros de interacción binaria (kij) en función de temperatura para el fluido D. 3. Se toma el valor de ka y kb obtenido en el punto anterior como el parámetro de interacción binaria (ka ij) del metano con respecto a los pseudocomponentes. Tabla III.9. Parámetros de interacción binaria (kij) Metano - Pseudocomponente Metano Metano kaij kbij Pseudo 1 0.2119-0.0006 Pseudo 2 0.2119-0.0006 Pseudo 3 0.2119-0.0006 Pseudo 4 0.2119-0.0006 Pseudo 5 0.2119-0.0006 4. Se calcula la envolvente de fases con los datos anteriores de kij y 5. Se compara la envolvente de fases experimental con la envolvente de fases calculada. Con los valores de ka y kb antes mencionados se obtuvo la envolvente de fases para el fluido D, (Figura III.4), como se observa en la Tabla III.10 el error máximo fue de 6.28 % para una temperatura de 363.15 K. Para la presión de saturación a la temperatura de yacimiento (389.454 K) el % error es menor a 5. 37

Tabla III.10. Presión de Saturación Calculada p [bar] p [bar] T [K] Original Calculada % Error 303.15 90.1147 91.86 1.9374 333.15 104.1188 108.14 3.8615 363.15 114.7298 121.94 6.2876 389.45 127.4884 132.97 4.3032 Figura III.7. Envolvente de Fases del fluido D. III.3. Análisis de Resultados Los resultados de la presión de saturación obtenidos en los puntos anteriores, muestran que el grupo de pseudocomponetes con peso molecular promedio, reproduce con error menor un mayor número de envolventes de fases de los fluidos estudiados. Lo anterior, implica seleccionar como grupo de pseudocomponentes, el representado por el peso molecular promedio y con esto establecer la siguiente fase para el cálculo de los experimentos Expansión de Liberación Diferencial (DLE) y Expansión a Composición Constante (CCE) de los análisis PVT. La variación de los parámetros de interacción binaria (ka) con respecto a la temperatura utilizando los pseudocomponentes de peso molecular promedio, se presenta en la Figura III.8. Esta figura, muestra que 38

cada fluido es de naturaleza diferente al obtenerse diferentes valores de ka a la misma temperatura, por otro lado no se pudo obtener un comportamiento o función en el que se puedan representar todos los fluidos con la misma ka. Figura III.8. Variación de Ka con respecto a la Temperatura de todos los fluidos. 39

Capítulo IV. Experimentos Presión Volumen Temperatura (PVT). Los experimentos o análisis PVT, son pruebas de laboratorio de los fluidos de un yacimiento petrolífero, para determinar propiedades y el comportamiento de fases a condiciones de explotación. Estos análisis deben de simular los dos procesos de liberación (diferencial e instantáneo) gas petróleo desde el yacimiento hasta los separadores. Cabe señalar que la representatividad del experimento PVT depende de la toma de muestra del fluido, por lo que es importante identificar el tipo de muestreo, a continuación se mencionan los más utilizados en la industria petrolera: Tabla IV.1. Tipos de Muestreo en la Industria Petrolera. Muestra Descripción Ventaja Desventaja Fondo Se toman en el fondo del pozo a No requiere de No toma muestras través de un contenedor de alta medición de producción representativas cuando presión durante un período inicial de de flujo. pwf < pb. producción, medir presión de burbuja Excelente para crudos No se recomienda en el campo, y se acepta la muestra subsaturados cuando el pozo tiene si la diferencia de presión de burbuja una columna grande de es de 20 a 30. agua. No sirve para yacimientos de gas Separador Cabezal Se basa en tomar la muestra de petróleo y gas en el separador de alta, al mismo tiempo y bajo las mismas condiciones de presión y temperatura, medir en forma precisa las producciones correspondientes y recombinar las muestras según la relación gas aceite medida. En este caso la muestra se hace fluir a un cilindro usando la técnica de desplazamiento. Es válido para todos los tipos de fluidos. Yacimientos de gas condensado. Menos costos y riesgoso que el del fondo. Permite tomar muestras de gran volumen Se puede usar en yacimientos subsaturados de petróleo o gas condensado. Es rápido y de bajo costo. No requiere de la medición de flujos. condensado Resultados dependen de la exactitud con que se mida la relación gas aceite. Produce errores del orden de 150 psi en presión de burbuja. Resultados erróneos cuando en el separador se tienen problemas de espuma difícil tomar una muestra representativa por la agitación de los fluidos. No se debe usar si hay flujo bifásico en el cabezal 40

Los experimentos PVT realizados a cada una de las muestras dependen de la naturaleza del fluido, gascondensado o aceite, algunos de los cuales se mencionan a continuación: Análisis composicional. Expansión a Composición Constante (CCE). Expansión de Liberación Diferencial (DLE). Agotamiento a Volumen Constante (CVD). Análisis de inyección de gas. Separación multietapa. 1. Análisis composicional: La composición se puede obtener a través de varios mecanismos, tales como la cromatografía, destilación, destilación simulada por cromatografía, espectrometría de masas, entre otras. En caso de ser muestras gaseosas, sólo se obtiene cromatografía desde metano (CH4) hasta undecano (C11H24), para muestras de fondo o de separador involucra llevar al aceite del separador a condiciones estándar, medir las propiedades y las composiciones del aceite y gas resultante y recombinar estas composiciones para dar la composición del aceite separado. 2. Expansión a Composición Constante (CCE): Este análisis simula la liberación instantánea y se realiza en celda de acero de volumen del orden de ½ litro, capaz de resistir altas presiones (> 10 000 psi) y temperaturas (> 350 F). De este análisis se obtiene las propiedades del crudo siguientes: Presión de burbuja (pb). Volumen relativo: volumen total del fluido en la celda a una presión dada, dividido por el volumen en el punto de burbuja (Vb). Factor de Compresibilidad. Función Y: (Ecuación 42) 41

En la Figura IV.1 se muestra de manera esquemática el procedimiento de CCE, como se observa, se inicia cuando la celda se llena con una masa conocida de fluido y una presión por arriba de la presión de burbuja, la temperatura del sistema permanece constante en todo el experimento. Figura IV.1. Descripción de un experimento CCE. 3. Expansión de Liberación Diferencial (DLE): Este experimento está diseñado para aproximar la disminución de la presión dentro del yacimiento, en donde se retira el gas liberado de la celda a composición variable y temperatura constante. De este se obtiene: Relación gas aceite en solución (Rs). Factor volumétrico del aceite (Bo). Factor volumétrico total (Bt). Densidad del aceite. Factor de compresibilidad del gas (Z). Factor Volumétrico del Gas (Bg). Densidad relativa del gas. Gravedad API del crudo residual. El proceso consiste en llenar una celda de presión con una muestra de aceite, el cual se lleva a una sola fase a la temperatura del yacimiento. La presión disminuye hasta que el fluido alcanza su punto de burbuja, donde se mide el volumen del aceite. Debido a que la masa inicial de la muestra se conoce, se puede calcular la densidad del punto de burbuja. 42

Figura IV.2. Descripción de un experimento DLE. Pruebas de Consistencias. Existen varios problemas en las pruebas de laboratorio, tales como: La muestra de fluido tomada no representa adecuadamente la composición original de los fluidos del yacimiento, debido a que la muestra se toma a una presión de yacimiento (py) menor a la presión de burbuja (pb) o el pozo produce agua y/o gas libre. Los procesos de liberación del laboratorio no simulan el proceso combinado diferencial instantáneo que ocurre en el yacimiento. Ocurren pequeños errores en la extrapolación de los resultados de laboratorio al campo. En el muestreo de separador, pequeños errores (5%) en el flujo de aceite y gas producen errores en presión de burbuja del orden de 150 psi. Por lo anterior es necesario revisar que la muestra sea representativa del yacimiento, para lo cual tiene que cumplirse: TLAB=TYAC. Pozo estabilizado. Relación Gas Aceite (RGA) del Laboratorio = RGA en solución original. Presión y temperatura del separador constantes durante la toma de muestras. Presión de fondo fluyendo (Pwf) mayor o igual a la presión de burbuja (Pb). También es necesario revisar que las mediciones de laboratorio sean correctas, utilizando el análisis de consistencia que se basa en la realización de cuatro cálculos: 43