Proyecto Modificado (2) de Urbanización del AA-2 y Calles Adyacentes. Anejo nº4. Trazado y replanteo

Transcripción

1 Proyecto Modificado (2) de Urbanización del AA-2 y Calles Adyacentes. Anejo nº4. Trazado y replanteo

2 Anejo nº 4.- Replanteo 1. Introducción. Dadas las características de las obras proyectadas, se hace necesario replantear toda la longitud de los viales objeto de actuación. De esta forma, se define como Eje de replanteo a los ejes de Tartanga Kalea, Desanexion Kalea o el eje de la calzada anular de la glorieta en la intersección de ambas calles. El presente Anejo se completa con un plano de la zona de actuación, donde se acota la anchura de los elementos planteados (vial, aparcamientos y aceras), y se indican las coordenadas U.T.M. referidas al sistema de referencia ETRS89, de los Ejes de replanteo. Además, se proporcionan los anchos de tanto los viales como de las aceras a realizar. Del mismo modo se definen los radios de los encuentros entre las aceras a ejecutar y entre las aceras a ejecutar y las existentes. A continuación, se adjuntan una serie de tablas con las coordenadas U.T.M. cada 10 m. y de los puntos singulares de los ejes de replanteo de los viales proyectados. EJE 1 Punto Coord. X Coord. Y Coord. Z , ,660 2, , ,670 2, , , ,030 2, , ,947 2, , ,046 2, , ,144 2, , ,242 2, , ,340 2, , ,438 2, , ,534 2,722 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 4. Replanteo - 85-

3 EJE 1 Punto Coord. X Coord. Y Coord. Z , ,634 3, , ,732 2, , ,830 2, , ,928 2, , ,026 2, , ,124 2, , ,222 2, , ,322 2, , ,420 2, , ,516 2, , ,614 2, , ,714 3, , ,810 2, , ,910 2, , ,008 2, , ,105 2, , ,203 2, , ,301 2, ,36 502,106, ,960 2, , , ,750 2, , ,651 2,078 EJE 2 Punto Coord. X Coord. Y Coord. Z , ,166 2, , ,088 2, , ,188 2, , , ,300 2,101 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 4. Replanteo - 86-

4 , ,827 2, , , ,052 2,070 EJE 3 Punto Coord. X Coord. Y Coord. Z , ,297 2, , ,300 2, , ,180 2, , ,956 2,590 EJE ROTONDA Punto Coord. X Coord. Y Coord. Z , ,216 2, , ,659 2, , ,352 2, , ,391 2, , ,507 2, , , ,677 2,746 Una vez definido los Ejes de replanteo se replantea el resto de los puntos dando anchos a partir de esta línea, según las anchuras de los espacios definidos en la planta de replanteo y en los planos de secciones tipo. La pendiente transversal con la que ir replanteando los bordes del vial y las aceras se indica en los planos de secciones tipo y en los perfiles transversales que se adjuntan en los planos de Proyecto. Además, se adjunta una tabla con las coordenadas U.T.M. X, Y los distintos puntos singulares en bordillos de las zonas de aceras propuestas o puntos representativos de la zona objeto de actuación. Punto Coord. X Coord. Y A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 4. Replanteo - 87-

5 Punto Coord. X Coord. Y , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,878 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 4. Replanteo - 88-

8 Punto Coord. X Coord. Y , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,414 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 4. Replanteo - 91-

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10 Proyecto Modificado (2) de Urbanización del AA-2 y Calles Adyacentes. Anejo nº5. Firmes y pavimentos

11 Anejo nº 5. Firmes y pavimentos 1. Criterios de diseño Con objeto de las obras de reurbanización de la zona objeto de actuación se diseñan distintos ámbitos. Entre los distintos espacios proyectados, se distinguen: Zonas para uso exclusivo de vehículos (viales y aparcamientos). Zonas de uso exclusivo de peatones (aceras y zonas de juegos). Zonas de uso compartido por vehículos y peatones (aceras con vados). Así, el paquete de firme propuesto será distinto en función de las zonas consideradas, teniendo en cuenta la clasificación anterior. 2. Zonas para uso exclusivo de vehículos (viales y aparcamientos). El firme propuesto para la calzada se define siguiendo lo indicado en la Norma para el dimensionamiento de firmes de la Red de Carreteras del País Vasco de la Diputación Foral de Bizkaia. Esta Norma, en su apartado 11. Secciones de firmes espaciales, Travesías establece unas secciones tipo a adoptar en este tipo de vías que presentan una serie de ventajas adicionales como las siguientes: Tienen un comportamiento adecuado pese a sufrir continuas operaciones de apertura y cierre de zanjas para la colocación de conducciones de servicio o reparación de las existentes. Se trata de firmes de elevada durabilidad, de manera que se evitan los refuerzos de gran espesor y, en consecuencia, la disminución de la altura de los bordillos. Se minimizan los efectos que las vibraciones debidas a la compactación de las capas pudieran tener sobre los edificios y estructuras colindantes. Entre las secciones específicas para travesías, en el presente Proyecto se opta por la utilización de una sección de tipo mixto con pavimento bituminoso y base de hormigón. A-GATEIN Ingeniería S.L.P Tfno: Anejo nº 5. Firmes y pavimentos -93-

12 No se dispone de datos de tráfico actuales, si bien, se considera adecuado establecer una sección tipo T3 (50<IMD pesados <200) según Tabla A1.4 Categorías de tráfico de proyecto, para un F=30. De esta manera, según establece la Tabla 11.1 Secciones de firmes mixtos para travesías, para tráficos T3 y T4, se propone un firme compuesto por: Capa de firme aglomerado, de 6 cm. de espesor. Cada de hormigón magro, de 20 cm. de espesor. Además, como se establece en el mencionado artículo, como mejora de explanada se proyecta el extendido de una capa adicional de 20 cm. de espesor. Este espesor se incrementa a 30 cm. en la zona del aparcamiento junto al polideportivo que actualmente carece de firme aglomerado, con el fin de realizar una mejora de explanada, dado que actualmente presenta un estado más deteriorado que en el resto de actuación. A-GATEIN Ingeniería S.L.P Tfno: Anejo nº 5. Firmes y pavimentos -94-

13 De esta manera, el paquete de firme para los distintos viales se materializa de la siguiente manera: Mezcla bituminosa en caliente, tipo AC 16 SURF D de 6 cm. de espesor, en capa de rodadura. Riego de adherencia, a base de emulsión bituminosa termoadherente, con una dotación de 0,40 kg/m 2. Solera de hormigón HM-20 de 20 cm. de espesor. Capa de base de zahorra artificial de 20 cm. de espesor mínimo. 3. Zonas de uso exclusivo de peatones (aceras y zonas de juegos). Las áreas peatonales proyectadas en el presente Proyecto se dividen en: Aceras Microaglomedado peatonal, superficies de paso, en zona de juegos Pavimento amortiguador bajo juegos infantiles, en la zona de juegos En todas las zonas destinadas exclusivamente a peatones se propone la colocación de una solera de hormigón HM-20 de 15 cm. de espesor. Además se prevé el extendido de una capa de todo uno con el fin de regularizar la base en la que se formará la nueva solera. Así, en función del acabado superficial que se dé a la zona en cuestión, se distinguen los distintos tratamientos a las diferentes zonas peatonales: 3.1. Aceras La sección de las nuevas aceras será la siguiente: Baldosa o adoquín, de características y dimensiones según Plano nº 7.- Planta de detalle. Acabados. Mortero de agarre, de 3 cm. de espesor medio. Solera de hormigón, realizada con hormigón HM-20 de 15 cm. de espesor. Base granular de árido todo uno como regularización de la superficie de asiento, de 15 cm. de espesor medio. A-GATEIN Ingeniería S.L.P Tfno: Anejo nº 5. Firmes y pavimentos -95-

14 3.2. Microaglomedado peatonal, superficies de paso, en zona de juegos La sección del nuevo pavimento peatonal diseñado para los caminos y estancias de la zona de juegos será la siguiente: Pavimento peatonal realizado con microaglomerado bituminoso denso en caliente, de color rojizo, con arena granítica, en capa uniforme de 4 cm de espesor. Riego de adherencia, a base de emulsión bituminosa termoadherente, con una dotación de 0,40 kg/m 2. Solera de hormigón, realizada con hormigón HM-20 de 15 cm. de espesor. Base granular de árido todo uno como regularización de la superficie de asiento, de 15 cm. de espesor medio Pavimento amortiguador bajo juegos infantiles, en la zona de juegos La sección de las zonas de seguridad previstas alrededor de los juegos infantiles planteados será la siguiente: Pavimento amortiguador de impactos para zonas de juegos infantiles, continuo instalado in situ, compuesto de una capa inferior de granulado de caucho reciclado SBR y una capa superior de 10 mm. formada por una capa de goma EPDM, con espesor total variable, en función de la altura del juego infantil en el que está colocado según la norma UNE-EN sobre revestimiento de zonas de juego infantiles. Solera de hormigón, realizada con hormigón HM-20 de 15 cm. de espesor. Base granular de árido todo uno como regularización de la superficie de asiento, de 15 cm. de espesor medio. 4. Zonas de uso compartido por vehículos y peatones (aceras con vados). Existen tramos de acera con vados para el acceso a las distintas parcelas anexas a la calzada, como los centros de enseñanza, el aparcamiento junto al polideportivo, el propio polideportivo o las edificaciones existentes en el entorno de la nueva glorieta proyectada. Dado que en estas zonas se producirá el tránsito de A-GATEIN Ingeniería S.L.P Tfno: Anejo nº 5. Firmes y pavimentos -96-

15 vehículos, se plantea el refuerzo de la solera, con el extendido de un mayor espesor de la solera de hormigón y la colocación de un doble mallazo de refuerzo. Por lo tanto, la sección para los tramos de nuevas aceras colocadas en zonas de vado, será la siguiente: Baldosa o adoquín, de características y dimensiones según Plano nº 7.- Planta de detalle. Acabados. Mortero de agarre, de 3 cm. de espesor medio. Solera de hormigón, realizada con hormigón HM-20 de 20 cm. de espesor con doble mallazo 15x15x6. Base granular de árido todo uno como regularización de la superficie de asiento, de 15 cm. de espesor medio. A-GATEIN Ingeniería S.L.P Tfno: Anejo nº 5. Firmes y pavimentos -97-

16 Proyecto Modificado (2) de Urbanización del AA-2 y Calles Adyacentes. Anejo nº6. Cálculos hidráulicos

17 Anejo nº 6.- Cálculos hidráulicos 1. Criterios de diseño 1.1. Red de aguas pluviales Para resolver el tema del drenaje se decide dotar, como norma general de una pendiente transversal entre el 1% y el 3%. Estas pendientes transversales de viales y acera, se encargan de llevar el agua a las rigolas que transportan el agua hasta los sumideros rejilla. Las rigolas junto a los bordillos se diseñan con una anchura total de 20 cm. En cambio, en las zonas de aparcamiento en batería, se diseñan con 40 cm. de anchura. Así, los sumideros a colocar en las rigolas junto a los bordillos serán de 40x30 cm., mientras los que se disponen en las rigolas de 40 cm. de anchura serán de 40x40 cm. La disposición de sumideros está reflejada en el Plano nº 12.- Redes de servicios proyectadas del presente Proyecto. El criterio seguido en el proyecto ha sido el de recoger las aguas en sumideros y conducirlas con tubos colectores hasta alguno de los pozos de registro asociados a los colectores principales proyectados por los ejes de los viales. Actualmente la red de saneamiento existente en el tramo de Tartanga Kalea objeto de actuación se materializa mediante un canal de hormigón que discurre por la parte central del vial y que se encuentra dividido por un murete medianero, formando dos sub-canales, uno de ellos para las aguas pluviales y otro para las fecales. Las conexiones a este canal se realizan de una manera indiscriminada, ya sean de pluviales o de fecales. Esta circunstancia provoca que la red sea considerada como unitaria. El sentido de las aguas es de Norte-Sur, es decir, desde Desanexion Kalea hasta el cruce con Anton Fernandez Kalea, transportando tanto las aguas de pluviales como las de fecales hacia el bombeo del metro. Así, el mencionado canal está presente a lo largo de todo el tramo objeto de actuación de Tartanga Kalea. Sin embargo, debido a las obras de urbanización realizadas en fechas recientes a lo largo de Ramon Rubial Kalea, la conexión de esta calle al canal que discurre bajo Tartanga Kalea se realiza mediante dos pozos de registro distintos, separando de esta manera las aguas pluviales de las residuales. No obstante, este canal no se considera adecuado para formar una red realmente separativa. Además, dado el deficiente estado de conservación que presenta esta red y las nuevas necesidades de la zona debido a la previsión de nuevas viviendas con la futura ejecución de la Unidad de A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -99-

18 Ejecución Tartanga-Polideportivo, se decide sustituir por dos colectores distintos de PVC, uno para las aguas pluviales y otro para las fecales. Además, debido a los continuos problemas de saturación de la red en el bombeo del metro, sobre todo en épocas de fuertes precipitaciones, unido a la previsión de nuevas viviendas en la zona, que incrementarán los caudales de aportación actuales, se decide modificar el sentido de la red de pluviales actual. De esta manera, se decide llevar las aguas pluviales recogidas en la zona Norte de Tartanga Kalea hasta el colector de hormigón Φ1.200 mm. que discurre bajo Dasanexion Kalea. La conexión se plantea en el pozo de registro existente en el cruce de ambas calles y que quedará en el interior de la nueva glorieta proyectada. Debido a que este colector de pluviales se materializará en contrapendiente ya que el terreno tiene una ligera caída hacia el Sur, se diseña con una pendiente del 0,5%, que aunque mínima, se considerada adecuada para este tipo de saneamientos de aguas pluviales. La longitud del nuevo colector de pluviales proyectada será la máxima admisible teniendo en cuenta la cota de rasante del colector con el que se prevé conectar y el recubrimiento mínimo propuesto, según el Plano nº 14.- Detalles constructivos del presente Proyecto. Esto es, la longitud de este colector de aguas pluviales que dirige las aguas hacia el colector de hormigón Φ1.200 mm. que discurre bajo Desanexion Kalea es de unos 195 m. Para las aguas de escorrentía que no sean posibles llevar hacia el colector bajo Desanexion Kalea, se plantea la colocación de un nuevo colector con dirección Sur que conectará con el pozo de registro existente en el cruce con Anton Fernandez Kalea. Para el diseño de la nueva red se plantea la colocación de tubería de PVCΦ250mm. para los colectores secundarios, entre arquetas próximas o entre un sumidero y un pozo de registro. Sin embargo, los colectores que llevan más caudal se dimensionan con PVC con diámetros que varían entre Φ 315 mm. o Φ 630 mm. llegando incluso a colocar un colector de hormigón Φ 800 mm. en el tramo de la red de pluviales que conecta el pozo existente en el cruce con Ramon Rubial Kalea y Anton Fermandez Kalea. A todos los colectores se les da una pendiente mínima del 0,50%, con lo que se asegura que el sistema de drenaje proyectado sea capaz de desaguar los caudales generados por las lluvias con el período de retorno considerado por la Norma IC drenaje superficial de la Instrucción de Carreteras. Los sumideros con rejilla se diseñan con una profundidad mínima de 0,60 m. y los pozos de registro con una de 1,00 m. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -100-

19 También se llevan a cabo la reposición de las acometidas de aguas pluviales de los distintos centros educativos existentes junto a la acera Oeste de Tartanga Kalea a la nueva red de drenaje proyectada Red de aguas fecales En cuanto a la nueva red de fecales, se mantiene el sentido actual, colocando un nuevo colector para transportar las aguas residuales hasta el pozo de registro existente en el cruce con Anton Fernandez Kalea. En el dimensionamiento de la nueva red de fecales se tiene en cuenta las aguas que aportarán las siguientes actuaciones previstas: Proyecto de desconexión de aguas residuales del colector perimetral (zona pabellones industriales Tartanga). T.M. de Erandio Proyecto de desconexión de aguas residuales del colector perimetral (tramo interior). T.M. de Erandio Unidad de Ejecución Tartanga-Polideportivo. Además, debido a la planitud de la zona objeto de actuación, la nueva red de aguas residuales, se diseña con la pendiente mínima admisible para este tipo de redes, un 0,30%. Así todo, para conseguir conectar en el pozo de registro propuesto, a la altura de la intersección entre Tartanga Kalea y Anton Fernandez Kalea, se considera necesario modificar la red de aguas fecales contemplada en el Proyecto de desconexión de aguas residuales del colector perimetral (tramo interior). T.M. de Erandio en una longitud de unos 50 m. El nuevo colector de aguas residuales se materializa con PVC Φ mm. como se puede observar en el Plano nº 12.- Redes de servicios proyectadas del presente Proyecto. También se llevan a cabo la reposición de las acometidas de aguas fecales de los distintos centros educativos existentes junto a la acera Oeste de Tartanga Kalea a la nueva red de aguas residuales proyectada. 2. Diseño de la red de aguas pluviales 2.1. Criterios de diseño Se prevé la renovación de la totalidad de la red de drenaje actual. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -101-

20 Para ello se sigue la Orden FOM/298/2016, de 15 de febrero, por la que se aprueba la norma IC drenaje superficial de la Instrucción de Carreteras. Las cuencas de aportación de las vaguadas que vierten al vial objeto de actuación son menores de 50 Km 2 y no se dispone de datos de caudales máximos proporcionados por la Administración Hidráulica correspondiente a la zona, en este caso, Confederación Hidráulica del Cantábrico (C.H.C.). De esta manera, según la Instrucción de Carreteras 5.2-I.C. Drenaje superficial, el método de cálculo a utilizar para estimar los caudales de aportación es el método racional Cálculo de caudales por el método racional Este cálculo se basa en las recomendaciones de la Norma 5.2-I.C. Drenaje superficial de la Instrucción de Carreteras. La red de drenaje proyectada hace referencia, a la plataforma y sus márgenes y a las obras de drenaje transversal. De esta forma, dependiendo el elemento en cuestión que se dimensiona se utiliza un período de retorno distinto. Así, se diseña según lo siguiente: Plataforma y sus márgenes: Período de retorno de 25 años. (T=25). Se calculan los caudales de referencia mediante el método racional: siendo: Q T = I (T, t c ) * C * A * K t / 3,6 o Q T (m 3 /s): Caudal máximo anual correspondiente al período de retorno T, en el punto de desagüe de la cuenca. o I(T, t c ) (mm/h): Intensidad de precipitación correspondiente al periodo de retorno considerado T, para una duración del aguacero igual al tiempo de concentración tc, de la cuenca. o C (adimensional): Coeficiente medio de escorrentía de la cuenca considerada. o A (Km 2 ): Área de la cuenca o superficie considerada. o K t (adimensional): Coeficiente de uniformidad en la distribución temporal de la precipitación. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -102-

21 Intensidad de precipitación La intensidad de precipitación I (T, t) correspondiente a un período de retorno T y una duración del aguacero t se obtendrá mediante la siguiente fórmula: siendo: I(T, t) = I d * F int o I(T, t c ) (mm / h): Intensidad de precipitación correspondiente al periodo de retorno considerado T, para una duración del aguacero t. o I d (mm / h): Intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente al período de retorno T. o F int (adimensional): Factor de intensidad. La intensidad de precipitación a considerar en el cálculo del caudal máximo anual para el periodo de retorno T es el la que corresponde a una duración del aguacero igual al tiempo de concentración de dicha cuenca (t = t c ) Intensidad media diaria de precipitación corregida La intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente al periodo de retorno T se obtiene mediante la fórmula: I d = P d * K A / 24 siendo: o P d (mm): Precipitación diaria correspondiente al período de retorno T. En milímetros. o K A (adimensional): Factor reductor de la precipitación por área de la cuenca. Adimensional. La determinación de P d se ajusta mediante la serie de precipitaciones máximas registrada en cada pluviómetro, la función de distribución extremal más apropiada a los datos de la zona, considerando al menos las funciones Gumbel y SQRT ET-max. Para la función de Gumbel se tiene que: P d = a c * ln (-ln ((T-1)/T)) En cuanto a la precipitación máxima previsible diaria se procede a realizar un análisis de las máximas precipitaciones diarias obtenidas en el Centro Meteorológico A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -103-

22 de Bilbao desde 1960, con las cuales se puede aproximar una predicción de la máxima precipitación diaria: Pd = * ln (-ln ((T-1)/T)) Donde T es el período de retorno. Así, según Instrucción de Carreteras 5.2-I.C. Drenaje superficial : T = 25 años para drenaje longitudinal, se obtiene que Pd = 104,69 mm Factor reductor de la precipitación por área de la cuenca En cuanto al factor reductor de la precipitación por área de la cuenca, se toma K A = 1 para áreas menores de 1 km 2 y para áreas mayores se obtiene a partir de la siguiente fórmula: K A = 1 ( log 10 A ) / 15 La mayor parte de las cuencas vertientes de las obras de drenaje transversal proyectadas en el presente Proyecto son menores de 1 km 2, con lo que en estos casos se tiene que K A =1. Sin embargo existen varios pontones a lo largo del tramo objeto de actuación, que reciben una cuenca de aportación con un área mayor de 1 Km 2, aplicándose en estos casos la citada expresión de K A =1 ( log 10 A )/ Factor de intensidad El factor de intensidad introduce la torrencialidad de la lluvia en el área de estudio y depende de la duración del aguacero t o del periodo de retorno T. Se tomará el valor máximo de entre los siguientes valores: F int = máx (F a, F b ). siendo: o F a (adimensional): factor obtenido a partir del índice de torrencialidad (I1/Id). o F b (adimensional): factor obtenido a partir de curvas IDF de un pluviógrafo próximo. Dado que no existen datos de pluviógrafos próximos a la zona de las obras proyectadas, se considera que para el caso que nos ocupa F int = F a Para la obtención de F a : A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -104-

23 F a I I 1 d 0,1 3,52872,5287t siendo: o (I1/Id): índice de torrencialidad, adimensional, cuyo valor se obtiene en función de la zona geográfica, a partir del siguiente mapa: La zona del Proyecto queda enmarcada en la zona de valor Tiempo de concentración El tiempo de concentración es el mínimo tiempo para que desde el inicio del aguacero toda la superficie de la cuenca esté aportando escorrentía en el punto de desagüe. El cálculo se realiza mediante las siguientes formulaciones: Para cuencas principales o cuencas con t c > 0,25 h. T c = 0,3 * L 0.76 c * J c siendo: o L c (Km): longitud del cauce. En kilómetros. o J c (adimensional): pendiente media del cauce. Para cuencas secundarias o con t c 0,25 h. t dif = 2 * L dif 0,408*n dif 0,312*J dif siendo: A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -105-

24 o T dif (min): tiempo de recorrido en flujo difuso sobre el terreno. En minutos. o N dif (adimensional): coeficiente de flujo difuso. Adimensional. o L dif (m): longitud de recorrido en flujo difuso. En metros o J dif (adimensional): pendiente media. Adimensional. El valor del coeficiente de flujo difuso, n dif, se obtiene en la siguiente tabla: Cobertura del terreno n dif Pavimentado o revestido 0,015 Sin vegetación 0,050 No pavimentado ni revestido Con vegetación escasa 0,120 Con vegetación media 0,320 Con vegetación densa 1,000 De esta manera, dado que la vía proyectada se encuentra ubicada en plena zona urbana, se toma el valor de n dif =0,015. El tiempo de concentración se obtiene finalmente de la siguiente tabla: t dif (minutos) t c (minutos) <5 5 5<t dif <40 t dif > Coeficiente de uniformidad en la distribución temporal de la precipitación El coeficiente de uniformidad en la distribución temporal de la precipitación, K t, se calcula según lo siguiente: K t 1 t 1, 25 t c 1, 25 c 14 siendo: o K t (adimensional): Coeficiente de uniformidad en la distribución temporal de la precipitación. o t c (horas): Tiempo de concentración de la cuenca. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -106-

25 Coeficiente de escorrentía El coeficiente de escorrentía define la parte de la precipitación de intensidad que general el caudal de avenida en el punto de desagüe de la cuenca. Se obtendría mediante la siguiente fórmula: K C a P * P o d K K 1 * a P * P o d a P * P d o siendo: P o (mm): umbral de escorrentía Umbral de escorrentía El umbral de escorrentía representa la precipitación mínima que debe caer para que se genere escorrentía. Se determina mediante la siguiente fórmula: P o = P i o * β siendo: o P o i: Valor inicial del umbral de escorrentía. Se determinará a partir de una serie de datos o mapas publicados por la Dirección General de Carreteras, o partir de la Tabla 2.3 de la norma 5.2-IC. En este caso, al tratarse de una obra enmarcada en un tejido urbano discontinuo, con un suelo caracterizado como Grupo C será 8. En milímetros. o β: coeficiente corrector del umbral de escorrentía. La formulación del método racional efectuada en los epígrafes precedentes requiere una calibración con datos reales de las cuencas, que se introduce en el método a través de un coeficiente β corrector del umbral de escorrentía. Para obtener su valor se debe proceder como sigue: Drenaje transversal de vías de servicio, ramales, caminos, accesos a instalaciones y edificaciones auxiliares de la carretera y otros elementos anejos (siempre que el funcionamiento hidráulico de estas obras no afecte a la carretera principal) y drenaje de plataforma y márgenes: Se debe aplicar el producto del valor medio de la región del coeficiente corrector del umbral de escorrentía por un factor dependiente del período de retorno T, A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -107-

26 considerado para el caudal de proyecto en el elemento de que en cada caso se trate: β PM = β m * F T donde o Β m Valor medio en la región, del coeficiente corrector del umbral de escorrentía (tabla 2.5), entrando con la región indicada en la figura 2.9. Adimensional. o F T Factor función del período de retorno T y de la zona geográfica. Adimensional. En este caso la obra se emplazará en la zona 13, por lo que se obtiene que β m = 0,60. Además, para T=25 años F T = 1,15. Por lo tanto, se obtiene: Si T=25 años β = 0,60 * 1,15 = 0,690. Así, los datos de partida con los que se cuenta son: T - Periodo de retorno (años) β - Factor de corrección humedad P d - Máxima lluvia en 24h (mm) (I 1 /I d ) - Factor torrencialidad 25 0, , Área de la cuenca Se considera como área de la cuenca la superficie medida en proyección horizontal que drena al punto de desagüe Obtención de caudales de diseño para colectores A continuación, se muestran varias tablas con las superficies de aportación consideradas para cada obra de drenaje estudiada. Obra de drenaje longitudinal Superficie de la cuenca (Km 2 ) Longitud del cauce (km) Pendiente (ml/ml) Po i - Umbral de escorrentía inicial (mm) PP9-PP8 0, ,0300 0, ,015 PP8-PP7 0, ,1750 0, ,015 PP7-PP6 0, ,1000 0, ,015 PP6-PP5 0, ,0500 0, ,015 ndif A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -108-

27 Obra de drenaje longitudinal Superficie de la cuenca (Km 2 ) Longitud del cauce (km) Pendiente (ml/ml) Po i - Umbral de escorrentía inicial (mm) PP5-PP4 0, ,2000 0, ,015 PP4-PP3 0, ,1500 0, ,015 PP3-PP2 0, ,0400 0, ,015 PP2-PP1 0, ,1750 0, ,015 ndif PP10-PP11 0, ,2200 0, ,015 PP11-PP12 0, ,1000 0, ,015 PP12-PP13 0, ,2400 0, ,015 PP15-PP7 0, ,0400 0, ,015 PP16-PP17 0, ,0250 0, ,015 PP17-PP18 0, ,2000 0, ,015 PP18-PP10 0, ,0250 0, ,015 PP19-PP10 0, ,0400 0, ,015 Colectores en aparcamiento 0, ,0200 0, ,015 Conexión con colector junto a rotonda 0, ,2000 0, ,015 Así, considerando los datos de cada cuenca, se obtienen los siguientes caudales de cálculo para cada una de ellas: A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -109-

28 Obra de drenaje longitudinal Po - Umbral escorrentía corregido Pd - Máxima lluvia en 24h (mm) Tc - tiempo de concentración (h) KA Id - intensidad media diaria (mm/h) KA*Pd/Po C - coeficiente de escorrentía Fint I(T,tc) Kt Q (m 3 /s) Qacumulado (m 3 /s) PP9-PP8 5,52 104,69 0,087 1,00 4,36 18,97 0,84 30,05 131,08 1,00 0, ,01380 PP8-PP7 5,52 104,69 0,178 1,00 4,36 18,97 0,84 21,72 94,75 1,01 0, ,11851 PP7-PP6 5,52 104,69 0,142 1,00 4,36 18,97 0,84 24,14 105,29 1,01 0, ,16793 PP6-PP5 5,52 104,69 0,107 1,00 4,36 18,97 0,84 27,42 119,60 1,00 0, ,18614 PP5-PP4 5,52 104,69 0,188 1,00 4,36 18,97 0,84 21,17 92,36 1,01 0, ,25350 PP4-PP3 5,52 104,69 0,167 1,00 4,36 18,97 0,84 22,37 97,57 1,01 0, ,32916 PP3-PP2 5,52 104,69 0,097 1,00 4,36 18,97 0,84 28,54 124,51 1,00 0, ,35249 PP2-PP1 5,52 104,69 0,178 1,00 4,36 18,97 0,84 21,72 94,75 1,01 0, ,45051 PP10-PP11 5,52 104,69 0,195 1,00 4,36 18,97 0,84 20,79 90,68 1,01 0, ,22198 PP11-PP12 5,52 104,69 0,142 1,00 4,36 18,97 0,84 24,14 105,29 1,01 0, ,24422 PP12-PP13 5,52 104,69 0,202 1,00 4,36 18,97 0,84 20,44 89,17 1,01 0, ,56968 PP15-PP7 5,52 104,69 0,097 1,00 4,36 18,97 0,84 28,54 124,51 1,00 0, ,01458 PP16-PP17 5,52 104,69 0,083 1,00 4,36 18,97 0,84 30,56 133,31 1,00 0, ,01248 PP17-PP18 5,52 104,69 0,188 1,00 4,36 18,97 0,84 21,17 92,36 1,01 0, ,18848 PP18-PP10 5,52 104,69 0,083 1,00 4,36 18,97 0,84 30,56 133,31 1,00 0, ,22123 PP19-PP10 5,52 104,69 0,097 1,00 4,36 18,97 0,84 28,54 124,51 1,00 0, ,02624 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos

29 Obra de drenaje longitudinal Po - Umbral escorrentía corregido Pd - Máxima lluvia en 24h (mm) Tc - tiempo de concentración (h) KA Id - intensidad media diaria (mm/h) KA*Pd/Po C - coeficiente de escorrentía Fint I(T,tc) Kt Q (m 3 /s) Qacumulado (m 3 /s) Colectores en aparcamiento 5,52 104,69 0,083 1,00 4,36 18,97 0,84 30,56 133,31 1,00 0, ,01871 Conexión con colector junto a rotonda 5,52 104,69 0,188 1,00 4,36 18,97 0,84 21,17 92,36 1,01 0, ,19556 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos

30 2.3. Dimensionamiento de colectores Colebrook: Para el cálculo hidráulico de las conducciones, se utiliza la fórmula de Prandtl- V 2 2gDI log ka ( 3.71D D 2 gdi ) siendo V = velocidad media (m/s) g = aceleración de la gravedad (m/s 2 ) D = diámetro interior de la tubería (m) I = pérdida de carga (m/m) k a = rugosidad uniforme equivalente (m) ν = viscosidad cinemática del fluido (m 2 /s) En el cálculo se adopta los siguientes valores de los coeficientes, obtenidos del libro Saneamiento y alcantarillado, pag 195, de Aurelio Hernández Muñoz, editado por el Colegio de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos, Servicio de Publicaciones de la Escuela de Ingenieros de Caminos de Madrid (1990): ν = m 2 /s para tuberías de PVC k a (mm) = k a = 0.25 Para conducciones a sección parcialmente llena, la fórmula de Prandtl- Colebrook debe aplicarse con los coeficientes correctores de Thormann-Franke: W V V p 2 sen2 2 sen Qp q Q (2 sen2 ) 9.69( sen ) donde: V = velocidad a sección llena V p = velocidad a sección parcialmente llena Q = caudal a sección llena Q p = caudal a sección parcialmente llena 2β = arco de la sección mojada A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -112-

31 γ = coeficiente de Thormann que introduce la consideración del rozamiento entre el líquido y el aire en el interior del conducto. Este coeficiente adopta los siguientes valores: para η = D h 0.5 γ = 0 h ( 0.5) para η = > 0.5 D 20 3 Estas variaciones de caudal y velocidad se encuentran recogidas en tablas, en función de la altura de llenado, parte de las cuales se adjuntan. Los cálculos se realizan considerando diámetros interiores de tuberías comerciales. Con el diámetro y la pendiente en cada tramo, se calcula el caudal y la velocidad en sección llena y en sección parcialmente llena, comprobando que se cumplen las limitaciones de velocidad. Para resguardo de las conducciones se impone como condición de diseño que los colectores y obras de paso no funcionen a sección llena. Como condición de diseño de los colectores, se establece que la velocidad mínima sea mayor de 0,5 m/seg. Esta condición se impone para garantizar la autolimpieza de los colectores. En caso de que esta condición de velocidad mínima no se cumpla y con el fin de garantizar la autolimpieza de los colectores, se cumplirán otras condiciones como, por ejemplo, para colectores circulares, la velocidad a sección llena sea igual o superior a 1 m/seg, de manera que se consiga un cierto grado de autolimpieza. En cuanto a la velocidad máxima, ésta no debe ser superior a 3,00 m/s. Con estas premisas, se procede a estudiar la capacidad de desagüe de la red actual y comprobar las obras de drenaje transversal de sección insuficiente y por lo tanto a sustituir por un caño de mayor capacidad hidráulica. Para las obras de drenaje de sección no circular, como las tajeas y los marcos se utiliza la fórmula de Manning para averiguar su capacidad hidráulica. Los resultados se recogen en las tablas adjuntas en las que aparecen las velocidades y caudales para la sección llena y los valores necesarios para utilizar las tablas de Thormann y Franke. A continuación, se adjuntan las tablas con el diseño de las obras de drenaje estudiadas. 3 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -113-

32 DATOS DE LA TUBERÍA MATERIAL PVC Hormigón liso Rugosidad (ka) 0, ,00080 CÁLCULO DE LOS COLECTORES LONGITUDINALES DE AGUAS PLUVIALES Obra de drenaje Q cálculo (m3/s) D. interior (en ml) I (en ml/ml) V llena (m/s) Q llena (m3/s) Q cal/q llena h/d (ml/ml) V (m/s) PP9-PP8 0,0138 0,2996 0,0050 1,2129 0,0855 0,1614 0,2690 0,8975 PP8-PP7 0,1185 0,3804 0,0050 1,4109 0,1604 0,7391 0,6520 1,5097 PP7-PP6 0,1679 0,4750 0,0050 1,6223 0,2875 0,5842 0,5530 1,6710 PP6-PP5 0,1861 0,4750 0,0050 1,6223 0,2875 0,6475 0,5920 1,7034 PP5-PP4 0,2535 0,4750 0,0050 1,6223 0,2875 0,8818 0,7670 1,7359 PP4-PP3 0,3292 0,5972 0,0050 1,8714 0,5242 0,6279 0,5800 1,9649 PP3-PP2 0,3525 0,5972 0,0050 1,8714 0,5242 0,6724 0,6090 1,9837 PP2-PP1 0,4505 0,5972 0,0050 1,8714 0,5242 0,8594 0,7470 2,0024 PP10-PP11 0,2220 0,4750 0,0050 1,6223 0,2875 0,7722 0,0676 1,7359 PP11-PP12 0,2442 0,5972 0,0030 1,4418 0,4039 0,6047 0,5650 1,4995 PP12-PP13 0,5697 0,8000 0,0030 1,5355 0,7718 0,7381 0,6520 1,6430 PP15-PP7 0,0146 0,3804 0,0050 1,4109 0,1604 0,0909 0,2010 0,9030 PP16-PP17 0,0125 0,2996 0,0050 1,2129 0,0855 0,1459 0,2580 0,8793 PP17-PP18 0,1885 0,4750 0,0030 1,2490 0,2213 0,8516 0,7390 1,3365 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos

33 Q cálculo D. interior I V llena Q llena h/d Obra de drenaje (m3/s) (en ml) (en ml/ml) (m/s) (m3/s) Q cal/q llena (ml/ml) V (m/s) PP18-PP10 0,2212 0,4750 0,0050 1,6223 0,2875 0,7696 0,6740 1,7359 PP19-PP10 0,0262 0,2996 0,0050 1,2129 0,0855 0,3069 0,3780 1,0795 Colectores en aparcamiento 0,0187 0,1854 0,0050 0,8911 0,0241 0,7779 0,6800 0,9535 Conexión con colector junto a rotonda 0,1956 0,4750 0,0050 1,6223 0,2875 0,6803 0,6130 1,7196 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos

34 3. Diseño de la red de aguas fecales 3.1. Criterios de diseño Actualmente existe una red unitaria a lo largo de la calle objeto de actuación, la cual se pretende convertir en separativa. Por lo tanto, se prevé la renovación de la totalidad de la red de saneamiento actual. Para ello, inicialmente se estima la población a la que dará servicio el colector proyectado. Así, se calcula el número de habitantes a los que daría servicio en la situación actual y se plantea un incremento de la misma. Posteriormente se establece una dotación por habitante estimado. A partir de esta dotación se calcula el caudal medio, incrementándose este caudal para obtener el caudal punta, que será para el que se diseña la nueva red. Se han seguido los criterios del Consorcio de Aguas de Bilbao Bizkaia tanto para la estimación de la población, como para la dotación por habitante considerada o las fórmulas para obtener el caudal punta Estimación de la población a dar servicio El proyecto de saneamiento de aguas residuales contempla la ejecución de un colector principal y de distintas incorporaciones. Además, el colector de aguas residuales planteado en el presente Proyecto recoge las aguas aportadas por el colector contemplado en el Proyecto de desconexión de aguas residuales del colector perimetral (tramo interior). T.M. de Erandio. Se considerarán en este apartado los caudales del área industrial y residencial servida por los colectores proyectados. Este colector recogerá aguas de procesos inorgánicos, así como pequeños caudales de origen orgánico generados en las viviendas y en las propias industrias (servicios higiénicos, comedores, etc.). Para la estimación futura, se ha optado por incrementar en un 100% los valores de empleo actuales, considerando la incorporación de las nuevas actuaciones a realizar previstas en el planeamiento urbanístico con un caudal similar al máximo de los actuales. En este sentido cabe destacar la nueva promoción de viviendas contemplada en la Unidad de Ejecución de Tartanga-Polideportivo. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -116-

35 Con este criterio, los valores de caudal adoptados tanto para la situación actual como para la futura son los máximos, con el objetivo de estar del lado de la seguridad. En el caso de las viviendas, para estimar la población a servir con la nueva red de saneamiento, se ha tenido en cuenta los criterios del Consorcio de Aguas Bilbao Bizkaia. Así, se ha estimado que en la actualidad hay 3 habitantes por vivienda, que pasarían a ser 4 hab/vivienda en un futuro Dotaciones Basándonos en los datos máximos de consumo y siguiendo los criterios del Consorcio de Aguas Bilbao Bizkaia, se han establecido las siguientes dotaciones de referencia a establecer en los cálculos del presente Proyecto: Dotación Actual Saturación Viviendas 200 l/hab día 300 l/hab día Empresa 250 l/empl día 375 l/empl día Centro de enseñanza 50 l/alum+prof día 75 l/alum+prof día Se ha optado por incrementar en un 50% todos los valores para la estimación de la dotación en el futuro. Se ha comprobado que las dotaciones estimadas están por encima de los datos de consumo actuales Caudales de aguas residuales urbanas Para la determinación de los caudales de aguas residuales urbanas se siguen los criterios de dimensionamiento y las formulaciones desarrolladas por el Consorcio de Aguas Bilbao Bizkaia Caudales medios diarios Los caudales medios diarios de aguas residuales domésticas se calculan, de acuerdo con la expresión: Qm P D d Donde: A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -117-

36 Q m = Caudal medio diario de aguas residuales domésticas, en l/s. P = Población actual (hab) D d = Dotación media de vertidos domésticos (l/hab.día) Caudal mínimo Se refiere en todo caso al año actual y en el presente Proyecto a efectos de cálculo se considerará igual al caudal punta de aguas residuales domésticas Caudal de punta Los caudales de punta de vertidos se obtienen mediante la siguiente formulación: Si Q m > 2,17 l/s Qp 0,725 2 Q m 2,62 Qm Si Q m 2,17 l/s Qp 0,26 7,24 Qm Siendo: Q m = Caudal medio residual urbano (l/s) 3.5. Cálculos hidráulicos A continuación, se adjuntan los cálculos hidráulicos realizados para el dimensionamiento de la red de saneamiento propuesta A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -118-

37 Caudal de diseño SITUACIÓN ACTUAL TRAMO VIVIENDAS/EMPRESAS VIVIENDAS TRAMO POBLACIÓN TRAMO (viv*3=habs) TOTAL POBLACIÓN DOTACIÓN (l/hab día) CAUDAL TRAMO (l/día) CAUDAL DÍA (l/día) CAUDAL MEDIO (l/s) CAUDAL PUNTA (l/s) CAUDAL PUNTA (m 3 /s) Colector Principal PR1-PR2 PR2-PR3 Aportación de "Proyecto de desconexión de aguas residuales del colector perimetral (tramo interior). T.M. de Erandio ,39 5,68 0,0057 Empresas en Tartanga nº 17,19,21 y ,48 5,98 0,0060 PR3-PR4 CIFP Tartanga LHII ,89 7,01 0,0070 PR4-PR ,89 7,01 0,0070 PR5-PR6 Colegio Jado Ikastetxea ,33 7,79 0,0078 Viviendas de Unidad de Actuación PR6-PR7 Tartanga-Polideportivo ,54 16,94 0, polideportivo PR7-PR8 Colector procedente de Ramon Rubial Kalea ,63 23,57 0,0236 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos

38 SITUACIÓN FUTURA (obtención de caudales de diseño) TRAMO VIVIENDAS/EMPRESAS VIVIENDAS TRAMO POBLACIÓN TRAMO (viv*3=habs) TOTAL POBLACIÓN DOTACIÓN (l/hab día) CAUDAL TRAMO (l/día) CAUDAL DÍA (l/día) CAUDAL MEDIO (l/s) CAUDAL PUNTA (l/s) CAUDAL PUNTA (m 3 /s) Colector Principal PR1-PR2 PR2-PR3 Aportación de "Proyecto de desconexión de aguas residuales del colector perimetral (tramo interior). T.M. de Erandio ,56 6,21 0,0062 Empresas en Tartanga nº 17,19,21 y ,69 6,56 0,0066 PR3-PR4 CIFP Tartanga LHII ,29 7,74 0,0077 PR4-PR ,29 7,74 0,0077 PR5-PR6 Colegio Jado Ikastetxea ,95 8,62 0,0086 PR6-PR7 Viviendas de Unidad de Actuación Tartanga-Polideportivo + polideportivo ,93 27,60 0,0276 PR7-PR8 Colector procedente de Ramon Rubial Kalea ,09 40,15 0,0401 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos

39 Dimensionamiento de colectores Al igual que para la red de aguas pluviales, para el cálculo hidráulico de los colectores de saneamiento, se utiliza la fórmula de Prandtl-Colebrook: V 2 2gDI log ka ( 3.71D D 2 gdi ) siendo V = velocidad media (m/s) g = aceleración de la gravedad (m/s 2 ) D = diámetro interior de la tubería (m) I = pérdida de carga (m/m) k a = rugosidad uniforme equivalente (m) ν = viscosidad cinemática del fluido (m 2 /s) En el cálculo se adopta los siguientes valores de los coeficientes, obtenidos del libro Saneamiento y alcantarillado, pag 195, de Aurelio Hernández Muñoz, editado por el Colegio de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos, Servicio de Publicaciones de la Escuela de Ingenieros de Caminos de Madrid (1990): ν = m 2 /s 0.25 para tuberías de PVC k a (mm) = k a = Para conducciones a sección parcialmente llena, la fórmula de Prandtl- Colebrook debe aplicarse con los coeficientes correctores de Thormann-Franke: W V V p 2 sen2 2 sen Qp q Q (2 sen2 ) 9.69( sen ) donde: V = velocidad a sección llena A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -121-

40 V p = velocidad a sección parcialmente llena Q = caudal a sección llena Q p = caudal a sección parcialmente llena 2β = arco de la sección mojada γ = coeficiente de Thormann que introduce la consideración del rozamiento entre el líquido y el aire en el interior del conducto. Este coeficiente adopta los siguientes valores: para η = D h 0.5 γ = 0 h ( 0.5) para η = > 0.5 D Estas variaciones de caudal y velocidad se encuentran recogidas en tablas, en función de la altura de llenado, parte de las cuales se adjuntan. Los cálculos se realizan considerando diámetros interiores de tuberías comerciales. Con el diámetro y la pendiente en cada tramo, se calcula el caudal y la velocidad en sección llena y en sección parcialmente llena, comprobando que se cumplen las limitaciones de velocidad. Para resguardo de las conducciones se impone como condición de diseño que los colectores y obras de paso no funcionen a sección llena. Como condición de diseño de los colectores, se establece que la velocidad mínima sea mayor de 0,5 m/seg. Esta condición se impone para garantizar la autolimpieza de los colectores. En caso de que esta condición de velocidad mínima no se cumpla y con el fin de garantizar la autolimpieza de los colectores, se cumplirán otras condiciones como, por ejemplo, para colectores circulares, la velocidad a sección llena sea igual o superior a 1 m/seg, de manera que se consiga un cierto grado de autolimpieza. En cuanto a la velocidad máxima, ésta no debe ser superior a 3,00 m/s. Con estas premisas, se procede a calcular la red de aguas fecales. Los resultados se recogen en las tablas adjuntas en las que aparecen las velocidades y caudales para la sección llena y los valores necesarios para utilizar las tablas de Thormann y Franke. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -122-

41 A continuación, se adjuntan las tablas con el diseño de los nuevos colectores de aguas fecales, de PVC, a colocar. Q /Q h/d v /v Q /Q h/d v /v Q /Q h/d v /v A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Cálculos hidráulicos -123-

42 Proyecto de urbanización de San Agustin Plaza y Altzagako Ibarra Kalea. Ayuntamiento de Erandio. DATOS DE LA TUBERÍA MATERIAL PVC Hormigón liso Rugosidad (ka) 0, ,00080 CÁLCULO DE LOS COLECTORES LONGITUDINALES DE AGUAS FECALES Colector de fecales Q cálculo (en m3/s) D. interior (en ml) I (en ml/ml) V llena (m/s) Q llena (m3/s) Q cal/q llena h/d (en ml/ml) V (m/s) PR1-PR2 0,0062 0,2996 0,0050 1,2129 0,0855 0,0727 0,1800 0,7277 PR2-PR3 0,0066 0,2996 0,0050 1,2129 0,0855 0,0768 0,1850 0,7398 PR3-PR4 0,0077 0,2996 0,0050 1,2129 0,0855 0,0905 0,2000 0,7762 PR4-PR5 0,0077 0,2996 0,0050 1,2129 0,0855 0,0905 0,2000 0,7762 PR5-PR6 0,0086 0,2996 0,0050 1,2129 0,0855 0,1008 0,2110 0,7884 PR6-PR7 0,0276 0,2996 0,0050 1,2129 0,0855 0,3228 0,3930 1,0916 PR7-PR8 0,0401 0,3804 0,0050 1,4109 0,1604 0,2504 0,3390 1,1852 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 6. Red de drenaje

43 Proyecto Modificado (2) de Urbanización del AA-2 y Calles Adyacentes. Anejo nº7. Red de alumbrado

44 Anejo nº 7.- Red de alumbrado Índice 1. Criterios de diseño Líneas eléctricas Estudio de iluminación Cálculos lumínicos Cálculo de la eficiencia energética Criterios de diseño En el Plano nº 11.- Redes de servicios existentes se recogen las luminarias existentes. En este Proyecto se plantea retirar todas las farolas actuales, de tipología ya obsoleta, y colocar nuevas farolas. De esta manera se instalan nuevos circuitos con conducciones en ambas aceras de Tartanga Kalea, en la zona de juegos, en el perímetro de la rotonda y en el parking del polideportivo. El control de la nueva red de alumbrado se llevará a cabo mediante el mismo cuadro de mando que se realiza actualmente, el CM-AX-79 (13,2 KW), situado próximo a la intersección entre Tartanga Kalea y Desanexion Kalea. Se decide mantener este cuadro de mando existente ya que se considera que el incremento de potencia no es significativo respecto lo actual, al instalar tecnología led, de bajo consumo. Las nuevas farolas a colocar están compuestas por: Columna troncocónica recta de 9,00 m. de altura modelo East de Philips o similar, con una conicidad de 12/1000, más brazo modelo East de Philips o similar, de 1,00 m. de longitud, fabricados en chapa de acero al carbono S-235-JR, o superior, según norma UNE-EN-10025, con acabado mediante galvanizado en caliente por inmersión, lijado y lavado de la superficie y aplicación de una capa de pintura en poliéster al horno. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 7. Red de alumbrado -125-

45 Luminaria de tecnología LED modelo Citysoul Large BRP531 GRN160/830 de Philips o similar de 132 W de potencia, con regulación LS6, protector de sobretensiones, óptica PG-S y un flujo de lámpara de lm. En todas las calles las farolas se colocan al tresbolillo con una distancia entre ellas de metros, aproximadamente. Además, en la zona del parking junto al polideportivo se considera necesaria la instalación de dos farolas con puntos dobles. 2. Líneas eléctricas Se calcula la caída de tensión en el punto más alejado colocado. La caída de tensión de un sistema de alimentación trifásico responde a la fórmula siguiente: longitud * potencia Caída Conductividad * Tensión* Sección Así para una caída de tensión del 3%, propia del alumbrado, una tensión de 380 V trifásica, una potencia máxima de n x w. La conductividad del cobre es de 56 Siemens * m 2. Se calcula la caída de tensión en la última luminaria del ramal planteado. l = 300 m S = 10 mm 2 V = 380 V W = W Caída = 2,79V Caída final = 2,79 V (0,73 %) Por lo tanto, se decide la instalación de cableado en conductores trifásicos hasta la última luminaria del tipo RVK 0,6 / 1 KV con una sección de 10 mm 2 en todos los ramales. Todo el cableado irá subterráneo introducido dentro de las nuevas canalizaciones. Se tienden tuberías de polietileno de alta densidad de doble pared de 110 mm. de diámetro para una más fácil introducción de las mangueras eléctricas. 3. Estudio de iluminación 3.1. Cálculos lumínicos En el diseño de la iluminación de los itinerarios peatonales se ha tenido en cuenta lo indicado en el Decreto 68/2000 de 11 de abril, por el que se aprueban las Normas técnicas sobre condiciones de accesibilidad de los entornos urbanos, espacios públicos, edificaciones y sistemas de información y comunicación". Así, en A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 7. Red de alumbrado -126-

46 el apartado 3.2 Itinerarios peatonales dentro del Anejo II. Condiciones técnicas sobre accesibilidad en el entorno urbano de este Documento, se dice que En todo su desarrollo dispondrá de un nivel mínimo de iluminación de 20 luxes, proyectada de forma homogénea, evitándose el deslumbramiento. Además, se comprueba que se cumple el RD 1890/2008 de 14 de noviembre, por el que se aprueba el Reglamento de eficiencia energética en instalaciones de alumbrado exterior y sus Instrucciones técnicas complementarias y concretadas en la ITC-EA-05. Según la Instrucción Técnica Complementaria EA - 02 niveles de iluminación, las vías objeto de estudio se clasifican en distintas categorías, en función de las cuales se selecciona una clase de alumbrado u otra. Así, en el apartado de la citada Instrucción, se establece que el criterio principal para la clasificación de las vías es la velocidad de circulación, llevando a cabo en la tabla 1, la siguiente clasificación: En el presente Proyecto se diseñan dos tipos de espacios diferenciados: Las zonas de calzada y aparcamientos anexos, clasificadas como vías tipo B, con una velocidad menor de 60 Km/h. Las aceras y espacios peatonales, clasificadas como vía tipo E, como vía peatonal. Además, en el apartado se realiza una clasificación mediante otros criterios, tales como el tipo de vía y la intensidad media de tráfico diario (IMD). De esta manera se establecen subgrupos dentro de la clasificación anterior. Así, en la tabla 3 y en la tabla 5, se indica lo siguiente: A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 7. Red de alumbrado -127-

47 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 7. Red de alumbrado -128-

48 Por consiguiente, se considera la calzada de la carretera como zona ME4b (al soportar una IMD menor de 7000 vehículos) y el paseo peatonal como zona S1, (considerando un elevado flujo de peatones, realizando de esta manera una hipótesis que se mantenga del lado de la seguridad). Así, en las tablas 6 y 8 se adjunta lo siguiente: Para las vías urbanas se establece que: Luminancia media > 0,75 Lm (cd/m2) A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 7. Red de alumbrado -129-

49 Uniformidad global mínima: 0,40 Uniformidad longitudinal mínima: 0,50 Incremento umbral: 15% Relación entorno: 0,50 Para los espacios peatonales se establece que: Iluminancia media > 15 luxes Iluminancia mínima > 5 luxes. A continuación, se adjunta el estudio lumínico realizado para la zona objeto de estudio, donde se comprueba que, como mínimos se obtienen los valores indicados. Los valores nominales mostrados en este Estudio son el resultado de cálculos exactos, basados en luminarias colocadas con precisión, con una relación fija entre sí y con el área en cuestión. En la práctica, los valores pueden variar debido a tolerancias en luminarias, posición de las luminarias, propiedades reflectivas y suministro eléctrico. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 7. Red de alumbrado -130-

62 3.2. Cálculo de la eficiencia energética Además, para calcular la eficiencia energética se sigue lo indicado en la Instrucción Técnica Complementaria EA - 01 Eficiencia Energética. Así, las instalaciones de alumbrado vial funcional, con independencia del tipo de lámpara, pavimento y de las características o geometría de la instalación, deberán cumplir los requisitos mínimos de eficiencia energética que se fijan en la tabla 1. De la misma manera, para el alumbrado vial ambiental, que es el que se ejecuta generalmente sobre soportes de 9 m. de altura en áreas urbanas para la iluminación de vías peatonales, comerciales, aceras, parques y jardines, centros históricos, vías de velocidad limitada, etc., considerados en la Instrucción Técnica Complementaria ITC-EA-02 como situaciones de proyecto C, D y E. Las instalaciones de alumbrado vial ambiental, con independencia del tipo de lámpara y de las características o geometría de la instalación, así como disposición de las luminarias, deberán cumplir los requisitos mínimos de eficiencia energética que se fijan en la tabla 2, que se indica a continuación. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 7. Red de alumbrado -143-

63 Además, se realiza la clasificación energética de la instalación proyectada, obteniendo el índice de consumo energético (ICE) de la misma, es decir el inverso del índice de eficiencia energética. Así, como conclusión del cálculo de la eficiencia de energética se indica el índice ICE de la zona donde se sitúan las farolas proyectadas. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 7. Red de alumbrado -144-

67 Para las zonas proyectadas, con farolas de 9 m. de altura y luminaria LED modelo Citysoul grande BRP531 GRN100/830 de Philips o similar de 132 W, a modo de resumen se indica la siguiente tabla, donde se muestra que se obtiene una clasificación A, al presentar un índice ICE<091: A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 7. Red de alumbrado -148-

68 Proyecto Modificado (2) de Urbanización del AA-2 y Calles Adyacentes. Anejo nº8. Catálogo de mobiliario urbano

69 Anejo nº 8.- Catálogo de mobiliario urbano 1. Introducción En el presente Proyecto se urbaniza Tartanga Kalea desde el tramo que va desde la intersección entre Ramon Rubial Kalea y Desanexion Kalea, incluyendo la ejecución de una nueva zona de estancia con juegos infantiles y elementos de ejercitación y el acondicionamiento del aparcamiento existente junto al polideportivo municipal de Altzaga. Se colocan nuevos elementos de mobiliario urbano, jardinería e iluminación. En el Plano nº 7.- Planta de detalle. Acabados del presente Proyecto se observa la disposición de los mismos. A continuación, se realiza una breve descripción de los distintos elementos a colocar. 2. Pavimentos 2.1. Propuesto para aceras en Tartanga Kalea Se plantea seguir una tipología de solado similar al existente en Tartanga Kalea. El tamaño y color de las baldosas propuestas es el siguiente: Pavimento de baldosa hidráulica con acabado con roseta tipo Bilbao, de similares características a las utilizadas en aceras cercanas, cumpliendo con la normativa de accesibilidad. Pavimento de baldosa hidráulica con acabado liso o 4 tacos de dimensiones 30x30x6 cm., de similares características a las utilizadas en aceras cercanas, cumpliendo con la normativa de accesibilidad. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -149-

70 Pavimento de baldosa hidráulica tipo botón negro, de 36 tacos circulares, según modelo municipal, de 30x30x6 cm. de iguales características a las utilizadas en aceras cercanas, para emboques de pasos peatonales, cumpliendo con la normativa de accesibilidad. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -150-

71 Pavimento de baldosa granítica con acabado abujardado modelo GRANICEM de PVT o similar de dimensiones 40x40x6 cm., de color a elegir por la Dirección de Obra, de similares características a las utilizadas en nuevas aceras cercanas, cumpliendo con la normativa de accesibilidad. Pavimento de adoquín prefabricado de hormigón bicapa en color gris, de forma rectangular de 20x10x8 cm. Pavimento de adoquín de klinker, color rojo, de forma rectangular de 20x10x8cm. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -151-

72 Pavimento peatonal realizado con microaglomerado bituminoso denso en caliente, de color rojizo, con arena granítica, en capa uniforme de 4 cm de espesor. Pavimento amortiguador de impactos para zonas de juegos infantiles para guardería y preescolar (con espesor total variable entre 20 y 50 mm. y primaria y secundaria (con espesor total variable entre 40 y 120 mm.) en función de la altura del juego infantil en el que está colocado atendiendo a las indicaciones de la norma UNE-EN sobre revestimiento de zonas de juego infantiles. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -152-

73 3. Farolas Las nuevas farolas a colocar están compuestas por: Columna troncocónica recta de 9,00 m. de altura modelo East de Philips o similar, con una conicidad de 12/1000, más brazo modelo East de Philips o similar, de 1,00 m. de longitud, fabricados en chapa de acero al carbono S-235-JR, o superior, según norma UNE-EN-10025, con acabado mediante galvanizado en caliente por inmersión, lijado y lavado de la superficie y aplicación de una capa de pintura en poliéster al horno. Luminaria de tecnología LED modelo Citysoul Large BRP531 GRN160/830 de Philips o similar de 132 W de potencia, con regulación LS6, protector de sobretensiones, óptica PG-S y un flujo de lámpara de lm. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -153-

74 4. Árboles 4.1. En Tartanga Kalea Fraxinus angustifolia Raywood -Diámetro máximo de copa en alcorque 3,5-4 m. -Especie de singular interés para la captación de contaminantes atmosféricos (en particular ozono troposférico). Acer freemanii Autumn Blaze -Diámetro máximo de copa en alcorque 2,5-3,5 m. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -154-

75 Acer platanoides Crimson King -Diámetro máximo de copa en alcorque 2,5-3 m. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -155-

76 4.2. En aparcamiento junto al polideportivo Fraxinus ornus -Diámetro máximo de copa en alcorque 2,5-3 m. Fraxinus ornus Obelisk - Diámetro máximo de copa en alcorque 2-2,5 m. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -156-

77 4.3. En zona de juegos Liquidambar styraciflua (mejor no plantar por el tipo de fruto) -Diámetro máximo de copa en alcorque 2,5-3,5 m. Magnolia grandiflora gallisoniensis -Diámetro máximo de copa en alcorque 2-4 m. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -157-

78 Magnolia kobus -Diámetro máximo de copa en alcorque 4-6 m. Prunus kanzan -Diámetro máximo de copa en alcorque 2-4 m. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -158-

79 Prunus pisardii A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -159-

80 -Diámetro máximo de copa en césped de 3-5 m. Liriodendron tulipifera -Diámetro máximo de copa en alcorque 3-4 m. Betula utilis var. Jacquemontii -Diámetro máximo de copa en césped de 4-8. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -160-

81 5. Juegos infantiles 5.1. Primaria y secundaria Juego infantil modelo ARC02, "Aro con rocódromo, red y pasitos" de Galopín Parques S.L. o similar, diseñado para un máximo de 10 usuarios con edades comprendidas entre 3 y 14 años. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -161-

82 Juego infantil modelo ARC03 "Rocódromo" de Galopín Parques S.L. o similar, diseñado para un máximo de 10 usuarios con edades comprendidas entre 3 y 14 años. Juego infantil modelo ARC05, "Hamaca" de Galopín Parques S.L. o similar, diseñado para un máximo de 3 usuarios con edades comprendidas entre 3 y 14 años. Juego infantil modelo ARC09, red de equilibrio "Pasitos triangulares" de Galopín Parques S.L. o similar, diseñado para un máximo de 3 usuarios con edades comprendidas entre 3 y 14 años. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -162-

83 Juego infantil modelo DOMO05, "Red con 5 patas" de Galopín Parques S.L. o similar, diseñado para un máximo de 64 usuarios con edades comprendidas entre 4 y 14 años. Juego infantil modelo L31, "Carrusel con red" de Galopín Parques S.L. o similar, diseñado para un máximo de 4 usuarios con edades comprendidas entre 3 y 12 años. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -163-

84 Juego infantil modelo L33, "Columpio con cesta" de Galopín Parques S.L. o similar, diseñado para un máximo de 5 usuarios con edades comprendidas entre 2 y 8 años Guardería y preescolar Juego infantil modelo B105A_P, muelle de doble panel "Triángulo" de Galopín Parques S.L. o similar, diseñado para 1 usuario con edades comprendidas entre 2 y 6 años. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -164-

85 Conjunto de juego infantil, modelo FAC16, "Torre fachada castillo" de Galopín Parques S.L. o similar, formado por una torre con tobogán y rocódromo y escalera para acceso diseñado para un máximo de 10 usuarios con edades comprendidas entre 2 y 6 años. Juego infantil modelo ML110 de Galopín Parques S.L, formado por una semiesfera de 500 mm. de diámetro, fabricada en SBR reciclado y con una capa superficial de 10 mm. de EPDM de alta calidad aglomerado con resina de poliuretano monocomponente, en color a elegir por la Dirección de Obra, de Urbabil o similar. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -165-

86 6. Elementos de ejercitación Conjunto deportivo modelo UG111 "Asas Rotativas, Pedales y Plato Boheler" de Galopín Parques S.L. o similar, integrado por los 3 elementos, además de dos bancos de asiento para ejercicio libre, para permitir la ejercitación de las extremidades inferiores y superiores del cuerpo mediante pedaleo, giro de cintura, ejercitación de muñeca y brazo, estiramiento libre, diseñado para un máximo de 7 usuarios, mayores de 16 años. Conjunto deportivo modelo UG410, "Bici Elíptica, Marcha y Pedales" de Galopín Parques S.L. o similar, integrado por los 3 elementos, para permitir la ejercitación de las extremidades inferiores del cuerpo y cintura, diseñado para un máximo de 3 usuarios mayores de 16 años. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -166-

87 Conjunto deportivo modelo UG311, "Conjunto de ejercicios (II)" de Galopín Parques S.L. o similar, integrado por Manivela Rotativa, Banco de ejercicios, Bicicleta Elíptica, Escalerilla de Dedos, Zigzag, Péndulo, Plato Boheler, Espaldera de Estiramientos, para permitir la ejercitación de todos las partes del cuerpo, la rehabilitación y el mantenimiento físico del usuario, diseñado para un máximo de 9 usuarios mayores de 16 años. 7. Bancos Banco modelo Curve de Urbabil o similar, de 5,40 m. de longitud. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -167-

88 Banco modelo Line de Urbabil o similar, de 1,90 m. de longitud. 8. Papeleras Papelera 60 litros de capacidad, modelo Erandio, personalizada, de Urbabil o similar, formada de acero galvanizado zincado con pintura de polvo de poliéster. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -168-

89 9. Alcorques Alcorque modelo Taulat de la gama de Mobiliario Urbano BENITO URBAN o similar en dos piezas, de dimensiones generales 80x80 cm. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -169-

90 10. Fuente Fuente modelo Atlas de BENITO URBAN o similar de 1 m. de altura. 11. Aparcabicicletas Aparcabicicletas de acero galvanizado en caliente para 6 plazas, modelo Arvelo de Benito Urban o similar. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 8. Catálogo de mobiliario urbano -170-

91 Proyecto Modificado (2) de Urbanización del AA-2 y Calles Adyacentes. Anejo nº9. Programa de trabajos

92 Anejo nº 9.- Programa de trabajos PROYECTO MODIFICADO (2) DE URBANIZACIÓN DEL AA-2 Y CALLES ADYACENTES CONCEPTO ACTUACIONES PREVIAS MESES 1º 2º 3º 4º 5º 6º 7º 8º 9º 1.500,00 P.E.M. OBRA ( ) P.B.L. ( ) 1.500, ,85 DESMONTAJES Y DEMOLICIONES , , , , ,03 MOVIMIENTOS DE TIERRAS , , , , ,83 FIRMES Y PAVIMENTOS , , , , , , , , ,86 RED DE SANEAMIENTO , , , , , ,00 RED DE ABASTECIMIENTO 7.536, , , ,38 RED DE ALUMBRADO PÚBLICO , , , , ,09 RED DE ENERGÍA ELÉCTRICA , , , , ,41 RED DE TELECOMUNICACIONES , , , ,78 RED DE GAS NATURAL 3.409, , ,83 SEÑALIZACIÓN MOBILIARIO URBANO Y EQUIPAMIENTO JARDINERÍA , , , , , , , , , , ,70 REPOSICIONES Y VARIOS 4.287, , , , , ,37 GESTIÓN DE RESIDUOS , , , , , , , , , , ,03 SEGURIDAD Y SALUD , ,81 CONTROL DE CALIDAD , ,47 P.E.M. OBRA POR MESES , , , , , , , , , , ,63 % TOTAL 3,63 4,61 9,30 11,23 11,09 11,65 13,25 18,68 16,55 100,00 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. - Tfno: Anejo nº 9. Programa de trabajos -171-

93 Proyecto Modificado (2) de Urbanización del AA-2 y Calles Adyacentes. Anejo nº10. Propietarios afectados

94 Anejo nº 10.- Propietarios afectados Los trabajos que se plantean en el presente Proyecto se desarrollan en terrenos pertenecientes al Ayuntamiento de la Anteiglesia de Erandio. Por lo tanto, no es necesaria la afección a ningún terreno de propiedad particular. Los terrenos a ocupar serán puestos a disposición del contratista, por parte del Ayuntamiento de la Anteiglesia de Erandio, con carácter previo a las obras, para que pueda llevarse a cabo la ejecución de las mismas. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 10. Propietarios afectados -173-

95 Proyecto Modificado (2) de Urbanización del AA-2 y Calles Adyacentes. Anejo nº11. Servicios afectados

96 Anejo nº 11.- Servicios afectados 1. Introducción Se pueden encontrar en la zona de actuación conducciones subterráneas de saneamiento, alumbrado, telefonía y telecomunicaciones distribución de agua, distribución eléctrica y gas. Se incluyen en el Plano nº 11.- Redes de servicios existentes del presente Proyecto todas las conducciones tanto aéreas como subterráneas existentes en la zona. Además, en el Plano nº 12.- Redes de servicios proyectadas se muestran las actuaciones previstas. Estos planos tienen carácter meramente orientativo, y en ningún caso exime al contratista de ponerse en contacto con las empresas distribuidoras (Gas Natural, Iberdrola, Euskatel, Telefónica y Consorcio de Aguas Bilbao Bizkaia) antes del comienzo de las obras para la localización exacta de las instalaciones de su propiedad. En el presente Proyecto se prevé la renovación de las redes de saneamiento y alumbrado existentes dentro del ámbito de actuación. Para ello, se han mantenido contactos con los técnicos del Ayuntamiento de Erandio. Igualmente, se ha solicitado información sobre la red existente y las previsiones futuras en función de las demandas previstas en la zona, a las empresas suministradoras de los servicios de abastecimiento, gas, electricidad, telefonía y telecomunicaciones. También se ha mantenido contacto con los técnicos intervinientes el Programa de Actuación Organizadora de la Unidad de Ejecución Tartanga-Polideportivo, con el fin de tener en cuenta sus necesidades de demanda de servicios, previendo las conexiones a las distintas redes dentro del ámbito de actuación del presente Proyecto. Así, se proyectan nuevas redes de electricidad, telefonía y telecomunicaciones, gas y abastecimiento incluyendo la conexión a la red existente, dentro de la superficie afectada por las obras del presente Proyecto, planteando la ejecución de una nueva arqueta en el límite del ámbito de actuación para la futura conexión de las redes demandadas por la Unidad de Ejecución Tartanga- Polideportivo. A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 11. Servicios afectados -175-

97 Igualmente se plantea la ejecución de canalizaciones de electricidad y telefonía bajo la nueva acera Este de Tartanga Kalea, previendo futuros soterramientos de línea y demandas futuras. También se prevé el soterramiento de las distintas redes de electricidad, telefonía o telecomunicaciones que actualmente discurren aéreas adosadas a las fachadas de los edificios presentes en las inmediaciones de la nueva glorieta a ejecutar en la intersección de Tartanga Kalea con Desanexion Kalea. Para ello se dispone una canalización compuesta por 6 tubos de polietileno corrugado Ф 160 cm. embebidos en un prisma de hormigón HM-20, junto a las fachadas de los edificios. De la misma manera, se prevé el refuerzo y/o reposición de aquellos servicios cuyas redes se vean afectadas por el desarrollo de las obras previstas. Para ello se plantean una serie de partidas alzadas dentro del Presupuesto de ejecución material del Proyecto para la reposición y/o refuerzo de las canalizaciones de electricidad, telefonía, telecomunicaciones y gas existentes en el ámbito de actuación de cada una de las tres zonas en las que se divide el Proyecto, para cubrir las posibles afecciones que pudieran darse en obra. Además, debido a la gran cantidad de servicios soterrados existentes, se plantea la realización de una serie de las catas previas a la excavación proyectada, para la determinación de los servicios afectados por el trazado del vial. A continuación, se adjuntan las cartas de solicitud de la localización de sus redes, a las distintas empresas cuyos servicios puedan ser afectados por la ejecución de las obras del presente Proyecto. También se ha recabado información a través del portal de Internet, Inkolan, donde se obtuvo información de la ubicación de las redes de gas y de telefonía. A continuación, se adjuntan las comunicaciones realizadas con las empresas suministradoras: A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 11. Servicios afectados -176-

98 2. Comunicaciones con las empresas suministradoras A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 11. Servicios afectados -177-

99 A-GATEIN Ingeniería S.L.P. Tfno: Anejo nº 11. Servicios afectados -178-