MEMORIA TÉCNICO ECONÓMICA PLAN PARCIAL INDUSTRIAL RACONCH ESTACIÓN DEPURADORA PARA EL TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES

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1 MEMORIA TÉCNICO ECONÓMICA PLAN PARCIAL INDUSTRIAL RACONCH ESTACIÓN DEPURADORA PARA EL TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES TITULAR: EXC. AJUNTAMENT D ADOR CIF. Nº: P-46/00200-B PLAÇA LA FONT, ADOR (VALENCIA) Abril 2014

2 ÍNDICE 1 ANTECEDENTES OBJETO Y FINALIDAD NORMATIVA APLICABLE DATOS DE PARTIDA INTRODUCCIÓN CARACTERÍSTICAS DE LAS AGUAS A TRATAR CALIDAD DEL EFLUENTE EMPLAZAMIENTO ACCESOS SITUACIÓN ACTUAL JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA IMPLANTACIÓN GENERAL LÍNEA DE TRATAMIENTO PROPUESTA Pretratamiento Tratamiento biológico Arqueta de toma de muestras CARACTERISTICAS TECNICAS DE LA SOLUCION PROPUESTA DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS E INSTALACIONES MOVIMIENTO DE TIERRAS OBRAS CIVILES Arquetas y registros Cimentaciones Abril 2014

3 7.2.3 Urbanización SISTEMA DE DEPURACIÓN Sistema de desbaste Sistema de tratamiento EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS INSTALACIÓN ELÉCTRICA DOCUMENTOS DEL PROYECTO PLAZO DE EJECUCIÓN PRESUPUESTO CONCLUSIÓN Abril 2014

4 1 ANTECEDENTES El Excmo. Ayuntamiento de Ador tiene prevista la construcción de una estación depuradora de aguas (EDAR) para tratrar las aguas negras generadas por el polígono industrial en la Partida Raconch de Ador. En junio de 2005 se redacta el proyecto de Construcción e instalación de una estación depuradora para el tratamiento de aguas residuales procedentes de un polígono industrial. Ador por el Ingeniero Técnico Industrial D. Miguel Vilanova Blasco de la empresa VIOTEC. El Excmo. Ayuntamiento de Ador a D. Manuel Domínguez Turis la redefinición de las condiciones que debe cumplir la obra del sistema de tratamiento. 2 OBJETO Y FINALIDAD El presente Proyecto tiene por objeto la definición técnica y económica de las obras necesarias para el tratamiento de las aguas residuales del Polígono Industrial Raconch del T.M. de Ador (Valencia). La finalidad del mismo es dotar a dicho Polígono Industrial de un sistema de tratamiento y depuración de aguas residuales adecuado a sus necesidades y que sea capaz de cumplir con los límites de vertido establecidos por la Confederación Hidrográfica del Júcar. 3 NORMATIVA APLICABLE El marco normativo que es de aplicación para este proyecto es el siguiente: A) Aguas Residuales A.1. Europea - Directiva del Consejo 91/271 CEE de Mayo 1991 sobre el Tratamiento de las Aguas Residuales Urbanas. - Directiva 98/15/CE de la comisión de 27 de febrero de 1998 por la que se modifica la Directiva 91/271/CEE, de 21 de mayo, del Consejo en relación con determinados requisitos establecidos en su anexo I, sobre el tratamiento de las aguas residuales urbanas Abril 2014

5 A.2. Nacional - Real Decreto 3589/1983, de 28 de diciembre, sobre traspaso de funciones y servicios del Estado a la Comunidad Autónoma de Castilla La Mancha en materia de abastecimientos de agua, saneamientos, encauzamientos y defensa de márgenes de ríos (B.O.E ). - Resolución de 28 de abril de 1995, de la Secretaría de Estado de Medio Ambiente y Vivienda, por la que se dispone la publicación del acuerdo del consejo de Ministros de 17 de febrero de 1995, por el que se aprueba el Plan Nacional de Saneamiento y Depuración de Aguas Residuales. - Real Decreto Ley 11/95, de 28 de diciembre, por el que se establecen las Normas Aplicables al Tratamiento de las Aguas Residuales Urbanas. - Real Decreto 509/96, de 15 de marzo, de desarrollo del Real Decreto Ley 11/95, de 28 de diciembre, por el que se establecen las Normas Aplicables al Tratamiento de las Aguas Residuales Urbanas. - Real Decreto 2116/1998, de 2 de octubre, por el que se modifica el Real Decreto 509/1996, de 15 de marzo, de desarrollo del Real Decreto Ley 11/1995, de 28 de diciembre, por el que se establecen las normas aplicables al tratamiento de las aguas residuales. - Plan Nacional de lodos de depuradores de aguas residuales ( ). - Real Decreto Legislativo 1/01, de 20 de julio por el que se aprueba el Texto Refundido de la Ley de Aguas. - Real Decreto 849/86, de 11 de abril, por el que se aprueba el Reglamento del Dominio Público Hidráulico que desarrolla los Títulos Preliminar I, IV, V, VI y VII de la Ley 29/85, de 2 de agosto, de Aguas. Modificado por el PR 606/2003 de 23 de mayo. - Real Decreto 1131/1988, de 30 de septiembre, por el que se aprueba el Reglamento para la ejecución del Real Decreto Legislativo 1.302/1986, de 28 de junio, de Evaluación de Impacto Ambiental Abril 2014

6 - Orden ARM/1312/2009, de 20 de mayo, por la que se regulan los sistemas para realizar el control efectivo de los volúmenes de agua utilizados por los aprovechamientos de agua del dominio público hidráulico, de los retornos al citado dominio público hidráulico y de los vertidos al mismo. A.3. Comunidad Valenciana - Decreto 127/2006, de 15 de septiembre, del Consell, por el que se desarrolla la ley 2/2006, de 5 de mayo, de la Generalitat, de Prevención de la Contaminación y Calidad Ambiental. - Ley 2/1992, de 26 de marzo, de saneamiento de las aguas residuales de la Comunidad Valenciana. B) Contaminación de suelos - Ley 10/1998, de 21 de abril, de Residuos. - Real Decreto 9/2005, de 14 de enero, por el que se establece la relación de actividades potencialmente contaminantes del suelo y los criterios y estándares para la declaración de suelos contaminados. En base a lo anterior se ha desarrollado el presente proyecto, cuyo objeto es la justificación y definición de todas las obras e instalaciones necesarias para la realización de cada una de las Estaciones Depuradoras de Aguas Residuales correspondientes a las poblaciones objeto del estudio. C) Cimentación y estructura - Instrucción de hormigón estructural (EHE) - Código Técnico de la Edificación (CTE) 4 DATOS DE PARTIDA 4.1. INTRODUCCIÓN Los datos de partida que exponemos a continuación se han obtenido de las siguientes fuentes: - Datos urbanísticos Abril 2014

7 - Proyecto de Construcción e instalación de una estación depuradora para el tratamiento de aguas residuales procedentes de un polígono industrial. Ador por el Ingeniero Técnico Industrial D. Miguel Vilanova Blasco. - Y por último la información conseguida mediante las visitas al emplazamiento, realizadas por D. Manuel Domínguez Turis, obteniendo in situ valiosos datos que permiten la redacción de un proyecto plenamente concordante con sus condiciones reales CARACTERÍSTICAS DE LAS AGUAS A TRATAR Los datos que sirven de base para el dimensionamiento de las obras e instalaciones son los obtenidos de los estudios y visitas mencionados anteriormente, y que son los siguientes: SEGÚN TABLA Cantidad Ud. Medida Superficie Total del Polígono m² Superficie Total Edificable (60%) m² Módulos Equivalentes 23,45 Dotación Caudal/modulo l/dia Caudal Total Previsto de Aguas Usadas l/dia Número de habitantes o población equivalente 297 SEGÚN AYUNTAMIENTO Superficie Total del Polígono m² Superficie Total Edificable m² Proporción habitantes equivalente 1 m² Total habitantes equivalente 309 Caudal Total de Aguas Usadas por trabajador 150 l/dia Caudal de Aguas Usadas total l/dia CAUDALES TOTALES Caudal de Aguas Usadas Total l/dia Caudal medio diario (24h) l/h Caudal punta estimada l/h Habitantes equivalentes 300 g/dia DBO5 por persona 60 g/dia DBO5 Total g/dia Materias en suspensión (MES) por persona 90 g/dia Materias en suspensión (MES) Total g/dia Abril 2014

8 Población Superficie Total del Polígono: m² Superficie Total Edificable (60%): m² Módulos Equivalentes: 23,45 Población de diseño: 297 hab. equiv. Dotación por módulo: l/día Caudales Volumen diario: 45 m³/día Caudal medio diario: 1,875 m³/h Volumen anual: m³/año Caudal punta: 5,625 m³/h Contaminación DBO 5 o Concentración media : 400,00 mg/l o Peso de DBO 5 : 3 kg/día SS o Concentración media : 600,00 mg/l o Peso de SS: 4,5 kg/día N-NTK o Concentración media: 70,00 mg/l o Peso de N-NTK: 0,50 kg/día P-PT o Concentración media: 10,00 mg/l o Peso de P-PT: 0,08 kg/día Abril 2014

9 4.3. CALIDAD DEL EFLUENTE El efluente cumplirá con los parámetros definidos en la autorización de vertido, así como la Directiva Comunitaria 91/271/CEE (Real Decreto 509/1996) y la Directiva Comunitaria 98/15/CE (Real Decreto 2116/1998). Los parámetros de vertido son los siguientes: PARAMETROS FISICO-QUIMICOS VLE autorizados ph 5,5 9,5 Sólidos en Suspensión (mg/l) 35 Materias Sedimentables (ml/l) 0,5 Sólidos gruesos Ausentes BBO5 (mg/l) 25 DQO (mg/l) 125 Temperatura (ºC) <25º Color Incoloro Boro (mg/l) 2 Cloruros (mg/l) 250 Sulfatos (mg/l) 250 Fósforo Total (mg/l) 8 Amoníaco (mg/l) 7 Nitrógeno nítrico (mg/l) 11 Aceites y grasas (mg/l) 10 Detergentes (mg/l) Abril 2014

10 4.4. EMPLAZAMIENTO La ubicación de la nueva EDAR se sitúa al norte de la Urbanización del Polígono Industrial, ubicado éste al sur del municipio de Ador (Valencia), anexo al barranco. Topográficamente el terreno donde se va a emplazar la nueva depuradora es prácticamente plano. El punto de vertido de las aguas efluentes estará muy próximo a la parcela, cuyas coordenadas son las siguientes: Coord. X Coord. Y Huso m m 30 Para mejor comprensión véase los planos de situación y emplazamiento adjuntos ACCESOS Los accesos a la zona de los trabajos se realizarán principalmente por la autovía E- 15/A-7, tomando la salida 60 en dirección hacia Villalonga y siguiendo por la CV-686 y CV 685 hasta el km SITUACIÓN ACTUAL El sector urbanizable está parcialmente urbanizado y pendiente de ocupación. Las aguas residuales son recogidas en una red de saneamiento que finaliza en la parcela donde se pretende ejecutar el sistema de tratameinto que se define en este proyecto. La parcela no dispone de acometida eléctrica ni de toma de agua potable. El vertido se realiza a barranco, estando el punto de vertido anexo a la parcela objeto de este proyecto. 6 JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA 6.1. IMPLANTACIÓN GENERAL En el diseño de la implantación de la depuradora son muchos los factores que intervienen en la situación de los diferentes aparatos que constituyen la línea de tratamiento Abril 2014

11 En este caso se ha establecido como condicionantes los siguientes: Emplazamiento de la propia parcela. Punto de toma agua bruta, en función de la llegada de los colectores y acometidas. Emplazamiento del punto de vertido. Posibles afecciones a servicios existentes. Determinación de un área de implantación para la ubicación de la depuradora, con una superficie adecuada respecto a las necesidades. Todo lo anterior unido a la premisa siempre presente de disminuir los costes de aquéllas unidades no determinantes LÍNEA DE TRATAMIENTO PROPUESTA El esquema de funcionamiento de la instalación propuesta es el que se muestra en el diagrama siguiente: PRETRATAMIENTO TRATAMIENTO BIOLÓGICO TOMA DE MUESTRAS PUNTO DE VERTIDO Abril 2014

12 A continuación se describe cada una de las fases de la instalación para el tratamiento de las aguas residuales de la urbanización de Villas del Collado Pretratamiento El desbaste tiene como principal objeto, separar y proteger la estación depuradora de posibles llegadas de objetos no biodegradables, separándolos y evacuándolos previamente Abril 2014

13 Se propone un canal con una reja de desbaste manual y un limpia-rejas rotatorio para efectuar el desbaste automático de gruesos o finos a la vez compactar los sólidos, que son conducidos a un contenedor para aminorar la frecuencia de limpieza de la instalación, reduciendo en gran medida el mantenimiento de las instalaciones. La luz de paso de la reja será de 30 mm y retendrá los sólidos gruesos previamente al sistema de tratamiento Tratamiento biológico El tratamiento seleccionado para la depuración del efluente consiste en una depuración biológica con aporte de oxígeno y una decantación para favorecer la separación sólido líquido. Se ha optado por un reactor SBR, en el que la oxidación de la materia orgánica y la decantación se realizan en el mismo tanque, alternado periodos de aireación y de anoxia. Los periodos de oxidación permiten la eliminación de la materia orgánica y la nitrificación del nitrógeno del efluente y los periodos de anoxia la desnitrificación del amonio producido en la fase anterior y la decantación del fango. El volumen total del tanque es de 84 m 3, correspondiendo 75 m 3 al volumen útil de reactor. El funcionamiento de la instalación se basa en la aplicación de tres ciclos diferenciados: Aireación: El efluente es aireado por un dispositivo de insuflación de aire en medianas y pequeñas burbujas, asegurando el desarrollo y vida de microorganismos necesarios para el tratamiento biológico. El aire insuflado está producido por un aireador comandado por un reloj programador de contacto. Este programador pone en marcha al aireador durante un tiempo AT. El conjunto de la cuba o cisterna se comporta como una cámara de oxidación. No hay NINGUNA EVACUACION DURANTE EL TIEMPO AT. Decantación: Al final del tiempo AT, el aireador se para durante el tiempo DT. El conjunto de la cisterna se comporta como un decantador sobre dimensionado. (NINGUNA EVACUACION DURANTE DT). Evacuación: Al finalizar el tiempo DT, un grupo electrobomba se pone en marcha durante el tiempo ET. El volumen evacuado representa las llegadas, a la depuradora durante los tres periodos, que son AT, DT, ET Abril 2014

14 6.2.3 Arqueta de toma de muestras Para facilitar los controles y con objeto de poder efectuar análisis antes de su expulsión a la red, el agua tratada pasa por un control, (arqueta de control), como se indica en los planos. Se trata de una arqueta de 80x80x120 previo vertido del efluente al barranco CARACTERISTICAS TECNICAS DE LA SOLUCION PROPUESTA BASE DE CÁLCULO Cantidad Ud. Medida Numero de habitantes o población equivalente 300 l/dia Caudal de agua usada por persona 150 l/dia Caudal de agua usada total l/h Caudal medio diario (24h) l/h Caudal punta estimado g/h DBO5 Por persona 60 g/h DBO5 total g/h Materias en suspensión (MES) por persona 90 g/h Materias en suspensión (MES) total g/h CAPACIDADES Volumen de aireación necesario 45 m³ Volumen de acumulación 25 m³ Volumen total para el proceso 70 m³ MEDIDAS Diámetro mm Longitud mm Volumen 84,8 m³ EQUIPAMIENTO ELECTRO MECÁNICO Potencia total aireación (2x2kW) 4 kw Potencia total de evacuación 1,5 kw Potencia total de arqueta de desbaste 0,5 kw Como anejo al presente proyecto se incluye estudio de explotación. 7 DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS E INSTALACIONES Las obras e instalaciones a realizar consisten en la ejecución de un sistema de depuración para el cual, se ejecutaran diversas tipologías estructurales, y varios tipos de instalaciones, tanto hidráulicas como eléctricas. A continuación se realiza una descripción de las obras e instalaciones que componen el presente Proyecto Abril 2014

15 7.1. MOVIMIENTO DE TIERRAS Para la ejecución de dicho proyecto, se precisa ejecutar una serie de infraestructuras que requieren una serie de excavaciones determinadas, como son la excavación para albergar el reactor biológico que se encargara de la depuración de las aguas residuales, así como el sistema de pretratamiento, by-pass y una arqueta de toma de muestras. Esta excavación se realizara a cielo abierto, y tendrá unas dimensiones en su parte superior de m x m x 4.08 m, y se ha previsto dejar un talud provisional 1H:1.5V alrededor de la excavación siempre y cuando el suelo lo permita, para poder realizar los trabajos de ejecución de las diversas estructuras. Otro tipo de excavaciones a realizar son las zanjas. Estas se utilizaran para el paso de instalaciones tanto eléctricas, como hidráulicas. El tipo de zanjas empleadas son 2, una para instalaciones eléctricas y cuyas dimensiones son de 0.9 m de profundidad desde la cara superior del pavimento existente, y 0.6 m de anchura, y la segunda es para conducciones hidráulicas, para las tuberías de DN200 del by-pass y del colector de salida. Antes de realizar cualquiera de las excavaciones anteriormente mencionadas, habrá que realizar un desbroce y limpieza de la parcela OBRAS CIVILES Las principales obras civiles que se van a realizar se describen a continuación Arquetas y registros Las arquetas que se han previsto son cinco (5). La primera se trata de un canal de dimensiones 0,4 x 0.4 y 1.5 m de longitud para el sistema de pretratamiento (reja manual y reja automática). El reactor biológico requerirá de dos arquetas de registro, una para cada una de las bocas de acceso, de dimensiones 2.04 x 2.04 y 0.84 m de altura. A la salida del reactor biológico se ejecutarán dos arquetas de registro, una de ellas para albergar el caudalímetro electromagnético y la otra para realizar la toma de muestras del agua ya depurada, cuyas dimensiones son de 0.8x0.8x1.2. Las cinco arquetas descritas serán de fábrica de ladrillo panal recibidos con mortero de cemento, enfoscado interiormente, con solera de hormigón en masa y tapa y cerco de fundición dúctil Abril 2014

16 7.2.2 Cimentaciones El reactor biológico reposará sobre una solera de hormigón armado de 24 cm de espesor y de planta de x 4.77 m, que a su vez estará apoyada sobre 10 cm de hormigón de limpieza. Esta solera se realizada con hormigon HA-25/B/20/IIa armado con un mallazo de reparto de 15x15x8 de acero B500T Urbanización La parcela contará con un edificio de control, que estará compuesto por una caseta prefabricada de módulo con estructura auto-portante, de 6 x 2,44 metros, modelo M6C de Remsa o similar, realizada en acero con chapas plegadas de formas varias, perfiles nominales, protegidos mediante imprimación antioxidante y pintura con esmalte de poliuretano. Los cerramientos se conforman con panel sándwich de 40 mm de espesor compuesto por dos chapas de acero con alma de espuma de poliuretano. Suelos de tableros fenólicos de madera laminada y lámina de PVC homogéneo de 2 mm de espesor. Techos con chapa trapecial exterior a dos aguas, aislado con manta de lana de roca, cámara de aire y lamas metálicas desmontables, en el interior, en color blanco. Puertas con hojas de iguales características al panel sándwich y bastidor de acero en marrón. Ventanas de aluminio lacado con vidrios de 5 mm de espesor. Dispondrá de lavabo con ducha completo y se colocará sobre una losa de hormigón armado de 24 cm de espesor armado con dos parrillas (superior e inferior) formadas por redondos de 16 mm separados cada 20 cm. Esta losa irá colocada sobre 10 cm de hormigón de regularización. El hormigón será del tipo HA-30/B/20/IV+Qb y el acero del tipo B 500 S. Las aguas residuales de la caseta se conectarán con la arqueta de entrada de la planta compacta a través de una tubería de PVC de 110 mm. Se urbanizará la superficie interior del recinto no ocupada por la losa de la caseta de control con una sección compuesta por una lámina de geotextil y 20 cm de gravas de tamaño 12/25 mm Abril 2014

17 7.2.4 Sistema de depuración El sistema de depuración está compuesto por un sistema de desbaste y un sistema de tratamiento. A continuación, vamos a describir cada uno de estos elementos del sistema de depuración Sistema de desbaste El sistema de desbaste es el primero de los elementos del sistema de depuración, y está ubicado previo al reactor biológico en el canal de entrada de 0,4 m x 0.4 m y 1.5 m de longitud. A él, llega el agua residual directamente de la red de saneamiento, y por tanto se trata de una primera barrera para los elementos que pudieran dañar el sistema de bombeo posterior. El desbaste está formado por una reja metálica de limpieza manual, hecha de acero inoxidable AISI-304 y un limpia-rejas rotatorio La separación entre barrotes es de 30 mm, y el espesor de los mismos de 5 mm Sistema de tratamiento El sistema de tratamiento, está compuesto por un reactor biológico diseñado para 300 habitantes equivalentes, y cuyas dimensiones son de m de largo y 3.0 m de diámetro, siendo el material del que está formado P.R.F.V. o acero. Esta estación depuradora, funciona según el principio de oxidación total, denominada también aeración prolongada. Las operaciones de aeración y decantación se suceden alternativamente de forma cíclica en el interior de un único recipiente. En el interior del reactor biológico se encuentra dos bombas de aireación, y otra que se encarga de evacuar el agua residual ya tratada, a una tubería de PVC corrugada de DN 200 doble de pared, que va a desaguar a una arqueta de toma de muestras adyacente EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS En el sistema de tratamiento proyectado, se encuentran los siguientes equipos electromecánicos: Abril 2014

18 Bomba de aireación del reactor biológico: Tipo Unidades Potencia Sumergida Oxijet 2 ud 2 Kw Bomba de evacuación de aguas tratadas del reactor biológico: Tipo Potencia Sumergida para aguas residuales 1.7 Kw Caudalímetro electromagnético: Tipo Sitrans Magflo DN INSTALACIÓN ELÉCTRICA Descripción del local. Características. A efectos de su instalación eléctrica, el local se clasifica dentro del grupo denominado LOCAL HUMEDO, según la ITC-BT 30 y por tanto cumplirá con las características de dicha Instrucción Tensión nominal y caída de tensión admisible. La tensión nominal al principio de las instalaciones será de 400 V entre fases y 230 V entre fase y neutro. La caída de tensión admisible, desde la caja general de protección hasta los receptores será: -- para alumbrado... < 3% -- para fuerza motriz y otros usos... < 5% Abril 2014

19 Si el suministro es en Baja Tensión: Las caídas de tensión máximas admisibles, en los diferentes tramos de la instalación serán: * desde la C.P.M al C.G.D... < 1,5% * desde los cuadros secundarios a los receptores: de alumbrado... < 3 % de f.m. y de o.u... < 5 % Si el suministro es en Alta Tensión C.T.: Las caídas de tensión máximas admisibles, en los diferentes tramos de la instalación serán: de alumbrado... < 4,5 % de f.m. y de o.u... < 6,5 % Procedimiento De Calculo Utilizado Formulas. Cálculo de los conductores por caída de tensión. Para los cálculos de todos los circuitos por caída de tensión se emplearán las siguientes fórmulas: 2r. S (P.L) - circuitos monofásicos: s = δ. Ub r. S (P.L) - circuitos trifásicos: s = δ. Ub donde: - r = resistividad del cobre (1/56.mm²/m.) - P = potencia en vatios. - L = longitud en metros. - δ = caída de tensión en voltios. - Ub= tensión nominal en voltios Abril 2014

20 Los cálculos de las intensidades se realizarán tomando un factor de potencia de 0,85 para el total de la instalación. Cálculo del factor de simultaneidad. Se distinguirán dos factores de simultaneidad distintos en función de que se trate de alumbrado, fuerza motriz u otros usos, el cálculo de cada uno de ellos será el siguiente: * Para alumbrado: Se tomará un factor de simultaneidad estimativo en función del uso. * Para fuerza motriz: Se tendrán en cuenta varios factores como el número de operarios de la actividad, las máquinas de mayor potencia, las máquinas que pueden funcionar automáticamente sin operario etc. Para conjugar los factores expuestos anteriormente, se aplicará la fórmula: donde: Pms (N x Pn) + M fs = = Pt Pt fs = factor de simultaneidad. Pms = Potencia máxima simultánea. Pt = Potencia total instalada en f.m. N = Número de trabajadores. Pn = Potencia de las máquinas de mayor potencia. M = Potencia máquinas que pueden funcionar automáticamente Cálculo de protecciones contra sobrecargas de circuitos. De acuerdo a la Norma UNE se tendrán en cuenta las siguientes fórmulas: I B < In < Iz I 2 < 1,45 Iz donde: I B = Intensidad utilizada en el circuito. In = Intensidad máxima del dispositivo de potencia. Iz = Intensidad admisible en la canalización. I 2 = Intensidad que asegura el funcionamiento del dispositivo de potencia en el tiempo convencional I f(x) Abril 2014

21 Cálculo de las intensidades de cortocircuito. La corriente Icc se calculará por el método simplificado: Ua Icc = x ( Ra² + Xa²) Siendo: Ua: Tensión secundaria en voltios. Icc : Intensidad de cortocircuitos en KA. Ra: Resistencias totales en mω. Xa : Reactancias totales en mω Potencia prevista de cálculo. FUERZA MOTRIZ Circuito Potencia Pot. Ud DESCRIPCION UM UD. Total Potencia Total W Cálculo Bomba aireador 1 W Bomba aireador 2 W Bomba evacuación W POTENCIA TOTAL FUERZA MOTRIZ (W) FACTOR SIMULTANEIDAD FUERZA MOTRIZ (W) 0,90 POT. TOTAL SIMULTANEA FUERZA MOTRIZ (W) RESUMEN POTENCIA DE CÁLCULO (en W): POTENCIA SIMULTANEA (en W): INTENSIDAD SIMULTANEA (en A) : 10,90 IN. PROTECCION GENERAL (en A) : 25 POTENCIA INSTALADA (Máxima Admisible) Abril 2014

22 7.4.5 Cálculos eléctricos. Cálculo de la sección de los conductores y diámetro de los tubos de canalización a utilizar en la línea de alimentación al cuadro general. Circuito DATOS DEL CIRCUITO CONDUCTORES CANALIZ PROTECCIONES Sección en mm2 Diferenc / Magneto C Pc Pn N Ic In L D Aisl. Sd. Sc. Se. Imax Tubo Caract. In Is In Icc a C.G.D ,6 11, ,5 PRC 2,5 5, Enterr. 25 0, ka ,5 3,6 15 0,5 PVC 1,5 0,83 2,5 18,5 20 Enterr. 25 0, ka ,5 3,6 2 0,5 PVC 1,5 0,11 2,5 18,5 20 Enterr. 25 0, ka ,8 3,1 15 0,5 PVC 1,5 0,70 2,5 18,5 20 Enterr. 25 0, ka Siendo: Pc.- Potencia de cálculo del circuito en W. Ic.- Intensidad de cálculo en A. Pn.- Potencia del circuito en W. In.- Intensidad nominal en A. n.- Número de polos del circuito. L.- Longitud del circuito en m. Sc.- Sección conductor por c.d.t. en mm². d.- Caida de tensión en %. Se.- Sección conductor elegida según MI.BT. Is.- Sensibilidad diferencial en ma Sd.- Sección conductor por densidad corriente..- Diámetro del tubo. Ais.- Tipo de aislamiento. Icc.- Intensidad cortocircuito (ka) Cálculo de la sección de los conductores y diámetro de los tubos de canalización a utilizar en las líneas derivadas. Descrito en tablas adjuntas. Cálculo de las protecciones a instalar en las diferentes líneas generales y derivadas. Descrito en tablas adjuntas Abril 2014

23 Sobrecargas. Líneas generales. El límite de intensidad de corriente admisible en un conductor ha de quedar en todo caso garantizada por el dispositivo de protección utilizado. El dispositivo de protección podrá estar constituido por un interruptor de corte automático de corte omnipolar con curva térmica de corte o por cortacircuitos fusibles calibrados de características de funcionamiento adecuadas. La norma UNE recoge todos los aspectos requeridos para los dispositivos de protección. La norma UNE define la aplicación de las medidas de protección expuestas en la norma UNE según sea por causa de sobrecargas o cortocircuito, señalando en cada caso su emplazamiento u omisión. Líneas derivadas. Las protecciones de los circuitos derivados frente a sobrecargas, se efectuarán mediante los interruptores automáticos magnetotérmicos de que consta cada circuito y cuyas intensidades quedan reflejadas en el esquema eléctrico unifilar correspondiente. Cálculo de las intensidades de cortocircuito. Líneas generales. En el origen de todo circuito se establecerá un dispositivo de protección contra cortocircuitos cuya capacidad de corte estará de acuerdo con la intensidad de cortocircuito que pueda presentarse en el punto de su conexión. Se admite, no obstante, que cuando se trate de de circuitos derivados de uno principal, cada uno de estos circuitos derivados disponga de protección contra sobrecargas, mientras que un solo dispositivo general pueda asegurar la protección contra cortocircuitos para todos los circuitos derivados. Se admiten como dispositivos de protección contra cortocircuitos los fusibles calibrados de características de funcionamiento adecuadas y los interruptores automáticos con sistema de corte omnipolar. Líneas derivadas. Las protecciones de los circuitos derivados frente a cortocircuitos, se efectuarán mediante los interruptores automáticos magnetotérmicos descritos en el apartado de cálculos. Para determinar la corriente máxima de cortocircuito Icc partiremos de las siguientes hipótesis: Se escogerá como corriente máxima de cortocircuito la correspondiente al tripolar, puesto que la corriente de cortocircuito unipolar a tierra solo tiene importancia en el transformador y es inferior a la primera. La corriente Icc se calculará por el método simplificado: Ua Icc = x ( ΣRa² + ΣXa²) Abril 2014

24 Siendo: Ua : Tensión secundaria en voltios. Icc : Intensidad de cortocircuitos en KA. ΣRa : Resistencias totales en mω. ΣXa : Reactancias totales en mω. La corriente de cortocircuito de la red es de 350 MVA. 1.1 x Ua² X1 (mω) = x 10-3 Pcc Sustituyendo los valores obtenemos que X1 = 0,457 mω. La potencia y características del transformador de abonado es de: P = Potencia nominal en KVA Ucc = Tensión de cortocircuito en %... 6 Ucc x Ua² 1,2 x Ua² Xa (mω) = Ra (mω) = x P 100 x P Sustituyendo los valores obtenemos que: Xa = 15,697 mω Ra = 3,05 mω Resistencia y reactancia de los conductores: * Para una derivación de 4x6 mm² Al y una longitud de 125 m. Xa = 18,75 mω Ra = 562,00 mω Abril 2014

25 * Se obtiene con los datos expuestos que: Σ Xa = 34,445 mω Σ Ra = 565,55 mω Sustituyendo valores obtenemos que la intensidad de cortocircuito es de: Icc = 0,408 KA Puesto que la derivación individual que alimenta al cuadro principal de mando y protección se encuentra protegida mediante magnetotérmico con poder de corte de 16 KA en el cuadro general de distribución y el resto de magnetotérmicos de salida de los distintos circuitos tienen un poder de corte de 6 KA como mínimo. La instalación dispone de las protecciones correctas contra las corrientes de cortocircuito que pudiera darse, máxime habida cuenta que cuanto más nos alejamos de los cuadros de protección tanto menor será la Icc que pudiera presentarse. Armónicos. Se procederá a la instalación de un equipo de compensación de energía reactiva con una batería de condensadores de 2,5 KVA para la compensación del factor de potencia. No obstante en el cálculo de la sección de los conductores se ha determinado que el neutro será igual a la sección de los conductores activos de acuerdo con el punto de la ITC-BT-19. Sobretensiones. Categorías de la sobretensiones. Las categorías indican los valores de tensión soportada a la onda de choque de sobretensión que deben de tener los equipos, determinando, a su vez, el valor límite máximo de tensión residual que deben permitir los diferentes dispositivos de protección de cada zona para evitar el posible daño de dichos equipos. Se distinguen 4 categorías diferentes, indicando en cada caso el nivel de tensión soportada a impulsos, en kv, según la tensión nominal de la instalación Abril 2014

26 Tensión nominal de la instalación Tensión soportada a impulsos 1,2/50 (kv) Sistemas III Sistemas II Categoría IV Categoría III Categoría II Categoría I 230/ ,5 1,5 400/ , Categoría I Se aplica a los equipos muy sensibles a las sobretensiones y que están destinados a ser conectados a la instalación eléctrica fija (ordenadores, equipos electrónicos muy sensibles, etc). En este caso, las medidas de protección se toman fuera de los equipos a proteger, ya sea en la instalación fija o entre la instalación fija y los equipos, con objeto de limitar las sobretensiones a un nivel específico. Categoría II Se aplica a los equipos destinados a conectarse a una instalación eléctrica fija (electrodomésticos, herramientas portátiles y otros equipos similares). Categoría III Se aplica a los equipos y materiales que forman parte de la instalación eléctrica fija y a otros equipos para los cuales se requiere un alto nivel de fiabilidad (armarios de distribución, embarrados, aparamenta: interruptores, seccionadores, tomas de corriente, etc, canalizaciones y sus accesorios: cables, caja de derivación, etc, motores con conexión eléctrica fija: ascensores, máquinas industriales, etc. Categoría IV Se aplica a los equipos y materiales que se conectan en el origen o muy próximos al origen de la instalación, aguas arriba del cuadro de distribución (contadores de energía, aparatos de telemedida, equipos principales de protección contra sobreintensidades, etc) Abril 2014

27 Medidas para el control de las sobretensiones. Se pueden presentar dos situaciones diferentes: - Situación natural: cuando no es preciso la protección contra las sobretensiones transitorias, pues se prevé un bajo riesgo de sobretensiones en la instalación (debido a que está alimentada por una red subterránea en su totalidad). En este caso se considera suficiente la resistencia a las sobretensiones de los equipos indicada en la tabla de categorías, y no se requiere ninguna protección suplementaria contra las sobretensiones transitorias. - Situación controlada: cuando es preciso la protección contra las sobretensiones transitorias en el origen de la instalación, pues la instalación se alimenta por, o incluye, una línea aérea con conductores desnudos o aislados. También se considera situación controlada aquella situación natural en que es conveniente incluir dispositivos de protección para una mayor seguridad (continuidad de servicio, valor económico de los equipos, pérdidas irreparables, etc.). Los dispositivos de protección contra sobretensiones de origen atmosférico deben seleccionarse de forma que su nivel de protección sea inferior a la tensión soportada a impulso de la categoría de los equipos y materiales que se prevé que se vayan a instalar. Los descargadores se conectarán entre cada uno de los conductores, incluyendo el neutro o compensador y la tierra de la instalación. Selección de los materiales en la instalación. Los equipos y materiales deben escogerse de manera que su tensión soportada a impulsos no sea inferior a la tensión soportada prescrita en la tabla anterior, según su categoría. Los equipos y materiales que tengan una tensión soportada a impulsos inferior a la indicada en la tabla, se pueden utilizar, no obstante: - en situación natural, cuando el riesgo sea aceptable. - en situación controlada, si la protección contra las sobretensiones es adecuada Abril 2014

28 Cálculo de sistema de protección contra contactos indirectos. La protección contra contactos indirectos se conseguirá mediante "corte automático de la alimentación". Esta medida consiste en impedir, después de la aparición de un fallo, que una tensión de contacto de valor suficiente se mantenga durante un tiempo tal que pueda dar como resultado un riesgo. La tensión límite convencional es igual a 50 V, valor eficaz en corriente alterna, en condiciones normales y a 24 V en locales húmedos. Todas las masas de los equipos eléctricos protegidos por un mismo dispositivo de protección, deben ser interconectadas y unidas por un conductor de protección a una misma toma de tierra. El punto neutro de cada generador o transformador debe ponerse a tierra. Se cumplirá la siguiente condición: donde: Ra x Ia U - Ra es la suma de las resistencias de la toma de tierra y de los conductores de protección de masas. - Ia es la corriente que asegura el funcionamiento automático del dispositivo de protección. Cuando el dispositivo de protección es un dispositivo de corriente diferencial-residual es la corriente diferencial-residual asignada. - U es la tensión de contacto límite convencional (50 ó 24V). El sistema de protección contra contactos indirectos adoptado es el de puesta a tierra de las masas y empleo de interruptores diferenciales de alta sensibilidad, dicha sensibilidad es de 30 ma. para líneas de alumbrado y de 30 ma. para fuerza motriz y otros usos, y cuyas intensidades quedan reflejadas en el esquema unifilar correspondiente. Cálculo de la puesta a tierra. Para el dimensionado de la puesta a tierra, consideraremos en primer lugar, los datos siguientes: - Naturaleza del terreno. - Longitud de la conducción enterrada (sí la hubiere). - Pararrayos. - Tensión máxima de contacto. Los conductores de cobre utilizados como electrodos serán de construcción y resistencia eléctrica según la clase 2 de la norma UNE En nuestro caso, disponemos de las siguientes características: - Terreno que corresponde a cultivable y fértil, de naturaleza orgánico-arcillosa, con una resistividad estimada de 50 Ohmios/metro. - No dispone de pararrayos Abril 2014

29 - Dispone de conducción enterrada.. - Cualquier masa no dará lugar a tensiones de contacto superiores a 24 V. (emplazamiento conductor) y 50 V. (demás casos). Para el dimensionado, utilizaremos las siguientes expresiones: - Para conductor enterrado ( R = 2 P/L ). - Para pica vertical ( R = P/L ). Siendo: R = Resistencia de tierra (Ohmios). P = Resistividad del terreno (Ohmios x metro). L = Longitud (metros). Considerando cuatro picas y 10 metros de conductor enterrado, nos dará una resistencia de tierra: - Conductor enterrado: R = 10 Ohmios. - Picas verticales : R = 12,5 Ohmios. Dichas resistencias quedarán en derivación, por lo que su resistencia equivalente, será: Por tanto: = + = 0,18 R 10 12,5 R = 5,55 Ohmios, resistencia totalmente admisible. 8 DOCUMENTOS DEL PROYECTO Memoria Anejos: I. Ficha técnica II. Estudio de Explotación III. Plan de obra IV. Seguridad y Salud Abril 2014

30 Planos: 01. Situación 02. Emplazamiento 03. Alzados y detalles 04. Instalación Eléctrica 05. Esquema 06. Equipotencial 07. Puesta a tierra 9 PLAZO DE EJECUCIÓN El plazo de ejecución de los trabajos relacionados anteriormente se estima en tres (3) meses. En el Anejo III se muestra la planificación prevista para la ejecución de los trabajos en un diagrama de Gantt. 10 PRESUPUESTO A continuación se muestra el cuadro resumen del presupuesto del Proyecto EDAR para el Polígono Industrial Raconch en el T.M. de Ador (Valencia). Presupuesto de ejecución material Importe ( ) 1 ACTUACIONES PREVIAS, DEMOLICIONES 438,48 2 MOVIMIENTO DE TIERRAS 270,76 3 SISTEMA DE DEPURACIÓN 2.605,24 4 EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS ,76 5 OBRA CIVIL 5.140,54 6 INSTALACIÓN ELÉCTRICA 2.958,05 7 ENSAYOS Y PUESTA EN MARCHA 2.268,89 8 SEGURIDAD Y SALUD 1.596,65 9 EXISTENTES 3.073,13 Total , Abril 2014

31 El Presupuesto de Ejecución de las obras que conforman el presente proyecto, asciende a la cantidad de Treinta y dos mil doscientos diecisiete euros con cincuenta céntimos (30.217,50 ). 11 CONCLUSIÓN Consideramos que, con la relación de documentos que componen el presente proyecto, se completa la descripción y valoración de las obras, y que estas pueden ser realizadas conforme al mismo. GANDIA, ABRIL DE EL INGENIERO TECNICO INDUSTRIAL Colegiado nº Fdo. : Manuel Dominguez Turis Avd. República Argentina nº 15 Entelo. Gandia.- Valencia Abril 2014

32 FICHA TECNICA Abril 2014

33 1 DATOS GENERALES DATOS DE SITUACIÓN DATOS DE PARTIDA POBLACIÓN CAUDALES CONTAMINACIÓN CALIDAD DEL EFLUENTE CARACTERÍSTICAS DE LAS OBRAS DESBASTE MANUAL DESBASTE AUTOMATICO MEDIDA DE CAUDAL AGUA BRUTA TRATAMIENTO BIOLÓGICO EVACUACIÓN DE AGUA TRATADA Abril 2014

34 1 DATOS GENERALES Promotor de las Obras Ayuntamiento de ADOR Autor del Proyecto D. Manuel Domínguez Turís Plazo de Ejecución de las obras meses Puesta en funcionamiento mes Presupuesto de Ejecución Material ,14 Población de Diseño hab equiv. 2 DATOS DE SITUACIÓN Comunidad Autónoma Comunidad Valenciana Provincia Valencia Término Municipal Ador Confederación Hidrográfica Júcar Cauce receptor Barranco 3 DATOS DE PARTIDA 3.1. POBLACIÓN Superficie Total del Polígono: m² Superficie Total Edificable (60%): m² Módulos Equivalentes: ,45 Población de diseño: hab. equiv. Dotación por módulo: l/día Abril 2014

35 3.2. CAUDALES Volumen diario: m³/día Caudal medio diario: ,875 m³/h Volumen anual: m³/año Caudal punta: ,625 m³/h 3.3. CONTAMINACIÓN DBO 5 o Concentración media: o Peso de DBO5: 400,00 mg/l 18 kg/día SS o Concentración media: o Peso de SS: 600,00 mg/l 27 kg/día N-NTK o Concentración media: o Peso de N-NTK: 70,00 mg/l 0,50 kg/día P-PT o Concentración media: o Peso de P-PT: 10,00 mg/l 0,08 kg/día Abril 2014

36 4 CALIDAD DEL EFLUENTE ph ,5 9,5 Sólidos en Suspensión (mg/l) < 35 Materias Sedimentables (ml/l) < 0,5 Sólidos gruesos Ausentes DBO5 (mg/l) < 25 DQO (mg/l) < 125 Temperatura (ºC) <25º Color Incoloro Boro (mg/l) Cloruros (mg/l) Sulfatos (mg/l) Fósforo Total (mg/l) Amoníaco (mg/l) Nitrógeno nítrico (mg/l) Aceites y grasas (mg/l) Detergentes (mg/l) CARACTERÍSTICAS DE LAS OBRAS 5.1. DESBASTE MANUAL Sistema Reja Nº de rejas Ud. Tipo Manual Luz libre entre pletinas mm Abril 2014

37 5.2. DESBASTE AUTOMATICO Sistema Limpia rejas rotatorio Nº de rejas Ud. Tipo Automática Luz libre entre pletinas mm Potencia ,5 kw 5.3. MEDIDA DE CAUDAL AGUA BRUTA Sistema de medida de caudal Electromagnético Diámetro DN 60 Presión Nominal PN16 Nº de medidores de caudal Ud 5.4. TRATAMIENTO BIOLÓGICO Sistema Aireación prolongada - SBR Nº de reactores Ud Diámetro exterior ,00 m Longitud ,00 m Volumen total ,8 m3 Volumen útil m³ Tiempo de permanencia a Qmed h Tiempo de permanencia Qpunta ,33 h Sistema de aireación Eyector Nº de equipos instalados Ud Potencia unitaria kw Abril 2014

38 Sistema recirculación Bomba sumergible Nº de equipos instalados Ud Potencia ,7 kw 5.5. EVACUACIÓN DE AGUA TRATADA Arqueta para toma de muestras Si Vertido Barranco Sistema Gravedad Dimensiones ,8 m x 0,8 m x 1,2 m GANDIA, ABRIL DE EL INGENIERO TECNICO INDUSTRIAL Colegiado nº Fdo. : Manuel Domínguez Turís Avd. República Argentina nº 15 Entelo. Gandía.- Valencia Abril 2014

39 ESTUDIO EXPLOTACIÓN Abril 2014

40 ÍNDICE 1 ESTUDIO ECONOMICO INTRODUCCIÓN EDAR POLÍGONO ADOR. ESTRUCTURA DE COSTES EDAR COSTES FIJOS F-1 Personal F-3 Maquinaria y medios auxiliares F-3 Mantenimiento de equipos Repuestos mecánicos Repuestos eléctricos Aceites y grasas Repuestos de automatismos F-4 Contratos de mantenimiento especializado Mantenimiento eléctrico y automatismos Mantenimiento de extintores talleres especializados inspecciones por oca F-5 Costes de laboratorio F-6 Termino fijo de energía eléctrica. Potencia COSTES VARIABLES V-1 Energía eléctrica V-2 Transporte y retirada de residuos de pretratamiento V-3 Transporte y retirada de fangos RESUMEN DE COSTES EDAR Abril 2014

41 1 ESTUDIO ECONOMICO 1.1. INTRODUCCIÓN El presente documento tiene por objeto determinar los costes anuales para el mantenimiento de la depuradora del polígono industrial de Ador, situado en la Partida Racoch. 2 EDAR POLÍGONO ADOR. ESTRUCTURA DE COSTES EDAR Se trata de determinar los costes fijos y variables del sistema. Los costes variables se han calculado para un caudal anual efluente de m3, de acuerdo con los consumos estimados en la zona. Los costes de las instalaciones del sistema se dividen en: Fijos Variables Costes fijos Los costes fijos considerados son los siguientes: F-1 Personal F-2 Desplazamientos F-3 Maquinaria y medios auxiliares F-5 Mantenimiento de equipos electromecánicos F-6 Contratos de mantenimiento especializado F-7 Costes de laboratorio F-8 Termino fijo energía eléctrica. Potencia Costes variables Los costes variables tenidos en cuenta, se refieren a los siguientes conceptos V-1 Energía eléctrica (término variable) V-2 Transporte y retirada fangos V-3 Transporte y retirada de residuos de pretratamiento Abril 2014

42 2.1. COSTES FIJOS F-1 Personal El personal dedicado a la EDAR está compuesto por: Un Jefe de Planta que realiza una visita quincenal a la planta Un Jefe de Mantenimiento que realiza una visita quincenal a la planta Un Operario de planta que realiza dos visitas semanales a la planta Los seguros están calculados sobre la base de los diferentes epígrafes-categorías y tipos de contrato. La suma del sueldo bruto y los seguros suponen el coste de empresa. Se incluyen todos los conceptos correspondientes a salarios, según corresponda a cada una de las categorías laborales consideradas, cargas, sociales, impuestos, seguros sociales y cualquier otra percepción que en derecho corresponda al personal adscrito. La dedicación del Jefe de Planta, será del 5%. El Oficial de Mantenimiento tendrá una dedicación del 5% y el Operario de Planta tendrá una dedicación del 10%. Tabla 1 Coste de personal EDAR PUESTO TIPO CONTRATO DEDICACIÓN COSTE EMPRESA ( /año) TOTAL ( /año) Jefe de Planta 100 5,00% , ,00 Oficial de Mantenimiento 100 5,00% , ,50 Peón ,00% , ,00 TOTAL 5.652, F-3 Maquinaria y medios auxiliares La definición de los medios a adscribir al servicio, se ha establecido atendiendo a las características de la planta. Los medios adscritos al Servicio son los que a continuación se enumeran: Vehículos: furgoneta y coche, con imputación similar a la del Jefe de Planta y Oficial Material de seguridad: incluye EPIs y equipo de medición de sulfhídrico. Material de taller: todas las herramientas necesarias para la explotación. Material informático: ordenador para el Jefe de Planta con conexión a internet Material de laboratorio: todo el necesario para la realización de analíticas Teléfonos móviles: para todo el personal Abril 2014