VULNERABILIDAD SÍSMICA DEL ECUADOR MOVIMIENTO DE PLACAS GEOLÓGICAS SISMO M=7.8, 16 DE ABRIL 2016

Transcripción

1 VULNERABILIDAD SÍSMICA DEL ECUADOR MOVIMIENTO DE PLACAS GEOLÓGICAS SISMO M=7.8, 16 DE ABRIL 2016

2 MOVIMIENTO EN DIRECCIONES CONTRARIAS DE LAS PLACAS GEOLÓGICAS: CONTINENTAL Y NAZCA

3 EL MOVIMIENTO DE CONVECCIÓN DEL MANTO (MAGMA) QUE PRODUCE EL DESPLAZAMIENTO DE LAS PLACAS TECTÓNICAS

4 SUBDUCCIÓN DE LA PLACA DE NAZCA BAJO LA PLACA CONTINENTAL: ACTIVIDAD SÍSMICA Y VOLCÁNICA

5 CINTURON DE FUEGO DEL PACÍFICO LOCALIZACIÓN DE SISMOS DE MAGNITUD 5 O MÁS OCURRIDOS ENTRE 1980 Y 1990

6 TERREMOTO DE MAGNITUD 7,8 EN MUISNE, ECUADOR 16 DE ABRIL LÍNEAS DE INTENSIDAD SIMILAR

7 ACELEROGRAMAS EN PEDERNALES: VERTICAL, NORTE-SUR Y ESTE-OESTE, SISMO M=7.8

8 ACELOGRAMOS EN DIFERENTES LUGARES CERCANOS AL EPICENTRO, SISMO M=7.8

9 DESTRUCCIÓN EN DIFERENTES CIUDADES DE MANABÍ Y ESMERALDAS COMO CONSECUENCIA DEL SISMO DE M= DE ABRIL DEL 2016

10 MANTA, SISMO M=7.8

11 PEDERNALES, SISMO M=7.8

12 SISMO MAGNITUD 7,8, 16 DE ABRIL 2016

17 SISMO MAGNITUD DE ABRIL 2016

19 VIGAS DE ACERO Y VIGAS DE HORMIGÓN PRETENSADOS ANÁLISIS ECONÓMICO

20 Feb-03 Jun-03 Oct-03 Feb-04 Jun-04 Oct-04 Feb-05 Jun-05 Oct-05 Feb-06 Jun-06 Oct-06 Feb-07 Jun-07 Oct-07 Feb-08 Jun-08 Sep-08 Jan-09 May-09 Sep-09 Jan-10 May-10 Sep-10 Jan-11 May-11 Sep-11 Jan-12 May-12 Sep-12 Jan-13 May-13 Sep-13 Jan-14 May-14 Aug-14 Dec-14 Apr-15 Aug-15 Dec-15 Apr-16 Aug-16 Dec-16 Variacion Precio VOLATILIDAD HISTÓRICA DEL PRECIO DEL ACERO ENTRE 2016 Y 2004 VARÍA EN 400% (33% POR AÑO) Variacion Historica de Precio Acero Estructural para Puentes

21 COSTO COMPARATIVO DEL ACERO: BARRAS 420MPa; ACERO A MPa, CABLES 1650MPa

22 Jan-04 Aug-04 Mar-05 Oct-05 May-06 Dec-06 Jul-07 Feb-08 Sep-08 Apr-09 Nov-09 Jun-10 Jan-11 Aug-11 Mar-12 Oct-12 May-13 Dec-13 Jul-14 Feb-15 Sep-15 Apr-16 USD por unidad VARIACIÓN DE LOS COSTOS DE LAS VIGAS DE ACERO PARA LUCES ENTRE 20m Y 55m 120, , ,000 90,000 Precio de Vigas de Acero para Puentes en Ecuador 80,000 70,000 60,000 50,000 40,000 30,000 20,000 10, m 25m 30m 35m 40m 45m 50m 55m

23 Jan-04 Aug-04 Mar-05 Oct-05 May-06 Dec-06 Jul-07 Feb-08 Sep-08 Apr-09 Nov-09 Jun-10 Jan-11 Aug-11 Mar-12 Oct-12 May-13 Dec-13 Jul-14 Feb-15 Sep-15 Apr-16 USD por unidad VARIACIÓN DE LOS COSTOS DE LAS VIGAS DE HORMIGÓN POSTENSADO PARA LUCES ENTRE 20m Y 50m Precio de Vigas de Hormigón Postesadas para Puentes en Ecuador 45, , , , , , , , , m 25m 30m 35m 40m 45m 50m

24 RELACIÓN DE COSTOS: VIGA DE ACERO/VIGA DE HORMIGÓN POSTENSADO. ACTUAL=2.5 PARA L=35m Relación de costo: Viga Acero/Viga Postesada Jan-04 Jun-04 Nov-04 Apr-05 Sep-05 Feb-06 Jul-06 Dec-06 May-07 Oct-07 Mar-08 Aug-08 Jan-09 Jun-09 Nov-09 Apr-10 Sep-10 Feb-11 Jul-11 Dec-11 May-12 Oct-12 Mar-13 Aug-13 Jan-14 Jun-14 Nov-14 Apr-15 Sep-15 Feb-16 Relación de costo: Viga Acero/Viga Postesada Fuente: Desarrollo de Fernando Romo Consultores Cia. Ltda.

25 INVESTIGACIÓN SOBRE LOS NIVELES DE SEGURIDAD DE PUENTES EXISTENTES EN LOS USA AMERICAN SEGMENTAL BRIDGE INSTITUTE (ASBI) FEDERAL HIGHWAY ADMINISTRATION (FHWA) NATIONAL BRIDGE INVENTORY (NBI)

26 TABLA PARA LA EVALUACIÓN DE LOS NIVELES DE SEGURIDAD ESTRUCTURAL DE PUENTES EXISTENTES (0-9) FEDERAL HIGHWAY ADMINISTRATION (FHWA) CÓDIGO DESCRIPCIÓN 9 CONDICIONES EXCELENTES 8 CONDICIONES MUY BUENAS 7 CONDICIONES BUENAS CON PROBLEMAS MENORES 6 CONDICIONES SATISFACTORIAS. ALGÚN DETERIORO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES. 5 CONDICIONES BAJAS. PROBLEMAS DE DETERIORO IMPORTANTES 4 CONDICIONES POBRES. PROBLEMAS DE DETERIORO MUY AVANZADOS 3 CONDICIONES SERIAS. PROBLEMAS DE DETERIORO AVANZADO EN ELEMENTOS ESTRUCTURALES PRINCIPALES. 2 CONDICIONES CRÍTICAS DE SEGURIDAD. EL PUENTE POSIBLEMENTE DEBE SER CERRADO 1 CONDICIONES DE COLAPSO INMINENTE. DEBE SER CERRADO 0 CONDICIONES DE COLAPSO SIN POSIBILIDAD DE RECUPERACIÓN.

27 INVENTARIO DE PUENTES INVESTIGADOS EN LOS USA MATERIALES ESTRUCTURALES PUENTES INVESTIGADOS ACERO HORMIGÓN HORMIGÓN PRETENSADO OTROS

28 ESTRUCTURAS EN NIVELES DEFICIENTES DE SEGURIDAD (23%), ACERO 59%; H.PRETENSADO 3% ESTRUCTURAS DEFICIENTES (23%) ACERO (59%) HORMIGÓN (18%) HORMIGÓN PRETENSADO 3200 (3%) OTROS (20%)

29 CONCLUSIÓN FINAL Todos estos factores económicos han colaborado para convertir, actualmente, al hormigón pretensado en el material más utilizado en la construcción de puentes a nivel mundial.

30 CONSTRUCCIONES EN HORMIGÓN PRETENSADO PUENTES Y EDIFICIOS

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36 PUENTE LOS CARAS ENTRE BAHÍA Y SAN VICENTE LONGITUD TOTAL: 1980 m 120 m (6X 20 ); 1710 m (38X45) 150 m (5X 30 m) ANCHO: 13,20 m

37 PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE, L= 314,50m 4 NOVIEMBRE/ 2014

38 AUTOPISTA AL NUEVO AEROPUERTO DE QUITO PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE RUTA VIVA

39 PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE L=314,50m (70m; 174,50m; 70m) 14 DE NOV/2014

40 CAUCE DEL RÍO CHICHE 21 DE FEBRERO 2014

41 6 DE JUNIO DEL 2016

42 18 DE JULIO DEL 2014

43 18 DE JULIO DEL 2014

44 8 DE AGOSTO DEL 2014, (CUATRO DÍAS ANTES DEL SISMO DE M=5.1, 12 AGOSTO)

45 PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE 20 DE AGOSTO 2014 (8 DÍAS DESPUÉS DEL SISMO DE M=5.1, 12 AGOSTO)

46 PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE IMPLANTACIÓN GENERAL DOS PUENTES PARALELOS DE TRES CARRILES CADA UNO: LONGITUD 314,50m; ANCHO 28,00m

47 SECCIÓN TRANSVERSAL DEL TABLERO DEL PUENTE CHICHE VARIACIÓN EN ALTURA DE LA SECCIÓN TRANSVERSAL DE 4,20m A 8,20m SEIS CARRILES + CICLO VÍA. ANCHO TOTAL 14m X 2 = 28m

48 SECCIÓN TRANSVERSAL DEL TABLERO DEL PUENTE CHICHE DOS DIAFRAGMAS SOBRE LAS PILAS. APERTURA PARA CIRCULACIÓN INTERNA VARIACIÓN DE ALTURA DE 4,20m EN EL CENTRO A 8,20m SOBRE PILAS

49 PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE CARACTERÍSTICAS GENERALES LONGITUD TOTAL 314,50m; DOS PUENTES IDÉNTICOS Y PARALELOS; TABLERO CELULAR DE HORMIGÓN PRETENSADO DE TRES TRAMOS: 70m, 174,50m Y 70m; ALTURA VARIABLE DE 4,20 EN EL CENTRO A 8,20 SOBRE LOS ESTRIBOS LUZ LIBRE ENTRE APOYOS 210m PILAS INCLINADAS DE 42,50m DE ALTURA. TABLERO APOYADO EN AISLADORES SÍSMICOS PENDULARES ESFÉRICOS EN PILAS Y APOYOS TIPO POT INVERTIDO DE NEOPRENO TEFLÓN GUIADOS EN ESTRIBOS. TRAMOS EXTERIORES DE FORMA TRIANGULAR CONSTRUIDOS CON CIMBRAS TRAMO CENTRAL CONSTRUCCIÓN EN VOLADOS SUCESIVOS ASIMÉTRICOS

50 INNOVACIONES TECNOLÓGICAS INTRODUCIDAS EN EL DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DEL PUENTE VOLADOS SUCESIVOS ASIMÉTRICOS FUNDIDOS EN SITIO AISLADORES SÍSMICOS PENDULARES ESFÉRICOS (PROBADOS EN LABORATORIO) BARRAS Y CABLES PRETENSADOS EN LOS ESTRIBOS, PARA NEUTRALIZAR LA REACCIÓN VERTICAL DEL VOLADO PILAS INCLINADAS UTILIZANDO TENSORES, SIN APUNTALAMIENTOS VERIFICACIÓN NO-LINEAL CON ACELEROGRAMAS DE 7 SISMOS ARTIFICIALES.

51 PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE LONGITUDINAL TOTAL DEL PUENTE: 314,50m TRES TRAMOS DE: 70m - 174,50m 70m LUZ LIBRE ENTRE APOYOS: 210m ALTURA DE LAS PILAS : 42,50m APOYOS DE LAS CÉLULAS TRIANGULARES EXTERIORES DEL PUENTE: 1.- EN LA UNIÓN DE LAS PILAS FRONTAL Y DORSAL SE APOYADA SOBRE AISLADORES SÍSMICOS PENDULARES ESFÉRICOS 2.- EN LOS EXTREMOS EL TABLERO SE APOYA EN LOS ESTRIBOS POR MEDIO DE APOYOS TIPO POT INVERTIDOS DE NEOPRENO-TEFLÓN GUIADOS Y APOYOS DE NEOPRENO PARA MOVIMIENTOS HORIZONTALES

52 TRAMO EXTERIOR DEL PUENTE.CONSTRUCCIÓN CON CIMBRAS DIMENSIONES: BASE 52, ,00=72,25m Y ALTURA 42,50m 1.- PILA DORSAL SÓLIDA INCLINADA DE 2,00m X 6,00m 2. -PILA FRONTAL HUECA INCLINADA DE 4,00m X 6,00m CON PAREDES DE 0,50m 3.- TABLERO CELULAR DE 14,00M DE ANCHO, CON ALTURA VARIABLE DE 4,20m A 8,20m TABLERO PILA DORSAL PILA FRONTAL

53 CONSTRUCCIÓN EN VOLADOS SUCESIVOS ASIMÉTRICOS

54 CARRO PARA CONSTRUCCIÓN DE DOVELAS

55 ENCOFRADO AUTOSOPORTANTE CARRO PARA LA FUNDICIÓN DE LAS DOVELAS

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58 CONSTRUCCIÓN EN VOLADOS SUCESIVOS SIMÉTRICOS

59 AVANCE EN VOLADIZOS SUCESIVOS CONSTRUCCIÓN ASIMÉTRICA

60 CONSTRUCCIÓN EN VOLADOS SUCESIVOS ASIMÉTRICOS

61 CONSTRUCCIÓN DE ESTRIBO NEUTRALIZACIÓN DE LA REACCIÓN VERTICAL HACIA ARRIBA QUE SE PRODUCE DURANTE LA CONSTRUCCIÓN EN VOLADO SUCESIVOS

62 DESMONTAJE DEL CARRO DE LOSA, MONTAJE DEL CARRO DE DOVELAS Y FUNDICIÓN DE LA PRIMERA DOVELA EN VOLADOS SUCESIVOS

63 SE FUNDE LA SEGUNDA ETAPA DEL ESTRIBO, SE COLOCAN LOS APOYOS POT INVERTIDOS Y SE REPITE EN CADA DOVELA EL PROCEDIMIENTO DESCRITO, HASTA LLEGAR A LA DOVELA 5

64 APOYO DEL TABLERO DEL PUENTE EN EL ESTRIBO. APOYO SUPERIOR TIPO POT GUIADO APOYO INFERIOR DE NEOPRENO 40 BARRAS PRETENSADAS A 110T EN ESTRIBO ( REACCIÓN VERTICAL)

65 REFORZAMIENTO DEL ESTRIBO 40 BARRAS PRETENSADAS A 110T 16 CABLES DE ANCLAJE DE 30M, TESADOS A 90T BARRAS PRETESADAS CABLES DE ANCLAJE

66 ALZADO ESQUEMÁTICO DE LOS CABLES DE PRETENSADO PARA: MOMENTOS NEGATIVOS DURANTE LA CONSTRUCCIÓN DEL VOLADO; PARA MOMENTOS POSITIVOS Y CABLES DE SOLIDARIZACIÓN

67 SECCIÓN TRANSVERSAL DEL TABLERO UBICACIÓN DE DUCTOS SOBRE LA PILA Y EN LA MITAD DEL TRAMO CENTRAL

68 CARRO PARA FUNDICIÓN DE LOSA SUPERIOR

69 DISEÑO SISMO RESISTENTE DEL PUENTE UTILIZACIÓN DE AISLADORES PENDULARES ESFÉRICOS

70 ANÁLISIS SISMO RESISTENTE DEL PUENTE ESPECTRO DE RESPUESTA PARA UN PERÍODO DE RETORNO DE 1000 AÑOS O SEA 7% DE PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA EN 75 AÑOS. (PARA 5% DE AMORTIGUAMIENTO) COMO REFERENCIA EL NEC-2015 DEFINE AL SISMO DE DISEÑO, CON UN PERÍODO DE RETORNO DE 475 AÑOS O SEA 10% DE PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA EN 50 AÑOS. UTILIZACIÓN DE AISLADORES PENDULARES ESFÉRICOS PARA DESACOPLAR EL MOVIMIENTO DEL SUELO DEL MOVIMIENTO DE LA ESTRUCTURA. VERIFICACIÓN NO LINEAL DEL COMPORTAMIENTO DEL PUENTE UTILIZANDO LAS ENVOLVENTES DE 7 SISMOS ARTIFICIALES DE CARACTERÍSTICAS SIMILARES A LOS QUE SE PRODUCIRÁN EN EL LUGAR

71 EFECTOS QUE PRODUCE EL AISLADOR PARA REDUCIR LA RESPUESTA SÍSMICA DEL PUENTE MODIFICA LAS CARACTERÍSTICAS DINÁMICAS DE LA ESTRUCTURA DEL PUENTE : EL PERÍODO FUNDAMENTAL ES DEFINIDO POR EL DIÁMETRO DEL APOYO ESFÉRICO AUMENTA EL PERÍODO FUNDAMENTAL DE LA ESTRCTURA, LA ESTRUCTURA ES MÁS FLEXIBLE. COMO CONSECUENCIA DISMINUYE LA ACELERACIÓN ESPECTRAL Y DISMINUYE LAS FUERZAS QUE ACTÚAN SOBRE LA ESTRUCTURA INCREMENTA LOS DESPLAZAMIENTOS, PERO ESTOS SE LOCALIZAN CASI EXCLUSIVAMENTE A NIVEL DEL AISLADOR (DISEÑO DEL AISLADOR) INCREMENTA EL AMORTIGUAMIENTO CONSECUENTEMENTE DISMINUYEN LAS FUERZAS Y LOS DESPLAZAMIENTOS.

72 EFECTOS DEL AISLADOR SÍSMICO: INCREMENTO DEL PERÍODO, DISMINUCIÓN DE LA ACELERACIÓN, INCREMENTO DEL DESPLAZAMIENTO E INCREMENTO DEL AMORTIGUAMIENTO

73 MOVIMIENTO DEL PÉNDULO Y MOVIMIENTO DEL PÉNDULO DESLIZANTE PERÍODO Y RIGIDEZ

74 PUENTE CHICHE AISLADOR SÍSMICO PENDULAR ESFÉRICO

75 PUENTE CHICHE AISLADOR SÍSMICO: PENDULAR ESFÉRICO

76 AISLADOR PENDULAR ESFÉRICO CAPACIDAD VERTICAL : 9000 T

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78 SISMOS EN LA FALLA DE QUITO QUE SE HAN PRODUCIDO DURANTE LA CONSTRUCCIÓN Y FUNCIONAMIENTO DEL PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE Sismo de magnitud 5.1 el 12 de agosto del 2014 (Guayllabamba). El puente en etapa crítica de construcción con volados, desde la cabeza de la pila 87,25 m y 105m desde los apoyos. Sismo de magnitud 4.7 el 9 de agosto del 2016 (Puembo) Sismo de magnitud 5.1 el 12 de agosto del 2016 (Puembo) Sismo de 4.6 el 4 de septiembre del 2016 (Puembo)

79 CONSTRUCCIÓN DE PILA FRONTAL INCLINADA SOBRE EL CAUCE DEL RÍO CHICHE ALTURA 45m UTILIZACIÓN DE TIRANTES HORIZONTALES

80 LA CÉLULA TRIANGULAR DE APOYO DEL TABLERO DIMENSIONES: BASE 52, ,00=72,25m Y ALTURA 42,50m 1.- PILA DORSAL SÓLIDA DE 2,00m X 6,00m,VARÍA HASTA 6,554m. (ARRIOSTRAMIENTO ) 2. -PILA FRONTAL HUECA DE 4,00m X 6,00m CON PAREDES DE 0,50m (PILA INCLINADA) 3.- TABLERO CELULAR DE 14,00M DE ANCHO, CON ALTURA VARIABLE DE 4,20m A 8,20m TABLERO PILA DORSAL PILA FRONTAL

81 AVANCE DE LA CONSTRUCCIÓN DE LA PILA FRONTAL INCLINADA E INSTALACIÓN DEL SEGUNDO TIRANTE TIRANTE 2 TIRANTE 1

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84 PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE FASES DE CONSTRUCCIÓN DEL PUENTE

85 EXCAVACIONES Y FUNDICIÓN DE LAS CIMENTACIONES DE ESTRIBOS Y PILAS

86 COLOCACIÓN DE APOYOS PENDULARES ESFÉRICOS Y FUNDICIÓN DEL ARRANQUE DE LAS PILAS FRONTAL Y DORSAL

87 FUNDICIÓN DE LA PILA DORSAL POR SEGMENTOS Y DE LA CIMENTACIÓN DE LAS TORRES (CIMBRAS)

88 ESQUEMA DE CONSTRUCCIÓN DE LA PILA FRONTAL INCLINADA, EN SEGMENTOS DE 3,15m

89 INSTALACIÓN DE LAS TORRES Y DE LAS CIMBRAS QUE SOPORTAN EL TABLERO E INICIO DE LA FUNDICIÓN POR SEGMENTOS DE LA PILA FRONTAL INCLINADA

90 INSTALACIÓN DEL PRIMER TIRANTE Y AVANCE DE LA CIMBRA DEL TABLERO TIRANTE

91 AVANCE DE LA CONSTRUCCIÓN DE LA PILA FRONTAL INCLINADA E INSTALACIÓN DEL SEGUNDO TIRANTE TIRANTE 2 TIRANTE 1

92 FUNDICIÓN DEL RESTO DE LA PILA FRONTAL INCLINADA Y CONCLUSIÓN DE LA CIMBRA DEL TABLERO

93 PRIMERA ETAPA DE FUNDICIÓN DEL ESTRIBO, INSTALACIÓN DE APOYOS INFERIORES DE NEOPRENO Y PRIMERA ETAPA DE FUNDICIÓN DEL TABLERO, SECCIÓN U.

94 FUNDICIÓN DE LA PRIMERA ETAPA DEL TABLERO SOBRE CIMBRAS, SECCIÓN U

95 FUNDICIÓN DE LA SEGUNDA ETAPA DEL TABLERO MEDIANTE EL CARRO DE LOSA

96 CARRO DE LOSA PARA LA FUNDICIÓN DE LA SEGUNDA ETAPA DEL TABLERO

98 AVANCE DEL CARRO DE DOVELAS, ARMADO, FUNDICIÓN Y TESADO DE CABLES DE LA SIGUIENTE DOVELA

100 SE REPITE EL PROCESO HASTA LA DOVELA 8, SE RETIRA LAS TORRES Y SE CONTINUA HASTA LA DOVELA 18, SE DESMONTA UNO DE LOS CARROS, SE FUNDE LA DOVELA DE CIERRE Y SE RETIRAN LOS BLOQUEOS PROVISIONALES DE LA PILA

101 RETIRAR EL CARRO CON QUE SE FUNDIÓ LA DOVELA DE CIERRE Y SE TESAN LOS CABLES DE CONTINUIDAD

102 CONSTRUCCIÓN DE PAVIMENTO, VEREDAS, PROTECCIONES, ALUMBRADO Y TERMINADOS DEL PUENTE

103 ANCLAJES PARA LA ESTABILIZACIÓN DEL ESTRIBO

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111 8 DE AGOSTO DEL 2014, DOS DÍAS ANTES DEL SISMO DE M=5.1

112 PUENTE SOBRE EL RÍO CHICHE 20 DE AGOSTO 2014 (12 DÍAS DESPUÉS DEL SISMO)

113 AISLADORES PENDULARES

114 AISLADORES PENDULARES SIMPLES Y TRIPLES

115 AISLADOR SÍSMICO PÉNDULO ESFÉRICO

116 AISLADOR SÍSMICO PENDULAR ESFÉRICO

117 PLANTA DE LA PILA DORSAL DE LA CÉLULA TRIANGULAR. APOYOS ESFÉRICOS PENDULARES APOYOS TIPO POT, DE NEOPRENO-TEFLÓN, GUIADOS UBICACIÓN DE LAS 16 BARRAS PRETENSADAS DE 36mm SOBRE EL APOYO PENDULAR ESFÉRICO APOYOS TIPO POT INVERTIDOS APOYOS ESFÉRICOS PENDULARES BARRAS PRETESADAS

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120 LOCALIZACIÓN DE LAS RÉPLICAS DEL SISMO DEL 8 DE AGOSTO DE M=5.1

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122 MOVIMIENTO DEL PÉNDULO Y MOVIMIENTO DEL PÉNDULO DESLIZANTE PERÍODO Y RIGIDEZ

123 HISTÉRESIS DE LA DISIPACIÓN DE ENERGÍA EN LA CURVA FUERZA DE CORTE Y DESPLAZAMIENTO TRANSVERSAL EL AMORTIGUAMIENTO, ÁREA BAJO LA CURVA, SE INCREMENTA CUANDO SE INCREMENTA EL DESPLAZAMIENTO

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125 AISLADOR SÍSMICO PARA EL PUENTE CHICHE. FABRICANTE: EARTHQUAKE PROTECTION SYSTEMS, EPS RADIO DE LA ESFERA: 4,14m CARACTERÍSTICAS DEL AISLADOR: REACCIÓN MÁXIMA VERTICAL: 87000kN (8700 t) REACCIÓN HORIZONTAL MÁXIMA: 7000kN (700 t) DESPLAZAMIENTO MÁXIMO: 28 cm COEFICIENTE DE ROZAMIENTO: LIMITE SUPERIOR (UPPER BOUND): 7,5% (EFECTOS DE EDAD, DESGASTE POR FUNCIONAMIENTO, TEMPERATURA) LÍMITE INFERIOR (LOWER BOUND): 4,5% (NUEVOS, TEMPERATURA NORMAL) FABRICANTE: EARTHQUAKE PROTECTION SYSTEMS, EPS, SAN FRANCISCO CALIFORNIA