COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE COLUMNAS DE HORMIGÓN ARMADO EXPUESTAS A TEMPERATURAS POR DEBAJO DEL PUNTO DE CONGELACIÓN 1
|
|
- María Concepción de la Fuente Salas
- hace 6 años
- Vistas:
Transcripción
1 COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE COLUMNAS DE HORMIGÓN ARMADO EXPUESTAS A TEMPERATURAS POR DEBAJO DEL PUNTO DE CONGELACIÓN 1 Luis A. Montejo 2, Mervyn J. Kowalsky 3 y Tasnim Hassan 4 Resumen: Este artículo recopila los principales resultados de una serie de pruebas experimentales en las cuales columnas circulares de hormigón armado fueron sujetas a incrementos cíclicos de carga lateral y carga axial constante. Durante las pruebas las columnas fueron expuestas a temperaturas ambiente y a temperaturas por debajo del punto de congelación. Con el objetivo de caracterizar cada aspecto de la respuesta sísmica a temperaturas muy bajas, algunas de las columnas fueron diseñadas para fallar por cortante y otras para fallar por flexión, estas últimas incluyendo columnas convencionales de hormigón armado y tubos de acero rellenos de hormigón armado. Se encontró que las columnas probadas a temperaturas bajas experimentan un incremento en rigidez y en la capacidad a cortante y a flexión. En el caso de las columnas dominadas por flexión, el aumento en capacidad está acoplado con una reducción en la capacidad de desplazamiento. Palabras clave: capacidad a cortante, columnas de hormigón armado, diseño sísmico, ductilidad, temperaturas bajas. SEISMIC BEHAVIOR OF REINFORCED CONCRETE COLUMNS AT SUB-FREEZING TEMPERATURES Abstract: This paper summarizes the results obtained from a series of large scale circular columns tests under increasing cyclic reversals and constant axial load while subjected to ambient and sub-freezing temperatures. In order to characterize every aspect of the seismic response at low temperatures, some of the columns were designed to be shear critical while the others were flexural dominated; this last including reinforced concrete filled steel tube columns (RCFST). It was found that columns tested at low temperatures exhibit an increase in the stiffness and in the shear and flexural strength. In the case of flexural dominated columns the increase in strength was accompanied by a reduction in the displacement capacity. Keywords: ductility, low temperatures, RC columns, seismic design, shear strength. INTRODUCCIÓN Uno de los factores más importantes en el diseño de estructuras en zonas frías y sísmicamente activas es el riesgo de una falla frágil debido al efecto combinado de demandas laterales y temperaturas muy bajas (por debajo del punto de congelación). Varias zonas de alto riesgo sísmico se encuentran localizadas en regiones donde la temperatura puede bajar a niveles donde la ductilidad de los materiales de construcción se puede ver comprometida. En los Estados Unidos de América, por ejemplo, Alaska es el estado con los inviernos más crudos y uno de los más activos sísmicamente. El objetivo de esta investigación consistió en determinar el efecto de temperaturas muy bajas en la resistencia y ductilidad de estructuras de hormigón armado en zonas de alto riesgo sísmico. Para lograr este objetivo, 14 columnas circulares de hormigón armado fueron probadas dentro de una cámara ambiental en el laboratorio de estructuras ( Constructed Facilities Laboratory, o CFL por sus siglas en inglés) en la Universidad Estatal de Carolina del Norte (NCSU por sus siglas en inglés). Las columnas fueron sujetas a incrementos cíclicos de carga lateral y carga axial constante, mientras 1 Artículo recibido el 25 de agosto de 29 y aceptado 6 de abril de Catedrático Auxiliar, Departamento de Ciencias de la Ingeniería y Materiales, Universidad de Puerto Rico, Recinto de Mayagüez, Mayagüez, Puerto Rico. luis.montejo@upr.edu 3 Professor, Department of Civil Engineering, North Carolina State University, Box 798, Raleigh, North Carolina E- mail: kowalsky@eos.ncsu.edu 4 Professor, Department of Civil Engineering, North Carolina State University, Box 798, Raleigh, North Carolina E- mail: thassan@eos.ncsu.edu Rev. Int. de Desastres Naturales, Accidentes e Infraestructura Civil. Vol. 1(2) 17
2 eran expuestas a temperaturas ambiente (~2 C, 68 F) y temperaturas por debajo del punto de congelación (~-4 C, - 4 F). Con el objetivo de caracterizar cada aspecto de la respuesta sísmica a temperaturas bajas, algunas de las columnas fueron diseñadas para fallar por flexión, otras para fallar por cortante y otras fueron construidas como tubos de acero rellenos de hormigón armado. Este artículo recopila los principales resultados de esta investigación. EFECTO DE TEMPERATURAS BAJAS EN LOS MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN Tanto el hormigón como el acero de refuerzo experimentan un incremento notable en su resistencia cuando son expuestos a temperaturas por debajo del punto de congelación. En el caso del hormigón, el incremento en su capacidad a compresión (f c ) es proporcional a su contenido de humedad (w, porcentaje del peso de hormigón seco) y puede ser estimado usando la ecuación (1) propuesta por Browne y Bamforth (1981). El contenido de humedad en el hormigón depende del volumen de poros, que a su vez depende de la edad del material, las condiciones de curado, la proporción agua-cemento y las propiedades del agregado grueso. El contenido de humedad de hormigones expuestos al aire se encuentra usualmente en el rango 3%-5% y puede aumentar dependiendo del grado de exposición. En hormigones saturados el contenido de humedad puede estar alrededor de 8%. La Figura 1 muestra el incremento en f c a temperaturas bajas para un hormigón con f c = 35 MPa (5 ksi) a temperatura ambiente (2 C); por ejemplo, si w = 3% la capacidad a compresión a -4 C es f c (-4) = 35-(-4*3/12) = 45 MPa (28.6% de incremento). ' f c ' o o o ( T ) f ( 2 C) Tw / 12 C> T > 12 C Incremento relativo en f'c = (1) c [ F] w=8% w=3% temperatura [ C] Figura 1: Incremento en f c a temperaturas bajas. La Figura 2 muestra la relación esfuerzo-deformación para cilindros de hormigón probados a distintas temperaturas. Además del incremento en esfuerzo, se puede notar que la falla a -4 C es más frágil ya que no cuenta con el brazo descendente después de alcanzar la carga máxima: la falla fue explosiva. En el acero de refuerzo, el esfuerzo de fluencia y la capacidad última a tensión aumentan aproximadamente en la misma proporción cuando la temperatura decrece por debajo del punto de congelación (véase la Figura 3). Para propósitos de diseño, la ecuación (2) puede ser usada para estimar la capacidad del acero a temperaturas bajas (Montejo et al., 28a). En ninguna de las pruebas realizadas se detectó algún efecto considerable de las temperaturas bajas en la capacidad de deformación del acero de refuerzo. Se debe notar aquí que todos los ensayos en el acero de refuerzo han sido monotónicos y ninguna conclusión es posible sobre el efecto combinado de cargas cíclicas y temperaturas bajas. Otras propiedades como el esfuerzo de adherencia entre el acero y el hormigón, la capacidad a tensión del hormigón y la energía de fractura en el hormigón también aumentan a temperatura bajas (Montejo et al., 28a). f s f s o o ( T ) = ( 1.4T ) f s ( 2 C) C> T > 25 C o o ( T ) = 1.1 f ( 2 C) 25 C> T > 4 C s (2) 18 Rev. Int. de Desastres Naturales, Accidentes e Infraestructura Civil. Vol. 1(2)
3 esfuerzo [MPa] deformación [x1-3 ] -4 C +2 C -2 C 9 6 [ksi] 3 Figura 2: Relación esfuerzo- deformación para hormigón a distintas temperaturas. incremento relativo [ F] : esfuerzo a fluencia (exp.) : esfuerzo ultimo (exp.) Ec. (2) temperatura [ C] Figura 3: Incremento en f s a temperaturas bajas. DISEÑO EXPERIMENTAL Con el objetivo de alcanzar el rango de temperaturas deseado, los ensayos fueron realizados dentro de una cámara ambiental como se muestra en la Figura 4. Debido a las dimensiones de la cámara ambiental, las columnas fueron probadas en posición horizontal. La carga axial fue aplicada por medio de gatos hidráulicos y una válvula de presión constante fue usada para mantener la carga axial constante. La carga lateral fue aplicada usando un actuador con una capacidad de 5 kn. La Figura 5 muestra el protocolo de carga lateral usado. Los primeros cuatro ciclos consistieron de incrementos en fuerza de 25% de la fuerza lateral (F y ) requerida para hacer fluir por primera vez una de las barras de refuerzo. Después de los cuatro primeros ciclos el ensayo fue controlado por desplazamientos a un valor determinado de ductilidad (µ). El desplazamiento para ductilidad 1 (µ1) es calculado como (F n /F y ) donde es el desplazamiento registrado a F y y F n es la carga lateral asociada con el momento nominal de la columna. La temperatura dentro de las columnas fue monitoreada por medio de termopares incrustados en el hormigón. La Figura 6 muestra la variación de temperatura registrada durante uno de los ensayos fríos. Se puede apreciar que aunque existen algunos grados de diferencia entre la temperatura registrada en las barras de refuerzo con la registrada en el centro de la sección, fue posible mantener la temperatura constante durante toda la prueba. Información más detallada sobre el diseño experimental se puede encontrar en Montejo et al. (28b). Rev. Int. de Desastres Naturales, Accidentes e Infraestructura Civil. Vol. 1(2) 19
4 Actuador Carga lateral Cámara ambiental (a) Carga axial (b) Figura 4: Diseño experimental; (a) foto desde adentro de la cámara ambiental; (b) foto desde afuera de la cámara ambiental. Factor de ductilidad (µ) y 1 5 µ1 µ1.5 µ2 µ2.5 µ3 µ4 µ6 µ8 µ1-5 25, 5, 5, y 1% and 1% de F y F'y -1 Figura 5: Protocolo de carga lateral. 11 Rev. Int. de Desastres Naturales, Accidentes e Infraestructura Civil. Vol. 1(2)
5 temperatura [ C] centro de la columna refuerzo Figura 6: Temperaturas registradas en una de las columnas probadas a temperaturas bajas. EFECTO DE TEMPERATURAS BAJAS EN COLUMNAS DOMINADAS POR FLEXIÓN La Tabla 1 recopila las principales propiedades de las columnas diseñadas para fallar por flexión. La Figura 7 muestra la respuesta obtenida para un par de columnas idénticas (FL-89A y FL-89C) probadas a distintas temperaturas. Ambas columnas exhiben una respuesta con ciclos de histéresis bastante estables. Para facilitar la comparación de resultados, la Figura 8 fue generada tomando el promedio de los picos de los primeros ciclos en cada dirección, generando así lo que podría llamarse una envolvente promedio. De la Figura 8 podemos notar que la columna ensayada a temperaturas bajas presenta un incremento en la rigidez inicial y en la capacidad a flexión cuando se compara con la columna probada a temperatura ambiente. El incremento en rigidez fue del 27%. Si el incremento en capacidad es calculado como el promedio de las diferencias en las fuerzas requeridas para alcanzar cada desplazamiento impuesto en la columna, entonces el incremento en la capacidad a flexión es del 16%. Si comparamos las máximas fuerzas soportadas por las columnas durante todo el ensayo, el incremento es del 14%. En este caso la capacidad de deformación no se vio afectada por las temperaturas bajas, ya que ambas columnas fallaron por pandeo de una de las barras de refuerzo al mismo nivel de demanda lateral. Sin embargo, la falla de la columna fría fue de naturaleza más frágil ya que la barra de refuerzo además de pandearse también sufrió ruptura. Tabla 1: Columnas dominadas por flexión* [ F] Col. Temp. Refuerzo long. Refuerzo Transversal Carga Axial SL-P2 23 C 74 F 8#5 #3@64mm (2.5in) No SL-M2-2 C -4 F 8#5 #3@64mm (2.5in) No SL-M3-3 C -22 F 8#5 #3@64mm (2.5in) No SL-M4-4 C - 4 F 8#5 #3@64mm (2.5in) No FL 89A 22 C - 72 F 8#9 #3@6mm (2.4in) 22kN (49kip) FL 89C -36 C -33 F 8#9 #3@6mm (2.4in) 218kN (49kip) *Para todas las columnas: diámetro: 457mm (18 in), largo: 1651 mm (65 in) Rev. Int. de Desastres Naturales, Accidentes e Infraestructura Civil. Vol. 1(2) 111
6 fuerza lateral [kn] : +22 C Figura 7: Respuesta fuerza-desplazamiento para las columnas FL-89A y FL-89C. fuerza lateral [kn] : +22 C Figura 8: Envolvente promedio de la respuesta fuerza-desplazamiento para las columnas FL-89A y FL-89C. El efecto de las temperaturas bajas fue más evidente en las columnas con menos cuantía de refuerzo. La Figura 9 presenta la envolvente promedio para las columnas SL-P2, SL-M2 y SL-M4. La columna probada a -4 C exhibió una capacidad a flexión 2% mayor que la columna probada a temperatura ambiente (si se comparan las fuerzas por ciclo). Si se comparan las fuerzas máximas alcanzadas durante ambos ensayos el incremento es del 16%. No obstante, la columna probada a -4 C también presentó la menor capacidad de desplazamiento, fallando a ductilidad 5 mientras que la columna a temperatura ambiente falló a ductilidad 6. Las tres columnas fallaron por pandeo y subsecuente fractura del refuerzo longitudinal. La rigidez calculada para la columna probada a -4 C fue 35% mayor que para la columna a temperatura ambiente. Los desplazamientos relativos registrados por potenciómetros lineales ubicados en los extremos de compresión y tensión de la columna permitieron el cálculo de curvaturas promedio a lo largo de la columna. Esas curvaturas y los desplazamientos registrados en el tope de la columna fueron usados para definir un largo equivalente de la rótula plástica (L p ), presumiendo que la deflexión de la columna después de fluencia se debe a la formación de una rótula plástica de largo L p donde la curvatura es constante e igual a la curvatura medida en la base de la columna (Priestley et al., 27). La Figura 1 muestra los resultados de L p obtenidos para las columnas FL-89A y FL-89C: se puede apreciar que la columna probada a temperaturas bajas experimenta una reducción bastante marcada (~37%) en L p cuando se compara con los resultados obtenidos a temperatura ambiente. Esta reducción en la extensión de plasticidad es evidente también a partir de la condición de las columnas después de los ensayos (véase la Figura 11). Una reducción en la extensión de la rótula plástica causa un incremento en la curvatura requerida en la base de la columna para alcanzar un 112 Rev. Int. de Desastres Naturales, Accidentes e Infraestructura Civil. Vol. 1(2)
7 desplazamiento dado. Si la demanda de curvatura aumenta, la deformación impartida en las barras de refuerzo aumenta también, lo cual explica en parte la rotura temprana del refuerzo en las columnas probadas a temperaturas bajas. Para información más detallada sobre los resultados de las columnas dominadas por flexión se puede consultar Montejo et al. (29a). fuerza lateral [kn] : +23 C 2 : -2 C : -4 C Figura 9: Envolvente promedio de la respuesta fuerza-desplazamiento para las columnas SL-P2, SL-M2 y SL- M Lp [mm] : +22 C factor de ductilidad Figura 1: Largo equivalente de la rotula plástica (L p ) FL-89A y FL-89C. ~38 mm ~189 mm +22 C 36 C Figura 11: Condición de las columnas FL-89A y FL-89C después de las pruebas. Rev. Int. de Desastres Naturales, Accidentes e Infraestructura Civil. Vol. 1(2) 113
8 EFECTO DE TEMPERATURAS BAJAS EN TUBOS DE ACERO RELLENOS DE HORMIGÓN ARMADO En este tipo de columnas un tubo de acero es usado como formaleta al momento de vaciar el hormigón. En la mayoría de los casos se deja un espacio entre el tubo de acero y el nudo viga-columna o la fundación, de tal manera que el tubo de acero aporta solo en la capacidad a cortante y en el confinamiento del hormigón y no (de una manera directa) en la capacidad a flexión (la cual es provista por las barras longitudinales y el hormigón). La Tabla 2 recopila las principales propiedades de los tubos de acero rellenos de hormigón ensayados. La Figura 12 muestra la envolvente promedio de las columnas RCFST-87A y RCFST-87C. Al igual que en la columnas convencionales de hormigón armado, la columna probada a temperaturas bajas exhibió un incremento en la capacidad a flexión. Sin embargo, para este tipo de columnas el incremento registrado fue menor (1% para los especímenes RCFST-87 y 7% para los especímenes RCFST-89). No se notó ningún efecto de la temperatura en la capacidad de desplazamiento. Sin embargo, la falla de las columnas frías fue de naturaleza más frágil ya que presentó rotura de las barras de refuerzo, mientras que la falla de las columnas a temperatura ambiente estuvo controlada por daño excesivo en el hormigón de la columna y el cimiento. La Figura 13 muestra la condición de las columnas RCFST-87A y RCFST-87C después de los ensayos. Tabla 2: Tubos de acero rellenos de hormigón armado*. Col. Temp. Refuerzo Long. Refuerzo Transversal Carga Axial RCFST 89A 22 C 72 F 8#9 RCFST 89C -36 C - 33 F 8#9 RCFST 87A 22 C 72 F 8#7 RCFST 87C -36 C - 33 F 8#7 #3@6mm (2.4in) 9.5mm (3/8in) steel tube #3@6mm (2.4in) 9.5mm (3/8in) steel tube #3@6mm (2.4in) 9.5mm (3/8in) steel tube #3@6mm (2.4in) 9.5mm (3/8in) steel tube 231 kn (51.9 kip) 219 kn (49.2 kip) 226 kn (5.8 kip) 231 kn (51.9 kip) *Para todas las columnas: diámetro: 457 mm (18in), largo: 1651 mm (65 in) fuerza lateral [kn] : +22 C Figura 12: Envolvente promedio de la respuesta fuerza-desplazamiento para las columnas RCFST-87A y RCFST-87C. 114 Rev. Int. de Desastres Naturales, Accidentes e Infraestructura Civil. Vol. 1(2)
9 EFECTO DE TEMPERATURAS BAJAS EN COLUMNAS DOMINADAS POR CORTANTE La Tabla 3 recopila las principales propiedades de las columnas diseñadas para fallar por cortante. Se puede apreciar que fueron diseñados dos pares de columnas idénticas. La única diferencia entre columnas de un mismo par es la temperatura a la que fueron probadas. La diferencia entre los dos pares de columnas es la cuantía de acero longitudinal y transversal. Un par de columnas (especímenes BSH) fue diseñado para fallar por cortante a niveles bajos de ductilidad, mientras que el otro par (especímenes DSH) fue diseñado para fallar por cortante a niveles más altos de ductilidad. Para el diseño, la capacidad a cortante de las columnas fue estimada usando el método UCSD (Kowalsky y Priestley, 2). Tabla 3: Columnas dominadas por cortante*. Col. Temp. Comportamiento Refuerzo Long. Refuerzo Transversal Carga Axial DSH 87A 22 C 72 F Dúctil 8#7 #3@12mm (4in) 142 kn 32 kip DSH 87C -36 C - 32 F Dúctil 8#7 #3@12mm (4in) 13 kn 29 kip BSH 89A 22 C 72 F Frágil 8#9 #3@145mm (5.7in) 135 kn 3 kip BSH 89C -36 C - 32 F Frágil 8#9 #3@145mm (5.7in) 135 kn 3 kip *Para todas las columnas: diámetro: 419 mm (16.5 in), largo: 762 mm (3 in) La Figura 14 presenta la respuesta obtenida para las columnas DSH-87A y DSH-87C y la Figura 15 muestra la envolvente promedio. En estas gráficas se puede apreciar que la columna probada a temperaturas bajas desarrolló ciclos estables de histéresis hasta el primer ciclo a ductilidad 8, mientras que la columna a temperatura ambiente falló después del primer ciclo a ductilidad 6, es decir que la columna fría fue capaz de sostener deformaciones cíclicas 33% mayores que la columna a temperatura ambiente. La columna fría también exhibió mayor resistencia a la carga lateral (~2%) y mayor rigidez inicial (56%) al compararla con la columna a temperatura ambiente. fuerza lateral [kn] : +22 C Figura 14: Respuesta fuerza-desplazamiento para las columnas DSH-87A y DSH-87C. Rev. Int. de Desastres Naturales, Accidentes e Infraestructura Civil. Vol. 1(2) 115
10 fuerza lateral [kn] : +22 C Figura 15: Envolvente promedio de la respuesta fuerza-desplazamiento para las columnas DSH-87A y DSH-87C Resultados similares fueron obtenidos para el otro par de columnas, BSH-89A y BSH-89C. Sin embargo, como se puede apreciar en la Figura 16, durante el ensayo del espécimen a temperaturas bajas el actuador alcanzó su capacidad máxima (5 kn) cuando la columna fue sujeta a un desplazamiento equivalente a µ1.5. Después de tres ciclos a esta ductilidad donde no se notó ningún deterioro en la capacidad de la columna, se decidió suspender el ensayo. Con el objetivo de confirmar que el incremento en capacidad se debió al efecto de la temperatura, el ensayo se continuó el día siguiente a temperatura ambiente. La columna fue sujeta a otro ciclo a µ1.5, la carga lateral registrada fue de 414 kn (32% mayor que la registrada para la columna fría). El efecto benévolo de las temperaturas bajas en la capacidad a cortante en columnas de hormigón armado puede ser apreciado también en la Figura 17. En esta figura se observa cómo para condiciones de igual demanda lateral, el daño inducido en la columna ensayada a temperaturas bajas fue considerablemente menor que el inducido en la columna a temperatura ambiente. En Montejo et al. (29b) se puede obtener información más detallada sobre los resultados de las columnas dominadas por cortante. fuerza lateral [kn] final del ensayo a 12 temperaturas bajas : +22 C Figura 16: Envolvente promedio de la respuesta fuerza-desplazamiento para las columnas BSH-87A y BSH-87C. 116 Rev. Int. de Desastres Naturales, Accidentes e Infraestructura Civil. Vol. 1(2)
11 +22 C -36 C Figura 17: Condición de las columnas BSH-89A y BSH-89C a µ1.5. CONCLUSIONES Las columnas de hormigón armado dominadas por flexión y expuestas al efecto combinado de temperaturas muy bajas y carga lateral cíclica experimentan un aumento en su rigidez y en su capacidad a flexión acoplado con una disminución en su capacidad de desplazamiento. El aumento en su capacidad se atribuye al efecto benévolo que las temperaturas bajas tienen en el comportamiento independiente de cada uno de los materiales constitutivos, hormigón y acero de refuerzo. La reducción en la capacidad de desplazamiento se atribuye a una reducción en la extensión de la rótula plástica que conlleva a un incremento en la demanda de curvatura en la base de la columna generando la rotura temprana del refuerzo. Aunque los resultados obtenidos muestran un incremento en la capacidad a flexión a temperaturas bajas, incrementando así también la demanda de cortante, se encontró que la capacidad a cortante aumenta en mayor proporción retrasando de esta manera la falla por cortante a ductilidades más altas. AGRADECIMIENTOS Esta investigación fue financiada por el Departamento de Transportación de Alaska. Todos los especímenes fueron construidos y ensayados en el laboratorio estructural (CFL) en la Universidad Estatal de Carolina del Norte (NCSU). REFERENCIAS Browne, R. D. y Bamforth, P. B. (1981). The use of concrete for cryogenic storage: a summary of research past and present, First International Conference on Cryogenic Concrete, Newcastle upon Tyne, United Kingdom. Kowalsky, M. J. y Priestley, M. J. N. (2). Improved analytical model for shear strength of circular reinforced concrete columns in seismic regions, ACI Structural Journal, Vol. 97, No. 3, pp Montejo, L. A., Sloan, J. E., Kowalsky, M. J. y Hassan, T. (28a). Cyclic response of reinforced concrete members at low temperatures, Journal of Cold Regions Engineering, ASCE, Vol. 22, No. 3, pp Montejo, L. A., Kowalsky, M. J. y Hassan, T. (28b). Seismic behavior of reinforced concrete bridge columns at subfreezing temperaturas, Research Project Report FHWA-AK-RD-8-1, pp. 388, available at: Rev. Int. de Desastres Naturales, Accidentes e Infraestructura Civil. Vol. 1(2) 117
12 Montejo, L. A., Kowalsky, M. J. y Hassan, T. (29a). Seismic behavior of flexural dominated reinforced concrete columns at low temperatures, Journal of Cold Regions Engineering, ASCE, Vol. 23, No. 1, pp Montejo, L. A., Kowalsky, M. J. y Hassan, T. (29b). Seismic behavior of shear dominated reinforced concrete columns at low temperatures, ACI Structural Journal, Vol. 16, No. 4, pp Priestley, M. J. N., Calvi, G. M. y Kowalsky, M. J. (27). Direct Displacement Based Seismic Design of Structures, IUSS Press, Pavia, Italy, 721 pp. 118 Rev. Int. de Desastres Naturales, Accidentes e Infraestructura Civil. Vol. 1(2)
Clase: Secciones críticas en muros Relator: Patricio Bonelli. Secciones críticas
SANTIAGO 27 y 29 Octubre 2015 Curso Diseño en Hormigón Armado según ACI 318-14 Clase: Secciones críticas en muros Relator: Patricio Bonelli Secciones críticas Concepto de rótula plástica Sistemas estructurales
Curvas esfuerzo-deformación para concreto confinado. Introducción
Curvas esfuerzo-deformación para concreto confinado PF-3921 Concreto Estructural Avanzado 3 setiembre 12 Posgrado en Ingeniería Civil 1 Introducción En el diseño sísmico de columnas de concreto reforzado
Aplicación del concreto de alta resistencia. Dr. Roberto Stark
Aplicación del concreto de alta resistencia Dr. Roberto Stark CONCRETO? USO DE CONCRETOS DE ALTA RESISTENCIA PROPIEDADES ESTRUCTURALES EDIFICIOS ALTOS Altura total en metros Altura en metros de los
CONGRESO ESTRUCTURAS 2011 Y XI SEMINARIO DE INGENIERÍA ESTRUCTURAL Y SÍSMICA SAN JOSÉ, COSTA RICA, 17-19 AGOSTO 2011
CONGRESO ESTRUCTURAS 2011 Y XI SEMINARIO DE INGENIERÍA ESTRUCTURAL Y SÍSMICA SAN JOSÉ, COSTA RICA, 17-19 AGOSTO 2011 COMPORTAMIENTO ESTRUCTURAL DE MARCOS DE ACERO LAMINADO EN FRÍO CON UNIONES REFORZADAS
Diseño o Unificado de Muros por el Concepto de Desplazamientos
Diseño o Unificado de Muros por el Concepto de Desplazamientos Prof. Richard E. Klingner Universidad de Texas en Austin klingner@mail.utexas.edu 20 mo Simposio Nacional en Prevención n de Desastres CISMID
USO DE CONCRETOS Y ACEROS DE ALTA RESISTENCIA DE ACUERDO CON LAS NUEVAS NTC
SIMPOSIO: CONCRETOS ESTRUCTURALES DE ALTO COMPORTAMIENTO Y LAS NUEVAS NTC-DF USO DE CONCRETOS Y ACEROS DE ALTA RESISTENCIA Carlos Javier Mendoza Escobedo CAMBIOS MAYORES f C por f c Tres niveles de ductilidad:
CAPÍTULO 2 COLUMNAS CORTAS BAJO CARGA AXIAL SIMPLE
CAPÍTULO 2 COLUMNAS CORTAS BAJO CARGA AXIAL SIMPLE 2.1 Comportamiento, modos de falla y resistencia de elementos sujetos a compresión axial En este capítulo se presentan los procedimientos necesarios para
Fundamentos de Diseño Estructural Parte I - Materiales. Argimiro Castillo Gandica
Fundamentos de Diseño Estructural Parte I - Materiales Argimiro Castillo Gandica Fundamentos básicos Formas de falla Por sobrecarga (resistencia insuficiente) Por deformación excesiva (rigidez insuficiente)
Jorge A. AVILA Investigador y Profesor Instituto de Ingeniería, UNAM División Estudios Posgrado de la Facultad Ingeniería (DEPFI), UNAM México, D.F.
RESPUESTA SÍSMICA INELÁSTICA DE DOS EDIFICIOS DE CONCRETO REFORZADO DISEÑADOS CON DIFERENTES FACTORES DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO, SIN Y CON EFECTOS DE SOBRE-RESISTENCIAS Jorge A. AVILA Investigador y Profesor
Según un estudio de hace algunos años, del ACI & ASCE (American Society of Civil Engineers) señalaba:
COLUMNAS Pedestales cortos a compresión Condición L < 3. d menor Esfuerzo en el hormigón 0,85. φ. f c ; φ = 0.70 Sin armadura (hormigón simple) o como columna corta Columnas cortas de hormigón armado Zunchadas
Capítulo VI. Análisis de Fracturas
Capítulo VI Análisis de Fracturas El análisis de las diferentes formas en las que un material puede fallar, se ha convertido en uno de los aspectos más importantes a evaluar. La investigación en el comportamiento
ESTUDIO EXPERIMENTAL DE ESTRUCTURAS DE BLOQUES DE CONCRETO
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL Programa Científico PC - CISMID, 1999-2 ESTUDIO EXPERIMENTAL DE ESTRUCTURAS DE BLOQUES DE CONCRETO Ing. Jorge L. Gallardo Tapia Bach. Ing.
CAPÍTULO III EL ACERO ESTRUCTURAL EN EL HORMIGON ARMADO
CAPÍTULO III EL ACERO ESTRUCTURAL EN EL HORMIGON ARMADO 3.1 INTRODUCCION: El acero es una aleación basada en hierro, que contiene carbono y pequeñas cantidades de otros elementos químicos metálicos. Generalmente
DIMCIRSOC : SOFTWARE PARA EL CÁLCULO Y DIMENSIONAMIENTO DE SECCIONES DE HORMIGÓN ARMADO SEGÚN EL REGLAMENTO CIRSOC
DIMCIRSOC201-05 : SOFTWARE PARA EL CÁLCULO Y DIMENSIONAMIENTO DE SECCIONES DE HORMIGÓN ARMADO RESUMEN SEGÚN EL REGLAMENTO CIRSOC 201-2005 LEAN COLE, Michael Ingeniero Civil U.B.A. ing.cole.soft@gmail.com
28 Evaluación de la resistencia de estructuras existentes
28 Evaluación de la resistencia de estructuras existentes ACTUALIZACIÓN PARA EL CÓDIGO 2002 Se revisaron los factores de reducción de la resistencia a utilizar para la evaluación analítica de la resistencia
Facultad de Ingeniería y Arquitectura Final Avenida Mártires Estudiantes del 30 de Julio, Ciudad Universitaria, San Salvador, El Salvador, C.A.
Propuesta de Investigación Estudio Paramétrico para Evaluar la Contribución en la Resistencia a Cortante en Paredes de Mampostería Confinada de Ladrillo de Barro Facultad de Ingeniería y Arquitectura Final
CAESAR II. Cambios Recientes en ASME B31.3 y su Implementación en CAESAR II
CAESAR II Cambios Recientes en ASME B31.3 y su Implementación en CAESAR II Actualizaciones Recientes a B31.3 Factor cíclico en el rango de esfuerzos de expansión permitido. Esfuerzo longitudinal debido
ESTUDIO COMPARATIVO DEL COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE UNA VIGA DE ALBAÑILERÍA Y UNA VIGA DE CONCRETO
1 ESTUDIO COMPARATIVO DEL COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE UNA VIGA DE ALBAÑILERÍA Y UNA VIGA DE CONCRETO Por: Ángel San Bartolomé y Fabián Portocarrero PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ RESUMEN Con el
DISEÑO A FLEXIÓN BASADO EN CURVAS ESFUERZO- DEFORMACIÓN
DISEÑO A FLEXIÓN BASADO EN CURVAS ESFUERZO- DEFORMACIÓN Ing. Marcelo Romo Proaño, M.Sc. Centro de Investigaciones Científicas Escuela Politécnica del Ejército mromo@espe.edu.ec RESUMEN Se presentan curvas
Carrera : Arquitectura ARF Participantes Representante de las academias de Arquitectura de los Institutos Tecnológicos.
1.- DATOS DE LA ASIGNATURA Nombre de la asignatura : Carrera : Clave de la asignatura : Horas teoría-horas práctica-créditos : Estructura de Concreto I Arquitectura ARF-0408 2-4-8 2.- HISTORIA DEL PROGRAMA.
Mecánica de Materiales II: Ensayo a tracción
Mecánica de Materiales II: nsayo a Andrés G. Clavijo V., Contenido nsayo a Comportamiento Módulo de Young y de Poisson Otros parámetros Límites nsayos de en obtenido de un ensayo de aceros de de esfuerzo
RAZONES PARA COLOCAR ARMADURA EN ELEMENTOS COMPRIMIDOS
74.01 HORMIGON I ELEMENTOS COMPRIMIDOS: COLUMNAS CORTAS ASPECTOS CONSTRUCTIVOS Y REGLAMENTARIOS 20-05-09 Lámina 1 El hormigón es un material eficiente para tomar compresión. RAZONES PARA COLOCAR ARMADURA
Secuencia de Construcción
Jaime Yecid Chia Angarita Ingeniero Civil, Universidad La Gran Colombia, Bogotá jaime.chia@hotmail.com Ingeniero Civil, Universidad La Gran Colombia, Bogotá teoman05@hotmail.com Secuencia de Construcción
Dr. Bernardo Gómez González
EJEMPLO DEL CÁLCULO DE LOS ESFUERZOS PERMISIBLES POR COMPRESIÓN AXIAL Y POR FLEXIÓN ALREDEDOR DEL EJE DE MAYOR MOMENTO DE INERCIA DE LA SECCIÓN TRANSVERSAL DISEÑO ESTRUCTURAL UNIVERSIDAD TECNOLÓGICA DE
Revista de Ingeniería Sísmica ISSN: 0185-092X javiles@tlaloc.imta.mx Sociedad Mexicana de Ingeniería Sísmica México
Revista de Ingeniería Sísmica ISSN: 0185-092X javiles@tlaloc.imta.mx Sociedad Mexicana de Ingeniería Sísmica México Rodríguez, Mario; Torres, Miguel A EVALUACIÓN DEL COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE CONEXIONES
PROCESO DE EXTRUSIÓN PROCESOS II ING. CARLOS RODELO A
PROCESO DE EXTRUSIÓN CONTENIDO Definición y Clasificación de los Procesos Equipos y sus Características Técnicas Variables Principales del Proceso Defectos Análisis de Extrusión PROCESOS I Definición Es
CAPÍTULO VI ENSAYOS DEL CONCRETO AL ESTADO ENDURECIDO. En el estado endurecido el concreto de alta densidad no necesitan
ENSAYOS DEL CONCRETO AL ESTADO ENDURECIDO Introducción. En el estado endurecido el concreto de alta densidad no necesitan diseñarse para resistencias de compresión más altas de 14MPa. Para Concreto Estructural,
VERIFICACIÓN EXPERIMENTAL DE UNIONES MEDIANTE LAZOS DE ARMADURA Y SU APLICACIÓN EN LA CONSTRUCCIÓN EVOLUTIVA DE PUENTES
V CONGRESO DE 1/10 VERIFICACIÓN EXPERIMENTAL DE UNIONES MEDIANTE LAZOS DE ARMADURA Y SU APLICACIÓN EN LA CONSTRUCCIÓN EVOLUTIVA DE PUENTES Catalina CONTRERAS LÓPEZ Ingeniero Civil UPC, Barcelona, España
Reglamentación Título F.4 ESTRUCTURAS DE ACERO CON PERFILES DE LÁMINA FORMADA EN FRÍO
Reglamentación Título F.4 ESTRUCTURAS DE ACERO CON PERFILES DE LÁMINA FORMADA EN FRÍO ESTRUCTURAS DE ACERO CON PERFILES DE LÁMINA FORMADA EN FRÍO Para la NSR-98 F.6.1 Generalidades F.6.2 Elementos F.6.3
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL ECUADOR FACULTAD DE INGENIERIA ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL 1. DATOS INFORMATIVOS MATERIA: Hormigón II CODIGO: 12467 CARRERA: Ingeniería Civil NIVEL: Séptimo Nº CREDITOS:
Universidad de Sonora Departamento de Ingeniería Civil y Minas
Universidad de Sonora Departamento de Ingeniería Civil y Minas Proporcionamiento de mezclas de morteros de peso normal y ligeros PRESENTADO POR: M.I. MANUEL RAMÓN RAMIREZ CELAYA Hermosillo, Sonora Mayo
Oscar Ogaz*, Maximiliano Astroza** y Guillermo Sierra*
Ensaye de Muros de Albañilería Ensaye de muros de albañilería estructural construídos con bloques de hormigón y cuantía reducida de refuerzos Cyclic tests of concrete masonry walls with reduced quantity
Curso Diseño en Hormigón Armado según ACI 318-14
SANTIAGO 27 y 29 Octubre 2015 Curso Diseño en Hormigón Armado según ACI 318-14 Clase: Diseño de Diafragmas y Losas Relator: Matías Hube G. Diseño de Diafragmas y Losas Losas en una dirección (Cáp. 7) Losas
Requisitos de Código para Hormigón Estructural (ACI 318M-99)
aci Instituto Americano del del Hormigón ACI ACI Farmington Hills, Michigan, USA USA Seminario sobre el el Código ACI ACI 318-99 Mayo del del año año 2000 Requisitos de Código para Hormigón Estructural
Kobe Japón Sismo del 17 de enero de 1995
Kobe Japón Sismo del 17 de enero de 1995 Introducción El sismo de la ciudad de Kobe en Osaka Japón fue por su característica en cuanto a magnitud, estimada en 7.2, muy cercano al de Loma Prieta en San
Contexto en Chile para Cálculo en altura con madera (Sistema Marco y Plataforma)
Contexto en Chile para Cálculo en altura con madera (Sistema Marco y Plataforma) Hernán Santa María SEMINARIO INGENIERIA Residencias 4,259,190 estructuras 99,5% son casas 5,258,215 vivendas 81% son casas
6.- APLICACIÓN DE FEMA-273 Y ANÁLISIS MODAL PUSHOVER.
6.- APLICACIÓN DE FEMA-73 Y ANÁLISIS MODAL PUSHOVER. (Application of FEMA-73 and Analysis Modal Pushover) INTRODUCCIÓN.- A continuación se presenta una comparativa en el análisis estático no lineal Pushover,
Nueva tendencia en la normalización del diseño de estructuras de acero. Presentación de la nueva norma unificada AISC 360-2010
Nueva tendencia en la normalización del diseño de estructuras de acero Presentación de la nueva norma unificada AISC 360-2010 Historia Norma de estado límite Para cualquier solicitación o combinación de
Folleto SA2012 TRAMPAS DE VAPOR TERMOSTÁTICAS DE PRESIÓN BALANCEADA
Folleto SA2012 TRAMPAS DE VAPOR TERMOSTÁTICAS DE PRESIÓN BALANCEADA ELEMENTO Cápsula del elemento extr Cápsula resistente a la presión El elemento-x responde alternadamente a la presión interna (presión
Aisladores Sísmicos Péndulo de Fricción
«Aisladores Sísmicos Péndulo de Fricción Apoyo de Péndulo Triple «1. Aisladores sísmicos para la protección de edificios, puentes y facilidades industriales Los Apoyos de Péndulo de Fricción son aisladores
MODELACIÓN NUMÉRICA DE COLUMNAS DE HORMIGÓN ARMADO SOMETIDAS A CARGAS CÍCLICAS
MODELACIÓN NUMÉRICA DE COLUMNAS DE HORMIGÓN ARMADO SOMETIDAS A CARGAS CÍCLICAS Pablo M. Barlek Mendoza; Enrique E. Galíndez; Silvia B. Pavoni Título Profesional: Ingeniero Civil Nombre de la Institución:
ENSAYO DE UNA VIGA RECTANGULAR PARA FALLA POR CORTANTE CON ESTRIBOS VERTICALES E INCLINADOS RAFAEL MANJARREZ HERRERA. MANUEL GOMEZ PEREZ OCTAVIO OTERO
ENSAYO DE UNA VIGA RECTANGULAR PARA FALLA POR CORTANTE CON ESTRIBOS VERTICALES E INCLINADOS RAFAEL MANJARREZ HERRERA. MANUEL GOMEZ PEREZ OCTAVIO OTERO ING CIVIL UNIVERSIDAD DE SUCRE FACULTAD DE INGENIERÍA
65. INSTITUTO DE CAPACITACIÓN E INVESTIGACIÓN DEL PLÁSTICO Y DEL CAUCHO ICIPC
65. INSTITUTO DE CAPACITACIÓN E INVESTIGACIÓN DEL PLÁSTICO Y DEL CAUCHO ICIPC Contacto: Miguel Ángel Blanco Pinzon Dirección: Carrera 49 No. 5 Sur - 190, Medellín (Antioquia) Teléfono: (+4) 3116478 - Fax:
RELACIONES CUANTITATIVAS PARA EL RELLENO DE PLAYAS
LIBRO: TEMA: PUE. Puertos PARTE: 1. ESTUDIOS TÍTULO: 07. Estudios de Transporte Litoral CAPÍTULO: A. 009. Estimación del Relleno de Playas para Modificar su Perfil CONTENIDO Este Manual describe el procedimiento
LABORATORIO 1: RESISTENCIA Y PARÁMETROS RESISTENTES
LABORATORIO 1: RESISTENCIA Y PARÁMETROS RESISTENTES El comportamiento mecánico de las rocas está definido por su resistencia y su deformabilidad. La resistencia es el esfuerzo que soporta una roca para
CAPÍTULO IV: ANÁLISIS ESTRUCTURAL 4.1. Introducción al comportamiento de las estructuras Generalidades Concepto estructural Compo
CAPITULO 0: ACCIONES EN LA EDIFICACIÓN 0.1. El contexto normativo Europeo. Programa de Eurocódigos. 0.2. Introducción al Eurocódigo 1. Acciones en estructuras. 0.3. Eurocódigo 1. Parte 1-1. Densidades
CAPÍTULO 1 CARACTERÍSTICAS DEL PRETENSADO EXTERIOR
CAPÍTULO 1 CARACTERÍSTICAS DEL PRETENSADO EXTERIOR 1.1. INTRODUCCIÓN HISTÓRICA El pretensado exterior empezó a utilizarse esporádicamente en puentes en los años treinta. Se aplicó por primera vez en 1936
Contenido. Nuevos capítulos de diseño de miembros Curso Diseño en Hormigón Armado según ACI
Curso Diseño en Hormigón Armado según ACI 318-14 SANTIAGO 27 y 29 Octubre 2015 Contenido Introducción Vigas Columnas Nudos Diseño sísmico de marcos Clase: Diseño de Marcos (vigas, pilares y nudos) Relator:
INTRODUCCION 1.1.-PREAMBULO
INTRODUCCION 1.1.-PREAMBULO El suelo en un sitio de construcción no siempre será totalmente adecuado para soportar estructuras como edificios, puentes, carreteras y presas. Los estratos de arcillas blanda
Deflección de Tuberías de Drenaje en las Pilas de Lixiviación Altas 1. por Mark E. Smith 2
Deflección de Tuberías de Drenaje en las Pilas de Lixiviación Altas 1 por Mark E. Smith 2 Tuberías de drenaje forman una parte íntegra en la mayoría de los sistemas de revestimiento de plataformas de lixiviación.
CONEXIONES SIMPLES CON PERNOS
CONEXIONES SIMLES CON ERNOS Tipos de pernos estructurales (F.2.10.3) Si identifican según ASTM, dependiendo de una resistencia ultima como alta o baja. La fluencia no es un estado límite para los pernos,
CAESAR II. Usando Todo el Potencial en. Carga
CAESAR II Usando Todo el Potencial en las Combinaciones de Casos de Carga Antecedentes CAESAR II recomienda un conjunto de casos de carga báscia para análisis. i Un usuario puede editar y agregar nuevas
Horas por semana: 3 Créditos: 4. Período: I Cuatrimestre. Modalidad: Cuatrimestral
CÓDIGO: LIC-01 Nombre del Curso: Concreto II Horas por semana: 3 Créditos: 4 Período: I Cuatrimestre Modalidad: Cuatrimestral Requisitos: BIC-29 Concreto I I Descripción del Curso Este es el último de
Procedimiento para la Aprobación de Sistemas Alternativos de Construcción para la Vivienda Unifamiliar en la República de Panamá
Procedimiento para la Aprobación de Sistemas Alternativos de Construcción para la Vivienda Unifamiliar en la República de Panamá 1. Alcance El propósito del Procedimiento para la Aprobación de Sistemas
CONSIDERACIONES ACERCA DEL EMPLEO DE LÁMINAS DE FIBRAS DE CARBONO APLICADAS AL CAMPO DE LAS ESTRUCTURAS
CONSIDERACIONES ACERCA DEL EMPLEO DE LÁMINAS DE FIBRAS DE CARBONO APLICADAS AL CAMPO DE LAS ESTRUCTURAS MARTA MOLINA 1, JOSE PEDRO GUTIERREZ 2, CECILIO LÓPEZ 3 1. Dr. Arquitecto. CESUGA, University College
ESTUDIO EXPERIMENTAL DEL COMPORTAMIENTO DEL HORMIGÓN CONFINADO SOMETIDO A COMPRESIÓN
UNIVERSITAT POLITÈCNICA DE CATALUNYA ESCOLA TÈCNICA SUPERIOR D'ENGINYERS DE CAMINS, CANALS I PORTS DE BARCELONA ESTUDIO EXPERIMENTAL DEL COMPORTAMIENTO DEL HORMIGÓN CONFINADO SOMETIDO A COMPRESIÓN Tesis
Ficha Técnica N 5 EJEMPLO NUMÉRICO DE APLICACIÓN DE UNA ESTRUCTURA REALIZADA CON LADRILLOS CERÁMICOS PORTANTES DE ACUERDO AL REGLAMENTO CIRSOC 501-E
Ficha Técnica N 5 EJEMPLO NUMÉRICO DE APLICACIÓN DE UNA ESTRUCTURA REALIZADA CON LADRILLOS CERÁMICOS PORTANTES DE ACUERDO AL REGLAMENTO CIRSOC 501-E CÁMARA INDUSTRIAL DE LA CÉRAMICA ROJA Marzo 2008 1-
Ficha Técnica. utilizados en este Capítulo deben ser iguales o menores que 8,3 MPa
1. Requisitos generales La tracción o la compresión que solicita la barra de acero, se debe transmitir o desarrollar hacia cada lado de la sección considerada mediante una longitud de armadura embebida
Ingeniería Asistida por Computador
Problema No 1: Se desea mecanizar un eje como el que representa en la figura, el elemento debe soportar una carga de 6500N actuando sobre un tramo de la barra, el material considerado para la pieza es
SISTEMAS DE ENCOFRADO DE POLÍMERO PARA HORMIGÓN
SISTEMAS DE ENCOFRADO DE POLÍMERO PARA HORMIGÓN SISTEMAS DE ENCOFRADO DE POLÍMERO PARA HORMIGÓN revolución en el encofrado de hormigón QUÉ ES PLADECK? ÁREAS DE APLICACIÓN Pladeck es un producto polímero
FACTORES DE REDUCCIÓN DE LA CAPACIDAD SÍSMICA PARA COLUMNAS DE HORMIGÓN ARMADO DAÑADAS POR SISMOS
FACTORES DE REDUCCIÓN DE LA CAPACIDAD SÍSMICA PARA COLUMNAS DE HORMIGÓN ARMADO DAÑADAS POR SISMOS SEISMIC CAPACITY REDUCTION FACTORS FOR REINFORCED CONCRETE COLUMNS DAMAGED BY EARTQUAKES Pablo M. Barlek
Estudio estructural y constructivo de un edificio en altura en Nueva York (USA).
Estudio estructural y constructivo de un edificio en altura en Nueva York (USA). Trabajo final de grado Titulación: Grado en Ingeniería de Obra Públicas Curso: 2014/15 Autores: y Ximena Jacqueline Camino
CI 32B ANALISIS DE ESTRUCTURAS ISOSTATICAS 10 U.D. REQUISITOS: FI 21A, MA 22A DH:(3,0-2,0-,5,0) Obligatorio de la Licenciatura en Ingeniería Civil
1 CI 32B ANALISIS DE ESTRUCTURAS ISOSTATICAS 10 U.D. REQUISITOS: FI 21A, MA 22A DH:(3,0-2,0-,5,0) CARACTER: OBJETIVOS: CONTENIDOS Obligatorio de la Licenciatura en Ingeniería Civil Capacitar al alumno
Comportamiento sísmico de edificios aporticados de hormigón armado
Capítulo 5 Comportamiento sísmico de edificios aporticados de hormigón armado 5.1 Introducción El comportamiento sísmico de las estructuras de hormigón armado ha sido analizado e investigado más que cualquier
Edificios Concreto Armado. Por:
Diseño Sismo-Resistente de Edificios Concreto Armado Por: Ing. Luis B. Fargier-Gabaldón, MSc, PhD Contenido Introducción Naturaleza de los Terremotos Parámetros Importantes t en el Diseño Sismo-Resistente
L. Echevarría, J.P. Gutiérrez RESUMEN
ANÁLISIS CRÍTICO SOBRE EL ENSAYO m-k DE FORJADOS DE CHAPA COLABORANTE L. Echevarría, J.P. Gutiérrez Instituto de Ciencias de la Construcción Eduardo Torroja. Consejo Superior de Investigaciones Científicas
Palabras-clave: Estados Límites; Flexión; Ductilidad; Esfuerzo Cortante.
Francisco Aguirre 1 & Álvaro Moscoso 2 Este estudio comprende el ensayo de 2 vigas de Hormigón Armado a flexión. Los resultados obtenidos son comparados con los fundamentos teóricos del comportamiento
Edificio Coltejer. Medellín, Antioquia. CONCRETO DE ALTAS RESISTENCIAS. Ficha Técnica. Versión 4. Octubre Cel u l a r #250
Edificio Coltejer. Medellín, Antioquia. CONCRETO DE ALTAS RESISTENCIAS Ficha Técnica. Versión 4. Octubre 2014. Cel u l a r #250 CONCRETO DE ALTAS RESISTENCIAS Es un concreto diseñado para alcanzar resistencias
Refuerzo longitudinal. Refuerzo transversal. Lateral
Sección Refuerzo longitudinal Refuerzo transversal Lateral Refuerzo transversal Refuerzo longitudinal Lateral Suple Refuerzo longitudinal Recubrimientos ACI 318 08 7.7.1 Protección por grados de exposición
Chile. Civil. Hoetz. Ingeniero. Civil
Universidadd Austral de Facultad de Ciencias de la Ingeniería Escuela de Ingeniería Civil en Obras Civiles Chile EFECTOS DE LOS VALORES REALES DE LAS RESISTENCIA A LA TRACCIÓN DE FLUENCIA DEL ACERO SOBRE
DESCRIPCIÓN INTENSIDAD HORARIA SEMANAL Nombre: ESTRUCTURAS DE. Teóricas: CONCRETO ARMADO I
Página 1 de 6 1. IDENTIFICACIÓN DE LA ASIGNATURA DESCRIPCIÓN INTENSIDAD HORARIA SEMANAL Nombre: ESTRUCTURAS DE Teóricas: CONCRETO ARMADO I 4 Código: 6895 Laboratorio o práctica: 0 Créditos 3 Área: Ingeniería
CAPITULO 5. CALIDAD DE LOS COMPONENTES DE LA MAMPOSTERIA
CAPITULO 5. CALIDAD DE LOS COMPONENTES DE LA MAMPOSTERIA 5.1. MAMPUESTOS Los mampuestos integrantes de Muros Resistentes se clasifican según los siguientes tipos: - Ladrillos cerámicos macizos - Bloques
TRABAJOS PRACTICOS N 8 TEMA: DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES SOMETIDOS A TRACCIÓN, COMPRESION, APLASTAMIENTO Y CORTE.
8.1. Especifíquese una aleación de aluminio conveniente para una barra redonda con un diámetro de 10 mm. Sometida a una fuerza de Tracción directa estática de 8,50 kn. 8.2. Una barra rectangular con sección
CONTROL DE CALIDAD DEL CONCRETO
CONTROL DE CALIDAD DEL CONCRETO CONTROL DE CALIDAD DEL CONCRETO EN ESTADO FRESCO ENSAYOS AL CONCRETO FRESCO Temperatura Muestreo del concreto recién mezclado Asentamiento Peso Unitario % Aire (Método de
CAPÍTULO 7. ADECUACIÓN DEL PROYECTO A RESULTADOS DEL ANÁLISIS NUMÉRICO. En este capítulo se evaluarán las características de los elementos
CAPÍTULO 7. ADECUACIÓN DEL PROYECTO A RESULTADOS DEL ANÁLISIS NUMÉRICO 7.1 Descripción En este capítulo se evaluarán las características de los elementos estructurales que componen al edificio y se diseñarán
Escuela de Ingeniería de Antioquia. Resistencia de Materiales
Escuela de Ingeniería de Antioquia Resistencia de Materiales Guía de Laboratorio: Identificación de Esfuerzos Febrero de 2011 Envigado Laboratory 1: Stress Identification Objective: Identify the different
CAPÍTULO V TÉCNICAS DE REFORZAMIENTO DE MAMPOSTERÍA
CAPÍTULO V TÉCNICAS DE REFORZAMIENTO DE MAMPOSTERÍA RESUMEN Luego de determinar que la fracturación de la mampostería es uno de los problemas más frecuentes durante los sismos y el que causa más pérdidas
EFECTO DE CINCO VARIABLES SOBRE LA RESISTENCIA DE LA ALBAÑILERIA. Por: Angel San Bartolomé y Mirlene Castro PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
EFECTO DE CINCO VARIABLES SOBRE LA RESISTENCIA DE LA ALBAÑILERIA Por: Angel San Bartolomé y Mirlene Castro PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ RESUMEN El objetivo de esta investigación fue analizar
COMPORTAMIENTO MECÁNICO DE BARRAS DE GFRP COMO REFUERZO DEL HORMIGÓN
COMPORTAMIENTO MECÁNICO DE BARRAS DE GFRP COMO REFUERZO DEL HORMIGÓN GRUPO DE MATERIALES COMPUESTOS Departamento de Ingeniería Mecánica Universidad de Zaragoza Febrero 2006 Rebars de Acero It was recognized
Pontificia Universidad Católica del Ecuador
1. DATOS INFORMATIVOS: FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA DE INGENIERÍA CIVIL MATERIA O MÓDULO: Análisis y Diseño Sismorresistente de Estructuras CÓDIGO: IG070 CARRERA: INGENIERÍA CIVIL NIVEL: DECIMO No. CRÉDITOS:
CAPÍTULO IV DESCRIPCIÓN DE FALLAS MÁS COMUNES EN ESTRUCTURAS DE CONCRETO REFORZADO Y DE MAMPOSTERÍA
CAPÍTULO IV DESCRIPCIÓN DE FALLAS MÁS COMUNES EN ESTRUCTURAS DE CONCRETO REFORZADO Y DE MAMPOSTERÍA En este capítulo descriptivo se citan y explican los tipos de fallas más importantes que se registran
I.- DATOS DE IDENTIFICACIÓN Nombre de la asignatura Estructuras de Acero I. (480)
UNIVERSIDAD AUTÓNOMA DE NUEVO LEÓN FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL SECRETARÍA ACADÉMICA Coordinación de Investigación, Innovación, Evaluación y Documentación Educativas. I.- DATOS DE IDENTIFICACIÓN Nombre
RESISTENCIA AL ESFUERZO CORTANTE
RESISTENCIA AL ESFUERZO CORTANTE Elaborado por : JAIME SUAREZ DIAZ BUCARAMANGA COLOMBIA RESISTENCIA AL ESFUERZO CORTANTE τ = c + (σ - µ) Tan φ (ECUACION DE COULOMB) ELABORÓ : JAIME SUAREZ DIAZ φ = ANGULO
PRUEBAS ESTÁTICAS SOBRE EL SISTEMA CONSTRUCTIVO EMMEDUE
RITAM ISRIM UNIVERSIDAD DE PERUGIA CSM Laboratorio Investigaciones y Tecnologías para sistemas Antisísmicos, Estructuras y Materiales PRUEBAS ESTÁTICAS SOBRE EL SISTEMA CONSTRUCTIVO EMMEDUE Terni 6/09/00
FIBRAS DE ACERO DUCTILES PARA EL REFUERZO DEL CONCRETO
FIBRAS DE ACERO DUCTILES PARA EL REFUERZO DEL CONCRETO Variedad de tipos y tamaños El más alto contenido de fibras Mejor resistencia al primer agrietamiento Mejor resistencia después del primer agrietamiento
Viga carril de puente grúa. Sección Doble Te de simple simetría. Aplicación Capítulos A, F, K y Apéndices B, F y K.
119 EJEMPLO N 17 Viga carril de puente grúa. Sección Dole Te de simple simetría. Aplicación Capítulos A, F, K Apéndices B, F K. Enunciado: Dimensionar una viga carril para puente grúa con sección armada
Base Teórica del Ensayo de Tracción
Base Teórica del Ensayo de Tracción El ensayo de tracción es un ensayo destructivo donde una probeta, normalizada o de elemento estructural de dimensiones y formas comerciales, es sometida a la acción
Modelos de curvas uniaxiales esfuerzo-deformación
2.5. Comportamiento inelástico de los materiales El término plástico se utiliza para describir ciertas expresiones, como carga plástica. El término plasticidad se utiliza para describir el comportamiento
Evaluacion Estructural para la Ampliacion de Ambientes del ITVC
Evaluacion Estructural para la Ampliacion de Ambientes del ITVC M.Sc. Ing. Oscar Luis Pérez Loayza RESUMEN: El Instituto de Trasportes y Vías de Comunicación (ITVC) desarrolla cursos de Postgrado para
Tema 2: Propiedades de los Materiales Metálicos.
Tema 2: Propiedades de los Materiales Metálicos. 1. Propiedades mecánicas. 2. Mecanismos de deformación (Defectos). 3. Comportamiento elasto-plástico. 4. Comportamiento viscoso (fluencia y relajación).
Hormigón con fibra. Rodolfo Jeria H..
Hormigón con fibra Rodolfo Jeria H.. Introducción El hormigón es un material con alta resistencia a la compresión, pero baja resistencia a la tracción. Luego, la adición de fibras de distintos tipos (acero,
Diseño de estructuras de Concreto Reforzado 1. Ejercicios resueltos del capítulo 03 del libro de Arthur Nilson.
Diseño de estructuras de Concreto Reforzado 1. Ejercicios resueltos del capítulo 03 del libro de Arthur Nilson. 3.2 Una viga rectangular reforzada a tensión debe diseñarse para soportar una carga muerta
Las juntas pueden clasificarse según: a) el Nivel de Diseño, b) el grado de confinamiento, y c) por su configuración o ubicación en la estructura
1 NOCIONES SOBRE LOS NODOS VIGA-COLUMNA DE LAS ESTRUCTURAS DE CONCRETO ESTRUCTURAL INTRODUCCIÓN Una junta viga columna se define como el volumen de concreto común a dos o mas miembros que se intersectan.
SISTEMAS MECÁNICOS Septiembre 2001
SISTEMAS MECÁNICOS Septiembre 2001 Dos resortes helicoidales de compresión, ambos de hilo del mismo acero y diámetro del alambre d=1,5 cm y 7 espiras cada uno, escuadradas y rectificadas, tiene la misma
MODELO DE ESTIMACIÓN DE DAÑOS PARA ESTRUCTURAS DE BLOQUE DE CONCRETO. Por José Ramos Huezo y T. Mukai
1 MODELO DE ESTIMACIÓN DE DAÑOS PARA ESTRUCTURAS DE BLOQUE DE CONCRETO Por José Ramos Huezo y T. Mukai ANTECEDENTES 2 3 Vivimos en un país con alta sismicidad Fuentes generadoras de sismos: Zonas de subducción
C 6.1. ESTADOS LÍMITES PARA SOLICITACIONES DE FLEXIÓN Y DE CORTE
COMENTARIOS AL CAPÍTULO 6. BARRAS EN FLEXIÓN SIMPLE Para tener una respuesta simétrica de la sección en flexión simple y evitar efectos torsionales, se exige que cuando sean más de una las arras de los
CAPÍTULO 13 ENSAYO TRIAXIAL Y CORTE
CAPÍTULO ENSAYO TRIAXIAL Y CORTE. CÁMARA TRIAXIAL MS = Muestra de suelo en prueba M = Membrana de caucho para MS A = Anillo de caucho para M MD = Medidor de deformaciones MU = Medidor de presión de poros
ENSAYO DE TENSIÓN PROTOCOLO Curso de Materiales
ENSAYO DE TENSIÓN PROTOCOLO Curso de Materiales EDICION 2011-2 FACULTAD INGENIERIA INDUSTRIAL LABORATORIO DE PRODUCCIÓN TABLA DE CONTENIDO INTRODUCCIÓN... 3 OBJETIVOS... 3 SEGURIDAD PARA LA PRÁCTICA...
8. Ensayos con materiales
8. Ensayos con materiales Los materiales de interés tecnológico se someten a una variedad de ensayos para conocer sus propiedades. Se simulan las condiciones de trabajo real y su estudia su aplicación.
Estudio experimental del comportamiento de conexiones en estructuras compuestas acero concreto.
Estudio experimental del comportamiento de conexiones en estructuras compuestas acero concreto. AUTORES: OSCAR M. RAMÍREZ RÍOS (UTP) RAFAEL LARRÚA QUEVEDO (UC) RAMIRO VARGAS VERGARA (UTP) FRANCISCO YEOMANS