PROYECTO DE EJECUCIÓN. DE LA LÍNEA AÉREA DE TRANSPORTE DE ENERGÍA ELÉCTRICA A 400 kv DOBLE CIRCUITO

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1 PROYECTO DE EJECUCIÓN DE LA LÍNEA AÉREA DE TRANSPORTE DE ENERGÍA ELÉCTRICA A 400 kv DOBLE CIRCUITO GÜEÑES - ITXASO Provincia afectada VIZCAYA, ÁLAVA Y GUIPÚZCOA Madrid, octubre de 2016 El Ingeniero Industrial: Ángel Gallego del Monte

2 PROYECTO DE EJECUCIÓN DE LA LÍNEA AÉREA DE TRANSPORTE DE ENERGÍA ELÉCTRICA A 400 kv DOBLE CIRCUITO GÜEÑES - ITXASO ÍNDICE Nº Páginas DOCUMENTO 1... MEMORIA DOCUMENTO 2... CÁLCULOS DOCUMENTO 3... PLANOS... 3 DOCUMENTO 4... PRESUPUESTO DOCUMENTO 5... ESTUDIO DE SEGURIDAD DOCUMENTO 6... RELACIÓN DE BIENES Y DERECHOS DOCUMENTO 7... PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS 5 DOCUMENTO 8... GESTIÓN DE RESIDUOS Madrid, octubre de 2016 El Ingeniero Industrial Ángel Gallego del Monte Colegiado COIIM nº 5302

3 PROYECTO DE EJECUCIÓN DE LA LÍNEA AÉREA DE TRANSPORTE DE ENERGÍA ELÉCTRICA A 400 kv DOBLE CIRCUITO GÜEÑES - ITXASO DOCUMENTO 1 MEMORIA

4 DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA ANTECEDENTES Y FINALIDAD DE LA INSTALACIÓN... 3 OBJETO Y SITUACIÓN ADMINISTRATIVA... 5 TITULAR DE LA INSTALACIÓN... 6 CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA LÍNEA... 7 DESCRIPCIÓN DEL TRAZADO DE LA LÍNEA ALINEACIONES... 9 RELACIÓN DE APOYOS CRUZAMIENTOS NORMAS GENERALES SOBRE CRUZAMIENTOS RELACIÓN CORRELATIVA DE CRUZAMIENTOS ACCESOS NORMAS GENERALES SOBRE ACCESOS CRITERIO Y SELECCIÓN DE ACCESOS RELACIÓN DE MINISTERIOS, CONSEJERÍAS, ORGANISMOS Y EMPRESAS DE SERVICIO PÚBLICO AFECTADOS POR LA INSTALACIÓN DE LA LÍNEA RELACIÓN DE AYUNTAMIENTOS DOC. 1- MEMORIA 2/65

5 1 ANTECEDENTES Y FINALIDAD DE LA INSTALACIÓN RED ELÉCTRICA DE ESPAÑA, S.A.U., (en adelante RED ELECTRICA), de conformidad con lo establecido en los artículos 6 y 34 de la Ley 24/2013, de 26 de diciembre, del Sector Eléctrico como gestor de la red de transporte y transportista único con carácter de exclusividad, tiene atribuida la función de transportar energía eléctrica, así como construir, mantener y maniobrar las instalaciones de transporte. RED ELÉCTRICA, en el ejercicio de las citadas funciones, ha proyectado la construcción de una línea aérea de transporte de energía eléctrica, doble circuito, a 400 kv, denominada Güeñes Itxaso con una longitud aproximada 73,5 kilómetros, que conectará, desde el apoyo 147 de la actual línea a 400kV, doble circuito, Abanto-Güeñes, la subestación de Güeñes, en el término municipal del mismo nombre (Vizcaya), con la subestación de Itxaso, en el término municipal de Ezkio-Itxaso (Guipúzcoa) y que formará parte de la red de transporte de energía eléctrica en alta tensión. La citada línea eléctrica se encuentra incluida en el documento Planificación Energética. Plan de Desarrollo de la Red de Transporte de Energía Eléctrica , aprobado por Acuerdo de Consejo de Ministros de 16 de octubre de 2015, denominada como Güeñes- Ichaso y Abanto-Ichaso. La citada Planificación eléctrica es vinculante para RED ELÉCTRICA como sujeto que actúa en el sistema eléctrico y en su elaboración las Comunidades Autónomas han participado en las propuestas de desarrollo de la red de transporte de energía eléctrica, en cumplimiento de lo dispuesto en la referida Ley 24/2013, de 26 de diciembre, y en el Real Decreto 1955/2000, de 1 de diciembre, por el que se regulan las actividades de transporte, distribución, comercialización, suministro y procedimientos de autorización de instalaciones de energía eléctrica. Esta actuación permite concluir un eje de carácter estratégico como es el eje Norte a 400 kv, que permitirá conectar las Comunidades de Galicia y País Vasco y será enlace con el futuro eje Cantábrico-Mediterráneo a través de la SE Itxaso 400 kv y el proyecto Itxaso- Castejón/Muruarte 400 kv. El resto de actuaciones que forman parte de este eje ya están construidas o en construcción y ésta permitirá una mayor flexibilidad de la red en la zona norte, por su adecuación a diferentes situaciones futuras, permitiendo un movimiento de flujos entre DOC. 1- MEMORIA 3/65

6 zonas según las necesidades del mercado. Aportará, además, una mayor robustez de la red de transporte por su posibilidad de soportar diferentes situaciones extremas. La nueva instalación se implantará con el objetivo de reforzar la red mallada de transporte, de la incorporación a la misma de la energía producida por la evacuación del Régimen Especial y ordinaria y del apoyo a la Red de Distribución de la zona, lo que redundará en un considerable incremento de los niveles de garantía de seguridad, de fiabilidad y de calidad del sistema eléctrico, tanto a nivel regional, como autonómico y nacional. A continuación se incluye un esquema de la topológica de la red de transporte tras la realización de la línea objeto del presente proyecto: Fig. 1. Situación prevista en red de la zona DOC. 1- MEMORIA 4/65

7 2 OBJETO Y SITUACIÓN ADMINISTRATIVA A los efectos previstos en la citada Ley 24/2013, en el Real Decreto 1955/2000, de 1 de diciembre, por el que se regulan las actividades de transporte, distribución, comercialización, suministro y procedimientos de autorización de instalaciones de energía eléctrica y, constituye el objeto de este Proyecto de Ejecución, a efectos administrativos, la aportación de los datos precisos para la obtención de las correspondientes Resoluciones relativas: - Declaración, en concreto, de Utilidad Pública a los efectos de lo establecido en la Ley 24/2013, de 26 de diciembre, del Sector Eléctrico. - Autorización administrativa de construcción. Asimismo, al formar parte la instalación proyectada de la Red de Transporte de energía eléctrica, se hace constar que, a su vez, el presente Proyecto de Ejecución deberá tramitarse expresamente en los correspondientes requerimientos de informes o condicionados a las Administraciones con competencia urbanística y de ordenación del territorio, a los efectos de lo establecido en las disposiciones adicionales duodécima, segunda y tercera de la Ley 13/2003 de 23 de mayo, reguladora del contrato de concesión de Obras Públicas (B.O.E. de ). En el documento nº 6 Relación de Bienes y Derechos se describen en sus aspectos material y jurídico los bienes y derechos de necesaria expropiación para la imposición de servidumbre de paso aéreo de energía eléctrica. En el orden técnico, su objeto es el informar de las características de la instalación proyectada, así como mostrar su adaptación a lo preceptuado en el Real Decreto 223/2008, de 15 de febrero, por el que se aprueban el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus instrucciones técnicas complementarias ITC-LAT-01 a 09 y al Real Decreto 1432/2008 de 29 de agosto, por el que se establecen medidas para la protección de la avifauna contra la colisión y la electrocución con líneas eléctricas de alta tensión. DOC. 1- MEMORIA 5/65

8 3 TITULAR DE LA INSTALACIÓN El domicilio Social del Titular es: RED ELÉCTRICA DE ESPAÑA, S.A.U. Paseo del Conde de los Gaitanes, Alcobendas (Madrid) Y a efectos de notificación en: Paseo del Conde de los Gaitanes, Alcobendas (Madrid) RED ELÉCTRICA DE ESPAÑA, S.A.U. DOC. 1- MEMORIA 6/65

9 4 CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA LÍNEA La línea objeto del presente proyecto tiene como principales características las siguientes: Sistema... Corriente alterna trifásica Frecuencia Hz Tensión nominal kv Tensión más elevada de la red kv Origen de la línea de alta tensión... Abanto y Güeñes Final de la línea de alta tensión... Itxaso Temperatura máxima de servicio del conductor ºC Capacidad térmica de transporte en... Verano: MVA/circuito... Invierno: MVA/circuito Nº de circuitos... 2 Nº de conductores por fase... 3 Tipo de conductor... Condor AW Nº de cables compuesto tierra-óptico... 1 Tipo de cable compuesto tierra-óptico... OPGW tipo II-25 ka Nº de cables de tierra convencional... 1 Tipo de cable de tierra convencional... 7N7 AWG Aislamiento... De vidrio templado, tipo caperuza y vástago Apoyos... Torres metálicas de celosía Cimentaciones... De zapatas individuales Puestas a tierra... Anillos cerrados de acero descarburado. Longitud... 73,467 km DOC. 1- MEMORIA 7/65

10 Provincias afectadas: Vizcaya (48,980 km), Álava (0,973km) y Guipúzcoa (23,514km) Términos Municipales afectados... Provincia de Vizcaya: Güeñes, Alonsotegi, Arrankudiaga, Arrigorriaga, Ugao-Miraballes, Zeberio, Galdakao, Bedia, Igorre, Lemoa, Amorebieta-Etxano, Muxika, Iurreta, Garai, Berriz, Mallabia, Zaldibar. Provincia de Álava: Okondo. Provincia de Guipúzcoa: Elgeta, Bergara, Antzuola, Legazpi, Zumarraga, Gabiria, Ezkio-Itxaso. DOC. 1- MEMORIA 8/65

11 5 DESCRIPCIÓN DEL TRAZADO DE LA LÍNEA. 5.1 ALINEACIONES La línea aérea a 400 kv de doble circuito que se proyecta tiene una longitud de 73,467 km, está formada por 62 alineaciones y discurre por las provincias de Vizcaya, Álava y Guipúzcoa. En el plano nº 441L001 Planta General incluido en el documento Nº 3 Planos del presente proyecto se indica el trazado de la línea eléctrica. A continuación se describen de forma detallada las alineaciones de la línea: ALINEACIÓN Nº 1 Está situada en el término municipal de Güeñes, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo nº 147 de la línea Abanto-Güeñes, propiedad de Red Eléctrica de España (REE), donde se realiza el entronque con el circuito 1 de dicha línea. Tiene una longitud de 459 m y no efectúa cruzamientos. A efectos de numeración de los apoyos, el apoyo 147 de la línea Abanto-Güeñes 400 kv se corresponde con el apoyo 1 de la futura línea Güeñes-Itxaso 400 kv. ALINEACIÓN Nº 2 Está situada en el término municipal de Güeñes, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo nº 2 y tiene una longitud de 829 m. Forma con la anterior alineación un ángulo de 146,38 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 400kV D/C Penagos-Güeñes de REE, tramo a desmontar. El cruzamiento se produce entre los apoyos Nº 146 y Nº 147 de dicha línea Línea Eléctrica a 400kV D/C Güeñes-Virtus de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos Nº 245 y Nº 246 de dicha línea. DOC. 1- MEMORIA 9/65

12 ALINEACIÓN Nº 3 Está situada en el término municipal de Güeñes, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 3 y tiene una longitud de 336 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 146,42 g y no efectúa cruzamientos. ALINEACIÓN Nº 4 Está situada en los términos municipales de Güeñes y Okondo, provincia de Vizcaya y Álava respectivamente. Se inicia en el apoyo 4 y tiene una longitud de metros, de los cuales 483 m corresponden al término municipal de Güeñes y 523 metros al término municipal de Okondo. Forma con la anterior alineación un ángulo de 194,12 g. Efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 220 kv S/C Güeñes T Nervión/La Jara 2, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 411 y nº 412 de dicha línea Línea Eléctrica a 220 kv, S/C Güeñes T Nervión/La Jara 1, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 411 y nº 412 de dicha línea Línea Eléctrica a 66 kv, D/C Alonsotegi La Jara de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 34 y nº 35 de dicha línea Línea Eléctrica a 20 kv, simple circuito de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 12 y nº 13 de dicha línea Línea telefónica, propiedad de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los postes nº 29 y nº 30 de dicha línea Carretera BI-3651 de Alonsotegi a Sodupe de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 13, Ferrocarril Expreso de la Robla, de Bilbao a La Robla, de FEVE. El cruzamiento se produce en el P.K Río Cadagua, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino asfaltado de Sodupe a La Cuadra de Arriba, del ayuntamiento de Okondo Gasoducto de Naturgas. DOC. 1- MEMORIA 10/65

13 Línea Eléctrica a 400 kv, D/C Barcina Güeñes, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 120 y nº 121 de dicha línea Carretera BI-636 de Bilbao a Güeñes de la Diputación Foral de ALAVA. El cruzamiento se produce en el P.K. 13, Canal de agua Ordunte Bilbao, de AGUAS DE BILBAO Línea Eléctrica a 20 kv, S/C Alonsotegi La Jara 3 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 36 y nº 37. ALINEACIÓN Nº 5 Está situada en los términos municipales de Okondo y Güeñes, provincia de Álava y Vizcaya respectivamente. Se inicia en el apoyo 5 y tiene una longitud de 908 metros, de los cuales 450 m corresponden al término municipal de Okondo y 458 metros al término municipal de Güeñes. Forma con la anterior alineación un ángulo de 171,94 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Arroyo Zartuña, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico. ALINEACIÓN Nº 6 Está situada en el término municipal de Güeñes, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 6 y tiene una longitud de 616 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 176,30 g. Efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 400kV D/C Gatica-Güeñes de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos Nº 3 y Nº 4 de dicha línea Arroyo La Costalada, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico. DOC. 1- MEMORIA 11/65

14 ALINEACIÓN Nº 7 Está situada en los términos municipales de Güeñes y Alonsotegi, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 7 y tiene una longitud de metros, de los cuales 312 metros corresponden al término municipal de Güeñes y metros al término municipal de Alonsotegi. Forma con la anterior alineación un ángulo de 224,25 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Arroyo Nocedal de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino hormigonado de La Cuadra de Arriba al embalse Lingorta Urtegi del Ayuntamiento de Alonsotegi Línea Eléctrica a 13 kv, Simple Circuito de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 18 y nº 19. ALINEACIÓN Nº 8 Está situada en el término municipal de Alonsotegi, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 9 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 214,03 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Camino asfaltado del Ayuntamiento de Alonsotegi Arroyo Parakentxa de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Caminos del Ayuntamiento de Alonsotegi. ALINEACIÓN Nº 9 Está situada en los términos municipales de Alonsotegi, Arrankudiaga y Arrigorriaga, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 13 y tiene una longitud de metros, de los cuales 33 metros corresponden al término municipal de Alonsotegi, 188 metros al término municipal de Arrankudiaga y metros al término municipal de Arrigorriaga. Forma con la anterior alineación un ángulo de 218,68 g y no efectúa cruzamientos. DOC. 1- MEMORIA 12/65

15 ALINEACIÓN Nº 10 Está situada en el término municipal de Arrigorriaga, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 16 y tiene una longitud de 638 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 188,30 g y no efectúa cruzamientos. ALINEACIÓN Nº 11 Está situada en el término municipal de Arrigorriaga, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 17 y tiene una longitud de 575 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 170,34 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 220 kv, D/C Gatika-Güeñes1/ Güeñes-Zamudio, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 17 y nº 18 de dicha línea Arroyo Bentako Errota de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino asfaltado del Ayuntamiento de Arrigorriaga. ALINEACIÓN Nº 12 Está situada en los términos municipales de Arrigorriaga y Ugao-Miraballes, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 18 y tiene una longitud de metros, de los cuales 805 metros corresponden al término municipal de Arrigorriaga y 749 metros al término municipal de Ugao-Miraballes. Forma con la anterior alineación un ángulo de 230,16 g y no efectúa cruzamientos. ALINEACIÓN Nº 13 Está situada en el término municipal de Arrigorriaga, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 21 y tiene una longitud de 577 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 216,64 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 220 kv, D/C Gatika-Güeñes1/ Güeñes-Zamudio, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 23 y nº 24 de dicha línea. DOC. 1- MEMORIA 13/65

16 9.1-2 Línea Eléctrica a 30 kv Basauri-Llodio, D/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 9014 y nº ALINEACIÓN Nº 14 Está situada en el término municipal de Arrigorriaga, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 22 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 176,45 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 132 kv, D/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 3 y nº Ferrocarril Bilbao Miranda de Ebro, de RENFE, el cruzamiento se produce en el P.K. 237, Carretera BI-625 entre Arrigorriaga y Ugao-Miraballes, de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 381, Río Nervión de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Gatika-Güeñes, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 25 y nº26 de dicha línea Autopista AP-68 entre Arrigorriaga y Ugao-Miraballes, propiedad de AUTOPISTA VASCO ARAGONESA (AVASA). El cruzamiento se produce en el P.K. 5, Camino del Ayuntamiento de Arrigorriaga Línea Eléctrica a 132 kv Basauri-Llodio, D/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos nº 14 y nº Línea telefónica, propiedad de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los postes nº 14 y nº 15 de dicha línea Línea Eléctrica a 20 kv, S/C de IBEDROLA. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 4509 y nº Gasoducto B-V-V de ENAGAS. El cruzamiento se produce entre los hitos nº y nº DOC. 1- MEMORIA 14/65

17 ALINEACIÓN Nº 15 Está situada en los términos municipales de Arrigorriaga y Zeberio, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 24 y tiene una longitud de metros, de los cuales metros corresponden al término municipal de Arrigorriaga y metros al término municipal de Zeberio. Forma con la anterior alineación un ángulo de 225,23 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Gasoducto B-V-V de ENAGAS. ALINEACIÓN Nº 16 Está situada en el término municipal de Zeberio, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 27 y tiene una longitud de 932 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 185,47 g y no efectúa cruzamientos. ALINEACIÓN Nº 17 Está situada en los términos municipales de Zeberio, Galdakao, Bedia e Igorre, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 28 y tiene una longitud de metros, de los cuales 453 metros corresponden al término municipal de Zeberio, 221 metros al término municipal de Galdakao, metros al término municipal de Bedia y 808 metros al término municipal de Igorre. Forma con la anterior alineación un ángulo de 171,27 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Arroyo Lekubasoko de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino del ayuntamiento de Bedia. DOC. 1- MEMORIA 15/65

18 ALINEACIÓN Nº 18 Está situada en el término municipal de Igorre, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 35 y tiene una longitud de 718 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 212,89 g y no efectúa cruzamientos. ALINEACIÓN Nº 19 Está situada en el término municipal de Igorre, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 36 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 213,21 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Carretera N-240 entre Lemoa e Igorre, Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 20, Carretera N-240 (variante) entre Lemoa e Igorre, Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 19, RÍo Arratia, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Línea Eléctrica (tramo subterráneo) de 30 kv, D/C de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 27 y nº 28. ALINEACIÓN Nº 20 Está situada en el término municipal de Igorre, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 39 y tiene una longitud de 361 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 159,97 g y no efectúa cruzamientos. ALINEACIÓN Nº 21 Está situada en el término municipal de Igorre, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 40 y tiene una longitud de 684 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 177,11 g y no efectúa cruzamientos. DOC. 1- MEMORIA 16/65

19 ALINEACIÓN Nº 22 Está situada en los términos municipales de Igorre y Lemoa, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 41 y tiene una longitud de 769 metros, de los cuales 764 metros corresponden al término municipal de Igorre y 5 metros al término municipal de Lemoa. Forma con la anterior alineación un ángulo de 183,86 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Camino del ayuntamiento de Igorre Gasoducto Lemona-Haro de ENAGAS. ALINEACIÓN Nº 23 Está situada en el término municipal de Lemoa, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 42 y tiene una longitud de 762 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 232,44 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Camino asfaltado del ayuntamiento de Lemoa. ALINEACIÓN Nº 24 Está situada en los términos municipales de Lemoa y Amorebieta-Etxano, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 44 y tiene una longitud de metros, de los cuales 585 metros corresponden al término municipal de Lemoa y metros al término municipal de Amorebieta-Etxano. Forma con la anterior alineación un ángulo de 229,69 g y no efectúa cruzamiento alguno. ALINEACIÓN Nº 25 Está situada en el término municipal de Amorebieta-Etxano, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 47 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 193,71 g y efectúa los siguientes cruzamientos: DOC. 1- MEMORIA 17/65

20 Línea Eléctrica a 132 kv Abadiano-Basauri, D/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 52 y nº 53 de dicha línea Línea Eléctrica a 132 kv, D/C Abadiano-Basauri, derivación a Euba, de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 2 y nº Línea Eléctrica a 20 kv, propiedad de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 7 y apoyo sin numerar de dicha línea Camino asfaltado del Ayuntamiento de Amorebieta-Etxano Arroyo Areotzerrota, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Línea telefónica, propiedad de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre dos postes sin numerar de dicha línea Camino asfaltado del Ayuntamiento de Amorebieta-Etxano. ALINEACIÓN Nº 26 Está situada en el término municipal de Amorebieta-Etxano, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 52 y tiene una longitud de 754 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 164,78 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Carretera BI-4337 entre Euba y Bernagoitia, de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 24, Túnel del AVE en construcción, de ADIF Carretera BI-4337 entre Euba y Bernagoitia, de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 24, Carretera BI-4337 entre Euba y Bernagoitia, de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 24, Ferrocarril de Bilbao a Donosti de EUSKOTREN, el cruzamiento se produce en el P.K. 25, Línea Eléctrica a 20 kv, S/C de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 56 y nº 57. DOC. 1- MEMORIA 18/65

21 Río Ibaizabal, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Gasoducto de Gasbide Euskadiko Gas. El cruzamiento se produce en las proximidades del hito Carretera N-634 entre Amorebieta-Etxano y Durango, Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 86, Línea telefónica, de TELEFONICA, S.A, el cruzamiento se produce entre los postes sin numerar de dicha línea Autopista A-8 entre Amorebieta-Etxano y Durango, Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 92, Gas de Enagas, el cruzamiento se produce en el P.K. 640,212. ALINEACIÓN Nº 27 Está situada en el término municipal de Amorebieta-Etxano, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 53 y tiene una longitud de 470 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 153,62 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 30 kv, Cuádruple Circuito Abadiano-Euba 1 y 2 y Euba- Arriaundi 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U., el cruzamiento se produce entre los apoyos nº 6 y nº 7 de dicha línea Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 56 y 57 de dicha línea Camino asfaltado de San Miguel a San Pedro Mendia, del ayuntamiento de Amorebieta-Etxano Línea Eléctrica a 30 kv, S/C Euba-Celulosa, de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 5 y Línea Eléctrica a 220 kv, S/C Abadiano-Sidenor, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº108 y nº 109 de dicha línea. DOC. 1- MEMORIA 19/65

22 ALINEACIÓN Nº 28 Está situada en el término municipal de Amorebieta-Etxano, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 54 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 213,33 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Arroyo Lateta, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico. ALINEACIÓN Nº 29 Está situada en el término municipal de Amorebieta-Etxano, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 56 y tiene una longitud de 473 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 239,52 g y no efectúa cruzamiento alguno. ALINEACIÓN Nº 30 Está situada en los términos municipales de Amorebieta-Etxano, Muxika, Iurreta y Garai, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 57 y tiene una longitud de metros, de los cuales 412 metros corresponden al término municipal de Amorebieta-Etxano, 109 metros al término municipal de Muxika, metros al término municipal de Iurreta y 329 metros al término municipal de Garai. Forma con la anterior alineación un ángulo de 225,55 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Carretera BI-3332 entre Albiz y Oromiño, de la Diputación Foral de VIZCAYA, el cruzamiento se produce en el P.K. 33, Carretera BI-3332 entre Albiz y Oromiño, de la Diputación Foral de VIZCAYA, el cruzamiento se produce en el P.K. 33, Carretera BI-3332 entre Albiz y Oromiño, de la Diputación Foral de VIZCAYA, el cruzamiento se produce en el P.K. 33, Línea baja tensión de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre postes de hormigón sin numerar. DOC. 1- MEMORIA 20/65

23 Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 95 y nº 96 de dicha línea Río Oromiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Línea Eléctrica a 13 kv, S/C de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 26 y nº Camino asfaltado de la BI-3231 al Molino Ibarrurierrota, del Ayuntamiento de Iurreta Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 3 y nº 4 de dicha línea Línea de baja tensión, propiedad de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre postes sin numerar de dicha línea Río Zelaiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Río Zelaiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Río Zelaiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Río Zelaiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Río Zelaiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Línea Eléctrica de baja tensión S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea Eléctrica a 13 kv, S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 25 y nº Río Zelaiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico. ALINEACIÓN Nº 31 Está situada en el término municipal de Garai, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 63 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 225,29 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Camino del Ayuntamiento de Garai Camino del Ayuntamiento de Garai Arroyo Zazpietxeta, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico. DOC. 1- MEMORIA 21/65

24 ALINEACIÓN Nº 32 Está situada en los términos municipales de Garai y Berriz, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 66 y tiene una longitud de 350 metros, de los cuales 237 metros corresponden al término municipal de Garai y 113 metros al término municipal de Berriz. Forma con la anterior alineación un ángulo de 171,73 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Amorebieta-Itxaso, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 62 y 63 de dicha línea Línea Eléctrica a 13 kv, de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 50 y 51 de dicha línea. ALINEACIÓN Nº 33 Está situada en el término municipal de Berriz, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 67 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 239,23 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Arroyo Arrierreka, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino del Ayuntamiento de Berriz Camino del Ayuntamiento de Berriz Arroyo Arlaban, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Río Mendiosteko, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino del Ayuntamiento de Berriz. ALINEACIÓN Nº 34 Está situada en el término municipal de Berriz, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 70 y tiene una longitud de 291 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 187,70 g y efectúa los siguientes cruzamientos: DOC. 1- MEMORIA 22/65

25 Línea Eléctrica subterránea a 30 kv triple circuito Abadiano - parque eólico Oiz, de propiedad privada. El cruzamiento se produce en las proximidades del apoyo de paso aéreo-subterráneo nº BI ALINEACIÓN Nº 35 Está situada en el término municipal de Berriz, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 71 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 210,53 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Camino del Ayuntamiento de Berriz Río Iturritxiki, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino del Ayuntamiento de Berriz Carretera BI-633 entre Markina y Durango, de la Diputación Foral de VIZCAYA, el cruzamiento se produce en el P.K. 35, Carretera BI-3340 entre Osma y carretera BI-633, de la Diputación Foral de VIZCAYA Línea de baja tensión, propiedad de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar de dicha línea Río Oka, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 18 y nº 19 de dicha línea Carretera BI-3340 entre Osma y carretera BI-633, de la Diputación Foral de VIZCAYA Carretera BI-3340 entre Osma y carretera BI-633, de la Diputación Foral de VIZCAYA. ALINEACIÓN Nº 36 DOC. 1- MEMORIA 23/65

26 Está situada en los términos municipales de Berriz y Mallabia, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 73 y tiene una longitud de metros, de los cuales metros corresponden al término municipal de Berriz y 602 metros al término municipal de Mallabia. Forma con la anterior alineación un ángulo de 185,87 g y no efectúa cruzamientos. ALINEACIÓN Nº 37 Está situada en el término municipal de Mallabia, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 77 y tiene una longitud de 510 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 221,83 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 34 y nº 35 de dicha línea Camino asfaltado del Ayuntamiento de Mallabia Línea de baja tensión, propiedad de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar de dicha línea Línea Eléctrica a 13 kv, Simple Circuito, de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº BI34496 y nº BI ALINEACIÓN Nº 38 Está situada en el término municipal de Mallabia, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 78 y tiene una longitud de 304 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 257,57 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 22 y nº 23 de dicha línea Carretera BI-3342 entre la BI-633 y la N-634, de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 37,701. DOC. 1- MEMORIA 24/65

27 ALINEACIÓN Nº 39 Está situada en los términos municipales de Mallabia y Zaldibar, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 79 y tiene una longitud de 206 metros, de los cuales 118 metros corresponden al término municipal de Mallabia y 88 metros al término municipal de Zaldibar. Forma con la anterior alineación un ángulo de 162,65 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 20 kv, S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 1 y nº 2. ALINEACIÓN Nº 40 Está situada en el término municipal de Zaldibar, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 80 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 169,55 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Gasoducto de Naturgas Energía. El cruzamiento se produce en las proximidades del hito Carretera N-634 entre Ermua y Zaldibar, de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 70, Línea Eléctrica a 30 kv, D/C Elgoibar-Zaldibar 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 9048 y nº ALINEACIÓN Nº 41 Está situada en el término municipal de Zaldibar, provincia de Vizcaya. Se inicia en el apoyo 83 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 203,87 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Autopista A-8 entre Ermua y Zaldibar de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 78,298 (tramo de túnel). DOC. 1- MEMORIA 25/65

28 Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Amorebieta-Itxaso, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 77 y nº 78 de dicha línea Línea Eléctrica a 30kV, D/C Elgoibar-Zaldibar 3 y 4 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 8146 y nº Camino de hormigón del Ayuntamiento de Zaldibar Río Urbieta, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Arroyo Kortatxu, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico. ALINEACIÓN Nº 42 Está situada en los términos municipales de Zaldibar, provincia de Vizcaya y Elgeta, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 86 y tiene una longitud de metros, de los cuales metros corresponden al término municipal de Zaldibar y 376 metros al término municipal de Elgeta. Forma con la anterior alineación un ángulo de 173,48 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Río Aixola, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Carretera entre Eitzaga y Bº Aixola sin punto kilométrico, del Ayuntamiento de Zaldibar. ALINEACIÓN Nº 43 Está situada en el término municipal de Elgeta, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 89 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 226,25 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea eléctrica a 13 kv de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 0841 y apoyo S/N Arroyo Ibur, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Arroyo Ibur, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Arroyo Ibur, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico. DOC. 1- MEMORIA 26/65

29 Carretera GI-2639 entre Elgeta y Eibar, de la Diputación Foral de GUIPÚZCOA, el cruzamiento se produce en el P.K. 9, Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar. ALINEACIÓN Nº 44 Está situada en los términos municipales de Elgeta y Bergara, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 94 y tiene una longitud de metros, de los cuales 268 metros corresponden al término municipal de Elgeta y metros al término municipal de Bergara. Forma con la anterior alineación un ángulo de 183,04 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 13 kv, s/c de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 59 y Arroyo Albizuri, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Arroyo Belástegui, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Autopista AP-1 entre Soraluze y Bergara, de la Diputación Foral de GUIPÚZCOA. El cruzamiento se produce en el P.K. 140,850. ALINEACIÓN Nº 45 Está situada en el término municipal de Bergara, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 100 y tiene una longitud de 385 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 186,75 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre postes sin numerar Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea Eléctrica a 13 kv S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre un apoyo sin numerar y el apoyo 74. DOC. 1- MEMORIA 27/65

30 Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Amorebieta-Itxaso, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 96 y nº 97 de dicha línea Camino hormigonado del Ayuntamiento de Bergara. ALINEACIÓN Nº 46 Está situada en el término municipal de Bergara, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 101 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 223,02 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea Eléctrica a 30 kv D/C Bergara-Elgoibar 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 9012 y nº Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 03 y nº 04 de dicha línea Carretera GI-627 entre Soraluze y Bergara, de la Diputación Foral de GUIPÚZCOA, el cruzamiento se produce en el P.K. 49, Línea Eléctrica a 13 kv S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 41 y nº Río Deba, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Bidegorri del ayuntamiento de Bergara Gasoducto de NATURGAS Línea Eléctrica a 132 kv D/C Abadiano-Azpeitia 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 54 y 55. DOC. 1- MEMORIA 28/65

31 ALINEACIÓN Nº 47 Está situada en el término municipal de Bergara, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 103 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 243,07 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Amorebieta-Itxaso, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 98 y nº 99 de dicha línea Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Arroyo Iru, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico. ALINEACIÓN Nº 48 Está situada en el término municipal de Bergara, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 105 y tiene una longitud de 993 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 182,84 g y no efectúa cruzamientos. ALINEACIÓN Nº 49 Está situada en el término municipal de Bergara, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 106 y tiene una longitud de 496 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 161,22 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica S/C Amorebieta-Itxaso a 400 kv, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos 105 y 106. DOC. 1- MEMORIA 29/65

32 ALINEACIÓN Nº 50 Está situada en los términos municipales de Bergara y Antzuola, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 108 y tiene una longitud de metros, de los cuales 248 metros corresponden al término municipal de Bergara y metros al término municipal de Antzuola. Forma con la anterior alineación un ángulo de 236,98 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Carretera GI-3750 entre la GI-631 y la GI-3742, de la Diputación Foral de GUIPÚZCOA. El cruzamiento se produce en el P.K. 10,245. ALINEACIÓN Nº 51 Está situada en el término municipal de Antzuola, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 110 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 207,25 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 13 kv S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 190 y nº 191. ALINEACIÓN Nº 52 Está situada en el término municipal de Antzuola, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 113 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 215,46 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 132 kv D/C Ormaiztegi-Abadiano 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 132 y 133. DOC. 1- MEMORIA 30/65

33 ALINEACIÓN Nº 53 Está situada en los términos municipales de Antzuola y Legazpi, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 116 y tiene una longitud de metros, de los cuales metros corresponden al término municipal de Antzuola y 123 metros al término municipal de Legazpi. Forma con la anterior alineación un ángulo de 222,61 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Amorebieta-Itxaso, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 115 y nº 116 de dicha línea Línea Eléctrica a 30 kv D/C Bergara-Ormaiztegi 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 9032 y nº Carretera GI-632 entre Antzuola y Zumárraga, de la Diputación Foral de GUIPÚZCOA. El cruzamiento se produce en el P.K. 15, Línea Eléctrica a 220 kv Zumárraga-Abadiano de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 20 y nº 21. ALINEACIÓN Nº 54 Está situada en el término municipal de Legazpi, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 118 y tiene una longitud de metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 161,68 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Gasoducto de GAS DE EUSKADI. ALINEACIÓN Nº 55 Está situada en el término municipal de Legazpi, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 121 y tiene una longitud de 522 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 161,73 g y efectúa los siguientes cruzamientos: DOC. 1- MEMORIA 31/65

34 Línea Eléctrica a 13 kv S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 29 y 30 de dicha línea Línea Eléctrica a 13 kv, D/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea Eléctrica a 13 kv, Triple Circuito de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Carretera GI-2630 entre Legazpi y Zumárraga, de la Diputación Foral de GUIPÚZCOA. El cruzamiento se produce en el P.K Río Urola, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Gasoducto Gasbide, GAS DE EUSKADI Camino asfaltado del Ayuntamiento de Legazpi Ferrocarril DONOSTI-VITORIA de RENFE, el cruzamiento se produce en el P.K. 563, Línea Eléctrica a 30 kv, D/C Bergara-Ormaiztegi 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar. ALINEACIÓN Nº 56 Está situada en los términos municipales de Legazpi y Zumárraga, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 122 y tiene una longitud de 311 metros, de los cuales 126 metros corresponden al término municipal de Legazpi y 185 metros al término municipal de Zumárraga. Forma con la anterior alineación un ángulo de 166,62 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Amorebieta-Itxaso, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos Nº 122 y Nº 123 de dicha línea Río Matxain, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico. DOC. 1- MEMORIA 32/65

35 ALINEACIÓN Nº 57 Está situada en los términos municipales de Zumárraga y Gabiria, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 123 y tiene una longitud de metros, de los cuales metros corresponden al término municipal de Zumárraga y metros al término municipal de Gabiria. Forma con la anterior alineación un ángulo de 232,54 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Gasoducto de GAS DE EUSKADI. ALINEACIÓN Nº 58 Está situada en el término municipal de Gabiria, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 128 y tiene una longitud de 342 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 182,49 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Ferrocarril DONOSTI-VITORIA de RENFE. El cruzamiento se produce en el P.K. 570, Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 57 y 58 de dicha línea. ALINEACIÓN Nº 59 Está situada en el término municipal de Gabiria, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 129 y tiene una longitud de 412 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 212,69 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea Eléctrica a 132 kv D/C Ormaiztegi-Abadiano 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 16 y nº 17. DOC. 1- MEMORIA 33/65

36 ALINEACIÓN Nº 60 Está situada en el término municipal de Gabiria, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 130 y tiene una longitud de 181 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 164,59 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 63 y nº 64 de dicha línea. ALINEACIÓN Nº 61 Está situada en el término municipal de Gabiria, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 131 y tiene una longitud de 107 metros. Forma con la anterior alineación un ángulo de 239,45 g y efectúa los siguientes cruzamientos: Río Santa Lucía, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino asfaltado del Ayuntamiento de Gabiria. ALINEACIÓN Nº 62 Está situada en los términos municipales de Gabiria y Ezkio-Itxaso, provincia de Guipúzcoa. Se inicia en el apoyo 132 y finaliza en el pórtico de la subestación de Itxaso 400 kv. Tiene una longitud de 32 metros y forma con la anterior alineación un ángulo de 231 g y no efectúa cruzamientos. DOC. 1- MEMORIA 34/65

37 Nº Apoyo Tipo T RELACIÓN DE APOYOS A Tipo de Apoyo D4A4F Observaciones Altura Altura Libre (m) Altura Total (m) Cota Terreno (m) Cota Grapa (m) Vano (m) Dist. Origen (m) Ángulo (º) Apoyo T-147 de L/Abanto-Güeñes AC 34 59,38 597,38 631,38 459, T-2 A D4A4A AD 39 64,38 537,36 576,36 829,47 459,23-48,26 T-3 A D4A4A AE 44 69,38 417,34 461,34 336, ,7-48,222 T-4 A D4A3 AA 24 49,38 344,21 368, , ,19-5,29 T-5 A D4A3 AC 34 59,38 170,2 204,2 908,1 2631,54-25,26 T-6 A D4A3 AC 34 59,38 328,88 362,88 615, ,64-21,333 T-7 A D4A3 A ,38 355,04 374,04 938, ,32 21,83 T-8 A D4A2 AD 39 64,38 522,79 561,79 602, ,74 0 T-9 A D4A3 AD 39 64,38 607,33 646,33 866, ,63 12,62 T-10 A D4A2 A ,38 507,77 526,77 638, ,21 0 T-11 A D4A2 AB 29 54,38 473,31 502, , ,5 0 T-12 A D4A2 AC 34 59,38 621,1 655,1 217, ,95 0 T-13 A D4A3 AB 29 54,38 681,08 710,08 473, ,9 16,81 T-14 S D4S1V A0 19,99 45,43 590,32 610,31 510,2 8957,66 0 T-15 S D4S2V AF 49,99 75,43 481,04 531,03 471, ,86 0 T-16 A D4A2 AC 34 59,38 450,55 484,55 638, ,2-10,53 T-17 A D4A3 AE 44 69,38 303,82 347,82 575, ,54-26,69 T-18 A D4A3 AC 34 59,38 255,28 289,28 667, ,8 27,15 T-19 S D4S2V AB 29,99 55,43 310,15 340, ,86 0 T-20 S D4S1V A0 19,99 45,43 321,64 341,63 444, ,86 0 T-21 A D4A3 AF 49 74,38 289,67 338,67 576, ,58 14,97 T-22 A D4A3 AG 54 79,38 156,81 210,81 780, ,25-21,19 T-23 A D4A2 AE 44 69,38 173,51 217,51 280, ,72 0 T-24 A D4A3 AD 39 64,38 219,46 258,46 569, ,23 22,7 T-25 S D4S2V AC 34,99 60,43 368,12 403,11 684, ,43 0 T-26 A D4A3 AF 49 74,38 491,3 540,3 1006, ,98 0 T-27 A D4A3 AD 39 64,38 417,67 456,67 931, ,83-13,08 T-28 A D4A4A A ,38 398,52 417, , ,48-25,86 T-29 A D4A2 AD 39 64,38 407,18 446,18 229, ,68 0 T-30 A D4A2 AA 24 49,38 449,76 473, , ,34 0 T-31 A D4A2 AD 39 64,38 493,07 532,07 201, ,49 0 T-32 S D4S2V AC 34,99 60,43 479,86 514,85 595, ,87 0 T-33 A D4A2 AD 39 64,38 223,97 262,97 907, ,26 0 T-34 S D4S2V AF 49,99 75,43 220,47 270,46 401, ,78 0 T-35 A D4A2 AC 34 59,38 275,13 309,13 718, ,94 11,6 T-36 A D4A2 AA 24 49,38 236,06 260,06 528, ,35 11,89 T-37 S D4S2V AD 39,99 65,43 226,19 266,18 505, ,62 0 T-38 S D4S2V AD 39,99 65,43 234,2 274,19 764, ,69 0 T-39 A D4A4A AC 34 59,38 133,09 167,09 360, ,06-36,033 T-40 A D4A3 A ,38 212,88 231,88 683, ,73-20,6 T-41 A D4A3 A ,38 276,95 295,95 769, ,57-14,53 T-42 A D4A3 A ,38 361,61 380,61 461, ,69 29,199 T-43 S D4S1V AA 24,99 50,43 435,26 460,25 300, ,56 0 T-44 A D4A3 A ,38 507,03 526,03 305, ,75 26,72 T-45 S D4S2V AE 44,99 70,43 450,81 495,8 853, ,93 0 DOC. 1- MEMORIA 35/65

38 Nº Apoyo Tipo Tipo de Apoyo Observaciones Altura Altura Libre (m) Altura Total (m) Cota Terreno (m) Cota Grapa (m) Vano (m) Dist. Origen (m) Ángulo (º) T-46 S D4S2V A0 19,99 45,43 450,68 470,67 504, ,74 0 T-47 A D4A2 AE 44 69,38 428,21 472,21 161, ,96-5,66 T-48 S D4S1V AE 44,99 70,43 402,84 447,83 678, ,99 0 T-49 S D4S1V AB 29,99 55,43 303,07 333,06 316, ,69 0 T-50 S D4S2V AD 39,99 65,43 272,84 312,83 666, ,2 0 T-51 A D4A2 AD 39 64,38 138,39 177,39 568, ,31 0 T-52 A D4A3 AC 34 59,38 193,3 227,3 754, ,9-31,7 T-53 A D4A4A AC 34 59,38 127,7 161,7 470, ,12-41,744 T-54 A D4A2 AC 34 59,38 148,48 182,48 697, ,61 12 T-55 A D4A2 AE 44 69,38 126,76 170,76 664, ,89 0 T-56 A D4A4A AC 34 59,38 326,96 360,96 472, ,69 35,57 T-57 A D4A3 AA 24 49,38 177,85 201,85 485, ,44 23 T-58 S D4S2V AA 24,99 50,43 209,53 234,52 757, ,5 0 T-59 S D4S2V AD 39,99 65,43 192,07 232,06 411, ,94 0 T-60 S D4S1V A0 19,99 45,43 245,04 265, ,21 0 T-61 S D4S2V AC 34,99 60,43 294,41 329,4 648, ,21 0 T-62 S D4S2V AE 44,99 70,43 360,58 405,57 336, ,09 0 T-63 A D4A3 AA 24 49,38 441,53 465,53 703, ,5 22,76 T-64 A D4A3 AC 34 59,38 570,37 604,37 659, ,43 0 T-65 A D4A2 AE 44 69,38 431,17 475,17 641, ,49 0 T-66 A D4A3 AF 49 74,38 393,76 442,76 349, ,48-25,444 T-67 A D4A4A AF 49 74,38 382,37 431,37 387, ,31 35,31 T-68 S D4S2V A0 19,99 45,43 398,87 418,86 950, ,57 0 T-69 A D4A2 AB 29 54,38 477,85 506,85 390, ,76 0 T-70 A D4A3 AC 34 59,38 600,5 634,5 290, ,66-11,07 T-71 A D4A3 AA 24 49,38 579,01 603,01 819, ,59 9,48 T-72 A D4A2 AD 39 64,38 454,15 493,15 760, ,98 0 T-73 A D4A2 AC 34 59, , ,14-12,722 T-74 S D4S1V AC 34,99 60,43 439,15 474,14 400, ,2 0 T-75 S D4S1V AB 29,99 55,43 486,48 516,47 488, ,41 0 T-76 S D4S1V AD 39,99 65,43 456,88 496,87 504, ,85 0 T-77 A D4A3 AE 44 69,38 432,73 476,73 509, ,56 19,64 T-78 A D4A4A AE 44 69,38 348,11 392,11 303, ,13 51,81 T-79 A D4A3 AD 39 64,38 321,86 360,86 205, ,9-33,61 T-80 A D4A3 AA 24 49,38 313,72 337,72 218, ,5-27,41 T-81 S D4S1V A0 19,99 45,43 340,37 360,36 549, ,51 0 T-82 S D4S1V AC 34,99 60,43 311,38 346,37 268, ,34 0 T-83 A D4A2 AF 49 74,38 305,57 354,57 406, ,67 3,49 T-84 S D4S1V AC 34,99 60,43 319,11 354,1 558, ,41 0 T-85 S D4S2V AD 39,99 65,43 337,97 377,96 746, ,28 0 T-86 A D4A3 AC 34 59,38 363,17 397,17 745, ,92-23,87 T-87 S D4S2V AA 24,99 50,43 462,29 487,28 347, ,07 0 T-88 S D4S1V AA 24,99 50,43 494,05 519,04 325, ,82 0 T-89 A D4A3 AE 44 69,38 511,6 555,6 743, ,27 23,633 T-90 A D4A2 AD 39 64,38 467,07 506, , ,92 0 T-91 A D4A2 AA 24 49,38 508,16 532,16 232, ,37 0 T-92 S D4S1V AF 49,99 75,43 572,37 622,36 383, ,72 0 T-93 S D4S2V AE 44,99 70,43 665,33 710,32 473, ,3 0 DOC. 1- MEMORIA 36/65

39 Nº Apoyo Tipo Tipo de Apoyo Observaciones Altura Altura Libre (m) Altura Total (m) Cota Terreno (m) Cota Grapa (m) Vano (m) Dist. Origen (m) Ángulo (º) T-94 A D4A3 AD 39 64,38 634,09 673,09 151, ,74-15,26 T-95 S D4S1V AG 54,99 80,43 585,81 640,8 578, ,86 0 T-96 A D4A2 AD 39 64,38 475,16 514,16 515, ,41 0 T-97 S D4S2V AC 34,99 60,43 469,65 504,64 532, ,36 0 T-98 S D4S2V AB 29,99 55,43 446,89 476,88 320, ,29 0 T-99 A D4A2 AE 44 69,38 310,7 354,7 866, ,15 0 T-100 A D4A3 AG 54 79,38 241,07 295,07 385, ,57-11,93 T-101 A D4A3 AC 34 59,38 281,56 315,56 216, ,82 20,72 T-102 S D4S2V AA 24,99 50,43 281,55 306,54 946, ,71 0 T-103 A D4A4A AF 49 74,38 288,94 337,94 179, ,85 38,76 T-104 A D4A2 AF 49 74,38 357,4 406,4 1082, ,43 0 T-105 A D4A3 AF 49 74,38 464,12 513,12 992, ,5-15,455 T-106 A D4A3 AC 34 59,38 588,38 622,38 334, ,24-34,91 T-107 S D4S1V AG 54,99 80,43 667,05 722,04 161, ,37 0 T-108 A D4A3 AG 54 79,38 677,44 731,44 751, ,28 33,28 T-109 A D4A2 AC 34 59,38 547,48 581,48 569, ,4 0 T-110 A D4A2 AE 44 69,38 635,04 679,04 769, ,64 6,53 T-111 A D4A2 AB 29 54,38 512,33 541,33 567, ,03 0 T-112 S D4S2V AC 34,99 60,43 643,58 678,57 387, ,87 0 T-113 A D4A2 AB 29 54,38 703,66 732,66 283, ,25 13,91 T-114 S D4S1V AB 29,99 55,43 651,05 681,04 541, ,1 0 T-115 S D4S2V AC 34,99 60,43 573,21 608,2 509, ,28 0 T-116 A D4A3 AD 39 64,38 539,17 578,17 805, ,36 20,35 T-117 A D4A2 AG 54 79,38 508,95 562,95 686, ,21 0 T-118 A D4A3 AF 49 74,38 591,47 640,47 771, ,53-34,49 T-119 S D4S2V AD 39,99 65,43 621,42 661,41 548, ,96 0 T-120 S D4S2V AG 54,99 80,43 557,91 612,9 669, ,46 0 T-121 A D4A3 AD 39 64,38 430,02 469,02 522, ,54-34,444 T-122 A D4A3 AC 34 59,38 439,88 473,88 311, ,57-30,04 T-123 A D4A3 AD 39 64,38 447,39 486,39 614, ,67 29,299 T-124 A D4A3 AF 49 74,38 586,42 635,42 965, ,01 0 T-125 A D4A2 AD 39 64,38 518,17 557,17 781, ,87 0 T-126 A D4A2 AB 29 54,38 366,55 395,55 407, ,71 0 T-127 S D4S2V AE 44,99 70,43 381,4 426,39 333, ,26 0 T-128 A D4A3 AD 39 64,38 293,05 332,05 342, ,7-15,76 T-129 A D4A2 AC 34 59,38 302,55 336,55 411, ,79 11,43 T-130 A D4A3 AC 34 59,38 302,03 336,03 181, ,41-31,86 T-131 A D4A4A AB 29 54,38 228,96 257,96 106, ,46 35,50 T-132 A D4A4F A ,38 224,75 243,75 32, ,19 27,91 Pórtico A Pórtico Pórtico DC 400 kv 20,3 24,85 224,12 244, ,47 0 Tabla1.Relacióndeapoyosdelalínea DOC. 1- MEMORIA 37/65

40 6 CRUZAMIENTOS 6.1 NORMAS GENERALES SOBRE CRUZAMIENTOS Las normas aplicables a los cruzamientos de la línea están recogidas en el apartado 5 de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión aprobado por el Real Decreto 223/2008, de 15 de febrero. La seguridad en los cruzamientos se reforzará con diversas medidas adoptadas a lo largo de la línea. Estas medidas se resumen a continuación: En las cadenas de suspensión se utilizarán grapas antideslizantes y en las cadenas de amarre grapas de compresión. El conductor y el cable de tierra tienen una carga de rotura muy superior a dan. A continuación se incluye la tabla base para determinar distancias y se detallan distintos casos de cruzamiento con las distancias de seguridad para este proyecto. Tensión más elevada de la red (kv) Del (metros) Dpp (metros) 3,6 0,08 0,10 7,2 0,09 0, ,12 0,15 17,5 0,16 0, ,22 0, ,27 0, ,35 0, ,60 0,70 72,5 0,70 0, ,00 1, ,20 1, ,30 1, ,70 2, ,80 3,20 Tabla2.Distanciasdeaislamientoeléctricoparaevitardescargas DOC. 1- MEMORIA 38/65

41 Distancias entre conductores y partes puestas a tierra Este apartado corresponde al punto de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión. La distancia entre los conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos no será inferior a D el, con un mínimo de 0,2 m. El valor de D el viene indicado en la Tabla 2 en función de la tensión más elevada de la red, siendo D el para líneas de 400 kv igual a 2,8 m. Distancias al terreno, caminos, sendas y cursos de agua no navegables Este apartado corresponde al punto 5.5 de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión. La distancia mínima al terreno, senda, vereda o superficies de agua no navegables vendrá dada por la fórmula. D add + D el = 5,3 + D el (m) con un mínimo de 6 m. Los valores de D el se indican en la Tabla 2 en función de la tensión más elevada de la línea. Por tanto, la distancia mínima será de 8,1 m para líneas de 400 kv Líneas eléctricas aéreas y líneas aéreas de telecomunicación Este apartado corresponde al punto 5.6 de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión. Las líneas de telecomunicación son consideradas como líneas de baja tensión. DOC. 1- MEMORIA 39/65

42 En el cruce con líneas eléctricas, se situará a mayor altura la de tensión más elevada. En este caso, la línea proyectada es de tensión superior a las que se cruzan. Se procurará que el cruce se efectúe en la proximidad de uno de los apoyos de la línea más elevada, atendiendo a los criterios que se exponen a continuación. La distancia entre los conductores de la línea inferior en su posición de máxima desviación y los elementos más próximos de los apoyos de la línea superior no será inferior al valor dado por la fórmula: D add + D el = 1,5 + D el (m) Con un mínimo de: 2 metros para líneas de tensión hasta 45 kv. 3 metros para líneas de tensión superior a 45 kv y hasta 66 kv. 4 metros para líneas de tensión superior a 66 kv y hasta 132 kv. 5 metros para líneas de tensión superior a 132 kv y hasta 220 kv. 7 metros para líneas de tensión superior a 220 kv y hasta 400 kv. Los valores de D el se indican en la Tabla 2 en función de la tensión más elevada de la línea inferior. La distancia vertical mínima entre los conductores de ambas líneas en las condiciones más desfavorables no será inferior al valor dado por la fórmula: D add + D pp (m) Tomando el valor de D add que corresponda para la tensión nominal de la línea según la tabla siguiente: Tensión nominal de la red (kv) 66 2, , Dadd (m) Tabla 3. Distancias de aislamiento adicional DOC. 1- MEMORIA 40/65

43 La distancia mínima vertical entre fases en el punto de cruce resulta de 7,2 m para líneas de 400 kv La distancia mínima vertical entre los conductores de fase de la línea eléctrica superior y los cables de tierra convencionales o cables compuestos tierra-óptico (OPGW) de la línea inferior, en el caso de que existan, no deberá ser inferior a: D add + D el = 1,5 + D el (m) Por tanto esta distancia mínima será 4,3 m para líneas de 400 kv. Carreteras, ferrocarriles, tranvías y trolebuses Este apartado corresponde a los puntos 5.7, 5.8 y 5.9 de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión. La altura mínima de los conductores sobre la rasante de las carreteras o sobre las cabezas de los carriles en el caso de ferrocarriles sin electrificar viene dada por la fórmula: D add + D el (m) con un mínimo de 7 m. Para líneas de categoría especial, D add tiene el valor de 7,5 m. y D el se indica en la Tabla 2 en función de la tensión más elevada de la red, siendo por tanto la distancia mínima según la ITC-LAT de 10,3 m para líneas de 400 kv. Para los ferrocarriles electrificados, tranvías y trolebuses la distancia mínima vertical de los conductores de la línea eléctrica, con su flecha máxima vertical, sobre el conductor más alto de todas las líneas de energía eléctrica, telefónicas y telegráficas del ferrocarril será de: D add + D el = 3,5 + D el (m) con un mínimo de 4 m. DOC. 1- MEMORIA 41/65

44 D el se indica en la tabla 2 en función de la tensión más elevada de la red, siendo por tanto la distancia mínima de 6,3 m para líneas de 400 kv. Ríos y canales navegables o flotables Este apartado corresponde al punto 5.11 de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión. La distancia mínima entre los conductores y la superficie del agua, para el máximo nivel que pudiera alcanzar ésta, viene dada por la fórmula: G + D add + D el = G + 3,5 + D el (m) siendo G el gálibo. Los valores de D el se indican en la Tabla 2 en función de la tensión más elevada de la línea. Para líneas de 400 kv de tensión nominal y con gálibo no definido, éste se considerará de 4,7 metros, siendo la distancia mínima según el Reglamento de 11 metros. Bosques, árboles y masas de arbolado Este apartado corresponde al punto de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión. Frecuentemente los árboles entran en contacto con las líneas eléctricas debido principalmente al crecimiento natural del árbol, al desprendimiento de una rama por el viento o a la caída del árbol, bien por la mano del hombre o por el efecto de los vientos huracanados, reduciéndose así la distancia entre sus copas y los conductores. Esto provoca accidentes personales o interrupciones del servicio, ya que se generan intensidades elevadas que al descargar en forma de arcos producen incendios que pueden propagarse. Para evitar las interrupciones del servicio y los posibles incendios deberá establecerse, mediante la indemnización correspondiente, una zona de protección de la línea definida por la zona de servidumbre de vuelo incrementada por la siguiente distancia de seguridad a ambos lados de dicha proyección: D add + D el = 1,5 + D el (m) DOC. 1- MEMORIA 42/65

45 con un mínimo de 2 metros. Los valores de D el se indican en la Tabla 2 en función de la tensión más elevada de la línea. Por tanto, la zona de corta de arbolado se extenderá a las distancias explosivas que se indican a continuación, de forma que los árboles queden siempre a esta distancia mínima del conductor de 4,3 m para líneas de 400 kv. Con el fin de evitar una deforestación innecesaria y un perjuicio para los propietarios, la zona a ocupar no será constante a lo largo de la línea, pues dependerá de la altura del arbolado y su posición con respecto a la línea. Si el terreno está inclinado la zona de influencia no será simétrica, debiendo desplazarse hacia la parte que alcanza mayor altura. La otra parte podría reducirse hasta alcanzar una separación de la distancia explosiva con la vertical del conductor. En un barranco los conductores quedan muy por encima de las copas de los árboles, por lo que la zona de corta de arbolado sería mínima. Se adjunta en la presente memoria unos planos en los que se muestra lo anteriormente expuesto en este epígrafe. DOC. 1- MEMORIA 43/65

46 DOC. 1- MEMORIA 44/65

47 DOC. 1- MEMORIA 45/65

48 Proximidad a parques eólicos Este apartado corresponde al punto de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión. Por motivos de seguridad de las líneas eléctricas aéreas de conductores desnudos, queda prohibida la instalación de nuevos aerogeneradores en la franja de terreno definida por la zona de servidumbre de vuelo incrementada en la altura total del aerogenerador, incluida la pala, más 10 m. DOC. 1- MEMORIA 46/65

49 6.2 RELACIÓN CORRELATIVA DE CRUZAMIENTOS COMUNIDAD AUTÓNOMA DEL PAÍS VASCO PROVINCIA DE VIZCAYA Línea Eléctrica a 400kV D/C Penagos-Güeñes de REE, tramo a desmontar. El cruzamiento se produce entre los apoyos Nº 146 y Nº 147 de dicha línea Línea Eléctrica a 400kV D/C Güeñes-Virtus de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos Nº 245 y Nº 246 de dicha línea Línea Eléctrica a 220 kv S/C Güeñes T Nervión/La Jara 2, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 411 y nº 412 de dicha línea Línea Eléctrica a 220 kv, S/C Güeñes T Nervión/La Jara 1, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 411 y nº 412 de dicha línea Línea Eléctrica a 66 kv, D/C Alonsotegi La Jara de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 34 y nº 35 de dicha línea Línea Eléctrica a 20 kv, simple circuito de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 12 y nº 13 de dicha línea Línea telefónica, propiedad de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los postes nº 29 y nº 30 de dicha línea Carretera BI-3651 de Alonsotegi a Sodupe de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 13, Ferrocarril Expreso de la Robla, de Bilbao a La Robla, de FEVE. El cruzamiento se produce en el P.K Arroyo Zartuña, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Línea Eléctrica a 400kV D/C Gatica-Güeñes de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos Nº 3 y Nº 4 de dicha línea Arroyo La Costalada, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico. DOC. 1- MEMORIA 47/65

50 5.1-1 Arroyo Nocedal de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino hormigonado de La Cuadra de Arriba al embalse Lingorta Urtegi del Ayuntamiento de Alonsotegi Línea Eléctrica a 13 kv, Simple Circuito de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 18 y nº Camino asfaltado del Ayuntamiento de Alonsotegi Arroyo Parakentxa de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Caminos del Ayuntamiento de Alonsotegi Línea Eléctrica a 220 kv, D/C Gatika-Güeñes1/ Güeñes-Zamudio, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 17 y nº 18 de dicha línea Arroyo Bentako Errota de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino asfaltado del Ayuntamiento de Arrigorriaga Línea Eléctrica a 220 kv, D/C Gatika-Güeñes1/ Güeñes-Zamudio, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 23 y nº 24 de dicha línea Línea Eléctrica a 30 kv Basauri-Llodio, D/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 9014 y nº Línea Eléctrica a 132 kv, D/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 3 y nº Ferrocarril Bilbao Miranda de Ebro, de RENFE, el cruzamiento se produce en el P.K. 237, Carretera BI-625 entre Arrigorriaga y Ugao-Miraballes, de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 381, Río Nervión de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Gatika-Güeñes, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 25 y nº26 de dicha línea Autopista AP-68 entre Arrigorriaga y Ugao-Miraballes, propiedad de AUTOPISTA VASCO ARAGONESA (AVASA). El cruzamiento se produce en el P.K. 5, Camino del Ayuntamiento de Arrigorriaga. DOC. 1- MEMORIA 48/65

51 Línea Eléctrica a 132 kv Basauri-Llodio, D/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos nº 14 y nº Línea telefónica, propiedad de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los postes nº 14 y nº 15 de dicha línea Línea Eléctrica a 20 kv, S/C de IBEDROLA. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 4509 y nº Gasoducto B-V-V de ENAGAS. El cruzamiento se produce entre los hitos nº y nº Gasoducto B-V-V de ENAGAS Arroyo Lekubasoko de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino del ayuntamiento de Bedia Carretera N-240 entre Lemoa e Igorre, Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 20, Carretera N-240 (variante) entre Lemoa e Igorre, Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 19, RÍo Arratia, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Línea Eléctrica (tramo subterráneo) de 30 kv, D/C de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 27 y nº Camino del ayuntamiento de Igorre Gasoducto Lemona-Haro de ENAGAS Camino asfaltado del ayuntamiento de Lemoa Línea Eléctrica a 132 kv Abadiano-Basauri, D/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 52 y nº 53 de dicha línea Línea Eléctrica a 132 kv, D/C Abadiano-Basauri, derivación a Euba, de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 2 y nº Línea Eléctrica a 20 kv, propiedad de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 7 y apoyo sin numerar de dicha línea Camino asfaltado del Ayuntamiento de Amorebieta-Etxano Arroyo Areotzerrota, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico. DOC. 1- MEMORIA 49/65

52 Línea telefónica, propiedad de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre dos postes sin numerar de dicha línea Camino asfaltado del Ayuntamiento de Amorebieta-Etxano Carretera BI-4337 entre Euba y Bernagoitia, de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 24, Túnel del AVE en construcción, de ADIF Carretera BI-4337 entre Euba y Bernagoitia, de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 24, Carretera BI-4337 entre Euba y Bernagoitia, de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 24, Ferrocarril de Bilbao a Donosti de EUSKOTREN, el cruzamiento se produce en el P.K. 25, Línea Eléctrica a 20 kv, S/C de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 56 y nº Río Ibaizabal, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Gasoducto de Gasbide Euskadiko Gas. El cruzamiento se produce en las proximidades del hito Carretera N-634 entre Amorebieta-Etxano y Durango, Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 86, Línea telefónica, de TELEFONICA, S.A, el cruzamiento se produce entre los postes sin numerar de dicha línea Autopista A-8 entre Amorebieta-Etxano y Durango, Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 92, Gas de Enagas, el cruzamiento se produce en el P.K. 640, Línea Eléctrica a 30 kv, Cuádruple Circuito Abadiano-Euba 1 y 2 y Euba- Arriaundi 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U., el cruzamiento se produce entre los apoyos nº 6 y nº 7 de dicha línea Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 56 y 57 de dicha línea Camino asfaltado de San Miguel a San Pedro Mendia, del ayuntamiento de Amorebieta-Etxano. DOC. 1- MEMORIA 50/65

53 Línea Eléctrica a 30 kv, S/C Euba-Celulosa, de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 5 y Línea Eléctrica a 220 kv, S/C Abadiano-Sidenor, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº108 y nº 109 de dicha línea Arroyo Lateta, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Carretera BI-3332 entre Albiz y Oromiño, de la Diputación Foral de VIZCAYA, el cruzamiento se produce en el P.K. 33, Carretera BI-3332 entre Albiz y Oromiño, de la Diputación Foral de VIZCAYA, el cruzamiento se produce en el P.K. 33, Carretera BI-3332 entre Albiz y Oromiño, de la Diputación Foral de VIZCAYA, el cruzamiento se produce en el P.K. 33, Línea baja tensión de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre postes de hormigón sin numerar Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 95 y nº 96 de dicha línea Río Oromiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Línea Eléctrica a 13 kv, S/C de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 26 y nº Camino asfaltado de la BI-3231 al Molino Ibarrurierrota, del Ayuntamiento de Iurreta Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 3 y nº 4 de dicha línea Línea de baja tensión, propiedad de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre postes sin numerar de dicha línea Río Zelaiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Río Zelaiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Río Zelaiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Río Zelaiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Río Zelaiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico. DOC. 1- MEMORIA 51/65

54 Línea Eléctrica de baja tensión S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea Eléctrica a 13 kv, S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 25 y nº Río Zelaiño, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino del Ayuntamiento de Garai Camino del Ayuntamiento de Garai Arroyo Zazpietxeta, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Amorebieta-Itxaso, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 62 y 63 de dicha línea Línea Eléctrica a 13 kv, de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 50 y 51 de dicha línea Arroyo Arrierreka, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino del Ayuntamiento de Berriz Camino del Ayuntamiento de Berriz Arroyo Arlaban, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Río Mendiosteko, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino del Ayuntamiento de Berriz Línea Eléctrica subterránea a 30 kv triple circuito Abadiano - parque eólico Oiz, de propiedad privada. El cruzamiento se produce en las proximidades del apoyo de paso aéreo-subterráneo nº BI Camino del Ayuntamiento de Berriz Río Iturritxiki, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino del Ayuntamiento de Berriz Carretera BI-633 entre Markina y Durango, de la Diputación Foral de VIZCAYA, el cruzamiento se produce en el P.K. 35, Carretera BI-3340 entre Osma y carretera BI-633, de la Diputación Foral de VIZCAYA. DOC. 1- MEMORIA 52/65

55 Línea de baja tensión, propiedad de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar de dicha línea Río Oka, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 18 y nº 19 de dicha línea Carretera BI-3340 entre Osma y carretera BI-633, de la Diputación Foral de VIZCAYA Carretera BI-3340 entre Osma y carretera BI-633, de la Diputación Foral de VIZCAYA Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 34 y nº 35 de dicha línea Camino asfaltado del Ayuntamiento de Mallabia Línea de baja tensión, propiedad de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar de dicha línea Línea Eléctrica a 13 kv, Simple Circuito, de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº BI34496 y nº BI Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 22 y nº 23 de dicha línea Carretera BI-3342 entre la BI-633 y la N-634, de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 37, Línea Eléctrica a 20 kv, S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 1 y nº Gasoducto de Naturgas Energía. El cruzamiento se produce en las proximidades del hito Carretera N-634 entre Ermua y Zaldibar, de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 70, Línea Eléctrica a 30 kv, D/C Elgoibar-Zaldibar 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 9048 y nº Autopista A-8 entre Ermua y Zaldibar de la Diputación Foral de VIZCAYA. El cruzamiento se produce en el P.K. 78,298 (tramo de túnel). DOC. 1- MEMORIA 53/65

56 Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Amorebieta-Itxaso, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 77 y nº 78 de dicha línea Línea Eléctrica a 30kV, D/C Elgoibar-Zaldibar 3 y 4 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 8146 y nº Camino de hormigón del Ayuntamiento de Zaldibar Río Urbieta, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Arroyo Kortatxu, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Río Aixola, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Carretera entre Eitzaga y Bº Aixola sin punto kilométrico, del Ayuntamiento de Zaldibar. DOC. 1- MEMORIA 54/65

57 COMUNIDAD AUTÓNOMA DEL PAÍS VASCO PROVINCIA DE ÁLAVA Camino asfaltado de Sodupe a La Cuadra de Arriba, del ayuntamiento de Okondo Gasoducto de Naturgas Línea Eléctrica a 400 kv, D/C Barcina Güeñes, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 120 y nº 121 de dicha línea Carretera BI-636 de Bilbao a Güeñes de la Diputación Foral de ALAVA. El cruzamiento se produce en el P.K. 13, Canal de agua Ordunte Bilbao, de AGUAS DE BILBAO Línea Eléctrica a 20 kv, S/C Alonsotegi La Jara 3 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 36 y nº 37. DOC. 1- MEMORIA 55/65

58 COMUNIDAD AUTÓNOMA DEL PAÍS VASCO PROVINCIA DE GUIPÚZCOA Línea eléctrica a 13 kv de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 0841 y apoyo S/N Arroyo Ibur, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Arroyo Ibur, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Arroyo Ibur, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Carretera GI-2639 entre Elgeta y Eibar, de la Diputación Foral de GUIPÚZCOA, el cruzamiento se produce en el P.K. 9, Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea Eléctrica a 13 kv, s/c de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 59 y Arroyo Albizuri, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Arroyo Belástegui, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Autopista AP-1 entre Soraluze y Bergara, de la Diputación Foral de GUIPÚZCOA. El cruzamiento se produce en el P.K. 140, Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre postes sin numerar Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea Eléctrica a 13 kv S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre un apoyo sin numerar y el apoyo Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Amorebieta-Itxaso, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 96 y nº 97 de dicha línea Camino hormigonado del Ayuntamiento de Bergara. DOC. 1- MEMORIA 56/65

59 Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea Eléctrica a 30 kv D/C Bergara-Elgoibar 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U.. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 9012 y nº Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 03 y nº 04 de dicha línea Carretera GI-627 entre Soraluze y Bergara, de la Diputación Foral de GUIPÚZCOA, el cruzamiento se produce en el P.K. 49, Línea Eléctrica a 13 kv S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 41 y nº Río Deba, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Bidegorri del ayuntamiento de Bergara Gasoducto de NATURGAS Línea Eléctrica a 132 kv D/C Abadiano-Azpeitia 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 54 y Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Amorebieta-Itxaso, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 98 y nº 99 de dicha línea Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Arroyo Iru, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Línea Eléctrica S/C Amorebieta-Itxaso a 400 kv, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos 105 y Carretera GI-3750 entre la GI-631 y la GI-3742, de la Diputación Foral de GUIPÚZCOA. El cruzamiento se produce en el P.K. 10, Línea Eléctrica a 13 kv S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 190 y nº Línea Eléctrica a 132 kv D/C Ormaiztegi-Abadiano 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 132 y 133. DOC. 1- MEMORIA 57/65

60 Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Amorebieta-Itxaso, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 115 y nº 116 de dicha línea Línea Eléctrica a 30 kv D/C Bergara-Ormaiztegi 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 9032 y nº Carretera GI-632 entre Antzuola y Zumárraga, de la Diputación Foral de GUIPÚZCOA. El cruzamiento se produce en el P.K. 15, Línea Eléctrica a 220 kv Zumárraga-Abadiano de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 20 y nº Gasoducto de GAS DE EUSKADI Línea Eléctrica a 13 kv S/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 29 y 30 de dicha línea Línea Eléctrica a 13 kv, D/C de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea Eléctrica a 13 kv, Triple Circuito de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Línea de baja tensión de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar Carretera GI-2630 entre Legazpi y Zumárraga, de la Diputación Foral de GUIPÚZCOA. El cruzamiento se produce en el P.K Río Urola, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Gasoducto Gasbide, GAS DE EUSKADI Camino asfaltado del Ayuntamiento de Legazpi Ferrocarril DONOSTI-VITORIA de RENFE, el cruzamiento se produce en el P.K. 563, Línea Eléctrica a 30 kv, D/C Bergara-Ormaiztegi 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre apoyos sin numerar. DOC. 1- MEMORIA 58/65

61 Línea Eléctrica a 400 kv, S/C Amorebieta-Itxaso, de REE. El cruzamiento se produce entre los apoyos Nº 122 y Nº 123 de dicha línea Río Matxain, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Gasoducto de GAS DE EUSKADI Ferrocarril DONOSTI-VITORIA de RENFE. El cruzamiento se produce en el P.K. 570, Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 57 y 58 de dicha línea Línea Eléctrica a 132 kv D/C Ormaiztegi-Abadiano 1 y 2 de IBERDROLA, S.A.U. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 16 y nº Línea telefónica de TELEFONICA, S.A. El cruzamiento se produce entre los apoyos nº 63 y nº 64 de dicha línea Río Santa Lucía, de la Confederación Hidrográfica del Cantábrico Camino asfaltado del Ayuntamiento de Gabiria. DOC. 1- MEMORIA 59/65

62 7 ACCESOS 7.1 NORMAS GENERALES SOBRE ACCESOS Los accesos necesarios para atender al establecimiento, vigilancia, conservación, reparación de la línea eléctrica y corte de arbolado, si fuera necesario, se llevarán a cabo según los siguientes criterios: - Sobre los caminos privados existentes y en buen estado. - Sobre las fincas afectadas adyacentes al camino existente (en los márgenes) para el paso o ubicación temporal de maquinaria durante la fase de construcción. - En las fincas sobre las que haya que construir un nuevo acceso, la servidumbre de paso comprenderá la explanada a realizar. La actuación sobre un acceso puede crear la necesidad de afectar una construcción existente (muro, pozo, verja, acequias, etc.) ocasionándole daños, que RED ELÉCTRICA repondrá y/o indemnizará, así como se responsabilizará del mantenimiento de todos los servicios necesarios para la adecuada explotación y uso de las fincas afectadas durante la ejecución de las obras, realizando todas aquellas actuaciones que resulten necesarias, aún cuando fuera con carácter provisional y sin perjuicio de su reposición definitiva. 7.2 CRITERIO Y SELECCIÓN DE ACCESOS De entre las diferentes alternativas válidas para la ejecución de un camino de acceso, la selección de la óptima se realiza, no sólo en base a los criterios técnicos anteriormente expuestos, sino que se consideran también criterios ambientales, de manera que produzca sobre el medio ambiente el menor impacto posible y criterios socioeconómicos, de forma que la afección al propietario también se minimice. DOC. 1- MEMORIA 60/65

63 8 RELACIÓN DE MINISTERIOS, CONSEJERÍAS, ORGANISMOS Y EMPRESAS DE SERVICIO PÚBLICO AFECTADOS POR LA INSTALACIÓN DE LA LÍNEA COMUNIDAD AUTÓNOMA DEL PAÍS VASCO PROVINCIA DE ÁLAVA. Naturgas. Servicio Provincial de Carreteras de la Dirección de Infraestructuras Viarias y Movilidad del Departamento de Infraestructuras y Movilidad de la Diputación Foral de Álava. Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U. Agencia Estatal de Seguridad Aérea (AESA). Aeropuertos Españoles y Navegación Aérea (AENA). Delegación Provincial de Planificación Territorial y Urbanismo del Departamento de Medio Ambiente y Política Territorial del Gobierno Vasco. Delegación Provincial de Cultura del Departamento de Educación, Política Lingüística y Cultura del Gobierno Vasco. Servicio de Ordenación del Territorio y Urbanismo del Departamento de Medio Ambiente y Urbanismo de la Diputación Foral de Álava. Servicio de Cultura del Departamento de Euskera, Cultura y Deporte de la Diputación Foral de Álava. DOC. 1- MEMORIA 61/65

64 COMUNIDAD AUTÓNOMA DEL PAÍS VASCO PROVINCIA DE VIZCAYA. Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U. Telefónica de España, S.A. Servicio Provincial de Carreteras del Dpto. de Desarrollo Económico y Territorial de la Dirección General de Infraestructuras y Desarrollo Territorial de la Diputación Foral de Vizcaya. Ferrocarriles Españoles de Vía Estrecha, FEVE. Confederación Hidrográfica del Cantábrico. Gas de Euskadi. Red Nacional de Ferrocarriles Españoles, RENFE. Autopista Vasco Aragonesa (AVASA Barrio Anuntzibai, s/n Orozko). Aguas de Bilbao. Enagás. ADIF. Euskotren. Gasbide Euskadiko Gas. Parque eólico Oiz. Agencia Estatal de Seguridad Aérea (AESA). Aeropuertos Españoles y Navegación Aérea (AENA). Delegación Provincial de Planificación Territorial y Urbanismo del Departamento de Medio Ambiente y Política Territorial del Gobierno Vasco. Delegación Provincial de Cultura del Departamento de Educación, Política Lingüística y Cultura del Gobierno Vasco. Servicio de Urbanismo del Departamento de Desarrollo Económico y Territorial de la Diputación Foral de Vizcaya. Servicio de Cultura del Departamento de Euskera y Cultura de la Diputación Foral de Vizcaya. DOC. 1- MEMORIA 62/65

65 COMUNIDAD AUTÓNOMA DEL PAÍS VASCO PROVINCIA DE GUIPÚZCOA. Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U. Confederación Hidrográfica del Cantábrico. Servicio de Infraestructuras Viarias de la Dirección General de Carreteras de la Diputación Foral de Guipúzcoa. Telefónica de España, S.A. Naturgas. Gas de Euskadi. Red Nacional de Ferrocarriles Españoles, RENFE. Agencia Estatal de Seguridad Aérea (AESA). Aeropuertos Españoles y Navegación Aérea (AENA). Delegación Provincial de Planificación Territorial y Urbanismo del Departamento de Medio Ambiente y Política Territorial del Gobierno Vasco. Delegación Provincial de Cultura del Departamento de Educación, Política Lingüística y Cultura del Gobierno Vasco. Servicio de Urbanismo del Departamento de Movilidad y Ordenación del Territorio de la Diputación Foral de Guipúzcoa. Servicio de Cultura del Departamento de Cultura, Turismo, Juventud y Deporte de la Diputación Foral de Guipúzcoa. DOC. 1- MEMORIA 63/65

66 9 RELACIÓN DE AYUNTAMIENTOS COMUNIDAD AUTÓNOMA DEL PAÍS VASCO PROVINCIA DE VIZCAYA. - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE GÜEÑES - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALONSOTEGI - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ARRANKUDIAGA - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ARRIGORRIAGA - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE UGAO-MIRABALLES - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ZEBERIO - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE GALDAKAO - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BEDIA - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE IGORRE - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE LEMOA - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE AMOREBIETA-ETXASO - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE MUXIKA - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE IURRETA - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE GARAI - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BERRIZ - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE MALLABIA - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ZALDIBAR COMUNIDAD AUTÓNOMA DEL PAÍS VASCO PROVINCIA DE ÁLAVA. - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE OKONDO DOC. 1- MEMORIA 64/65

67 COMUNIDAD AUTÓNOMA DEL PAÍS VASCO PROVINCIA DE GUIPÚZCOA. - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ELGETA - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BERGARA - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ANTZUOLA - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE LEGAZPI - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ZUMARRAGA - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE GABIRIA - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE EZKIO-ITXASO Madrid, octubre de 2016 El Ingeniero Industrial Ángel Gallego del Monte Colegiado COIIM nº 5302 DOC. 1- MEMORIA 65/65

68 PROYECTO DE EJECUCIÓN DE LA LÍNEA AÉREA DE TRANSPORTE DE ENERGÍA ELÉCTRICA A 400 kv DOBLE CIRCUITO GÜEÑES - ITXASO DOCUMENTO 2 CÁLCULOS Documento 2 Cálculos 1/2

69 DOCUMENTO Nº 2 CÁLCULOS ÍNDICE Nº de páginas PORTADA E ÍNDICE... 2 CAPÍTULO 1... CÁLCULO MECÁNICO CONDUCTORES CAPÍTULO 2... CÁLCULOS ELÉCTRICOS CAPÍTULO 3... AISLAMIENTO... 4 CAPÍTULO 4... CÁLCULO DE LOS APOYOS CAPÍTULO 5... CÁLCULO DE LAS CIMENTACIONES TOTAL Madrid, octubre de 2016 El Ingeniero Industrial Ángel Gallego del Monte Colegiado COIIM nº 5302 Documento 2 Cálculos 2/2

70 CAPÍTULO 1 CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CONDUCTORES Y CABLES DE TIERRA 1.1. CÁLCULO MECÁNICO DEL CONDUCTOR 1.2. CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CABLES DE TIERRA 1.3. VANOS REGULADORES. RESUMEN DE SERIES 1.4. TABLAS DE TENDIDO DEL CONDUCTOR 1.5. TABLAS DE TENDIDO DE LOS CABLES DE TIERRA Documento 2 Cálculos Capítulo 1 1/32

71 1.1. CÁLCULO MECÁNICO DEL CONDUCTOR El conductor a emplear en las nuevas líneas es el CONDOR AW (Aluminio y acero recubierto de aluminio). Características conductor CONDOR AW - Denominación CONDOR AW - Sección total 454,50 mm 2 - Sección Al 402,30 mm 2 - Sección Aw 52,20 mm 2 - Diámetro 27,72 mm - Peso 1,457 dan/m - Carga de rotura dan - Módulo de elasticidad dan /mm 2 - Coeficiente de dilatación 19,5 x 10-6 ºC -1 - Resistencia unitaria a 25ºC y 50 Hz 0,0718 ohm/km El cálculo mecánico se realiza para un viento de 140 km/h, según lo establecido en el apartado de la ITC-LAT 07 del vigente Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión para líneas de categoría especial. Teniendo en cuenta lo establecido en el apartado del Reglamento, se obtiene una presión de viento para una velocidad de 140 km/h: P v 50 = 68,055 dan/m El trazado de la línea proyectada discurre a una altitud máxima sobre el nivel del mar correspondiente a la zona reglamentaria B (500 a metros). En particular, las hipótesis de diseño consideradas para la línea eléctrica son las siguientes: Documento 2 Cálculos Capítulo 1 2/32

72 Hipótesis inicial zona B (19 %) T = 15 C R = P c = 1,457 dan/m T i = dan Hipótesis finales zona B 1. máximo con viento 140 km/h (P v = 68,05 dan/m 2 ) T = -10 C R = 2 2 P C W140 = 2,384 dan/m 2. máxima con manguito de hielo T = -15 C R = P c + P h = 2,405 dan/m 3. máxima hielo + viento 60 km/h (P V = 12,5 dan/m 2 ) T = -15 C R = ºC sin sobrecarga P P W = 2,481 dan/m c h 60 T = 50 C R = P c = 1,457 dan/m ºC sin sobrecarga (Flecha máxima en calma) T = 85 C R = P c = 1,457 dan/m 6. Flecha máxima con viento 120 km/h (P v = 50 dan/m 2 ) T = 15 C R = 2 2 P C W120 = 2,011 dan/m 7. Flecha máxima con manguito de hielo T = 0 C R = P c + P h = 2,405 dan/m 8. Flecha mínima (Temperatura mínima sin sobrecarga de viento) T = -15 C R = P c = 1,457 dan/m 9. Desviación de cadenas con viento mitad (P V/2 =25 dan/m 2 ) T = -10 C R = P 2 C W V 2 / 2 = 1,613 dan/m Documento 2 Cálculos Capítulo 1 3/32

73 10. Control de vibraciones T = -5 C R = P c = 1,457 dan/m Los cálculos de la ecuación del cambio de condiciones han sido realizados por ordenador y se dan a continuación. El vano básico considerado es de 400 m. Documento 2 Cálculos Capítulo 1 4/32

74 Estudio mecánico del conductor INLI Ingeniería de Líneas Conductor Hipótesis inicial Módulo Coeficiente Sección Diámetro Peso Carga rotura Conductor elasticidad Temperatura Resultante (mm 2 dilatacíón Vano (m) Zona ) (mm) (dan/m) (dan) (dan/mm 2 (ºC) (dan/m) (%) (dan) ) (1/ºC) CONDUCTOR AL/AW CONDOR 454,5 27,72 1, , , Zona B Hipótesis Temperatura (ºC) Hipótesis finales Espesor manguito (mm) Sobrecarga hielo Densidad hielo Peso hielo (dan/m) Presión del viento (dan/m 2 ) Diámetro incluido manguito (mm) Sobrecarga viento (dan/m) máxima viento ,056 27,72 1,887 1,457 2,384 máxima hielo , , ,76 0 1,457 2,405 máxima hielo + viento , ,948 12,5 48,76 0,61 1,457 2, ,72 0 1,457 1,457 Flecha máxima temperatura ,72 0 1,457 1,457 Flecha máxima temperatura ,72 0 1,457 1,457 Flecha máxima viento ,72 1,386 1,457 2,011 Flecha máxima hielo 0 10, , ,76 0 1,457 2,405 Flecha mínima ,72 0 1,457 1,457 Desviación de cadenas ,004 27,72 0,693 1,457 1,613 Control de vibraciones ,72 0 1,457 1,457 (dan/m 3 ) Sobrecarga viento Peso conductor (dan/m) Resultante (dan/m) Hipótesis Temperatura (ºC) Resultados Resultante (dan/m) máxima viento 2,384 máxima hielo 2,405 máxima hielo + viento 2,481 1,457 Flecha máxima temperatura 2 1,457 Flecha máxima temperatura 1 1,457 Flecha máxima viento 2,011 Flecha máxima hielo 2,405 Flecha mínima 1,457 Desviación de cadenas 1,613 Control de vibraciones 1,457 (dan) Flecha (m) Coeficiente seguridad Parámetro (m) ,69 3, ,52 3, ,61 3, ,62 5, ,06 5, ,4 6, ,26 4, ,1 3, ,3 4, ,75 4, ,75 4, Documento 2 Cálculos Capítulo 1 5/32

75 ESTADOS DE TENDIDO CONDUCTOR: CONDOR (Al-Ac) ZONA: B ESTADO INICIAL: E.D.S. DE 19% A 15º TRACCION INICIAL: 2508 kg H+V 60 km/h -15º 4000 V/2-10º -15º V 120 km/h 15º TRACCION (kg) º VANO REGULADOR (m) Documento 2 Cálculos Capítulo 1 6/32

76 1.2. CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CABLES DE TIERRA COMPUESTO TIERRA-ÓPTICO TIPO II Se tenderá un cable de fibra óptica del tipo OPGW Tipo II (25kA), cuyas características son las siguientes: - Denominación: OPGW Tipo II 25 ka - Sección: 168,86 mm 2 - Diámetro: 18 mm - Peso: 0,91 dan/m - Carga de rotura: dan - Módulo de elasticidad: dan/mm 2 - Coeficiente de dilatación: 14,8 x 10-6 / o C Teniendo en cuenta lo establecido en el apartado del Reglamento, se obtiene una presión de viento para una velocidad de 140 km/h: P v 50 = 68,055 dan/m El trazado de la línea proyectada discurre a una altitud máxima sobre el nivel del mar correspondiente a la zona reglamentaria B (500 a metros). En particular, las hipótesis de diseño consideradas para la línea eléctrica son siguientes: Hipótesis inicial zona B (13%) T = 15 ºC P = P c = 0,91 dan/m T i = dan Documento 2 Cálculos Capítulo 1 7/32

77 1. máximo con viento 140 km/h (P V = 68,05 dan/m 2 ) T = -10 C P = 2 2 P C W = 1,525 dan/m 2. máxima con manguito de hielo T = -15 C P = P c + P h = 1,674 dan/m 3. máxima hielo + viento 60 km/h (P V = 12,5 dan/m 2 ) T = -15 C P = P c + P h = 1,748 dan/m 4. Flecha máxima en calma (50 ºC sin sobrecarga) T = 50 C P = P c = 0,91 dan/m 5. Flecha máxima con viento 120 km/h (P V = 50 dan/m 2 ) T = 15 C P = 2 2 P C W = 1,28 dan/m 6. Flecha máxima con manguito de hielo T = 0 C P = P c + P h = 1,674 dan/m 7. Flecha mínima (Temperatura mínima sin sobrecarga de hielo) T = -15 C P = P c = 0,91 dan/m 8. Control de vibraciones T = -5 C P = P c = 0,91 dan/m Los cálculos de la ecuación del cambio de condiciones han sido realizados por ordenador y se dan a continuación. El vano básico considerado es de 400 m. Documento 2 Cálculos Capítulo 1 8/32

78 Estudio mecánico del cable de guarda Ingeniería de Líneas Cable de guarda Hipótesis inicial Módulo Coeficiente Sección Diámetro Peso Carga rotura Cable de guarda elasticidad Temperatura Resultante (mm 2 dilatacíón Vano (m) Zona ) (mm) (dan/m) (dan) (dan/mm 2 (ºC) (dan/m) (%) (dan) ) (1/ºC) OPGW-TIPO2-25kA Zona B Hipótesis Temperatura (ºC) Hipótesis finales Espesor manguito (mm) Sobrecarga hielo Densidad hielo (dan/m 3 ) Peso hielo (dan/m) Presión del viento (dan/m 2 ) Sobrecarga viento Diámetro incluido manguito (mm) Sobrecarga viento (dan/m) Peso cable de guarda (dan/m) Resultante (dan/m) máxima viento máxima hielo máxima hielo+viento Flecha máxima temperatura Flecha máxima viento Flecha máxima hielo Flecha mínima Control de vibraciones Hipótesis Temperatura (ºC) Resultados Resultante (dan/m) máxima viento máxima hielo máxima hielo+viento Flecha máxima temperatura 0.91 Flecha máxima viento 1.28 Flecha máxima hielo Flecha mínima 0.91 Control de vibraciones 0.91 (dan) Flecha (m) Coeficiente seguridad Parámetro (m) Documento 2 Cálculos Capítulo 1 9/32

79 DIRECCION GENERAL DE TRANSPORTE DIRECCION DE INGENIERIA DEPARTAMENTO DE INGENIERIA DE LINEAS 4000 ESTADOS DE TENDIDO CONDUCTOR: OPGW-TIPO2-25 KA-18 ZONA: B ESTADO INICIAL: E.D.S. DE 13% A 15º TRACCION INICIAL: 1736 kg (V=140 km/h) HIELO + VIENTO (60 Km/h) º V (60 km/h) + H -15º+ H º+ H º+V (140 km/h) -15º TRACCION (kg) º+V(120 km/h) 15º º VANO REGULADOR (m) Documento 2 Cálculos Capítulo 1 10/32

80 CABLE DE TIERRA CONVENCIONAL Se tenderá un cable de tierra convencional 7N7 AWG, cuyas características son las siguientes: - Denominación: 7N7 AWG - Sección: 73,87 mm 2 - Diámetro: 11 mm - Peso: 0,491 dan/m - Carga de rotura: dan - Módulo de elasticidad: dan /mm 2 - Coeficiente de dilatación: 13, / o C Teniendo en cuenta lo establecido en el apartado del Reglamento, se obtiene una presión de viento para una velocidad de 140 km/h: P v 60 = 81,67 dan/m El trazado de la línea proyectada discurre a una altitud máxima sobre el nivel del mar correspondiente a la zona reglamentaria B (500 a metros). En particular, las hipótesis de diseño consideradas para la línea eléctrica son las siguientes: Hipótesis inicial zona B (13%) T = 15 ºC R = P c = 0,491 dan/m T i = dan Documento 2 Cálculos Capítulo 1 11/32

81 Hipótesis finales zona B 1. máximo con viento 140 km/h (P v = 81,67 dan/m 2 ) T = -10 C R = 2 2 P C W140 = 1,023 dan/m 2. máxima con manguito de hielo T = -15 C R = P c + P h = 1,088 dan/m 3. máxima hielo + viento 60 km/h (P V = 15 dan/m 2 ) T = -15 C R = Flecha máxima en calma (50 ºC sin sobrecarga) P P W = 1,199 dan/m c h 60 T = 50 C R = P c = 0,491 dan/m 5. Flecha máxima con viento 120 km/h (P v = 60 dan/m 2 ) T = 15 C R = 2 2 P C W120 = 0,823 dan/m 6. Flecha máxima con manguito de hielo T = 0 C R = P c + P h = 1,088 dan/m 7. Flecha mínima (Temperatura mínima sin sobrecarga de viento) T = -15 C R = P c = 0,491 dan/m 8. Control de vibraciones T = -5 C R = P c = 0,491 dan/m Los cálculos de la ecuación del cambio de condiciones han sido realizados por ordenador y se dan a continuación. El vano básico considerado es de 400 m. Documento 2 Cálculos Capítulo 1 12/32

82 Estudio mecánico del cable de guarda INLI Ingeniería de Líneas Cable de guarda Hipótesis inicial Módulo Coeficiente Sección Diámetro Peso Carga rotura Temperatura Resultante Cable de guarda elasticidad (mm 2 dilatacíón Vano (m) Zona ) (mm) (dan/m) (dan) (dan/mm 2 (ºC) (dan/m) (%) (dan) ) (1/ºC) CABLE ALUMOWELD 7n7 73, , , , Zona B Hipótesis Temperatura (ºC) Hipótesis finales Espesor manguito (mm) Sobrecarga hielo Peso hielo (dan/m) Presión del viento (dan/m 2 ) Diámetro incluido manguito (mm) Sobrecarga viento (dan/m) máxima viento , ,898 0,491 1,023 máxima hielo , , ,68 0 0,491 1,088 máxima hielo + viento , , ,68 0,505 0,491 1, ,491 0,491 Flecha máxima temperatura ,491 0,491 Flecha máxima viento ,66 0,491 0,823 Flecha máxima hielo 0 11, , ,68 0 0,491 1,088 Flecha mínima ,491 0,491 Control de vibraciones ,491 0,491 Densidad hielo (dan/m 3 ) Sobrecarga viento Peso cable de guarda (dan/m) Resultante (dan/m) Hipótesis Temperatura (ºC) Resultados Resultante (dan/m) máxima viento 1,023 máxima hielo 1,088 máxima hielo + viento 1,199 0,491 Flecha máxima temperatura 0,491 Flecha máxima viento 0,823 Flecha máxima hielo 1,088 Flecha mínima 0,491 Control de vibraciones 0,491 (dan) Flecha (m) Coeficiente seguridad Parámetro (m) ,1 4, ,19 4, ,53 3, ,74 7, ,86 8, ,09 5, ,57 4, ,76 6, ,08 7, Documento 2 Cálculos Capítulo 1 13/32

83 DIRECCION GENERAL DE TRANSPORTE DIRECCION DE INGENIERIA Y MEDIO AMBIENTE DPTO. DE INGENIERIA DE LINEAS 2500 ESTADOS DE TENDIDO CONDUCTOR: 7N7 AWG ZONA: B ESTADO INICIAL: E.D.S. DE 13% A 15 TRACCION INICIAL: 1124 kg º+H 0º+H -5º+V º TRACCION (kg) 15º + V 15º º VANO REGULADOR (m) Documento 2 Cálculos Capítulo 1 14/32

84 1.3. VANOS REGULADORES. RESUMEN DE SERIES A continuación se da la relación de todas las series y los vanos reguladores de la línea proyectada. Nº Serie RECUENTO DE SERIES ENTRE AMARRES Torre Inicial Torre Final Longitud (m) Vano Regulador (m) Nº Apoyo Denominación Nº Apoyo Denominación 1 T-1 D4A4F T-2 D4A4A T-2 D4A4A T-3 D4A4A T-3 D4A4A T-4 D4A T-4 D4A3 T-5 D4A T-5 D4A3 T-6 D4A T-6 D4A3 T-7 D4A T-7 D4A3 T-8 D4A T-8 D4A2 T-9 D4A T-9 D4A3 T-10 D4A T-10 D4A2 T-11 D4A T-11 D4A2 T-12 D4A T-12 D4A2 T-13 D4A T-13 D4A3 T-16 D4A T-16 D4A2 T-17 D4A T-17 D4A3 T-18 D4A T-18 D4A3 T-21 D4A T-21 D4A3 T-22 D4A T-22 D4A3 T-23 D4A T-23 D4A2 T-24 D4A T-24 D4A3 T-26 D4A T-26 D4A3 T-27 D4A T-27 D4A3 T-28 D4A4A T-28 D4A4A T-29 D4A T-29 D4A2 T-30 D4A T-30 D4A2 T-31 D4A T-31 D4A2 T-33 D4A T-33 D4A2 T-35 D4A T-35 D4A2 T-36 D4A T-36 D4A2 T-39 D4A4A T-39 D4A4A T-40 D4A T-40 D4A3 T-41 D4A T-41 D4A3 T-42 D4A T-42 D4A3 T-44 D4A T-44 D4A3 T-47 D4A T-47 D4A2 T-51 D4A T-51 D4A2 T-52 D4A T-52 D4A3 T-53 D4A4A T-53 D4A4A T-54 D4A T-54 D4A2 T-55 D4A T-55 D4A2 T-56 D4A4A T-56 D4A4A T-57 D4A Documento 2 Cálculos Capítulo 1 15/32

85 Nº Serie Nº Apoyo RECUENTO DE SERIES ENTRE AMARRES Torre Inicial Denominación Nº Apoyo Torre Final Denominación Longitud (m) Vano Regulador (m) 42 T-57 D4A3 T-63 D4A T-63 D4A3 T-64 D4A T-64 D4A3 T-65 D4A T-65 D4A2 T-66 D4A T-66 D4A3 T-67 D4A4A T-67 D4A4A T-69 D4A T-69 D4A2 T-70 D4A T-70 D4A3 T-71 D4A T-71 D4A3 T-72 D4A T-72 D4A2 T-73 D4A T-73 D4A2 T-77 D4A T-77 D4A3 T-78 D4A4A T-78 D4A4A T-79 D4A T-79 D4A3 T-80 D4A T-80 D4A3 T-83 D4A T-83 D4A2 T-86 D4A T-86 D4A3 T-89 D4A T-89 D4A3 T-90 D4A T-90 D4A2 T-91 D4A T-91 D4A2 T-94 D4A T-94 D4A3 T-96 D4A T-96 D4A2 T-99 D4A T-99 D4A2 T-100 D4A T-100 D4A3 T-101 D4A T-101 D4A3 T-103 D4A4A T-103 D4A4A T-104 D4A T-104 D4A2 T-105 D4A T-105 D4A3 T-106 D4A T-106 D4A3 T-108 D4A T-108 D4A3 T-109 D4A T-109 D4A2 T-110 D4A T-110 D4A2 T-111 D4A T-111 D4A2 T-113 D4A T-113 D4A2 T-116 D4A T-116 D4A3 T-117 D4A T-117 D4A2 T-118 D4A T-118 D4A3 T-121 D4A T-121 D4A3 T-122 D4A T-122 D4A3 T-123 D4A T-123 D4A3 T-124 D4A T-124 D4A3 T-125 D4A T-125 D4A2 T-126 D4A T-126 D4A2 T-128 D4A T-128 D4A3 T-129 D4A T-129 D4A2 T-130 D4A T-130 D4A3 T-131 D4A4A T-131 D4A4A T-132 D4A4F Documento 2 Cálculos Capítulo 1 16/32

86 Nº Serie Nº Apoyo RECUENTO DE SERIES ENTRE AMARRES Torre Inicial Denominación Nº Apoyo Torre Final Denominación Longitud (m) Vano Regulador (m) 89 T-132 D4A4F Pórtico Pórtico Documento 2 Cálculos Capítulo 1 17/32

87 1.4. TABLAS DE TENDIDO DEL CONDUCTOR A continuación se da una tabla con los valores de tense y flecha para distintos vanos reguladores y temperaturas, considerando como hipótesis iniciales para zona B: - Conductor: CONDOR AW - Temperatura inicial: 15 ºC - Sobrecarga inicial: 1,457 dan/m - Tense inicial: dan (19%) Documento 2 Cálculos Capítulo 1 18/32

88 Cálculo de parámetros para tablas de tendido del conductor Ingeniería de Líneas INLI Conductor Sección (mm2) Diámetro (mm) Conductor Tense admisible Peso (kg/m) Carga rotura (kg) Módulo elasticidad (kg/mm2) Coeficiente dilatacíón (1/ºC) E.D.S. (%) E.D.S. (kg) (%) (kg) CONDOR AW E B Zona Hipótesis Temperatura (ºC) Condiciones iniciales Espesor manguito (mm) Sobrecarga hielo Sobrecarga viento Densidad hielo (kg/m3) Peso hielo (kg/m) Presión del viento (kg/m2) Diámetro incluido manguito (mm) Sobrecarga viento (kg/m) Peso conductor (kg/m) máxima viento máxima hielo máxima hielo+viento Resultante (kg/m) Condiciones finales Resultante (kg/m) Fluencia (ºC) 10.0 Documento 2 Cálculos Capítulo 1 19/32

89 Cálculo de tracciones para tablas de tendido del conductor Vano regulador (m) (kg) 0.0 ºC 5.0 ºC 10.0 ºC 15.0 ºC 20.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) 25.0 ºC 30.0 ºC 35.0 ºC 40.0 ºC 45.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) INLI Ingeniería de Líneas Condición inicial Documento 2 Cálculos Capítulo 1 20/32

90 Cálculo de tracciones para tablas de tendido del conductor Vano regulador (m) (kg) 0.0 ºC 5.0 ºC 10.0 ºC 15.0 ºC 20.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) 25.0 ºC 30.0 ºC 35.0 ºC 40.0 ºC 45.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) INLI Ingeniería de Líneas Condición inicial Documento 2 Cálculos Capítulo 1 21/32

91 Cálculo de tracciones para tablas de tendido del conductor INLI Ingeniería de Líneas Vano regulador (m) (kg) 0.0 ºC 5.0 ºC 10.0 ºC 15.0 ºC 20.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) 25.0 ºC 30.0 ºC 35.0 ºC 40.0 ºC 45.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) Condición inicial Documento 2 Cálculos Capítulo 1 22/32

92 1.5. TABLAS DE TENDIDO DEL CABLE DE TIERRA COMPUESTO TIERRA-ÓPTICO TIPO II A continuación se dan, calculados por ordenador, los valores de tense y flecha para distintos vanos reguladores y temperaturas, considerando como hipótesis inicial las siguientes (zona B): - Conductor: OPGW TIPO II 25 ka - Temperatura inicial: 15 ºC - Sobrecarga inicial: 0,91 dan/m - Tense inicial: dan (13%) Documento 2 Cálculos Capítulo 1 23/32

93 Cálculo de parámetros para tablas de tendido del cable de guarda Ingeniería de Líneas INLI Cable de guarda Sección (mm2) Cable de guarda Tense admisible Diámetro (mm) Peso (kg/m) Carga rotura (kg) Módulo elasticidad (kg/mm2) Coeficiente dilatacíón (1/ºC) E.D.S. (%) E.D.S. (kg) (%) (kg) OPGW-TIPO2-25kA E B Zona Hipótesis Temperatura (ºC) Espesor manguito (mm) Condiciones iniciales Sobrecarga hielo Sobrecarga viento Densidad hielo (kg/m3) Peso hielo (kg/m) Presión del viento (kg/m2) Diámetro incluido manguito (mm) Sobrecarga viento (kg/m) Peso conductor (kg/m) Resultante (kg/m) máxima viento máxima hielo máxima hielo+ viento Condiciones finales Resultante (kg/m) 0.91 Fluencia (ºC) 0.0 Documento 2 Cálculos Capítulo 1 24/32

94 Cálculo de tracciones para tablas de tendido del cable de guarda Vano regulador (m) (kg) 0.0 ºC 5.0 ºC 10.0 ºC 15.0 ºC 20.0 ºC 25.0 ºC 30.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) 35.0 ºC 40.0 ºC 45.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) INLI Ingeniería de Líneas Condición inicial Documento 2 Cálculos Capítulo 1 25/32

95 Cálculo de tracciones para tablas de tendido del cable de guarda Vano regulador (m) (kg) 0.0 ºC 5.0 ºC 10.0 ºC 15.0 ºC 20.0 ºC 25.0 ºC 30.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) 35.0 ºC 40.0 ºC 45.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) INLI Ingeniería de Líneas Condición inicial Documento 2 Cálculos Capítulo 1 26/32

96 Cálculo de tracciones para tablas de tendido del cable de guarda Vano regulador (m) (kg) 0.0 ºC 5.0 ºC 10.0 ºC 15.0 ºC 20.0 ºC 25.0 ºC 30.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) 35.0 ºC 40.0 ºC 45.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) INLI Ingeniería de Líneas Condición inicial Documento 2 Cálculos Capítulo 1 27/32

97 CABLE DE TIERRA CONVENCIONAL A continuación se dan, calculados por ordenador, los valores de tense y flecha para distintos vanos reguladores y temperaturas, considerando como hipótesis inicial para el cable de tierra a instalar las siguientes (zona B): - Conductor: 7N7 AWG - Temperatura inicial: 15 ºC - Sobrecarga inicial: 0,491 dan/m - Tense inicial: dan (13%) Documento 2 Cálculos Capítulo 1 28/32

98 Cálculo de parámetros para tablas de tendido del cable de guarda Ingeniería de Líneas INLI Cable de guarda Sección (mm2) Cable de guarda Tense admisible Diámetro (mm) Peso (kg/m) Carga rotura (kg) Módulo elasticidad (kg/mm2) Coeficiente dilatacíón (1/ºC) E.D.S. (%) E.D.S. (kg) (%) (kg) 7N7 AWG E B Zona Hipótesis Temperatura (ºC) Espesor manguito (mm) Condiciones iniciales Sobrecarga hielo Sobrecarga viento Densidad hielo (kg/m3) Peso hielo (kg/m) Presión del viento (kg/m2) Diámetro incluido manguito (mm) Sobrecarga viento (kg/m) máxima viento máxima hielo máxima hielo+ viento Peso conductor (kg/m) Resultante (kg/m) Condiciones finales Resultante (kg/m) Fluencia (ºC) 0.0 Documento 2 Cálculos Capítulo 1 29/32

99 Cálculo de tracciones para tablas de tendido del conductor Vano regulador (m) (kg) 0.0 ºC 5.0 ºC 10.0 ºC 15.0 ºC 20.0 ºC 25.0 ºC 30.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) 35.0 ºC 40.0 ºC 45.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) INLI Ingeniería de Líneas Condición inicial Documento 2 Cálculos Capítulo 1 30/32

100 Cálculo de tracciones para tablas de tendido del conductor Vano regulador (m) (kg) 0.0 ºC 5.0 ºC 10.0 ºC 15.0 ºC 20.0 ºC 25.0 ºC 30.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) 35.0 ºC 40.0 ºC 45.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) INLI Ingeniería de Líneas Condición inicial Documento 2 Cálculos Capítulo 1 31/32

101 Cálculo de tracciones para tablas de tendido del conductor Vano regulador (m) (kg) 0.0 ºC 5.0 ºC 10.0 ºC 15.0 ºC 20.0 ºC 25.0 ºC 30.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) 35.0 ºC 40.0 ºC 45.0 ºC Flecha (m) (kg) Flecha (m) (kg) Flecha (m) INLI Ingeniería de Líneas Condición inicial Documento 2 Cálculos Capítulo 1 32/32

102 CAPÍTULO 2 CÁLCULOS ELÉCTRICOS 2.1 INTRODUCCIÓN CÁLCULOS ELÉCTRICOS LÍNEA AÉREA CAPACIDAD DE TRANSPORTE... 3 PARÁMETROS ELÉCTRICOS... 4 CAIDA DE TENSIÓN... 5 EFECTO CORONA SISTEMA DE PUESTA A TIERRA NORMAS GENERALES... 6 CLASIFICACIÓN DE LOS APOYOS SEGÚN SU UBICACIÓN... 6 LISTADO DE APOYOS... 9 DISEÑO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA VERIFICACIÓN DEL DISEÑO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA Cálculos Capítulo 2 1/20

103 2.1 INTRODUCCIÓN Este documento contiene los cálculos eléctricos correspondientes a la línea aérea de transporte de energía eléctrica, de doble circuito a 400 kv Güeñes-Itxaso. Los cálculos realizados son los siguientes: Capacidad de Transporte. Parámetros de la línea (resistencia, reactancia, susceptancia) Caída de tensión. Efecto corona. Las características de la línea aérea Güeñes-Itxaso y las hipótesis de cálculo utilizadas son las siguientes: Tipo de apoyo predominante: D4A3 AC Longitud de la parte aérea: 73,467 km Conductor de fase: Triplex CONDOR AW Conductores de tierra: 7N7 AWG y CABLE OPGW tipo II (25 ka) Frecuencia de cálculo: 50 Hz Altitud media de la línea sobre el nivel del mar: 450 m Cálculos realizados para resistividad del terreno: 100 ohm.m Cadenas de aisladores predominante: amarre Temperatura máxima de trabajo del conductor: 85 ºC Velocidad del viento perpendicular al conductor: 0,6 m/s Cálculos Capítulo 2 2/20

104 2.2 CÁLCULOS ELÉCTRICOS LÍNEA AÉREA CAPACIDAD DE TRANSPORTE Se ha calculado la capacidad de transporte de la L/400 kv Güeñes-Itxaso, con una velocidad de viento de 0,6 m/s perpendicular al conductor y considerando el efecto de la radiación solar en las condiciones climáticas de la zona más desfavorables. Temperatura del conductor de 85 º C: T. Invierno: 9 ºC MVAs A MVA A T. Verano: 25 ºC MVAs A MVA A Las temperaturas se han obtenido de la Guía Resumida del Clima en España de , del Ministerio de Obras Públicas y Transporte, edición Con el presente estudio se cumple lo establecido en el vigente Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión. Cálculos Capítulo 2 3/20

105 PARÁMETROS ELÉCTRICOS IMPEDANCIA Y POTENCIA CARACTERÍSTICA Impedancia característica Z C Módulo IZ C I Valor complejo Secuencia directa e inversa ,57 j 11,19 La potencia característica de la línea para la secuencia directa: Resultando, Sd = 595 MVA Sd U 2 Zd RESISTENCIA La resistencia de la línea por unidad de longitud es: R total 0,02398 km REACTANCIA La reactancia de la línea por unidad de longitud es: X 0,28718 total km SUSCEPTANCIA La susceptancia de la línea por unidad de longitud es: B 3, total S km Cálculos Capítulo 2 4/20

106 CAIDA DE TENSIÓN No s2e considera el cálculo de la caída de tensión debido a que al tratarse de una red mallada, la tensión en los extremos de la línea viene determinada por el flujo de cargas del conjunto de la red y no exclusivamente por el flujo a través de la propia línea EFECTO CORONA Se determina a qué tensión el gradiente de potencial en la superficie del conductor es superior a la rigidez dieléctrica del aire. Para ello se empleará la ley empírica establecida por F.W. Peek que tiene la siguiente expresión: Ud Ecr r 3mdmt ln D 2 r es igual a 1 si hay un conductor por fase, y tiene la siguiente expresión si hay más de un conductor por fase: r 1 ( n 1) Rh n Rh S 2sin n Siendo: Ud: tensión crítica disruptiva de línea en valor eficaz. md: mt: coeficiente de rugosidad del conductor: 1 para hilos de superficie lisa 0.93 a 0.98 para hilos oxidados o rugosos 0.83 a 0.87 para conductores formados por hilos coeficiente meteorológico: 1 para tiempo seco 0.8 para tiempo húmedo : Ecr: factor de corrección de la densidad de aire (1 a 760 mm de Hg y 25 ºC) rigidez dieléctrica del aire seco a presión de 1 atm (valor de pico) = 30 kv/cm r: radio del conductor en cm. D: distancia media geométrica entre fases en cm. El valor de la tensión crítica disruptiva de la L/400 kv Güeñes-Itxaso, en valor eficaz es de 569 kv. Cálculos Capítulo 2 5/20

107 2.3 SISTEMA DE PUESTA A TIERRA NORMAS GENERALES REE realizará el sistema de puesta a tierra de los apoyos según establece el REGLAMENTO SOBRE CONDICIONES TÉCNICAS Y GARANTÍAS DE SEGURIDAD EN LÍNEAS ELÉCTRICAS DE ALTA TENSIÓN aprobado mediante Real Decreto RD 223/2008 en el Consejo de Ministros del 15 de febrero de 2008 en el apartado 7 de la instrucción técnica complementaria ITC-LAT 07 Líneas aéreas con conductores desnudos. Todos los apoyos de material conductor, como es el caso de los apoyos metálicos empleados por REE en todas sus líneas, deberán conectarse a tierra mediante una conexión específica. En el caso de líneas eléctricas que contengan cables de tierra a lo largo de toda su longitud, el diseño de su sistema de puesta a tierra deberá considerar el efecto de los cables de tierra. Los apoyos que sean diseñados para albergar las botellas terminales de paso aéreosubterráneo deberán cumplir los mismos requisitos que el resto de apoyos en función de su ubicación. La conexión a tierra de los pararrayos instalados en apoyos no se realizará a través de la estructura metálica del apoyo CLASIFICACIÓN DE LOS APOYOS SEGÚN SU UBICACIÓN Para poder identificar los apoyos en los que se debe garantizar los valores admisibles de las tensiones de contacto, se establece la siguiente clasificación de los apoyos según su ubicación: a) Apoyos Frecuentados (F/FSC): son los situados en lugares de acceso público y donde la presencia de personas ajenas a la instalación eléctrica es frecuente: donde se espere que las personas se queden durante tiempo relativamente largo, algunas horas al día durante varias semanas, o por un tiempo corto pero muchas veces al día. Cálculos Capítulo 2 6/20

108 Se considerarán apoyos frecuentados todos aquellos apoyos situados en suelos clasificados como urbanos o urbanizables programados en los Planes de Ordenación del Territorio. Se considera también como frecuentado cualquier apoyo que sea accesible por encontrarse cualquier parte del apoyo a menos de 25 metros de aparcamientos, aceras, áreas de festejos populares, romerías, ermitas y áreas de recreo a las que ocasionalmente puedan acudir numerosas personas ajenas a la instalación eléctrica, o a menos de 5 metros de las áreas siguientes: Construcciones en fincas rústicas en las que cualquier persona pueda permanecer un tiempo prolongado. Caminos vecinales situados hasta 500 metros del límite de zona urbana registrados en catastro como tales y con superficie manipulada artificialmente (hormigonado, enlosado, asfaltado, etc.). Desde el punto de vista de la seguridad de las personas, los apoyos frecuentados podrán considerarse exentos del cumplimiento de las tensiones de contacto en los siguientes casos: Cuando se aíslen los apoyos de tal forma que todas las partes metálicas del apoyo queden fuera del volumen de accesibilidad limitado por una distancia horizontal mínima de 1,25 metros, utilizando para ello vallas aislantes. Cuando todas las partes metálicas del apoyo queden fuera del volumen de accesibilidad limitado por una distancia horizontal mínima de 1,25 metros, debido a agentes externos (orografía del terreno, obstáculos naturales, etc.). Cuando el apoyo esté recubierto por placas aislantes o protegido por obra de fábrica de ladrillo hasta una altura de 2,5 metros, de forma que se impida la escalada al apoyo. En estos casos, no obstante, habrá que garantizar que se cumplen las tensiones de paso aplicadas, debiéndose tomar como referencia lo establecido en el REGLAMENTO SOBRE CONDICIONES TÉCNICAS Y GARANTÍAS DE SEGURIDAD EN INSTALACIONES ELÉCTRICAS DE ALTA TENSIÓN en su Cálculos Capítulo 2 7/20

109 instrucción técnica complementaria ITC-RAT13 Instalaciones de puesta a tierra aprobado mediante Real Decreto 337/2014, de 9 de mayo de A su vez, los apoyos frecuentados se clasifican en dos subtipos: a.1) Apoyos frecuentados con calzado (F): se considerará como resistencias adicionales la resistencia adicional del calzado, R a1, y la resistencia a tierra en el punto de contacto, R a2. Se puede emplear como valor de la resistencia del calzado R a R a1 Ra ,5 S Siendo s la resistividad superficial del terreno. Estos apoyos serán los situados en lugares donde se puede suponer, razonadamente, que las personas estén calzadas, como pavimentos de carreteras públicas, lugares de aparcamiento, etc. a.2) Apoyos frecuentados sin calzado (FSC): se considerará como resistencia adicional únicamente la resistencia a tierra en el punto de contacto, R a2. La resistencia adicional del calzado, R a1, será nula. R a R a 2 1,5 S Estos apoyos serán los situados en lugares como jardines, piscinas, camping, áreas recreativas donde las personas puedan estar con los pies desnudos. Según establece el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión en su apartado de la ITC-LAT 07 todos los apoyos frecuentados deberán disponer de las medidas oportunas para dificultar su escalamiento hasta una altura mínima de 2,5 metros. Por ello, en todos los apoyos frecuentados del presente proyecto se instalarán dispositivos antiescalos conforme a especificación técnica de REE ET104 Suministro de dispositivos antiescalo para apoyos de líneas eléctricas siempre y cuando dicho apoyo no disponga de un vallado exterior alrededor del apoyo. b) Apoyos No Frecuentados (NF): son los situados en lugares que no son de acceso público o donde el acceso de personas es poco frecuente. Cálculos Capítulo 2 8/20

110 Se considerarán no frecuentados los apoyos que no se puedan incluir como frecuentados según lo indicado anteriormente. En estos casos, si se garantiza la desconexión inmediata de la línea en caso de falta a tierra, no es necesario el cumplimiento de las tensiones de paso y contacto. Básicamente los apoyos no frecuentados serán los situados en bosques, explotaciones agrícolas o ganaderas, zonas alejadas de los núcleos urbanos, etc LISTADO DE APOYOS A continuación se indica la clasificación según su ubicación de los apoyos del presente proyecto: Nº Apoyo Tipo apoyo Clasificación Apoyo T-1 D4A4F N.F. T-2 D4A4A N.F. T-3 D4A4A N.F. T-4 D4A3 N.F. T-5 D4A3 N.F. T-6 D4A3 N.F. T-7 D4A3 N.F. T-8 D4A2 N.F. T-9 D4A3 N.F. T-10 D4A2 N.F. T-11 D4A2 N.F. T-12 D4A2 N.F. T-13 D4A3 N.F. T-14 D4S1V N.F. T-15 D4S2V N.F. T-16 D4A2 N.F. T-17 D4A3 N.F. T-18 D4A3 N.F. T-19 D4S2V N.F. T-20 D4S1V N.F. T-21 D4A3 N.F. T-22 D4A3 N.F. T-23 D4A2 N.F. T-24 D4A3 N.F. T-25 D4S2V N.F. T-26 D4A3 N.F. T-27 D4A3 N.F. T-28 D4A4A N.F. T-29 D4A2 N.F. T-30 D4A2 N.F. T-31 D4A2 N.F. T-32 D4S2V N.F. T-33 D4A2 N.F. T-34 D4S2V N.F. T-35 D4A2 N.F. T-36 D4A2 N.F. Cálculos Capítulo 2 9/20

111 Nº Apoyo Tipo apoyo Clasificación Apoyo T-37 D4S2V N.F. T-38 D4S2V N.F. T-39 D4A4A N.F. T-40 D4A3 N.F. T-41 D4A3 N.F. T-42 D4A3 N.F. T-43 D4S1V N.F. T-44 D4A3 N.F. T-45 D4S2V N.F. T-46 D4S2V N.F. T-47 D4A2 N.F. T-48 D4S1V N.F. T-49 D4S1V N.F. T-50 D4S2V N.F. T-51 D4A2 N.F. T-52 D4A3 N.F. T-53 D4A4A N.F. T-54 D4A2 N.F. T-55 D4A2 N.F. T-56 D4A4A N.F. T-57 D4A3 N.F. T-58 D4S2V N.F. T-59 D4S2V N.F. T-60 D4S1V N.F. T-61 D4S2V N.F. T-62 D4S2V N.F. T-63 D4A3 N.F. T-64 D4A3 N.F. T-65 D4A2 N.F. T-66 D4A3 N.F. T-67 D4A4A N.F. T-68 D4S2V N.F. T-69 D4A2 N.F. T-70 D4A3 N.F. T-71 D4A3 N.F. T-72 D4A2 N.F. T-73 D4A2 N.F. T-74 D4S1V N.F. T-75 D4S1V N.F. T-76 D4S1V N.F. T-77 D4A3 N.F. T-78 D4A4A N.F. T-79 D4A3 N.F. T-80 D4A3 N.F. T-81 D4S1V N.F. T-82 D4S1V N.F. T-83 D4A2 N.F. T-84 D4S1V N.F. T-85 D4S2V N.F. T-86 D4A3 N.F. T-87 D4S2V N.F. Cálculos Capítulo 2 10/20

112 Nº Apoyo Tipo apoyo Clasificación Apoyo Nota: T-88 D4S1V N.F. T-89 D4A3 N.F. T-90 D4A2 N.F. T-91 D4A2 N.F. T-92 D4S1V N.F. T-93 D4S2V N.F. T-94 D4A3 N.F. T-95 D4S1V N.F. T-96 D4A2 N.F. T-97 D4S2V N.F. T-98 D4S2V N.F. T-99 D4A2 N.F. T-100 D4A3 N.F. T-101 D4A3 N.F. T-102 D4S2V N.F. T-103 D4A4A N.F. T-104 D4A2 N.F. T-105 D4A3 N.F. T-106 D4A3 N.F. T-107 D4S1V N.F. T-108 D4A3 N.F. T-109 D4A2 N.F. T-110 D4A2 N.F. T-111 D4A2 N.F. T-112 D4S2V N.F. T-113 D4A2 N.F. T-114 D4S1V N.F. T-115 D4S2V N.F. T-116 D4A3 N.F. T-117 D4A2 N.F. T-118 D4A3 N.F. T-119 D4S2V N.F. T-120 D4S2V N.F. T-121 D4A3 N.F. T-122 D4A3 N.F. T-123 D4A3 N.F. T-124 D4A3 N.F. T-125 D4A2 N.F. T-126 D4A2 N.F. T-127 D4S2V N.F. T-128 D4A3 N.F. T-129 D4A2 N.F. T-130 D4A3 N.F. T-131 D4A4A N.F. T-132 D4A4F N.F. F: Apoyo Frecuentado con calzado FSC: Apoyo Frecuentado Sin Calzado N.F.: Apoyo No Frecuentado Cálculos Capítulo 2 11/20

113 DISEÑO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA El diseño del sistema de puesta a tierra cumple los siguientes criterios básicos: Resistencia a los esfuerzos mecánicos y a la corrosión. Resistencia desde un punto de vista térmico. Garantizar la seguridad de las personas con respecto a tensiones que aparezcan durante una falta a tierra. Proteger de daños a propiedades y equipos y garantizar la fiabilidad de la línea. A continuación se describe el diseño del sistema de puesta a tierra para los tipos de apoyo objeto de este proyecto: APOYOS NO FRECUENTADOS CIMENTACIÓN TIPO PATAS SEPARADAS Para los apoyos no frecuentados con cimentación tipo patas separadas, se realizará para cada pata una puesta a tierra según el plano del sistema de PaT nº PAT001. Adicionalmente se realizará una zanja de 0,40 metros de ancho y 0,60 metros de profundidad constituyendo un anillo situado alrededor del apoyo a una distancia de los pilares de la cimentación de un metro, según el plano del sistema de PaT. nº PAT002. En el caso de terreno de roca la profundidad será de 0,40 metros y en zona agrícola la profundidad será de 0,80 metros. El anillo de puesta a tierra estará constituido por varillas de acero descarburado de sección 100 mm 2 (12 mm de diámetro) según apartado 3.4 ITC-RAT13, utilizándose varilla doble separada 0,40 metros. En el documento planos del presente proyecto se adjuntan los planos conforme a los cuales se ejecutará la puesta a tierra de cada pata y el anillo de puesta a tierra. Cálculos Capítulo 2 12/20

114 VERIFICACIÓN DEL DISEÑO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA La verificación del diseño del sistema de puesta a tierra se realizará según establece el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión en el apartado de la ICT-LAT 07: Diseño básico SI (1) Apoyo de material aislante? NO (2) Apoyo frecuentado? SI NO SI (3) Desconexión automática inmediata? NO (4) Determinación del aumento del potencial de tierra SI (5) U E < 2U C? NO (6) Determinación de la tensión de contacto aplicada U ca SI (7) U ca < U ca? NO Diseño correcto (8) Medidas necesarias para reducir las tensiones de contacto Cálculos Capítulo 2 13/20

115 Cuando se produce una falta a tierra, partes de la instalación se pueden poner en tensión, y en el caso de que una persona o animal estuviese tocándolas, podría circular a través de él una corriente peligrosa. Los valores admisibles de la tensión de contacto aplicada, U ca, según establece el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión en el apartado de la ITC-LAT 07 a la que puede estar sometido el cuerpo humano entre la mano y los pies desnudos, en función de la duración de la corriente de falta, se muestra en la siguiente tabla: Duración de la corriente de falta, tf (s) Tensión de contacto aplicada admisible, Uca (V) > En las líneas de categoría especial, el tiempo máximo de despeje de falta a tierra garantizado por los sistemas de protección es de 500 ms. Concretamente, en los últimos años el 95% de las faltas registradas tuvieron una duración menor o igual a 150 ms. El gráfico porcentual resultante es: Cálculos Capítulo 2 14/20

116 De acuerdo con esto, para 0,5 s se considerará para las líneas de categoría especial una tensión de contacto aplicada admisible de U ca = 204 V. A efectos prácticos del proyecto, la verificación del sistema de puesta a tierra se realizará de la siguiente forma: Apoyos NO FRECUENTADOS (NF): El tiempo de desconexión automática en las líneas de categoría especial es inferior a 1s por lo que según establece el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión en el apartado de la ITC-LAT 07, en el diseño del sistema de puesta a tierra de estos apoyos no será obligatorio garantizar, a un metro de distancia del apoyo, valores de tensión de contacto inferiores a los valores admisibles. En definitiva, el diseño del sistema de puesta a tierra se considerará satisfactorio desde el punto de vista de la seguridad de las personas, sin embargo, el valor de la resistencia de puesta a tierra deberá ser lo suficientemente bajo para garantizar la actuación de las protecciones en caso de defecto a tierra. En todos los apoyos de la línea, una vez implementado su sistema de puesta a tierra, REE medirá el valor de la resistencia de puesta a tierra. En el caso de líneas eléctricas que contengan cables de tierra a lo largo de toda su longitud, la resistencia de puesta a tierra de los apoyos debe de ser determinada eliminando el efecto de los cables de tierra. Con los valores de la resistencia de puesta a tierra obtenidos, REE comprobará el correcto funcionamiento de las protecciones en caso de defecto a tierra en función del sistema de puesta a tierra del neutro según establece el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión en el apartado de la ITC-LAT 07. En el caso de que no se produzca un correcto funcionamiento correcto de las protecciones, REE adoptará medidas adicionales para mejorar los valores de la resistencia de puesta a tierra de los apoyos de la línea. Cálculos Capítulo 2 15/20

117 Apoyos FRECUENTADOS (F): Del mismo modo que en los apoyos no frecuentados, REE medirá el valor de la resistencia de puesta a tierra en todos los apoyos. En el caso de líneas eléctricas que contengan cables de tierra a lo largo de toda su longitud, la resistencia de puesta a tierra de los apoyos debe de ser determinada eliminando el efecto de los cables de tierra. Con los valores de la resistencia de puesta a tierra obtenidos, REE comprobará el correcto funcionamiento de las protecciones en caso de defecto a tierra en función del sistema de puesta a tierra del neutro según establece el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión en el apartado de la ITC-LAT 07. En el caso de que no se produzca un correcto funcionamiento correcto de las protecciones, REE adoptará medidas adicionales para mejorar los valores de la resistencia de puesta a tierra de los apoyos de la línea. Desde el punto de vista de la seguridad de las personas, el diseño del sistema de puesta a tierra se podrá considerar correcto si la elevación del potencial de tierra, U e, es menor que dos veces el valor admisible de la tensión de contacto U c, considerando, en cada caso concreto, las resistencias adicionales que intervengan en el circuito de contacto. Si no fuese así se deberá comprobar mediante el empleo de un procedimiento de cálculo sancionado por la práctica que los valores de las tensiones de contacto aplicada, U ca, que se calcula, a un metro de distancia de la estructura, para la instalación proyectada en función de la geometría de la misma, de la corriente de puesta a tierra que se considere y de la resistividad del terreno, no superen, en las condiciones más desfavorables, los valores admisibles U ca = 204 V. En el caso de que no fuese posible cumplir las condiciones anteriores, el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión en el apartado de la ITC-LAT 07 establece que será necesario tomar medidas adicionales para reducir la tensión de contacto aplicada hasta que los requisitos sean cumplidos. Dado que las corrientes de puesta a tierra esperadas en las líneas de Categoría especial son elevadas REE ha normalizado para los apoyos frecuentados un sistema de puesta a tierra constituido por dos anillos y una acera equipotencial en las zonas accesible a los apoyos. Cálculos Capítulo 2 16/20

118 En los apoyos frecuentados (F), una vez implementado su sistema de puesta a tierra, se medirán los valores de tensión de paso y contacto inyectando una corriente en el sistema de puesta a tierra del apoyo y extrapolando para la corriente máxima que pueda haber en el apoyo en caso de defecto a tierra. En el caso de que dichas medidas en los apoyos frecuentados (F) no cumpliesen con los requerimientos de tensiones de paso y contacto establecidos por el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión en el apartado 7 de la ITC-LAT 07 se estudiarán medidas adicionales para cumplir con dichos requerimientos. Justificación teórica validez puesta a tierra para un caso genérico. Para calcular la tensión de contacto de un ser humano en función de la instalación, se consideran el siguiente circuito equivalente: I B Z b U c Z b U ca U ca I B R a2 R a1 U c R a R a R a2 R a1 I TE U c U ca I B U Z R 1 ca b a1 R 2 Z b Z U c Ra1 Ra ,5 S b a2 Cálculos Capítulo 2 17/20

119 Donde U c es la tensión de contacto máxima admisible en la instalación, U ca es la tensión de contacto aplicada admisible del cuerpo humano, Z b es la resistencia del cuerpo humano (1000 ), R a1 es la resistencia del calzado (1000 ) y R a2 es la resistencia a tierra del punto de contacto de un pie con el terreno (1,5 veces la resistividad del terreno s ). Del mismo modo, para calcular la tensión de paso de un ser humano en función de la instalación, se consideran el siguiente circuito equivalente: I B R a2 R a1 Z b U p Z b U pa R a2 R a1 I B I B U pa R a R a U p I TE I B U Z pa b Z b U p 2Ra 1 Ra 2 U p U pa 2 R 1 2 R a1 a2 S Z b Donde U p es la tensión de paso máxima admisible en la instalación, U pa es la tensión de paso aplicada admisible del cuerpo humano (U pa =10.U ca ), Z b es la resistencia del cuerpo humano (1000 ), R a1 es la resistencia del calzado (1000 ) y R a2 es la resistencia de contacto pies-terreno (1,5 veces la resistividad del terreno s ). Para calcular las tensiones de paso y contacto es necesario calcular la corriente de cortocircuito que se inyecta en la puesta a tierra del apoyo y que depende de: Intensidad de cortocircuito de la línea en el apoyo en estudio. Impedancia de puesta a tierra del apoyo en cuestión y de los apoyos (o subestación) colindantes, lo cual a su vez depende de la puesta a tierra de los apoyos (o subestación) y la resistividad del terreno. Cálculos Capítulo 2 18/20

120 Impedancia de los cables de tierra de la línea (hacia un lado y otro del apoyo). En caso de falta en un apoyo, la corriente de cortocircuito en dicho apoyo se reparte entre el propio apoyo de la falta y los apoyos colindantes a ambos lados de la línea. Este reparto se hace conforme a las impedancias hacia un lado y otro del apoyo, y la propia resistencia de puesta a tierra del apoyo frecuentado. En la siguiente figura se muestra el reparto de intensidades entre la impedancia Z E y la resistencia de puesta a tierra del apoyo R p. Siendo Z E el paralelo de las impedancias Z A y Z B. - Como ejemplo, para una línea con las siguientes características: Intensidad de cortocircuito máxima prevista en la línea: 40 ka Vano medio: 400 m Nº cables de tierra: 2 OPGW Resistencia de puesta a tierra de los apoyos: 10 La intensidad derivada a la puesta a tierra del apoyo sería de 2 ka Esta intensidad que se deriva a la puesta a tierra del apoyo en caso de cortocircuito y que es la responsable de elevar el potencial en la zona del apoyo, depende de las impedancias a un Cálculos Capítulo 2 19/20

121 lado y otro, pero el valor anterior puede ser considerado como un valor típico. En cada caso particular se medirán las tensiones de paso y contacto para verificar que están dentro de los límites admisibles. Cálculos Capítulo 2 20/20

122 CAPÍTULO 3 AISLAMIENTO 3.1. CARACTERÍSTICAS DE LOS AISLADORES TIPOS DE CADENAS... 3 Cálculos Capítulo 3 1/4

123 3.1. CARACTERÍSTICAS DE LOS AISLADORES El aislador a utilizar en las cadenas de suspensión y de amarre será el U-210 según la denominación CEI-305. Este aislador tiene las siguientes características: - Clase... U210B (CEI-305) - Material... Vidrio templado - Paso mm - Diámetro mm - Tensión de perforación en aceite kv - Línea de fuga mm - Carga de rotura kn - Peso... 7,5 kg - Unión normalizada IEC Las cadenas de suspensión en V estarán formadas por 2 filas de 23 aisladores U210B, lo cual garantiza los siguientes niveles de aislamiento: - Tensión soportada normalizada a los impulsos tipo maniobra Fase-Tierra kv - Tensión soportada normalizada a los impulsos tipo rayo kv - Tensión soportada a frecuencia industrial bajo lluvia kv Las cadenas de amarre llevarán un aislador más por razones operativas de mantenimiento de la línea. Grado de Aislamiento La longitud de la línea de fuga es: = mm Para una tensión más elevada de 420 kv el grado de aislamiento fase-fase es: 8.740/420 = 20,81 mm/kvfase-fase Esto corresponde con un grado de contaminación II-Medio, de acuerdo con la clasificación del grado de contaminación reflejado en la norma UNE EN Cálculos Capítulo 3 2/4

124 3.2 TIPOS DE CADENAS Las cadenas de suspensión en V estarán formadas por dos filas de 23 aisladores de 210 kn de carga nominal de rotura, siendo la carga de rotura mínima de la cadena de 296 kn, limitada por los herrajes de la misma. Considerando un coeficiente de seguridad mínimo de 2.5, el vano máximo para esta cadena en la hipótesis más desfavorable de tracción máxima en zona B (hipótesis combinada de hielo más viento de 60 km/h) será: ( L p ) ( P 2 horiz p Vert ) 2 Donde L corresponde al vano de viento y P el vano de peso. Para el caso más limitante, considerando manguito de hielo y velocidad de viento de 60 km/h: p horiz = 0,61 dan/m p vert = 2,405 dan/m Considerando un valor característico de 1.4 para la relación entre el vano de peso y el vano de viento: P = 1.4L El vano máximo que soporta la cadena de suspensión es de: L = m P = m Estos valores son superiores a los vanos de viento y peso existentes para los apoyos de suspensión de la línea, donde el mayor vano de viento se alcanza en el apoyo nº 46, con un valor de 679 metros. Cálculos Capítulo 3 3/4

125 Las cadenas horizontales estarán formadas por dos filas de aisladores U210B de 210 kn de carga nominal de rotura, siendo la carga de rotura mínima de la cadena de 420 kn. Considerando una tracción máxima por subconductor igual a dan, correspondiente a la carga máxima admisible (40% C.R.), el coeficiente de seguridad mínimo es de: /( ) = 2,65 > 2,5 En los planos se muestra cada una de las cadenas con las soluciones de herraje adoptadas. Cálculos Capítulo 3 4/4

126 CAPÍTULO 4 CÁLCULO DE LOS APOYOS TIPOS DE APOYOS Y FUNCIÓN... 2 GEOMETRÍA DE LOS APOYOS DISPOSICIÓN DE LOS CABLES. PROTECCIÓN DE LA LÍNEA CONTRA EL RAYO SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES. DISTANCIAS A MASA. ALTURAS. ESQUEMAS A HIPÓTESIS CONSIDERADAS EN EL CÁLCULO. ÁRBOLES DE CARGAS COMPROBACIÓN DE APOYOS Y VALORES LNS COMPROBACIÓN DE APOYOS VALORES LNS DE LOS APOYOS DE LA LÍNEA MÉTODO DE CÁLCULO MATERIALES Y CRITERIOS DE AGOTAMIENTO CÁLCULO DE LOS VANOS DE PESO Cálculos Capítulo 4 1/44

127 4.1 TIPOS DE APOYOS Y FUNCIÓN Los apoyos de esta línea pertenecen a la normalización REE para líneas a 400 kv doble circuito, de la cual se utilizan los siguientes: DENOMINACIÓN D4S1V D4S2V D4A2 D4A3 D4A4 FUNCIÓN Alineación con cadenas en V Alineación y ángulo 4º con cadenas en V Anclaje y ángulo 15 o Anclaje y ángulo 35 o Anclaje, ángulo 60º y Fin de Línea Cálculos Capítulo 4 2/44

128 4.2 GEOMETRÍA DE LOS APOYOS DISPOSICIÓN DE LOS CABLES. PROTECCIÓN DE LA LÍNEA CONTRA EL RAYO En el caso de impacto de un rayo sobre un conductor de fase, puede cebarse un arco entre el conductor y el apoyo dando lugar a un fallo de aislamiento. Para evitar esto, es conveniente una correcta protección de la línea contra el rayo mediante la instalación de cables de tierra. Para los apoyos de la serie D4, las fases se disponen en doble bandera, con los circuitos en vertical a cada lado de los apoyos. Los apoyos dispondrán de dos cables de tierra a una distancia vertical de 8,392 m en los apoyos de cadenas verticales y de 6,375 m en los de cadenas horizontales a la salida de los apoyos. Con esta disposición se consigue una eficaz protección de la línea contra el rayo. La zona de apantallamiento viene determinada por: La recta mediatriz de fase y cable de tierra. La parábola equidistante de fase y suelo. El arco de círculo correspondiente a la distancia crítica. El valor de la altura media del conductor Y se toma igual a: Terreno llano: Y = Y t - 2/3 fc = 53-2/3 x 15,6 = 42,6 m. Terreno ondulado: Y = Y t = 53 m. Terreno montañoso Y = 2 Y t = 106 m Cálculos Capítulo 4 3/44

129 siendo, Y t = altura del conductor superior en el apoyo fc = flecha del conductor de fase Para que un rayo que cae sobre un conductor dé lugar a una falta, es necesario que su intensidad sea tal que produzca una tensión superior a la tensión de cebado del intervalo conductor - apoyo. Siendo Z c la impedancia de onda del conductor, esta tensión vale: Us = I Z c /2 siendo, Z c = Impedancia de onda del conductor = 60 ln 2Y/r e nr1 r e = Radio geométrico medio = Rh x n Rh Rh = Radio del haz = S/2 sen (/n) S = Separación entre subconductores del haz = 0,45 m n = número de subconductores del haz = 3 r 1 = radio de un subconductor = 0,01386 m I = valor de la cresta de la intensidad del rayo. Sustituyendo valores: R h = 0,45 / (2 sen(/3)) = 0,2598 m. R e = 3 0, ,2598 0,2598 1/ 3 = 0,141 m Cálculos Capítulo 4 4/44

130 Terreno llano: Terreno ondulado: Terreno montañoso: Z c = 384,2 Z c = 397,3 Z c = 438,9 Solo los rayos de intensidad superior a un cierto valor crítico Ic definido por I c = 1,8 U c 50%/Z c darán lugar a un falta si caen sobre un conductor de fase U c 50% = Tensión de cebado 50% del aire = 550 x 3,4 = kv. sustituyendo valores tenemos: Terreno llano: Terreno ondulado: Terreno montañoso: Ic = 8,76 ka. Ic = 8,47 ka. Ic = 7,66 ka. La distancia crítica viene dada por la expresión: 2/3 c = 9,4(1.1I c ) r Terreno llano: Terreno ondulado: Terreno montañoso: r c = 42,57 m r c = 41,65 m r c = 38,95 m A continuación se representan los gráficos de apantallamiento para los dos tipos de terreno. Cálculos Capítulo 4 5/44

131 Cálculos Capítulo 4 6/44

132 Cálculos Capítulo 4 7/44

133 Cálculos Capítulo 4 8/44

134 4.2.2 SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES. DISTANCIAS A MASA. ALTURAS. ESQUEMAS A4 Separación entre conductores La mínima separación entre fases de un mismo circuito y entre fases de circuitos es de 8,9 m en los apoyos de suspensión y 9,5 m en los apoyos de amarre. Aplicando la expresión dada en el apartado 5.4 de la ITC-LAT-07 del Reglamento tenemos que: D K F L K D pp K = 0.65 para Condor AW. L = 0 para apoyos con cadenas de amarre y L = 0 m para apoyos con cadenas de suspensión en V, ya que la cadena no se mueve bajo la acción del viento. K = 0.85 para líneas de categoría especial. D pp = 3,2 para líneas de tensión más elevada de la red de 420 kv. 8,9 0,65 F L 0,853,2 obteniéndose los siguientes valores: Vano máximo (m) Vano máximo (m) Zona C.V.(L c =0) C.H.(L c =0) B Los vanos de la línea no superan en ningún caso con los valores máximos indicados, donde el vano máximo para apoyos de suspensión es 950 metros para el apoyo 68 y de m en los apoyos 90 y 91. Cálculos Capítulo 4 9/44

135 Distancias a masa La distancia mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos no será inferior, según el Reglamento (apartado de la ITC-LAT- 07), a D el. Este valor, para líneas de 400 kv, es de 2,8 m. En los apoyos de cadenas horizontales, la distancia mínima a masa con viento, se mantendrá para una longitud del puente de 3,5 m. una oscilación de éste de 20 o. Alturas La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden por encima de cualquier punto del terreno a una altura mínima según el apartado 5.5 de la ITC-LAT-07 del Reglamento de: 5,3 + D el = 5,3 + 2,8 = 8,1 m La altura de las fases inferiores se fija en 19 m para el apoyo más bajo previsto, con lo que para una distancia de seguridad de 8,1 m se dispondría de un valor de la flecha, en terreno horizontal de 10,9 m. Las alturas útiles de los apoyos pueden variar entre los siguientes valores en incrementos de 5 m: - Apoyos de cadenas V: m - Apoyos de cadenas horizontales: m Asimismo cada base puede disponer de patas desniveladas desde -1,66 a +3,32 m, con objeto de adaptar los apoyos a la topología del terreno. Cálculos Capítulo 4 10/44

136 Apoyo tipo D4S1V Cálculos Capítulo 4 11/44

137 Apoyo tipo D4S2V Cálculos Capítulo 4 12/44

138 Cálculos Capítulo 4 13/44

139 Cálculos Capítulo 4 14/44

140 Cálculos Capítulo 4 15/44

141 Cálculos Capítulo 4 16/44

142 4.3 HIPÓTESIS CONSIDERADAS EN EL CÁLCULO. ÁRBOLES DE CARGAS Los coeficientes de seguridad y las hipótesis consideradas en el cálculo son las indicadas en las tablas 7 y 8 del apartado 3.5 de la ITC-LAT 07 del Reglamento de Líneas de Alta Tensión, para apoyos situados en zona B: 1. Hipótesis Nº 1 Viento: Los esfuerzos transversales se han calculado a partir de las presiones ejercidas sobre los conductores como consecuencia de vientos de 140 km/h y la resultante de ángulo. 2. Hipótesis Nº 2B: Hielo y viento (60 km/h): Los esfuerzos transversales se han calculado a partir de las presiones ejercidas sobre los conductores con manguito de hielo como consecuencia de vientos de 60 km/h. Adicionalmente se considera la resultante de ángulo. 3. Hipótesis Nº 3 Desequilibrio de tracciones: Apoyos de alineación y ángulo con cadenas de suspensión en V (D4S1V, D4S2V): se ha considerado la resultante de ángulo en los apoyos de ángulo y un esfuerzo longitudinal equivalente al 15% de las tracciones unilaterales de todos los conductores. Apoyos de alineación y ángulo con cadenas de amarre (D4A2, D4A3, D4A4): se ha considerado la resultante de ángulo y un esfuerzo longitudinal equivalente al 25% de las tracciones unilaterales de todos los conductores. Apoyos anclaje (identificados en los planos de perfil y planta): se ha considerado un esfuerzo longitudinal equivalente al 50% de las tracciones unilaterales de todos los conductores. Apoyos fin de línea (D4A4F): se ha considerado un esfuerzo longitudinal equivalente al 100% de las tracciones unilaterales de todos los conductores. 4. Hipótesis Nº 4 Rotura de conductores: En los apoyos de ángulo se ha considerado la resultante de ángulo adicionalmente a la rotura de conductores. A continuación se dan las tablas de hipótesis para cada tipo de apoyo. Cálculos Capítulo 4 17/44

143 APOYO TIPO: D4S Hipótesis 1 Viento (140 km/h) 2 Hielo 3 Desequilibrio 4a Rotura Cable de tierra 4b Rotura Conductor Superior 4c Rotura Conductor Medio 4d Rotura Conductor Inferior 5 Viento (60 km/h) y hielo 7 8 V T HIPÓTESIS Nº FASE a 4b 4c 4d 5 V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L c.s Viento 140 km/h NO NO NO NO NO NO 60 km/h L Cálculos Capítulo 4 18/44

144 APOYO TIPO: D4S2-0º Hipótesis 1 Viento (140 km/h) 2 Hielo 3 Desequilibrio 4a Rotura Cable de tierra 4b Rotura Conductor Superior 4c Rotura Conductor Medio 4d Rotura Conductor Inferior 5 Viento (60 km/h) y hielo 7 8 V T HIPÓTESIS Nº FASE a 4b 4c 4d 5 V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L c.s Viento SI NO NO NO NO NO NO SI L Cálculos Capítulo 4 19/44

145 APOYO TIPO: D4S2-4º Hipótesis 1 Viento (140 km/h) 2 Hielo 3 Desequilibrio 4a Rotura Cable de tierra 4b Rotura Conductor Superior 4c Rotura Conductor Medio 4d Rotura Conductor Inferior 5 Viento (60 km/h) y hielo 7 8 V T HIPÓTESIS Nº FASE a 4b 4c 4d 5 V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L c.s Viento SI NO NO NO NO NO NO SI L Cálculos Capítulo 4 20/44

146 APOYO TIPO: D4A Hipótesis 1 Viento (140 km/h) 2 Hielo 3 Desequilibrio 4a Rotura Cable de tierra 4b Rotura Conductor Superior 4c Rotura Conductor Medio 4d Rotura Conductor Inferior 5 Viento (60 km/h) y hielo 7 8 V T HIPÓTESIS Nº FASE a 4b 4c 4d 5 V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L c.s Viento 140 km/h NO NO NO NO NO NO 60 km/h L Cálculos Capítulo 4 21/44

147 APOYO TIPO: D4A Hipótesis 1 Viento (140 km/h) 2 Hielo 3a Desequilibrio (ángulo) 3b Desequilibrio (ánclaje) 4a Rotura Cable de tierra 4b Rotura Conductor Superior 4c Rotura Conductor Medio 4d Rotura Conductor Inferior 5 Viento (60 km/h) y hielo 7 8 V T L HIPÓTESIS Nº FASE 1 2 3ang 3anc 4a 4b 4c 4d 5 V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L c.s Viento 140 km/h NO NO NO NO NO NO NO 60 km/h Cálculos Capítulo 4 22/44

148 APOYO TIPO: D4A4-ÁNGULO Hipótesis 1 Viento (140 km/h) 2 Hielo 3a Desequilibrio (ángulo) 3b Desequilibrio (ánclaje) 4a Rotura Cable de tierra 4b Rotura Conductor Superior 4c Rotura Conductor Medio 4d Rotura Conductor Inferior 5 Viento (60 km/h) y hielo 7 8 V T L HIPÓTESIS Nº FASE 1 2 3ang 3anc 4a 4b 4c 4d 5 V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L c.s Viento 140 km/h NO NO NO NO NO NO NO 60 km/h Cálculos Capítulo 4 23/44

149 APOYO TIPO: D4A4-FL Hipótesis 1 Viento (140 km/h) 2 Hielo 4a Rotura Cable de tierra 4b Rotura Fase Superior 4c Rotura Fase Media 4d Rotura Fase Inferior 5 Viento (60 km/h) y hielo 7 8 V T L HIPÓTESIS Nº FASE 1 2 4a 4b 4c 4d 5 V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L V T L c.s Viento 140 km/h NO NO NO NO NO 60 km/h Cálculos Capítulo 4 24/44

150 4.4 COMPROBACIÓN DE APOYOS Y VALORES LNS COMPROBACIÓN DE APOYOS Como se indica en el siguiente apartado, los apoyos de este proyecto se han calculado por ordenador, utilizando un programa matricial basado en el método de rigideces o desplazamientos. Considerando los coeficientes de seguridad y las hipótesis de cálculo indicadas en el apartado 4.3. y los valores LNS de cada uno de los apoyos, se han obtenido las cargas resultantes sobre los mismos. Dichas cargas se han comparado con la resistencia de los apoyos. A continuación se muestra un listado de los apoyos de la línea en el que se puede observar la utilización máxima de cada apoyo en la hipótesis reglamentaria más desfavorable, indicándose ésta mediante un porcentaje sobre su capacidad resistente útil total (capacidad resistente total del apoyo / coeficiente de seguridad). Como puede comprobarse, el porcentaje de utilización de los apoyos es igual o inferior al 100 %, no superándose por tanto la capacidad resistente útil de ningún apoyo. Adicionalmente, se muestra para los apoyos con cadenas de suspensión en V, el porcentaje del ángulo de carga respecto al ángulo máximo permitido, de manera que las 2 ramas de la cadena en V trabajen a tracción. Como puede comprobarse, el porcentaje del ángulo de carga de las cadenas en V es igual o inferior al 100 % del máximo permitido para todos los apoyos de suspensión de la línea. Por tanto, se confirma la validez de los apoyos de la línea, ya que en ningún caso se supera la capacidad resistente útil de los apoyos ni el ángulo máximo de las cadenas para los apoyos de suspensión. Cálculos Capítulo 4 25/44

151 Nº Apoyo Tipo de Apoyo Distancia Utilización máxima Ángulo (º) Origen (m) apoyo (%) Ángulo carga (%) T-1 D4A4F-AC ,9 0 T-2 D4A4A-AD 459,231-48,26 88,8 0 T-3 D4A4A-AE 1288,702-48, T-4 D4A3-AA 1625,189-5,29 63,9 0 T-5 D4A3-AC 2631,538-25,26 90,2 0 T-6 D4A3-AC 3539,638-21,33 89,7 0 T-7 D4A3-A0 4155,32 21,83 85,6 0 T-8 D4A2-AD 5093, ,4 0 T-9 D4A3-AD 5696,633 12,62 79,5 0 T-10 D4A2-A0 6563, ,7 0 T-11 D4A2-AB 7201, ,1 0 T-12 D4A2-AC 8265, ,4 0 T-13 D4A3-AB 8483,903 16,81 75,8 0 T-14 D4S1V-A0 8957, ,8 86,8 T-15 D4S2V-AF 9467, ,7 86,9 T-16 D4A2-AC 9939,199-10,53 91,9 0 T-17 D4A3-AE 10577,538-26,69 82,1 0 T-18 D4A3-AC 11152,798 27, T-19 D4S2V-AB 11819, ,5 61,6 T-20 D4S1V-A , ,4 71,3 T-21 D4A3-AF 12706,584 14,97 69,1 0 T-22 D4A3-AG 13283,249-21,19 78,7 0 T-23 D4A2-AE 14063, ,3 0 T-24 D4A3-AD 14344,231 22,7 71,3 0 T-25 D4S2V-AC 14913, ,9 67,1 T-26 D4A3-AF 15597, T-27 D4A3-AD 16604,828-13,08 77,4 0 T-28 D4A4A-A ,48-25,86 68,4 0 T-29 D4A2-AD 18684, T-30 D4A2-AA 18914, ,1 0 T-31 D4A2-AD 20022, ,6 0 T-32 D4S2V-AC 20223, ,2 38,2 T-33 D4A2-AD 20819, T-34 D4S2V-AF 21726, ,6 91,2 T-35 D4A2-AC 22127,939 11,6 99,7 0 T-36 D4A2-AA 22846,354 11,89 92,7 0 T-37 D4S2V-AD 23374, ,9 73,9 T-38 D4S2V-AD 23879, ,6 54,8 T-39 D4A4A-AC 24644,063-36, T-40 D4A3-A ,734-20,6 65,6 0 T-41 D4A3-A ,568-14,53 67,4 0 T-42 D4A3-A ,686 29,19 82,8 0 Cálculos Capítulo 4 26/44

152 Nº Apoyo Tipo de Apoyo Distancia Utilización máxima Ángulo (º) Origen (m) apoyo (%) Ángulo carga (%) T-43 D4S1V-AA 26919, ,3 91,2 T-44 D4A3-A ,752 26,72 69,7 0 T-45 D4S2V-AE 27524, ,3 89,3 T-46 D4S2V-A , ,7 79,1 T-47 D4A2-AE 28882,96-5,66 66,7 0 T-48 D4S1V-AE 29043, ,3 71,4 T-49 D4S1V-AB 29722, ,8 99 T-50 D4S2V-AD 30039, ,8 52,7 T-51 D4A2-AD 30705, ,2 0 T-52 D4A3-AC 31273,904-31,7 92,7 0 T-53 D4A4A-AC 32028,123-41,74 76,6 0 T-54 D4A2-AC 32498, ,5 0 T-55 D4A2-AE 33195, ,7 0 T-56 D4A4A-AC 33860,687 35,57 86,3 0 T-57 D4A3-AA 34333, ,8 0 T-58 D4S2V-AA 34818,5 0 89,3 63,5 T-59 D4S2V-AD 35575, ,4 90,4 T-60 D4S1V-A , ,9 80,9 T-61 D4S2V-AC 36530, ,5 72,4 T-62 D4S2V-AE 37179, ,5 89,1 T-63 D4A3-AA 37515,499 22,76 72,9 0 T-64 D4A3-AC 38219, ,3 0 T-65 D4A2-AE 38878, T-66 D4A3-AF 39520,483-25,44 76,5 0 T-67 D4A4A-AF 39870,313 35,31 71,5 0 T-68 D4S2V-A , ,4 99,6 T-69 D4A2-AB 41207, ,5 0 T-70 D4A3-AC 41598,661-11,07 72,5 0 T-71 D4A3-AA 41889,585 9,48 67,2 0 T-72 D4A2-AD 42708, T-73 D4A2-AC 43469,144-12,72 84,9 0 T-74 D4S1V-AC 43750, ,1 46,6 T-75 D4S1V-AB 44150, ,1 48,5 T-76 D4S1V-AD 44638, ,4 73,6 T-77 D4A3-AE 45143,564 19,64 71,9 0 T-78 D4A4A-AE 45653,125 51,81 81,1 0 T-79 D4A3-AD 45956,904-33,61 75,8 0 T-80 D4A3-AA 46162,498-27,41 66,7 0 T-81 D4S1V-A , ,6 50,5 T-82 D4S1V-AC 46930, ,9 91,7 T-83 D4A2-AF 47198,672 3,49 68,3 0 T-84 D4S1V-AC 47605, ,2 83,9 Cálculos Capítulo 4 27/44

153 Nº Apoyo Tipo de Apoyo Distancia Utilización máxima Ángulo (º) Origen (m) apoyo (%) Ángulo carga (%) T-85 D4S2V-AD 48164, ,8 70,9 T-86 D4A3-AC 48910,917-23,87 82,9 0 T-87 D4S2V-AA 49656, ,6 68,2 T-88 D4S1V-AA 50003, ,2 80,3 T-89 D4A3-AE 50329,273 23,63 74,7 0 T-90 D4A2-AD 51072, ,1 0 T-91 D4A2-AA 52243, ,6 0 T-92 D4S1V-AF 52475, ,3 44,9 T-93 D4S2V-AE 52859,3 0 84,3 36,5 T-94 D4A3-AD 53332,741-15,26 62,7 0 T-95 D4S1V-AG 53483, ,2 77,5 T-96 D4A2-AD 54062, ,7 0 T-97 D4S2V-AC 54578, ,3 T-98 D4S2V-AB 55111, ,4 T-99 D4A2-AE 55432, ,5 0 T-100 D4A3-AG 56298,567-11, T-101 D4A3-AC 56683,815 20,72 66,6 0 T-102 D4S2V-AA 56900, ,5 91,8 T-103 D4A4A-AF 57846,852 38,76 94,3 0 T-104 D4A2-AF 58026, ,3 0 T-105 D4A3-AF 59108,502-15,45 82,9 0 T-106 D4A3-AC 60101,242-34,91 92,8 0 T-107 D4S1V-AG 60435, ,1 35 T-108 D4A3-AG 60597,282 33,28 89,9 0 T-109 D4A2-AC 61348, ,2 0 T-110 D4A2-AE 61917,64 6,53 98,2 0 T-111 D4A2-AB 62687, T-112 D4S2V-AC 63254, ,8 57,7 T-113 D4A2-AB 63642,245 13, T-114 D4S1V-AB 63926, ,9 87,2 T-115 D4S2V-AC 64467, ,5 92,1 T-116 D4A3-AD 64976,361 20,35 71,8 0 T-117 D4A2-AG 65782, ,4 0 T-118 D4A3-AF 66468,529-34,49 98,5 0 T-119 D4S2V-AD 67239, ,1 T-120 D4S2V-AG 67788, ,6 57,4 T-121 D4A3-AD 68457,535-34,44 97,6 0 T-122 D4A3-AC 68979,57-30,04 77,1 0 T-123 D4A3-AD 69290,672 29,29 84,7 0 T-124 D4A3-AF 69905, T-125 D4A2-AD 70870, ,7 0 Cálculos Capítulo 4 28/44

154 Nº Apoyo Tipo de Apoyo Distancia Utilización máxima Ángulo (º) Origen (m) apoyo (%) Ángulo carga (%) T-126 D4A2-AB 71652, ,3 0 T-127 D4S2V-AE 72060, ,8 T-128 D4A3-AD 72393,701-15,76 66,9 0 T-129 D4A2-AC 72735,79 11,43 72,6 0 T-130 D4A3-AC 73147,41-31,86 90,0 0 T-131 D4A4A-AB 73328,46 35,50 96,2 0 T-132 DAA4F-A ,19 27,91 74,5 0 Portico Itxaso Portico DC 400 kv 73467, Cálculos Capítulo 4 29/44

155 VALORES LNS DE LOS APOYOS DE LA LÍNEA A continuación se da para cada uno de los apoyos de la línea los parámetros LNS. Nº Apoyo Torre Altura Tipo Cota Grapa (m) Angulo (º) Vano Adelante (m) L N S T-1 D4A4F AC A 631, , ,240 0 T-2 D4A4A AD A 576,36-48,26 829, ,061-0,818 T-3 D4A4A AE A 461,34-48,22 336, ,019-0,817 T-4 D4A3 AA A 368,21-5, , ,085-0,092 T-5 D4A3 AC A 204,2-25,26 908, ,410-0,437 T-6 D4A3 AC A 362,88-21,33 615, ,151-0,370 T-7 D4A3 A0 A 374,04 21,83 938, ,227 0,379 T-8 D4A2 AD A 561, , ,132 0 T-9 D4A3 AD A 646,33 12,62 866, ,272 0,220 T-10 D4A2 A0 A 526, , ,130 0 T-11 D4A2 AB A 502, , ,212 0 T-12 D4A2 AC A 655, , ,094 0 T-13 D4A3 AB A 710,08 16,81 473, ,374 0,292 T-14 D4S1V A0 S 610, , ,127 0 T-15 D4S2V AF S 531, , ,066 0 T-16 D4A2 AC A 484,55-10,53 638, ,152-0,184 T-17 D4A3 AE A 347,82-26,69 575, ,150-0,462 T-18 D4A3 AC A 289,28 27,15 667, ,178 0,469 T-19 D4S2V AB S 340, ,079 0 T-20 D4S1V A0 S 341, , ,009 0 T-21 D4A3 AF A 338,67 14,97 576, ,244 0,261 T-22 D4A3 AG A 210,81-21,19 780, ,260-0,368 T-23 D4A2 AE A 217, , ,067 0 T-24 D4A3 AD A 258,46 22,7 569, ,263 0,394 T-25 D4S2V AC S 403, , ,122 0 T-26 D4A3 AF A 540, , ,318 0 T-27 D4A3 AD A 456,67-13,08 931, ,058-0,228 T-28 D4A4A A0 A 417,52-25, , ,068-0,447 T-29 D4A2 AD A 446, , ,012 0 T-30 D4A2 AA A 473, , ,047 0 T-31 D4A2 AD A 532, , ,113 0 T-32 D4S2V AC S 514, , ,606 0 T-33 D4A2 AD A 262, , ,642 0 T-34 D4S2V AF S 270, , ,049 0 T-35 D4A2 AC A 309,13 11,6 718, ,147 0,202 T-36 D4A2 AA A 260,06 11,89 528, ,097 0,207 T-37 D4S2V AD S 266, , ,006 0 T-38 D4S2V AD S 274, , ,184 0 T-39 D4A4A AC A 167,09-36,03 360, ,284-0,618 T-40 D4A3 A0 A 231,88-20,6 683, ,008-0,358 T-41 D4A3 A0 A 295,95-14,53 769, ,006-0,253 T-42 D4A3 A0 A 380,61 29,19 461, ,013 0,504 T-43 D4S1V AA S 460, , ,043 0 T-44 D4A3 A0 A 526,03 26,72 305, ,273 0,462 Cálculos Capítulo 4 30/44

156 Nº Apoyo Torre Altura Tipo Cota Grapa (m) Angulo (º) Vano Adelante (m) L N S T-45 D4S2V AE S 495, , ,057 0 T-46 D4S2V A0 S 470, , ,046 0 T-47 D4A2 AE A 472,21-5,66 161, ,076-0,099 T-48 D4S1V AE S 447, , ,200 0 T-49 D4S1V AB S 333, , ,233 0 T-50 D4S2V AD S 312, , ,235 0 T-51 D4A2 AD A 177, , ,357 0 T-52 D4A3 AC A 227,3-31,7 754, ,180-0,546 T-53 D4A4A AC A 161,7-41,74 470, ,133-0,712 T-54 D4A2 AC A 182, , ,054 0,209 T-55 D4A2 AE A 170, , ,299 0 T-56 D4A4A AC A 360,96 35,57 472, ,559 0,611 T-57 D4A3 AA A 201, , ,348 0,399 T-58 D4S2V AA S 234, , ,072 0 T-59 D4S2V AD S 232, , ,060 0 T-60 D4S1V A0 S 265, ,078 0 T-61 D4S2V AC S 329, , ,007 0 T-62 D4S2V AE S 405, , ,006 0 T-63 D4A3 AA A 465,53 22,76 703, ,145 0,395 T-64 D4A3 AC A 604, , ,456 0 T-65 D4A2 AE A 475, , ,140 0 T-66 D4A3 AF A 442,76-25,44 349, ,027-0,440 T-67 D4A4A AF A 431,37 35,31 387, ,011 0,607 T-68 D4S2V A0 S 418, , ,166 0 T-69 D4A2 AB A 506, , ,059 0 T-70 D4A3 AC A 634,5-11,07 290, ,283-0,193 T-71 D4A3 AA A 603,01 9,48 819, ,106 0,165 T-72 D4A2 AD A 493, , ,085 0 T-73 D4A2 AC A ,72 281, ,248-0,221 T-74 D4S1V AC S 474, , ,010 0 T-75 D4S1V AB S 516, , ,168 0 T-76 D4S1V AD S 496, , ,004 0 T-77 D4A3 AE A 476,73 19,64 509, ,126 0,341 T-78 D4A4A AE A 392,11 51,81 303, ,090 0,874 T-79 D4A3 AD A 360,86-33,61 205, ,014-0,578 T-80 D4A3 AA A 337,72-27,41 218, ,198-0,474 T-81 D4S1V A0 S 360, , ,143 0 T-82 D4S1V AC S 346, , ,056 0 T-83 D4A2 AF A 354,57 3,49 406, ,021 0,061 T-84 D4S1V AC S 354, , ,051 0 T-85 D4S2V AD S 377, , ,020 0 T-86 D4A3 AC A 397,17-23,87 745, ,091-0,414 T-87 D4S2V AA S 487, , ,063 0 T-88 D4S1V AA S 519, , ,050 0 T-89 D4A3 AE A 555,6 23,63 743, ,201 0,409 T-90 D4A2 AD A 506, , ,120 0 T-91 D4A2 AA A 532, , ,101 0 T-92 D4S1V AF S 622, , ,157 0 T-93 D4S2V AE S 710, , ,373 0 T-94 D4A3 AD A 673,09-15,26 151, ,017-0,266 Cálculos Capítulo 4 31/44

157 Nº Apoyo Torre Altura Tipo Cota Grapa (m) Angulo (º) Vano Adelante (m) L N S T-95 D4S1V AG S 640, , ,244 0 T-96 D4A2 AD A 514, , ,330 0 T-97 D4S2V AC S 504, , ,036 0 T-98 D4S2V AB S 476, , ,233 0 T-99 D4A2 AE A 354, , ,186 0 T-100 D4A3 AG A 295,07-11,93 385, ,133-0,208 T-101 D4A3 AC A 315,56 20,72 216, ,063 0,360 T-102 D4S2V AA S 306, , ,084 0 T-103 D4A4A AF A 337,94 38,76 179, ,068 0,664 T-104 D4A2 AF A 406, , ,048 0 T-105 D4A3 AF A 513,12-15,45 992, ,064-0,269 T-106 D4A3 AC A 622,38-34,91 334, ,045-0,600 T-107 D4S1V AG S 722, , ,112 0 T-108 D4A3 AG A 731,44 33,28 751, ,366 0,573 T-109 D4A2 AC A 581, , ,476 0 T-110 D4A2 AE A 679,04 6,53 769, ,354 0,114 T-111 D4A2 AB A 541, , ,411 0 T-112 D4S2V AC S 678, , ,092 0 T-113 D4A2 AB A 732,66 13,91 283, ,267 0,242 T-114 D4S1V AB S 681, , ,023 0 T-115 D4S2V AC S 608, , ,119 0 T-116 D4A3 AD A 578,17 20,35 805, ,034 0,353 T-117 D4A2 AG A 562, , ,127 0 T-118 D4A3 AF A 640,47-34,49 771, ,075-0,593 T-119 D4S2V AD S 661, , ,102 0 T-120 D4S2V AG S 612, , ,163 0 T-121 D4A3 AD A 469,02-34,44 522, ,244-0,592 T-122 D4A3 AC A 473,88-30,04 311, ,022-0,518 T-123 D4A3 AD A 486,39 29,29 614, ,292 0,506 T-124 D4A3 AF A 635, , ,421 0 T-125 D4A2 AD A 557, , ,086 0 T-126 D4A2 AB A 395, , ,237 0 T-127 D4S2V AE S 426, , ,306 0 T-128 D4A3 AD A 332,05-15,76 342, ,268-0,274 T-129 D4A2 AC A 336,55 11,43 411, ,014 0,199 T-130 D4A3 AC A 336,03-31,86 181, ,43-0,549 T-131 D4A4A AB A 257,96 35,50 106, ,298 0,61 T-132 D4A4F A0 A 243,75 27,91 32, ,475 0,482 Cálculos Capítulo 4 32/44

158 4.5 MÉTODO DE CÁLCULO Todos los apoyos han sido calculados por ordenador utilizando un programa matricial basado en el método de las rigideces o desplazamientos. La estructura se considera articulada en todos sus nudos y todas las fuerzas que se aplican son axiales. Una vez definidas las coordenadas (X, Y, Z) de cada uno de los nudos de la estructura y las barras de la misma (definidas por los nudos) se plantean las ecuaciones que ligan las cargas o reacciones exteriores en cada uno de los n nudos con los desplazamientos correspondientes. Tendremos así un sistema general de 3 n ecuaciones con 3 n incógnitas, siendo incógnitas los desplazamientos y términos independientes las cargas o reacciones en cada nudo. Una vez calculados los desplazamientos de cada nudo y conocidas las rigideces, se calculan los esfuerzos axiales en cada barra para proceder posteriormente a su dimensionado. Cálculos Capítulo 4 33/44

159 4.6 MATERIALES Y CRITERIOS DE AGOTAMIENTO Los perfiles utilizados en la construcción de los apoyos son angulares de alas iguales según Norma UNE de las siguientes características: - Acero S355J2G3 de 355 N/mm 2 de límite elástico para angulares de 70 x 5 y superiores. - Acero S275JR de 275 N/mm 2 de límite elástico para angulares de 60 x 5 e inferiores. Las chapas serán de calidad S355J2G3, los tornillos de calidad 8.8 según Norma UNE-EN ISO de 64 kg/mm 2 de límite de fluencia y las tuercas de calidad 8 según Norma UNE-EN Las dimensiones de los tornillos y las tuercas son M16, M20 y M24 según Norma El criterio de agotamiento a compresión es el de inestabilidad por pandeo, según curvas de ASCE (Manual 52), que se incluyen, aplicándose las siguientes fórmulas en función de la esbeltez (L/R), de la excentricidad en la aplicación de la carga y de la restricción de giro de los extremos: L Curva 1: 0 < R L Curva 2: 0 < R L Curva 3: 0 < R L L K < 120 R R L L K 30 0, 75 < 120 R R L L K 60 0, 5 < 120 R R L Curva 4: 120< R L Curva 5: 120 < R L Curva 6: 120 < R L L K < 200 R R L L K 28,6 0, 762 < 225 R R L L K 46,2 0, 615 < 250 R R Las limitaciones de esbeltez son las siguientes: - Montantes: Resto de barras trabajando: Rellenos: 250 Las barras a tracción se han dimensionado para el fallo al límite de fluencia considerando la sección neta correspondiente con taladros de diámetro 1,5 mm superiores a los de los tornillos. Cálculos Capítulo 4 34/44

160 En el caso de barras unidas por una sola ala (tirantes de las crucetas) la sección neta se ha reducido al 80% de la calculada según lo anteriormente citado. Para el fallo de las uniones se han considerado los tornillos a cortadura o los elementos unidos a aplastamiento. - Para cortadura los valores de fallo son el 80% de la sección del núcleo del tornillo. Rc = 0,8 x 64 x d 2 / 4 (dan) - Para aplastamiento, los valores de fallo son el doble del límite de fluencia de los elementos unidos por la sección diametral: siendo, Ra = 2 x 27,5 x d x e (Acero S275JR) Ra = 2 x 35,5 x d x e (Acero S355J2G3) - d = diámetro tornillo. - e = menor suma de espesores cosidos. Cálculos Capítulo 4 35/44

161 DIRECCION GENERAL DIAGRAMAS DE PANDEO DIRECCION DE INGENIERIA Y CONSTRUCCION FÓRMULAS ASCE DPTO. DE INGENIERIA Y CONSTRUCCION DE LINEAS ACERO A 42 ( e = 26 Kg/mm 2 ) e 1-1/(2C^2)*(KL/R)^2 para KL/R <C C=4.2*10^6 / e = = 2*10^7 / (KL/R)^2 para KL/R >C Curva 1 Curva 2 FATIGAS LIMITES DE FALLO (kg/mm² ) Curva 3 Curva 4 10 Curva 5 Curva ESBELTECES = l / i Cálculos Capítulo 4 36/44

162 DIRECCION GENERAL DIAGRAMAS DE PANDEO DIRECCION DE INGENIERIA Y CONSTRUCCION FÓRMULAS ASCE DPTO. DE INGENIERIA Y CONSTRUCCION DE LINEAS ACERO A 52 ( e = 36 Kg/mm 2 ) e 1-1/(2C^2)*(KL/R)^2 para KL/R <C C=4.2*10^6 / e = = 2*10^7 / (KL/R)^2 para KL/R >C Curva 1 30 Curva 2 FATIGAS LIMITES DE FALLO (kg/mm² ) Curva 3 15 Curva 4 10 Curva 5 Curva ESBELTECES = l / i Cálculos Capítulo 4 37/44

163 4.7 CÁLCULO DE LOS VANOS DE PESO A continuación se dan los vanos de peso correspondientes a la zona reglamentaria en la que se ha considerado la línea, en este caso zona B. Cálculos Capítulo 4 38/44

164 Cálculos Capítulo 4 39/44

165 VANOS DE PESO Flecha máxima máxima máxima Torre Flecha mínima máxima hielo temperatura viento hielo+viento Vano Regulador Vano de Vano de Vano de Vano de Vano de Nº Apoyo Tipo Apoyo Observaciones Altura Tipo (m) L N (dan) Peso (m) (dan) Peso (m) (dan) Peso (m) (dan) Peso (m) (dan) Peso (m) Hipótesis % Apoyo T-147 de T-1 D4A4F L/Abanto-Güeñes AC ANC T-2 D4A4A AD ANC T-3 D4A4A AE ANC T-4 D4A3 AA ANC T-5 D4A3 AC A T-6 D4A3 AC ANC T-7 D4A3 A0 ANC T-8 D4A2 AD A T-9 D4A3 AD ANC T-10 D4A2 A0 A T-11 D4A2 AB A T-12 D4A2 AC A T-13 D4A3 AB ANC T-14 D4S1V A0 S T-15 D4S2V AF S T-16 D4A2 AC A T-17 D4A3 AE ANC T-18 D4A3 AC ANC T-19 D4S2V AB S T-20 D4S1V A0 S T-21 D4A3 AF ANC T-22 D4A3 AG ANC T-23 D4A2 AE A T-24 D4A3 AD ANC T-25 D4S2V AC S T-26 D4A3 AF ANC T-27 D4A3 AD ANC T-28 D4A4A A0 ANC T-29 D4A2 AD A T-30 D4A2 AA A Cálculos Capítulo 4 40/44

166 Torre VANOS DE PESO Nº Apoyo Tipo Apoyo Observaciones Altura Tipo Vano Regulador (m) L N Flecha máxima temperatura (dan) Vano de Peso (m) máxima viento T-31 D4A2 AD ANC T-32 D4S2V AC S T-33 D4A2 AD A T-34 D4S2V AF S T-35 D4A2 AC ANC T-36 D4A2 AA A T-37 D4S2V AD S T-38 D4S2V AD S T-39 D4A4A AC ANC T-40 D4A3 A0 ANC T-41 D4A3 A0 ANC T-42 D4A3 A0 ANC T-43 D4S1V AA S T-44 D4A3 A0 ANC T-45 D4S2V AE S T-46 D4S2V A0 S T-47 D4A2 AE A T-48 D4S1V AE S T-49 D4S1V AB S T-50 D4S2V AD S T-51 D4A2 AD A T-52 D4A3 AC ANC T-53 D4A4A AC ANC T-54 D4A2 AC A T-55 D4A2 AE A T-56 D4A4A AC ANC T-57 D4A3 AA ANC T-58 D4S2V AA S T-59 D4S2V AD S T-60 D4S1V A0 S (dan) Vano de Peso (m) Flecha mínima máxima hielo (dan) Vano de Peso (m) (dan) Vano de Peso (m) máxima hielo+viento (dan) Vano de Peso (m) Hipótesis % Cálculos Capítulo 4 41/44

167 Torre VANOS DE PESO Nº Apoyo Tipo Apoyo Observaciones Altura Tipo Vano Regulador (m) L N Flecha máxima temperatura (dan) Vano de Peso (m) máxima viento T-61 D4S2V AC S T-62 D4S2V AE S T-63 D4A3 AA ANC T-64 D4A3 AC ANC T-65 D4A2 AE A T-66 D4A3 AF ANC T-67 D4A4A AF ANC T-68 D4S2V A0 S T-69 D4A2 AB A T-70 D4A3 AC ANC T-71 D4A3 AA ANC T-72 D4A2 AD A T-73 D4A2 AC A T-74 D4S1V AC S T-75 D4S1V AB S T-76 D4S1V AD S T-77 D4A3 AE ANC T-78 D4A4A AE ANC T-79 D4A3 AD ANC T-80 D4A3 AA ANC T-81 D4S1V A0 S T-82 D4S1V AC S T-83 D4A2 AF A T-84 D4S1V AC S T-85 D4S2V AD S T-86 D4A3 AC ANC T-87 D4S2V AA S T-88 D4S1V AA S T-89 D4A3 AE ANC T-90 D4A2 AD A (dan) Vano de Peso (m) Flecha mínima máxima hielo (dan) Vano de Peso (m) (dan) Vano de Peso (m) máxima hielo+viento (dan) Vano de Peso (m) Hipótesis % Cálculos Capítulo 4 42/44

168 Torre VANOS DE PESO Nº Apoyo Tipo Apoyo Observaciones Altura Tipo Vano Regulador (m) L N Flecha máxima temperatura (dan) Vano de Peso (m) máxima viento T-91 D4A2 AA A T-92 D4S1V AF S T-93 D4S2V AE S T-94 D4A3 AD ANC T-95 D4S1V AG S T-96 D4A2 AD A T-97 D4S2V AC S T-98 D4S2V AB S T-99 D4A2 AE A T-100 D4A3 AG ANC T-101 D4A3 AC ANC T-102 D4S2V AA S T-103 D4A4A AF A T-104 D4A2 AF A T-105 D4A3 AF ANC T-106 D4A3 AC A T-107 D4S1V AG S T-108 D4A3 AG ANC T-109 D4A2 AC A T-110 D4A2 AE A T-111 D4A2 AB A T-112 D4S2V AC S T-113 D4A2 AB A T-114 D4S1V AB S T-115 D4S2V AC S T-116 D4A3 AD ANC T-117 D4A2 AG A T-118 D4A3 AF A T-119 D4S2V AD S T-120 D4S2V AG S (dan) Vano de Peso (m) Flecha mínima máxima hielo (dan) Vano de Peso (m) (dan) Vano de Peso (m) máxima hielo+viento (dan) Vano de Peso (m) Hipótesis % Cálculos Capítulo 4 43/44

169 Torre VANOS DE PESO Flecha máxima temperatura máxima viento Flecha mínima máxima hielo máxima hielo+viento Nº Apoyo Tipo de apoyo Observaciones Altura Tipo Vano Regulador (m) L N (dan) Vano de Peso (m) (dan) Vano de Peso (m) (dan) Vano de Peso (m) (dan) Vano de Peso (m) (dan) Vano de Peso (m) Hipótesis % T-121 D4A3 AD A T-122 D4A3 AC ANC T-123 D4A3 AD ANC T-124 D4A3 AF ANC T-125 D4A2 AD A T-126 D4A2 AB A T-127 D4S2V AE S T-128 D4A3 AD ANC T-129 D4A2 AC A T-130 D4A3 AC ANC T-131 D4A4A AB ANC T-132 D4A4F A0 A Cálculos Capítulo 4 44/44

170 CAPÍTULO 5 CÁLCULO DE LAS CIMENTACIONES 5.1. CARGAS TRANSMITIDAS AL SUELO 5.2. CIMENTACIONES PATA DE ELEFANTE 5.3. CIMENTACIONES MIXTAS Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Cálculos Capítulo 5 1/36

171 5.1. CARGAS TRANSMITIDAS AL SUELO Para los apoyos de esta línea se han diseñado dos tipos de cimentaciones: pata de elefante y mixta. Las cimentaciones tipo pata de elefante se han calculado para dos tipos de suelo: normal y flojo. Cuando, debido a las características excepcionales del suelo, no se puedan utilizar los tipos de cimentaciones descritos anteriormente, RED ELÉCTRICA diseñará un tipo específico de cimentación que se adapte a las características mecánicas del terreno. Cargas transmitidas al suelo Las cargas que el apoyo transmite al suelo son, para la hipótesis más desfavorable y la altura máxima, las siguientes: APOYO ARRANQUE COMPRESIÓN HIPÓTESIS D4S1V 63,86 79,54 Normal D4S2V D4A2 83,81 112,07 101,52 131,79 Normal Normal D4A3 D4A4 182,47 245,49 208,08 284,44 Normal Normal Estos valores son nominales, es decir, cargas de trabajo sin mayorar, y están expresados en toneladas. Los coeficientes de seguridad que deben cumplir las cimentaciones son de 1,5 si la hipótesis más desfavorable es normal o de 1,2 si es excepcional, según lo estipulado en el Reglamento de líneas eléctricas de alta tensión. Como las cimentaciones de cada tipo de apoyo se diseñan para las condiciones más desfavorables, es decir para las reacciones máximas en el suelo correspondiente a las cargas de diseño de los apoyos y a su altura máxima, no es necesario verificar el cumplimiento de la seguridad reforzada de la cimentación cuando proceda, ya que si el apoyo cumple dicho criterio de seguridad reforzada, la cimentación correspondiente también lo cumplirá de forma implícita. Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 2/36

172 5.2. CIMENTACIONES PATA DE ELEFANTE Estas cimentaciones están formadas por un macizo de hormigón en masa en forma de pata de elefante (véase figura). La zapata se comprueba al arranque, calculándose las fuerzas que se oponen al tiro de la torre y que son: - Peso propio de la zapata (peso específico hormigón = kg/m 3 ). - Peso del cono de tierra que arrastraría el macizo de hormigón caso de ser arrancado (peso específico tierras = kg/m 3 ). Se han considerado dos ángulos de arranque: 30 o para terreno normal y 20 o para terreno flojo. El coeficiente de estabilidad de la zapata, peso opuesto al arranque dividido por la carga nominal de arranque, tiene que ser mayor de 1,5 en las hipótesis normales y mayor de 1,2 en el caso de hipótesis excepcionales. La comprobación a compresión de la zapata se realiza calculando todas las cargas que actúan sobre la base de la zapata y que son: - Peso propio de la zapata. - Peso de tierras que actúan sobre la solera. - Carga de compresión ejercida por la torre. El total de estas cargas, dividido por la superficie de la solera no debe sobrepasar la sigma admisible del terreno (3 kg/cm 2 para terreno normal y 2 kg/cm 2 para terreno flojo). Finalmente se comprueba la adherencia entre el anclaje de la torre y la zapata de la siguiente forma: De la carga mayor que transmite el anclaje a la zapata, normalmente la de compresión, se considera que la mitad de esta carga la absorbe la adherencia entre el anclaje y el macizo (Adherencia acero galvanizado-hormigón = 7 kg/cm 2 ) y la otra mitad los casquillos de anclaje por la cortadura de los tornillos de unión casquillosanclaje. Los coeficientes de seguridad de ambas cargas opositoras al deslizamiento Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 3/36

173 del anclaje sobre la zapata deben ser mayores de 1,5 para las hipótesis normales y de 1,2 para las excepcionales. Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 4/36

174 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4S1 Cimentación Pata de Elefante. Terreno NORMAL CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 3 Ángulo Arranque 30 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Carga Admisible (kg/cm 2 ) 66.7 Resistencia característica (kg/cm 2 ) 200 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Solera (m) 2.20 Altura Solera (m) 0.10 Altura Total (m) 3.7 Diámetro Pilar (m) 1.3 Altura Pilar (m) 2.8 Altura Cono (m) 0.8 Diametro Realce (m) 0.8 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) 6.06 Volumen de hormigón (m 3 ) 6.27 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 5/36

175 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4S1 Cimentación Pata de Elefante. Terreno NORMAL COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Volumen de Tierras Arrancadas (m 3 ) Peso de Tierras arrancadas (kg) Peso del Hormigón (kg) Peso total opuesto al arranque (kg) Coeficiente de estabilidad 1.56 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Volumen de Tierras sobre la Solera (m 3 ) 8.00 Peso de Tierras (kg) Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 2.83 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 150 Número de Angulares por Anclaje 1 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 8 Diámetro Tornillos (mm) 20 Número de Zapatas en el anclaje 4 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2374 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2400 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 2663 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 6000 Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1680 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 3.80 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.52 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 6/36

176 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4S1 Cimentación Pata de Elefante. Terreno FLOJO CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 2 Ángulo Arranque 20 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Carga Admisible (kg/cm 2 ) 66.7 Resistencia característica (kg/cm 2 ) 200 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Solera (m) 3.00 Altura Solera (m) 0.10 Altura Total (m) 3.7 Diámetro Pilar (m) 1.5 Altura Pilar (m) 2.3 Altura Cono (m) 1.3 Diametro Realce (m) 0.8 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) Volumen de hormigón (m 3 ) Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 7/36

177 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4S1 Cimentación Pata de Elefante. Terreno FLOJO COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Volumen de Tierras Arrancadas (m 3 ) Peso de Tierras arrancadas (kg) Peso del Hormigón (kg) Peso total opuesto al arranque (kg) Coeficiente de estabilidad 1.56 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Volumen de Tierras sobre la Solera (m 3 ) Peso de Tierras (kg) Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 1.85 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 150 Número de Angulares por Anclaje 1 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 8 Diámetro Tornillos (mm) 20 Número de Zapatas en el anclaje 4 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2374 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2400 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 2663 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 6000 Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1680 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 3.80 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.52 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 8/36

178 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4S2 Cimentación Pata de Elefante. Terreno NORMAL CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 3 Ángulo Arranque 30 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Carga Admisible (kg/cm 2 ) 66.7 Resistencia característica (kg/cm 2 ) 200 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Solera (m) 2.50 Altura Solera (m) 0.10 Altura Total (m) 4 Diámetro Pilar (m) 1.3 Altura Pilar (m) 2.8 Altura Cono (m) 1.1 Diametro Realce (m) 0.8 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) 7.43 Volumen de hormigón (m 3 ) 7.63 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 9/36

179 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4S2 Cimentación Pata de Elefante. Terreno NORMAL COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Volumen de Tierras Arrancadas (m 3 ) Peso de Tierras arrancadas (kg) Peso del Hormigón (kg) Peso total opuesto al arranque (kg) Coeficiente de estabilidad 1.58 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Volumen de Tierras sobre la Solera (m 3 ) Peso de Tierras (kg) Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 2.85 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 150 Número de Angulares por Anclaje 1 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 12 Diámetro Tornillos (mm) 20 Número de Zapatas en el anclaje 6 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2020 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2400 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 1762 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 6000 Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1859 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 3.23 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.78 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 10/36

180 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4S2 Cimentación Pata de Elefante. Terreno FLOJO CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 2 Ángulo Arranque 20 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Carga Admisible (kg/cm 2 ) 66.7 Resistencia característica (kg/cm 2 ) 200 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Solera (m) 3.40 Altura Solera (m) 0.10 Altura Total (m) 4 Diámetro Pilar (m) 1.9 Altura Pilar (m) 2.6 Altura Cono (m) 1.3 Diametro Realce (m) 0.8 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) Volumen de hormigón (m 3 ) Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 11/36

181 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4S2 Cimentación Pata de Elefante. Terreno FLOJO COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Volumen de Tierras Arrancadas (m 3 ) Peso de Tierras arrancadas (kg) Peso del Hormigón (kg) Peso total opuesto al arranque (kg) Coeficiente de estabilidad 1.62 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Volumen de Tierras sobre la Solera (m 3 ) Peso de Tierras (kg) Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 1.91 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 150 Número de Angulares por Anclaje 1 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 12 Diámetro Tornillos (mm) 20 Número de Zapatas en el anclaje 6 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2020 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2400 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 1762 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 6000 Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1859 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 3.23 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.78 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 12/36

182 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A2 Cimentación Pata de Elefante. Terreno NORMAL CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 3 Ángulo Arranque 30 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Carga Admisible (kg/cm 2 ) 66.7 Resistencia característica (kg/cm 2 ) 200 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Solera (m) 2.90 Altura Solera (m) 0.10 Altura Total (m) 4.3 Diámetro Pilar (m) 1.4 Altura Pilar (m) 2.9 Altura Cono (m) 1.3 Diametro Realce (m) 1 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) Volumen de hormigón (m 3 ) Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 13/36

183 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A2 Cimentación Pata de Elefante. Terreno NORMAL COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Volumen de Tierras Arrancadas (m 3 ) Peso de Tierras arrancadas (kg) Peso del Hormigón (kg) Peso total opuesto al arranque (kg) Coeficiente de estabilidad 1.59 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Volumen de Tierras sobre la Solera (m 3 ) Peso de Tierras (kg) Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 2.83 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 200 Número de Angulares por Anclaje 1 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 10 Diámetro Tornillos (mm) 24 Número de Zapatas en el anclaje 5 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2185 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2400 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 2574 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 6000 Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1696 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 3.57 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.65 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 14/36

184 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A2 Cimentación Pata de Elefante. Terreno FLOJO CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 2 Ángulo Arranque 20 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Carga Admisible (kg/cm 2 ) 66.7 Resistencia característica (kg/cm 2 ) 200 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Solera (m) 3.90 Altura Solera (m) 0.10 Altura Total (m) 4.3 Diámetro Pilar (m) 1.7 Altura Pilar (m) 2.6 Altura Cono (m) 1.6 Diametro Realce (m) 1 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) Volumen de hormigón (m 3 ) Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 15/36

185 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A2 Cimentación Pata de Elefante. Terreno FLOJO COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Volumen de Tierras Arrancadas (m 3 ) Peso de Tierras arrancadas (kg) Peso del Hormigón (kg) Peso total opuesto al arranque (kg) Coeficiente de estabilidad 1.63 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Volumen de Tierras sobre la Solera (m 3 ) Peso de Tierras (kg) Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 1.93 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 200 Número de Angulares por Anclaje 1 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 10 Diámetro Tornillos (mm) 24 Número de Zapatas en el anclaje 5 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2185 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2400 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 2574 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 6000 Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1696 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 3.57 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.65 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 16/36

186 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A3 Cimentación Pata de Elefante. Terreno NORMAL CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 3 Ángulo Arranque 30 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Carga Admisible (kg/cm 2 ) 66.7 Resistencia característica (kg/cm 2 ) 200 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Solera (m) 3.70 Altura Solera (m) 0.10 Altura Total (m) 4.8 Diámetro Pilar (m) 1.6 Altura Pilar (m) 3.2 Altura Cono (m) 1.5 Diametro Realce (m) 1.1 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) Volumen de hormigón (m 3 ) Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 17/36

187 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A3 Cimentación Pata de Elefante. Terreno NORMAL COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Volumen de Tierras Arrancadas (m 3 ) Peso de Tierras arrancadas (kg) Peso del Hormigón (kg) Peso total opuesto al arranque (kg) Coeficiente de estabilidad 1.57 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Volumen de Tierras sobre la Solera (m 3 ) Peso de Tierras (kg) Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 2.85 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 150 Número de Angulares por Anclaje 2 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 16 Diámetro Tornillos (mm) 24 Número de Zapatas en el anclaje 8 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2156 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2400 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 2540 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 6000 Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1780 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 3.79 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.67 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 18/36

188 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A3 Cimentación Pata de Elefante. Terreno FLOJO CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 2 Ángulo Arranque 20 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Carga Admisible (kg/cm 2 ) 66.7 Resistencia característica (kg/cm 2 ) 200 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Solera (m) 5.00 Altura Solera (m) 0.10 Altura Total (m) 4.8 Diámetro Pilar (m) 2.6 Altura Pilar (m) 3.5 Altura Cono (m) 1.2 Diametro Realce (m) 1.1 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) Volumen de hormigón (m 3 ) Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 19/36

189 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A3 Cimentación Pata de Elefante. Terreno FLOJO COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Volumen de Tierras Arrancadas (m 3 ) Peso de Tierras arrancadas (kg) Peso del Hormigón (kg) Peso total opuesto al arranque (kg) Coeficiente de estabilidad 1.72 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Volumen de Tierras sobre la Solera (m 3 ) Peso de Tierras (kg) Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 1.99 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 150 Número de Angulares por Anclaje 2 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 16 Diámetro Tornillos (mm) 24 Número de Zapatas en el anclaje 8 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2156 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2400 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 2540 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 6000 Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1780 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 3.79 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.67 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 20/36

190 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A4 Cimentación Pata de Elefante. Terreno NORMAL CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 3 Ángulo Arranque 30 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Carga Admisible (kg/cm 2 ) 66.7 Resistencia característica (kg/cm 2 ) 200 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Solera (m) 4.40 Altura Solera (m) 0.10 Altura Total (m) 5 Diámetro Pilar (m) 2 Altura Pilar (m) 3.2 Altura Cono (m) 1.7 Diametro Realce (m) 1.1 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) Volumen de hormigón (m 3 ) Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 21/36

191 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A4 Cimentación Pata de Elefante. Terreno NORMAL COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Volumen de Tierras Arrancadas (m 3 ) Peso de Tierras arrancadas (kg) Peso del Hormigón (kg) Peso total opuesto al arranque (kg) Coeficiente de estabilidad 1.54 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Volumen de Tierras sobre la Solera (m 3 ) Peso de Tierras (kg) Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 2.83 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 200 Número de Angulares por Anclaje 2 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 20 Diámetro Tornillos (mm) 24 Número de Zapatas en el anclaje 10 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2358 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2400 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 2778 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 6000 Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1696 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 3.86 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.53 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 22/36

192 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A4 Cimentación Pata de Elefante. Terreno FLOJO CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 2 Ángulo Arranque 20 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Carga Admisible (kg/cm 2 ) 66.7 Resistencia característica (kg/cm 2 ) 200 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Solera (m) 6.00 Altura Solera (m) 0.10 Altura Total (m) 5 Diámetro Pilar (m) 2.8 Altura Pilar (m) 2.9 Altura Cono (m) 2 Diametro Realce (m) 1.1 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) Volumen de hormigón (m 3 ) Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 23/36

193 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A4 Cimentación Pata de Elefante. Terreno FLOJO COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Volumen de Tierras Arrancadas (m 3 ) Peso de Tierras arrancadas (kg) Peso del Hormigón (kg) Peso total opuesto al arranque (kg) Coeficiente de estabilidad 1.79 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Volumen de Tierras sobre la Solera (m 3 ) Peso de Tierras (kg) Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 1.97 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 200 Número de Angulares por Anclaje 2 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 20 Diámetro Tornillos (mm) 24 Número de Zapatas en el anclaje 10 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2358 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2400 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 2778 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 6000 Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1696 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 3.86 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.53 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 24/36

194 5.3 CIMENTACIONES MIXTAS Estas cimentaciones están formadas por un cilindro de hormigón en masa cosido mediante pernos a la roca (véase figura) La zapata se comprueba al arranque, calculándose las fuerzas que se oponen al tiro de la torre y que son: - Peso propio de la zapata (peso específico hormigón = kg/m 3 ). - Peso del cono de tierra que arrastraría el macizo de hormigón caso de ser arrancado (peso específico tierras = kg/m 3 ). Como la altura del macizo de hormigón es variable, ya que depende de la profundidad a la que se encuentre la roca, se toma para el cálculo del peso opuesto al arranque la altura mínima del macizo, considerando: - Carga resistente de los pernos (Adherencia mortero roca = 4 kg/cm2) El coeficiente de estabilidad de la zapata, peso opuesto al arranque dividido por la carga nominal de arranque, tiene que ser mayor que 1,5 en las hipótesis normales y mayor que 1,2 en el caso de hipótesis excepcionales.. La comprobación a compresión de la zapata se realiza calculando todas las cargas que actúan sobre la base de la zapata y que son: - Peso propio de la zapata (se considera como altura del macizo de hormigón la altura máxima). - Carga de compresión ejercida por la torre. El total de estas cargas, dividido por la superficie de la solera no debe sobrepasar la sigma admisible de la roca (10 kg/cm 2 ). Finalmente se comprueba la adherencia entre el anclaje de la torre y el macizo de hormigón de forma análoga a las cimentaciones pata de elefante. Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 25/36

195 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 26/36

196 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4S1 Cimentación Mixta. Terreno Mixto. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 10 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Y MORTERO Resistencia característica hormigón (kg/cm 2 ) 200 Resistencia característica mortero (kg/cm 2 ) 300 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante 8077 Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Macizo (m) 1.30 Altura Máxima del Macizo (m) 3.5 Altura Mínima del Macizo (m) 1.55 Diametro Realce (m) 0.8 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) (máx.) 4.65 (mín.) 2.06 Volumen de hormigón (m 3 ) (máx.) 4.85 (mín.) 2.26 TIPO DE PERNOS Número 9 Dimensiones Diámetro del Taladro (mm) 20mm x 2.8 m AEH 400 N 40 Diámetro del eje de Taladros (m) 0.58 Distancia entre pernos (m) 0.2 Longitud empotramiento Pernos roca (m) 1.6 Longitud empotramiento Pernos cimentación (m) 1.2 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 27/36

197 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4S1 Cimentación Mixta. Terreno Mixto. COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Perímetro resistente mortero-roca (cm) Carga de trabajo real mortero-roca (kg/cm 2 ) 3.53 Carga de trabajo máxima mortero-roca (kg/cm 2 ) 4.62 Perímetro resistente perno-mortero (cm) Carga de trabajo real perno-mortero (kg/cm 2 ) 7.06 Carga de trabajo máxima perno-mortero (kg/cm 2 ) Coeficiente de estabilidad al arranque 1.96 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 6.83 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 150 Número de Angulares por Anclaje 1 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 6 Diámetro Tornillos (mm) 20 Número de Zapatas en el anclaje 3 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 3165 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 5120 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 3551 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1680 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 1.53 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.54 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 28/36

198 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4S2 Cimentación Mixta. Terreno Mixto. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 10 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Y MORTERO Resistencia característica hormigón (kg/cm 2 ) 200 Resistencia característica mortero (kg/cm 2 ) 300 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Macizo (m) 1.30 Altura Máxima del Macizo (m) 3.8 Altura Mínima del Macizo (m) 1.95 Diametro Realce (m) 0.8 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) (máx.) 5.04 (mín.) 2.59 Volumen de hormigón (m 3 ) (máx.) 5.25 (mín.) 2.79 TIPO DE PERNOS Número 12 Dimensiones Diámetro del Taladro (mm) 20mm x 2.8 m AEH 400 N 40 Diámetro del eje de Taladros (m) 0.77 Distancia entre pernos (m) 0.2 Longitud empotramiento Pernos roca (m) 1.6 Longitud empotramiento Pernos cimentación (m) 1.2 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 29/36

199 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4S2 Cimentación Mixta. Terreno Mixto. COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Perímetro resistente mortero-roca (cm) Carga de trabajo real mortero-roca (kg/cm 2 ) 3.47 Carga de trabajo máxima mortero-roca (kg/cm 2 ) 4.62 Perímetro resistente perno-mortero (cm) Carga de trabajo real perno-mortero (kg/cm 2 ) 6.95 Carga de trabajo máxima perno-mortero (kg/cm 2 ) Coeficiente de estabilidad al arranque 1.99 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 8.56 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 150 Número de Angulares por Anclaje 1 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 8 Diámetro Tornillos (mm) 20 Número de Zapatas en el anclaje 4 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 3029 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 5120 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 2644 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1859 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 1.53 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.94 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 30/36

200 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A2 Cimentación Mixta. Terreno Mixto. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 10 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Y MORTERO Resistencia característica hormigón (kg/cm 2 ) 200 Resistencia característica mortero (kg/cm 2 ) 300 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Macizo (m) 1.50 Altura Máxima del Macizo (m) 4.1 Altura Mínima del Macizo (m) 1.9 Diametro Realce (m) 1 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) (máx.) 7.25 (mín.) 3.36 Volumen de hormigón (m 3 ) (máx.) 7.56 (mín.) 3.67 TIPO DE PERNOS Número 16 Dimensiones Diámetro del Taladro (mm) 20mm x 2.8 m AEH 400 N 40 Diámetro del eje de Taladros (m) 1.02 Distancia entre pernos (m) 0.2 Longitud empotramiento Pernos roca (m) 1.6 Longitud empotramiento Pernos cimentación (m) 1.2 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 31/36

201 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A2 Cimentación Mixta. Terreno Mixto. COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Perímetro resistente mortero-roca (cm) Carga de trabajo real mortero-roca (kg/cm 2 ) 3.48 Carga de trabajo máxima mortero-roca (kg/cm 2 ) 4.62 Perímetro resistente perno-mortero (cm) Carga de trabajo real perno-mortero (kg/cm 2 ) 6.97 Carga de trabajo máxima perno-mortero (kg/cm 2 ) Coeficiente de estabilidad al arranque 1.99 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 8.44 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 200 Número de Angulares por Anclaje 1 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 8 Diámetro Tornillos (mm) 24 Número de Zapatas en el anclaje 4 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2731 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 5120 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 3218 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1696 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 1.53 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.88 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 32/36

202 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A3 Cimentación Mixta. Terreno Mixto. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 10 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Y MORTERO Resistencia característica hormigón (kg/cm 2 ) 200 Resistencia característica mortero (kg/cm 2 ) 300 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Macizo (m) 2.05 Altura Máxima del Macizo (m) 4.6 Altura Mínima del Macizo (m) 2 Diametro Realce (m) 1.1 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) (máx.) (mín.) 6.60 Volumen de hormigón (m 3 ) (máx.) (mín.) 6.98 TIPO DE PERNOS Número 17 Dimensiones Diámetro del Taladro (mm) 25mm x 2.8 m AEH 400 N 57 Diámetro del eje de Taladros (m) 1.63 Distancia entre pernos (m) 0.3 Longitud empotramiento Pernos roca (m) 1.6 Longitud empotramiento Pernos cimentación (m) 1.2 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 33/36

203 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A3 Cimentación Mixta. Terreno Mixto. COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Perímetro resistente mortero-roca (cm) Carga de trabajo real mortero-roca (kg/cm 2 ) 3.75 Carga de trabajo máxima mortero-roca (kg/cm 2 ) 4.62 Perímetro resistente perno-mortero (cm) Carga de trabajo real perno-mortero (kg/cm 2 ) 8.54 Carga de trabajo máxima perno-mortero (kg/cm 2 ) Coeficiente de estabilidad al arranque 1.85 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 7.39 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 150 Número de Angulares por Anclaje 2 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 16 Diámetro Tornillos (mm) 24 Número de Zapatas en el anclaje 8 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2156 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 5120 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 2540 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1780 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 1.53 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 1.73 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 34/36

204 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A4 Cimentación Mixta. Terreno Mixto. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO Carga Admisible (kg/cm 2 ) 10 Peso específico (kg/m 3 ) 1700 CARACTERÍSTICAS DEL HORMIGÓN Y MORTERO Resistencia característica hormigón (kg/cm 2 ) 200 Resistencia característica mortero (kg/cm 2 ) 300 Peso específico (kg/m 3 ) 2300 CARGAS DE LA TORRE (Valores Nominales en kg) Compresión Esf. Cortante Arranque Esf. Cortante Coeficiente de seguridad 1.5 DIMENSIONES DEL MACIZO DE HORMIGÓN Diámetro Macizo (m) 2.60 Altura Máxima del Macizo (m) 4.8 Altura Mínima del Macizo (m) 2.05 Diametro Realce (m) 1.1 Altura Realce (m) 0.4 Inclinación del Realce (m/m) 0.25 Volumen de excavación (m 3 ) (máx.) (mín.) Volumen de hormigón (m 3 ) (máx.) (mín.) TIPO DE PERNOS Número 22 Dimensiones Diámetro del Taladro (mm) 25mm x 2.8 m AEH 400 N 57 Diámetro del eje de Taladros (m) 2.11 Distancia entre pernos (m) 0.3 Longitud empotramiento Pernos roca (m) 1.6 Longitud empotramiento Pernos cimentación (m) 1.2 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 35/36

205 DPTO. DE INGENIERÍA DE LÍNEAS CÁLCULO DE CIMENTACIONES Torre Tipo D4A4 Cimentación Mixta. Terreno Mixto. COMPROBACIÓN AL ARRANQUE Perímetro resistente mortero-roca (cm) Carga de trabajo real mortero-roca (kg/cm 2 ) 3.89 Carga de trabajo máxima mortero-roca (kg/cm 2 ) 4.62 Perímetro resistente perno-mortero (cm) Carga de trabajo real perno-mortero (kg/cm 2 ) 8.88 Carga de trabajo máxima perno-mortero (kg/cm 2 ) Coeficiente de estabilidad al arranque 1.78 COMPROBACIÓN A LA COMPRESIÓN Peso del Hormigón (kg) Carga total a Compresión (kg) Carga de trabajo del terreno (kg/cm 2 ) 6.48 COMPROBACIÓN TORNILLERÍA Y ADHERENCIA ANCLAJE Ala del Perfil de Anclaje (mm) 200 Número de Angulares por Anclaje 2 Adherencia Acero-Hormigón (kg/cm 2 ) 7 Carga Última Anclaje por Adherencia (kg) Nº total Tornillos en las Zapatas del Anclaje 20 Diámetro Tornillos (mm) 24 Número de Zapatas en el anclaje 10 Carga mayorada de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 2358 Carga máxima de los Tornillos a cortadura (kg/cm 2 ) 5120 Carga mayorada de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) 2778 Carga máx. de los Tornillos por aplastamiento (kg/cm 2 ) Carga mayorada sobre zapatas del anclaje (kg) Carga máxima soportable por zapatas del anclaje (kg) Solicitación a flexión (kg/cm 2 ) 1696 Limite elástico zapata (kg/cm 2 ) 3600 Coeficiente de seguridad anclaje 1.54 Coeficiente de seguridad tornillos y zapatas 2.17 Ref.: TI.L/12/001/J0003-L0441 Proyecto L/400 kv D/C Güeñes-Itxaso Cálculos Capítulo 5 36/36

206 PROYECTO DE EJECUCIÓN DE LA LÍNEA AÉREA DE TRANSPORTE DE ENERGÍA ELÉCTRICA A 400 kv DOBLE CIRCUITO GÜEÑES - ITXASO DOCUMENTO 3 PLANOS Documento 3 Planos 1/3

207 DOCUMENTO Nº 3 PLANOS ÍNDICE Este documento consta de 89 páginas con los planos indicados: Nº DE PLANO EDICIÓN FECHA 1. PLANTA GENERAL (5 Hojas) 441L PERFIL LONGITUDINAL Y PLANTA (61 Hojas) 441L APOYOS D4S1V 184P001-1 A D4S2V 185P001-1 A D4A2 061P001 G D4A3 058P001 F D4A4 ÁNGULO 059P K D4A4 FIN DE LÍNEA 059P001 K CADENAS Y HERRAJES CONJUNTO DE AMARRE CABLE COMPUESTO (TIERRA ÓPTICO) TIPO II SF4H128 E CONJUNTO DE SUSPENSIÓN CABLE COMPUESTO (TIERRA ÓPTICO) TIPO II SF4H166 G CONJUNTO DE AMARRE CABLE TIERRA CONVENCIONAL SF4H013 C CONJUNTO DE SUSPENSIÓN CABLE TIERRA CONVENCIONAL SF4H168 D Documento 3 Planos 2/3

208 Nº DE PLANO EDICIÓN FECHA CADENA DE AMARRE 400 kv DOBLE - TRIPLEX SF4H2322 C CADENA DE AMARRE 400 kv SENCILLA TRIPLEX. VANO FINAL PÓRTICO SF4H1321 D CADENA DE AMARRE 400 kv SENCILLA TRIPLEX. VANO FINAL TORRE SF4H1322 C CADENA DE SUSPENSIÓN EN V 400 kv TRIPLEX SF4H2302 B BALIZA AVIFAUNA GIRATORIA SF4H222 A AISLADORES DE VIDRIO A001 C GRAPA DE AMARRE G001 D GRAPA DE SUSPENSIÓN G002 A SISTEMA PUESTA A TIERRA PUESTA A TIERRA DE APOYOS PATAS SEPARADAS PAT ANILLO PAT EN APOYOS NO FRECUENTADOS PATAS SEPARADAS PAT002 D Aprobados planos referenciados con Sello. Madrid, octubre de 2016 Documento 3 Planos 3/3