LA FERRORESONANCIA EN TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN

Transcripción

1 LA FERRORESONANCIA EN TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN Guillermo Aponte M. Universidad del Valle GRALTA GRUPO DE INVESTIGACION EN ALTA TENSION MAGNETRON

2 INTRODUCCION A continuación se hace una presentación del fenómeno de la ferroresonancia y de la posibilidad de su ocurrencia cuando los transformadores de distribución son conectados a la red

3 INTRODUCCION Se presenta el procedimiento de análisis del fenómeno, las pruebas realizadas en el Laboratorio de Alta Tensión de la Universidad del Valle, para determinar las condiciones de ocurrencia de la ferroresonancia cuando se emplea cable aislado y la herramienta computacional con la cual es posible predecir o confirmar su aparición.

4 INTRODUCCION Los transformadores tienen una gran aplicación y se pueden encontrar en cualquier parte del sistema, desde las áreas más congestionadas de las ciudades, hasta los sectores rurales poco poblados.

5 CONEXIÓN CON CONDUCTOR DESNUDO

6 CONEXIÓN CON CABLE AISLADO

7 PROBLEMA En los transformadores se presenta en ocasiones el fenómeno de la ferroresonancia, pudiendo ocasionar la falla en los pararrayos, en el cable o en el transformador mismo.

8 QUE ES LA FERRORESONANCIA? Es un fenómeno usualmente caracterizado por sobrevoltajes e irregulares formas de onda, y está asociado con la excitación de una o más inductancias saturables a través de una capacitancia en serie. [ANSI/IEEE Std ]

9 LA RESONANCIA SERIE

10 CONDICION DE DE RESONANCIA E = 10 Kv Xl = j 90 Ohms X m= = J90 Ω X C = J 50 Ω Xc = -j 70 Ohms I = 10 / j 20 = -j 0.5 A Vl = j 90 x j 0.5 = 45 kv E I Vl Vco Vc = -j 70 x j 0.5 = -35 kv

11 CIRCUITO FERRORESONANTE La inductancia en un circuito simple resonante es normalmente de núcleo de aire y su valor no cambia, en un circuito ferroresonante esta tiene un núcleo de material ferromagnético que varía con el voltaje aplicado en sus terminales, existen entonces varios posibles puntos de operación y en alguno de ellos puede producirse la resonancia

12 LA FERRORESONANCIA Vc R Xc E I Xl V l

13 CURVA DE MAGNETIZACION Voltaje (V) Corriente(Amp)

14 Fuente TRANSFORMADOR MONOFASICO

15 TRANSFORMADOR MONOFASICO CON UNA FASE EN FALLA Fuente Transformador en vacío

16 CURVA DE MAGNETIZACION Voltaje (V) Corriente(Amp)

17 FERRORESONANCIA EN SISTEMAS DE DISTRIBUCIÓN Para que se presente la ferroresonancia debe existir un circuito LC serie, con un elemento de características no lineales. La capacitancia puede ser aportada por los conductores o los cables y la inductancia por un transformador con núcleo de material ferromagnético.

18 CONDICIONES NORMALES En los circuitos de distribución operando normalmente, difícilmente se presentan las condiciones para la ferroresonancia

19 CONDICIONES DE FERRORESONANCIA Pero un circuito serie LC se forma cuando por la energización o desenergización de una o dos fases, la reactancia capacitiva del cable es conectada en serie con la reactancia inductiva del transformador

20 SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN NORMAL Capacitancia del Cable Fuente Capacitancia del Cable Capacitancia del Cable

21 TRANSFORMADOR MONOFASICO CON UNA FASE ENERGIZADA Fuente Capacitancia del Cable Transformador en vacío

22 TRANSFORMADOR TRIFASICO

23 ANALISIS MATEMÁTICO DE LA FERRORESONANCIA E I Vl Vco Las ecuaciones que describen el sistema son: R=0 E = VL+Vc Vc = -j1/ωc. I VL = E + j I/ωC

24 ANALISIS MATEMÁTICO DE LA FERRORESONANCIA La ecuación VL = E + j I.1/ωC corresponde a una recta con pendiente 1/wC, que corta el eje Y en el punto E. Como la relación entre el voltaje y la corriente del transformador esta dada igualmente por la curva de magnetización, entonces el punto de operación corresponderá a su intersección con la recta anterior.

25 CURVA DE MAGNETIZACION Y RECTA V= E + I Xc (C muy pequeña) Voltaje (V) E VL Corriente(Amp)

26 SI C AUMENTA Xc DISMINUYE, LA PENDIENTE ES MENOR y VL ES MAS ALTO Voltaje (V) E VL Corriente(Amp)

27 CON C MAYOR (Xc menor) Voltaje (V) E VL Corriente(Amp)

28 CONDICION DE POSIBLE FERRORESONANCIA A Voltaje (V) E B C Corriente(Amp)

29 ANALISIS DE LA FERRORESONANCIA En la figura se observa que existen tres intersecciones que corresponden a a los posibles puntos de operación del transformador. Los puntos B y C son puntos estables de operación, mientras que el punto A es inestable.

30 ANALISIS DE LA FERRORESONANCIA El punto B el voltaje VL será pequeño y en C puede se elevados, este punto corresponderá a ferroresonancia. Si entra en ferroresonancia tanto VL como Vc pueden tener valores altos, el sistema puede estar pasando del punto B al C y viceversa.

31 CONDICION CON C MUY GRANDE, AHORA Xm ES MUCO MAYOR QUE Xc Voltaje (V) E B Corriente(Amp)

32 TRANSFORMADOR TRIFASICO CON DOS FASES ENERGIZADAS Fuente Capacitancia del Cable

33 EFECTOS DE LA FERRORESONANCIA Altos voltajes con picos que pueden exceder varias veces las condiciones normales. Excesivo ruido audible en el transformador. Formas de onda de V e I extremadamente irregulares.

34 CASO DE FERRORESONANCIA No. 1 Un transformador monofásico de 250 KVA, 13.2 kv/ V conectado A un sistema de 13.2 kv mediante un cable de 15 kv, de 150 metros de longitud, con capacitancia de F/Km y con corriente de magnetización del 1 %.

35 Fuente Capacitancia del Cable Transformador en vacío

36 CASO DE FERRORESONANCIA No. 1

38 CASO DE FERRORESONANCIA No. 2 Dos transformadores trifásicos de 250 KVA y 300 KVA, 34.5 KV/ 228 V, con Io del 2.5 %, se conectan al sistema de potencia mediante un cable XLPE 35 kv., de 150 metros de longitud, con capacitancia de 132 nf/km.

39 Fuente Capacitancia del Cable

41 CASO DE FERRORESONANCIA No. 2 I Vl E Vco

42 CONDICIONES MODIFICADAS 1. Que ocurriria si se disminuye la longitud del cable a la mitad. 2. Que si se aumenta 2 o 4 veces.

43 I Vl Con longitud de la mitad: Vc = 30 kv VL = kv Con longitud de 2 veces: Vc = -77 kv VL = 57 kv E Vco Con longitud de 4 veces: Vc = kv VL = 30.1 kv

44 LA FERRORESONANCIA CON CABLES Si se aumenta la capacitancia (incrementando la longitud del cable), disminuye Xc y la pendiente de la recta, pudiendo alcanzar un valor que se define como capacitancia crítica, donde aparecen los puntos A y B que se agregan al que antes era el único punto de operación C

45 EFECTO DEL AUMENTO DE LA CAPACITANCIA A Voltaje (V) E B C Corriente(Amp)

46 POSIBILIDAD DE LA FERRORESONANCIA Si la relación Xc/Xm es muy elevada no se tienen problemas de resonancia; pero si esta relación se reduce, por aumento de C o por disminución de Xm, se puede presentar la ferroresonancia.

47 LA FERRORESONANCIA EN CABLES Existe entonces un valor mínimo K que relaciona la máxima reactancia capacitiva del cable con la mínima reactancia inductiva del transformador K = Xc/Xm

48 PREVENCION DE LA FERRORESONANCIA Cuando se emplean cables la medida principal para evitar la ferroresonancia, consiste en limitar la longitud de la acometida para que no se alcance el valor de capacitancia critica. La longitud crítica, se define entonces como la mayor longitud de la acometida (cable) que puede utilizarse en la conexión del transformador, sin que se tenga el riesgo de ferroresonancia.

49 LONGITUD CRÍTICA Longitud crítica es el máximo valor de la acometida (cable) que puede utilizarse en la conexión de transformadores sin que se tenga el riesgo de sobrevoltajes por Ferroresonancia.

50 POSIBILIDAD DE LA FERRORESONANCIA X =10 6 2πfCl c f = Frecuencia nominal C = Capacitancia por unidad de longitud l = Longitud del cable

51 POSIBILIDAD DE LA FERRORESONANCIA X m 2 = kv Iexc% kva Iexc = Corriente de magnetización kv = Voltaje nominal kva = Potencia nominal

52 ESTIMACIÓN DE LA LONGITUD CRÍTICA La longitud critica se calcula con la siguiente expresión matemática obtenida de la relación K = Xc / Xm ( 2 ) I * kva K *2 fc kv l = π exc % *

53 VALOR DE LA CONSTANTE K En la literatura se encuentran valores de K del orden de 40. Estos valores no son aplicables para los transformadores de distribución alimentados por cable, ya que aun para un transformador de 400 kva, la máxima longitud permitida seria menor a 10 metros

54 DETERMINACION DE LA CONSTANTE K Se planteo entonces la necesidad de encontrar un valor de K apropiado para los transformadores de distribución y que permitiera calcular la longitud critica de los cables. Para esto se desarrolló un trabajo de laboratorio con transformadores de distribución de tamaños típicamente usados en Colombia.

55 TRANSFORMADORES BAJO ESTUDIO Potencia (kva) Fabricante Volt (kv)# fasesr1 (Ohm) R2 (Ohm) Po(W) Io(%) Ucc (V) Pcc (W) 10 M 13.2/ ,080 0,039 60,4 2,0 548,5 157,1 15 M 13.2/ ,535 0,018 68,4 1,2 326,0 155,4 25 M 13.2/ ,572 0,008 92,2 0,9 362,8 222,5 25 S 13.2/ ,532 0, ,9 0,8 358,9 224,9 75 S 13.2/ ,914 0, ,1 0,5 399,9 872,8 112,5 M 13.2/ ,2100 0, ,1 0,5 281,3 1337,0

56 PRUEBAS DE LABORATORIO Inicialmente se realizaron pruebas por el lado de alta tensión del transformador en conjunto con cable monopolar 15 kv XLPE calibre 2. I Transformador 7620 V Cable

57 PRUEBAS DE LABORATORIO

58 PRUEBAS DE LABORATORIO Después de analizar el fenómeno se decidió realizar las pruebas por el lado de baja tensión empleando un banco capacitores, debido principalmente a la seguridad, comodidad y al nivel de tensión manejado.

59 PRUEBAS DE LABORATORIO ( CIRCUITO POR BAJA TENSIÓN) W U X Fuente 240/138 V Transformador Bajo Prueba Y V Condensador Variable

60 PRUEBAS DE LABORATORIO ( MONTAJE)

61 PRUEBAS DE LABORATORIO ( MONTAJE)

62 PROCEDIMIENTO PARA LAS PRUEBAS DE LABORATORIO Se alimento con el voltaje nominal y la capacitancia fue ajustada en diversos valores, tomando medidas de voltaje en terminales del banco y en el transformador.

63 PROCEDIMIENTO PARA LAS PRUEBAS DE LABORATORIO Para cada valor de capacitancia se realizaron varias energizaciones aleatorias y se midió el valor pico dela tensión en terminales de la capacitancia.

64 PRUEBAS DE LABORATORIO Voltaje Capacitor 10 kva 15 kva 25 3,25 3 2,75 2,5 2,25 2 Voltaje (p.u) 1,75 1,5 1,25 1 0,75 0,5 0,25 0 0,10 1,00 10,00 Xc/Xm

65 PRUEBAS DE LABORATORIO Voltaje en Terminales en Banco de Capacitores kva 75 kva Voltaje (p.u) 2,50 2,25 2,00 1,75 1,50 1,25 1,00 0,75 0,50 0,25 0,00-0,25-0,50-0,75-1,00-1,25-1,50-1,75-2,00-2,25-2,50 0,10 1,00 10,00 Xc/Xm

66 ESTIMACIÓN DE LA CONDICION CRÍTICA Teniendo en cuenta que el voltaje en los terminales del cable se debe limitar a 1.25 p.u, para evitar daño de los pararrayos,y teniendo en cuenta el numero de muestras, se llegó a que la constante K debe ser mayor o igual a 2.5 para transformadores monofásicos y a 2.0 para transformadores trifásicos.

67 ESTIMACIÓN DE LA LONGITUD CRÍTICA Con el valor encontrado de K, se estimó la longitud crítica de cable para los transformadores del proyecto y para los transformadores monofásicos y trifásicos, con las corrientes de excitación definidas en la NTC 818 y con las corrientes de excitación con que típicamente son fabricados en Colombia

68 Máxima longitud Permisible de Cable Monopolar 15 kv XLPE Calibre 2/0 para Transformadores Monofásicos del Proyecto Potencia Voltaje (kv) Io (%) Longitud 10,00 13,20 1,96 9,32 15,00 13,20 1,20 8,56 25,00 13,20 0,85 10,11 25,00 13,20 0,83 9,87

69 Máxima longitud Permisible de Cable Monopolar 15 kv XLPE Calibre 2/0 para Transformadores Trifásicos del Proyecto Potencia Voltaje (kv) Io (%) Longitud 75,00 13,20 0,51 22,75 112,50 13,20 0,54 36,13

70 Máxima longitud Permisible de Cable Monopolar 15 kv XLPE Calibre 2/0 para Transformadores de Distribución Monofásicos ( Iexc norma NTC 818) Potencia Voltaje (kv) Io (%) Longitud 10,00 13,20 2,50 11,89 15,00 13,20 2,40 17,13 25,00 13,20 2,00 23,79 37,50 13,20 2,00 35,68 50,00 13,20 1,90 45,19 75,00 13,20 1,70 60,66

71 Máxima longitud Permisible de Cable Monopolar 15 kv XLPE Calibre 2/0 para Transformadores Monofásicos típicos Potencia Voltaje (kv) Io (%) Longitud 10,00 13,20 0,59 2,81 15,00 13,20 0,94 6,71 25,00 13,20 0,70 8,33 37,50 13,20 0,50 8,92 50,00 13,20 0,44 10,47 75,00 13,20 0,54 19,27

72 Máxima longitud Permisible de Cable Monopolar 15 kv XLPE Calibre 2/0 para Transformadores de Distribución Trifásicos ( Iexc norma NTC 818) Potencia Voltaje (kv) Io (%) Longitud 15,0 13,2 4,4 39,25 30,0 13,2 3,6 64,22 45,0 13,2 3,5 93,66 75,0 13,2 3,0 133,80 112,5 13,2 2,6 173,94 150,0 13,2 2,4 214,08 225,0 13,2 2,1 280,98 300,0 13,2 2,0 356,80 400,0 13,2 1,9 451,94

73 Máxima longitud Permisible de Cable Monopolar 15 kv XLPE Calibre 2/0 para Transformadores Trifásicos típicos Potencia Voltaje (kv) Io (%) Longitud 15,0 13,2 0,6 5,71 30,0 13,2 0,8 13,38 45,0 13,2 0,5 12,04 75,0 13,2 0,7 29,44 112,5 13,2 0,6 37,46 150,0 13,2 0,5 40,14 225,0 13,2 0,4 57,53 300,0 13,2 0,3 48,17 400,0 13,2 0,3 71,36

74 CASO DE CIRCUITO AEREO Transformador de V, 50 kva, con 1.9% de Io. Calcular con una relacion Xc/Xm mayor o igual a 10 o menor o igual a 0.1 Conectado con conductor desnudo ACSR con 3.2 nf/km

75 L mayor de 21.6 km L menor de 216m Con el conductor corto E I Vl VL = -2.1 kv Vc = 21.2 kv Vco Con el largo VL = 21 kv Vc = -2.1 kv

76 CASO DE CIRCUITO AEREO Transformador de V, 50 kva, con 0.6% de Io Conectado con conductor ACSR con 3.2 nf/km

77 E I Vl L mayor de 2.13 km L menor de 21m Vco

78 CASO DE CIRCUITO AEREO Transformador de V, 50 kva, con 1.9% de Io Conectado con conductor desnudo ACSR con 10 nf/km

79 I Vl L mayor de 6.76 km L menor de 67m E Vco

80 COMENTARIOS De los resultados mostrados se puede afirmar que hay riesgo de que se presente la ferroresonancia al conectar transformadores monofásicos y trifásicos de potencias bajas.

81 COMENTARIOS Para que se presente la ferroresonancia se requiere: Existencia de un circuito LC Ausencia de carga o presencia de una muy baja. Existencia de puntos sin potencial fijo: neutros aislados, aperturas monofásicas, fusibles de operación monopolar etc.

82 EFECTOS La ferroresonancia puede ocasionar: Quema de los pararrayos Ruido y calentamiento del transformador Disparo del circuito Daño en cables y capacitores Quema del transformador

83 MEDIDAS REMEDIALES Para mitigar la ferroresonancia se pueden conectar resistencias de carga en el lado secundario del transformador, cuando este vaya a ser energizado. Otra solución es la realización de operaciones de maniobra utilizando seccionadores tripolares.

84 MEDIDAS REMEDIALES Deben evitarse algunos tipos de maniobras No emplear algunos tipos de configuraciones Evaluar la magnitud de los parametros del sistema No tratar de sobredimensionar aislamientos o pararrayos

85 MEDIDAS REMEDIALES Cuando la longitud de la acometida exceda la longitud marginal, y se utilicen seccionadores monopolares, estos deben colocarse en el punto del transformador y no en el punto del alimentador.

86 COMENTARIOS Debido a que los transformadores de distribución tipo pedestal siempre son conectados utilizando cable monopolar, estando sujetos a la posible ocurrencia de ferroresonancia, se recomienda que su corriente de excitación y perdidas de vacío sean mayores que la de los transformadores tipo normal.

87 MODELAMIENTO UTILIZANDO EMTP- ATP Fuente de Voltaje: se usó una fuente ideal de voltaje tipo 14. Capacitancia: Se representó como un elemento concentrado, o haciendo uso de la subrutina CABLE CONSTANTS. Transformador: se emplearon las subrutinas BCTRAN y SATURA

88 VERIFICACION DEL MODELAMIENTO CONTRA PRUEBAS DE LABORATORIO Corriente de Energización Transformador 15 kva Simulación Prueba Lab Corriente (Amp) Tiempo (seg)

89 RESULTADOS OBTENIDOS Voltaje Terminales Condensador 30.9 uf. Transformador 25 kva Prueba Laboratorio Simulación Voltaje (V) Tiempo (seg)

90 AGRADECIMIENTOS La Universidad del Valle agradece a COLCIENCIAS e INDUSTRIAS ELECTROMECANICAS MAGNETRON S.A por el financiamiento del proyecto de donde se tomaron los resultados presentados.

91 Universidad del Valle