CLIMATIZACIÓN DE UN HOTEL EN SEVILLA

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1 ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERIA (ICAI) INGENIERO TÉCNICO MECÁNICO CLIMATIZACIÓN DE UN HOTEL EN SEVILLA Autor: Iñigo Rodriguez de Codes Zavala Director: Eduardo Merayo Cuesta Madrid Mayo 2012

2 CLIMATIZACION DE UN HOTEL EN SEVILLA Autor: Rodríguez de Codes Zavala, Íñigo Director: Merayo Cuesta, Eduardo Entidad Colaboradora: Universidad Pontificia Comillas RESUMEN DEL PROYECTO: El presente proyecto trata de la climatización de un hotel situado en Sevilla. En el mismo se ha tenido en cuenta toda la legislación vigente y el Reglamento de Instalaciones Térmicas en Edificios (RITE). En la elaboración de este proyecto se han considerado los datos geográficos y climatológicos de cada zona a climatizar. Además se ha tenido en cuenta los materiales con los que el hotel se ha construido y la orientación de las fachadas del mismo, para la realización de los cálculos de los coeficientes de transmisión. En el interior del hotel se ha diferenciado la situación y orientación de las habitaciones, así como si estas están situadas entre zonas acondicionadas, o situadas sobre suelo o sobre/bajo zonas no acondicionadas. El hotel del que trata este proyecto tiene su fachada principal orientada hacia el Noroeste. El hotel consta de 5 plantas que se distribuyen como se expone a continuación. La planta baja, con una superficie total de 330,7 m 2 donde se situan 11 habitaciones, el despacho de dirección, cocinas, salones, comedores y el hall de entrada. La planta 1,2 y 3 son, planta tipo, las cuales están situadas sobre y bajo suelo climatizado, cada planta tiene 21 habitaciones, estando una de estas debidamente adaptada para minusválidos. Finalmente en la planta superior, planta cubierta, tendremos la misma cantidad de habitaciones que en las plantas tipo anteriormente citadas con la diferencia que en ellas tendremos una trasmisión energética por el techo dado que sobre esta no se encuentra ninguna superficie climatizada. La superficie de las plantas tipos y de la planta cubierta será de m 2. En cada planta existe además una sala de lencería la cual no estará climatizada al no ser un espacio de uso de clientes. En la cubierta del hotel se ubicara tanto el climatizador que aportará aire del exterior a la instalación, como el equipo frigorífico y la caldera que enfriará y calentará respectivamente el agua que necesita nuestra instalación. En este proyecto se ha tenido en cuenta el cumplimiento de la legislación vigente así como el máximo confort de nuestros huéspedes, consiguiendo que nuestro hotel PFC

3 mantenga en las situaciones más desfavorables una temperatura de 24ºC y 50% de humedad relativa en verano y 21ºC y 50% de humedad relativa en invierno. Para el cálculo de todas las cargas térmicas de nuestro hotel nos hemos apoyado en el programa de cálculo HAP (Hourly analisys Program). Habiendo definido los coeficientes de transmisión tanto de fachadas, ventanas y de muros cortina que previamente han sido calculados, la zona geográfica donde se ubica el hotel y definiendo cada espacio a climatizar. El programa nos calcula las máximas potencias de carga térmica tanto de calor como de frio y nos indica la hora, día y mes en la que esta carga se da tanto para el hotel en general como para las distintas zonas y cada espacio en detalle. Una vez obtenidos estos cálculos se ha pasado a definir los fancoils, equipos mediante los cuales aplicaremos a las distintas zonas a climatizar aire a la temperatura deseada. Se ha seleccionado los fancoils necesarios para cada espacio definido, los cuales cumplen que la potencia térmica que vencen es superior a la obtenida en los cálculos del HAP. Se instalaran tantos fancoils como sean necesarios para vencer estas cargas en el caso de no poder hacerlo con una sola unidad. En el presente proyecto nos hemos apoyado en el catalogo de la marca Carrier, habiendo seleccionado en concreto el modelo 42N. Dichos fancoils tendrán una velocidad de trabajo alta, lo cual nos influirá en las potencias que estos dan, debiendo aplicar los factores de corrección indicados por el fabricante. Según esta establecido en el RITE se debe de abastecer al hotel con un caudal de 8 l/s por persona en las habitaciones y con 12 l/s por persona en las zonas comunes, por lo que aportaremos una cantidad superior de aire a nuestro hotel para producir una sobrepresión y evitar las infiltraciones de aire del exterior. Una vez establecido el aire que se impulsara por medio de los fancoils y que se extraerá por medio de setas en las habitaciones y rejillas en las zonas comunes, se han calculando las dimensiones de los conductos suponiendo una perdida por fricción máxima de 1 Pa/m. Se han arrastrado los cálculos desde los fancoils de la planta baja subiendo por los patinillos a cada planta donde se han ido acoplando el resto de los fancoils y llegando a la cubierta donde se han unido los patinillos según su posición hasta llegar hasta climatizador. Este proyecto dispone de un climatizador, el cual aporta y extrae el aire necesario en cada momento a nuestra instalación, realizando al igual la función de enfriamiento y calentamiento del aire en unas baterías de frio y calor. Estas baterías funcionan mediante agua proveniente de los sistemas secundarios a climatizador y se han calculado mediante unos cálculos psicométrico para conseguir aire a la temperatura deseada a partir del aire a la temperatura exterior. Para asegurar la máxima eficiencia de nuestra instalación, el climatizador dispondrá de un sistema de freecooling, el cual aprovechara parte del aire de extracción para reinvertirlo en el proceso de impulsión según nos sea más conveniente. Además y para PFC

4 finalizar con lo que a aire respecta en este proyecto, se ha realizado un estudio de pérdida de presión máxima desde el climatizador hasta el punto más alejado de la instalación, teniendo en cuenta perdidas de carga por rozamiento en tuberías, acoplamientos, codos, válvulas, cortafuegos, difusores, rejillas y demás elementos que puedan intervenir en este aspecto. Tras tener el dato de caudal máximo y saber la presión que deberá de vencer nuestro climatizador podremos encargar a un fabricante de climatizadores un climatizador que se adapte a nuestras necesidades. El aire que se aporta a nuestro edificio es enfriado o calentado según convenga por un sistema de agua a 4 tubos (ida y retorno de agua fría y de agua caliente) tanto en el climatizador como en cada fancoil. El fabricante de los fancoils nos da el caudal de agua caliente que deberemos aportarle para el salto térmico deseado. El caudal de agua fría de cada unidad lo hemos obtenido a partir de la potencia de cada fancoil y el salto térmico en frio deseado. Mediante el arrastre de caudales de agua desde la planta baja hacia la cubierta, subiremos pasando por cada planta e incorporando a nuestro circuito el resto de fancoils hasta la cubierta, añadiendo los accesorios necesarios para que en caso de revisión o avería no se vea afectado todo el hotel y pueda cortarse el caudal en una zona, estamos hablando de válvulas de corte y de vaciados mediante sifón. Una vez en la cubierta se unirán los patinillos de manera similar a los conductos de aire hasta llegar a los grupos de calor o de frio. Con los caudales totales obtenidos en cada tramo podremos dimensionar las tuberías que necesitamos. Finalmente hemos realizado un estudio de presión tanto de agua fría como de agua caliente respecto al punto más alejado de los equipos para seleccionar las bombas de nuestro circuito secundario a fancoils. El agua de nuestra instalación será enfriada mediante un grupo frigorífico y calentada mediante una caldera, los cuales deberán de soportar las necesidades de nuestro hotel. Para la selección del grupo frigorífico y de la caldera se sumaran las potencias de las baterías de frio y de calor con los resultados de potencia máxima de frio y calor del HAP respectivamente. El caudal que tendremos que aportar desde el grupo de frio o de calor a nuestro climatizador lo hallaremos a partir de las potencias de las baterías que nos dieron los cálculos psicométricos y los saltos térmicos considerados. Posteriormente se ha realizado un análisis de presión tanto en frio como en calor para poder dimensionar las bombas del sistema secundario a climatizador. Con las potencias del grupo frigorífico y de la caldera, sabiendo el salto térmico deseado en cada circuito, se ha calculado el caudal que circula por cada circuito primario (frio y calor). Del mismo modo que en los sistemas secundarios, se ha realizado un análisis de presión de cada circuito primario y con este hemos hallado las bombas necesarias para los circuitos primarios. PFC

5 El cálculo de las 6 bombas de las que consta nuestra instalación, se han realizado con la ayuda del programa informático WinCAP de la empresa GRUNDFO de dimensionamiento de bombas. A partir de los caudales máximos en cada circuito, sabiendo la perdida de carga máxima que se da en cada caso y habiendo seleccionado una bomba mono celular en línea, con 4 polos y que trabaje los 365 días del año, hemos seleccionado la bomba que convenía en cada caso entre las ofertadas. Posteriormente se han calculado los vasos de expansión, los cuales deben de poder vencer los aumentos de volumen de nuestro caudal, producidos por la elevación de la temperatura de nuestro sistema. Finalmente se ha realizado un listado de puntos de control de fancoils, circuitos de aire, agua caliente, agua fría, climatizador y del sistema de calentamiento y enfriamiento del agua. En este listado estarán recogidas el conjunto de señales analógicas o digitales, tanto recibidas como enviadas por nuestro sistema. Estos puntos de control serán tanto temperaturas, aperturas o cierre de válvulas, marcha y paro de la instalación, estado de la instalación, velocidades de los fancoils, estado de cada aparato, reguladores de caudal de admisión en climatizador, etc. Estos son los pasos que se han realizado para la realización del presente proyecto que se expone a continuación. PFC

6 AIR CONDITIONING OF A HOTEL IN SEVILLA Author: Rodriguez de Codes Zavala, Íñigo Manager: Merayo Cuesta, Eduardo Collaborating organization: Universidad Pontificia Comillas PROYECT SUMMARY: This project involves the heating of a hotel in Sevilla. In the same has been taken into account all applicable laws and Regulations of Thermal Installations in Buildings (RITE). In developing this project have been considered geographical and climatological data of each area to be cooled. Also taken into account the materials with which the hotel has been built and the orientation of the main facades thereof, to perform the calculations of heat transmission coefficients. Inside the hotel, it has been taken into account; the different location and orientation of rooms and whether these are located between conditioned areas, or located on land or over / under unconditioned areas. The hotel's covered in this project has its main facade facing the Northwest. The hotel has 5 floors which are distributed as follows. The ground floor, with a total area of m 2, in which 11 rooms are located, the director's office, kitchens, living rooms, dining rooms and the lobby. Plant 1,2 and 3 are "type plant", which are located above and below heated floors, each floor has 21 rooms, with one of these well adapted for handicapped people. Finally on the top floor, "cover plant", we have the same number of rooms as in the aforementioned type plants with the difference that they have an energy transmission through the cover because this is not a heated surface. The surface of types plants and cover plant are m 2 each. On each floor there is also a linen room which will not be heated due to the fact that it is not a space for guest use. On the hotel s roof will be located the air conditioner, the refrigeration equipment and the boiler, the ones that cool and heat the water needed in our facility. This project is in compliance with current legislation, giving maximum comfort of our guests, with a temperature of 24 C and 50% relative humidity in summer and 21 º C and 50% relative humidity in winter in the most unfavorable conditions. PFC

7 For the calculation of thermal loads of our hotel we have relied on the program HAP (Hourly analisys Program). Having defined the transmission coefficients of both facades, windows and curtain walls that have been previously calculated, the geographical area where the hotel is located and defining each space to be cooled. The program will calculate the maximum thermal load powers of both heat and cold and indicates the hour, day and month in which this load is given both to the hotel in general and for the different areas and each area in detail. Once obtained the above calculations, was defined the fancoils, used to provide air conditioned to different areas at the desired temperature. They have been selected according to the requirements required for each space, Fancoils thermal power has to be greater than the obtained in the calculations of HAP. When a single unit was not enough to overcome the charges we have used as many fancoils as necessary. In this project we have relied on the catalog of Carrier company, having selected the model 42N. These fancoils have a high working speed, which affect us that these powers are and shall apply the correction factors specified by the manufacturer. According to provisions of RITE must supply the hotel with a flow rate of 8 l / s per person in rooms with 12 l / s per person in public areas, so it will bring a higher amount of air to our hotel to produce a positive pressure and prevent the infiltration of outside air. Once the air you drive through the fan coil units and to be extracted through mushroom vents in rooms and common areas have been calculating the dimensions of the duct friction loss assuming a maximum of 1 Pa / m. Calculations have been carried forward from the fan coil units on the ground floor up through the risers to each floor where they have been engaging the rest of the fan coils and coming to the roof where the risers joining the air conditioner. This project has an air conditioner, which provides to our facility the necessary air and removed it at any time, performing the same function of cooling and warming the air in a battery of cold and heat. These batteries are powered by water from air conditioning systems side and have been calculated by means of psychometric calculations to get air to the desired temperature from the air to the outside temperature. To ensure maximum efficiency in our facility, the air conditioner will have a free cooling system, which takes advantage of the exhaust air to reinvest in the drive as we process more convenient. Furthermore and finally with respect to air what this project has made a study of maximum pressure loss from the cooler to the farthest point of the installation, taking into account friction head loss in pipes, couplings, elbows, valves, firewalls, diffusers, grilles and other elements that may be involved in this aspect. After having the maximum flow data and the maximum pressure, we will ask an air conditioner maker one that suits our needs. The air introduced in our building is cooled or heated as appropriate by a water system with 4 pipes (flow and return chilled water and hot water) as in the air conditioner as in PFC

8 each fan coil. The manufacturer of fan coils gives the flow of hot water needed for the desired temperature difference. The flow of cold water in each unit has been obtained from the power of each fancoil and the cold thermal jump desired. By dragging water flows from the ground floor to the roof, climbing through each floor and incorporating our circuit the rest of fan coils until the roof, adding the necessary accessories so that in case of review or damage the whole hotel is not affected, we will able to cut the flow in an area, with shut-off valves and emptied by siphon. Finally we studied pressure of cold and hot water in the furthest point in order to select the pumps of our fan coil secondary circuit. The water in our facility will be cooled by a refrigeration unit and heated by a boiler, which must withstand the needs of our hotel. For the selection of the refrigeration and boiler we added the powers of the batteries of cold and heat with the results of maximum power of cold and heat of HAPs respectively. The flow that we need to provide to the group of cold or heat, has been calculated from the power of the batteries we had obtained from the psychometric calculations, with these powers and temperature changes considered we obtained the required flow. Subsequently there has been made a pressure analysis in both cold and heat in order to size the pumps of the secondary system to air conditioner. With the power of the refrigeration and boil system, knowing the desired temperature in each circuit, we have calculated the flow rate through each primary circuit (cold and heat). Just as in the secondary systems, a pressure analysis has been performed for each primary circuits, with this we selected the necessary pumps for each primary circuits. The calculation of the 6 pumps used in our facility have been made with the help of a software named WinCAP from GRUNDFO company. From the peak flows in each circuit, knowing the maximum pressure drop that occurs in each case and using one single pump cell line, with 4 poles and work 365 days a year, we selected the pump suited in each case between the offered. Subsequently the expansion vessel were calculated, the ones must be able to overcome the increase in volume of our flow, produced by raising the temperature of our system. Finally there has been a list of control points in the fancoils, air circuits, hot water, cold water, air conditioning and heating system and cooling water. This list will collect all analog or digital signals, both received and sent by our system. These checkpoints will be both temperatures, opening or closing valves, start and stop the installation, system status, speed of fan coils, state of the appliance inlet flow regulators in climate control, etc.. These are the steps that have been made for carrying out this project, presented below. PFC

9 Página 1 de 197 DOCUMENTO Nº 1: MEMORIA

10 Página 2 de 197 ÍNDICE GENERAL 1.1. MEMORIA DESCRIPTIVA CÁCULOS ANEXOS 80

11 Página 3 de MEMORIA DESCRIPTIVA

12 Página 4 de MEMORIA DESCRIPTIVA INDICE GENERAL OBJETIVO DEL PROYECTO NORMATIVA DE APLICACIÓN Y NORMAS ESPECIFICAS DESCRIPCCIÓN FUNCIONAMIENTO DE LA INSTALACIÓN Condiciones de funcionamiento de la instalación CONDICIONES TERMOHIGROMETRICAS Calidad de los cerramientos Factor solar del vidrio Zona climática considerada Condiciones exteriores de cálculo CONDICIONES AMBIENTALES DE CALCULO Exteriores (según Norma UNE :2001 percentil 2,5%) Interiores NIVEL DE OCUPACIÓN CARGAS INTERNAS CONDICIONES DE VENTILACIÓN INSTALACIONES DE CLIMATIZACIÓN General Criterios de selección del sistema Descripción general del sistema general Sistema a cuatro tubos JUSTIFICACION RITE (RD 1027/2007) IT 1.1Exigencias del bienestar e higiene IT 1.2 Exigencia de eficiencia energética IT 1.3 Exigencia de seguridad INSTALACION DE CONTROL CENTRALIZADO Descripción general Relación de instalaciones Descripción de funcionamiento. 33

13 Página 5 de Producción de agua fría y caliente mediante grupo enfriador con recuperación Producción agua caliente Producción agua fría/caliente para fan-coils de habitaciones Climatizador de tratamiento de aire exterior Grupo electrógeno Grupos de presión PCI fontanería y aguas grises Detección de incendios Conexionado eléctrico Listado puntos de control 37

14 Página 6 de MEMORIA DESCRIPTIVA OBJETIVO DEL PROYECTO El presente proyecto tiene como objetivo la definición de la instalación de calefacción y aire acondicionado de un hotel situado en Sevilla. El mismo se realizara con suficiente detalle para que puedan ser ejecutadas en obra. Se desarrollan las descripciones de los sistemas adoptados y se especifica las soluciones técnicas, marcas, materiales, condiciones técnicas y valoración de las siguientes: - Instalaciones de climatización - Instalaciones de ventilación NORMATIVA DE APLIACION Y NORMAS ESPECIFICAS En la redacción del proyecto se ha tenido en cuenta la normativa aplicable vigente que le es de aplicación, en concreto. Ámbito nacional: Normas de carácter general -Ley Ordenación de la Edificación LEY 38/1999, de 5 de noviembre, de la Jefatura del Estado. B.O.E.: 6-noviembre REAL DECRETO 314/2006, de 17 de Marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación. REAL DECRETO 1371/2007, de 19 de octubre, por el que se modifica el Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación. -Norma sobre redacción de proyectos y direcciones de obras de la edificación. DECRETO 462/71 DE 11-MAR-71, del Ministerio de la Vivienda. BOE: 24- marzo modificado por: REAL DECRETO 129/85 de 23 de enero de1985, del Ministerio de Obras Públicas y Urbanismo. BOE: 07-febrero Orden ministerial VIV/984/2009 de 15 de abril de Calefacción, climatización y agua caliente sanitaria

15 Página 7 de 197 -DB HE 1 AHORRO DE ENERGÍA, LIMITACIÓN DE DEMANDA ENERGÉTICA REAL DECRETO 314/2006, del Ministerio de la Vivienda del 17 de marzo de 2006 B.O.E: 28 de marzo de PROCEDIMIENTO BASICO PARA LA CERTIFICACION DE EFICIENCIA ENERGETICA DE EDIFICIOS DE NUEVA CONSTRUCCION. Real Decreto 47/2007 de 19-ENE del Ministerio de la Presidencia BOE: 31-ENE RD. 1027/2007, de 20 de Julio, por el que se modifica el Reglamento de Instalaciones Térmicas en los edificios (RITE) e Instrucciones Técnicas Complementarias -Normas UNE de aplicación DESCRIPCIÓN El hotel del que trata el proyecto es un hotel de 6 plantas. La orientación de su fachada principal Noroeste y la puerta de acceso al mismo estará en la planta baja con orientación Oeste. Dicho hotel dispone de una planta sótano donde estará el aparcamiento del mismo, una planta baja, una planta cubierta y 3 plantas tipo. Además de la entrada principal en la planta baja se sitúan la cocina, comedor, recepción, los salones, el despacho de dirección y 11 habitaciones. En la 3 plantas tipo y en la planta cubierta tendremos habitaciones, un total de 21 habitaciones por planta, siendo una de ellas adaptada para minusválidos. Todas las habitaciones serán dobles y con un baño incluido en el espacio de la habitación. La cubierta del edificio se destinara a la ubicación de la maquinaria necesaria para la instalación. El edificio cuenta con unas escaleras de acceso a las diferentes plantas por el centro de las mismas y unas escaleras de emergencia en el exterior de la fachada Este. Dispondrá de un ascensor situado en la parte Oeste del hotel que dará acceso a todas las plantas.

16 Página 8 de FUNCIONAMIENTO DE LA INSTALACIÓN Condiciones de funcionamiento de la instalación El Proyecto contempla las instalaciones de aire acondicionado frio y calor y ventilación de las habitaciones y resto de estancias del hotel. Se plantea una producción centralizada tanto de frio como calor. Se plantea una climatización mediante un sistema a dos tubos con caudal de aire constante, el cual recibirá la energía producida en una enfriadora condensada por aire con sistema de recuperación y para la producción de calor mediante una caldera de gas natural. En cuanto a los parámetros de cálculos considerados, estos son los que se exponen en los apartados de justificación del RITE El edificio tendrá un horario de funcionamiento de 24 horas al día durante los 365 días del año. El hotel del que consta el Proyecto estará sobre presionado para evitar la entrada de aire del exterior y así poder garantizar el correcto funcionamiento y el máximo rendimiento del sistema CONDICIONES TERMOHIGROMÉTRICAS Calidad de los cerramientos Factor solar del Vidrio En los cerramientos acristalados de las plantas tipo y cubierta el factor solar será de 0,81 y en los cerramientos acristalados de la planta Baja será de 0,28. Se define como FACTOR SOLAR la relación entre la energía total que entra por el cristal y la energía solar que incide en el mismo Zona climática considerada

17 Página 9 de 197 Según norma CTE_DB-HE/11 Zona B4 Según la zona climática en la que se encuentre el hotel en cuestión, tendremos que ceñirnos a unos coeficientes de transmitancia límite determinados a la hora de realizar nuestros cálculos Condiciones exteriores de cálculo Longitud: 5º 53 W Latitud: 37º 25 N Altitud sobre nivel del mar: 20 m Viento dominante 5,6 m/s SW Temperatura seca para régimen de verano y nivel percentil: 37,2ºC 2,5% Temperatura húmeda coincidente para régimen de verano y nivel de percentil: 22,8ºC 2,5% Temperatura húmeda para régimen de verano y nivel percentil: 24ºC 2,5%

18 Página 10 de CONDICIONES AMBIENTALES DE CALCULO Exteriores (según Norma UNE :2001 percentil 2,5%) Según esta norma se establecen las condiciones termo higrométricas exteriores del proyecto. Tomaremos un nivel de percentil del 97% lo cual nos muestra el porcentaje del número de horas durante las cuales las temperaturas indicadas son iguales o superiores. Verano Invierno 37,2ºC TS +1,9ºC TS Interiores Las condiciones de cálculo se recogerán en el siguiente cuadro: VERANO INVIERNO TEMP.SECA H.RELATIVA TEMP.SECA H.RELATIVA COCINAS 24ºC 50% 24ºC 50% COMEDOR 24ºC 50% 24ºC 50% DESPACHO 24ºC 50% 24ºC 50% HABITACIONES 24ºC 50% 24ºC 50% RECEPCIÓN 24ºC 50% 24ºC 50% SALONES 24ºC 50% 24ºC 50% Nivel ventilación mecánica habitaciones: 8 l/s persona Nivel ventilación mecánica zonas comunes: 12 l/s persona

19 Página 11 de NIVEL DE OCUPACIÓN El nivel medio de ocupación por habitación es de 2 personas al ser todas habitaciones dobles. Las personas estarán en un nivel de ocupación de descanso o reposo en dichas habitaciones. Este dato será usado para el cálculo de los niveles de ventilación. En las zonas de la planta baja se considerara la siguiente ocupación: 2 personas en la cocina 2 personas en el despacho de dirección 42 personas en el comedor 10 personas en los salones El nivel de ocupación total del hotel será de 246 personas CARGAS INTERNAS ILUMINACION EXTRAS KCAL/H.Personas (W/m 2 ) (w) Sensible/Latente Habitaciones ,5/35,2 Salones ,4/35,2 Comedor ,4/35,2 Cocinas ,4/35,2 Despacho ,4/35,2

20 Página 12 de CONDICIONES DE VENTILACIÓN Para la ventilación del hotel del presente proyecto cumpliremos las normas impuestas por el RITE sobre la renovación de aire. De acuerdo con el real decreto habrá que renovar un caudal de aire de 8 l/s. A la hora de la impulsión de aire se le deberá de aportar al edificio la parte extraída más una pequeña cantidad de aire la cual es perdida por el espacio de la zona a acondicionar y es proporcional a la mitad de su superficie. Para la ventilación de las zonas en cuestión se tomara del siguiente modo. IMPULSIÓN EXTRACCIÓN RENOVACIÓN (m 3 /h) (m 3 /h) (m 3 /h) Habitaciones Salones Comedor Cocinas Despacho INTALACION DE CLIMATIZACIÓN General El proyecto contempla las instalaciones de aire acondicionado frio y calor y ventilación de las habitaciones y resto de estancias del hotel. Se plantea una producción centralizada tanto de frio como calor. Se plantea una climatización mediante un sistema a dos tubos con caudal de aire constante, el cual recibirá la energía producida en una enfriadora condensada por aire con sistema de recuperación y para la producción de calor mediante una caldera de gas natural. En cuanto a los parámetros de cálculos considerados, estos son los que se exponen en los apartados de justificación del RITE Criterios de selección del sistema El sistema de climatización adoptado para el edificio se ha elegido en función de las características del mismo, lo cual requerirá de unos requisitos principales: - Producción centralizada en frio y calor - Previsión de simplicidad en futuro mantenimiento y conducción

21 Página 13 de Adecuados niveles de ventilación - Adecuados niveles acústicos del sistema - Utilización de unidades tipo fan-coil para el tratamiento de las habitaciones, despacho, cocinas, comedores y salones. - Aportación del aire necesario mediante un climatizador situado en la cubierta. - Capacidad de respuesta rápida ante puestas en marcha y acciones solares. A todas estas características también cabe añadir las correspondientes a un edificio en el cual se pretende realizar una inversión ponderada que permita reducir gastos, lo cual nos exigirá las siguientes características: - Correcta respuesta funcional con criterios actualizados y modernos de aplicación - Previsión de fácil realización de mantenimiento, tanto preventivo como correctivo - Consideración de criterios de seguridad funcional, de incendio, etc. - Utilización de controles automáticos de tipo local. Por otra parte, al tratarse de un hotel este está obligado a seleccionar los sistemas de forma cuidadosa ya que han de ser respetuosos con el entorno, el ruido y expulsión de aires y también respetuoso en lo relativo al impacto visual de los equipos implantados. Por ello a la hora de seleccionar el sistema se decidió implantar uno de reducida ocupación de espacios en el exterior, con un funcionamiento silencioso y que emplean la energía eléctrica como energía primaria para los equipos de climatización y gas para la producción de calor. Para concluir, como ya se indico previamente, la ubicación de los equipos constituye un factor importante en el proyecto, por ello se decidió a la disposición tanto de la producción de frio como de calor en la planta cubierta. La distribución puede verse reflejada en los planos del Proyecto.

22 Página 14 de Descripción general del sistema general En la determinación de las energías primarias para la producción de frío, la utilización de la energía eléctrica aplicada a grupos frigoríficos, resulta ser la solución más idónea para edificios de las características y tamaños de los que nos ocupan. Se selecciona, por tanto, una central frigorífica, formada por una enfriadora de condensación por aire de bajo nivel sonoro, con una potencia frigorífica de 202kW para la producción de agua fría para refrigeración de las habitaciones y de las zonas comunes del hotel. El empleo de equipos de condensación por aire elimina la problemática que conllevaría una solución alternativa que requiriese el empleo de torres de refrigeración (condensación por agua), al tiempo que se reduce el espacio ocupado por maquinaria y los costes de explotación por mantenimiento, al centralizar la producción en un solo equipo. En cuanto a la producción de calor, está admite varias alternativas centradas principalmente, en el tipo de combustible, líquido, gaseoso o por aplicación de energía eléctrica, bien directamente o bien mediante el empleo de calderas de gas o bombas de calor. Para este caso, se determina y selecciona una alternativa, formada por el empleo de una caldera a gas natural para producción de calefacción y agua caliente sanitaria para todo el edificio. Este sistema a gas natural ofrece fiabilidad de suministro, buen rendimiento energético y comportamiento respetuoso frente al medio ambiente. Se selecciona, por tanto, una central térmica tipo roof-top formada por una caldera de alto rendimiento con quemador modulante que utiliza como combustible gas natural con una capacidad calorífica de 116 KW. El grupo térmico dispondrá de los sistemas de regulación requeridos por el RITE. Así mismo contará con los equipos de regulación de temperatura de humos y equipo de medida general, requeridos por dicho reglamento. La caldera que conforma el grupo térmico dispondrá así mismo de quemador modulante. Cada equipo generador (caldera, grupo frigorífico) lleva asociadas sus correspondientes bombas de circulación de agua, siendo siempre como mínimo dos bombas simples por circuito, estando una de ellas de reserva, cuya entrada en funcionamiento es automática, bien por rotación según programa horario o en caso de avería. La distribución de agua se realiza, en todos los casos, a caudal constante. También dispone de los vasos de

23 Página 15 de 197 expansión necesarios en cada circuito, cuya ubicación se señalada en los esquemas de principio. encuentra La climatización se realizará de tal forma que en cada habitación a climatizar se ubicarán los fancoils correspondientes, dimensionados para vencer la carga tanto de frío como de calor que demande cada espacio, realizándose el aporte de aire primario a los locales y habitaciones por medio de una red de conductos que provendrán de un climatizador ubicado en la cubierta y diseñado a tal efecto. Tanto para frío, como para calor, y para el circuito de bombas de calor se dispone de un sistema con circuito primario-secundario. En el circuito de calor la separación se realiza por medio de de un colector de desacoplamiento hidráulico. Este colector se dispone en posición vertical y se dimensiona para conseguir una pérdida de carga, al paso de agua, prácticamente nula, lo que permite asegurar que no se producirá interferencia hidráulica entre las bombas de circulación de agua de los circuitos primario y secundario. De manera análoga, la separación entre circuitos primario y secundario de frío, se realiza mediante un colector de desacoplamiento hidráulico de tipo horizontal. Al emplearse un sistema a dos tubos el circuito de consumo es común a la instalación de calor y de frío. Todo el equipamiento central descrito para la producción de frío y calor tanto para las zonas comunes como para las habitaciones, se representa gráficamente en el plano denominado ESQUEMA DE PRINCIPIO (Plano número 1). Tanto la producción de calor como la de frío se ubican físicamente en la cubierta, quedando resueltos, de este modo, los condicionantes de ventilación y mantenimiento, al tiempo que se adapta la posición de los equipos a los puntos de demanda y estructura arquitectónica general del edificio. Las bombas de circulación de agua del circuito primario de calor se sitúan en el interior del del grupo térmico, formando parte del roof-top en el que también se encuentran las calderas. El resto de bombas y equipos hidráulicos se emplazarán en una sala específica para este uso ubicada en cubierta. Todo equipamiento descrito, producción de frió y de calor así como el climatizador para aporte de aire primario irán protegidos por su correspondiente aislamiento acústico, de forma que en todo momento se cumplan los niveles acústicos señalados por la normativa vigente.

24 Página 16 de 197 Se dispondrán válvulas de equilibrado en todos los aparatos del sistema, así como en los ramales principales, de tal forma que se garantice un adecuado equilibrado del sistema, con un correcto reparto de caudales a todas las zonas y plantas, minimizando las tareas futuras de mantenimiento a este respecto y facilitando la realización de cualquier tarea de modificación futura en los circuitos hidráulicos, caso de requerirse. El diseño de los circuitos hidráulicos permite su fácil sectorización y la realización de vaciados parciales por circuito, para lo que se ha previsto la correspondiente valvulería de corte. La distribución de agua se realiza a caudal. Cada equipo central, es decir, caldera y enfriadora, incorpora sus propios controles, realizándose la necesaria parcialización quemador y compresores respectivamente, manteniéndose, de esta forma, las temperaturas variables, según los casos Sistema a cuatro tubos Los fancoils elegidos para todas las zonas, se impulsara desde la cubierta por medio de las medianera un sistema a 4 tubos, dos de agua fría y dos de agua caliente para la refrigeración. El agua se impulsara por un grupo de bombeo el cual alimentara a los fancoils. Este grupo aspirar del sistema frio o calor mediante la apertura automática de válvulas motorizadas de dos vías. También se dispondrán de válvulas a tres vías para ajustar la temperatura de la distribución de agua y se recirculara el agua para eliminar energía en los circuitos en épocas de cambios.

25 Página 17 de JUSTIFICACIÓN RITE (RD 1027/2007) IT 1.1 EXIGENCIAS DEL BIENESTAR E HIGIENE IT Exigencia de calidad térmica del ambiente. Se consideran las siguientes temperaturas para los límites de zona ocupada. - Temperatura interior ponderada invierno: 21 ºC, para una temperatura operativa entre ºC, con velocidad media del aire interior igual a: V= (t/100)-0.07= (22/100) = 0.15 m/seg. - Temperatura interior ponderada verano: 25 ºC, para una temperatura operativa entre ºC, con velocidad media del aire interior igual a: V= (t/100)-0.07= (24/100) = 0.17 m/seg. - Humedad relativa: A efectos de cálculo de verano e invierno se considera un valor de humedad relativa interior del 50%. IT Exigencia de calidad interior del aire. En referencia a este punto, se introduce el aire necesario para conseguir el requerimiento de aire interior IDA 2 (aire de buena calidad), es decir 12.5l/s por persona para el caso de locales comunes de hoteles, y IDA 3 (aire de calidad media), 8 l/s para el caso de las habitaciones del hotel, tal y como indica este reglamento. No obstante en el documento de cálculos vendrá especificado todos estos caudales de acuerdo al uso específico de cada local. En cuanto a la calidad del aire exterior será tipo ODA 1. La filtración se realizará siguiendo la siguiente tabla:

26 Página 18 de 197 Además será necesaria la instalación de pre filtros en la entrada de aire exterior así como a la entrada de los ventiladores de retorno en las unidades de tratamiento de aire. El aire de extracción (aire que no retorna a los locales será del tipo AE-2, este aire se extraerá por medio de una red de conductos diseñada a tal efecto y será conducido al climatizador de aire primario, en el que, por medio de un recuperador de calor se realizará una recuperación de energía, minimizando así los costes de explotación (menor consumo eléctrico). IT Exigencia de Higiene. IT Humidificadores La aportación de agua empleada será de la calidad sanitaria necesaria no utilizándose en ningún caso inyección directa de vapor. IT Apertura de servicio para limpieza de conductos y plenums de aire. La limpieza de conductos se realizará según define la normativa vigente a tal respecto (UNE-EN-12097), es decir que la limpieza de los mismos se realizará, siempre que sea posible por rejillas, si esto no es posible, o si hay una longitud superior a 10 m. se instalará registro para limpieza de los mismos. Así mismo se han previsto registros para mantenimiento en todos los patinillos por donde circulan las instalaciones. IT Exigencia de calidad del ambiente acústico. Se han tomado todas las medidas necesarias en el proyecto para evitar cualquier contaminación acústica, tanto al interior del edificio, como al exterior del mismo.

27 Página 19 de IT 1.2 EXIGENCIA DE EFICIENCIA ENERGÉTICA. IT Generación de calor y frío IT Criterios generales La producción de frío se realiza por medio de una enfriadora de agua condensada por aire con sistema de recuperación, cumpliendo con: - La potencia que se suministra se ajusta a la demanda máxima simultánea de las instalaciones servidas, considerando las ganancias o pérdidas de calor a través de las redes de tuberías de los fluidos portadores, así como el equivalente térmico de la potencia absorbida por los equipos de transporte de los fluidos. - El equipo instalado dispondrá de un sistema de recuperación con objeto de disminuir el gasto energético. - Se ha realizado un cálculo de demanda de potencia para cada una de las dependencias a climatizar y del conjunto de ellas, mediante software informático. IT Generación de calor. La producción de calor se realiza por medio de un grupo térmico tipo roof-top, que contendrá, entre otros elementos, dos calderas de gas natural con quemador modulante con rendimientos del 97,5 al 106% según PCI IT Fraccionamiento de potencia Se dispondrán de una única caldera al ser la potencia a instalar inferior a 400 kw IT Regulación de los quemadores Los quemadores de las calderas serán modulantes a partir del 30% de la potencia. IT Generación de frío IT Requisitos mínimos de eficiencia energética de los generadores de frío El equipo generador de frío tiene un ERR de 2.37, y un ESEER de IT Escalonamiento de potencia en centrales de generación de frío

28 Página 20 de 197 Los equipos de producción de frío dispondrán de los generadores adecuados de tal forma que se cubra la variación de la demanda del sistema con una eficiencia próxima a la máxima IT Maquinaría frigorífica enfriada por aire La central de producción de frío se ha dimensionado para una temperatura exterior superior en 3ºC a la del nivel percentil más exigente. IT Maquinaría frigorífica enfriada por agua o condensador evaporativo No es objeto de este proyecto. IT Redes de tuberías y conductos. IT Aislamiento térmico de redes de tuberías Todas las tuberías y accesorios, así como equipos, aparatos y depósitos de las instalaciones térmicas disponen de un aislamiento térmico. En el caso que esté instalado en el exterior del edificio, la terminación final deberá poseer la protección suficiente contra la intemperie. Los espesores de los asilamientos son los que se ven a continuación:

29 Página 21 de 197 IT Aislamiento térmico en redes de conductos Los conductos y accesorios de la red de impulsión de aire dispondrán de un aislamiento térmico suficiente para que la pérdida de calor no sea superior del 4% de la potencia que transportan y siempre que sea suficiente para evitar las condensaciones. IT Estanqueidad de redes de conductos La estanqueidad de la red de conductos será en todo momento de clase B o superior. IT Caída de presión de los componentes. Las caídas de presión máximas admisibles serán las siguientes:

30 Página 22 de 197 Excepcionalmente, la caída de presión podrá superar estos valores por causas especiales. IT Eficiencia energética de los equipos para el transporte de fluidos. Todos los equipos de propulsión de fluidos portadores se han dimensionado y seleccionado para que sus rendimientos sean máximos. La categoría de los ventiladores instalados son SFP1 y SFP2 para sistemas de ventilación y de extracción de SFP3 y SFP 4 para sistemas de climatización. En todos los casos cumpliremos la siguiente tabla de de potencias específicas: IT Eficiencia energética de los motores eléctricos. Los rendimientos de los motores eléctricos de inducción con jaula de ardilla, trifásicos, con protección IP54 o IP55, de 2 o 4 polos cumplen con la siguiente tabla: IT Redes de tuberías Los trazados de los circuitos portadores de fluidos han sido diseñados teniendo en cuenta la arquitectura del edificio, necesidades, longitudes... Además, todos y cada uno de los circuitos están dotados de elementos de equilibrado.

31 Página 23 de 197 IT Control. Todo el sistema de producción de agua y de ventilación de locales técnicos consta de todos los elementos de control necesarios para el correcto funcionamiento de los mismos. Este, esta descrito en la memoria de control y presente en el listado de puntos de control del edificio. IT Contabilización de consumos. Los equipos generadores dispondrán de los correspondientes elementos de medida que permitan efectuar la medición y registrar el consumo de combustible y energía eléctrica, de forma separada del consumo debido a otros usos del resto del edificio. IT Recuperación de energía IT Enfriamiento gratuito por aire exterior El climatizador previsto para el aporte de aire exterior de ventilación a los locales dispondrá de un subsistema de enfriamiento gratuito o freecooling. IT Recuperación de calor del aire de extracción. Debido a que el caudal de extracción del climatizador del edificio es superior a 0.5 m³/s, necesitamos recuperar la energía del aire expulsado. La eficiencia del recuperador vendrá reflejada en la siguiente tabla: Además se instalará en todos y cada uno de los climatizadores un aparato de enfriamiento adiabático en el lado de extracción. IT Estratificación No tenemos locales de gran altura climatizados, no siendo por tanto este punto objeto del proyecto. IT Zonificación

32 Página 24 de 197 Para aumentar el confort y bienestar de las personas dentro del edificio se han compartimentado los espacios interiores según uso, ocupación y horario de funcionamiento. IT Ahorro de energía en piscinas. No es objeto de este proyecto. IT Aprovechamiento de las energías renovables. IT Contribución solar para la producción de agua caliente sanitaria. En este proyecto dada su magnitud, se han tenido en cuenta el aprovechamiento de las energías renovables para su contribución al ACS quedando perfectamente definida en los documentos del proyecto. IT Contribución solar para el calentamiento de piscinas cubiertas. No es objeto de este proyecto. IT Contribución solar para el calentamiento de piscinas al aire libre No es objeto de este proyecto. IT Climatización de espacios abiertos No es objeto de este proyecto. IT Limitación de demanda de energía convencional. IT Limitación de demanda de energía convencional para la producción de calefacción No es objeto de este proyecto IT Locales sin climatización. Los locales no habitables no han sido climatizados. IT Acción simultánea de fluidos con temperatura opuesta. No es objeto de este proyecto al no tener acción simultánea de fluidos con temperatura opuesta IT Limitación de consumo de combustibles sólidos de origen fósil.

33 Página 25 de 197 No es objeto de este proyecto al no utilizar combustibles de origen fósil IT 1.3 Exigencia de seguridad IT Salas de máquinas IT Ámbito de aplicación No es objeto de este proyecto. IT Características comunes de los locales destinados a sala de máquinas Se cumplen las prescripciones de establecidas en la SI-1 del código técnico. IT Salas de máquinas con generadores de calor. No es objeto de este proyecto. IT Salas de máquinas de riesgo alto No es objeto de este proyecto. IT Equipos autónomos de generación de calor No es objeto de este proyecto. IT Dimensiones de las salas de máquinas No es objeto de este proyecto. IT Ventilación de salas de máquinas No es objeto de este proyecto. IT Medidas específicas para edificación existente No es objeto de este proyecto.

34 Página 26 de 197 IT Chimeneas IT Evacuación de los productos de la combustión La caldera instalada dispondrá de chimenea exclusiva para la evacuación de los humos de la combustión. IT Diseño y dimensionado de chimeneas La evacuación de los humos de combustión se realizará por chimenea exclusiva destinada a dicho uso. El tramo de horizontal de del sistema de evacuación, con pendiente hacia el generador de calor será lo más corto posible. Se dispondrá de un registro en la parte inferior del conducto de evacuación que permita la eliminación de residuos sólidos y líquidos. La chimenea es de acero inoxidable de doble pared, de tal forma que sea resistente a la acción agresiva de los productos de la combustión y a la temperatura, con la estanqueidad adecuada al tipo de generador empleado. IT Evacuación por conducto con salida directa al exterior o patio de ventilación. No es objeto de este proyecto. IT Redes de tuberías y conductos IT Generalidades Se seguirán las siguientes directrices a la hora de la colocación y diseño de tuberías y conductos: - Se emplearán las instrucciones del fabricante considerando el material empleado, su diámetro y la colocación - Las conexiones entre tuberías y equipos accionados por motor mayor a 3kw se efectuarán mediante elementos flexibles. IT Alimentación

35 Página 27 de 197 La alimentación de los circuitos se realizará mediante un dispositivo que servirá para reponer las pérdidas de agua. Dicho circuito dispondrá de una válvula de cierre, un filtro y un contador. El diámetro de la conexión depende de la potencia térmica como indica la siguiente tabla. Además en el tramo que conecta los circuitos cerrados al dispositivo de alimentación se instalará una válvula automática de alivio de diámetro mínimo DN20 y tarada a presión igual a la máxima de servicio más 0.2 bar. En el caso de que el agua estuviera mezclada con algún aditivo, será necesario preparar un depósito que introducirá mediante una bomba la solución en el circuito. IT Vaciado y purga Todas las redes de tuberías deben diseñarse para que puedan vaciarse de forma parcial o total. En el caso de realizarse de forma parcial se utilizarán elementos de diámetro nominal igual a 20mm, mientras que si es de forma total el diámetro dependerá de la potencia térmica del circuito, como se indica en la siguiente tabla: La conexión entre las válvulas de vaciado y el desagüe se harán de tal manera que el paso del agua sea visible, protegiéndose dichas válvulas contra las maniobras accidentales. En el caso que el agua contenga aditivos peligrosos para la salud, la recogida se hará en un depósito especial.

36 Página 28 de 197 Además será necesario dejar provisto en los puntos altos de todos los circuitos una purga de aire manual o automática de diámetro igual o superior a 15mm. IT Expansión Los circuitos cerrados de agua irán equipados de un depósito de expansión cerrado que permita absorber el volumen de dilatación del circuito. IT Circuito cerrado Los circuitos cerrados con fluidos calientes dispondrán además de válvulas de alivio y de una o más válvulas de seguridad taradas a presión máxima superior a la del ejercicio e inferior a la de prueba, cumpliendo en todo momento la normativa específica de cada elemento. IT Dilatación Las variaciones de longitud a las que están sometidas las tuberías deben absorberse mediante compensadores de dilatación o cambios de dirección para evitar posibles roturas en los puntos más débiles de la instalación. IT Golpe de ariete Para prevenir los efectos de variaciones de de presión provocados por maniobras bruscas de algunos elementos, se instalarán elementos amortiguadores cercanos a dichos elementos. Además será necesario seguir las siguientes directrices: Evitar el empleo de válvulas de retención de clapeta para diámetros nominales mayores a 32mm Utilizar válvulas de retención de tipo motorizadas para diámetros nominales superiores a 100mm. IT Filtración Cada circuito hidráulico se protegerá mediante un filtro que será dimensionado con una velocidad menor o igual a la velocidad del fluido en el circuito, Además será necesario proteger contadores, válvulas de diámetro nominal y elementos parecidos con filtros de 0.25mm de luz como máximo. IT Tuberías de circuitos frigoríficos

37 Página 29 de 197 El diseño y dimensionado de estas tuberías se realizará utilizando la normativa vigente y las directrices de los fabricantes. Además en los sistemas de tipo partido será necesario: - Las tuberías deberán soportar la presión máxima específica del refrigerante. - Los tubos serán nuevos, con los extremos tapados y de espesores adecuados. - El dimensionado se hará de acuerdo a las indicaciones del fabricante - Los extremos de las tuberías se dejarán tapados hasta la conexión de los equipos IT Conductos de aire IT Generalidades Tanto el dimensionado de los conductos como el revestimiento interior o el diseño de los soportes se realizarán siguiendo las directrices de la normativa vigente IT Plenums El espacio situado entre un forjado y un techo suspendido o un suelo elevado puede emplearse como plenum de retorno o de impulsión siempre que: - Este delimitado por materiales que cumplan las condiciones requeridas por los conductos. - Se garantice su accesibilidad para efectuar su limpieza y desinfección. Cabe destacar que estos plenums pueden ser atravesados por canalizaciones eléctricas o de agua siempre que cumplan la normativa específica. IT Conexiones de unidades terminales La conexión se realizará mediante conducto flexible totalmente desplegados y con curvas de radio igual y mayor que el diámetro nominal con una longitud inferior a 1.5m. IT Pasillos

38 Página 30 de 197 Los pasillos y vestíbulos pueden utilizarse como elementos de distribución siempre que sirvan de paso de aire entre zonas acondicionadas y no se empleen como lugares de almacenamiento. IT Tratamiento de agua Para prevenir los fenómenos de corrosión e incrustación calcárea se seguirán las directrices de la normas pren 12502, parte 3 y UNE así como los indicados por los fabricantes IT Unidades terminales Las unidades terminales dispondrán y los equipos autónomos partidos dispondrán de válvulas de cierre en la entrada y en la salida del fluido portador, así como un dispositivo para poder modificar las aportaciones térmicas. Una de las válvulas será específicamente para el equilibrado del sistema ITE Protección contra incendios Se cumplirá la reglamentación vigente. IT Seguridad de utilización IT Superficies calientes Ninguna superficie con la que existe posibilidad de contacto accidental, salvo las superficies de los emisores de calor, tiene una temperatura mayor que 60 ºC. Las superficies calientes de las unidades terminales que son accesibles al usuario tienen una temperatura menor que 80 ºC o están adecuadamente protegidas contra contactos accidentales. IT Partes móviles El material aislante en tuberías, conductos o equipos no interfieren con partes móviles de sus componentes. IT Accesibilidad Los equipos y aparatos están situados de forma tal que se facilite su limpieza, mantenimiento y reparación. Los elementos de medida, control, protección y maniobra están instalados en lugares visibles y fácilmente accesibles.

39 Página 31 de 197 Aquellos equipos o aparatos que quedan ocultos tienen previstos un acceso fácil. En los falsos techos se han previsto accesos adecuados cerca de cada aparato que pueden ser abiertos sin necesidad de recurrir a herramientas. La situación exacta de estos elementos de acceso y de los mismos aparatos queda reflejada en los planos finales de la instalación. IT Señalización Todas las instrucciones de seguridad, de manejo y maniobra y de funcionamiento, según lo que figure en el Manual de Uso y Mantenimiento, estarán situadas en lugar visible, en sala de máquinas, si la hubiera, y locales técnicos. Las conducciones de las instalaciones estarán señalizadas de acuerdo con la norma UNE IT Medición Todas las instalaciones térmicas disponen de la instrumentación de medida suficiente para la supervisión de todas las magnitudes y valores de los parámetros que intervienen de forma fundamental en el funcionamiento de los mismos. Los aparatos de medida se situarán en lugares visibles y fácilmente accesibles para su lectura y mantenimiento. El tamaño de las escalas será el necesario para que la lectura pueda efectuarse sin esfuerzo. Antes y después de cada proceso que lleve implícita la variación de una magnitud física debe haber la posibilidad de efectuar su medición, situando instrumentos permanentes, de lectura continua, o mediante instrumentos portátiles. La lectura podrá efectuarse también aprovechando las señales de los instrumentos de control. En el caso de medida de temperatura en circuitos de agua, el sensor penetrará en el interior de la tubería o equipo a través de una vaina, que estará rellena de una sustancia conductora de calor. No se permite el uso permanente de termómetros o sondas de contacto INSTALACION DE CONTROL CENTRALIZADO Descripción general El Sistema de Gestión y Control considerado estará orientado a la optimización de funcionamiento de las instalaciones para conseguir unos gastos de explotación mínimos y unas óptimas condiciones de confort. Su objetivo principal será la realización de

40 Página 32 de 197 las funciones de regulación, mando y señalización de estados de funcionamiento y alarmas de las instalaciones consideradas. El manejo será sencillo y totalmente intuitivo mediante menús y gráficos activos de las instalaciones, los cuales irán va guiando al usuario. El funcionamiento automático de los equipos de las instalaciones se realizará mediante programación horaria o por eventos, según la secuencia funcional que se establezca. Para la realización de todas estas tareas se dispondrá de un programa de gestión, en este caso del TAC-VISTA de Schneider, conectado a un servidor web, desde el que se realizará la operación y manejo, en modo manual o automático, de todos los equipos centrales de las instalaciones del edificio. El sistema será totalmente modular y ampliable, permitiendo cualquier ampliación que pueda existir en las instalaciones en el futuro, añadiendo para ello los equipos de control necesarios. Dispondrá de capacidad de telemando y señalización remota de estados y alarmas a través de Internet, que este sistema incorporará como estándar. Para la realización de todas estas funciones, el Sistema de Gestión y Control estará estructurado de la siguiente manera: - Servidor web, aplicaciones de software e interface gráfico de usuario basado en navegador (Internet Explorer). - Control distribuido basado en equipos de control libremente programables y con capacidad suficiente de entradas/salidas analógicas/digitales para la realización de las funciones de control previstas. - Equipo de campo, constituido por los elementos que realizan las tareas de medida de los valores de las variables controladas o supervisadas (p.ej: Sondas de temperatura, etc.) y los que realizan las funciones de actuación y regulación sobre los fluidos (p.ej: válvulas de control actuando sobre agua fría o caliente, servomotores de compuertas que actúan sobre el flujo de aire, etc.) o funciones de seguridad (p.ej: detectores de flujo de agua, presostatos, termostatos, etc.). - Instalación eléctrica de cableado y conexionado de las señales de control a los controladores distribuidos, así como la red de transmisión de datos mediante el bus de comunicación mediante el que los controladores distribuidos se conectarán y comunicarán con el Servidor web.

41 Relación de instalaciones Página 33 de 197 Las instalaciones controladas o supervisadas desde el Sistema de Gestión y Control propuesto son las siguientes: - Producción y distribución de agua fría para climatización y agua caliente de recuperación para producción de ACS. - Producción y distribución de agua caliente para climatización y producción de ACS. - Producción de agua fría/caliente para fan-coils de habitaciones (Sistema 4 tubos). - Climatizador de aire exterior. Además recogerá las señales de alarma de los siguientes equipos: - Grupo electrógeno. - Centro de Transformación. - Grupo de presión de fontanería. - Grupo de presión de PCI. - Grupo de presión de aguas grises. - Central de Detección de incendios. La funcionalidad y puntos de control considerados están reflejados en la relación de puntos y señales de control Descripción de funcionamiento Producción de agua fría y caliente mediante grupo enfriador con recuperación El agua fría producida en el Grupo Enfriador se suministrará al circuito de fan-coils de pasillos y zonas comunes y al Climatizador de tratamiento de aire exterior. En cada caso se utilizará un grupo de bombas simples con bomba en servicio y reserva. En el circuito de agua fría se dispondrá de un interruptor de flujo con alarma, que bloqueará el funcionamiento del Grupo Enfriador en caso de que no exista circulación de agua a través del mismo y sondas de temperatura para supervisar la temperatura de impulsión y retorno tanto de la refrigeración como de la recuperación. La presión de llenado en cada circuito se supervisará mediante una sonda de presión en cada circuito. La actuación del sistema de control se realizará mediante una orden de marcha/paro y supervisión de estado y de mal funcionamiento del grupo mediante una señal de alarma de avería. El control de capacidad del grupo para mantener las temperaturas deseadas en

42 Página 34 de 197 el agua fría y caliente se realizará mediante el propio sistema de control del grupo. Para el funcionamiento de las Bombas se han considerado las siguientes señales de actuación: Orden de Marcha/Paro y Confirmación del estado de funcionamiento y alarma por defecto de estado Producción de agua caliente En la central de producción de agua caliente, para calefacción y producción de A.C.S., se dispondrá de un equipo autónomo de cubierta con 1 Caldera. Las funciones de regulación, control y mando del roof-top se realizarán mediante el Sistema de Gestión y Control que solo realizará actuaciones de tipo general: Orden de Marcha/Paro, Estado y Señalización de alarma de avería (por defecto de estado). El agua caliente producida se suministrará a 2 circuitos principales, cada uno con su grupo de bombas simples (1 en servicio y 1 en reserva), para calefacción (Circuito de fan-coils de pasillos y zonas comunes y climatizador) y producción de ACS, en los que se supervisará la temperatura de impulsión y retorno, mediante sondas. Las señales de control consideradas en estos grupos de bombas son similares a las de las bombas de agua fría Producción de agua fría/caliente para fan-coils de habitaciones El circuito de agua para los fan-coils de las habitaciones será de 4 tubos, con suministro de agua fría o caliente en distintos circuito desde una central consistente en un grupo frigorífico y un roof-top de caldera. La actuación del Sistema de control sobre la producción de energía térmica se realizará mediante orden de marcha/paro, señalización de alarma de avería. Para el funcionamiento de las Bombas de impulsión a los circuitos de consumo (climatizador y fan-coil) se han considerado las siguientes señales de actuación: Orden de Marcha/Paro y Confirmación del estado de funcionamiento

43 Climatizador de tratamiento de aire exterior Página 35 de 197 En esta unidad se dispondrá de ventiladores de impulsión y extracción, batería de calefacción/refrigeración y sistema de recuperación de energía del aire de extracción mediante un recuperador rotativo. Para la aportación de humedad al ambiente se dispondrá de un humidificador de vapor por electrodos. La temperatura se controlará mediante una sonda combinada (T+H) en el conducto de impulsión de la unidad, actuando en secuencia sobre las revoluciones del recuperador y sobre las válvula de 3 vías de la batería de frío/calor, en función de la demanda de energía y de la aportación de energía en el aire de extracción y exterior medidas mediante las sondas correspondientes. Cuando las condiciones del aire exterior lo permitan, se podrá introducir aire exterior directamente mediante una compuerta de by-pass del recuperador, para lo cual éste permanecerá parado, para aprovechar el efecto de enfriamiento gratuito del aire exterior a menor temperatura. En verano se utilizará el enfriador adiabático situado en el flujo de aire de extracción para enfriar este aire antes de entrar en el recuperador y producir así un enfriamiento previo del aire exterior antes de que éste entre en la batería de enfriamiento, con el consiguiente ahorro de energía. Para el funcionamiento del enfriador adiabático, el sistema de control dará orden de marcha/paro a la bomba, con señal de confirmación del estado de funcionamiento. El control de humedad se realizará mediante una sonda en retorno actuando sobre el humidificador de vapor, con limitación por máxima en el conducto de impulsión mediante la sonda combinada de humedad/temperatura. Se dispondrá de presostatos diferenciales en los filtros de aire de extracción y aire exterior, con alarma Grupo electrógeno Se tomarán señales del Estado de funcionamiento y Alarma general de avería, así como del Estado de las baterías Grupos de presión PCI, fontanería y aguas grises De los grupos de presión de incendios, de fontanería y de aguas grises se supervisará una señal, de alarma de cada uno de ellos Detección de incendios En el Sistema de Gestión y Control se señalizará una alarma de la Central de Detección Conexionado eléctrico

44 Página 36 de 197 El equipo de campo se conectará eléctricamente a los Controladores Microprocesados, siendo las señales correspondientes de los siguientes tipos: Entradas Analógicas: Señales procedentes de los sensores de temperatura, humedad, presión, etc., en los rangos de señal indicados antes, que, de acuerdo con el rango y unidades establecidas, permitirán conocer el valor de lectura correspondiente. Entradas Digitales: Señales de contactos eléctricos, libres de tensión, que informan del estado de un contactor, relé, interruptor o equipo de protección (interruptor de flujo, presostato, termostato), mediante las cuales se registrará el funcionamiento de un equipo o la situación de anomalía del mismo. Salidas Analógicas: Son las señales progresivas, en los rangos de señal indicados antes, que los Controladores Microprocesados envían a los actuadores de compuerta, actuadores de válvula, etc., para su posicionamiento según los requerimientos del proceso. Salidas Digitales: Son señales que, procedentes de los Controladores Microprocesados, se utilizarán para dar órdenes de arranque/parada o conexión/desconexión de equipos actuando sobre contactores y relés de maniobra. Estas órdenes se ejecutarán a través de contactos libres de tensión. Los cables utilizados para los puntos de control correspondientes a los tipos de rutas tendrán la especificación siguiente: - Entradas y Salidas Digitales = 2x1 mm 2. - Entradas y Salidas Analógicas = 3x1 mm 2, apantallado (en distancias menores de 15 metros se podrá utilizar cable sin apantallar). - Para el bus de comunicación se utilizará cable de 3x1 mm 2, trenzado y apantallado.

45 Página 37 de Listado de puntos de control LISTADO DE FUNCIONES/PUNTOS - SISTEMA DE CONTROL CENTRALIZADO DESCRIPCION ED SD EA SA PRODUCCIÓN DE FRÍO MARCHA/ PARO ENFRIADORA 1 ESTADO DE ENFRIADORAS 1 ALARMA GENERAL ENFRIADORAS 1 INTERRUPTORES DE FLUJO 1 SONDA TEMPERATURA IMPULSIÓN 1 SONDA TEMPERATURA COLECTOR DE IMPULSIÓN 1 SONDA TEMPERATURA COLECTOR DE RETORNO 1 TOTAL ALARMA FRIO MARCHA PARO BOMBAS PRIMARIO (2) 2 M/P Y ESTADO BOMBAS PRIMARIO (2) 2 TOTAL PRODUCCIÓN DE CALOR MARCHA/ PARA DE CALDERA 1 ESTADO DE CALDERA 1 ALARMA GENERAL CALDERAS 1 PIROSTATOS 1 INTERRUPTORES DE FLUJO 1 SONDA TEMPERATURA IMPULSIÓN Y RETORNO 1 SONDA TEMPERATURA COLECTOR DE IMPULSIÓN 1 ESTADO ELECTROVÁLVULA DE GAS 1 ALARMA FALTA DE GAS 1 TOTAL ALARMA CALOR MARCHA BOMBAS PRIMARIO (2) 2 2 ESTADO BOMBAS PRIMARIO (2) 2 2 ACTUACIÓN VALV.3 VIAS REGULACIÓN CIRCUITO FANCOILS 1 SONDAS TEMPERATURA IMPUL.A CL;F-C; Y S.RADIANTE 1 SONDA TEMPERATURA EXTERIOR 1 TOTAL CIRCUITO SECUNDARIO FRÍO Y CALOR MARCHA/ PARO BOBMA SECUNDARIO FRIO CLIMATIZADOR 1 ESTADO BOMBA SECUNDARIO FRIO CLIMARIZADOR 1 MARCHA/ PARA BOMBA SECUNDARIO FRIO FAN COIL 1 ESTADO BOMBA SECUNDARIO FRIO FANCOILS 1 MARCHA PARO BOMBA SECUNDARIO CALOR 1 ESTADO BOMBA SECUNDARIO CALOR 1 VALVULAS MARIPOSA T/N CAMBIO INVIERNO/VERANO 4 TOTAL CLIMATIZADOR MARCHA/ PARO VENTILADOR DE IMPULSION 1 ESTADO VENTILADOR DE IMPULSIÓN 1 MARCHA/ PARO VENTILADOR DE RETORNO 1 ESTADO VENTILADOR DE RETORNO 1 COMPUERTAS MOTORIZADAS RECUP.ESTÁTICO 1 ALARMA DE FILTROS SUCIOS 1 SONDA TEMP.IMPULSIÓN 1 ACCIÓN SOBRE VÁLVULAS PROPORC. BATERÍAS FRIO 1 ACCIÓN SOBRE VÁLVULAS PROPORC. BATERÍAS CALOR 1 TOTAL FAN-COILS 2 BATERÍAS (103 UDS.) MARCHA Y PARO VENTILADOR 103 ESTADO VENTILADOR 103 ACCIÓN PROPORCIONAL SOBRE VÁLV.3 V 206 SONDA TEMP.CONDUCTO 103 REGULADOR 3 VELOCIDADES 103 TOTAL TOTAL

46 Página 38 de CALCULOS

47 Página 39 de CALCULOS CALCULO DE CARGAS Coeficientes de transmisión Transmisión Radiación solar Infiltraciones Cargas internas Carga total CALCULOS DE AIRE CALCULO DE LOS EQUIPOS Calculo de cargas máximas por espacio Cálculos Psicométricos/ventilación Resumen calculo de cargas y selección de unidades Calculo caudal de tuberías Selección de producción (grupo frio y caldera) Selección del climatizador CALCULO DE CONDUCTOS CON ANALISIS DE PRESION CALCULO DE TUBERIAS Y ANALISIS DE PRESION CALCULO DE BOMBAS CALCULO DE VASOS DE EXPANSION..78

48 Página 40 de CALCULOS CALCULO DE CARGAS A la hora de calcular las cargas, se debe tener en cuenta que no se climatizaran algunos recintos por estar fuera del objetivo de este proyecto como son el sótano, donde se ubica el garaje, las lencerías, los pasillos. Además para su cálculo se indicara la orientación el valor de las cargas interiores en cada local a climatizar y la superficie de muros, ventanas, suelos y techos Coeficientes de transmisión Los valores de los coeficientes de transmisión de cada uno de los elementos son calculados según CTE, los cuales se compararan con los valores máximos admisibles de cada zona climática a la que pertenezca. Los coeficientes de trasmisión utilizados para la realización del Proyecto son los siguientes: - Trasmitancia de fachada: 0,655 W/m 2 ºK - Trasmitancia fachada lateral: 0,683 W/m 2 ºK - Trasmitancia de suelos: 0,675 W/m 2 ºK - Trasmitancia de cubierta: 0,447 W/m 2 ºK - Trasmitancia de ventanas: 3,862 W/m 2 ºK - Trasmitancia de muros cortina: 2,9 W/m 2 ºK Los cálculos de estos coeficientes de transmisión pueden verse en el anexo 1 del presente documento. Las formulas empleadas para el cálculo de los mismos son: = / O bien R se obtenida por medio de algunas tablas Una vez obtenidas todas las R, podremos calcular la K en W/m 2 =1/ Una vez tenemos este coeficiente solo queda incluirle un coeficiente de seguridad obteniendo k con puentes térmicos.

49 Página 41 de 197 Este coeficiente será: Transmisión α=1.1 para suelos, muros y cubiertas α=1.5 para cristales Por lo que el coeficiente de trasmisión o transmitancia de la fachada quedara: = La transmisión la cual se produce tanto en suelos, cristales, particiones, techos, muros, etc. es debida a las diferencias de temperaturas entre el exterior y el interior. Es por esto que se produzca una transmisión de calor hacia el interior del edificio. Este calor del que hablamos se calcula del siguiente modo: = En el caso de los cristales este cálculo seria mediante la fórmula: = ( ) Y para las particiones: Radiación solar = ( ) 2 La radiación solar es la debida a la incidencia de los rayos de sol a través de los acristalamientos. Esta varía dependiendo de la orientación en el que este dispuesto el cristal, las horas del día o incluso los meses del año. Esta radiación se obtiene mediante la siguiente fórmula: = Donde: G: Es la radiación a través del vidrio por unidad de superficie Fs: Es la ganancia solar del vidrio

50 Página 42 de Infiltraciones En lo que respecta al tema de infiltraciones de calor desde el exterior hacia el interior de nuestro edificio, cabe destacar que al estar nuestro edificio sobre presionado no habrá infiltraciones en el mismo, por lo que en el Proyecto se podrán dar fugas hacia el exterior y por lo contrario no hacia el interior Cargas internas Las cargas internas son aquellas que se producen en el interior del local y que aportan calor al mismo. Estas pueden ser tanto de ocupación, iluminación como de equipos electrónicos. Las cargas de ocupación se calculan del siguiente modo: = º h 100/86 = º h 100/86 El calor producido por la iluminación y los equipos electrónicos se calculan mediante las siguientes ecuaciones: Carga Total = = ( ) La carga total se calculara dividiéndola en 2 tipos de carga - Carga Sensible: La cual es el resultado de sumar la carga de transmisión, radiación, iluminación y equipos. = Carga latente: La cual comprende únicamente la ocupación del espacio =.

51 Página 43 de CALCULOS DE AIRE Según en RITE y como ya hemos comentado en el apartado de Del documento MEMORIA por normativa en un edificio de nuestras características estamos obligados a una renovación mínima de 8 l/s por persona. En nuestro hotel todas las habitaciones son dobles al ser un hotel de pequeñas dimensiones. Esto hace que por cada habitación se necesite renovar un mínimo de 16 l/s, en nuestro caso y para mayor confort de nuestros huéspedes renovaremos un total de 25 l/s por habitación que equivale a 90 m 3 /h. Para la impulsión de aire y con el fin de crear una sobrepresión del edificio como ya hemos comentado antes con el fin de evitar infiltraciones desde el exterior, al caudal de extracción le añadiremos una cantidad de aire proporcional a la mitad del volumen de nuestra habitación. La habitación tiene un volumen de 37,5 m3 por lo que estaríamos hablando de entorno a 19m 3 /h más lo que nos daría un caudal de impulsión de 109m 3 /h. A la hora de calcular el caudal de impulsión y de expulsión del resto de zonas de nuestro hotel se hará mediante una regla de tres en función de la ocupación máxima que puede haber en cada zona como viene indicado en el apartado Del presente documento CALCULO DE LOS EQUIPOS Dependiendo de los resultados de los cálculos de cargas en invierno y en verano necesitaremos unos equipos capaces de combatir dichas cargas Calculo de cargas máximas por espacio Mediante el uso de las formulas expuestas en el apartado y en sus sub-apartados se podrán calcular todas las cargas de cada espacio del hotel en cuestión. Estos cálculos han sido realizados según programa CARRIER HOURLY ANALYSIS PROGRAM v. 4.3.En el anexo numero 2 de este documento se adjuntan las hojas de cálculo mecanizado para las necesidades frigoríficas y caloríficas de los diferentes espacios en que se han dividido las plantas. En estas hojas de cálculo se reflejan las cargas máximas de calefacción y refrigeración para cada uno, así como la hora y el mes en que se producen.

52 Página 44 de 197 En las hojas de cálculo para las cargas máximas, aparecen los siguientes datos: - Denominación - Mes y hora en que se produce la carga máxima - Condiciones exteriores - Condiciones interiores de Proyecto - Componentes de carga (ganancia solar, transmisión a través de muros, cristales y cubiertas, luces, personas, aire de ventilación, etc.). - Carga total de calefacción y refrigeración. Se ha añadido además un resumen con todos los espacios anteriores y las cargas máximas de calefacción y refrigeración de cada uno de ellos.

53 Página 45 de Cálculos PSICOMETRICOS/VENTILACIÓN A continuación se realizara el cálculo psicométrico para condiciones de verano e invierno para así poder hacer la selección de la caldera y del refrigerador necesario para nuestro hotel. INVIERNO Text=1.9ºC = 1,232 ( ) Ƞ= (21 1.9).55= = = =9.707 = + = =11.607º = ( )= = = = /h 5 UMECTACION = 1,18 = ( )=20803 g(21ºc,40%)=.0068 g(21ºc,16%)=.0025

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55 Página 47 de 197 VERANO TH(24ºC,50%)=17ºC ΔT=(24-17)*0,7=4.9ºC T SH =24-4.9=19.1ºC = ( ).55Ƞ= = h= (75 51)= h(24ºc,50%)=51 h(34ºc,40%)=75 20= = = /h 20

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57 Página 49 de Resumen cálculo de cargas y selección de unidades. Para cada espacio se coloca una o más unidades para el tratamiento del aire tipo fancoils, serán a dos tubos tanto para las habitaciones, despacho, cocinas, salones y comedores. Esto significa que nuestro sistema podrá ofrecernos frio o calor de manera independiente en cada zona. Las siguientes tablas de características muestran un resumen de las cargas y de las unidades interiores en las distintas plantas del hotel. En el Anexo número 3 se podrán observar el catalogo de características técnicas de nuestro proveedor de fancoils. Mediante este catalogo hemos podido seleccionar el o los fancoils más convenientes para cada zona en estudio, de mismo modo de este catalogo hemos obtenido los caudales de agua necesarios tanto en frio y en calor de cada unidad y de este modo podremos posteriormente dimensionar tanto tuberías, bombas, vasos de expansión, calderas, grupos frigoríficos, etc. En el presente proyecto hemos seleccionado los fancoils de la marca CARRIER en su serie 42N y siendo los modelos elegidos según potencias en calor y en frio requeridas. La velocidad elegida para su funcionamiento es alta y su salto térmico en calor es de 20ºC y en frio de 5ºC.

58 Página 50 de 197 SELECCIÓN UNIDADES TERMINALES ESTANCIA POTENCIA POTENCIA POTENCIA POTENCIA CAUDAL SALTO CAUDAL SALTO POTENCIA EN POTENCIA EN RATIO CAUDAL DE SUPERFICIE NIVEL SENSIBLE TOTAL Ratio frio Ratio calor MODELO CAUDAL AIRE VELOCIDAD SENSIBLE TOTAL DE AGUA TERMICO DE AGUA TERMICO CALOR (w ) CALOR (w ) VENTILACION VENTILACION (w ) (w ) (w ) (w ) (l/h) (ºC) (l/h) (ºC) Cálculo Cálculo w /m2 Cálculo w /m2 l/s selecionada Instalada Instalada Instalada l/s m2 l/s PLANTA BAJA Cocinas 29, , ,00 120,28 863,00 29,76 42N ,1 ALTA 3624, ,85 713, , , Comedor 20, , ,00 142, ,33 71,30 42N ,9 ALTA 2845,5 3323,25 571, , , , , ,00 142, ,33 71,30 42N ,9 ALTA 2845,5 3323,25 571, , , , , ,00 142, ,33 71,30 42N ,9 ALTA 2845,5 3323,25 571, , , Despacho 11, ,00 944,00 83,54 609,00 53,89 42N ALTA 1237,6 1342,25 230, , , Salones 25, , ,33 70, ,00 56,12 42N ,9 ALTA ,75 396, , , , , ,33 70, ,00 56,12 42N ,9 ALTA ,75 396, , , , , ,33 70, ,00 56,12 42N ,9 ALTA ,75 396, , , Habitacion 1 PB 13, ,00 971,00 71,93 804,00 59,56 42N ALTA 1237,6 1342,25 230, , , Habitacion 2 PB 13, ,00 898,00 66,52 594,00 44,00 42N ALTA 1237,6 1342,25 230, , , Habitacion 2 PB 13, ,00 898,00 66,52 594,00 44,00 42N ALTA 1237,6 1342,25 230, , , Habitacion 2 PB 13, ,00 898,00 66,52 594,00 44,00 42N ALTA 1237,6 1342,25 230, , , Habitacion 2 PB 13, ,00 898,00 66,52 594,00 44,00 42N ALTA 1237,6 1342,25 230, , , Habitacion 3 PB 13, , ,00 82,07 804,00 59,56 42N ALTA 1237,6 1342,25 230, , , Habitacion 4 PB 13, , ,00 75,78 579,00 42,89 42N ALTA 1237,6 1342,25 230, , , Habitacion 4 PB 13, , ,00 75,78 579,00 42,89 42N ALTA 1237,6 1342,25 230, , , Habitacion 4 PB 13, , ,00 75,78 579,00 42,89 42N ALTA 1237,6 1342,25 230, , , Habitacion 5 PB 13, , ,00 74,89 804,00 59,56 42N ALTA 1237,6 1342,25 230, , , Habitacion 6 PB 13, , ,00 77,04 782,00 57,93 42N ALTA 1237,6 1342,25 230, , ,

59 Página 51 de 197 ESTANCIA PLANTA 1 NIVEL POTENCIA SENSIBLE (w ) POTENCIA TOTAL (w ) POTENCIA EN CALOR (w ) MODELO CAUDAL AIRE VELOCIDAD CAUDAL SALTO CAUDAL SALTO POTENCIA EN DE AGUA TERMICO DE AGUA TERMICO CALOR (w ) (l/h) (ºC) (l/h) (ºC) Cálculo Cálculo Cálculo l/s selecionada Instalada Instalada Instalada Habitacion 1 PT 1,00 679,00 719,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 1,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 1,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 1,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 1,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 1,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 1,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 1,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 1,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 1,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 3 PT 1,00 882,00 921,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PT 1,00 828,00 867,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PT 1,00 828,00 867,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PT 1,00 828,00 867,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PT 1,00 828,00 867,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 5 PT 1,00 728,00 794,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 6 PT 1,00 842,00 882,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 7 PT 1,00 737,00 789,00 245,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 7 PT 1,00 737,00 789,00 245,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 7 PT 1,00 737,00 789,00 245,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 8 PT 1,00 793,00 833,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 POTENCIA SENSIBLE (w ) POTENCIA TOTAL (w )

60 Página 52 de 197 ESTANCIA PLANTA 2 NIVEL POTENCIA SENSIBLE (w ) POTENCIA TOTAL (w ) POTENCIA EN CALOR (w ) MODELO CAUDAL AIRE VELOCIDAD CAUDAL SALTO CAUDAL SALTO POTENCIA EN DE AGUA TERMICO DE AGUA TERMICO CALOR (w ) (l/h) (ºC) (l/h) (ºC) Cálculo Cálculo Cálculo l/s selecionada Instalada Instalada Instalada Habitacion 1 PT 2,00 679,00 719,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 2,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 2,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 2,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 2,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 2,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 2,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 2,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 2,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 2,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 3 PT 2,00 882,00 921,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PT 2,00 828,00 867,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PT 2,00 828,00 867,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PT 2,00 828,00 867,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PT 2,00 828,00 867,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 5 PT 2,00 728,00 794,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 6 PT 2,00 842,00 882,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 7 PT 2,00 737,00 789,00 245,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 7 PT 2,00 737,00 789,00 245,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 7 PT 2,00 737,00 789,00 245,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 8 PT 2,00 793,00 833,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 POTENCIA SENSIBLE (w ) POTENCIA TOTAL (w )

61 Página 53 de 197 ESTANCIA PLANTA 3 NIVEL POTENCIA SENSIBLE (w ) POTENCIA TOTAL (w ) POTENCIA EN CALOR (w ) MODELO CAUDAL AIRE VELOCIDAD CAUDAL SALTO CAUDAL SALTO POTENCIA EN DE AGUA TERMICO DE AGUA TERMICO CALOR (w ) (l/h) (ºC) (l/h) (ºC) Cálculo Cálculo Cálculo l/s selecionada Instalada Instalada Instalada Habitacion 1 PT 3,00 679,00 719,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 3,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 3,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 3,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 3,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 3,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 3,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 3,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 3,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PT 3,00 592,00 663,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 3 PT 3,00 882,00 921,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PT 3,00 828,00 867,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PT 3,00 828,00 867,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PT 3,00 828,00 867,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PT 3,00 828,00 867,00 240,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 5 PT 3,00 728,00 794,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 6 PT 3,00 842,00 882,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 7 PT 3,00 737,00 789,00 245,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 7 PT 3,00 737,00 789,00 245,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 7 PT 3,00 737,00 789,00 245,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 8 PT 3,00 793,00 833,00 465,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 POTENCIA SENSIBLE (w ) POTENCIA TOTAL (w )

62 Página 54 de 197 ESTANCIA PLANTA CUBIERTA NIVEL POTENCIA SENSIBLE (w ) POTENCIA TOTAL (w ) POTENCIA EN CALOR (w ) MODELO CAUDAL AIRE VELOCIDAD CAUDAL SALTO CAUDAL SALTO POTENCIA EN DE AGUA TERMICO DE AGUA TERMICO CALOR (w ) (l/h) (ºC) (l/h) (ºC) Cálculo Cálculo Cálculo l/s selecionada Instalada Instalada Instalada Habitacion 1 PC 4,00 883,00 923,00 605,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PC 4,00 756,00 795,00 380,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PC 4,00 756,00 795,00 380,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PC 4,00 756,00 795,00 380,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PC 4,00 756,00 795,00 380,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PC 4,00 756,00 795,00 380,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PC 4,00 756,00 795,00 380,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PC 4,00 756,00 795,00 380,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PC 4,00 756,00 795,00 380,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 2 PC 4,00 756,00 795,00 380,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 3 PC 4, , ,00 605,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PC 4,00 960,00 999,00 380,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PC 4,00 960,00 999,00 380,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PC 4,00 960,00 999,00 380,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 4 PC 4,00 960,00 999,00 380,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 5 PC 4,00 824,00 864,00 605,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 6 PC 4,00 957,00 996,00 605,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 7 PC 4,00 892,00 931,00 384,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 7 PC 4,00 892,00 931,00 384,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 7 PC 4,00 892,00 931,00 384,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 Habitacion 8 PC 4,00 963, ,00 605,00 42N ,00 ALTA 1.237, ,25 230,87 5, ,60 100,00 11,90 POTENCIA SENSIBLE (w ) POTENCIA TOTAL (w )

63 Página 55 de Calculo de caudal de tuberías El cálculo del caudal de tuberías se hará a partir de la selección de las unidades terminales ya que dependiendo de cada unidad se requerirá un determinado caudal en cada fancoil. Para el cálculo del caudal de agua caliente nos fijaremos en los datos técnicos proporcionados por el fabricante y comprendidos en el Anexo número 3 del presente documento. En nuestro caso debemos proporcionar un caudal de 100l/h de agua caliente para cada unidad terminal. Para calcular los conductos de agua fría hacia el circuito de fancoils nos fijaremos en el caudal de agua para el salto térmico de 5 grados en las tablas de selección de unidades e incluidas en el apartado Este caudal será calculado del siguiente modo: = 0.86 Con esta fórmula y aplicada a cada unidad terminal, podremos calcular el caudal de agua fría que circula por cada tramo de nuestro circuito cerrado.

64 Página 56 de Selección de producción (Grupo frio y caldera). A partir de los datos obtenidos de Potencia de batería en los cálculos psicométricos tanto de frio como de calor y mediante los datos de calor latente y sensible en frio y calor en calor totales del hotel obtenido mediante el HAP calcularemos las potencias necesarias de caldera y de grupo frigorífico y elegiremos. En el Anexo número 4 del presente documento podremos encontrar los catálogos de los fabricantes con las características tanto de la caldera como del grupo de frio. SELECCIÓN CALDERA = ( )+ = =92.42 Con el dato obtenido de la potencia necesaria para la caldera nos hemos decantado por la siguiente caldera de la marca FERROLI Modelo ENERGY TOP B cuyas características principales se pueden ver a continuación: Módulo térmico a gas, de condensación de alta potencia. Caldera de condensación solo calefacción desde 79,5 kw hasta 246 kw de potencia útil con rendimiento de hasta un 109% (referido al P.C.I.). Modelos de alto rendimiento clasificados con 4 estrellas de rendimiento. Altísima eficiencia y bajo consumo. Gama de calderas Clase 5 bajo NOx: caldera ecológica no contaminante adaptada al nuevo RITE. Especialmente diseñada para trabajar en cascada, gestionando hasta 4 calderas desde la propia centralita de la caldera. Puede gestionar incluso sistemas de calefacción completos en función del nº de señales a controlar. Sistema de control por microprocesador. Medidas muy reducidas. Posee un sistema de anti heladas que activa la calefacción cuando la temperatura del agua de la instalación disminuye por debajo de 6 ºC.

65 Página 57 de 197 SELECCIÓN GRUPO FRIGORIFICO = ( )+ ( )+ = , =201,519 Con esta potencia obtenida para el grupo frigorífico, hemos seleccionado la enfriadora modelo ETXB del fabricante TERMOVEN. Este modelo consiste en una enfriadora de agua condensada por aire, con ventiladores axiales y compresores herméticos scroll 410A y con unas potencias que van desde los 29 KW a los 340 KW. Es una unidad compacta que funciona hasta una temperatura exterior de 46ºC, consta de un control mediante autómata programable y circuitos hidráulicos y frigoríficos independientes. Características: Deposito acumulador de liquido Batería cobre-aluminio Intercambiadores placas construidos en acero inoxidable Triple protección contra bajas temperaturas exteriores Maniobra a 24 voltios Disponibilidad de comunicación ModBUs, Lan, Ethernet, Lon. Válvula de expansión termostática con tubo ecualizador y MOP Gestión remota estándar Tomas presiones exteriores Base enchufe 230V Monitorización de fases Magneto térmico control Interruptor de flujo Dentro de esta serie de enfriadoras hemos elegido el modelo que más se ajusta a nuestra potencia requerida siendo este el modelo ETXB cuyas características técnicas detalladas se pueden ver en el anexo antes indicado en la sección GRUPO FRIGORIFICO.

66 Página 58 de Selección del climatizador El climatizador del que se dispondrá en el presente proyecto deberá de satisfacer las necesidades de nuestro edificio, por ello que se seleccione el mismo dependiendo del nivel de impulsión de aire, ya que al estar sobre presionando el hotel en cuestión para evitar la entrada de aire desde el exterior y así poder hacer eficiente el mismo será el máximo caudal. Aun así dejaremos un margen por si en alguna ocasión nuestro hotel necesitase la aportación de más aire del calculado. Nuestro climatizador constara de una entrada reguladora de aire del exterior la cual se regulara junto con el freecooling para que el aire en circulación sea el necesario. Tras la entrada pasara un pre filtro y posteriormente un filtro antes de entrar en el recuperador. Tras el recuperador el aire pasara a la sección de freecooling donde parte del aire que se extrae del edificio es aprovechado y redirecionado a la impulsión. Tras pasar el freecooling el aire pasara por un segundo proceso de filtrado y de ahí una batería de frio/calor calentará o enfriará el aire dependiendo de la las necesidades del sistema, posteriormente un ventilador impulsionará el aire hacia el sistema pasando previamente por un pre filtro y un filtro antes de entrar en el sistema de conductos propiamente dimensionados para la circulación del aire. La extracción de aire desde la red de tuberías direccionará una parte hacia el exterior y otra será reutilizada por medio del freecooling. El aire saldrá de la red de tuberías entrando por una sección vacía y pasando por un pre filtro y un filtro antes de ser sometido el aire a una humectación adiabática para posteriormente ser lanzado por el ventilador de retorno hacia la zona de freecooling o bien hacia el exterior pasando previamente por el recuperador de calor. Tras mirar varios fabricantes seleccionaremos un climatizador de la marca TERMOVEN, serie CLA Las características de esta serie son las siguientes: - Base perimetral de gran rigidez con refuerzos longitudinales. - Paneles sándwich de 50 mm de espesor. - Estructura fabricada en perfilaría de aluminio cerrada de 2mm de espesor. - Terminación estándar exterior en chapa galvanizada plastificada.

67 Página 59 de Puertas abatibles con bisagras de maneta a presión. - Bandejas de drenaje fabricadas en aceros inoxidables y aisladas. - Cubrecorreas. - Toma de tierra en motores. - Dispositivos de seguridad en módulos de sobrepresión. - Según tamaño se incorporaran: Puntos de luz Rejilla protección ventiladores Malla de protección en puertas Al ser el climatizador uno de los elementos más importantes en este tipo de instalaciones, no se seleccionara uno de la gama sino que se le pedirá al fabricante la elaboración de uno atendiendo a su modelo el cual cumpla nuestras características calculadas. En el Anexo número 5 del presente documento se podrán ver las características técnicas de la serie dadas por el fabricante.

68 Página 60 de CÁLCULO DE CONDUCTOS Y ANÁLISIS DE PRESIÓN El cálculo de los conductos del presente proyecto se harán tomando el caudal de aire que circula por cada tramo de conducto en l/s y estableciendo una pérdida de carga máxima de 1 Pa/m en las tuberías, por medio de una tabla sacaremos el diámetro de las tuberías tendiendo siempre a la tubería mayor en el caso de estar entre dos posibles diámetros. Del mismo modo para las tuberías de dimensiones excesivamente grandes y que no pueden ocultarse por el por los techos, se cambiara la sección por medio de tablas y se pasar a tubería cuadradas o rectangulares. Los diámetros de tuberías en función del caudal en el siguiente proyecto, serán los siguientes: Q (l/s) Diámetro (mm) SECCION CUADRADA 33,33 125,00-66,66 200,00-99,99 200,00-133,33 250,00-166,66 250,00-333,31 315,00-666,62 400,00-299,99 315, ,28 500, ,61 630,00-55,55 160,00-111,11 200,00-233,33 315,00 650X ,66 400,00 500X ,99 400,00 500X ,66 500,00-899,99 500, ,27 630,00-266,66 315, ,66 630,00-399,

69 Página 61 de 197 Q (l/s) Diámetro (mm) SECCION CUADRADA 2.399,90 630, ,60 630, ,32 500,00-533,33 630, ,83 800,00-25,00 125,00-50,00 160, ,00 200,00-100,00 200,00-125,00 250,00-250,00 315,00-225,00 315,00-500,00 400, ,00 500, ,00 500, ,00 630,00-41,66 160,00-83,32 200,00-125,00 250,00-175,00 250,00-350,00 315,00 650X ,00 400,00 500X ,00 400,00-675,00 400, ,00 630,00-200,00 250, ,00 630, ,00 630, ,00 500,00-400,00 315,00-300,00 315, ,00 800,00 -

70 Página 62 de 197 Para la salida de los fancoils de los salones y de los comedores hacia los difusores de aire se han seleccionado directamente tuberías cuadradas quedando las siguientes dimensiones: Q (l/s) Diámetro (mm) SECCION CUADRADA 58,33-100X ,67-450X ,99-450X ,33-500X175 13,88-100X100 27,77-175X125 55,55-175X125 18,52-100X100 37,00-175X125

71 Página 63 de 197 Análisis de presión conductos de aire Perdidas Secundarias Tramo Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Dimensiones Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de De A Nº Accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) Dinámica (Pa) Co Unit. (Pa/m) m Presión Total Presión en tramo Conducto 4099, ,50 8,16 0,75 2,83 2,12 2 Codo 90º 4099, ,50 8,16 40,02 0,12 4,80 3 Codo 90º 4099, ,50 8,16 40,02 0,12 4,80 4 Derivación R 1433, ,20 7,30 32,05 0,04 1,28 0,00 13, Conducto 2666, ,31 8,56 1 1,01 1,01 6 Derivación R 266, ,08 3,42 7,04 0,04 0,28 0,00 1, Conducto 2399, ,31 7,70 0,65 0,33 0,21 8 Derivación R 133, ,05 2,72 4,44 0,04 0,18 9 Codo 45º 2399, ,31 7,70 35,65 0,19 6,77 0,00 7, Conducto 2266, ,31 7,27 0,7 4 2,80 11 Derivación R 33, ,01 2,72 4,44 0,04 0,18 0,00 2, Conducto 2233, ,31 7,17 0,7 0,82 0,57 13 Derivacion R 266, ,08 3,42 7,04 0,04 0,28 0,00 0, Conducto 1966, ,31 6,31 0,5 3,6 1,80 15 Derivacion R 299, ,08 3,85 8,91 0,04 0,36 16 Derivacion R 333, ,08 4,28 11,00 0,04 0,44 0,00 2, Conducto 1333, ,20 6,79 1 5,4 5,40 18 Derivacion R 333, ,08 4,28 11,00 0 0,00 19 Derivacion R 333, ,08 4,28 11,00 0,02 0,22 0,00 5, Conducto 666, ,13 5,31 0,8 5,82 4,66 21 Derivacion R 333, ,08 4,28 11,00 0,02 0,22 22 Derivacion R 333, ,08 4,28 11,00 0,02 0,22 0,00 5, Conducto 333, ,08 4,28 0,7 1,08 0,76 24 Codo 90º 333, ,08 4,28 11,00 0,12 1,32 2, Conducto 333, ,08 4,28 0,7 0,81 0,57 26 Codo 90º 166, ,05 3,40 6,93 0,12 0,83 27 Derivacion R 166, ,05 3,40 6,93 0,02 0,14 0,00 1, Conducto 166, ,05 3,40 0,55 0,72 0,40 29 Codo 90º 166, ,05 3,40 6,93 0,12 0,83 30 Conducto 166, ,05 3,40 0,55 2,43 1,34 0,00 2, Conducto 166, ,05 3,40 0,55 3,01 2,52 32 Derivacion R 33, ,01 2,72 4,44 0,02 0,09 0,00 2, Conducto 133, ,05 2,72 0,47 3 2,74 34 Derivacion R 33, ,01 2,72 4,44 0,02 0,09 0,00 2, Conducto 99, ,03 3,18 0,7 3,04 2,80 36 Derivacion R 33, ,01 2,72 4,44 0,02 0,09 0,00 2, Conducto 66, ,03 2,12 0,35 3,04 3,43 38 Derivacion R 33, ,01 2,72 4,44 0,02 0,09 0,00 3, Conducto 33, ,01 2,72 1 3,27 3,30 40 Valvula de regulacion 125 0,01 30,00 41 Corta fuegos 125 0,01 50,00 42 Descarga ext. 33, ,01 2,72 4,44 0,64 2,84 43 Codo 90º 33, ,01 2,72 4,44 0,12 0,53 86, Conducto 33, ,01 2,72 1 1,89 3,30 3,30 45 Rejilla 33,33 25,00 25,00 46,1 146,61

72 Página 64 de CÁLCULO DE TUBERIAS Y ANÁLISIS DE PRESIÓN El cálculo de las tuberías para la ida y el retorno del agua a fancoils y climatizador se harán mediante unas tablas en las cuales dependiendo de la temperatura del agua. Viendo si el caudal está entre un máximo y un mínimo en dichas tablas podremos sacar el diámetro de dichas tuberías. AGUA CALIENTE: Q (l/h) DIAMETRO 100,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,00 DN ,39 DN ,40 DN-65

73 Página 65 de 197 AGUA FRIA: Q (l/h) DIAMETRO 230,87 DN ,74 DN ,48 DN ,96 DN ,70 DN ,83 DN ,48 DN ,09 DN ,42 DN ,84 DN ,26 DN ,6 DN ,20 DN ,80 DN ,06 DN ,15 DN ,96 DN ,22 DN ,61 DN ,35 DN ,09 DN ,70 DN ,40 DN ,80 DN ,33 DN ,29 DN ,16 DN ,96 DN ,44 DN ,92 DN ,07 DN ,03 DN ,51 DN ,67 DN ,81 DN ,50 DN-100

74 Página 66 de 197 PLANTA TRAMO CAUDAL (L/h) DIAMETRO LONGITUD (m) PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) UNIDADES AGUA CALIENTE FANCOILS LONGITUD EQUIVALE NTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA UNITARIA POR TUBERIA (mca/m) PERDIDA DE CARGA TOTAL (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA OBSERVACIONES CUBIERTA ,00 DN-50 3, ,21 0,04 0,1284 0,1284 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,00 DN ,5 3 12,5 0,04 0,5 0,6284 Total numero de codos CUBIERTA ,00 DN ,7 1 0,7 0,04 0,028 0,6564 Valvula de corte CUBIERTA ,00 DN ,5 1 0,5 0,04 0,02 0,6764 Manguito CUBIERTA ,00 DN ,5 1 20,5 0,04 0,82 1,4964 Filtro CUBIERTA ,00 DN ,04 0 1,4964 Bomba CUBIERTA ,00 DN ,5 1 0,5 0,04 0,02 1,5164 Maguito CUBIERTA ,00 DN ,1 1 6,1 0,04 0,244 1,7604 Valvula de retencion CUBIERTA ,00 DN ,1 1 9,1 0,04 0,364 2,1244 Valvula de asiento CUBIERTA ,00 DN-50 2, ,26 0,017 0, ,16282 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,00 DN ,017 0,017 2,17982 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,00 DN-40 4, ,01 0,03 0,1203 2,30012 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,00 DN ,49 1 0,49 0,03 0,0147 2,31482 Acoplamiento CUBIERTA ,00 DN ,03 0,15 2,46482 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,00 DN ,3 1 0,3 0,03 0,009 2,47382 Acoplamiento CUBIERTA ,00 DN ,015 0,075 2,54882 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,00 DN ,3 1 0,3 0,015 0,0045 2,55332 Acoplamiento VERTICAL ,00 DN-20 4, ,97 0,025 0, ,67757 Total tramos de tuberia VERTICAL ,00 DN , ,5 0,025 0,3125 2,99007 Total numero de codos VERTICAL ,00 DN ,21 1 0,21 0,025 0, ,99532 Valvula de corte VERTICAL 8 800,00 DN-20 2, ,73 0,025 0, ,06357 Total tramos de tuberia VERTICAL 8 800,00 DN ,12 1 0,12 0,025 0,003 3,06657 Acoplamiento VERTICAL 9 600,00 DN-15 2, ,75 0,025 0, ,13532 Total tramos de tuberia VERTICAL ,00 DN-15 3, ,52 0,08 0,2816 3,41692 Total tramo VERTICAL ,00 DN-15 0,12 0,26 1 0,26 0,08 0,0208 3,43772 Acoplamiento VERTICAL ,00 DN-10 3, ,25 0,04 0,13 3,56772 Total tramo VERTICAL ,00 DN-10 4, ,88 0,04 0,1952 3,76292 Total tramo VERTICAL ,00 DN ,42 2 0,84 0,04 0,0336 3,79652 Total numero de codos PLANTA TRAMO CAUDAL (L/h) DIAMETRO LONGITUD (m) PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) UNIDADES LONGITUD EQUIVALE NTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA UNITARIA POR TUBERIA (mca/m) Total tramos iguales 1,67212 Tuberia de retorno 1,67212 PERDIDA DE CARGA TOTAL (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA OBSERVACIONES PLANTA BAJA ,00 DN ,18 2 0,36 0,04 0,0144 0,0144 Valvulas de corte PLANTA BAJA ,00 DN ,5 1 10,5 0,04 0,42 0,4344 Filtro PLANTA BAJA ,00 DN ,04 2,5 2,9344 Valvula de control PLANTA BAJA ,00 DN ,04 2,4 5,3344 Fancoil PLANTA Análisis de presión tuberías AGUA CALIENTE FANCOILS TRAMO CAUDAL (L/h) DIAMETRO LONGITUD (m) PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) BOMBAS CIRCUITO SECUNDARIO DIQUE SUR PLANTA BAJA IMPULSIÓN FRÍO UNIDADES LONGITUD EQUIVALE NTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA UNITARIA POR TUBERIA (mca/m) PERDIDA DE CARGA TOTAL (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA OBSERVACIONES CUBIERTA ,00 DN-50 16, ,5 0,04 0,66 0,66 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,00 DN ,5 3 12,5 0,04 0,5 1,16 Total numero de codos CUBIERTA ,00 DN ,7 1 0,7 0,04 0,028 1,188 Valvula de corte PERDIDA TOTAL 11,99104 m.c.a.

75 Página 67 de 197 AGUA FRIA FANCOILS PLANTA TRAMO CAUDAL (L/h) DIAMETRO LONGITUD (m) PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) AGUA FRIA FANCOILS BOMBAS CIRCUITO SECUNDARIO DIQUE SUR PLANTA BAJA IMPULSIÓN FRÍO UNIDADES LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA UNITARIA POR TUBERIA (mca/m) PERDIDA DE CARGA TOTAL (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA OBSERVACIONES CUBIERTA ,67 DN-80 3, ,17 0,02 0,0634 0,0634 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,67 DN ,5 3 12,5 0,02 0,25 0,3134 Total numero de codos CUBIERTA ,67 DN ,98 1 0,98 0,02 0,0196 0,333 Valvula de corte CUBIERTA ,67 DN ,5 1 0,5 0,02 0,01 0,343 Manguito CUBIERTA ,67 DN ,5 1 20,5 0,02 0,41 0,753 Filtro CUBIERTA ,67 DN ,02 0 0,753 Bomba CUBIERTA ,67 DN ,5 1 0,5 0,02 0,01 0,763 Maguito CUBIERTA ,67 DN ,1 1 9,1 0,02 0,182 0,945 Valvula de retencion CUBIERTA ,67 DN ,7 1 10,7 0,02 0,214 1,159 Valvula de asiento CUBIERTA ,16 DN-65 1, ,04 0,02 0,0208 1,1798 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,29 DN ,02 0,02 1,1998 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,33 DN-65 4, ,01 0,013 0, ,25193 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,33 DN ,6 1 0,6 0,013 0,0078 1,25973 Acoplamiento CUBIERTA ,80 DN ,035 0,175 1,43473 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,80 DN ,39 1 0,39 0,035 0, ,44838 Acoplamiento CUBIERTA ,40 DN-40 5, ,98 0,016 0, ,54406 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,40 DN ,3 1 0,3 0,016 0,0048 1,54886 Acoplamiento VERTICAL ,70 DN-32 4, ,97 0,01 0,0497 1,59856 Total tramos de tuberia VERTICAL ,70 DN ,2 3 12,5 0,01 0,125 1,72356 Total numero de codos VERTICAL ,70 DN ,3 1 0,3 0,01 0,003 1,72656 Valvula de corte VERTICAL ,96 DN-32 2, ,79 0,008 0, ,74888 Total tramos de tuberia VERTICAL ,96 DN ,21 1 0,21 0,008 0, ,72824 Acoplamiento VERTICAL ,22 DN-25 2, ,78 0,025 0,0695 1,79774 Total tramos de tuberia VERTICAL ,48 DN-25 3, ,45 0,015 0, ,84949 Total tramos de tuberia VERTICAL ,48 DN ,3 1 0,3 0,015 0,0045 1,80224 Acoplamiento VERTICAL ,74 DN-15 4, ,88 0,15 0,732 2,53424 Total tramo ,87 DN ,27 2 0,54 0,15 0,081 2,61524 Total numero de codos Total tramos iguales 1,53031 Tuberia de retorno 1,53031 PLANTA BAJA ,87 DN ,18 2 0,36 0,15 0,054 0,054 Valvulas de corte CUBIERTA ,87 DN ,5 1 10,5 0,15 1,575 1,629 Filtro CUBIERTA ,87 DN ,15 2,5 4,129 Valvula de control CUBIERTA ,87 DN ,15 2,4 6,529 Fancoil CUBIERTA ,67 DN-80 16, ,5 0,02 0,33 0,33 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,67 DN ,5 3 12,5 0,02 0,25 0,58 Total numero de codos CUBIERTA ,67 DN ,98 1 0,98 0,02 0,0196 0,5996 Valvula de corte PERDIDA TOTAL 11,34822 m.c.a.

76 Página 68 de 197 AGUA CALIENTE CLIMATIZADOR PLANTA TRAMO CAUDAL (L/h) DIAMETRO LONGITUD (m) PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) UNIDADES AGUA CALIENTE CLIMATIZADOR LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA UNITARIA PERDIDA DE CARGA TOTAL POR (mca) TUBERIA (mca/m) PERDIDA DE CARGA ACUMULAD A OBSERVACIONES CUBIERTA 4.760,39 DN-40 2, ,81 0,015 0, ,04215 Total tramos de tuberia CUBIERTA 4.760,39 DN ,5 3 12,5 0,015 0,1875 0,22965 Total numero de codos CUBIERTA ,39 DN ,5 1 5,5 0,015 0,0825 0,31215 Valvula de corte CUBIERTA ,39 DN ,5 1 0,5 0,015 0,0075 0,31965 Manguito CUBIERTA ,39 DN ,5 1 20,5 0,015 0,3075 0,62715 Filtro CUBIERTA ,39 DN , ,62715 Bomba CUBIERTA ,39 DN ,5 1 0,5 0,015 0,0075 0,63465 Maguito CUBIERTA ,39 DN ,1 1 9,1 0,015 0,1365 0,77115 Valvula de retencion CUBIERTA ,39 DN ,7 1 10,7 0,015 0,1605 0,93165 Valvula de asiento PLANTA TRAMO CAUDAL (L/h) DIAMETRO LONGITUD (m) PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) UNIDADES LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA UNITARIA POR TUBERIA (mca/m) Total tramos iguales 0,93165 Tuberia de retorno 0,93165 PERDIDA DE CARGA TOTAL (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULAD A OBSERVACIONES CUBIERTA ,39 DN ,1 2 10,2 0,015 0,153 0,153 Valvulas de corte CUBIERTA ,39 DN ,5 1 10,5 0,015 0,1575 0,3105 Filtro CUBIERTA ,39 DN ,015 2,5 2,8105 Valvula de control CUBIERTA ,39 DN ,015 2,4 5,2105 Fancoil PLANTA TRAMO CAUDAL (L/h) DIAMETRO LONGITUD (m) BOMBAS CIRCUITO SECUNDARIO DIQUE SUR PLANTA BAJA IMPULSIÓN FRÍO PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) UNIDADES LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA UNITARIA POR TUBERIA (mca/m) PERDIDA DE CARGA TOTAL (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULAD A OBSERVACIONES CUBIERTA 4.760,39 DN-40 2, ,02 0,015 0,0303 0,0303 Total tramos de tuberia CUBIERTA 4.760,39 DN ,5 3 12,5 0,015 0,1875 0,2178 Total numero de codos CUBIERTA ,39 DN ,5 1 5,5 0,015 0,0825 0,3003 Valvula de corte PERDIDA TOTAL 8,30575 m.c.a.

77 Página 69 de 197 AGUA FRIA CLIMATIZADOR PLANTA TRAMO CAUDAL (L/h) DIAMETRO LONGITUD (m) PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) UNIDADES AGUA FRIA CLIMATIZADOR LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA UNITARIA POR TUBERIA (mca/m) PERDIDA DE CARGA TOTAL (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA OBSERVACIONES CUBIERTA 7.780,81 DN-50 3, ,96 0,024 0, ,09504 Total tramos de tuberia CUBIERTA 7.780,81 DN ,5 0,024 0,3 0,39504 Total numero de codos CUBIERTA ,81 DN ,7 1 0,7 0,024 0,0168 0,41184 Valvula de corte CUBIERTA ,81 DN ,5 1 0,5 0,024 0,012 0,42384 Manguito CUBIERTA ,81 DN ,5 1 20,5 0,024 0,492 0,91584 Filtro CUBIERTA ,81 DN , ,91584 Bomba CUBIERTA ,81 DN ,5 1 0,5 0,024 0,012 0,92784 Maguito CUBIERTA ,81 DN ,1 1 6,1 0,024 0,1464 1,07424 Valvula de retencion CUBIERTA ,81 DN ,1 1 9,1 0,024 0,2184 1,29264 Valvula de asiento PLANTA TRAMO CAUDAL (L/h) DIAMETRO LONGITUD (m) PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) UNIDADES LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA UNITARIA POR TUBERIA (mca/m) Total tramos iguales 1,29264 Tuberia de retorno 1,29264 PERDIDA DE CARGA TOTAL (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA OBSERVACIONES CUBIERTA ,81 DN ,7 2 1,4 0,024 0,0336 0,0336 Valvulas de corte CUBIERTA ,81 DN ,5 1 10,5 0,024 0,252 0,2856 Filtro CUBIERTA ,81 DN ,024 2,5 2,7856 Valvula de control CUBIERTA ,81 DN ,024 2,4 5,1856 Fancoil PLANTA TRAMO CAUDAL (L/h) DIAMETRO LONGITUD (m) BOMBAS CIRCUITO SECUNDARIO DIQUE SUR PLANTA BAJA IMPULSIÓN FRÍO PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) UNIDADES LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA UNITARIA POR TUBERIA (mca/m) PERDIDA DE CARGA TOTAL (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA OBSERVACIONES CUBIERTA 7.780,81 DN-50 3, ,12 0,024 0, ,07488 Total tramos de tuberia CUBIERTA 7.780,81 DN ,5 3 12,5 0,024 0,3 0,37488 Total numero de codos CUBIERTA ,81 DN ,7 1 0,7 0,024 0,0168 0,39168 Valvula de corte PERDIDA TOTAL 9,4552 m.c.a.

78 Página 70 de 197 AGUA CALIENTE SISTEMA PRIMARIO PLANTA TRAMO CAUDAL (L/h) DIAMETRO LONGITUD (m) PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) UNIDADES AGUA CALIENTE BOMBAS CIRCUITO SECUNDARIO DIQUE SUR PLANTA BAJA IMPULSIÓN FRÍO LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA PERDIDA DE CARGA TOTAL UNITARIA POR (mca) TUBERIA (mca/m) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA OBSERVACIONES CUBIERTA ,88 DN ,026 0,702 0,702 Total tramos de tuberia CUBIERTA ,00 DN ,5 0,026 0,325 1,027 Total numero de codos CUBIERTA ,00 DN ,7 1 0,7 0,026 0,0182 1,0452 Valvula de corte CUBIERTA ,00 DN ,5 1 0,5 0,026 0,013 1,0582 Manguito CUBIERTA ,00 DN ,5 1 20,5 0,026 0,533 1,5912 Filtro CUBIERTA ,00 DN , ,5912 Bomba CUBIERTA ,00 DN ,5 1 0,5 0,026 0,013 1,6042 Maguito CUBIERTA ,00 DN ,1 1 6,1 0,026 0,1586 1,7628 Valvula de retencion CUBIERTA ,00 DN ,1 1 9,1 0,026 0,2366 1,9994 Valvula de asiento Total tramos iguales 1,9994 PLANTA TRAMO CAUDAL (L/h) DIAMETRO LONGITUD (m) PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) UNIDADES LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA PERDIDA DE CARGA TOTAL UNITARIA POR (mca) TUBERIA (mca/m) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA OBSERVACIONES CUBIERTA ,88 DN ,7 2 1,4 0,026 0,0364 0,0364 Valvulas de corte CUBIERTA ,88 DN , ,026 0,546 0,5824 Filtro CUBIERTA ,88 DN , ,026 2,5 3,0824 Caldera PERDIDA TOTAL 5,0818 m.c.a. PLANTA TRAMO CAUDAL (L/h) DIAMETRO LONGITUD (m) PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) UNIDADES AGUA CALIENTE LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA UNITARIA POR TUBERIA (mca/m) PERDIDA DE CARGA TOTAL (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA OBSERVACIONES CUBIERTA 8.262,28 DN ,026 0,65 0,65 Total tramos de tuberia CUBIERTA 8.262,28 DN ,5 0,026 0,325 0,975 Total numero de codos CUBIERTA ,28 DN ,7 1 0,7 0,026 0,0182 0,9932 Valvula de corte CUBIERTA ,28 DN ,5 1 0,5 0,026 0,013 1,0062 Manguito CUBIERTA ,28 DN ,5 1 20,5 0,026 0,533 1,5392 Filtro CUBIERTA ,28 DN , ,5392 Bomba CUBIERTA ,28 DN ,5 1 0,5 0,026 0,013 1,5522 Maguito CUBIERTA ,28 DN ,1 1 6,1 0,026 0,1586 1,7108 Valvula de retencion CUBIERTA ,28 DN ,1 1 9,1 0,026 0,2366 1,9474 Valvula de asiento PLANTA TRAMO CAUDAL (L/h) AGUA FRIA SISTEMA PRIMARIO DIAMETRO LONGITUD (m) BOMBAS CIRCUITO SECUNDARIO DIQUE SUR PLANTA BAJA IMPULSIÓN FRÍO PERDIDA DE CARGA ELEMENTO Leq(m) UNIDADES LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA UNITARIA POR TUBERIA (mca/m) Total tramos iguales 1,9474 PERDIDA DE CARGA TOTAL (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA OBSERVACIONES CUBIERTA ,28 DN ,7 2 1,4 0,026 0,0364 0,0364 Valvulas de corte CUBIERTA ,28 DN , ,026 0,546 0,5824 Filtro CUBIERTA ,28 DN , , ,5824 Enfriadora PERDIDA TOTAL 5,5298 m.c.a.

79 Página 71 de CÁLCULO DE BOMBAS En este apartado se realizara el cálculo de las bombas necesarias para la impulsión del agua por nuestro equipo. Este cálculo se realizara del mismo modo para las 6 bombas de las que dispone la instalación. 4 del secundario (2 de frio y 2 de calor para fancoils y climatizador) y 2 del primario (1para el circuito de la caldera y otro del grupo de frio). Para el cálculo de las bombas nos apoyaremos del programa WinCAPS de GRUNDFOS. El WinCAPS es una herramienta interactiva que ofrece un amplio catálogo de los productos Grundfos y una ayuda en el dimensionamiento para seleccionar la bomba más adecuada a su aplicación. El programa pedirá un caudal de agua y una altura de la bomba que se desea. Siendo el caudal de agua el total en cada caso y hacia cada parte de la instalación y la altura la pérdida total calculada en el apartado anterior ( Calculo de tuberías y análisis de presión). Elegiremos unas bombas moncelulares en línea y de 4 polos. De las bombas sugeridas por el programa elegiremos las que mejor se ajusten a nuestras necesidades.

80 Página 72 de 197 BOMBA PARA AGUA FRIA A FANCOILS

81 Página 73 de 197 BOMBA AGUA CALIENTE HACIA FANCOILS

82 Página 74 de 197 OMBA AGUA FRIA CLIMATIZADOR

83 Página 75 de 197 BOMBA AGUA CALIENTE CLIMATIZADOR

84 Página 76 de 197 BOMBA AGUA FRIA PRIMARIO

85 Página 77 de 197 BOMBA AGUA CALIENTE PRIMARIO

86 Página 78 de Calculo de Vasos de Expansión Los vasos de expansión cerrados están destinados a la instalación de calefacción con funcionamiento en circuito cerrado y permiten absorber los aumentos de volumen producidos por la elevación de temperatura del fluido calefactor. Para la selección de los vasos en primer lugar necesitaremos conocer el volumen del agua dilatada por el efecto del calor que se producirá en el circuito. Vaso grupo frio Tm=10ºC Pe= 1.2 bar Pf=3 bar Fe= (10ºC) = = = = = = Caudal del vaso: = =. = = Donde Fp es: = ( ) ( ) ( ) = ( ) (. ) ( ) =0.45 =. =14.54 /h

87 Página 79 de 197 Vaso grupo frio Tm=70ºC Pe= 1.2 bar Pf=3 bar Fe= (70ºC) = = = = = = Caudal del vaso: = =. = = Donde Fp es: = ( ) ( ) ( ) = ( ) (. ) ( ) =0.45 =. = /h

88 Página 80 de ANEXOS

89 Página 81 de ANEXOS ANEXO 1.Calculo de los coeficientes de trasmisión de los cerramientos ANEXO 2.Calculo de cargas máximas por espacios ANEXO 3.Catalogos fancoils ANEXO 4. Catálogos caldera y grupo frigorífico ANEXO 5. Catálogos climatizador ANEXO 6. Catálogos bombas ANEXO 7. Tablas y ábacos Tablas para el cálculo de conductos Tablas para el cálculo de tuberías Ábaco para el cálculo de pérdidas de carga en conductos Ábaco para el cálculo de cargas en tuberías Tablas para el cálculo de pérdidas de carga en accesorios tubería Tabla para el cálculo de coeficientes de dilatación en función de la temperatura

90 Página 82 de ANEXOS ANEXO 1: Calculo de los coeficientes de transmisión de los cerramientos En la siguiente tabla Excel se pueden ver el cálculo detallado de los coeficientes de transmisión de cada tipo de cerramiento. ANEXO 1 CALCULO DEL K DE LOS CERRAMIENTOS LOCALIDAD Sevilla ZONA CLIMATICA B-4 Transmitancia Límite de muros 0,82 W/m2 ºC Transmitancia Límite de suelos 0,52 W/m2 ºC Transmitancia Límite de cubiertas 0,45 W/m2 ºC Factor solar modificado límite de lucernarios 0,28 Transmitancia límite de huecos 2,7-5,7 s/tabla CTE HE MURO Tipo 1 (chapa) L (m) Lamda R(m2 ºC/W) RESISTENCIA SUPERFICIAL (Rse) - - 0,040 CHAPA DE ACERO 0,001 58,000 0,000 FIBRA DE VIDRIO 30kg/m3 0,050 0,037 1,351 CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) 0,020-0,160 De tabla CHAPA DE ACERO 0,001 58,000 0,000 RESISTENCIA SUPERFICIAL(Rsi) - - 0,130 1,681 K (W/m2 ºC) 1/R 0,595 K con puentes térmicos 0,654 MURO Tipo 3 (paneles) L (m) Lamda R(m2 ºC/W) L/ RESISTENCIA SUPERFICIAL (Rse) - - 0,040 HORMIGON ARMADO 0,100 1,630 0,061 AISLAMIENTO 0,039 0,034 1,147 CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) 0,030-0,160 De tabla HORMIGON ARMADO 0,100 1,630 0,061 RESISTENCIA SUPERFICIAL(Rsi) - - 0,130 1,600 K (W/m2 ºC) 1/R 0,625 K con puentes térmicos 0,688 CRISTAL Tipo 1 (muro cortina) L (m) Lamda R(m2 ºC/W) CRISTAL DOBLE S/ FABRICANTE FACTOR SOLAR SC 0,55 K con puentes térmicos 2,900

91 Página 83 de 197 CRISTAL Tipo 2 (carpintería) L (m) Lamda R(m2 ºC/W) RESISTENCIA SUPERFICIAL (Rse) - - 0,040 CRISTAL 0,045 0,950 0,047 CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) 0,020 0,160 De tabla CRISTAL 0,045 0,950 0,047 RESISTENCIA SUPERFICIAL(Rsi) - - 0,013 0,308 K (W/m2 ºC) 1/R 3,250 FACTOR SOLAR SC 0,85 K con puentes térmicos 3,737 SUELO S/ TERRENO L (m) Lamda R(m2 ºC/W) Solera sin aislamiento Area Perimetro 2649,3 m2 221,88 m B =A/1/2 P = 23,88 De la Tabla E.3 de CTE HE-1 obtenemos K con puentes térmicos 0,300 CUBIERTA Tipo 1 (ligera) L (m) Lamda R(m2 ºC/W) L/ RESISTENCIA SUPERFICIAL (Rse) - - 0,040 CHAPA DE ACERO 0,001 58,000 0,000 FIBRA DE VIDRIO 30kg/m3 0,030 0,037 0,811 CHAPA DE ACERO 0,010 58,000 0,000 CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) >150 0,180 De tabla PANEL FIBRAS 0,050 0,040 1,250 RESISTENCIA SUPERFICIAL(Rsi) - - 0,170 2,451 K (W/m2 ºC) 1/R 0,408 K con puentes térmicos 0,449 Suelo Tipo 1 (ligera) L (m) Lamda R(m2 ºC/W) L/ RESISTENCIA SUPERFICIAL (Rse) - - 0,040 HORMIGON ARMADO 0,500 1,630 0,307 CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) >150 0,180 HORMIGON ARMADO 0,500 1,630 0,307 ENLUCIDO DE YESO CON PERLITA 0,100 0,160 0,625 RESISTENCIA SUPERFICIAL(Rsi) - - 0,170 1,628 K (W/m2 ºC) 1/R 0,614 K con puentes térmicos 0,675

92 Página 84 de ANEXO 2:Calculo de cargas máximas por espacios Según el programa de cálculo CARRIER HOURLY ANALYSIS PROGRAM v. 4.3 se han obtenido los siguientes resultados de cargas máximas por espacios DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Aug 1500 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 37,2 C / 22,8 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C Sensible Latent Sensible Latent ZONE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 219 m² m² - - Wall Transmission 918 m² m² Roof Transmission 607 m² m² Window Transmission 219 m² m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 553 m² m² Partitions 44 m² m² Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 7731 W Electric Equipment W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads Zone Conditioning Plenum Wall Load 0% Plenum Roof Load 0% Plenum Lighting Load 0% Return Fan Load 6724 L/s L/s 0 - Ventilation Load 1968 L/s L/s Supply Fan Load 6724 L/s L/s 0 - Space Fan Coil Fans Duct Heat Gain / Loss 0% 0-0% 0 - >> Total System Loads Central Cooling Coil >> Total Conditioning Key: Positive values are clg loads Positive values are htg loads Negative values are htg loads Negative values are clg loads

93 Página 85 de 197 TABLE 1.1.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Cocinas '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jul 0000 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 17,5 C / 16,7 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 32-1 m² - - Wall Transmission 10 m² m² Roof Transmission 29 m² m² Window Transmission 1 m² m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 11 m² m² Partitions 1 m² m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 278 W Electric Equipment 2880 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads TABLE 1.1.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Cocinas '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) SE EXPOSURE WALL 10 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 29 0,

94 Página 86 de 197 TABLE 1.2.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Comedor '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Aug 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 36,5 C / 22,6 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 40 m² m² - - Wall Transmission 1 m² 7-1 m² 11 - Roof Transmission 60 m² m² Window Transmission 40 m² m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 60 m² m² Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 324 W Electric Equipment 1080 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads TABLE 1.2.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Comedor '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) SE EXPOSURE WALL 0 0, WINDOW ,900 0, SW EXPOSURE WALL 0 0, WINDOW ,900 0, NW EXPOSURE WALL 0 0, WINDOW 1 4 2,900 0, W EXPOSURE WALL 0 0, WINDOW 1 3 2,900 0, H EXPOSURE ROOF 60 0,

95 Página 87 de 197 TABLE 1.3.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Despacho '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Aug 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 36,5 C / 22,6 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 10 m² m² Roof Transmission 11 m² m² Window Transmission 1 m² 51-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 11 m² m² Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 61 W Electric Equipment 135 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads TABLE 1.3.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Despacho '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) SE EXPOSURE WALL 10 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 11 0,

96 Página 88 de 197 TABLE 1.4.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Salones '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 34,2 C / 22,1 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 33 m² m² - - Wall Transmission 1 m² 4-1 m² 9 - Roof Transmission 76 m² m² Window Transmission 33 m² m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 76 m² m² Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 356 W Electric Equipment 534 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads TABLE 1.4.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Salones '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) N EXPOSURE WALL 0 0, WINDOW ,900 0, W EXPOSURE WALL 0 0, WINDOW 2 3 2,900 0, NW EXPOSURE WALL 0 0, WINDOW ,900 0, H EXPOSURE ROOF 76 0,

97 Página 89 de 197 TABLE 1.5.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 1PB '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jul 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 36,5 C / 22,6 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 89-1 m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 14 m² m² Window Transmission 1 m² 51-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 12 m² m² Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 135 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads TABLE 1.5.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 1PB '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) E EXPOSURE WALL 14 0, N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 14 0,

98 Página 90 de 197 TABLE 1.6.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 2PB '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jun 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 35,9 C / 22,6 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 93-1 m² - - Wall Transmission 6 m² 26-6 m² 74 - Roof Transmission 14 m² m² Window Transmission 1 m² 48-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 14 m² m² Partitions 0 m² 2-0 m² 15 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 99 0 >> Total Zone Loads TABLE 1.6.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 2PB '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 14 0,

99 Página 91 de 197 TABLE 1.7.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 5PB '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jun 2000 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 25,4 C / 19,5 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 71-1 m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 14 m² m² Window Transmission 1 m² 10-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 12 m² m² Partitions 1 m² 4-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 74 W Electric Equipment 186 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads TABLE 1.7.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 5PB '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) W EXPOSURE WALL 14 0, N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 14 0,

100 Página 92 de 197 TABLE 1.8.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 3PB '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Sep 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 35,4 C / 22,0 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 14 m² m² Window Transmission 1 m² 45-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 12 m² m² Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads TABLE 1.8.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 3PB '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) E EXPOSURE WALL 14 0, S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 14 0,

101 Página 93 de 197 DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Oct 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 33,3 C / 20,9 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 6 m² 70-6 m² 74 - Roof Transmission 14 m² m² Window Transmission 1 m² 33-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 12 m² m² Partitions 0 m² 2-0 m² 15 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 96 0 >> Total Zone Loads TABLE 1.9.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 4PB '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 14 0,

102 Página 94 de 197 TABLE 1.10.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 6PB '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Sep 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 35,4 C / 22,0 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 12 m² m² Window Transmission 1 m² 45-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 12 m² m² Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads TABLE 1.10.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 6PB '' IN ZONE '' PLANTA BAJA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) W EXPOSURE WALL 14 0, S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 12 0,

103 Página 95 de 197 TABLE 2.1.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 1PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jul 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 36,5 C / 22,6 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 89-1 m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 51-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 2.1.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 1PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) E EXPOSURE WALL 14 0, N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

104 Página 96 de 197 TABLE 2.2.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 2PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jul 0000 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 17,5 C / 16,7 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 50-1 m² - - Wall Transmission 6 m² 20-6 m² 74 - Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 0 m² m² 15 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 130 W Electric Equipment 324 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 40 0 >> Total Zone Loads TABLE 2.2.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 2PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

105 Página 97 de 197 TABLE 2.3.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 3PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Oct 1500 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 34,0 C / 21,1 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 34-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² 2-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 72 W Electric Equipment 179 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 2.3.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 3PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) E EXPOSURE WALL 14 0, S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

106 Página 98 de 197 TABLE 2.4.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 4PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Oct 1500 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 34,0 C / 21,1 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 6 m² 59-6 m² 74 - Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 34-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 0 m² 1-0 m² 15 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 72 W Electric Equipment 179 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 40 0 >> Total Zone Loads TABLE 2.4.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 4PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

107 Página 99 de 197 TABLE 2.5.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 6PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Oct 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 33,3 C / 20,9 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 33-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² 2-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 2.5.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 6PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) W EXPOSURE WALL 14 0, S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

108 Página 100 de 197 TABLE 2.6.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 7PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Sep 1000 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 22,6 C / 18,1 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 6 m² -1-6 m² 74 - Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² -9-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 96 W Electric Equipment 240 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 41 0 >> Total Zone Loads TABLE 2.6.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 7PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) SE EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

109 Página 101 de 197 TABLE 2.7.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 8PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Sep 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 35,4 C / 22,0 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 45-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 2.7.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 8PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) SW EXPOSURE WALL 14 0, SE EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

110 Página 102 de 197 TABLE 2.8.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 5PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jul 2300 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 19,0 C / 17,2 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 54-1 m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 120 W Electric Equipment 300 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 2.8.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 5PTipo '' IN ZONE '' PLANTA1 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) W EXPOSURE WALL 14 0, N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

111 Página 103 de 197 TABLE 3.1.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 1PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jul 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 36,5 C / 22,6 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 89-1 m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 51-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 3.1.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 1PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) E EXPOSURE WALL 14 0, N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

112 Página 104 de 197 TABLE 3.2.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 2PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jul 0000 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 17,5 C / 16,7 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 50-1 m² - - Wall Transmission 6 m² 20-6 m² 74 - Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 0 m² m² 15 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 130 W Electric Equipment 324 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 40 0 >> Total Zone Loads TABLE 3.2.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 2PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

113 Página 105 de 197 TABLE 3.3.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 3PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Oct 1500 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 34,0 C / 21,1 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 34-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² 2-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 72 W Electric Equipment 179 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 3.3.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 3PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) E EXPOSURE WALL 14 0, S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

114 Página 106 de 197 TABLE 3.4.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 4PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Oct 1500 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 34,0 C / 21,1 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 6 m² 59-6 m² 74 - Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 34-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 0 m² 1-0 m² 15 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 72 W Electric Equipment 179 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 40 0 >> Total Zone Loads TABLE 3.4.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 4PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

115 Página 107 de 197 TABLE 3.5.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 6PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Oct 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 33,3 C / 20,9 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 33-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² 2-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 3.5.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 6PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) W EXPOSURE WALL 14 0, S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

116 Página 108 de 197 TABLE 3.6.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 7PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Sep 1000 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 22,6 C / 18,1 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 6 m² -1-6 m² 74 - Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² -9-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 96 W Electric Equipment 240 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 41 0 >> Total Zone Loads TABLE 3.6.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 7PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) SE EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

117 Página 109 de 197 TABLE 3.7.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 8PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Sep 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 35,4 C / 22,0 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 45-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 3.7.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 8PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) SW EXPOSURE WALL 14 0, SE EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

118 Página 110 de 197 TABLE 3.8.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 5PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jul 2300 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 19,0 C / 17,2 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 54-1 m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 120 W Electric Equipment 300 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 3.8.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 5PTipo '' IN ZONE '' PLANTA2 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) W EXPOSURE WALL 14 0, N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

119 Página 111 de 197 TABLE 4.1.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 1PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jul 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 36,5 C / 22,6 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 89-1 m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 51-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 4.1.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 1PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) E EXPOSURE WALL 14 0, N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

120 Página 112 de 197 TABLE 4.2.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 2PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jul 0000 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 17,5 C / 16,7 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 50-1 m² - - Wall Transmission 6 m² 20-6 m² 74 - Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 0 m² m² 15 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 130 W Electric Equipment 324 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 40 0 >> Total Zone Loads TABLE 4.2.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 2PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

121 Página 113 de 197 TABLE 4.3.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 3PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Oct 1500 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 34,0 C / 21,1 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 34-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² 2-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 72 W Electric Equipment 179 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 4.3.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 3PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) E EXPOSURE WALL 14 0, S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

122 Página 114 de 197 TABLE 4.4.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 4PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Oct 1500 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 34,0 C / 21,1 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 6 m² 59-6 m² 74 - Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 34-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 0 m² 1-0 m² 15 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 72 W Electric Equipment 179 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 40 0 >> Total Zone Loads TABLE 4.4.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 4PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

123 Página 115 de 197 TABLE 4.5.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 6PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Oct 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 33,3 C / 20,9 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 33-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² 2-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 4.5.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 6PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) W EXPOSURE WALL 14 0, S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

124 Página 116 de 197 TABLE 4.6.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 7PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Sep 1000 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 22,6 C / 18,1 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 6 m² -1-6 m² 74 - Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² -9-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 96 W Electric Equipment 240 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 41 0 >> Total Zone Loads TABLE 4.6.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 7PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) SE EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

125 Página 117 de 197 TABLE 4.7.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 8PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Sep 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 35,4 C / 22,0 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² 45-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 4.7.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 8PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) SW EXPOSURE WALL 14 0, SE EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

126 Página 118 de 197 TABLE 4.8.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 5PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jul 2300 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 19,0 C / 17,2 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 54-1 m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Window Transmission 1 m² m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Partitions 1 m² m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 120 W Electric Equipment 300 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 78 0 >> Total Zone Loads TABLE 4.8.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 5PTipo '' IN ZONE '' PLANTA3 '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) W EXPOSURE WALL 14 0, N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0,

127 Página 119 de 197 TABLE 5.1.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 1Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jul 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 36,5 C / 22,6 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 89-1 m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 14 m² m² Window Transmission 1 m² 51-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 12 m² 0-12 m² 0 - Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads TABLE 5.1.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 1Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) E EXPOSURE WALL 14 0, N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 14 0,

128 Página 120 de 197 TABLE 5.2.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 2Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jun 1500 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 36,6 C / 22,8 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 92-1 m² - - Wall Transmission 6 m² 19-6 m² 74 - Roof Transmission 14 m² m² Window Transmission 1 m² 49-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 12 m² 0-12 m² 0 - Partitions 0 m² 2-0 m² 15 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 72 W Electric Equipment 179 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 63 0 >> Total Zone Loads TABLE 5.2.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 2Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 14 0,

129 Página 121 de 197 TABLE 5.3.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 3Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Oct 1500 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 34,0 C / 21,1 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 14 m² m² Window Transmission 1 m² 34-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 12 m² 0-12 m² 0 - Partitions 1 m² 2-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 72 W Electric Equipment 179 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads TABLE 5.3.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 3Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) E EXPOSURE WALL 14 0, S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 14 0,

130 Página 122 de 197 TABLE 5.4.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 4Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Oct 1500 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 34,0 C / 21,1 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 6 m² 59-6 m² 74 - Roof Transmission 14 m² m² Window Transmission 1 m² 34-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 12 m² 0-12 m² 0 - Partitions 0 m² 1-0 m² 15 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 72 W Electric Equipment 179 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 63 0 >> Total Zone Loads TABLE 5.4.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 4Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 14 0,

131 Página 123 de 197 TABLE 5.5.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 6Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Oct 1500 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 34,0 C / 21,1 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 14 m² m² Window Transmission 1 m² 34-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 12 m² 0-12 m² 0 - Partitions 1 m² 2-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 72 W Electric Equipment 179 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads TABLE 5.5.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 6Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) W EXPOSURE WALL 14 0, S EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 14 0,

132 Página 124 de 197 TABLE 5.6.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 7Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Aug 1500 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 37,2 C / 22,8 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 6 m² 57-6 m² 74 - Roof Transmission 14 m² m² Window Transmission 1 m² 52-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 12 m² 0-12 m² 0 - Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 72 W Electric Equipment 179 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % 64 0 >> Total Zone Loads TABLE 5.6.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 7Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) SE EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 14 0,

133 Página 125 de 197 TABLE 5.7.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 8cubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Aug 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 36,5 C / 22,6 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 14 m² m² Window Transmission 1 m² 51-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 14 m² 0-14 m² 0 - Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads TABLE 5.7.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 8cubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) SW EXPOSURE WALL 14 0, SE EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 14 0,

134 Página 126 de 197 TABLE 5.8.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Habitacion 5Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' DESIGN COOLING DESIGN HEATING COOLING DATA AT Jul 1600 HEATING DATA AT DES HTG COOLING OA DB / WB 36,5 C / 22,6 C HEATING OA DB / WB 1,9 C / 0,9 C OCCUPIED T-STAT 23,9 C OCCUPIED T-STAT 21,1 C Sensible Latent Sensible Latent SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W) Window & Skylight Solar Loads 1 m² 89-1 m² - - Wall Transmission 20 m² m² Roof Transmission 14 m² m² Window Transmission 1 m² 51-1 m² Skylight Transmission 0 m² 0-0 m² 0 - Door Loads 0 m² 0-0 m² 0 - Floor Transmission 12 m² 0-12 m² 0 - Partitions 1 m² 3-1 m² 19 - Ceiling 0 m² 0-0 m² 0 - Overhead Lighting 0 W Task Lighting 73 W Electric Equipment 182 W People Infiltration Miscellaneous Safety Factor 5% / 5% % >> Total Zone Loads TABLE 5.8.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Habitacion 5Pcubierta '' IN ZONE '' PLANTACUBIERTA '' COOLING COOLING HEATING Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS (m²) (W/(m²- K)) Coeff. (W) (W) (W) W EXPOSURE WALL 14 0, N EXPOSURE WALL 6 0, WINDOW 1 1 3,862 0, H EXPOSURE ROOF 14 0,

135 Página 127 de ANEXO 3: Catalogo fancoils

136 Página 128 de 197

137 Página 129 de 197

138 Página 130 de 197

139 Página 131 de 197

140 Página 132 de 197

141 Página 133 de 197

142 Página 134 de ANEXO 4: Catálogos caldera y grupo frigorífico CALDERA

143 Página 135 de 197

144 Página 136 de 197

145 Página 137 de 197

146 Página 138 de 197

147 Página 139 de 197

148 Página 140 de 197 GRUPO FRIO

149 Página 141 de 197

150 Página 142 de ANEXO 5: Catalogo climatizador

151 Página 143 de 197

152 Página 144 de 197

153 Página 145 de ANEXO 6: Catalogos Bombas Boma 1: Agua fría Fancoils

154 Página 146 de 197

155 Página 147 de 197

156 Página 148 de 197

157 Página 149 de 197

158 Página 150 de 197

159 Página 151 de 197

160 Página 152 de 197

161 Página 153 de 197 Boma 2: Agua caliente Fancoils

162 Página 154 de 197

163 Página 155 de 197

164 Página 156 de 197

165 Página 157 de 197

166 Página 158 de 197

167 Página 159 de 197

168 Página 160 de 197 Boma 3: Agua fría Climatizador

169 Página 161 de 197

170 Página 162 de 197

171 Página 163 de 197

172 Página 164 de 197

173 Página 165 de 197

174 Página 166 de 197

175 Página 167 de 197

176 Página 168 de 197 Boma 4: Agua caliente Climatizador

177 Página 169 de 197

178 Página 170 de 197

179 Página 171 de 197

180 Página 172 de 197

181 Página 173 de 197

182 Página 174 de 197

183 Página 175 de 197 Boma 5: Agua fría Primario

184 Página 176 de 197

185 Página 177 de 197

186 Página 178 de 197

187 Página 179 de 197

188 Página 180 de 197

189 Página 181 de 197

190 Página 182 de 197 Boma 6: Agua caliente Primario

191 Página 183 de 197

192 Página 184 de 197

193 Página 185 de 197

194 Página 186 de 197

195 Página 187 de 197

196 Página 188 de 197

197 Página 189 de 197

198 Página 190 de Tablas y ábacos Tablas para el cálculo de conductos

199 Página 191 de 197 Para la conversión de los diámetros de los conductos a conductos cuadrados, se hará mediante la siguiente tabla en la cual introduciendo el diámetro obtenido se puede saca las dos dimensiones del conducto cuadrado que buscamos y colocarlo según mejor convenga en cada caso.

200 Página 192 de Tablas para el cálculo de tuberias Se ha utilizado la siguiente tabla: CÁLCULO TUBERIAS DE AGUA CIRCUITO CERRADO AGUA FRIA 7ºC AGUA TEMPLADA 45ºC AGUA CAIENTE 80º Min. Max. Min. Max. Min. Max. Diám DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN-250 TABLA REALIZADA PARA Velocidad máxima fluido: 1,5m/s Perdida de carga unitaria máxima: 40 mm.c.a.

201 Página 193 de Ábaco para el cálculo de pérdidas de carga en conductos

202 Página 194 de Ábaco para el cálculo de cargas en tuberias

203 Página 195 de Tablas para el cálculo de pérdidas de carga en accesorios tubería

204 Página 196 de 197

205 Página 197 de Tabla para el cálculo de coeficientes de dilatación en función de la temperatura.