ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ DOCUMENTO Nº1. MEMORIA Y ANEJOS

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1 ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ DOCUMENTO Nº. MEMORIA Y ANEJOS ANEJO 7. HIDROLOGÍA Y DRENAJE Marzo

2 ANEJO 7. HIDROLOGÍA Y DRENAJE ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ

3 ÍNDICE. HIDROLOGÍA..... Introducción..... Método de cálculo Características físicas de las cuencas Coeficiente de escorrentía Precipitaciones..... Caudales de avenida DRENAJE TRANSVERSAL Criterios generales Particularidades Resumen y cálculo de las obras de drenaje transversal Río Zadorra DRENAJE DEL TRAMO SUBTERRÁNEO Generalidades Caudales de bombeo Pozos de bombeo... 9 PLANOS. Plano de cuencas ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ ÍNDICE

4 . HIDROLOGÍA.. Introducción El objeto del estudio hidrológico es obtener las leyes de frecuencia de los caudales máximos correspondientes a las distintas cuencas interceptadas por el trazado del Estudio. Todas las cuencas carecen de registros de caudales, y es necesario aplicar métodos hidrometeorológicos de cálculo, basados en los datos de precipitaciones máximas, y en las características físicas de las cuencas. Las leyes de frecuencia de caudales resultantes de la aplicación del método mencionado se presentan en los cuadros del Apartado.... Método de cálculo Para dimensionar las obras de drenaje transversal del tramo objeto de estudio es necesario el cálculo de los caudales punta de las cuencas vertientes. Para el cálculo de dichos caudales, se utilizará el método hidrometeorológico recogido en la Instrucción de Carreteras 5...C. "Drenaje superficial". Dicha versión fue presentada por su autor (J.R. Témez) en una comunicación al XXIV Congreso de la Asociación Internacional de Investigaciones Hidráulicas (Madrid 99) y reproducida en lengua castellana en el nº 8 de la revista de "Ingeniería Civil". El caudal punta de avenida, Q (en m /s), para un período de retorno dado se obtiene mediante la expresión: donde: C= Coeficiente de escorrentía I= Intensidad de precipitación (mm/h) CIA Q = K,6 A = Superficie de la cuenca (en km ) K = Coeficiente que tiene en cuenta la falta de uniformidad en la distribución temporal del aguacero. La expresión utilizada para determinar el valor K es función del tiempo de concentración (T c ) de la cuenca: Tc =+ Tc +4 K,5 Para la aplicación del método se han definido y evaluado los parámetros básicos siguientes:... Características físicas de las cuencas El trazado del proyecto de estudio se ve afectado por una serie de cauces y zonas subyacentes que vierten sus aguas hacia él. Para realizar el estudio, se han determinado las divisorias de dichas cuencas vertientes hasta el punto de intersección con la traza, así como sus principales características físicas. Las cuencas identificadas se han numerado de manera consecutiva siguiendo el sentido de avance de los PKs. Para cada una de las cuencas, se han definido las siguientes características físicas: - Número identificativo de la cuenca - Área vertiente de la cuenca (km ) - Longitud del cauce principal (km) - Cotas superior e inferior del cauce (m) - Pendiente del cauce J (m/m) - Tiempo de concentración (h),5 ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ PÁGINA

5 La expresión utilizada para la determinación del tiempo de concentración es la siguiente (Instrucción 5.-IC Drenaje Superficial): donde: L =, / J Tc 4,76 El umbral de escorrentía P es el parámetro que, de acuerdo con las leyes del US Soil Conservation Service determina la componente de lluvia que escurre por superficie, obteniendo un valor de precipitación por debajo del cual la escorrentía no se presenta. En función de las pendientes de la cuenca, el tipo de suelo y la vegetación existente en la misma, se procederá a la determinación del parámetro P, utilizando para ello la tabla incluida en la instrucción 5.-IC. T c = Tiempo de concentración (horas)... Precipitaciones L = Longitud del curso principal (km) J = Pendiente media del curso principal (tanto por uno) La delimitación de las cuencas naturales se representan en el Plano nº Plano de Cuencas, adjunto al final del documento y en el Apartado. se reflejan los valores de sus características físicas básicas.... Coeficiente de escorrentía Para el cálculo del coeficiente de escorrentía se parte de las normas fijadas por la Instrucción 5..IC. Este método propone las siguientes leyes de escorrentía: C = si P C = d P [( Pd / P ) ] [ ( Pd / P ) + ] [( P / P ) + ] d si P d > P Siendo: P d : Precipitación total diaria correspondiente a cada periodo de retorno. C: Coeficiente de escorrentía. P : Umbral de escorrentía. El aguacero de estudio, a efectos de cálculo, quedará definió por la intensidad I (mm/h) de precipitación media, función de la duración del intervalo considerado y de la intensidad de precipitación media diaria (Pd*/4) para un periodo de retorno de referencia. La intensidad de precipitación media para un período de retorno dado se obtiene a partir de la siguiente expresión: donde: D = I I d = I Id D. 8 - Duración de la lluvia en horas (se considera igual al tiempo de concentración). I = Intensidad de la lluvia media en un intervalo de duración D para un período de retorno dado (mm/h). Id = Intensidad de la lluvia diaria para ese mismo período de retorno (Pd*/4) I/Id = Relación entre la intensidad de lluvia horaria y diaria (independiente del período de retorno) que define la figura. de la Instrucción 5.-IC. Los valores de precipitaciones máximas diarias (Pd) constituyen los datos esenciales en el proceso de cálculo del caudal. En su determinación se utilizarán las leyes de ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ PÁGINA

6 distribución de frecuencias de la publicación Máximas Lluvias en la España Peninsular de la DGC. El procedimiento para obtener dichos valores de precipitación a partir del mapa de isolíneas de la DGC es el siguiente: - Localización en el plano del punto geográfico de estudio. - Estimación mediante las isolíneas el coeficiente de variación C V y el valor medio de P de la máxima precipitación diaria anual. - Para el periodo de retorno deseado T y el valor de CV, obtención del factor de amplificación KT. - Se realiza el producto del factor de amplificación KT por el valor medio P Precipitación (mm) Periodo de retorno (años) obteniéndose la precipitación diaria máxima para el periodo de retorno deseado PT. Se incluyen a continuación los resultados obtenidos del mapa de isolíneas del MOPU. Los datos de entrada han sido: P = 5 mm Al valor de precipitación máxima diaria deducida de los planos de isomáximas de la DGC, se le ha de realizar un ajuste mediante el coeficiente K A. Dicho coeficiente tiene en cuenta la no simultaneidad de las lluvias máximas de un mismo período de retorno en toda la superficie de la cuenca. C v =.7 Periodo de retorno (años) T=5 T= T= T=5 P P * d * d = P = P K d d A para A < km K A para A km log A = 5 KT Precipitación Pd (mm) Donde: P d * = Precipitación máxima diaria modificada (mm) correspondiente a un período de retorno T. La precipitación de años de periodo de retorno se obtiene por interpolación de la gráfica de resultados obtenida en escala semilogarítmica incluida a continuación. P d = Precipitación máxima diaria deducida de las isomáximas (mm) correspondiente a un período de retorno T. log A = Logaritmo decimal de la superficie de la cuenca A (km ) ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ PÁGINA

7 .. Caudales de avenida A continuación se muestran las tablas de cálculo de los caudales de diseño para los diversos periodos de retorno estudiados para las cuencas definidas: Caudales para el periodo de retorno de años Cuenca Nombre Area Longitud Cota Cota J Tc P d K A * P d I h /I d P Coef P C I K Q (Km ) (Km) superior inferior (m/m) (h) (mm) (mm) (mm) corrector (mm) (mm/h) (m /s) B Arroyo Esquivel Arroyo Toroguico Río Ali Arroyo Gaztúa Arroyo Iturrichu Río Alegría Arroyo de Cerio Caudales para el periodo de retorno de años Cuenca Nombre Area Longitud Cota Cota J Tc P d K A * P d I h /I d P Coef P C I K Q (Km ) (Km) superior inferior (m/m) (h) (mm) (mm) (mm) corrector (mm) (mm/h) (m /s ) B Arroyo Esquivel Arroyo Toroguico Río Ali Arroyo Gaztúa Arroyo Iturrichu Río Alegría Arroyo de Cerio Caudales para el periodo de retorno de 5 años * Cuenca Nombre Area Longitud Cota Cota J Tc P d K A P d I h /I d P Coef P C I K Q (Km ) (Km) superior inferior (m/m) (h) (mm) (mm) (mm) corrector (mm) (mm/h) (m /s) Río Alegría ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ PÁGINA 4

8 . DRENAJE TRANSVERSAL.. Criterios generales El trazado, dado su carácter lineal, interfiere a lo largo de su recorrido con el curso natural de las aguas en laderas y cauces siendo necesario restablecer su continuidad a través de las obras de drenaje transversal Por otro lado, la sección en túnel prevista ha de ser, en principio, estanca. Sin embargo el agua pueda entrar desde el exterior a través de la plataforma así como mediante pequeñas filtraciones a través de las juntas del hormigón o situaciones accidentales (roturas de tuberías) por lo que se hace necesario evacuar el agua que se acumule en los puntos bajos del tramo soterrado de las vías mediante un bombeo. El diseño de drenaje del tramo soterrado se desarrolla en el Apartado. Para el dimensionamiento de las obras de drenaje transversal se han seguido los siguientes criterios: Caudal de cálculo. Para el dimensionamiento de las obras se adopta el caudal correspondiente a un periodo de retorno de años. Tamaño mínimo. Se establece como tipología mínima el marco x. En ocasiones excepcionales en los que no se disponga de altura suficiente, se podrá disponer un tubo de diámetro 8 mm. Velocidades máximas y mínimas. Se dimensionan las obras de tal forma que la velocidad máxima del agua sea inferior a 6 m/s para evitar erosiones y desgastes excesivos en las mismas; y la velocidad mínima superior a.5 m/s para evitar sedimentaciones. Pendiente de la conducción. Las obras se dimensionan con una pendiente superior a la pendiente crítica, para producir la menor sobreelevación posible de la lámina de agua en la entrada de la obra. Sección de control. Las obras de drenaje se dimensionan hidráulicamente de forma que la sección de control se establezca aguas arriba de las mismas. Embocaduras. En los extremos de las obras de drenaje se colocan muros de cabecera y aletas para contener las tierras del terraplén y encauzar el flujo de agua. Soleras deprimidas. Cuando la altura del terraplén resulta insuficiente para albergar la obra de drenaje, se podrá utilizar la solución de solera de entrada y/o salida deprimida. El método de cálculo ha consistido en el cálculo, de acuerdo con la fórmula de Manning, de la capacidad hidráulica de las secciones. Se han adoptado los siguientes parámetros: - Coeficiente de rugosidad n:.6 - Velocidad máxima: 6 m/s La comprobación de la sobreelevación de la lámina de agua a la entrada de las obras de drenaje se efectuará siguiendo la metodología de la Instrucción 5.-IC. En el Apartado.. se incluyen dos tablas resumen. La primera de ellas se trata de un resumen de la solución de drenaje adoptada para cada una de las cuencas definidas a lo largo del trazado de estudio. En la segunda tabla quedan reflejados los resultados del cálculo hidráulico de las obras de drenaje transversal... Particularidades A lo largo del trazado de estudio se presenta alguna particularidad en cuanto al desagüe de alguna de las cuencas vertientes definidas. Dichas particularidades se exponen a continuación: Cuenca 4: La cuenca 4, correspondiente al río Esquivel, se encuentra encauzada mediante una galería subterránea a su paso por Vitoria. Esta galería, según se refleja en el Plan de Integral de Prevención de Inundaciones en Álava, tiene una capacidad de m /s superior a los 5 m /s obtenidos como avenida de años. ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ PÁGINA 5

9 Cuencas 6, 7 y 8: para estas tres cuencas no es necesario definir una obra de drenaje ya que interceptan el trazado en su zona soterrada. Cuenca 9: La cuenca 9, correspondiente al Arroyo Gaztúa, intercepta con el trazado de estudio en una zona en desmonte. Por este motivo, el cauce se ha de desviar hasta la zona de terraplén y de allí hasta restituirlo en su cauce natural. Dicho desvío se realiza mediante un encauzamiento diseñado para el caudal de periodo de retorno de años, estableciendo una sección trapezoidal, de taludes /, de base menor 4 m y calado.5 m. La superficie del mismo será escollera hormigonada. Los cálculos hidráulicos se incluyen en el Apartado. y su definición geométrica, en el documento Planos: Plano 5.. Planta y perfil longitudinal del desvío del Arroyo Gaztúa. Cuenca : El punto de desagüe de la cuenca 9, se encuentra fuera del tramo de estudio... Resumen y cálculo de las obras de drenaje transversal CUADRO RESUMEN CUENCAS - SOLUCIÓN DE DRENAJE CUENCA NOMBRE CAUDAL Q (m /s) Obra de Drenaje Transversal Longitud (m) Conexión LAV Burgos - Vitoria Vía cambiador Situación definitiva Conexión LAV Burgos - Vitoria Vías generales Ancho Internacional Conexión LAV Burgos - Vitoria Vía cambiador Situación provisional Vías generales Ancho Internacional Vías generales Ancho Ibérico Vía de Enlace con cambiador de ancho Paso Superior N-4 (PS-+95-IB) Paso Superior A- (PS-+-IB) Marco 5.x B.87 Marco.x Marco.x Marco.x Marco.5x Arroyo Esquivel 5. Galería subterránea Arroyo Toroguico 6.6 Tubo D=8 mm Río Ali.76 Tramo soterrado Tramo soterrado Tramo soterrado - 9 Arroyo Gaztúa 7. Marco bicelular.x Arroyo Gaztúa 7. Desvío (Sección trapezoidal 4.x.5) Desagua fuera de tramo de estudio Arroyo Iturrichu 4.8 Marco bicelular.5x Río Alegría 8.95 Marco bicelular 6.x Arroyo de Cerio.56 Marco bicelular.5x Arroyo de Cerio.56 Marco bicelular.5x ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ PÁGINA 6

10 CÁLCULO DE LA SOBREELEVACIÓN A LA ENTRADA DE LAS OBRAS DE DRENAJE Cuenca PK Tipo Longitud nº Alto/Diam Ancho Q i n Ke Q u y c v c i c Régimen H e (m) (m) (m) (m /s) (m/m) (m /s) (m) (m/s) (m/m) (m) +756 M Rápido 5.66 bis +5 M Rápido.7 +6 M Rápido M Rápido M Rápido T Rápido M Rápido M Rápido.98 + M Rápido M Rápido.9 +8 M Rápido.9 CÁLCULO HIDRÁULICO DEL ENCAUZAMIENTO Longitud Q acum. Tipo n Pendiente Calado Velocidad Observaciones m (m /s) (%) (m) (m/s) Encauzamiento Base 4, Altura Comprobación para el caudal a años de la cuenca 9.4. Río Zadorra El río Zadorra circula paralelo a la línea ferroviaria proyectada en el tramo de conexión con la Línea de Alta Velocidad (LAV) Vitoria-Burgos y en los dos primeros kilómetros del tramo de entrada a Vitoria. Se ha estudiado si esta proximidad podía afectar a la infraestructura ferroviaria. En la entrada a Vitoria la avenida del Zadorra se sitúa a la cota 487 en el PK + del ferrocarril y a la 49 en el PK +4. La cota de rasante de la se encuentra, en los PKs mencionados, en las cotas 5 y 54.5 respectivamente. Se puede concluir por tanto que no son esperables afecciones por parte del río Zadorra a la infraestructura ferroviaria. Para ello se ha consultado el Estudio Hidráulico del Río Zadorra realizado dentro del Plan Integral de Prevención de Inundaciones realizado por Diputación Foral de Álava en 99. En este estudio se realiza una modelización del Zadorra para la avenida de 5 años de periodo de retorno. En el tramo de conexión con la LAV Vitoria-Burgos, el río Zadorra pasa de la cota 487 a la 479 mientras que la rasante del ferrocarril se encuentra en estos mismos puntos entre las cotas 55 y 5 respectivamente.. DRENAJE DEL TRAMO SUBTERRÁNEO.. Generalidades La sección en túnel o en pantallas prevista para este tramo ha de ser, en principio, estanca y todas las comunicaciones con el exterior están configuradas para evitar cualquier posible entrada de agua. Sin embargo, esta estanqueidad nunca es total; siempre aparecen pequeñas filtraciones a través de las juntas de hormigón, roturas en ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ PÁGINA 7

11 tuberías de abastecimiento, etc., por lo que de ninguna manera se puede obviar la presencia del agua en la obra. Asimismo por las rampas de entrada y salida de los tramos subterráneos, se recoge el agua de escorrentía superficial de la plataforma que se acumulará en al punto bajo de trazado. El esquema de drenaje previsto para los tramos subterráneos, consiste en una red de canaletas que recogen el agua existente de la plataforma y la conducen hasta el punto bajo del trazado en el que se sitúa el pozo de bombeo desde el que se eleva el agua hasta su conexión con la red de saneamiento... Caudales de bombeo Para el cálculo de los caudales de bombeo, se tendrán en cuenta dos aportaciones: el caudal de escorrentía de la plataforma y el caudal de infiltración. Primeramente, para el cálculo del caudal de escorrentía de los tramos de plataforma vertientes al punto de bombeo, se utilizará la formulación del Método Racional. CIA Q=,6 Como criterio de cálculo, se considerará el periodo de retorno de 5 años y el tiempo de concentración de 5 minutos. Por otra parte, respecto al caudal de infiltración, se considera un valor de 5 l/s/ que engloba los caudales de infiltración y fugas en conducciones. En la siguiente tabla se resumen los caudales recogidos en cada uno de los puntos de bombeo. CAUDALES DE BOMBEO PK EJE Área vertiente (m ) Caudal de Escorrentía Intensidad (mm/h) Q exterior (m /s) Caudal de Infiltración Longitud (m) Q infiltración (m /s) Caudal de bombeo (m /s) Caudal de bombeo (l/s) +9 Vías generales Ancho Ibérico Vías generales Ancho Ibérico Vías generales Ancho Ibérico Vías generales Ancho Internacional Vías generales Ancho Ibérico ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ PÁGINA 8

12 .. Pozos de bombeo En los puntos bajos del trazado del tramo subterráneo se ubican pozos de bombeo. Los mismos reciben el caudal y lo impulsan hasta su desagüe en los pozos de conexión con la red de saneamiento. En el caso particular del bombeo del PK 9+84 Vías generales Ancho Ibérico, se proyecta el pozo de bombeo para elevar el caudal de infiltración del acuífero hasta restituirlas al río Alegría. En cada pozo se dispondrán dos bombas sumergibles, una de funcionamiento normal y una de emergencia. Cada bomba estará equipada con sus pulsadores de marcha y parada y su control estará determinado por un equipo de sondas de nivel. Cada bomba está dimensionada para elevar el caudal máximo que reciba el pozo. Cuando se supere un determinado nivel en el pozo, entrará en marcha la ª bomba. Una vez en marcha la ª bomba, si se supera un segundo nivel, entra en marcha la ª bomba. El dimensionamiento de los equipos de bombeo es el siguiente: PK POTENCIAS DE BOMBEO Pozo Cota mín Cota Cota Desnivel EJE bombeo (m) terreno (m) saneamiento (m) geométrico (m) L impulsión Q ø v Pérdidas Potencia (m) (l/s) (mm) (m/s) de carga (m) +9 Vías generales Ancho Ibérico Vías generales Ancho Ibérico Vías generales Ancho Ibérico Vías generales Ancho Internacional Vías generales Ancho Ibérico (KW) ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ PÁGINA 9

13 Cada pozo está conectado a una tubería de impulsión de fundición dúctil de diámetro señalado en la tabla anterior. El pozo de bombeo tiene una sección útil de 6x6 m y una profundidad de 4 m respecto de la cota de acometida del conducto que une el punto bajo del falso túnel con el pozo de bombeo. A esta profundidad se le debe restar m que representa la altura mínima del agua para que pueda iniciarse el bombeo. El volumen útil del pozo resultante es por tanto de 98 m. Antes de la conexión a la red de saneamiento se dispondrá una arqueta de rotura de carga y una válvula antirretorno. A continuación se incluye una tabla resumen con la ubicación de los pozos de bombeo y las potencias comerciales proyectadas. RESUMEN POZOS DE BOMBEO Pozo Potencia PK EJE (KW) +9 Vías generales Ancho Ibérico 5+7 Vías generales Ancho Ibérico Vías generales Ancho Ibérico Vías generales Ancho Internacional Vías generales Ancho Ibérico ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ PÁGINA

14 PLANOS ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ

15 ,78 4,,9 5, 6,6 6 Río Ali 4,67,76,5,68,,5,5 7,,9, Arroyo Gaztúa Arroyo Iturrichu 4,9 4,8 Río Alegría 55,7 8,95 Arroyo de Cerio 6,,56 +, 8,8 Arroyo Toroguico 5+ Arroyo Esquivel VITORIA 5 6 B 4 + LEYENDA Conexión LAV Burgos-Vitoria Vía General UIC Vía General RENFE Vía enlace en ancho UIC Vía de enlace con cambiador de ancho AUTOR DEL ESTUDIO ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ ESCALA /5. FECHA,5 NUMÉRICA GRÁFICA km Nº DE PLANO TÍTULO FIGURA MARZO PLANO DE CUENCAS HOJA DE +5,5 +,87 45,59,7, 5+ B Q (m/s) Área (km) + Nombre + Cuenca

16 LEYENDA Conexión LAV Burgos-Vitoria Vía General UIC Vía General RENFE Vía enlace en ancho UIC Vía de enlace con cambiador de ancho Cuenca Nombre Área (km) Q (m/s), 45,59 B,7,87,5 6,78 4,,9 5, 4 Arroyo Esquivel 8,8 5 Arroyo Toroguico, 6,6 6 Río Ali 4,67,76 7,5,68 8,,5 Arroyo Gaztúa 9,5 7,,9, Arroyo Iturrichu 4,9 4,8 Río Alegría 55,7 8,95 Arroyo de Cerio 6,, VITORIA 7 TÍTULO ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ AUTOR DEL ESTUDIO ESCALA /5. FECHA,5 NUMÉRICA GRÁFICA km Nº DE PLANO TÍTULO FIGURA MARZO PLANO DE CUENCAS HOJA DE

17 LEYENDA Conexión LAV Burgos-Vitoria Vía General UIC Vía General RENFE Vía enlace en ancho UIC Vía de enlace con cambiador de ancho Cuenca Nombre Área (km) Q (m/s), 45,59 B,7,87,5 6,78 4,,9 5, Arroyo Esquivel 8,8 5 Arroyo Toroguico, 6,6 6 Río Ali 4,67,76 7,5,68 8,,5,5 7, 9 Arroyo Gaztúa Arroyo Iturrichu,9, 4,9 4,8 Río Alegría 55,7 8,95 Arroyo de Cerio 6,,56 TÍTULO ESTUDIO INFORMATIVO DEL PROYECTO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN LA CIUDAD DE VITORIA-GASTEIZ AUTOR DEL ESTUDIO ESCALA /5. FECHA,5 NUMÉRICA GRÁFICA km Nº DE PLANO TÍTULO FIGURA MARZO PLANO DE CUENCAS HOJA DE