CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE

Transcripción

1 CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE Sigue vigente el Anejo correspondiente del Proyecto Original a excepción de las variaciones correspondientes a la presente Actualización del Proyecto, que se presentan a continuación. Anejo 5.- Climatología, Hidrología y Drenaje

2 ANEJO 5.- CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE HIDROLOGÍA Y DRENAJE Introducción Drenaje longitudinal Introducción Caudal procedente de la calzada Dimensionamiento y comprobación de los elementos Cuneta lateral Bordillos de coronación de terraplén y bajantes Obras Transversales de Drenaje Longitudinal OTDL Cunetas de pie de terraplén Caz con reja Pasos salvacunetas Colectores Drenaje longitudinal del Paso Inferior Drenaje Subterráneo Introducción Análisis de la permeabilidad de la plataforma Definición de secciones transversales tipo de drenaje subterráneo Zanjas drenantes Alegaciones de la Confederación Hidrográfica del Tajo APÉNDICE 1: PLANOS DE REPOSICIÓN CAUCE ARROYO DE LA ENCINILLA. Anejo 5.- Climatología, Hidrología y Drenaje

3 ANEJO 5.- CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE HIDROLOGÍA Y DRENAJE Introducción El tramo de vía objeto de estudio en el presente Proyecto no cruza ninguna cuenca o vaguada natural, por lo que no será necesario dimensionar elementos de drenaje transversal, no así elementos de drenaje longitudinal y subterráneo, que si aparecen en el tramo Drenaje longitudinal Introducción. El objeto de este estudio es el desarrollo y definición del conjunto de dispositivos hidráulicos que se proyectan para evacuar las aguas de lluvias de la plataforma y márgenes de la misma así como servir de barrera para evitar el paso de la procedente de las laderas anexas. I 1, intensidad máxima horaria correspondiente a dicho periodo de retorno. t, tiempo de concentración en horas, Dado que los tiempos de concentración en la calzada y cunetas suelen ser inferiores a 15 minutos, no es de aplicación directa el Método Racional, por lo que se opta por el empleo de la modificación propuesta en la publicación HYDRAULIC DESIGN SERIES No4: INTRODUCTION TO HIGHWAY HYDRAULICS (U.S. Department of Transportation, Federal Highway Administration, National Highway Institute). Este método, que no es más que la actualización del método que se tomó hace más de treinta años como referencia para desarrollar la Norma 5.2IC de Drenaje Superficial, descompone el recorrido del agua en un flujo difuso en la calzada más un flujo concentrado en la cuneta. El flujo concentrado en la cuneta se calcula mediante la velocidad obtenida de la siguiente gráfica: Caudal procedente de la calzada El cálculo de los caudales procedentes del bombeo de la calzada se ha realizado mediante el método propuesto por J. R. Témez (Método Racional), con la siguiente expresión: Q= C* I* A/ 3,6 siendo Q, caudal en m 3 /s*m. C, coeficiente de escorrentía. A, área de la superficie desaguada en km 2, que corresponde a la expresión. A= B*L, con L=0,001km y B= Ancho de la calzada en km. I, Intensidad máxima correspondiente al tiempo de concentración I=I d *(I 1 /I d ) (28^0,1-t^0,1)/(28^0,1-1) I d intensidad media diaria para el periodo de retorno considerado. Es P d /24. Pd es la máxima precipitación probable diaria para un periodo de retorno dado, y se puede obtener de la publicación Isolíneas de precipitaciones máximas previsibles en un día de la Dirección General de Carreteras, o a partir de datos meteorológicos preferiblemente del Instituto Nacional de Meteorología. -1-

4 El flujo difuso en la calzada se calcula mediante sucesivas iteraciones entre la intensidad de precipitación y el tiempo de concentración de la siguiente expresión: n= nº de manning tcalzada (min) = K L= Longitud de flujo (m) I= Intensidad de lluvia (mm/h) u n i * L * S S= Pendiente media del área de flujo Ku= 6,92 (Sistema Internacional) Se realiza un análisis de la rasante de la actuación, seleccionándose unos valores representativos de pendientes longitudinales, transversales y longitudes medias de escurrimiento para obtener unos caudales representativos en cunetas y bordillos. Se emplean valores promedio ponderados de las pendientes longitudinales y transversales, así como de la longitud de las cunetas laterales. Eje Peralte medio ponderado (%) Ramal 2 5,30 Vía de Servicio 2,23 Tronco A-6 3,01 Eje Pendiente media ponderada (%) Ramal 2 7,31 Vía de servicio 3,93 Tronco A-6 3, Cálculo del caudal de calzada Ramal 2 Coef. Escorrentía Pavimento Cp 0,95 Coef. Escorrentía Zonas Verdes Czv 0,30 Coef. Escorrentía Desmontes Cd 0,60 Ancho vertiente cuneta lateral Bl 7,00 metros Pendiente longitudinal media i 0,073 m/m Pendiente transversal media p 0,053 m/m Pendiente media Calzada S 0,090 m/m Ancho calzada Ac 11,500 m Trayectoria i/p 1,379 m/m Ángulo trayectoria atang(i/p) 0,943 rad Lflujo Calzada Lc 19,59 m Tiempo concentración Calzada tcc 0,84 min Intensidad media en tc de calzada Itcc 206,3 mm/h Lmedia cuneta Lg 298,00 m Velocidad media cuneta Ug 1,70 m/s Tiempo concentración Cuneta Tcg 2,92 min Tiempo de concentración total tc 5,00 min Periodo de retorno T 25,00 años I1 10,00 Precipitación Máxima diaria T=25 Pd 65,54 mm Intensidad media diaria Id= 2,73 mm/h Intensidad media en tc It= 98,33 mm/h ql (m3/(s*m2))= 0, Caudal aportado por m2 de zona verde ql (m3/(s*m2))= 0, Caudal aportado por m2 de desmonte ql (m3/(s*m2))= 0, Caudal aportado por m2 de calzada qcl (m3/(s*m))= 0, Caudal aportado por metro longitudinal a lateral Por tanto, los caudales de bombeo unitarios (por metro lineal de calzada) correspondientes a un periodo de retorno de 25 años y a la configuración prevista serán: -2-

5 Cálculo del caudal de calzada Vía de Servicio Coef. Escorrentía Pavimento Cp 0,95 Coef. Escorrentía Zonas Verdes Czv 0,30 Coef. Escorrentía Desmontes Cd 0,60 Ancho vertiente cuneta lateral Bl 9,50 metros Pendiente longitudinal media i 0,039 m/m Pendiente transversal media p 0,022 m/m Pendiente media Calzada S 0,045 m/m Ancho calzada Ac 11,500 m Trayectoria i/p 1,762 m/m Ángulo trayectoria atang(i/p) 1,055 rad Lflujo Calzada Lc 23,30 m Tiempo concentración Calzada tcc 1,22 min Intensidad media en tc de calzada Itcc 178,85 mm/h Lmedia cuneta Lg 30,00 m Velocidad media cuneta Ug 1,05 m/s Tiempo concentración Cuneta Tcg 0,48 min Tiempo de concentración total tc 5,00 min Periodo de retorno T 25,00 años I1 10,00 Precipitación Máxima diaria T=25 Pd 65,54 mm Intensidad media diaria Id= 2,73 mm/h Intensidad media en tc It= 98,33 mm/h ql (m3/(s*m2))= 0, Caudal aportado por m2 de zona verde ql (m3/(s*m2))= 0, Caudal aportado por m2 de desmonte ql (m3/(s*m2))= 0, Caudal aportado por m2 de calzada qcl (m3/(s*m))= 0, Caudal aportado por metro longitudinal a lateral Cálculo del caudal de Tronco A-6 Coef. Escorrentía Pavimento Cp 0,95 Coef. Escorrentía Zonas Verdes Czv 0,30 Coef. Escorrentía Desmontes Cd 0,60 Ancho vertiente cuneta lateral Bl 17,00 metros Pendiente longitudinal media i 0,037 m/m Pendiente transversal media p 0,030 m/m Pendiente media Calzada S 0,047 m/m Ancho calzada Ac 11,500 m Trayectoria i/p 1,213 m/m Ángulo trayectoria atang(i/p) 0,881 rad Lflujo Calzada Lc 18,08 m Tiempo concentración Calzada tcc 1,00 min Intensidad media en tc de calzada Itcc 193,15 mm/h Lmedia cuneta Lg 30,00 m Velocidad media cuneta Ug 0,62 m/s Tiempo concentración Cuneta Tcg 0,81 min Tiempo de concentración total tc 5,00 min Periodo de retorno T 25,00 años I1 10,00 Precipitación Máxima diaria T=25 Pd 65,54 mm Intensidad media diaria Id= 2,73 mm/h Intensidad media en tc It= 98,33 mm/h ql (m3/(s*m2))= 0, Caudal aportado por m2 de zona verde ql (m3/(s*m2))= 0, Caudal aportado por m2 de desmonte ql (m3/(s*m2))= 0, Caudal aportado por m2 de calzada qcl (m3/(s*m))= 0, Caudal aportado por metro longitudinal a lateral -3-

6 Dimensionamiento y comprobación de los elementos La red de drenaje, así como sus elementos singulares, han sido diseñados según las directrices de la Instrucción 5.2 IC.-Drenaje Superficial. Para el dimensionamiento y comprobación de las secciones de elementos donde la pérdida de energía sea debida al rozamiento con las paredes rugosas en régimen turbulento se utilizará la fórmula de Manning - Strickler: Q = V * S = S * R 2/3 * J 1/2 * K * U Donde Q, caudal evacuado en m 3 /s. V, velocidad media de la corriente, en m/s. S, sección mojada, en m 2. R, el radio hidráulico de la sección mojada, en m. J, pendiente de la solera, en m/m. K, coeficiente de rugosidad, aproximado a K=1/n, con n el valor de rugosidad de Manning. U, coeficiente para la conversión de unidades. Q S R U El dimensionamiento y comprobación de las secciones de elementos donde la pérdida de energía sea debida al rozamiento con las paredes rugosas en régimen turbulento se ha utilizado la fórmula de Manning Strickler con las siguientes características de sección: Perímetro mojado máximo: 1,3416 m Área mojada máxima: 0,18 m2 Coeficiente de rugosidad de Manning: n=0.015 Pendiente longitudinal i: Solidaria con la rasante de la vía. Con estas características se ha realizado un estudio del flujo, en función de las pendientes que aparecen en el proyecto (más la pendiente de 0,3% como pendiente mínima de aproximación a arquetas en puntos bajos). Calado T1 T2 i CAPACIDAD DE LA CUNETA DE LATERAL Perímetro mojado Área mojada n Q U m m/m m/m m/m m m2 m3/s m/s 0, ,0030 1,3416 0,1800 0,015 0,17 0,96 0, ,0570 1,3416 0,1800 0,015 0,75 4,17 0, ,0112 1,3416 0,1800 0,015 0,33 1,84 0, ,0118 1,3416 0,1800 0,015 0,34 1,90 0, ,0147 1,3416 0,1800 0,015 0,38 2,12 0, ,0236 1,3416 0,1800 0,015 0,48 2,68 0, ,0481 1,3416 0,1800 0,015 0,69 3,83 0, ,0496 1,3416 0,1800 0,015 0,70 3,89 0, ,0674 1,3416 0,1800 0,015 0,82 4,54 0, ,1173 1,3416 0,1800 0,015 1,08 5,98 m 3 /s l/s m 2 1 m 1000 dm 2 dm Cuneta VSD T ,509 margen derecha: Recibe aportaciones de la mitad de la calzada de la Vía de Servicio Derecha, y de los taludes de desmonte. Q 25 = 456,5*0, / *0, = 0,067 m 3 /s Cuneta lateral La cuneta lateral se ha definido como una cuneta profunda con taludes (T) 2/1 y con una anchura y profundidad máxima de 1,20m y 0,3m respectivamente (ver detalles en plano de Secciones tipo). La pendiente media de esta cuneta es del 4,4%, por lo que se verifica la capacidad de la cuneta. Cuneta VSD T margen izquierda: Recibe aportaciones de la calzada derecha de la A-6, de la mitad de la calzada de la Vía de Servicio Derecha, y del talud de terraplén. Q 25 = 500*0, *0, / *0, = 0,27 m 3 /s. -4-

7 La pendiente media de esta cuneta es del 4,2 %, por lo que se verifica la capacidad de la cuneta. Cuneta VSD T margen derecha: Recibe aportaciones de la mitad de la calzada de la Vía de Servicio Derecha, y del talud de desmonte. Q 25 = 50*0, /2 + 56*0, = 0,007 m 3 /s. La pendiente media de esta cuneta es del 2 %, por lo que se verifica la capacidad de la cuneta. Cuneta VSD T margen izquierda: Recibe aportaciones de la calzada derecha de la A-6, de parte del Transfer 2 bis, de la mitad de la calzada de la Vía de Servicio Derecha, y de los taludes de desmonte. Q 25 = 335*0, *0, /2+260* /2 + 70*0, = 0,21 m 3 /s. La pendiente media de esta cuneta es del 2,2 %, por lo que se verifica la capacidad de la cuneta. Cuneta VSD T margen izquierda: Recibe aportaciones de la calzada derecha de la A-6, del Transfer 2 bis, de la mitad de la calzada de la Vía de Servicio Derecha, y de los taludes de desmonte y terraplén. Q 25 = 605*0, *0, /2+390* / *0, = 0,37 m 3 /s. La pendiente media de esta cuneta es del 5 %, por lo que se verifica la capacidad de la cuneta. Cuneta VSD T margen derecha: Recibe aportaciones de la calzada de la Vía de Servicio Derecha, y de los taludes de desmonte. Q 25 = 175*0, *0, = 0,061 m 3 /s. La pendiente media de esta cuneta es del 7,5 %, por lo que se verifica la capacidad de la cuneta. Cuneta VSi margen izquierda: Recibe aportaciones de la calzada izquierda de la A-6, de la vía de servicio, y del talud de terraplén de la autovía. Q 25 = 200*0, *0, *0, =0,24 m 3 /s. Las pendientes de esta cuneta se encuentran alrededor del 4,4% aprox.,por lo que se verifica la capacidad de la cuneta. Cuneta VSi margen izquierda: Recibe aportaciones de la A-6, de la mitad de la vía de servicio en todo su recorrido, y del talud de terraplén de la autovía Q 25 = 190*0, *0, /2+760*0, = 0,10 m 3 /s. Las pendientes de esta cuneta se encuentran alrededor del 1,1% aprox. por lo que se verifica la capacidad de la cuneta. Cuneta VSi margen izquierda: Recibe aportaciones de la A-6, y de la mitad de la vía de servicio en todo su recorrido. Q 25 = 290*0, *0, /2 = 0,16 m 3 /s. Las pendientes de esta cuneta se encuentran alrededor del 1,9% aprox. por lo que se verifica la capacidad de la cuneta. Cuneta VSi margen izquierda: Recibe aportaciones de la mitad de la vía de servicio en todo su recorrido. Q 25 = 85*0, /2 = 0,1 m 3 /s. Las pendientes de esta cuneta se encuentran alrededor del 1,9% aprox. por lo que se verifica la capacidad de la cuneta. Cuneta R4 BIS margen derecha: Recibe aportaciones del Ramal 4 bis, de pendiente y plataforma similar al Ramal 2, y de los taludes de desmonte. Q 25 = 100*0, *0, = 0,025 m 3 /s. Las pendientes de esta cuneta se encuentran alrededor del 7,5% aprox. por lo que se verifica la capacidad de la cuneta. Cuneta R4 BIS margen izquierda: Recibe aportaciones del talud de desmonte Q 25 = 400*0, = 0,0065 m 3 /s. -5-

8 Las pendientes de esta cuneta se encuentran alrededor del 7,5% aprox. por lo que se verifica la capacidad de la cuneta Bordillos de coronación de terraplén y bajantes Se van a utilizar bordillos montables con una altura libre de 10cm y colocados a menos de 10cm de la barrera de seguridad, si la hubiere, de forma que un impacto sobre ella no la deteriore. El desagüe del agua se realizará mediante bajantes tipo B1 situadas como máximo cada 40m o directamente a la ladera en las transiciones desmonte-terraplén. Según detalle en planos Obras Transversales de Drenaje Longitudinal OTDL Son obras transversales, generalmente con entrada mediante pozo o arqueta y salida con boquilla y aletas, que se emplean para vaciar la cuneta de desmonte. Al no ser estrictamente obras de drenaje transversal, no se aplica la limitación de diámetro por longitud, y sus caudales de diseño corresponden a los periodos de retorno de 25 años. Salvo que se indique lo contrario estas obras estarán formadas por un tubo de hormigón armado de clase resistente UNE-C90 de diámetro 1.000mm, arqueta de entrada y boquilla con aletas de salida prefabricada según se define en planos. Las arquetas de las OTDL tendrán las siguientes dimensiones: Lados interiores. 150cm (dirección de la corriente) x 150cm. Espesor paredes 30cm. Profundidad máxima: 270cm interior (300cm exterior). Reja: 100x100cm Altura de rejas 3,5cm. Área libre de rejas 50%. Las OTDL se dimensionan con una pendiente mínima del 2% (asegurada gracias al peralte mínimo de la calzada), por lo que su capacidad hidráulica es la siguiente: Puede comprobarse que su capacidad hidráulica es muy superior al caudal aportado por cualquiera de las cunetas del proyecto. Las OTDL proyectadas son: OTDL Longitud Estructura Diámetro Arquetas Boquillas Aletas (m) (m) (ud) (ud) (ud) Ramal b+2a-->c-- >b+2a Ramal b+2a-->c-- >b+2a Vía de Servicio Derecha Tramo 1 Conexión con existente Vía de Servicio Derecha Tramo Vía de Servicio Derecha Tramo 2 (ampl. exist.) 20 A-->C-- >b+2a 30 A-->C-- >b+2a C-->b+2a Vía de Servicio Izquierda A-->C >b+2a Total tubo HM 1000mm

9 Cunetas de pie de terraplén Se han dispuesto cunetas de pie de terraplén, para la protección de los taludes frente a las escorrentías locales en la zona Norte de la Glorieta Derecha y Ramales 1 y 2. Se tratará de una cuneta formada por dos capas de escollera ligera de 25 kg, forma trapezoidal, ancho 1,50 m y profundidad 0,50 m Caz con reja A la entrada del paso inferior se dispone un caz con reja, para evitar la entrada de escorrentía al paso inferior. Se emplea un caz prefabricado en polímero de sección 205x220 mm con marco de fundición embutido. La unión de la reja al canal se realiza mediante un tornillo de tiro contra un pasador interior. Acabado con pintura negra antioxidante. El conjunto tiene una clasificación de resistencia al tráfico D-400. Según detalle en planos Pasos salvacunetas Se amplía el paso salvacunetas existente en el Transfer 3 bis en 30 metros a su salida, mediante tubería de hormigón armado de clase resistente C-90 de diámetro 400mm según detalle en planos. Asimismo, se instalará un paso salvacunetas al comienzo del Ramal 4 bis, para conducir las aguas procedentes de la cuneta derecha de este vial. Mantedrá la tipología utilizada en la ampliación del paso en el Transfer 3 bis. Adicionalmente,se ha proyectado un paso salvacunetas entre las dd.oo y del Transfer 1 bis, cruzándolo. Por ser éste el paso salvacunetas que mayor caudal puede llevar, se ha decidido comprobarlo hidráulicamente. Este paso llevará las aguas de las siguientes conducciones: Cuneta VSD T margen izquierda Colectores Vía de Servicio Derecha Al comienzo de la Vía de Servicio Derecha, se proyecta un colector de 400 mm de diámetro, que conducirá las aguas de la margen izquierda hasta el punto bajo situado 20 metros antes del comienzo de este vial, donde se conecta el sistema de drenaje con una obra de drenaje transversal existente. En este tramo, se diseña incluso la reposición del tramo afectado de esta última obra de drenaje transversal. Este colector llevará las aguas de las siguientes conducciones: Colector con absorbedero VSD Cuneta VSD T margen izquierda La suma de los caudales máximos para un periodo de retorno de 25 años es la siguiente: Q = 180*0, /2 + 0,27 =0,29 m 3 /s Estos colectores han sido comprobados también mediante la fórmula de Manning-Strickler, con una pendiente media del 3,5% (solidaria con la calzada), comprobándose que se obtiene capacidad suficiente. El caudal máximo para un periodo de retorno de 25 años es de 0,27 m 3 /s Se ha comprobado este colector con una pendiente media del 6%, obteniéndose capacidad suficiente para un periodo de retorno de 25 años. -7-

10 Ramal 2 Debido a la necesidad de ofrecer continuidad al itinerario peatonal requerido por la Consejería de Medio Ambiente y Ordenación del Territorio, el Ramal 2 contará con una acera en su margen derecha. Es por esto que el sistema de drenaje ha sido adaptado a esta situación en la presente Adenda, instalándose colector bajo acera de PVC de 400 mm de diámetro, con absorbederos cada 30 m para evacuar el agua de la calzada. Este colector llevará las aguas de las siguientes conducciones: Cuneta VSD T margen derecha: Colector con absobedero Ramal Taludes de desmonte La suma de los caudales máximos para un periodo de retorno de 25 años es la siguiente: Q = 0, *0, *0, = 0,122 m 3 /s Este colector ha sido comprobado también mediante la fórmula de Manning-Strickler, con una pendiente media del 10,5% (solidaria con la calzada), comprobándose que se obtiene capacidad suficiente. -8-

11 Drenaje longitudinal del Paso Inferior Como medida adicional al caz con reja proyectado anteriormente, se ha diseñado un sistema de drenaje longitudinal en el interior del Paso Inferior, en previsión de posibles derrames o entrada accidental de agua al mismo. Se han dispuesto dos caces laterales formados por tubo de PVC de 400 mm de diámetro, embebidos en hormigón en masa HM-20. El agua es conducida a dichos tubos mediante la pendiente de la platafoma, y se introduce en los mismos a través de seis (6) sumideros en los márgenes, repartidos en toda la longitud del vial bajo el paso. Los dos sumideros colocados en los puntos más bajos del vial, comunican con el sistema de drenaje restante mediante bajantes Drenaje Subterráneo Introducción. El diseño del sistema de drenaje subterráneo se ha realizado conforme a la Orden Circular 17/03: Recomendaciones para el proyecto y construcción del drenaje subterráneo en obras de carretera Análisis de la permeabilidad de la plataforma. El pavimento correspondiente a carriles y arcenes se considera fundamentalmente impermeable, al igual que las cunetas revestidas Definición de secciones transversales tipo de drenaje subterráneo. Nos encontramos ante un caso de una vía con explanada de baja permeabilidad (Explanada 3, con capa superior de la explanada S-EST 3, tratada con cemento), que no requiere de un sistema de drenaje subterráneo específico debido al diseño de las cunetas como cunetas profundas. Por tanto, conforme a la Orden Circular 17/03: Recomendaciones para el proyecto y construcción del drenaje subterráneo en obras de carretera, las secciones tipo de drenaje subterráneo de la vía de servicio objeto del presente Proyecto son las enumeradas a continuación: Relleno de la berma ZONA VS Tipo de sección pendiente transversal de la calzada A favor FR11 ZONA DE RELLENOS Contrapendiente FR01 A favor FD14 ZONA DE DESMONTE Contrapendiente FD Zanjas drenantes. Son zanjas rellenas de material drenante y aisladas de las aguas superficiales, en el fondo de la cual se dispone una tubería ranurada. La superficie correspondiente a las bermas se considera permeable, dado que no se revisten. Por tanto, la permeabilidad de la plataforma será: Ramales Ancho de sección transversal impermeable: Arcén exterior (1.5m) + 1 carril (4m)+Arcén interior (1.5m) = 7 metros. Ancho de sección transversal permeable: Berma exterior (1m)+Berma interior (1m) = 2 metros. Porcentaje de impermeabilidad: 77,7% impermeable / 22,3% permeable. Como las cunetas están revestidas y el porcentaje de permeabilidad está comprendido entre el 15 y el 30% se considera que es una plataforma con estado de impermeabilidad superficial medio. El agua afluirá a las zanjas a través de sus paredes laterales, se filtrará por el material de relleno hasta el fondo y escurrirá por la tubería drenante. -9-

12 En caso de que no estuviera bien aislada superficialmente podría penetrar agua de escorrentía, lo que deberá evitarse en todo caso. Se proyectan para proteger las capas de firme y la explanada de la infiltración horizontal, para evacuar el agua que se haya penetrado por infiltración vertical, rebajar niveles freáticos y drenar localmente taludes de desmonte o cimiento de rellenos. Las zanjas drenantes se utilizan en los siguientes supuestos: Interceptación Longitudinal. En aquellos tramos que exista una pronunciada pendiente longitudinal (>3%) simultáneamente a prolongados desmontes (L>150m) pueden suceder fenómenos locales de acumulación de aguas en la transición desmonte-terraplén, por lo que se proyectan zanjas drenantes transversales a la vía en la transición desmonte-relleno Alegaciones de la Confederación Hidrográfica del Tajo La Confederación Hidrográfica del Tajo, como organismo afectado, emitió una serie de condicionantes relativos a la reposición del cauce del Arroyo de la Encinilla, que han sido incluidos en la presente Adenda al Proyecto de Construcción. Estos condicionantes son los siguientes: Reposición de la longitud del cauce del Arroyo de la Encinilla afectado por la Glorieta Mantenimiento de la servidumbre con respecto a este cauce. Los planos de esta actuación se incluyen en el Apéndice 1.- Planos de reposición cauce Arroyo de la Encinilla. Se dispondrán zanjas drenantes de interceptación longitudinal de ancho 0,8m y con tubería drenante DN200 en los siguientes puntos: Estructuras: En todos los trasdós de los estribos. Ancho de zanja y DN del dren según planos de cada estructura. Transición desmonte terraplén: En la d.o del Ramal 2, y en la d.o de la Vía de Servicio en la margen derecha. -10-

13 APÉNDICE 1.- PLANOS DE REPOSICIÓN CAUCE ARROYO DE LA ENCINILLA.