6 TÚNEL CON IRREGULARIDAD CONTROLADA 6.1 ROCA ELÁSTICA ISÓTROPA Definición
|
|
- Vicente Lara Prado
- hace 6 años
- Vistas:
Transcripción
1 6 TÚNEL ON RREGULRDD ONTROLD 6.1 RO ELÁST SÓTROP Definición Se pretende estudiar, en este capítulo, la influencia de una irregularidad geométrica. on este objetivo, se ha generado un perfil de excavación circular pero con ciertas irregularidades. omo se explica en el capítulo 4 dichas irregularidades se presentan en la clave y son de tipo sinusoidal. De esta manera, se pretende observar el efecto que tienen las irregularidades sobre el campo de tensiones y deformaciones. En este capítulo se utilizará esta sección teórica irregular, que se combinará con dos modelos materiales para la roca. En este apartado se efectuará el cálculo de la sección con roca elástica. El modelo material para la roca será elástico, y el modelo material para el hormigón será, como siempre, Mohr-oulomb. demás, con el fin de entender el efecto de las irregularidades, hemos situado diez puntos en el contorno del túnel para ver los desplazamientos, como se realizó en el capítulo anterior. Las coordenadas de los puntos se presentan en la Tabla 6-1. También, la Figura 6-1 muestra, gráficamente, la posición de los puntos a lo largo del contorno del túnel. Tabla 6-1 : Puntos donde se evalúan desplazamientos Puntos X (m) Y (m) α (º) Situado en Dominio -5,69 3,04-74,6 Regular B -4,19 5,62-45,3 Regular -2,72 6,70-27,5 Regular D -0,80 7,18-8,0 onvexo E 0,00 7,52 0,0 óncavo F 0,63 7,22 6,3 onvexo G 1,38 7,31 13,3 óncavo 2,72 6,70 27,5 Regular 4,19 5,62 45,3 Regular 5,66 3,13 73,7 Regular Estos puntos nos mostrarán la distribución de desplazamientos a lo largo del contorno de la excavación. El ángulo α mide, en grados sexagesimales, el ángulo que forma, con la vertical, el segmento que une el centro teórico del túnel con el punto en cuestión. Los puntos se han situado de manera que el ángulo α sea el mismo que en los diez puntos del capítulo anterior. demás, en este capítulo interesa el efecto que producen las irregularidades geométricas. Por ello, en la Tabla 6-1 se indica si el dominio donde se sitúa el punto pertenece a una zona cóncava, convexa o regular. Puntos en dominio convexo son el D y el F, y puntos en el dominio cóncavo serían el E y el G. 43
2 B D E α F G Roca ormigón Figura 6-1 : Posición de los puntos donde se han evaluado los desplazamientos. El cálculo se realiza con un espesor de hormigón proyectado de 10 cm, uniforme en todo el contorno de la excavación. El espesor de hormigón consiste en tres filas de elementos para poder captar mejor los efectos de la flexión del hormigón. La Figura 6-2 muestra la malla de elementos finitos utilizada para el cálculo El proceso de cálculo que se sigue consiste en la excavación total de la sección hasta llegar a un M-stage = 0,5, es decir, que el cálculo sólo se lleva hasta el 50 %. partir de ahí, se procede a la colocación del hormigón proyectado y se lleva el cálculo hasta el final. Figura 6-2 : Malla de elementos finitos 44
3 omo se ha especificado anteriormente, este caso es la combinación de la geometría irregular sencilla con un modelo elástico para la roca Resultados En el siguiente apartado se presentan las figuras más representativas del cálculo se esta sección. hora intentaremos expresar cualitativamente los resultados. En primer lugar, se puede observar en todas las figuras del apartado siguiente que los resultados son simétricos, puesto que la geometría y el comportamiento material lo son. Si observamos la Figura 6-4, de desplazamientos totales, podemos observar que los máximos desplazamientos se producen en la solera, como en los casos anteriores. parte de estos desplazamientos, los mayores desplazamientos sobre el sostenimiento del túnel se presentan en la clave, concretamente, como era de esperar, se concentran en los salientes de la roca y en los laterales inmediatamente después de las irregularidades. En la Figura 6-3 hemos representado los desplazamientos que sufren los diez puntos seleccionados, en función del ángulo α. Desplazamientos (m) 1,20E-02 1,10E-02 1,00E-02 9,00E-03 8,00E-03 7,00E-03 6,00E-03 5,00E-03 4,00E-03 3,00E-03 2,00E-03 1,00E-03 0,00E+00 B D E B F ángulo (º) G ormigón D E F G α Roca Figura 6-3 : Desplazamientos totales en los diferentes puntos (caso elástico) La primera observación que se puede realizar de esta gráfica es que los puntos situados en convexidades, es decir, los puntos D y F, presentan desplazamientos mayores. Sus movimientos son de 1,05 cm de magnitud. Por el contrario, los puntos situados en las concavidades del túnel, los puntos E y G se desplazan menos, 0,914 y 0,927 cm, respectivamente. 45
4 Los desplazamientos incrementales, representados en la Figura 6-5, nos dan información del último incremento de desplazamiento en el proceso de cálculo. Esta figura en el caso elástico, no añade mucha información. En el campo de deformaciones, representado por sus direcciones principales en la Figura 6-6, podemos ver que hay un ligero aumento de la componente radial de la deformación en las convexidades del túnel. demás, en las concavidades la componente radial disminuye. Es decir, frente un contorno de excavación irregular la roca se deforma más en las convexidades que en las concavidades. También, las zonas donde hay mayor deformación de corte se ven en la Figura 6-8. Dichas zonas se presentan en las convexidades del túnel y en los pies de los hastiales donde hay un cambio brusco de geometría. En las convexidades de la clave, la deformación de corte toma valores entre 0,196 % y 0,213 %. Las concavidades de la roca son las zonas donde la deformación de corte es menor, se entiende que es mayor el confinamiento. En la Figura 6-9, donde se representa el campo de tensiones, se observan unas tensiones principales mayores importantes en las irregularidades geométricas de la clave, y también son importantes justo en el cambio de geometría sinusoidal a geometría regular circular. Este hecho conduce a pensar que los cambios de geometría o las irregularidades son concentradores de tensiones. demás, el desviador q toma sus valores máximos en las convexidades del túnel (ver Figura 6-11). Si observamos los puntos plásticos (Figura 6-12), éstos se concentran en las irregularidades y en los pies de los hastiales. La novedad respecto el caso totalmente circular es que las irregularidades son concentradoras de puntos plásticos. lgunos puntos situados en las irregularidades han alcanzado la plastificación porque en alguna dirección la tensión ha alcanzado la máxima tensión de tracción admitida, fijada en 0,5 MPa. Todos los puntos que plastifican lo hacen por tracción. sí, las irregularidades geométricas introducen tracciones en el sostenimiento. 46
5 6.1.3 Figuras Figura 6-4 : Figura 6-5 : Figura 6-6: Figura 6-7: Figura 6-8 : Figura 6-9 : Desplazamientos totales. Umax = 1,396 cm. (Roca elástica) Desplazamientos incrementales. Dumax = 0,331 cm. (Roca elástica) Deformaciones, direcciones principales. Def. máx. = -1,37 %.(Roca elástica) Deformaciones, direcciones principales.(túnel) (Roca elástica) Deformación de corte. Def qmax = 0,959 %.(Roca elástica) Tensiones, direcciones principales. Tensión máx = -30,05 MPa. (Roca elástica) Figura 6-10 : Tensiones, direcciones principales.(túnel) (Roca elástica) Figura 6-11 : Desviador. Qmax = 27,09 MPa. (Roca elástica) Figura 6-12 : Puntos plásticos: rojo para M; negro, rotura por tracción. (Roca elástica) Figura 6-13 : Proximidad a rotura por Mohr-oulomb. (Roca elástica) 47
6 6.2 RO ELSTOPLÁST NSÓTROP Definición Este apartado consiste en repetir el cálculo del apartado anterior pero cambiando las propiedades materiales de la roca. hora la roca pasa de ser elástica a tener propiedades plásticas siguiendo el modelo ointed-rock implementado en PLXS. Los parámetros materiales utilizados para el cálculo son los mismos que los utilizados en el capítulo 5.2, y que vienen reflejados en el capítulo 4. En este caso, se siguen los desplazamientos de los mismos puntos que el capítulo anterior ya que la geometría no presenta ninguna variación, la única diferencia es el modelo material para la roca. Las coordenadas y la posición de los puntos se muestran en la Tabla 6-1 y en la Figura 6-1, respectivamente, del apartado anterior. El proceso de cálculo es idéntico al apartado anterior, es decir, una primera fase de excavación de toda la sección y una segunda de colocación del sostenimiento. ay que recordar que la primera fase se interrumpe cuando lleva el 50 % del proceso. En resumen, en este capítulo se pretende estudiar el efecto de las concavidades y convexidades de un túnel irregular ideal construido en un macizo rocoso con una estratificación dispuesta a 45º sobre la horizontal buzando hacia la derecha Resultados continuación, se comentarán los resultados de las figuras correspondientes al cálculo del caso teórico irregular con roca elastoplástica anisótropa. on el objeto de poder comparar los resultados, se presentan las mismas figuras que en el caso anterior. En primer lugar observaremos los desplazamientos totales (Figura 6-15). Se observa una ligera asimetría. Se presentan mayores desplazamientos en la convexidad derecha de la roca. En la Figura 6-14 se representan los desplazamientos de los diez puntos de estudio, a lo largo del contorno. Se representan, como en los capítulos anteriores en función del ángulo con la vertical. En esta representación se observa claramente la falta de simetría. El punto F, situado en la convexidad del lado derecho de la excavación, se desplaza más que el punto D, situado también en una convexidad pero del lado izquierdo. El valor del desplazamiento de F es de 1,38 cm, mientras que D se desplaza 1,17 cm. En general, se sigue observando el comportamiento descrito en el capítulo anterior, es decir, los puntos del lado derecho se desplazan más que los del lado izquierdo, pero la irregularidad acentúa este hecho. También, mirando la Figura 6-16, de desplazamientos incrementales, se puede observar que los últimos movimientos se producen, en la zona derecha de la clave, en la convexidad. En cierta manera, para el mismo incremento de carga, los puntos de la convexidad derecha se han desplazado más y por tanto, presentan menor rigidez. Esto quiere decir que algunos puntos de la zona pueden haber plastificado. 53
7 Desplazamientos (m) 1,50E-02 1,40E-02 1,30E-02 1,20E-02 1,10E-02 1,00E-02 9,00E-03 8,00E-03 7,00E-03 6,00E-03 5,00E-03 4,00E-03 3,00E-03 2,00E-03 1,00E-03 0,00E+00 B D E B F ormigón ángulo (º) G D E F G α Roca Figura 6-14: Desplazamientos totales en los diferentes puntos (caso elastoplástico) El campo de deformaciones se representa en la Figura En él, podemos ver las zonas donde se producen deformaciones positivas importantes, deformaciones de extensión. Estas deformaciones coinciden con los puntos donde se presentan los mayores desplazamientos. La deformación de corte viene representada en la Figura 6-19, se representa con la misma escala que para todos los casos anteriores, es por eso, que hay zonas en blanco, son zonas donde la deformación de corte supera el 0,3 %. Esta zona se presenta en la roca, pero curiosamente, no justo al lado del sostenimiento de hormigón, sino más alejada, en medio de la línea imaginaria que uniría las dos crestas de las irregularidades. Esta zona es por tanto, la que más sufre a corte. Es donde se produce el cambio de roca comprimida a roca traccionada. La Figura 6-20 presenta el campo de tensiones, representado a través de sus direcciones principales. Se puede observar que los puntos donde cambia la geometría son concentradores de tensiones y es donde aumenta más la tensión principal mayor. Estos puntos se localizan en el sostenimiento de hormigón. Si observamos la Figura 6-22, donde aparece representado el desviador, existe una cierta homogeneidad del desviador en la zona próxima al sostenimiento del túnel. En cambio, en la convexidad derecha, el desviador es mayor. Es la zona en blanco, donde el desviador supera los 8 MPa. l finalizar el cálculo podemos ver los puntos que han alcanzado plastificación en la Figura De esta figura se desprenden varias conclusiones. En primer lugar, la plastificación en el hormigón se produce por tracción y en las irregularidades. Se encuentran más puntos plásticos, en el hormigón, en las irregularidades de la zona derecha de la clave que en su zona izquierda. En segundo lugar, la roca, en el entorno de las irregularidades presenta más puntos plásticos en la zona derecha. Estos puntos plásticos son por tracción y por Mohr-oulomb, pero preferentemente los de tracción se sitúan más próximos al contorno de la excavación, y se sitúan en las convexidades. ntentando ver el efecto del modelo material, podemos comparar las figuras donde se representan los puntos plásticos (Figura 6-12 y Figura 6-23). De esa comparación podemos atribuir principalmente a la geometría irregular la plastificación 54
8 por tracción de puntos del hormigón. Las irregularidades hacen plastificar el hormigón pero el modelo elastoplástico anisótropo para la roca acentúa la plastificación en el lado derecho. Si comparamos la distribución de los puntos plásticos en este caso, de geometría irregular y roca elastoplástica anisótropa, con el caso de geometría regular y roca elastoplástica anisótropa, Figura 6-23, podemos observar que no hay muchas diferencias en la localización de las zonas plásticas. Por una parte, existe la zona del riñón derecho donde hay puntos plásticos por Mohr-oulomb en los dos casos y en el pie del hastial izquierdo también. Donde se producen cambios es en el entorno de la clave. En el caso completamente regular (capítulo anterior) los puntos plásticos se concentran muy cerca del sostenimiento, en el lado derecho y son debidos al criterio Mohr-oulomb. En cambio, en el caso teórico irregular, los puntos no están tan concentrados y se reparten por las irregularidades, plastificando el hormigón por tracción y la roca, por tracción y por Mohr-oulomb. Podemos suponer que el efecto de la irregularidad pesa más y que en estas zonas irregulares el espesor de hormigón no es suficiente ya que produce la plastificación de la roca por tracción. En la Figura 6-24 se presenta la proximidad a rotura por Mohr-oulomb. Podemos distinguir el espesor de una zona de color rojo fuerte que es la zona denominada anteriormente zona muy próxima a rotura. El espesor de esta zona, para comparar con las otras, se puede fijar en 1,5 metros aproximadamente. Si comparamos este caso, con el equivalente en geometría regular, vemos que cualitativamente no hay muchos cambios en la proximidad a rotura por Mohr-oulomb, en la zona regular. En cambio, en las zonas irregulares el espesor de la zona muy próxima a plastificación es mayor, del orden de dos veces y media más que en la zona regular. En definitiva, este hecho no compromete la estabilidad global del túnel pero puede comprometer la estabilidad local en las irregularidades. 55
9 6.2.3 Figuras Figura 6-15: Desplazamientos totales. Umax = 1,499 cm. (R. Elastoplástica) Figura 6-16: Desplazamientos incrementales. Dumax = 0,059 mm. (R. Elastoplástica) Figura 6-17: Deformaciones, direcciones principales. Def. máx. = -1,80 %.(R. Elastoplástica) Figura 6-18: Deformaciones, direcciones principales. (Túnel) (R. Elastoplástica) Figura 6-19 : Deformación de corte. Def qmax = 1,38 %.(R. Elastoplástica) Figura 6-20: Tensiones, direcciones principales Tensión máx = -31,14 Mpa (R. Elastoplástica) Figura 6-21: Tensiones, direcciones principales (Túnel) (R. Elastoplástica) Figura 6-22: Desviador. Qmax = 30,32 MPa. (R. Elastoplástica) Figura 6-23: Puntos plásticos: rojo para M; negro, rotura por tracción. (R. Elastoplástica) Figura 6-24: Proximidad a rotura por Mohr-oulomb. (R. Elastoplástica) 56
10 6.3 onclusiones En este apartado se pretende resumir las conclusiones principales de este capítulo de análisis de una geometría irregular teórica de un túnel con dos modelos materiales para el macizo rocoso. Para realizar dichas conclusiones se efectuará una comparación de los dos casos desde el punto de vista de los desplazamientos producidos en los diez puntos donde se efectúa el control. En la Figura 6-25 se presentan los desplazamientos de ambos casos. 1,60E-02 1,40E-02 Desplazamientos (m) 1,20E-02 1,00E-02 8,00E-03 6,00E-03 4,00E-03 E D F G B α ormigón Roca Elástico Elastoplástico 2,00E-03 0,00E ángulo (º) Figura 6-25: omparación de los desplazamientos totales en los diferentes puntos para los dos casos En primer lugar, el caso en que la roca es elastoplástica anisótropa produce mayores desplazamientos que cuando la roca es elástica isótropa. Se produce porque en la dirección de estratificación, la roca es más deformable, su módulo de Young es menor. demás la roca elastoplástica produce, como se ha comentado en el apartado anterior, mayores desplazamientos en el lado derecho (ángulos positivos) que en el lado izquierdo. Este efecto se ve con mayor claridad al ver que, para un mismo punto, la diferencia de desplazamientos entre los dos casos, elástico y elastoplástico, es mayor en el lado derecho que en el lado izquierdo. La segunda observación que cabe hacer es que el punto F, situado en la convexidad derecha, en el caso elastoplástico presenta un desplazamiento mucho mayor con respecto a sus vecinos, que en el caso elástico. Mientras que en el caso elástico, la diferencia de desplazamientos entre F y E (situado en la clave) es de 0,136 cm, en el caso elastoplástico es de 0,386 cm. El movimiento relativo entre E y F es mayor con presencia de esquistosidad. En cierta manera, este hecho sugiere que la esquistosidad de la roca acentúa el efecto desfavorable de las irregularidades geométricas en el lado derecho porque se produce una mayor extensión. 62
11 Por último si comparamos la Figura 6-12 con la Figura 6-23 que representan los puntos plásticos en el caso elástico y en el caso de roca con estratificación respectivamente, encontraremos que los puntos plásticos de tracción situados en el hormigón se presentan en ambos casos, en las convexidades del túnel. En el caso de roca esquistosa este hecho se acentúa en el lado derecho. Por tanto, viene a corroborar la observación hecha anteriormente en relación a los desplazamientos. En el caso elastoplástico, los efectos negativos de la irregularidad geométrica aumentan en el lado derecho. En resumen, las convexidades en el túnel producen una mayor solicitación a tracción del hormigón. Este hecho es independiente de que la roca que sustente, sea isótropa o no, es decir proviene, exclusivamente, de la geometría del sostenimiento. sí, geometrías muy irregulares necesitarán mayores espesores para conseguir el mismo efecto que geometrías regulares. demás, la presencia de un material anisótropo, como es una roca con esquistosidad orientada 45º buzando hacia la derecha, aumenta dicha solicitación a tracción en las irregularidades del lado derecho. 63
7 ANÁLISIS DE LA GEOMETRÍA REAL 7.1 ROCA ELÁSTICA ISÓTROPA Definición
7 ANÁLISIS DE LA GEOMETRÍA REAL 7.1 ROA ELÁSTIA ISÓTROPA 7.1.1 Definición En este apartado se efectuará el estudio de la geometría real del túnel de elate considerando que la roca sigue un comportamiento
5 TUNEL REGULAR 5.1 ROCA ELÁSTICA Definición
5 TUNEL REGULAR 5.1 ROCA ELÁSTICA 5.1.1 Definición Este caso es el más sencillo posible. Se trata del caso base para comparar con los demás. Aquí se presenta un túnel de geometría totalmente regular, con
A continuación, efectuaremos una revisión a las figuras principales resultado del cálculo de la sección.
10 ANÁLISIS COMPLEMENTARIOS 10.1 EFECTO DE K 0 10.1.1 Definición El objeto de este apartado es estudiar la influencia del parámetro K 0 en el cálculo de la sección. Para ello, efectuaremos una variación
4.1 CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA MODELIZACIÓN
4 METODOLOGÍA DE CÁLCULO 4.1 CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA MODELIZACIÓN 4.1.1 Programa utilizado Para realizar la modelización recogida en el presente trabajo se ha utilizado la versión 8.1 del programa
TÚNELES Método de las curvas características. PROBLEMÁTICA DE LOS TÚNELES - G. Lombardi
TÚNELES Método de las curvas características PROBLEMÁTICA DE LOS TÚNELES - G. Lombardi - 1974 Sostenimientos Deformaciones en el frente de avance del túnel Deformaciones en el frente de avance del túnel
3.8. Análisis elastoplástico
41 3.8. Análisis elastoplástico De todos los modelos descritos anteriormente, en este trabajo fueron analizados los siguientes: von Mises, EDP Lineal, EDP Cuadrático o de Raghava et ál. y una versión 2D
6. Aplicación a un Modelo 2D de una Estructura Jacket
6. Aplicación a un Modelo 2D de una Estructura Jacket 6.1 Introducción En este capítulo tratamos de calcular una estructura offshore de un proyecto real mediante la aplicación del procedimiento de cálculo
5. Modelo de cálculo de un terraplén tipo del Canal Segarra-Garrigues
5. Modelo de cálculo de un terraplén tipo del Canal Segarra-Garrigues 5.1 Geometría y condiciones de contorno A continuación se muestra la geometría considerada para analizar tanto los casos de cimentación
3.- ANÁLISIS DE UNA PRESA HOMOGÉNEA. PRESA DE LA PALMA D EBRE
3.- ANÁLISIS DE UNA PRESA HOMOGÉNEA. PRESA DE LA PALMA D EBRE 3.1.- GEOMETRÍA DE LA PRESA Introducción En este apartado realizaremos el estudio de una presa de tierras real, construida durante el año 2001
Sabiendo que las constantes del material son E = Kg/cm 2 y ν = 0.3, se pide:
Elasticidad resistencia de materiales Tema 2.3 (Le de Comportamiento) Nota: Salvo error u omisión, los epígrafes que aparecen en rojo no se pueden hacer hasta un punto más avanzado del temario Problema
GEOMECANICA. PARAMETROS ROCOSOS Resistencia compresión, tracción, rocas elásticas, rocas plásticas, coeficientes elásticos, etc.
GEOMECANICA CLASIFICACIÓN GEOMECANICA RQD, RMR, Q ENSAYOS DE LABORATORIO PLANOS GEOMECANICOS PARAMETROS ROCOSOS Resistencia compresión, tracción, rocas elásticas, rocas plásticas, coeficientes elásticos,
6. Efecto del tratamiento temporal de la lluvia
6. Efecto del tratamiento temporal de la lluvia Con objeto de estudiar la influencia de la discretización de los períodos de lluvia en los resultados se ha considerado tres casos con los limos en condiciones
En la construcción de un puente de hormigón pretensado aparecen las siguientes fases:
Examen extraordinario Resistencia de Materiales, Elasticidad y Plasticidad 21 de noviembre de 2016 Apellidos.................................... Nombre........................ Nº... Curso 3º Ejercicio
Grupo A B C D E Docente: Fís. Dudbil Olvasada Pabon Riaño Materia: Oscilaciones y Ondas
Ondas mecánicas Definición: Una onda mecánica es la propagación de una perturbación a través de un medio. Donde. Así, la función de onda se puede escribir de la siguiente manera, Ondas transversales: Son
TEORIA DE 2º ORDEN: INTRODUCCION:
EORIA DE 2º ORDEN: INRODUCCION: Una de las hipótesis del análisis estructural de sistemas elásticos lineales es que las deformaciones son finitas, pero suficientemente pequeñas en magnitud para poder establecer
Capitulo 0: Prefacio Ingeniería Geológica
ÍNDICE DE FIGURAS Las figuras incluidas en este trabajo llevan una etiqueta con el número del capitulo y el segundo número marca el orden dentro del capitulo. La mayoría de las figuras son de elaboración
RESISTENCIA DE MACIZOS ROCOSOS Y TENSIONES QUE SE DESARROLLAN ALREDEDOR DE UNA EXCAVACIÓN
RESISTENCIA DE MACIZOS ROCOSOS Y TENSIONES QUE SE DESARROLLAN ALREDEDOR DE UNA EXCAVACIÓN TENSIONES EN TORNO A EXCAVACIONES A la hora de plantear la construcción de un túnel, necesitamos conocer el estado
Profesora: María Antonia Rojas Serrano
Profesora: María Antonia Rojas Serrano Las rocas de la corteza terrestre se encuentran sometidas a tensiones, debidas a la presión litostática (peso de los materiales situados sobre ellas) y a esfuerzos
Análisis en 2D del problema directo de excavación de un túnel mediante un programa de elementos finitos
Capítulo 3 Análisis en 2D del problema directo de excavación de un túnel mediante un programa de elementos finitos 3.1 Introducción En el capitulo número dos de la presente tesina se hacía referencia a
Cátedra de Ingeniería Rural Escuela Universitaria de Ingeniería Técnica Agrícola de Ciudad Real A 2 A 1
Si la sección de un perfil metálico es la que aparece en la figura, suponiendo que la chapa que une los círculos es de espesor e inercia despreciables, determina la relación entre las secciones A 1 y A
Terraplén - evolución temporal de asentamiento (consolidación) Programa: MEF - Consolidación
Manual de Ingeniería No. 37 Actualizado: 10/2017 Terraplén - evolución temporal de asentamiento (consolidación) Programa: MEF - Consolidación Archivo: Demo_manual_37.gmk Introducción Este ejemplo ilustra
Regiones elásticas (regiones sin plasticidad)
Manual de Ingeniería No. 34 Actualización: 01/2017 Regiones elásticas (regiones sin plasticidad) Programa: FEM Archivo: Demo_manual_34.gmk Introducción Tras la carga de tensión desarrollada en el suelo,
Simulación de procedimientos constructivos en 2D
1 Simulación de procedimientos constructivos en 2D Dr. Alejo O. Sfriso Universidad de Buenos Aires materias.fi.uba.ar/6408 asfriso@fi.uba.ar SRK Consulting (Argentina) latam.srk.com asfriso@srk.com.ar
Criterios de plasticidad y de rotura
Lección 5 Criterios de plasticidad y de rotura Contenidos 5.1. Criterio de plasticidad para materiales sujetos a un estado triaxial de tensiones................... 64 5.2. Criterio de plasticidad de Von
EJERCICIOS COMPLEMENTARIOS DE ELASTICIDAD AÑO ACADÉMICO
EJERCICIOS COMPLEMENTARIOS DE ELASTICIDAD AÑO ACADÉMICO 2011-2012 Prob 1. Sobre las caras de un paralepípedo elemental que representa el entorno de un punto de un sólido elástico existen las tensiones
TEMA 7. ÓPTICA GEOMÉTRICA.
TEMA 7. ÓPTICA GEOMÉTRICA. I. CONCEPTOS BÁSICOS. La óptica geométrica es la parte de la Física que estudia la trayectoria de la luz cuando experimenta reflexiones y refracciones en la superficie de separación
PRÁCTICA 4: Ensayo triaxial CD
PRÁCTICA 4: Ensayo triaxial CD 1. OBJETO DE LA PRACTICA La práctica consiste en la realización de un ensayo triaxial con consolidación previa y rotura drenada sobre una probeta de arena arcillosa. El ensayo
Mecánica de Rocas. F.I. UNAM CRITERIOS ROTURA PARA EL MACIZO ROCOSO
CRITERIOS ROTURA PARA EL MACIZO ROCOSO Existen dos formas para definir el comportamiento de una roca en rotura: mediante el estado de tensiones o mediante el de deformaciones. Normalmente se utiliza la
CAPÍTULO 5: CONCLUSIONES
El detalle de la zona de unión entre tablero y anclajes, así como las zonas de unión entre torre y anclajes, presentan una cierta concentración de tensiones. Se recomienda un estudio más exhaustivo en
PUENTES II PRÁCTICA Nº5. PUENTES ATIRANTADOS
PRÁCTICA Nº5. PUENTES ATIRANTADOS Enunciado En la figura adjunta aparece la geometría, las condiciones de contorno y el mallado (numeración de nudos y barras) de un puente atirantado de dos planos de cables.
2.1.- ALTERNATIVAS DE ANSYS PARA EL MODELADO DEL TÚNEL Y DEL TERRENO
2.1.- ALTERNATIVAS DE ANSYS PARA EL MODELADO DEL TÚNEL Y DEL TERRENO El modelo a realizar consiste en un bloque de terreno con un túnel en su interior, esto plantea muchas dudas en cuanto al número de
MODELADO Y PREDICCIÓN DE LA RESPUESTA DE VIGAS MIXTAS ACERO-HORMIGÓN FRENTE AL FUEGO
MODELADO Y PREDICCIÓN DE LA RESPUESTA DE VIGAS MIXTAS ACERO-HORMIGÓN FRENTE AL FUEGO José Muñoz Cámara Pascual Martí Montrull Universidad Politécnica de Cartagena Departamento de Estructuras y Construcción
Presas de tierra - Análisis de filtración en estado estacionario
Manual de Ingeniería No. 32 Actualización: 04/2016 Presas de tierra - Análisis de filtración en estado estacionario Programa: Archivo: MEF Flujo de Agua Demo_manual_32.gmk Introducción Este ejemplo ilustra
Anexo II: Ejemplo de Simulación de un Caso Bidimensional
ANEXO II: Ejemplo de Simulación de un Caso Bidimensional (Estudio de la Corriente de Salida del Rótor y Comparación de los Resultados Obtenidos Simulando el Difusor de Forma Aislada) Para estudiar la interacción
PROBLEMAS DE RESISTENCIA DE MATERIALES I GRUPOS M1 YT1 CURSO
PROBLEMAS DE RESISTENCIA DE MATERIALES I GRUPOS M1 YT1 CURSO 2010-11 9.1.- Una viga indeformable de longitud 4 m, de peso despreciable, está suspendida por dos hilos verticales de 3 m de longitud. La viga
1) CUESTIONES DE TEORIA
1 1) CUESTIONES DE TEORIA TEMA 1: 1) Tipos de acero - Laminado en caliente/conformado en frío - Clasificación - Propiedades del acero 2) Aceros no aleados laminados en caliente. Designación. Espesor máximo
6. COMPARACIÓN E INTERPRETACIÓN DE LOS RESULTADOS
6. COMPARACIÓN E INTERPRETACIÓN DE LOS RESULTADOS 6.1.- COMPARACIÓN DE LOS RESULTADOS EN EL CÁLCULO ELÁSTICO LINEAL (CASOS A1, A2, A3 Y B1) En general, en todos los casos analizados se han obtenido valores
CFGS CONSTRUCCION METALICA MODULO 246 DISEÑO DE CONSTRUCCIONES METALICAS
CFGS CONSTRUCCION METALICA MODULO 246 DISEÑO DE CONSTRUCCIONES METALICAS U.T. 5.- FLEXION. 4.1.- Viga. Una viga es una barra recta sometida a fuerzas que actúan perpendicularmente a su eje longitudinal.
Asentamiento de cimentación de un silo circular
Manual de Ingeniería No. 22 Actualización: 09/2016 Asentamiento de cimentación de un silo circular Programa: Archivo: MEF Demo_manual_22.gmk El objetivo de este manual es describir la solución para asentamiento
El esfuerzo axil. Contenidos
Lección 8 El esfuerzo axil Contenidos 8.1. Distribución de tensiones normales estáticamente equivalentes a esfuerzos axiles.................. 104 8.2. Deformaciones elásticas y desplazamientos debidos
Efecto de la fisuración en el cálculo de flechas en estructuras mixtas.
Eduacero. Una revista metálica estudiantil Efecto de la fisuración en el cálculo de flechas en estructuras mixtas. Ulric Celada Blesa Estudiante de ICCP en la UPC E-mail: cirlu@hotmail.com RESUMEN Se presentan
Capítulo VI ENSAYOS IN SITU
Capítulo VI ENSAYOS IN SITU 6.1 Introducción La determinación de las propiedades del suelo a partir de ensayos realizados en el laboratorio presenta algunos inconvenientes. Según se indica en el capítulo
CAPÍTULO 4 Modelo de cálculo
CAPÍTULO 4 Modelo de cálculo Alejandro Cases Hernández 1 4.1 - Geometría y características de los materiales Para modelizar la estructura y realizar los cálculos se ha utilizado el programa de elementos
FUNCIONES ELEMENTALES
FUNCIONES ELEMENTALES FUNCIONES POLINÓMICAS.- Son aquellas cuya expresión algebraica es un polinomio. El grado del polinomio es el grado de la función polinómica. Ejemplos.- f ( x) = 3 g ( x) = x + 1 h
Capitulo 3: Determinación de los movimientos inducidos por la excavación del túnel
Capitulo 3: Determinación de los movimientos inducidos por la excavación del túnel 3.1 Introducción Para poder registrar y controlar los posibles movimientos, tanto en superficie como en profundidad, producidos
Introducción a la Elasticidad y Resistencia de Materiales
Lección 1 Introducción a la Elasticidad y Resistencia de Materiales Contenidos 1.1. Mecánica del Sólido Rígido y Mecánica del Sólido Deformable............................. 2 1.1.1. Sólido Rígido..........................
CAPÍTULO III ANÁLISIS E INTERPRETACIÓN DE LA MEDICIÓN DE DEFORMACIONES
CAPÍTULO III ANÁLISIS E INTERPRETACIÓN DE LA MEDICIÓN DE DEFORMACIONES 45 III.1 Descripción general En el capítulo I se describió el principio básico de funcionamiento de los diversos dispositivos utilizados
Cómo funcionan las funciones? Autoevaluación resuelta
Cómo funcionan las funciones? Autoevaluación resuelta 1.- Indicar la respuesta correcta a la siguiente pregunta: a) Porqué la ley de f(x) que sigue no corresponde a una función de reales en los reales?
Auxiliar N 1. Geotecnia Minera (MI46B)
Auxiliar N 1 Geotecnia Minera (MI46B) Fuerzas y tensiones La mecánica de sólidos asume un comportamiento ideal de los materiales: homogéneo, continuo, isótropo, lineal y elástico. Las rocas, a diferencia
Las diferencias entre los dos se traducen en características diferenciales que se incorporan fuertemente al diseño, o a la expresión formal:
ARCOS: Podemos considerar a los arcos cuyo eje coincide con la línea de presiones, llamados arcos funiculares, como sistemas simétricos respecto al de los cables y en ese sentido incorporarlos a la familia
TEORÍA ( 20% de la nota del examen) Nota mínima de TEORÍA 2.5 puntos sobre 10
TEORÍA ( 20% de la nota del examen) Nota mínima de TEORÍA 2.5 puntos sobre 10 1 Es sabido que los materiales con comportamiento dúctil fallan por deslizamiento entre los planos donde se produce la rotura.
MECÁNICA DEL SÓLIDO REAL (3º, Máquinas). Curso 2010/ TEST Nº 1
MECÁNICA DEL SÓLIDO REAL (3º, Máquinas). Curso 2010/11. 17-2-2011 Nombre... Nº... TEST Nº 1 Nº Tema Indicar si son verdaderas () o falsas () las siguientes afirmaciones / 1 1 En un modelo de medio continuo
Examen de TECNOLOGIA DE MAQUINAS Septiembre 11 Nombre...
Examen de TECNOLOGIA DE MAQUINAS Septiembre 11 Nombre... Un eje soportado por dos rodamientos de rodillos cilíndricos en sus extremos, que distan 150 mm entre sí, transmite una potencia de 10 kw a 1200
Código: Titulación: Ingeniero Técnico Industrial, Especialidad Mecánica Curso: 2º
ASIGNATURA: ELASTICIDAD Y RESISTENCIA DE MATERIALES Código: 128212002 Titulación: Ingeniero Técnico Industrial, Especialidad Mecánica Curso: 2º Profesor(es) responsable(s): - José Luís Morales Guerrero
Diseño de la geometría para ensayos experimentales
Capítulo 5 Diseño de la geometría para ensayos experimentales En los capítulos anteriores se mencionó que el modelo NR en sus orígenes, y luego en sus extensiones (caso entallado, cargas biaxiales, etc.),
TRANSFORMACIONES ISOMÉTRICAS EN EL PLANO CARTESIANO
Matemáticas Aplicadas Tema: Movimiento de los cuerpos geométricos. TRANSFORMACIONES ISOMÉTRICAS EN EL PLANO CARTESIANO Transformación isométrica Isometría proviene del griego iso, prefijo que significa
Cálculo estructural de la Torre de Toma en la Presa sobre el río Cuira. (Estado Miranda. Venezuela).
Cálculo estructural de la Torre de Toma en la Presa sobre el río Cuira. (Estado Miranda. Venezuela). Torre de toma selectiva a diez alturas, inundable y arriostrada a la presa sobre el río Cuira mediante
PROGRAMACIÓN DE FRESADORAS DE CNC.
PROGRAMACIÓN DE FRESADORAS DE CNC. 1. Programar la siguiente trayectoria, haciendo uso de las funciones de simetría (de modo que únicamente sea necesario programar la mitad de la trayectoria). 2. Dado
CONCENTRACION DE TENSIONES
2 CONCENTRACION DE TENSIONES DIAGRAMA TENSIÓN-DEFORMACIÓN El ensayo de tracción es el ensayo fundamental a través del cual se caracteriza el comportamiento estático de un material. El resultado del ensayo
5.1 Análisis de sensibilidad para dos conicidades de las ruedas
Capitulo 5 Resultados En este capítulo se realiza un análisis de sensibilidad de los autovalores del modelo con respecto al cambio en ciertas variables del mismo. Se han comparado los autovalores obtenidos
Prob 2. A Una pieza plana de acero se encuentra sometida al estado tensional homogéneo dado por:
PRÁCTICAS DE ELASTICIDAD AÑO ACADÉMICO 2012-201 Prob 1. El estado tensional de un punto de un sólido elástico se indica en la Figura donde las tensiones se epresan en MPa. Se pide: a. Calcular el vector
CRITERIO DE ROTURA ENSAYOS DE RESISTENCIA AL CORTE CONDUCTA ESFUERZO-DEFORMACION RELACIÓN MOHR - COULOMB DIAGRAMAS
Indice INDICE CRITERIO DE ROTURA ENSAYOS DE RESISTENCIA AL CORTE CONDUCTA ESFUERZO-DEFORMACION RELACIÓN MOHR - COULOMB DIAGRAMAS p-q PARAMETROS DE ESTABILIDAD Indice 1 1 RESISTENCIA AL CORTE Criterio de
MODELIZACIÓN DE ELEMENTOS FINITOS DEL DEPÓSITO
MÉTODO DE LOS ELEMENTOS FINITOS Máster Universitario en Ingeniería de las Estructuras, Cimentaciones y Materiales UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID MODELIZACIÓN DE ELEMENTOS FINITOS DEL DEPÓSITO La geometría
4. PLANTEAMIENTO Y DESARROLLO DEL PROBLEMA
4. PLANTEAMIENTO Y DESARROLLO DEL PROBLEMA Un esquema longitudinal típico de un puente de ferrocarril sería aquél formado por un carril que se apoya sobre el tablero del puente y la plataforma a través
ANÁLISIS DE EXCAVACIÓN Y SONTENIMIENTO DE GALERÍA DE LA MINA COBRIZA USANDO FLAC. MSc. Ing. Esteban Maldonado Quispe
ANÁLISIS DE EXCAVACIÓN Y SONTENIMIENTO DE GALERÍA DE LA MINA COBRIZA USANDO FLAC MSc. Ing. Esteban Maldonado Quispe Rotura techo del Túnel Naptha Jhakri- India(Jalote, 1996) INTRODUCCIÓN Evaluación numérica
ÍNDICE I TEORÍA DE LA ELASTICIDAD
TÍTULO DE CAPÍTULO ÍNDICE Prólogo................................................................................... 17 Notaciones y símbolos................................................................
CÁLCULO DE DEPÓSITOS CILÍNDRICOS CIRCULARES POR EL MÉTODO DE LOS ELEMENTOS FINITOS
ANEJO 3 CÁLCULO DE DEPÓSITOS CILÍNDRICOS CIRCULARES POR EL MÉTODO DE LOS ELEMENTOS FINITOS A3.1.- INTRODUCCIÓN En esta sección se ha determinado cuál es la forma de la solera de un depósito que mejor se
8. Efecto de las pérdidas del canal por agrietamiento del hormigón
8. Efecto de las pérdidas del canal por agrietamiento del hormigón En este capítulo se estudiará el efecto de las pérdidas del canal. Éstas están prácticamente garantizadas durante la vida útil del canal,
Estructuras de Materiales Compuestos
Estructuras de Materiales Compuestos Diseño de uniones Ing. Gastón Bonet - Ing. Cristian Bottero - Ing. Marco Fontana Introducción Estructuras de Materiales Compuestos Diseño de uniones La presencia de
Cálculo de un laminado arbitrario
Máster Universitario en Ingeniería de las Estructuras, Cimentaciones y Materiales UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID MATERIALES COMPUESTOS ESTRUCTURALES Cálculo de un laminado arbitrario CURSO 2009-2010
Formas de falla de un muro sometido a cargas laterales
Formas de falla de un muro sometido a cargas laterales Falla paralela a las juntas de mortero Falla perpendicular a las juntas de mortero Componentes de la resistencia de la mampostería a momentos con
Verificación de estabilidad de taludes
Manual de Ingeniería No. 25 Actualización: 10/2016 Verificación de estabilidad de taludes Programa: Archivo: MEF Demo_manual_25.gmk El objetivo de este manual es analizar el grado de estabilidad de taludes
ANALISIS DE IMPACTO LATERAL DE CHASIS JAULA DE VEHICULO UNIPERSONAL DE TRES RUEDAS
Facultad de Ingeniería - UNLP ANALISIS DE IMPACTO LATERAL DE CHASIS JAULA DE VEHICULO UNIPERSONAL DE TRES RUEDAS Menghini, Matías UID GEMA, Departamento de Aeronáutica, Facultad de Ingeniería de La Plata
TEMA 4: PROCESOS GEOLÓGICOS INTERNOS Y SUS RIESGOS.
TEMA 4: PROCESOS GEOLÓGICOS INTERNOS Y SUS RIESGOS. 1. ENERGÍA INTERNA DE LA TIERRA: ORIGEN Y TRANSMISIÓN. 2. DEFORMACIÓN DE LAS ROCAS. 2. 1. ESFUERZO Y DEFORMACIÓN. 2. 2. DEFORMACIÓN FRÁGIL Y DÚCTIL:
Deflexiones de vigas y marcos
Deflexiones de vigas y marcos Cuando se carga una estructura, sus elementos esforzados se deforman. Cuando esto ocurre, la estructura cambia de forma y sus puntos se desplazan. Aunque estas deflexiones
Ejercicio complementario 3
1750 1800 mm 1 El puente continuo de dos vanos iguales y de planta recta, representado en la fig. 1, se construye totalmente apeado con losa de hormigón armado HA-30, barras de acero corrugado soldable
400 kn. A 1 = 20 cm 2. A 2 = 10 cm kn
Elasticidad y Resistencia de Materiales Escuela Politécnica Superior de Jaén UNIVERSIDD DE JÉN Departamento de Ingeniería Mecánica y Minera Mecánica de Medios Continuos y Teoría de Estructuras Relación
Funciones reales de variable real
Tema Funciones reales de variable real Introducción El objetivo fundamental de este tema es recordar conceptos ya conocidos acerca de las funciones reales de variable real.. Conceptos Generales Definición.
COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE PRESAS DE HORMIGÓN
SEPREM, Madrid 27 de Abril de 2004 COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE PRESAS DE HORMIGÓN José Domínguez Abascal Catedrático de Estructuras Escuela Superior de Ingenieros Universidad de Sevilla Sistema presa-suelo-embalse
PROBLEMAS DE ÓPTICA GEOMÉTRICA E INSTRUMENTAL
PROBLEMAS DE ÓPTICA GEOMÉTRICA E INSTRUMENTAL Unidad 7: 7. Espejo esférico Jaume Escofet Unidad 7: 7. Espejo esférico Uso de este material Copyright 0 by Jaume Escofet El autor autoriza la distribución
ÓPTICA GEOMÉTRICA MODELO 2016
ÓPTICA GEOMÉTRICA MODELO 2016 1- Se desea obtener una imagen virtual de doble tamaño que un objeto. Si se utiliza: a) Un espejo cóncavo de 40 cm de distancia focal, determine las posiciones del objeto
Caídos de roca. Aaaaa
Caídos de roca Aaaaa Jaime Suárez erosion.com.co Los caídos de roca representan una de las amenazas que producen un mayor riesgo para la integridad de las personas, especialmente en las vías de comunicación.
Cálculo de la resistencia al viento por el estudio elementos finitos para: Seguidor solar Giramax
Cálculo de la resistencia al viento por el estudio elementos finitos para: Seguidor solar Giramax Página 1 1.- Introducción y objeto El presente estudio de resistencia al viento se ha elaborado con el
4 Métodos analíticos para el cálculo de tensiones y deformaciones plásticas
+3Δ =3 = 3( Δ) Ec. 3.10 Ahora bien, como una vez iniciada la plastificación debe cumplirse el criterio de Von Mises debido a la condición de consistencia, se tiene: = =0 = 3( Δ) 3( Δ) = 0 Ec. 3.11 Qué
Calcular la energía de deformación de la viga de rigidez constante EI, simplemente apoyada, indicada en la figura.
11.29.- Calcular la energía de deformación de la viga de rigidez constante EI, simplemente apoyada, indicada en la figura. 30-6-98 11.30.- Calcular en Julios el potencial interno de una viga en voladizo
Distribución de tensiones normales en régimen elástico - Conceptos fundamentales
Lección 7 Distribución de tensiones normales en régimen elástico - Conceptos fundamentales Contenidos 7.1. Expresión general de la distribución de tensiones normales 94 7.2. Eje neutro............................
Determinación de la Tensión Adm.de una barra de acero por medio del diagrama.
TRABAJO PRÁCTICO N 7 Determinación de la Tensión Adm.de una barra de acero por medio del diagrama. CONSIDERACIONES TEÓRICAS GENERALES Se denomina tracción axial al caso de solicitación de un cuerpo donde
28 GEOMETRIA DEL ESPACIO- VISTAS
28 GEOMETRIA DEL ESPACIO- VISTAS 28.1 Introducción. La norma UNE 1032-82 y la ISO 128-82 que concuerda con la anterior son las que regulan el tema de las vistas. Si repasamos los temas anteriores del sistema
CAPÍTULO 14. TABIQUES
CAPÍTULO 14. TABIQUES 14.0. SIMBOLOGÍA A g área total o bruta de la sección de hormigón, en mm 2. En una sección hueca, A g es el área de hormigon solamente y no incluye el área del o los vacíos. Ver el
TEMA 4 REPRESENTACION DE OBJETOS.VISTAS
TEMA 4 REPRESENTACION DE OBJETOS.VISTAS INDICE 1. INTRODUCCION... 2 2. SISTEMAS DE REPRESENTACION... 2 2.1 PROYECCIONES... 3 2.2 TIPO DE PROYECCIONES... 3 2.3 ELEMENTOS DE LOS SISTEMAS DE REPRESENTACION...
INDICE. e h Introducción Flexión compuesta. Tensiones normales Esfuerzo Cortante. Tensiones tangenciales
INDICE 13.1 Introducción. 13.2 Flexión compuesta. Tensiones normales. a2 r2 13.3 Esfuerzo Cortante. Tensiones tangenciales r2 e h e2 13.4 Centro de Esfuerzos Cortantes. 13.5 Torsión libre. Analogía de
COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE TANQUES DE ALMACENAMIENTO UBICADOS EN ZONAS SÍSMICAS
COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE TANQUES DE ALMACENAMIENTO UBICADOS EN ZONAS SÍSMICAS Carlos CORTÉS SALAS 1 y Héctor SÁNCHEZ SÁNCHEZ 2 1 Instituto Mexicano del Petróleo, Eje Lázaro Cárdenas No. 152, Apto. Postal
UNIDAD Nº 4:CINEMATICA DEL CUERPO RIGIDO.
UNIDAD Nº 4:CINEMATICA DEL CUERPO RIGIDO. 1 Concepto de trayectoria y corrimiento de un punto perteneciente a un cuerpo. Traslación y rotación de un cuerpo. Hipótesis de pequeñas rotaciones. Cupla de rotaciones.
EUROCÓDIGO 3. CRITERIO DE ROTURA PARA ACEROS ESTRUCTURALES
EUROCÓDIGO 3. CRITERIO DE ROTURA PARA ACEROS ESTRUCTURALES PROFESOR: ANDRÉS VALIENTE CANCHO CURSO 2009-2010 ALBERTO RUIZ-CABELLO LÓPEZ EJERCICIO 1 La figura muestra la ubicación más probable de una fisura
ANEXO B ASPECTOS GENERALES DEL RMR DE BIENIAWSKY
ANEXO B ASPECTOS GENERALES DEL RMR DE BIENIAWSKY ASPECTOS GENERALES DEL RMR DE BIENIAWSKY El valor del RMR ha sido utilizado para estimar las propiedades del macizo rocoso. Bieniawski (1984, 1989) y Serafim
TEMA 2. TÉCNICA DE CARRERA
TEMA 2. TÉCNICA DE CARRERA INDICE 1. Generalidades 2. Fases y subfases de la zancada 2.1. Fase de toma de contacto o fase de amortiguación 2.2. Fase de sostén o recepción 2.3. Fase de impulso 2.4. Fase
C 6.1. ESTADOS LÍMITES PARA SOLICITACIONES DE FLEXIÓN Y DE CORTE
COMENTARIOS AL CAPÍTULO 6. BARRAS EN FLEXIÓN SIMPLE Para tener una respuesta simétrica de la sección en flexión simple y evitar efectos torsionales, se exige que cuando sean más de una las arras de los
Capítulo 3 El Método de los Elementos de Contorno y la Formulación Hipersingular.
Capítulo 3 El Método de los Elementos de Contorno y la Formulación Hipersingular. 3.1. Introducción El Método de los Elementos de Contorno (MEC) se ha implantado firmemente en numerosos campos de la ingeniería
f x = 0 f y = 6 kp=cm 3 f z = 17 kp=cm 3
Relación de problemas: Elasticidad lineal 1. Una barra de sección rectangular con anchura 100 mm, fondo 50 mm y longitud 2 m se somete a una tracción de 50 Tm; la barra sufre un alargamiento de 1 mm y