Anexo III - Estudio de Ruidos y Vibraciones de Base

Anexo III - Estudio de Ruidos y Vibraciones de Base Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 1

ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Í N D I C E 1. OBJETIVOS 2. NIVELES SONOROS DE BASE CONFORME SITIO DE EMPLAZAMIENTO 3. NIVELES DE VIBRACIONES DE BASE EN EL STIO DE EMPLAZAMIENTO 4. ANÁLISIS DE RESULTADOS. CONCLUSIONES 5. BIBLIOGRAFÍA 6. EQUIPO PROFESIONAL A N E X O S COMPLEMENTARIOS I II III IV V Adenda Estudio de Base de Ruidos y Vibraciones Relevamiento Fotográfico e informe de campo Protocolos de Análisis de Mediciones de Nivel de Base Discriminación por Bandas de Octava Certificados de calibración de instrumentos utilizados Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 2

1. OBJETIVOS El Proyecto comprende el establecimiento de una subestación transformadora en un predio ubicado en las calles Primera Junta y Av. Centenario del Partido de Quilmes en la zona Sur del Gran Buenos Aires. Antes de comenzar las actividades mencionadas que comprenden el proyecto, y de manera de conocer el nivel sonoro basal y el nivel de vibraciones (principalmente ocasionadas por la cercanía de las vías del Ferrocarril Gral. Roca) de la zona de emplazamiento, se realiza el presente estudio de ruido, cuyos objetivos se pueden resumir en los siguientes puntos: Determinar el nivel sonoro de base reinante actualmente en la zona de emplazamiento del proyecto; evaluando el impacto que ocasiona el paso del ferrocarril. Estimar el nivel sonoro de base establecidos por la Norma IRAM 4062 para sitios de características similares a las del proyecto. Determinar el nivel de vibraciones de base reinante actualmente en la zona de emplazamiento del proyecto; evaluando el impacto que ocasiona el paso del ferrocarril. 2. NIVELES SONOROS DE BASE CONFORME EL SITIO DE EMPLAZAMIENTO Como se mencionó anteriormente, es de aplicación para proyectos de estas características la Norma IRAM 4062, llamada de Ruidos molestos al vecindario. Para la determinación de la línea de base de ruido, se seguirán los lineamientos de la Norma IRAM 4062 Ruidos Molestos al Vecindario, tercera Edición 2001, correspondiente a la revisión de la versión de 1984, la que describe el método de medición y clasificación de ruidos molestos al vecindario. La Norma IRAM 4062 define en su punto 6.1 que un ruido puede provocar molestias siempre que su nivel exceda en un cierto margen al ruido de fondo preexistente, o cuando el mismo alcance un determinado valor establecido. Cuando se utiliza el nivel calculado, el mismo incluye las influencias del tipo de zona y período del día. La citada norma señala que cuando el Nivel de Ruido de Fondo; Nf; no puede ser medido, se debe tener en cuenta un nivel de referencia al que se llama nivel calculado (Nc), agregando que si se puede medir Nf y éste es mayor que el Nc, se debe tomar al último como valor de comparación. En el punto 4.4 de dicha norma, se define al nivel de evaluación total (medido en presencia de la fuente sonora presuntamente molesta), como el nivel sonoro continuo equivalente (NEQ ó LEQ). Conforme lo establece esta norma, el procedimiento de calificación se basa en la diferencia entre el nivel de evaluación total y el nivel de ruido de fondo o nivel calculado (el menor de ambos), señalándose que si esa diferencia es mayor o igual a 8 db(a), debe considerarse al ruido como molesto al vecindario. En caso de presentarse picos mayores de 30 db(a) por encima de Nf durante el día, o de 20 db(a) por encima de Nf durante la noche, el ruido se considera molesto independientemente de cualquier otra consideración. La determinación del nivel de base o nivel de ruido de fondo, es importante para poder cotejarlo después con los niveles generados por la actividad que se emplace en la zona considerada y establecer así si estos últimos revisten o no la condición de molestos para el vecindario. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 3

En conformidad con dicha norma, se realizará la determinación del ruido de fondo o de base, por medio de: 1) Mediciones de campo en el lugar en consideración (Nf). 2) Cálculo teórico considerando las características del lugar, la ubicación del punto de medición y el día y horario de medición (Nc). 2.1. Mediciones de campo (Nf) Para la determinación del nivel de base en campo Nf, se realizaron monitoreos del nivel sonoro en dos franjas horarias (diurno y nocturno), durante períodos de aproximadamente 10 minutos, en 6 puntos distribuidos en cercanías del perímetro del predio y en el interior del predio en estudio, de manera de cubrir la zona de emplazamiento del proyecto. En los Anexos se indica la ubicación de los puntos de muestreo en la zona de emplazamiento del proyecto. Las mediciones se realizaron utilizando un medidor digital de nivel sonoro de las siguientes características: Medidor Sonoro Integrador conforme a Norma IEC 804, con certificado de calibración emitido por laboratorio de calibración acreditado y trazable a patrones nacionales. Tipo: 2 Rango de medición: 20-140 db(a) Constante de Tiempo: Slow Curva de ponderación: A Modo de medición: Leq Las mediciones se realizaron conforme a la citada normativa a una altura de 1,2 a 1,5 metros del nivel del suelo, y a una distancia mínima de 3,5 metros de cualquier otra estructura reflejante del sonido, conforme lo indica la Norma IRAM 4062 tomada como referencia. Las franjas horarias indicadas corresponden a los siguientes horarios: Diurno: Nocturno: 08:00 a 20:00 hs 20:00 a 06:00 hs Una vez realizados todos los monitoreos, se procedió a calcular el nivel de ruido de base (línea de base o ruido de fondo) para cada franja horaria considerada. Los resultados de los monitoreos realizados se resumen en la Tabla 1 (Franja horaria diurno) y Tabla 2 (Franja horaria nocturno). TABLA 1. Franja Horaria: Diurno: 8 a 20 hs Coordenadas Hora Nivel Sonoro LEQ Punto Fecha Muestreo Latitud Longitud Muestreo (db) (1) ST 1 34 44'1,2"S 58 15'10,8"O 11/03/14 08:45 58,0 ST 2 34 43'59,1"S 58 15'10,3"O 11/03/14 09:45 70,0 ST 3 34 43'54,6"S 58 15'13,7"O 11/03/14 09:29 64,0 ST 4 34 43'54"S 58 15'22"O 11/03/14 08:23 51,0 ST 5 34 44'4,8"S 58 15'24,3"O 11/03/14 09:12 73,6 ST 6 34 44'4,1"S 58 15'12,3"O 11/03/14 08:04 65,0 Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 4

TABLA 2. Franja Horaria: Nocturno: 20 a 6 hs Coordenadas Hora Nivel Sonoro LEQ Punto Fecha Muestreo Latitud Longitud Muestreo (db) (1) ST 1 34 44'1,2"S 58 15'10,8"O 11/03/14 21:41 53,0 ST 2 34 43'59,1"S 58 15'10,3"O 11/03/14 22:44 62,0 ST 3 34 43'54,6"S 58 15'13,7"O 11/03/14 22:30 60,0 ST 4 34 43'54"S 58 15'22"O 11/03/14 21:25 50,0 ST 5 34 44'4,8"S 58 15'24,3"O 11/03/14 21:15 69,0 ST 6 34 44'4,1"S 58 15'12,3"O 11/03/14 22:12 60,0 (1) LEQ = Nivel Sonoro Equivalente. Dado que la medición fue realizada conforme a la Norma IRAM 4062, el nivel monitoreado es ponderado bajo la curva A, respuesta audible, por lo que los niveles indicados corresponden a db(a) Como se observa los niveles monitoreados en el horario nocturno fueron sensiblemente menores a los monitoreados en el horario diurno; principalmente en los puntos donde es importante el impacto del transito vehicular en la zona (Puntos ST2, ST5 y ST6). Adicionalmente se realizó el monitoreo del nivel sonoro en los mismos puntos y horarios pero durante el paso del tren; de manera de evaluar el impacto de este en los valores monitoreados. Los resultados de estos monitoreos se resumen en la Tabla 3 (Franja horaria diurno con paso de tren) y Tabla 4 (Franja horaria nocturno con paso de tren). TABLA 3. Franja Horaria: Diurno con tren: 8 a 20 hs Coordenadas Hora Nivel Sonoro LEQ Punto Fecha Muestreo Latitud Longitud Muestreo (db) (1) ST 1 34 44'1,2"S 58 15'10,8"O 11/03/14 08:45 95,3 ST 2 34 43'59,1"S 58 15'10,3"O 11/03/14 09:45 86,6 ST 3 34 43'54,6"S 58 15'13,7"O 11/03/14 09:29 84,0 ST 4 34 43'54"S 58 15'22"O 11/03/14 08:23 73,0 ST 5 34 44'4,8"S 58 15'24,3"O 11/03/14 09:12 73,0 ST 6 34 44'4,1"S 58 15'12,3"O 11/03/14 08:04 67,0 TABLA 2. Franja Horaria: Nocturno con tren: 20 a 6 hs Coordenadas Hora Nivel Sonoro LEQ Punto Fecha Muestreo Latitud Longitud Muestreo (db) (1) ST 1 34 44'1,2"S 58 15'10,8"O 11/03/14 21:41 77,0 ST 2 34 43'59,1"S 58 15'10,3"O 11/03/14 22:44 82,0 ST 3 34 43'54,6"S 58 15'13,7"O 11/03/14 22:30 78,0 ST 4 34 43'54"S 58 15'22"O 11/03/14 21:25 72,0 ST 5 34 44'4,8"S 58 15'24,3"O 11/03/14 21:15 69,0 ST 6 34 44'4,1"S 58 15'12,3"O 11/03/14 22:12 64,0 (1) LEQ = Nivel Sonoro Equivalente. Dado que la medición fue realizada conforme a la Norma IRAM 4062, el nivel monitoreado es ponderado bajo la curva A, respuesta audible, por lo que los niveles indicados corresponden a db(a) En este caso se observa que en todos los puntos monitoreados en ambas franjas horarias el paso de tren incrementa los niveles sonoros monitoreados; principalmente en los puntos cercanos a las vías del tren (ST1, ST2, ST3 y ST4), donde el impacto es mayor y superior al observado por el transito vehicular. Con el fin de determinar presencia de ruido de carácter tonal; se realizaron análisis de frecuencias por medio de la utilización de un filtro de bandas de octavas, en los distintos puntos monitoreados durante Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 5

Leq (dba) Evaluación de Impacto Ambiental y Social el desarrollo del estudio. A continuación; en la Tabla 5; se resumen los resultados en db para cada banda en las mediciones realizadas: PUNTO ST1 ST2 ST3 ST4 ST5 ST6 Horario Diurno Nocturno Diurno Nocturno Diurno Nocturno Diurno Nocturno Diurno Nocturno Diurno Nocturno Tabla 5. Análisis de frecuencias con filtro de bandas de octavas Pasaje Leq FRECUENCIA (Hz) del Tren (dba) 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 no 58,0 48,0 51,3 49,3 51,3 51,8 47,7 41,1 33,7 si 95,3 62,3 70,3 80,4 84,5 87,0 92,0 88,6 79,0 no 53,0 43,8 46,2 46,2 46,9 46,0 42,0 36,0 29,0 si 77,0 46,0 52,3 62,5 67,4 68,2 73,0 70,1 69,5 no 70,0 58,2 62,0 62,0 63,2 64,0 59,8 51,3 48,0 si 86,6 54,3 61,5 71,4 78,0 77,6 82,5 79,3 74,2 no 62,0 50,0 54,0 52,5 53,8 54,5 50,5 42,8 37,0 si 82,0 51,0 56,9 66,5 72,7 72,9 79,0 74,7 71,0 no 64,0 54,0 56,8 57,6 57,8 58,5 53,8 46,5 40,2 si 84,0 52,8 59,0 67,4 75,3 75,6 80,5 77,1 72,6 no 60,0 49,0 53,0 50,9 53,2 54,0 49,2 42,3 35,7 si 78,0 46,0 53,0 61,5 68,7 69,0 74,2 71,5 68,0 no 51,0 41,0 43,5 43,5 44,5 45,0 41,2 35,0 29,0 si 73,0 52,2 57,3 62,2 64,6 66,2 67,0 62,0 54,6 no 50,0 39,5 42,3 42,7 43,4 44,2 41,0 34,5 29,0 si 72,0 44,6 52,8 59,7 63,0 65,3 68,6 62,0 56,0 no 73,6 61,3 65,0 65,1 66,5 67,5 64,0 52,7 45,6 si 73,5 61,5 64,9 65,0 66,4 68,0 64,5 52,4 45,3 no 69,0 57,3 61,1 61,5 62,4 63,4 58,6 50,2 47,0 si 69,0 57,2 61,0 61,5 62,7 63,3 58,4 50,0 46,8 no 65,0 54,1 57,5 57,5 58,6 59,0 53,0 45,6 37,5 si 67,0 50,2 55,4 58,0 61,4 62,0 58,9 53,8 46,8 no 60,0 49,1 52,5 52,2 53,2 54,0 49,2 42,3 35,7 si 64,0 40,0 44,0 51,3 55,2 57,3 61,0 57,0 49,6 A continuación se grafican los histogramas de distribución de frecuencias para los distinto puntos monitoreados en las dos franjas horarias, sin pasaje de tren y con pasaje de tren, Histograma de Frecuencias ST1 Sin Pasaje de Tren 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 Frecuencia (Hz) Diurno Nocturno Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 6

Leq (dba) Leq (dba) Leq (dba) Evaluación de Impacto Ambiental y Social Histograma de Frecuencias ST1 Con Pasaje de Tren 90 95 80 85 60 65 70 75 40 45 50 55 30 35 20 25 10 15 0 5 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 Frecuencia (Hz) Diurno Nocturno Histograma de Frecuencias ST2 Sin Pasaje de Tren 65 60 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 Frecuencia (Hz) Diurno Nocturno Histograma de Frecuencias ST2 Con Pasaje de Tren 80 85 70 75 60 65 50 55 40 45 30 35 20 25 15 10 5 0 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 Frecuencia (Hz) Diurno Nocturno Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 7

Leq (dba) Leq (dba) Leq (dba) Evaluación de Impacto Ambiental y Social Histograma de Frecuencias ST3 Sin Pasaje de Tren 60 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 Frecuencia (Hz) Diurno Nocturno Histograma de Frecuencias ST3 Con Pasaje de Tren 80 85 70 75 60 65 50 55 40 45 30 35 25 20 10 15 5 0 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 Frecuencia (Hz) Diurno Nocturno Histograma de Frecuencias ST4 Sin Pasaje de Tren 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 Frecuencia (Hz) Diurno Nocturno Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 8

Leq (dba) Leq (dba) Leq (dba) Evaluación de Impacto Ambiental y Social Histograma de Frecuencias ST4 Con Pasaje de Tren 70 65 60 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 Frecuencia (Hz) Diurno Nocturno Histograma de Frecuencias ST5 Sin Pasaje de Tren 70 65 60 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 Frecuencia (Hz) Diurno Nocturno Histograma de Frecuencias ST5 Con Pasaje de Tren 70 65 60 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 Frecuencia (Hz) Diurno Nocturno Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 9

Leq (dba) Leq (dba) Evaluación de Impacto Ambiental y Social Histograma de Frecuencias ST6 Sin Pasaje de Tren 60 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 Frecuencia (Hz) Diurno Nocturno Histograma de Frecuencias ST6 Con Pasaje de Tren 65 60 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 Frecuencia (Hz) Diurno Nocturno Como se puede observar en las mediciones se detectan diferencias de más de 5 db en una banda entre dos bandas contiguas, por lo que se presume la presencia de tonos audibles. De todas maneras conforme a lo indicado en la norma de referencia, se confirma dicha presencia con un análisis de frecuencia utilizando filtro de bandas de tercio de octavas; de serráis correspondería; en ese caso; la corrección por carácter tonal, de + 5 db(a) a los niveles monitoreados. Considerando todos los puntos monitoreados en la zona de emplazamiento del predio; puede calcularse el nivel sonoro promedio de la misma; para cada franja horaria y con el impacto del paso del tren (Tabla 6). Tabla 6. Niveles de Ruido de Fondo para cada condición Franja Horaria/ Nivel Sonoro Nivel Sonoro Nivel Sonoro Desviación Condición Mínimo (dba) Máximo (dba) Medio (dba) Std. Diurna / sin tren 51,0 73,6 63,6 8,2 Diurna / con tren 67,0 95,3 79.8 10,6 Nocturna / sin tren 50,0 69,0 59,0 6.8 Nocturna / con tren 64,0 82,0 73,7 6,6 Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 10

Como era de esperar, los niveles medios monitoreados en la zona son levemente superior en horario diurno para ambas condiciones; y los niveles medios monitoreados con tren son mayores a los monitoreados sin tren para ambas franjas horarias. 2.2 Cálculo de los niveles referenciales (Nc) Los niveles referenciales calculados Nc se obtienen a partir de un nivel básico Nb y una serie de términos de corrección, conforme la siguiente expresión: donde, Nc = Nb + Kz + Ku + Kh Nb es un nivel básico establecido en +40 db(a) Kz es un término de corrección por tipo de zona Ku es un término de corrección por ubicación del punto de evaluación Kh es un término de corrección por horario El área del proyecto es residencial urbana, con presencia de comercios, industrias pequeñas y medianas, e inclusive grandes (Cervecería Quilmes). En las cercanías de la zona de emplazamiento del proyecto se encuentran arterias muy transitadas (Avenidas Hipólito Irigoyen, Vicente Lopez y Primera Junta). Además, como ya se mencionó el predio linda con las vías del ferrocarril Gral. Roca. En consecuencia, por lo antes expuesto, para el caso particular en estudio, el término de corrección por tipo de zona, Kz, toma un valor de + 10 dba, ya que se asimila la zona de interés a Residencial Urbana con alguna industria liviana o rutas principales, tipo 4, conforme a la Tabla E.1 Criterios de Zonificación descripto en la Modificación de Emergencia Nº 1 de la norma del año 2001. Como ya se mencionó, Ku es un término de corrección que toma en cuenta la ubicación de la finca en la que se presume se pueda ocasionar ruido molesto (en este caso se consideró las cercanías de la zona de emplazamiento del proyecto en estudio; y no a una finca en particular). La norma señala la ubicación en el interior o exterior del sitio en estudio, por lo que se considera aplicable, para generalizar el impacto ocasionado por la actividad evaluada, tomar el valor de corrección fijado para exteriores, es decir áreas descubiertas no linderas con la vía pública, como señala la norma, es decir +5 dba. El factor de corrección por horario Kh podrá tomar los valores +5,0 y -5 dba, según se evalúe días hábiles de 06:00 a 22:00 hs, días feriados de 06:00 a 22:00 hs o durante la noche de 22:00 a 06:00 hs. En este caso dado que se consideró en los monitoreos realizados en la zona ambas franjas horarias; se tomarán en cuenta las franjas horarias diurnas y nocturnas, es decir que el valor de corrección por horario (Kh), será de +5,0 dba para el horario diurno y de -5 dba en el horario nocturno. De esta forma, de acuerdo a lo anterior y aplicando la fórmula establecida en la norma IRAM 4062, el valor de ruido de fondo (Nc) calculados sería de 50 dba para la franja horaria nocturna y de 60 dba para la franja horaria diurna. Nc (diurno): Nc (nocturno): 60 dba 50 dba Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 11

3. NIVELES DE VIBRACIONES DE BASE CONFORME EL SITIO DE EMPLAZA- MIENTO Como ya se mencionó se realizó un monitoreo del nivel de vibraciones de base reinante en el zona de emplazamiento del proyecto. Para ello se realizó la medición en 2 puntos ubicados en el predio sobre piso sólido. El método utilizado consistió en la colocación del Vibrómetro sobre el piso en las proximidades de la pata de apoyo del telar para medir vibraciones sobre el eje Z. Los valores sobre los ejes X e Y se consideraron similares para estimar la condición de trabajo más desfavorable. Las mediciones de vibración se realizaron durante al menos 1 minuto de manera de captar las diferencias por el paso del tren, manteniéndose uniformes durante todo el período de medición. De manera de evaluar el impacto de los valores monitoreados, se considera apropiado tomar los valores límites permitidos por la Resolución 295/2003, modificatoria del Decreto 351/1979, Reglamentario de la Ley 19587 de Higiene y Seguridad en el Trabajo, en su Anexo V, Capítulo 13. (Tabla 7) Tabla 7. Valores Límites de Exposición a Vibraciones CUERPO ENTERO Aceleración m/s 2 Dirección Longitudinal (Eje Z) Dirección Transversal (Ejes X e Y) Frecuencia Tiempos de Exposición ( horas) Tiempos de Exposición ( horas) Hz 8 4 2,5 1 8 4 2,5 1 2,5 0,400 0,670 0,900 1,500 0,280 0,450 0,630 1,060 3,15 0,355 0,600 0,800 1,320 0,355 0,560 0,800 1,320 4,0 0,315 0,530 0,710 1,180 0,450 0,710 1,000 1,700 5,0 0,315 0,530 0,710 1,180 0,560 0,900 1,250 2,120 6,3 0,315 0,530 0,710 1,180 0,710 1,120 1,600 2,650 8,0 0,315 0,530 0,710 1,180 0,900 1,400 2,000 3,350 10,0 0,400 0,670 0,900 1,500 1,120 1,800 2,500 4,250 12,5 0,500 0,850 1,120 1,900 1,400 2,240 3,150 5,300 De manera de evaluar el impacto sobre las mediciones del paso del ferrocarril, se realizaron las mismas en las 2 condiciones; con y sin paso del tren para las dos franjas horarias consideradas (diurna y nocturna). A continuación; en la Tabla 8; se resumen los resultados de aceleración obtenidos. Punto ST 1 ST4 Tabla 8. Niveles de Aceleración Franja Horaria/Condición Muestreo Eje X Eje Y Eje Z Hora Nivel Aceleración (m/s Fecha Muestreo ) Diurna/Sin tren 11/03/14 09:00 0,05 0,05 0,05 Diurna/Con tren 11/03/14 09:01 0,08 0,08 0,08 Nocturna/Sin tren 11/03/14 21:43 0,05 0,05 0,05 Nocturna/Con tren 11/03/14 21:47 0,09 0,09 0,09 Diurna/Sin tren 11/03/14 08:38 0,05 0,05 0,05 Diurna/Con tren 11/03/14 08:40 0,07 0,07 0,07 Nocturna/Sin tren 11/03/14 21:30 0,05 0,05 0,05 Nocturna/Con tren 11/03/14 21:31 0,07 0,07 0,07 Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 12

Si bien los valores de aceleración monitoreados son bajos en las 2 condiciones y horarios considerados; se puede observar que en los 2 puntos monitoreados; tanto en el horario diurno como nocturno; se obtuvieron los mismos niveles de vibraciones cuando se midió sin el paso del tren. Cuando se determinó el nivel de vibraciones con el paso del tren, se obtuvieron valores levemente superiores en ambos puntos y en las dos Franjas horarias consideradas. Cuando se aplican los factores de ponderación para los 3 ejes; conforme lo indicado en la normativa de referencia; y utilizando la fórmula para calcular la aceleración global, se pueden obtener los tiempos de exposición máximos promedios permitidos para esos valores de vibración (Tabla 9). Punto ST 1 ST4 Tabla 9. Tiempos de Exposición Máximos Promedios Franja Horaria/Condición Tiempo de Exposición Máximo Promedio para trabajo contínuo Diurna/Sin tren 12,1 Horas Diurna/Con tren 10,9 Horas Nocturna/Sin tren 12,1 Horas Nocturna/Con tren 10,4 Horas Diurna/Sin tren 12,1 Horas Diurna/Con tren 11,4 Horas Nocturna/Sin tren 12,1 Horas Nocturna/Con tren 11,4 Horas Se observa que los valores monitoreados de vibraciones tanto en el horario diurno y nocturno permiten una exposición continua en la zona de impacto directo de aproximadamente 12 horas sin afectación de la salud. Cuando se considera el paso del tren, el tiempo de exposición continua en la zona considerada se reduce levemente a aproximadamente 11 horas. 4. ANÁLISIS DE RESULTADOS. CONCLUSIONES Como se puede observar, los resultados de los monitoreos realizados indican que el nivel sonoro reinante en la zona de emplazamiento del proyecto, es levemente superior al nivel calculado (Nc) en cualquiera de las franjas horarias consideradas, principalmente en el horario nocturno. Esto es atribuible fundamentalmente a la predominancia en la zona del elevado transito vehicular por las arterias lindantes, que incluyen vehículos pesados (camiones) y transporte público. En este sentido la presencia vehicular tiene su mayor impacto en lo puntos monitoreados ST2, ST5 y T6. Adicionalmente en los períodos donde pasa el ferrocarril; los niveles monitoreados se elevan en prácticamente todos los puntos monitoreados a excepción del ST5; sobre la Av. Vicente Lopez muy transitada; más ajado a las vías del ferrocarril; y en ambas franjas horarias. Como se mencionó, del análisis de frecuencia por filtros de bandas e octavas de los niveles sonoros monitoreados; se presume la presencia de ruido de carácter tonal; hecho que deberá confirmarse con un estudio de frecuencias de filtros de bandas de tercios de octavas. Con respecto a los niveles de vibraciones sobre superficie monitoreados en el predio, los mismos no fueron significativos, y permiten un nivel de exposición continua de una persona por un período de 11 a 12 horas; inclusive con la presencia del ferrocarril; dado que el pasaje de tren tiene escaso impacto en los niveles monitoreados. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 13

5. BIBLIOGRAFÍA Norma IRAM 4062, Ruidos Molestos al Vecindario. Método de Medición y Clasificación. Edición 3. 2001. Resolución 295/2003, modificatoria del Decreto 351/79, Reglamentario de la Ley de Higiene y Seguridad en el Trabajo. 6. EQUIPO PROFESIONAL Pablo Fabián Ponziani Licenciado en Ciencias Químicas - Especialización en Seguridad e Higiene en el Trabajo Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 14

ANEXOS COMPLEMENTARIOS Adenda Estudio de Ruidos y Vibraciones de Base 1. ESTIMACIÓN DEL RUIDO QUE GENERARÁ LA SUBESTACIÓN En el predio en estudio se prevé la instalación de 2 transformadores bifásicos de 30 MVA con relación de transformación de 132/55 kv; y 1 transformador trifásico de 10 MVA con relación de transformación de 132/13,2 kv; para alimentación de servicios auxiliares, señalización y líneas de fuerza. Dado que aún no están definidos los equipos a instalar, no se poseen datos exactos de los niveles de presión sonoros que generaran; por lo que se recurre a datos extraídos de hojas técnicas aportadas por los proveedores de equipos de similares características; o bien a bibliografía disponible. En los transformadores de potencia hay tres fuentes de principales de ruido: - Ruido del núcleo (o ruido sin carga) producido principalmente por el fenómeno de magnetostricción y aspectos constructivos (tipo de traslape en las uniones, frecuencia mecánica de resonancia del núcleo y tanque, presión de ajuste, etc.). - Ruido de carga, producido por las fuerzas electromagnéticas en los devanados y en los componentes estructurales a causa de los flujos magnéticos dispersos asociados con las corrientes de carga. - Ruido producido por el funcionamiento de equipos auxiliares: ventiladores y bombas principalmente. Ruido del Núcleo: Magnetostricción Se denomina magnetostricción a la propiedad de los materiales ferromagnéticos que hace que estos cambien de longitud al encontrarse en presencia de un campo magnético. La variación va del orden de 10-7 a 10-5 metros por cada metro de longitud, dentro de los niveles típicos de densidad de flujo magnético utilizada en los núcleos. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 15

En la figura anterior se puede ver que principalmente frecuencias de 120, 240, 360 y hasta 480 Hz, mayores componentes pueden indicar presencia de resonancias del núcleo y tanque. Ruido de Carga: Producido principalmente por el devanado y el tanque. En la figura siguiente puede verse el espectro típico del ruido con carga. En este caso el máximo se observa a una frecuencia de 120 Hz (notar que la escala indicada en el gráfico para la frecuencia es logarítmica y cubre el espectro entre 0 y 30000 Hz; por lo que el máximo indicado en 8 corresponde a una frecuencia de 120 Hz). Ruido producido por equipos auxiliares de enfriamiento: Principalmente componentes de baja frecuencia < 100 Hz y en su mayoría son ruidos de banda ancha. Resumiendo el nivel sonoro generado por un transformador tiene preponderancia de las siguientes frecuencias: Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 16

Ruido sin carga (múltiplos de 120 ó 100 Hz) Ruido bajo Carga (120 ó 100 Hz) Ruido de equipo de enfriamiento (baja frecuencia y ruido de banda ancha) Típico espectro de frecuencia de ruido en un transformador: En el caso de transformadores que trabajan con corrientes con alto contenido de armónicos (hornos, rectificadores, compensadores estáticos, etc.), pueden existir componentes de mayor frecuencia. En cuanto al nivel sonoro medio producido por un transformador; este no debe exceder los valores fijados por la norma IEC 60076-10. Potencia del Transformador (kva) Nivel sonoro máximo (db) 0-50 48 51-100 51 101-300 55 301-500 56 750 57 800-1000 58 Fuente: Especificación Técnica: Transformadores de Distribución Convencionales para Instalación Aérea o Apoyado a Nivel de Superficie (E-MT-009) Rev. 6, Julio 2009. ENERSIS - ENDESA Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 17

Tipo de Transformador Potencia del Transformador (MVA) ximo (dba) Nivel sonoro má- I 5 71 II 10 73 Fuente: Norma de Distribución N.MA. 45.13/0 Transformadores Trifásicos Seco Con Bobinas encapsuladas bajo vacio en resina epoxi para Distribución en Media Tensión para instalación en Interior. UTE. 02/04/01 En consecuencia a los efectos de la estimación del nivel de ruido máximo generado por la instalación, para la potencia de los transformadores a instalar; se considera apropiado tomar el nivel sonoro máximo indicado precedentemente; es decir 73 dba. Es importante destacar que ese nivel es empírico y teórico, y que el mismo podrá variar de acuerdo a los equipos que se seleccionen y que efectivamente se instalen en la Sub-estación. Los equipos se instalaran en una caseta construida en mampostería con techo de chapa parabólico. El nivel sonoro máximo emitido por la sub-estación se producirá cuando los 3 equipos transformadores operen en simultáneo. Suponiendo que los tres equipos se encontrarán a una distancia mínima de separación dada por los requerimientos técnicos, se puede considerar a los equipos como una hipotética única fuente que emitiría, aplicando suma de intensidades sonoras, 77,8 dba. LT = 10 log (10 L1/10 + 10 L2/10 + 10 L3/10 ) LT = 10 log (10 73/10 + 10 73/10 + 10 73/10 ) LT = 77,8 dba Donde: LT = nivel sonoro total generado por todos los equipos. L1, L2, L3 = nivel sonoro generado por las fuentes 1, 2, 3 Suponemos para el cálculo anterior, que las fuentes son coherentes, esto es que irradian a distintas frecuencias de emisión, de manera de no generar interferencias entre sí. 2. ESTIMACIÓN DEL RUIDO TRASCENDENTE Podemos estimar el nivel de ruido trascendente de la zona de emplazamiento de la Sub-estación considerando dos factores: la atenuación del nivel sonoro debido al encabinado de las fuentes generadoras y al proceso de propagación del sonido en exteriores del ruido trascendente al exterior de la construcción. Dado que la atenuación de nivel sonoro que normalmente brinda una partición simple consistente en una pared de 30 cm. de espesor de ladrillo común es de 50dBA, y del techo de chapa es de aproximadamente 30 dba; es de esperan que el nivel sonoro trascendente al exterior de la construcción no supere los 50 dba. La propagación del sonido en exteriores es un proceso verdaderamente complejo, donde concurren simultáneamente varios fenómenos físicos de índole muy diferente, teniendo en cuenta que, además, puede producirse interacción entre ellos. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 18

Los mecanismos dominantes de la propagación del sonido en la atmósfera se pueden agrupar en los siguientes: la divergencia geométrica la atmósfera como medio de propagación el suelo la presencia de obstáculos Al estar presentes simultáneamente tantos factores o variables en la propagación del sonido en exteriores, se hace bastante complejo el conocimiento en detalle de este fenómeno. Se podría decir que el fenómeno de propagación es un compendio de un conjunto de fenómenos que interfieren entre sí, es decir, todos tienen que intervenir en los cálculos. La divergencia geométrica pone de manifiesto que la energía sonora emitida por el foco, se reparte sobre superficies cada vez mayores, según avanza el frente de onda. Este reparto de la energía hace que la intensidad, en los puntos de las superficies, disminuya a medida que se alejan de la fuente. Con esta propiedad se obtiene que la intensidad del sonido al propagarse se atenúa seis decibeles cada vez que se dobla la distancia debido a la divergencia esférica. La atmósfera es esencialmente el medio de propagación del sonido y está compuesto por distintos gases, llevando además partículas en suspensión y otras sustancias. Estos elementos ofrecen distintas respuestas ante la presencia de una onda sonora. La velocidad de sonido en el aire es función de diversos factores como la velocidad del viento, la temperatura, la humedad, etc. El suelo modifica las condiciones de propagación del sonido ya que origina reflexiones, entre otros efectos. La presencia de obstáculos (que pueden ser objetos o deformaciones en la topografía del suelo) que se encuentran a lo largo de la trayectoria de una onda, pueden reflejar, difractar, dispersar o absorber la energía que transporta una onda. En el caso que los obstáculos sean árboles aparecen también fenómenos indirectos en el sentido de que además de producir, en mayor o menor medida, los efectos indicados anteriormente, los árboles modifican mediante sus raíces las características del suelo haciéndolo más poroso, es decir, se produce un efecto añadido, complejo de determinar. Es por ello que, cuando se trata de evaluar los efectos de los árboles en la propagación del sonido, resulte bastante difícil asignar a cada aspecto concreto su contribución específica, y suele recurrirse a indicar valores globales de atenuación medidos en distintas situaciones. Un posible modelo que se puede aplicar para evaluar la propagación del sonido generado por el proyecto en estudio es el Nord 2000, desarrollado principalmente en países Nórdicos para la evaluación de la propagación del sonido en exteriores debido a industrias o tráfico. De acuerdo a este modelo, el nivel de presión sonora percibido a una distancia determinada de una fuente dependerá de la divergencia geométrica, la impedancia de la superficie del suelo, la atenuación debido a la dispersión (depende del diámetro promedio de los diversos árboles y su densidad), y la atenuación del sonido en el aire. Ahora bien, a efectos del presente estudio, se estimará el nivel de ruido que trascenderá a las inmediaciones del punto de generación; aplicando el modelo matemático citado anteriormente, pero considerando sólo la atenuación debido a la divergencia geométrica; esto permite contar con un margen apropiado de seguridad de manera de seleccionar apropiadamente las medidas de mitigación. Para ello se tendrá en cuenta la atenuación del nivel sonoro debida a la distancia desde el punto de generación, tomando como base el nivel sonoro máximo alcanzado a una distancia determinada estimado en el capítulo precedente. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 19

En consecuencia, podemos estimar el nivel de ruido que trascenderá a las inmediaciones del punto de generación a partir de la siguiente expresión: L (r) = LW 20 log (R / r ) Donde: L (r) : Nivel sonoro alcanzado a la distancia considerada LW : Nivel sonoro máximo generado por la planta R : Distancia desde la fuente al sitio considerado (m) r: Distancia a la cual se estima en Nivel sonoro máximo (1 m) En consecuencia, teniendo en cuenta las consideraciones realizadas anteriormente, los niveles de presión sonora debido a la presencia de la sub-estación, van a ser despreciables comparados con el nivel de fondo predominante en la zona a menos de 50 metros del sitio de emplazamiento. Es importante hacer notar que lo anteriormente indicado se basa en el relevamiento realizado a partir de valores de presión sonora absolutamente teóricos y no tienen en cuenta los diversos factores arriba citados (factores ambientales, topográficos); lo que hará variar sensiblemente los niveles calculados. Tampoco se ha tenido en cuenta penalizaciones por la presencia de ruido de carácter impulsivo o tonal, que sin duda van a estar presentes en instalaciones de este tipo. Adicionalmente, se debe considerar que la aproximación realizada deberá ser confirmada a partir de mediciones efectivas una vez definidos e instalados los equipos en el lugar. 3. BIBLIOGRAFÍA Modelos de Propagación de Ruido en presencia de Bosques. Universidad de Valladolid. España. 2001. Norma IEC 60076-10 Power transformers. Part 10: Determination of sound levels Especificación Técnica: Transformadores de Distribución Convencionales para Instalación Aérea o Apoyado a Nivel de Superficie (E-MT-009) Rev. 6, Julio 2009. ENERSIS - ENDESA Norma de Distribución N.MA. 45.13/0 Transformadores Trifásicos Seco Con Bobinas encapsuladas bajo vacio en resina epoxi para Distribución en Media Tensión para instalación en Interior. UTE. 02/04/01 4. EQUIPO PROFESIONAL Lic. Pablo Ponziani. Licenciado en Ciencias Químicas - Especialización en Seguridad e Higiene en el Trabajo Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 20

Informe de Campo y Fotográfico El día martes 11 de marzo de 2014 se llevaron cabo las mediciones necesarias para construir el informe y modelo de ruido y vibraciones. Las mediciones se realizaron en 6 puntos georreferenciados (ST1, ST2, ST3, ST4, ST5 y ST6). De los 6 puntos mencionados, dos se encuentran dentro del predio donde será construida la Subestación Transformadora (ST1 y ST4). En dichos puntos se realizaron mediciones de ruido y vibraciones. En los puntos restantes, ubicados fuera de predio, se llevaron a cabo únicamente mediciones de ruido. En todos los puntos fueron registradas mediciones diurnas y nocturnas, ambas en el mismo día. Las diurnas se llevaron a cabo entre las 8.00 a.m. y las 10.00 a.m. Por su parte, las mediciones nocturnas se realizaron entre las 21.30 y las 23.00. Teniendo en cuenta también los procedimientos indicados en los Términos de Referencia, en todos los casos las mediciones se llevaron a cabo con y sin el tren circulando por las vías aledañas (a excepción del punto ST5, donde solo se registró sin la presencia del tren, ya que no se registra su paso desde esa distancia). Vale mencionar también que los valores correspondientes a las mediciones de ruido aumentaban considerablemente con el paso del tren, con el tránsito por las calles (paso de vehículos y bocinas) y con los ladridos de perros. Se presenta en la siguiente imagen la ubicación de los puntos mencionados seguida de un cuadro con las referencias geográficas de los mismos: Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 21

Punto de Medición Latitud Coordenadas Latitud Medición ST 1 34 44'1,2"S 58 15'10,8"O Ruido y Vibración ST 2 34 43'59,1"S 58 15'10,3"O Ruido ST 3 34 43'54,6"S 58 15'13,7"O Ruido ST 4 34 43'54"S 58 15'22"O Ruido y Vibración ST 5 34 44'4,8"S 58 15'24,3"O Ruido ST 6 34 44'4,1"S 58 15'12,3"O Ruido Se enumeran a continuación los puntos en donde se tomaron las mediciones y se incluye el registro fotográfico de los mismos: PUNTO ST1: Medición diurna dentro del predio. Vista hacia las vías (Av. Hipólito Irigoyen). Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 22

Medición diurna dentro del predio. Vista hacia el SO. Medición diurna dentro del predio. Vista hacia la calle Triunvirato. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 23

Medición diurna dentro del predio durante el paso del tren. Vista hacia las vías (Av. Hipólito Irigoyen) Medición nocturna dentro del predio durante el paso del tren. Vista hacia las vías (Av. Hipólito Irigoyen) Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 24

PUNTO ST2: Medición diurna fuera del predio. Vista hacia la calle Guido. Medición diurna fuera del predio. Vista hacia la Primera Junta. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 25

Medición diurna fuera del predio durante el paso del tren. Vista hacia el Sur. Medición diurna fuera del predio. Vista hacia el NE. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 26

Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia las vías. PUNTO ST3: Medición diurna fuera del predio. Vista hacia las vías. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 27

Medición diurna fuera del predio. Vista hacia la calle Guido. Medición diurna fuera del predio. Vista hacia Primera Junta. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 28

Medición diurna fuera del predio. Vista hacia el NE. Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia las vías. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 29

Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia la calle Guido. Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia el NE. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 30

PUNTO ST4: Medición diurna dentro del predio. Vista hacia las vías. Medición diurna dentro del predio. Vista hacia Triunvirato. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 31

Medición diurna dentro del predio. Vista hacia el SO. Medición nocturna dentro del predio. Vista hacia el SO. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 32

PUNTO ST5: Medición diurna fuera del predio. Vista hacia la calle Guido. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 33

Medición diurna fuera del predio. Vista hacia NE (vías y Av. Hipólito Irigoyen). Medición diurna fuera del predio. Vista hacia la calle Triunvirato. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 34

Medición diurna fuera del predio. Vista hacia el SO. Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia la calle Guido. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 35

Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia la calle Triunvirato. PUNTO ST6: Medición diurna fuera del predio. Vista desde la calle Martín García hacia la calle Sarratea. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 36

Medición diurna fuera del predio. Vista hacia las vías (Av. Hipólito Irigoyen). Medición diurna fuera del predio. Vista hacia las vías (Av. Hipólito Irigoyen). Detalle del Instrumento de medición. Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 37

Medición nocturna fuera del predio. Vista desde la calle Martín García hacia la calle Sarratea. Medición nocturna fuera del predio. Vista hacia las vías (Av. Hipólito Irigoyen). Mayo 2014 ANEXO III ESTUDIO DE RUIDOS Y VIBRACIONES DE BASE Página 38