Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2

Transcripción

1 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 CAPÍTULO 5 DISEÑO DE CIMENTACIONES Y ESTRUCTURAS DE CONTENCIÓN: SITUACIÓN INTRODUCCIÓN En este capítulo se plantea el diseño y comprobación de los elementos estructurales de cimentación y contención definidos en el capítulo 3 para la situación 2. De acuerdo con lo indicado en el capítulo 2, la comprobación de estos elementos se realizará mediante Estados Límite Último y Estados Límite de Servicio. El diseño de las cimentaciones de la zona de comercios en situación 2 es bastante similar que lo presentado para la situación 1; siendo la principal diferencia la presencia de esfuerzos flectores y cortantes, lo cual implica el desarrollo de otras comprobaciones como vuelco y deslizamiento. Debido a lo anterior, el diseño de estas cimentaciones se presenta en el Anejo 2 para su consulta, con lo que en este capítulo solo se presentan los esquemas de armado obtenidos. Ahora bien, en este capítulo se presentan los siguientes ejercicios prácticos: Pantalla de contención. Anclaje. Losa de cimentación. 93

2 Capítulo ZAPATA AISLADA EN ARENA El diseño de las zapatas aisladas A arrojó las dimensiones y el esquema de armado que se ve en la figura 5.5. Fig. 5.1: Esquema de armado de zapatas aisladas A. 5.3 ZAPATA DE MEDIANERÍA Y VIGA CENTRADORA El sistema zapata de medianería - viga centradora - zapata aislada presenta el esquema de armado que se observa en las figuras 5.2 (a), (b) y (c). Fig. 5.2 (a): Esquema en planta del armado del sistema zapata de medianería viga centradora zapata aislada. 94

3 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 Fig. 5.2 (b): Esquema en alzado del armado del sistema zapata de medianería viga centradora zapata aislada. Fig. 5.2 (c): Corte A-A de la viga centradora. 5.4 VIGA DE ATADO Las vigas de atado entre zapatas A se arman de acuerdo con el esquema presentado en la figura 5.3 (a) y (b). Fig. 5.3 (a): Esquema en alzado del armado para vigas de atado entre zapatas A. 95

4 Capítulo 5 Fig. 5.3 (b): Corte A-A de la viga de atado. 5.5 PANTALLA DE CONTENCIÓN Como se indicó en el capítulo 3, la torre central contempla la ejecución de tres sótanos, para lo cual es preciso ejecutar una pantalla perimetral que permita realizar la excavación. Debido a la homogeneidad horizontal de la estratigrafía y a la simetría de la superestructura en cuanto a geometría y cargas, las cuatro caras de la pantalla perimetral serán idénticas. Por lo tanto, su diseño se reduce al de la pantalla de la figura 5.4. Fig. 5.4: Esquema geotécnico de la pantalla. En la figura anterior se ve reflejada la consideración de que la longitud del voladizo no sea mayor que 5,0 m (Ministerio de Vivienda, 2006), lo que obliga a proyectar un nivel de anclajes al terreno Verificación de los Estados Límite Últimos Estabilidad global y fallo combinado del terreno y del elemento estructural La comprobación de este Estado Límite lleva implícito el dimensionamiento de los anclajes, ya que se debe verificar que la fuerza máxima R con que cada anclaje pude tirar del 96

5 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 terreno presente un determinado coeficiente de seguridad respecto de la carga F que realmente se aplica a cada anclaje. Dicho esto, esta comprobación se realizará en el apartado Estabilidad del fondo de la excavación La comprobación de este Estado Límite aplica en el caso de que el fondo de la excavación se sitúe dentro de un estrato de suelo cohesivo (Ministerio de Vivienda, 2006); por lo tanto, en este caso corresponde verificarlo. La seguridad frente a este tipo de rotura se evalúa mediante la expresión: (5.1) Donde, : tensión vertical total a nivel del fondo de la excavación: : resistencia al corte sin drenaje del terreno bajo el fondo de la excavación: : factor de capacidad de carga que depende del ancho, largo y alto de la excavación. Se define a partir de la figura 5.5. Fig. 5.5: Factor de capacidad de carga para análisis de estabilidad del fondo de excavación. (Fuente: Ministerio de Vivienda, 2006). Considerando que la excavación tiene 9,3 m de alto, 39,5 m de ancho y 39,5 m de largo, el factor es igual a 6,6. : coeficiente de seguridad igual a 2,5 en los casos en que existan edificios o estructuras sensibles a los movimientos en las proximidades de la pantalla. Volviendo a la expresión 5.1 se tiene que: 97

6 Capítulo 5 Por lo tanto, la excavación es segura frente a este modo de fallo Estabilidad propia de la pantalla El cálculo de pantallas es un proceso bastante complejo y que en la práctica se realiza mediante ordenador. No obstante, existen aproximaciones analíticas muy aceptadas y que permiten visualizar el comportamiento del problema y obtener valores orientativos o de predimensionamiento. El método de cálculo de la pantalla será el Método de Base Libre (Ministerio de Vivienda, 2006). En este caso, de manera genérica, la pantalla está sometida a los mismos empujes indicados en la figura 4.13 pero con las diferencias de cotas y terreno correspondiente. Así, en la zona activa, es posible identificar el empuje del terreno en el trasdós (correspondiente a los dos estratos de suelo), el empuje hidrostático debido a la presencia del nivel freático y el empuje producido por la sobrecarga de las zapatas de medianería de las estructuras aledañas. En tanto, en la zona pasiva, se identifica el empuje que ejerce el terreno en el intradós, el empuje hidrostático y la fuerza que ejerce el anclaje. Al igual que en la situación 1, debería considerarse la cohesión del estrato de arcilla; no obstante, la cohesión disminuye los empujes activos y aumenta los pasivos, es decir, es favorable para la estabilidad de la pantalla. Por lo tanto, para quedar del lado de la seguridad se despreciará este efecto a) Determinación de los coeficientes de empuje activo y pasivo Los coeficientes de empuje serán los correspondientes al estrato en el cual se ubican las resultantes de los empujes que actúan sobre la pantalla, es decir, el estrato de arcilla. Aplicando las expresiones 4.27 y 4.28, definidas en el apartado a), se obtienen los siguientes coeficientes de empuje: No obstante, para que aparezca la totalidad del empuje pasivo se deben producir desplazamientos de gran magnitud (del orden de la decena de centímetros), por lo cual es habitual afectar a por un factor de seguridad igual a 0,5 (Ministerio de Vivienda, 2006). Así, b) Dimensionamiento de la pantalla El método indicado para el diseño de la pantalla implica la búsqueda de dos incógnitas: la longitud de empotramiento ( ) de la pantalla bajo el fondo de excavación y la fuerza que 98

7 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 recibirá el anclaje ( ). Planteando el equilibrio de manera que la sumatoria de fuerzas y momentos sea nula en la base de la pantalla se tiene: Equilibrio de fuerzas: Equilibrio de momentos: Donde, : espesor del estrato de arena (6,0 m) y de arcilla (3,3 m) hasta el fondo de excavación, respectivamente. : altura de agua hasta el fondo de excavación (3,3 m). : altura de la excavación (9,3 m). : peso unitario del estrato de arcilla (19 KN/m³) y de arena (10 KN/m³), respectivamente. : empotramiento de la pantalla bajo el nivel de fondo de excavación (m). : fuerza que deberá resistir cada anclaje (KN). : sobrecarga producida por la zapata de medianería,. Resolviendo el sistema se obtiene un empotramiento: Con lo que la fuerza de anclaje es: Y la longitud de empotramiento es: Así, la altura total de la pantalla es Con este dimensionamiento se asegura que la pantalla no sufrirá una rotura por rotación, ya que las ecuaciones de equilibrio establecen esta condición. 99

8 Capítulo Estabilidad de los elementos de sujeción De la misma manera que en el apartado , la comprobación de este Estado Límite se realizará junto con los cálculos referentes a los elementos de sujeción (anclajes) Estabilidad de las edificaciones próximas La existencia de estructuras próximas a la coronación de la pantalla, en este caso las estructuras aledañas correspondientes a la zona de comercios, influye de dos maneras en el diseño de la pantalla: como un empuje activo y limitando los movimientos admisibles en la coronación. En el primer caso, la sobrecarga que aumenta el empuje activo sobre la pantalla ya fue considerada al establecer las condiciones de equilibrio de la misma. En el segundo caso, las limitaciones sobre movimientos verticales u horizontales en el terreno serán consideradas al momento de verificar los Estados Límite de Servicio, es decir, al determinar los movimientos que experimenta la pantalla en su coronación Hundimiento La comprobación del Estado Límite Último de hundimiento se realiza de la misma manera presentada en el apartado , con las diferencias de cada situación y aplicando las mismas expresiones 1. Utilizando la nomenclatura presentada en el apartado b), el factor de seguridad frente al hundimiento se determina a partir de la expresión La sección transversal es de 13,5 x 1,2 m² y se considera el incremento en el esfuerzo axil producido por la situación dinámica (ver tabla3.3), es decir, Capacidad estructural de la pantalla a) Determinación de los esfuerzos de diseño A continuación se presentan las expresiones que permiten ubicar y cuantificar los esfuerzos máximos que actúan sobre la pantalla (Sanhueza, 2008). La profundidad a la cual se produce el momento flector máximo se obtiene mediante la expresión: 1 Para la determinación de la resistencia por punta se utiliza la expresión para suelos granulares, ya que se está en condición a largo plazo (Ministerio de Vivienda, 2006). Se considera esta condición ya que el proceso de excavación de pantallas requiere bastante tiempo, por lo que se estima que la presiones intersticiales podrán disiparse antes de aplicar el esfuerzo axil considerado. 100

9 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 El momento flector máximo se ubica a 15,0 m desde la coronación de la pantalla y su valor se determina a partir de la expresión Considerando módulos de pantalla de 2,5 de ancho, el momento de diseño ( ) es: Además, la pantalla está sometida a un momento flector en el coronamiento de valor, el cual genera una excentricidad en la aplicación de esfuerzo axil: Luego, la pantalla estará sometida a un momento flector de diseño ( ) igual a: Por lo tanto, el momento flector de diseño es 2 : En cuanto al esfuerzo cortante máximo, se tienen dos valores críticos posibles (vale lo indicado en la nota al pié Nº2): Esfuerzo cortante : se ubica en bajo la coronación de la pantalla, es decir, en el punto de actuación del anclaje. Su valor es, precisamente, el valor de la fuerza que recibe el anclaje: Esfuerzo cortante : se ubica en: 2 No se considera el momento flector que puede generar el esfuerzo cortante en la base de los pilares perimetrales ya que se estima que este esfuerzo será absorbido por el arriostramiento lateral que suponen los forjados de los sótanos. 101

10 Capítulo 5 es: Esta longitud se mide desde el fondo de la excavación. El valor de este esfuerzo cortante diseño es: Por lo tanto, el cortante crítico es. Así, el esfuerzo cortante de b) Dimensionamiento de la armadura a flexión La pantalla estará sometida a flexión compuesta: flexión debida al empuje de tierras y compresión debida a los axiles de los pilares perimetrales de la torre central y al peso propio de la pantalla. No obstante, la compresión favorece la resistencia a flexión, por lo que es más desfavorable considerar que la pantalla está sometida a flexión pura. Con el objetivo de reflejar las condiciones de colocación del hormigón in situ, para el cálculo a flexión se considera una resistencia característica del hormigón de 18 MPa (Ministerio de Vivienda, 2006). Considerando una pantalla de 1200 mm de canto (determinado en el apartado ), recubrimiento de 70 mm, diámetro de barras de 25 mm y aplicando las expresiones expuestas en b), para un módulo de 2,5 m tiene que: Debido a que armadura inferior se determina como:, no es necesario disponer armadura superior. Luego, la 102

11 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 Luego, la armadura inferior (intradós) es: Con lo que la cuantía es: Por lo tanto, la armadura cumple la cuantía mínima establecida y equivale a 36Ø32 ( ). Esta armadura corresponde a la cara sometida a tracción solamente. En tanto, para la armadura superior (trasdós) se debe disponer una cuantía igual o superior al 30% de la cuantía a tracción: Luego, la cuantía de la armadura a compresión se proyecta con 18Ø25 ( ). Las armaduras de trasdós e intradós se disponen repartidas en el ancho de 2,5 m c) Comprobación a esfuerzo cortante Como se indicó en el apartado a), el esfuerzo cortante de diseño es: La verificación se realizará de acuerdo a las expresiones presentadas en el apartado b). El esfuerzo cortante de diseño ( ) debe cumplir las siguientes condiciones (Ministerio de Fomento, 2008): Considerando un recubrimiento de 70 mm para elementos estructurales hormigonados contra el terreno (Calavera, 2000), se determina como: Este valor es mayor que por lo que se cumple la primera condición. Luego, 103

12 Capítulo 5 Donde, Y, De donde se despeja el valor de correspondiente a la armadura transversal. El valor de se obtiene como la diferencia entre y y es igual a N. El signo negativo indica que no es necesario disponer de armadura transversal, ya que la sección de hormigón es suficiente para resistir el cortante de diseño. No obstante, es preciso proyectar una armadura tal que resista un esfuerzo cortante mínimo ( ): Para satisfacer esta cuantía se disponen estribos Ø14 cada 250. Con esta armadura transversal la separación de la armadura vertical de la pantalla es: Intradós: Trasdós: En ambos casos se cumple la separación máxima de 30 cm y la mínima recomendada de 2,0 cm Verificación de los Estados Límite de Servicio En pantallas, la verificación de los Estados Límite de Servicio consiste en la estimación de los movimientos máximos vertical y horizontal y su comparación con los valores límite. Además, se comprobarán las condiciones de fisuración. 104

13 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación Estimación de asientos Para la estimación de los movimientos de la pantalla vale íntegramente lo expuesto en el apartado Por lo tanto, Estos movimientos son compatibles con las cimentaciones superficiales de la zona de comercios, situadas en la proximidad de la pantalla (ver tablas 2.6 y 2.7), por lo que se verifica la comprobación Además, estos valores son admisibles respecto de las limitaciones indicadas en la tabla 4.4, por lo tanto, se verifica el Estado Límite de Servicio de deformación Comprobación de las condiciones de fisuración En este caso, para la comprobación de las condiciones de fisuración se verificará directamente la abertura de fisura de manera que se cumpla la condición expuesta en la expresión 4.31: Siendo la abertura de fisura determinada a partir de la expresión 4.32 y la abertura máxima admisible para clase de exposición IIa (0,3 mm). Donde cada término se determina de acuerdo a lo expuesto en la Instrucción EHE-08 (Ministerio de Fomento, 2008) obteniéndose el siguiente valor de abertura de fisura: Por lo tanto, se verifica el Estado Límite de Servicio de fisuración. En consecuencia, la pantalla en estudio cumple las verificaciones de los Estados Límite de Servicio. Al igual que en la situación 1, un diseño real deberá incluir un análisis de la pantalla en situación definitiva donde la presencia de forjados modificará la ley de momentos. En este documento no se incluye dicho análisis por escapar de las posibilidades del cálculo manual. Finalmente, considerando paneles de pantalla de 2,5 m de ancho, el armado se realizará de acuerdo con esquema que se observa en la figura

14 Capítulo 5 Fig. 5.6: Esquema de armado de la pantalla. 5.6 ANCLAJES En el apartado anterior relativo al cálculo de pantallas se determinó la necesidad de disponer una línea de anclajes al terreno. A efectos de cálculo y comprobaciones, estos anclajes se proyectan con las siguientes características. Anclaje permanente de barra Ø36, con reinyección. Límite elástico del acero:. Límite de rotura del acero:. Resistencia de la lechada de cemento: 50 N/mm² En el análisis de estabilidad de la pantalla se determinó que los anclajes deben recibir una fuerza distribuida de 406 KN/m. Considerando un espaciamiento entre anclajes de 1,0 m, la fuerza de cada uno es 406 KN. Luego, la fuerza solicitante de los anclajes es (Ministerio de Vivienda, 2006): Antes de realizar las comprobaciones pertinentes, es necesario determinar ciertas condiciones geométricas del sistema de anclajes, para lo cual se adoptan algunas simplificaciones empíricas, como se observan en la figura

15 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 Fig. 5.7: Esquema de los anclajes. Donde, Φ: ángulo de fricción interna del terreno en la zona indicada. α: ángulo de inclinación de los anclajes. L l : longitud libre. L b : longitud del bulbo. A: ancho de la cuña de falla. El ángulo de fricción interna en la zona indicada es de 30º, con lo que A. Luego, considerando un ángulo de inclinación de los anclajes de 30º, se tiene que la longitud libre es de 8,0 m. Así, la longitud libre de cálculo es: Iterando entre las expresiones de las comprobaciones que se presentarán a continuación, se obtiene una longitud de bulbo ( ) de 2,0 m. De acuerdo con lo presentado en la tabla 3.2, el estrato de suelo donde se ubican los anclajes presenta un valor. Utilizando la gráfica presentada en la figura 4.16 se tiene que, para una inyección IRS (Reinyección), el valor de la adherencia límite es 0,52 MPa. Luego, la adherencia admisible se obtiene como: 107

16 Capítulo 5 Ahora se está en condiciones de realizar las comprobaciones, en las cuales deberá cumplirse que Comprobación de la tensión admisible Los anclajes se proyectan con barras de Ø36 por lo que su sección transversal ( ) es de 1017,68 mm². Luego, el valor de cálculo de la tensión admisible es (Ministerio de Vivienda, 2006): Con lo que se comprueba: Comprobación al deslizamiento del tirante dentro del bulbo de anclaje La longitud del bulbo ( ) es de 3200 mm, la resistencia de la inyección de lechada ( ) es de 50 N/mm² y el perímetro del tirante ( ) es. Luego, la resistencia al arrancamiento viene expresada por: Donde, Luego, Así, esta comprobación se cumple sobradamente: Comprobación de la seguridad frente al arrancamiento del bulbo Dado que los anclajes se proyectan con barras de Ø36, el diámetro de la entubación deberá ser de 178 mm (Ministerio de Fomento, 2009). Luego, el diámetro nominal del bulbo 108

17 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 ( ) es el doble de este valor, es decir, 356 mm. Así, se tiene que la resistencia al arrancamiento es: Así, se comprueba que: Por lo tanto, el sistema de anclajes es estable y, además, se verifican los apartados y En la figura 4.17 se observa un detalle del anclaje permanente. 5.7 LOSA DE CIMENTACIÓN Para resolver la cimentación de la torre central se ha optado por una losa de cimentación debido a la presencia de un estrato de arcilla competente pero saturada. Esta losa recibe los cuatro pilares centrales de la torre (los perimetrales los reciben las pantallas) como se observa en la figura 5.8. Fig. 5.8: Esquema de la losa de cimentación. Considerando un canto inicial (valor normal para una losa y un edificio de estas dimensiones), cada pilar transmite las siguientes acciones: 109

18 Capítulo 5 Antes de entrar en las comprobaciones es necesario determinar cierta información sobre el sistema de cimentación. Como se observa en la figura, estableciendo un sistema coordenado en el centro de la losa, la resultante ( ) de estas acciones se ubica en el punto ( ), el cual se determina a partir de las expresiones 5.2 y 5.3 (Calavera, 2000): (5.2) (5.3) Donde ( ) es la coordenada de cada pilar dentro del sistema coordenado. Reemplazando con los valores obtenidos de la figura 5.8 se tiene: Luego, la excentricidad de la resultante respecto del centro geométrico de la losa es: Mientras que la resultante de las acciones es (Calavera, 2000): Con esta información es posible determinar la distribución de presiones bajo la losa, en sus cuatro vértices, mediante la expresión 5.4 (Calavera, 2000): (5.4) Donde, : dimensiones en planta de la losa, en este caso iguales a. : coordenada sobre el eje X del punto sobre el cual se busca la presión. : coordenada sobre el eje X del punto sobre el cual se busca la presión. 110

19 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 Con estos valores se realizarán las comprobaciones geotécnicas. Las presiones necesarias para determinar los esfuerzos en la losa se determinarán más adelante. Ahora es posible entrar en las comprobaciones pertinentes Verificación de los Estados Límite Últimos Una losa de cimentación se comporta, básicamente, como una zapata de grandes dimensiones y deberán verificarse los Estados Límite Últimos correspondientes a cimentaciones superficiales. Dada la configuración del sistema de cimentación y los esfuerzos que actúan sobre éste, se deberá comprobar la seguridad al hundimiento y capacidad estructural. Si bien existen acciones horizontales, no es preciso estudiar el comportamiento frente al deslizamiento ni vuelco debido a la coacción que otorgan las pantallas ante el movimiento horizontal y el giro. Sí se tendrán que verificar, además, las condiciones de flotabilidad del edificio debido a la presencia del nivel freático bajo la losa Hundimiento Como se vio en el apartado 4.2 la condición crítica en arcillas es la de corto plazo, es decir, sin disipación de las presiones intersticiales. En este caso, la fórmula para obtener la presión de hundimiento (expresión 4.2) se reduce a: (5.5) Donde, : sobrecarga que ejercía el terreno antes de la excavación: : resistencia al corte no drenado: (ver tabla 3.2). Reemplazando en 5.5 se tiene que la presión de hundimiento es: Luego, considerando la máxima presión bajo la losa (vértice B) se obtiene el factor de seguridad frente al hundimiento: 111

20 Capítulo 5 Este valor es superior al establecido en la tabla 2.2 (2,6) para situaciones transitorias; por lo tanto, se verifica el Estado Límite Último de hundimiento Capacidad estructural Normalmente, el diseño estructural de una losa de cimentación se realiza mediante el uso de ordenador debido a la complejidad de los cálculos cuando la distribución en planta de pilares no es rectangular, el cual es el caso más común en la práctica. No obstante, en este caso se está en presencia de una distribución rectangular de pilares y de número bastante reducido. Para situaciones como esta existen simplificaciones y consideraciones que permiten realizar un cálculo manual aunque siempre de manera conservadora y a modo de predimensionamiento 3. Como siempre, para el cálculo estructural se consideran las cargas mayoradas. Para el cálculo de la capacidad estructural de la losa se considerará un emparrillado de vigas virtuales (Calavera, 2000) como se observa en la figura 5.9. Fig. 5.9: Emparrillado de vigas virtuales. Como se observa, la losa se divide en cuatro vigas virtuales (dos en cada dirección) de 13,5 m de ancho y 39,5 m de largo. Considerando que tanto la superestructura como las vigas virtuales son rígidas y conocidas las cargas que transmite cada pilar, el cálculo de las vigas virtuales se aborda mediante la teoría de cálculo vigas de cimentación. Debido a que las cuatro vigas presentan las mismas dimensiones y los cuatro pilares tiene la misma separación en ambos sentidos y transmiten la misma carga, el diseño se reduce al de la viga de la figura La concepción del esquema estructural del edificio en estudio se realizó de manera que fuera posible aplicar un cálculo manual en todos los casos y, en este caso, incorporar los conceptos de diseño de losas de cimentación. 112

21 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 Aplicando la expresión 5.2 y tomando como referencia el sistema coordenado de la figura 5.10 se obtiene la posición de la resultante de acciones, la cual es igual a la suma de los esfuerzos axiles aplicados sobre la viga:. Fig. 5.10: Esquema de las vigas de cimentación. Luego, la excentricidad de la resultante respecto del centro geométrico de la viga es: Debido a que la excentricidad es menor que un sexto de la longitud de la viga ( ) las presiones máximas bajo ésta se determinan mediante las expresiones 5.6 y 5.7. (5.6) (5.7) Reemplazando con los valores pertinentes se obtiene: Con estos valores se tiene que: 113

22 Capítulo 5 Luego, el esquema estructural de la viga se observa en la figura 5.11, en donde A representa la sección crítica que se ve sometida al máximo momento flector. A su vez, el incremento de presión por metro lineal es: Fig. 5.11: Esquema estructural y diagrama de momentos genéricos de la viga de cimentación. Así, la presión en el punto A es: Luego, el momento flector máximo es: Este valor es el momento de diseño ( ) con el que se proyectarán las armaduras principales. En tanto, el esfuerzo cortante de diseño ( ) será igual a a) Dimensionamiento de la armadura a flexión Considerando las dimensiones de cada viga de cimentación, recubrimiento de 70 mm, diámetro de barras de 32 mm y aplicando las expresiones expuestas en b), se tiene que: 114

23 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 Debido a que la armadura se determina como: Luego, la armadura se determina como: Esta armadura equivale a 540Ø32 ( caras de la losa, es decir, 270Ø32 ( ) en cada cara. ) y se reparte en las dos Luego, se debe cumplir una cuantía de 1,8 en cada cara, con lo que: Por lo tanto, la armadura cumple las condiciones de cuantía mínima b) Comprobación a esfuerzo cortante Como se indicó anteriormente el esfuerzo cortante de diseño es: La verificación se realizará de acuerdo a las expresiones presentadas en el apartado b). El esfuerzo cortante de diseño ( ) debe cumplir las siguientes condiciones (Ministerio de Fomento, 2008): Considerando un recubrimiento de 70 mm para elementos estructurales hormigonados contra el terreno (Calavera, 2000), se determina como: 115

24 Capítulo 5 Este valor es mayor que por lo que se cumple la primera condición. Luego, Donde, Y, De donde se despeja el valor de correspondiente a la armadura transversal. El valor de se obtiene como la diferencia entre y y es igual a. Luego, la armadura transversal es: Para satisfacer esta cuantía se disponen estribos Ø32 cada 200 (ver figura 5.11). Con esta armadura transversal la separación de la armadura principal de las vigas es: Esta separación es inferior a la recomendada (2,0 cm) y no permitiría un hormigonado apropiado; por lo tanto, se dispone dos filas de barras en ambas caras de la losa, donde cada una de ellas tiene 135Ø32. Así, se consigue una separación de 70 mm c) Comprobación a punzonamiento El comportamiento frente al punzonamiento se verificará mediante la expresión 5.8: (5.8) Donde, : esfuerzo punzante de cálculo. : esfuerzo axil de cálculo,. : presión de cálculo sobre el terreno igual a : área encerrada por el perímetro de punzonamiento determinada de acuerdo a la expresión

25 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 (5.9) Donde, a su vez, o o : dimensiones del pilar que provoca el punzonamiento, en este caso:. : canto útil de la losa Reemplazando en la expresión 5.9 se tiene: Volviendo a la expresión 5.8 se tiene que el valor de cálculo del esfuerzo punzante es: 5.10: En tanto, la resistencia de la pieza frente al punzonamiento viene dada por la expresión (5.10) Donde, : cuantía geométrica ponderada de la armadura a flexión en las dos direcciones. En este caso Reemplazando en la expresión 5.10 se tiene que la resistencia de la pieza es: Como se ve, el valor del esfuerzo punzante de cálculo es menor que la resistencia de la pieza frente a dicha solicitación, por lo tanto, se verifica el Estado Límite Último de punzonamiento d) Comprobación de las condiciones de anclaje Anclaje armadura losa de cimentación Debido al gran canto de la losa se opta por un anclaje mediante longitud adicional. Considerando un vuelo de ( ), esta longitud adicional se determina 117

26 Capítulo 5 mediante las expresiones 4.5, 4.6, 4.7 y 4.8. Aplicándolas con los valores correspondientes se obtiene un valor negativo, lo cual indica que la longitud de doblado de las barras (5Ø) es suficiente para anclar las armaduras. Esto se debe al gran diámetro de éstas y al elevado canto de hormigón sobre las mismas. Anclaje losa - pilar La unión de los pilares a la losa (dado el armado de cada pilar) se realizará mediante un anclaje compuesto por 10Ø25. El pilar tiene una sección cuadrada de lado. Al igual que en el caso de zapata aislada (ver A2.1), el pilar introduce un esfuerzo de corte a la losa, por lo que es preciso realizar la comprobación de corte en la unión pilar losa. La capacidad resistente frente al esfuerzo cortante de la sección de contacto (la sección del pilar) se determina mediante la expresión A2.8 (Ministerio de Fomento, 2008): Donde, es el canto útil de la sección del pilar. Considerando un recubrimiento de 70 mm se tiene que. Reemplazando en la expresión 5.8 se tiene: Por lo tanto, la unión pilar-losa cumple la comprobación a esfuerzo cortante. Luego, considerando lo indicado en el apartado b), las armaduras de anclaje entre estos elementos deben cumplir las siguientes dimensiones (ver figura 4.3): Las armaduras presentes dentro de la losa permiten que la distancia 2180 mm; por lo tanto,. disponible sea de Además, se debe disponer una longitud horizontal tal que: 118

27 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 Por lo tanto, Por último, la unión del pilar a la zapata llevará estribos Ø10 cada 30 cm para rigidizar el sistema durante el hormigonado y, además, se proyecta una armadura de piel a media altura de la losa Comprobación de la flotación del edificio Como se indicó anteriormente, la presencia del nivel freático bajo la losa de cimentación genera una subpresión que puede superar las cargas gravitatorias, poniendo en flotación al edificio. La seguridad frente a la flotación se determina a partir de la expresión 5.11 (Muzás, 2007): (5.11) Donde, : peso propio del edificio, : rozamiento lateral del terreno en contacto con las pantallas. Al igual que en el caso de hundimiento de pantallas, no se considerará debido al uso de lodos tixotrópicos en la excavación de estos elementos. : profundidad de la excavación,. : área en planta del edificio, Reemplazando en la expresión 5.11 se tiene que: Este valor es mayor que el recomendado de 1,05 (Muzás, 2007), por lo tanto, se verifica el Estado Límite Último de flotación Verificación de los Estados Límite de Servicio La verificación de los Estados Límite de Servicio de la losa de cimentación consiste en la estimación de asientos y la comprobación de las condiciones de fisuración Estimación de asientos La estimación de los movimientos que sufrirá la losa de cimentación se realizará aplicando el método presentado en el apartado para el caso de arcilla. Dado que el 119

28 Capítulo 5 estrato de arcilla se encuentra saturado, los asientos instantáneos serán prácticamente nulos por lo que se depreciarán. No así el asiento a largo plazo, el cual es particularmente determinante en este caso. Para determinar este asiento, de acuerdo con lo señalado en el apartado indicado, es preciso determinar el asiento por consolidación primaria ( ). La profundidad donde interesa determinar el valor del asiento es (Ministerio de Vivienda, 2006): Esta profundidad es superior a la alcanzada por la investigación geotécnica, por lo que se asumirá que el estrato arcilloso continúa hasta la profundidad indicada. Para determinar el asiento por compresión secundaria, el estrato de arcilla de de profundidad se divide en cinco capas de cada una. Luego, siguiendo lo expuesto en el apartado indicado referente a estimación de asentamientos, se tiene que: Información de entrada: CAPA Z (m) PRESIÓN VERTICAL EFECTIVA INICIAL, (KN/m²) K (KN/m²) PRESIÓN VERTICAL EFECTIVA FINAL, (KN/m²) 1 6,0 60 0,3 0, ,5 202,5 2 18, ,9 0, ,7 284,7 3 30, ,5 0,115 66,9 366,9 4 42, ,1 0,08 46,5 466,5 5 54, ,7 0,05 29,1 569,1 Tabla 5.1: Cálculo de la presión vertical efectiva final para la determinación de los asientos por consolidación a largo plazo. Luego, considerando que la Presión de Preconsolidación es de 500 KN/m² (ver tabla 3.2), en la tabla 5.2 se observan los asientos obtenidos. CAPA ESPESOR (cm) DEFORMACIÓN ASIENTO (cm) , , , , ,11 4, Tabla 5.2: Determinación de los asientos por consolidación a largo plazo.

29 Diseño de cimentaciones y estructuras de contención: Situación 2 Finalmente, el asiento por consolidación primaria se determina de acuerdo con las expresiones 4.15 y 4.16, obteniéndose: Este valor, que corresponde al máximo asiento que experimenta la losa en el punto donde se aplica la resultante de las acciones, es menor que el valor recomendado para losas de cimentación ( ). Por lo tanto, se verifica el Estado Límite de Servicio de deformación Comprobación de las condiciones de fisuración En este caso, para la comprobación de las condiciones de fisuración se verificará directamente la abertura de fisura de manera que se cumpla la condición expuesta en la expresión 4.31: Siendo la abertura de fisura determinada a partir de la expresión 4.32 y la abertura máxima admisible para clase de exposición IIa (0,3 mm). Donde cada término se determina de acuerdo a lo expuesto en la Instrucción EHE-08 (Ministerio de Fomento, 2008) obteniéndose el siguiente valor de abertura de fisura: Por lo tanto, se verifica el Estado Límite de Servicio de fisuración. Finalmente, el armado de la losa de cimentación se realizará de acuerdo con esquema que se observa en la figura 5.11 (a) y (b). El esquema de armado en planta corresponde a las vigas virtuales, las cuales definen la losa de cimentación. Asimismo, el detalle que se presenta corresponde a la mitad de una viga virtual, ya que el armado es completamente simétrico. 121

30 Capítulo 5 Fig (a): Esquema en planta del armado de la losa de cimentación. Fig (b): Corte A-A, detalle del armado de la losa de cimentación. 122