PROYECTO BASICO Y DE EJECUCION PARA CONSTRUCCION DE UNA NAVE INDUSTRIAL.

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1 PROYECTO BASICO Y DE EJECUCION PARA CONSTRUCCION DE UNA NAVE INDUSTRIAL. Promotor: EXCMO. AYUNTAMIENTO ALCALA LA REAL. CIF. P I Domicilio: Plaza Arcipreste de Hita nº 1. ALCALA LA REAL (Jaén) C.P Situación: Manzana I 13. Parcelas Nº 6 y 7. Polígono Industrial LLANO MAZUELOS. Alcalá La Real (Jaén) 1 ATT ingenieros Antonio Toro Trujillo (ingeniero industrial) CP C/ Magdalena, 34 Telf

2 INDICE GENERAL DE LA MEMORIA I MEMORIA Pág 1. MEMORIA DESCRIPTIVA 5 2. MEMORIA CONSTRUCTIVA CUMPLIMIENTO DEL CTE 25 DB SE 25 DB SI 39 DB SU 40 DB HS 52 DB HR 64 DB HE CUMPLIMIENTO DE OTROS REGLAMENTOS 75 ACCESIBILIDAD 75 INSTALACIÓN ELÉCTRICA 92 PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS 101 SEGURIDAD E HIGIENE 106 PROTECCIÓN AMBIENTAL 107 GESTIÓN DE RESIDUOS ANEJOS 126 GEOTÉCNICO 127 CÁLCULO ESTRUCTURAL 137 PLAN DE CONTROL DE CALIDAD 364 CONCLUSIÓN, PLANING, CLASIFICACIÓN CONTRATISTA 460 ESTUDIO DE SEGURIDAD (DOC. INDEPENDIENTE) 336 II PLANOS 461 III PLIEGO DE CONDICIONES 481 IV MEDICIONES Y PRESUPUESTO 556

3 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una nave Industrial, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 1 Hoja resumen de los datos generales: Fase de proyecto: BÁSICO Y DE EJECUCIÓN Título del Proyecto: CONSTRUCCIÓN DE NAVE INDUSTRIAL. Emplazamiento: MANZANA I.13 PARCELAS Nº6 Y 7 DEL P.I. LLANO DE MAZUELOS DE ALCALA LA REAL (JAEN) Usos del edificio Uso principal del edificio: Residencial turístico Transporte sanitario Comercial industrial espectáculo deportivo Oficinas religioso Agrícola educación Usos subsidiarios del edificio: Residencial Garajes Locales Otros: Agricola Número de Plantas Zona Industrial Almacen Sobre rasante UNA Bajo rasante: NINGUNA Zona oficinas y servicios Sobre rasante Bajo rasante: NINGUNA Superficies Zona Industrial superficie total construida s/ rasante 2.140,84 m² superficie total 2.140,84 m² superficie total construida b/ rasante --- presupuesto ejecución material ,04 Zona oficinas y servicios superficie total construida s/ rasante --- superficie total --- superficie total construida b/ rasante --- presupuesto ejecución material --- Estadística Nueva planta rehabilitación vivienda libre núm. Viviendas Legalización reforma-ampliación VP pública núm. Locales VP privada núm. plazas garaje Control de contenido del proyecto: I. MEMORIA 1. Memoria descriptiva 2. Memoria constructiva ME 1.1 Agentes ME 1.2 Información previa ME 1.3 Descripción del proyecto ME 1.4 Prestaciones del edificio MC 2.1 Sustentación del edificio MC 2.2 Sistema estructural MC 2.3 Sistema envolvente MC 2.4 Sistema de compartimentación MC 2.5 Sistemas de acabados MC 2.6 Sistemas de acondicionamiento de instalaciones MC 2.7 Equipamiento 3. Cumplimiento del CTE DB-SE 3.1 Exigencias básicas de seguridad estructural SE-AE Acciones en la edificación SE-C Cimentaciones SE-A Estructuras de acero 2 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

4 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una nave Industrial, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 2 SE-F Estructuras de fábrica SE-M Estructuras de madera NCSE-02 Norma de construcción sismorresistente EHE-08 Instrucción de hormigón estructural DB-SI 3.2 Exigencias básicas de seguridad en caso de incendio SI 1 Propagación interior SI 2 Propagación exterior SI 3 Evacuación SI 4 Instalaciones de protección contra incendios SI 5 Intervención de bomberos SI 6 Resistencia al fuego de la estructura DB-SU 3.3 Exigencias básicas de seguridad de utilización SU1 Seguridad frente al riesgo de caídas SU2 Seguridad frente al riesgo de impacto o de atrapamiento SU3 Seguridad frente al riesgo de aprisionamiento SU4 Seguridad frente al riesgo causado por iluminación inadecuada SU5 Seguridad frente al riesgo causado por situaciones con alta ocupación SU6 Seguridad frente al riesgo de ahogamiento SU7 Seguridad frente al riesgo causado por vehículos en movimiento SU8 Seguridad frente al riesgo relacionado con la acción del rayo DB-HS 3.4 Exigencias básicas de salubridad HS1 Protección frente a la humedad HS2 Eliminación de residuos HS3 Calidad del aire interior HS4 Suministro de agua HS5 Evacuación de aguas residuales DB-HR 3.5 Exigencias básicas de protección frente el ruido (CA-88) DB-HE 3.6 Exigencias básicas de ahorro de energía HE1 Limitación de demanda energética HE2 Rendimiento de las instalaciones térmicas (RITE) HE3 Eficiencia energética de las instalaciones de iluminación HE4 Contribución solar mínima de agua caliente sanitaria HE5 Contribución fotovoltaica mínima de energía eléctrica 4. Cumplimiento de otros reglamentos y disposiciones 4.1 Habitabilidad 4.2 Accesibilidad 4.3 Telecomunicaciones 4.4 Maquinaría y equipos. 4.5 INSTALACIÓN ELÉCTRICA EN BAJA TENSIÓN 1. Suministro de energía y acometida 2. Instalaciones de enlace 3. Dispositivos generales de mando y protección. 4. Puesta a tierra de la instalación 5. Instalación interior 6. Alumbrado 7. Fuerza 8. Alumbrado de emergencia 4.6 PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS 0. Objeto del estudio. 1. Descripción de la actividad. 2. Emplazamiento 3. Descripción del edificio. 4. Reglamentación aplicable. 5. Condiciones de Protección contra Incendios. 6. Caracterización. Determinación de los Niveles de Riesgo. 7. Condiciones de la Construcción 8. Instalaciones de Protección contra incendios. 4.7 SEGURIDAD E HIGIENE 1. Higiénicas 2. Sanitarias 3. Electricidad 4. Edificio y locales 5. Condiciones térmicas 6. Ventilación 3 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

5 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una nave Industrial, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 3 7. Seguridad y Salud 4.8 PROTECCIÓN AMBIENTAL 1. Calificación Ambiental 2. Dela calidad del Aire. Ruidos y Vibraciones 3. De los Residuos. 4.9 PLAN DE GESTIÓN DE RESIDUOS DE LA CONSTRUCCIÓN 1. Objeto 4.10 CÁLCULO DE INSTALACIONES DE MEDIA TENSIÓN 1. Normativa aplicable 2. Justificación de la solución. 5. Anejos a la memoria 5.1 Informe geotécnico 5.2 Cálculo de la estructura 5.3 Protección contra el incendio 5.4 Cálculo de las instalaciones 5.5 Eficiencia energética 5.6 Estudio de impacto ambiental 5.7 Plan de control de calidad 5.8 Instrucciones de uso y mantenimiento 5.9 Legislación técnica aplicable 5.10 Estudio de seguridad y salud o estudio básico, en su caso 5.11 Conclusión II. PLANOS 1 Plano de situación y emplazamiento 2 Plano Topográfico y secciones 3 Plano de Distribución 4 Plano de Alzados Laterales y Fachadas 5 Plano de Cubierta 6 Plano de Planta Acotado de Ejes de Cimentación 7 Plano de Planta Acotado General de Cimentación 8 Plano de Planta Acotada de Ejes de Anclajes 9 Plano de Planta de Instalación de Saneamiento 10 Plano de Planta Acotada de Ejes de Pilares 11 Plano de Planta de Estructura Metálica en Cubierta 12 Plano de Pórticos Estructura Metálica Transversalesr 13 Plano de Pórticos Estructura Metálica Longitudinales 14 Plano de Memoria de Carpintería 15 Plano de Instalación de Fontanería 16 Plano de Planta de Señalización 17 Plano de Instalación de Protección Contra Incendios 18 Plano de Instalación Eléctrica 19 Plano Esquema Unifilar Eléctrica III. PLIEGO DE CONDICIONES Pliego de cláusulas administrativas Disposiciones generales Disposiciones facultativas Disposiciones económicas Pliego de condiciones técnicas particulares Prescripciones sobre los materiales Prescripciones en cuanto a la ejecución por unidades de obra Prescripciones sobre verificaciones en el edificio terminado IV. MEDICION Y PRESUPUESTO Presupuesto detallado 4 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

6 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una nave Industrial, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 4 I. MEMORIA 1. Memoria descriptiva REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006) 1. Memoria descriptiva: Descriptiva y justificativa, que contenga la información siguiente: 1.2 Información previa*. Antecedentes y condicionantes de partida, datos del emplazamiento, entorno físico, normativa urbanística, otras normativas, en su caso. Datos del edificio en caso de rehabilitación, reforma o ampliación. Informes realizados. 1.3 Descripción del proyecto*. Descripción general del edificio, programa de necesidades, uso característico del edificio y otros usos previstos, relación con el entorno. Cumplimiento del CTE y otras normativas específicas, normas de disciplina urbanística, ordenanzas municipales, edificabilidad, funcionalidad, etc. Descripción de la geometría del edificio, volumen, superficies útiles y construidas, accesos y evacuación. Descripción general de los parámetros que determinan las previsiones técnicas a considerar en el proyecto respecto al sistema estructural (cimentación, estructura portante y estructura horizontal), el sistema de compartimentación, el sistema envolvente, el sistema de acabados, el sistema de acondicionamiento ambiental y el de servicios. 1.4 Prestaciones del edificio* Por requisitos básicos y en relación con las exigencias básicas del CTE. Se indicarán en particular las acordadas entre promotor y proyectista que superen los umbrales establecidos en el CTE. Se establecerán las limitaciones de uso del edificio en su conjunto y de cada una de sus dependencias e instalaciones. 5 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

7 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una nave Industrial, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 5 Habitabilidad (Artículo 3. Requisitos básicos de la edificación. Ley 38/1999 de 5 de noviembre. Ordenación de la Edificación. BOE núm. 266 de 6 de noviembre de Higiene, salud y protección del medioambiente, de tal forma que se alcancen condiciones aceptables de salubridad y estanqueidad en el ambiente interior del edificio y que éste no deteriore el medio ambiente en su entorno inmediato, garantizando una adecuada gestión de toda clase de residuos. 2. Protección contra el ruido, de tal forma que el ruido percibido no ponga en peligro la salud de las personas y les permita realizar satisfactoriamente sus actividades. 3. Ahorro de energía y aislamiento térmico, de tal forma que se consiga un uso racional de la energía necesaria para la adecuada utilización del edificio. 4. Otros aspectos funcionales de los elementos constructivos o de las instalaciones que permitan un uso satisfactorio del edificio. Seguridad (Artículo 3. Requisitos básicos de la edificación. Ley 38/1999 de 5 de noviembre. Ordenación de la Edificación. BOE núm. 266 de 6 de noviembre de Seguridad estructural, de tal forma que no se produzcan en el edificio, o partes del mismo, daños que tengan su origen o afecten a la cimentación, los soportes, las vigas, los forjados, los muros de carga u otros elementos estructurales, y que comprometan directamente la resistencia mecánica y la estabilidad del edificio. 2. Seguridad en caso de incendio, de tal forma que los ocupantes puedan desalojar el edificio en condiciones seguras, se pueda limitar la extensión del incendio dentro del propio edificio y de los colindantes y se permita la actuación de los equipos de extinción y rescate. 3. Seguridad de utilización, de tal forma que el uso normal del edificio no suponga riesgo de accidente para las personas. Funcionalidad (Artículo 3. Requisitos básicos de la edificación. Ley 38/1999 de 5 de noviembre. Ordenación de la Edificación. BOE núm. 266 de 6 de noviembre de Utilización, de tal forma que la disposición y las dimensiones de los espacios y la dotación de las instalaciones faciliten la adecuada realización de las funciones previstas en el edificio. 2. Accesibilidad, de tal forma que se permita a las personas con movilidad y comunicación reducidas el acceso y la circulación por el edificio en los términos previstos en su normativa específica. 3. Acceso a los servicios de telecomunicación, audiovisuales y de información de acuerdo con lo establecido en su normativa específica. 6 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

8 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una nave Industrial, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº Agentes Promotor: Nombre : EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL. Domicilio: Plaza Arcipreste de Hita Nº 1. Localidad: Alcalá la Real (JAEN) N.I.F. : P Ingeniero superior industrial: D. ANTONIO TORO TRUJILLO N.I.F Y Nº de colegiado 892 Colegio Oficial de Ingenieros Superiores Industriales de Andalucia Oriental. Camino de la Magdalena, Alcalá la Real (Jaén) Tfno.: atoro22@gmail.com Director de obra: Antonio Toro Trujillo Director de la ejecución de la obra: Antonio Toro Trujillo Otros técnicos Intervinientes Instalaciones: Estructuras Telecomunicaciones: Otros 1: Otros 2: Seguridad y Salud Autor del estudio: D. ANTONIO TORO TRUJILLO (Ingeniero Superior Industrial) Coordinador durante la elaboración del proyecto. D. ANTONIO TORO TRUJILLO (Ingeniero Superior Industrial) Coordinador durante la ejecución de la obra: D. JUAN LUIS DIAZ CASTILLO (Arquitecto Técnico) Otros agentes: Constructor: Entidad de Control de Calidad: Redactor del estudio topográfico: Redactor del estudio geotécnico: Otros 1: Otros 2: IGEA Consultoría y Laboratorio SLL 1.2 Información previa Antecedentes y condicionantes de partida: El promotor del presente Proyecto tiene la necesidad de realizar una nave industrial, inicialmente sin uso definido pero para adaptarse a las necesidades de futuras empresas que requieran implantarse de forma rápida en este término. Emplazamiento: Manzana I. 13, parcelas 6 y 7. Polígono Industrial Llano de Mazuelos. Alcalá la Real (Jaén) Entorno físico: El Polígono Industrial Llano de Mazuelos, se encuentra situado en la margen derecha junto a la carretera autonómica A-403 Alcalá la Real-Dehesas Viejas, a unos 3 kilómetros del casco urbano de Alcalá la Real. El uso de la parcela donde se pretende la construcción es de uso industrial. La superficie de las parcelas 6 y 7:de la manzana I-13 suma un total de 2.634,20 m² Normativa urbanística: Es de aplicación el P.G.O.U., así como el Plan Parcial del Polígono Industrial en el que se pretende la construcción. 7 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

9 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una nave Industrial, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 7 Marco Normativo: Obl Rec Ley 6/1998, de 13 de Abril, sobre Régimen del Suelo y Valoraciones. Ley 38/1999, de 5 de Noviembre, de Ordenación de la Edificación. Ley 7/2002, de 17 de Diciembre, de Ordenación Urbanística de Andalucía. RD. 2159/1978, de 23 de Junio, Reglamento de Planeamiento. RD. 3288/1978, de 25 de Agosto, Reglamento de Gestión. RD. 60/2010, de 16 de Marzo, Reglamento de Disciplina Urbanística. Normativa Sectorial de aplicación en los trabajos de edificación. Código Técnico de la Edificación. Planeamiento de aplicación: Ordenación de los Recursos Naturales y del Territorio Instrumentos de ordenación general de recursos naturales y del territorio Instrumentos de ordenación de los Espacios Naturales Protegidos Instrumentos de Ordenación Territorial Ordenación urbanística Categorización, Clasificación y Régimen del Suelo Clasificación del Suelo Categoría Normativa Básica y Sectorial de aplicación Aplicación art. 169 LOA (actos sujetos a licencia) Adecuación a la Normativa Urbanística: planeamiento No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación P.G.O.U de Alcalá la Real (Jaén). Urbano Uso Industrial Plan Parcial del Polígono Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) Obras de construcción o edificación Proyecto Referencia a Parámetro / Valor Parámetro / Valor P.G.O.U. de Alcalá la Real (Jaén) Ámbito de aplicación Uso Industrial Uso Industrial Obras y actividades admisibles. Nueva Construcción Nueva Construcción Aspectos urbanísticos singulares del proyecto: NO EXISTEN. Parámetros tipológicos: Condiciones de las parcelas para las obras de nueva planta. Planeamiento: P.G.O.U de Alcalá la Real (Jaén) y P.P. de Proyecto Polígono Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) Referencia a Parámetro / Valor Parámetro / Valor Superficie de parcelas 2.634,20 m² Lindero frontal de la parcela >= 15 m >= 15 m Posición de la edificación en la Retranqueada Retranqueada parcela Línea de edificación y patios Retranqueo de 5 metros 5 metros Chaflán No No 8 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

10 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una nave Industrial, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 8 Parámetros de uso: Planeamiento Proyecto Referencia a Parámetro / Valor Parámetro / Valor Compatibilidad y localización de los usos INDUSTRIAL INDUSTRIAL Parámetros dotacionales: Dotacion de Aparcamientos en Edificaciones de uso Industrial Artículo 6 Planeamiento Proyecto Referencia a Parámetro / Valor Parámetro / Valor Dotación aparcamientos 1 plaza aparcamiento / 100 m² construidos 20 plazas aparcamiento 1 plaza aparcamiento / 5 trabajadores 2 plazas aparcamiento Parámetros volumétricos: Condiciones de ocupación y edificabilidad Artículo Planeamiento Proyecto Referencia a Parámetro / Valor Parámetro / Valor Ocupación Total respetando rentranqueos (2.427,5 m2) Respetando rentranqueos (2140,84 m²) Coeficiente de Edificabilidad 1,135 m²/m² 0,82 m 2 /m 2 Volumen Computable Sup. total Computable 2.755,21 m² 2.140,84 m² Condiciones de altura Cornisa 8,00 m 8,00 m. Altura máxima de edificación 10,50 m m. Retranqueos vías / linderos 5 m 5 m 3Fondo Máximo NA NA Retranqueos de Áticos NA NA Parámetros de composición: Condiciones de composición y forma Artículo Planeamiento Proyecto Referencia a Parámetro / Valor Parámetro / Valor Composición color y forma No procede TIPO NAVE INDUSTRIAL NAVE INDUSTRIAL Entrantes y elementos volados No procede NO NO Cubiertas No procede LIGERA TIPO NAVE LIGERA CHAPA AISLADA Materiales de fachada No procede TIPO NAVE INDUSTRIAL PLACAS HORMIGON Nota: - Datos del edificio en caso de rehabilitación, reforma o ampliación. Informes realizados. 1.3 Descripción del proyecto Descripción general del edificio: Se pretende la realización de una Nave Industrial, con unas dotaciones básicas en cuanto suministro eléctrico y de abastecimiento, así como red de evacuación de aguas pluviales. La nave se construirá sobre las parcelas 6 y 7 de la manzana I.13, dejando 5,00 metros sin ocupar de retranqueo en fachada que da al vial D. La superficie ocupada tiene el ancho de cada parcela. La cubierta se realizará de chapa aislada, apoyada sobre las correas de sustentación constituidas por perfiles metálicos, que se apoyan sobre los dinteles de los pórticos metálicos que a través de sus pilares, transmiten los esfuerzos a la cimentación prevista mediante zapatas de hormigón armado. Los cerramientos exteriores ser realizarán mediante placas de hormigón prefabricado. 9 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

11 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una nave Industrial, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 9 Programa de necesidades: Uso característico del edificio: Otros usos previstos: Relación con el entorno: Cumplimiento del CTE: El programa de necesidades es para uso industrial. Uso industrial. No se contemplan. La construcción que se pretende llevar a cabo, se realizará en unas parcelas de suelo industrial, en el Polígono Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real. La parcelas son medianeras con otras parcelas destinadas también a uso industrial. En cuanto a diseño, materiales y tipología, la nave pretende adaptarse al entorno donde se sitúa. Descripción de las prestaciones del edificio por requisitos básicos y en relación con las exigencias básicas del CTE: Son requisitos básicos, conforme a la Ley de Ordenación de la Edificación, los relativos a la funcionalidad, seguridad y habitabilidad. Se establecen estos requisitos con el fin de garantizar la seguridad de las personas, el bienestar de la sociedad y la protección del medio ambiente, debiendo los edificios proyectarse, construirse, mantenerse y conservarse de tal forma que se satisfagan estos requisitos básicos. Requisitos básicos relativos a la funcionalidad: 1. Utilización, de tal forma que la disposición y las dimensiones de los espacios y la dotación de las instalaciones faciliten la adecuada realización de las funciones previstas en el edificio. Se prevee la dotación de las instalaciones necesarias para realizar adecuadamente las funciones previstas en la nave industrial 2. Accesibilidad, de tal forma que se permita a las personas con movilidad y comunicación reducidas el acceso y la circulación por el edificio en los términos previstos en su normativa específica. El acceso a la nave será atraves de varios portones con un ancho de 5,09 m., que comunica con el vial del polígono industrial. 3. Acceso a los servicios de telecomunicación, audiovisuales y de información de acuerdo con lo establecido en su normativa específica. La nave prevee la instalación de servicios de telecomunicación 4. Facilitación para el acceso de los servicios postales, mediante la dotación de las instalaciones apropiadas para la entrega de los envíos postales, según lo dispuesto en su normativa específica. La nave dispondra de casillero postal Requisitos básicos relativos a la seguridad: Seguridad estructural, de tal forma que no se produzcan en el edificio, o partes del mismo, daños que tengan su origen o afecten a la cimentación, los soportes, las vigas, los forjados, los muros de carga u otros elementos estructurales, y que comprometan directamente la resistencia mecánica y la estabilidad del edificio. Los aspectos básicos que se han tenido en cuenta a la hora de adoptar el sistema estructural para la construción que nos ocupa son principalmente: resistencia mecánica y estabilidad, seguridad, durabilidad, economía, facilidad constructiva, modulación y posibilidades de mercado. El proyecto garantiza la seguridad estructural de la construcción, de tal forma que no se produzcan en ella, o partes de la misma, daños que tengan su origen o afecten a la cimentación, los soportes, las vigas u otros elementos estructurales, y que comprometan directamente la resistencia mecánica y la estabilidad de la nave. Las condiciones de seguridad estructural quedarán garantizadas con el cumplimiento de la normativa técnica de aplicación, justificada en la Memoria Constructiva y Anejo de cálculo correspondiente del proyecto de ejecución. Seguridad en caso de incendio, de tal forma que los ocupantes puedan desalojar el edificio en condiciones seguras, se pueda limitar la extensión del incendio dentro del propio edificio y de los colindantes y se permita la actuación de los equipos de extinción y rescate. Condiciones urbanísticas: La nave se encuentra dentro de suelo urbano de uso industrial Es una construcción independiente a otras parcelas con estructura metálica y cubierta de chapa antonio toro trujillo ingeniero superior industrial 10 camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

12 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una nave Industrial, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 10 de acero aislada pero con estructura y cerramiento diferenciado. El espacio exterior inmediatamente próximo a la nave cumple las condiciones suficientes para la intervención de los servicios de extinción de incendios. Todos los elementos estructurales son resistentes al fuego durante un tiempo superior al sector de incendio de mayor resistencia. El acceso está garantizado ya que los huecos cumplen las condiciones de separación. No se produce incompatibilidad de usos. No se colocará ningún tipo de material que por su baja resistencia al fuego, combustibilidad o toxicidad pueda perjudicar la seguridad del edificio o la de sus ocupantes. Con las medidas adoptadas e instalaciones proyectadas, queda garantizada la seguridad en caso de incendio, de tal forma que los ocupantes puedan desalojar la nave en condiciones seguras. Seguridad de utilización, de tal forma que el uso normal del edificio no suponga riesgo de accidente para las personas. La configuración de los espacios, los elementos fijos y móviles que se instalen, se proyectarán de tal manera que puedan ser usados para los fines previstos dentro de las limitaciones de uso del edificio que se describen más adelante sin que suponga riesgo de accidentes para los usuarios del mismo. Requisitos básicos relativos a la habitabilidad: Higiene, salud y protección del medio ambiente, de tal forma que se alcancen condiciones aceptables de salubridad y estanqueidad en el ambiente interior del edificio y que éste no deteriore el medio ambiente en su entorno inmediato, garantizando una adecuada gestión de toda clase de residuos. En la nave objeto del presente proyecto, se diseña en unas condiciones de habitabilidad que la hace funcional. Protección contra el ruido, de tal forma que el ruido percibido no ponga en peligro la salud de las personas y les permita realizar satisfactoriamente sus actividades. Los cerramientos y carácterísticas de la construcción aislará prácticamente las emisiones de ruidos Ahorro de energía y aislamiento térmico, de tal forma que se consiga un uso racional de la energía necesaria para la adecuada utilización del edificio. Las instalaciones se han proyectado con criterios de ahorro y eficiencia energética, en el campo de aplicación reglamentaria. Otros aspectos funcionales de los elementos constructivos o de las instalaciones que permitan un uso satisfactorio del edificio. No se prevé. Cumplimiento de otras normativas específicas: Estatales: EHE-08 NCSE-02 Cumplimiento de la norma Se cumple con las prescripciones de la Instrucción de hormigón estructural y se complementan sus determinaciones con los Documentos Básicos de Seguridad Estructural. No le es de aplicación como construcción industrial y uso el cumplimiento de la Norma de construcción sismorresistente y que se justifican en la memoria de estructuras del proyecto de ejecución. TELECOMUNICACIONES REBT RITE Otras: No le es de aplicación Se cumple con las prescripciones del REBT No le es de aplicación Autonómicas: Habitabilidad Accesibilidad Normas de disciplina urbanística: No le es de aplicación. No le es de aplicación. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial 11 camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

13 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una nave Industrial, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 11 Ordenanzas municipales: Otras: Se cumple el PGOU y el Plan Parcial del Polígono Industrial de Llano Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) Descripción de la geometría del edificio: La geometría del edificio, que se deduce del programa de nesidades facilitado por la propiedad es la que se recoge en el conjunto de planos que describen el proyecto. Se realizará la construcción de una nave retranqueada de la línea de fachada 5 m. La nave se construirá paralela a la calle D (hoy Victoria) al que tiene acceso por el vial. Será de planta rectangular y tendrá un ancho entre laterales de perfiles metálicos igual al de las parcelas y crujías de 5,18 metros. Se deja un patio sin cubrir tanto por la zona delantera como trasera. La nave se construirá con cubierta a dos aguas para cada parcela, de chapa aislada tipo sandwich. La pendiente de la cubierta será del 8º por lo que se considera como cubierta inclinada. Volumen: Accesos: Evacuación: Cuadro de sup. útiles El volumen del edificio es el resultante de la aplicación de las ordenanzas urbanísticas y los parámetros relativos a funcionalidad. El acceso se produce a través de dos portones seccionales que incorporan una puerta de paso peatonal de una hoja en línea de edificación. La construcción es independiente de otra parcela con propietario distinto y la fachada da a la calle D del polígono industrial, por lo que el espacio exterior se considera seguro. NAVE Nave 2.140,84 m² PATIOS 493,35 m² total Superficie útil total 2.085,77 m² Cuadro de superficies útiles de dependencias Cuadro de superficies construidas y edificabilidad Las superficies útiles de las dependencias se encuentran relacionadas en el apartado 4.1 de cumplimiento de las condiciones de habitabilidad, así como en los planos de superficies Planta baja (Computable) 2.140,84 m² Sc Superficie total construida sobre rasante 2.140,84 m² superficie total construida bajo rasante 0 m² Superficie construída total 2.140,84 m² antonio toro trujillo ingeniero superior industrial 12 camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

14 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una nave Industrial, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 12 descripción general de los parámetros que determinen las previsiones técnicas a considerar en el proyecto respecto al: A. Sistema estructural: A.1 Cimentación: Zapatas aisladas con zunchos de arriostramiento de Descripción del sistema: hormigón armado y muro de contención tipo ménsula tanto en su parte trasera como conlindante a la parcela I (Se entiende como tales, todos aquellos parámetros que nos condicionan la elección de los concretos sistemas del edificio. Estos parámetros pueden venir determinados por las condiciones del terreno, de las parcelas colindantes, por los requerimientos del programa funcional, etc.) Parámetros tensión admisible del terreno A.2 Estructura portante: Descripción del sistema: Tras la realización del correspondiente estudio geotécnico se recomienda para el cálculo, una tensión admisible del terreno de: 1,46 Kp/cm² para zapatas cuadradas. 1,35 Kp/cm² para zapatas rectangulares. 1,23 Kp/cm² para zapatas corridas. Teniendo en cuenta las condiciones de apoyo indicadas en el mencionado estudio del terreno. Esta tensión admisible es determinante para la elección del sistema de cimentación. Las mostradas anteriormente según indicaciones del Estudio Geotécnico El sistema estructural se compone de pórticos metálicos así como de correas metálicas para la sujección de la cubierta. Los aspectos básicos que se han tenido en cuenta a la hora de adoptar el sistema estructural de la cubierta que nos ocupa son principalmente la resistencia mecánica y estabilidad, la seguridad, la durabilidad, la economía, la Parámetros facilidad constructiva, la modulación y las posibilidades de mercado La bases de cálculo adoptadas y el cumplimiento de las exigencias básicas de seguridad se ajustan a los documentos básicos del CTE A.3 Estructura horizontal de cubierta: Descripción del sistema: No existe estructura horizontal de cubierta. Parámetros Al no requerir estructura horizontal de cubiera no se define una base de cálculo para el cumplimiento de las exigencias básicas de seguridad se ajustan a los documentos básicos del CTE 1.4 Prestaciones del edificio Por requisitos básicos y en relación con las exigencias básicas del CTE. Se indicarán en particular las acordadas entre promotor y proyectista que superen los umbrales establecidos en CTE. Requisitos básicos: Según CTE En proyecto Prestaciones según el CTE en proyecto Seguridad DB-SE DB-SI DB-SU Seguridad estructural Seguridad en caso de incendio Seguridad de utilización DB-SE DB-SI DB-SU De tal forma que no se produzcan en el edificio, o partes del mismo, daños que tengan su origen o afecten a la cimentación, los soportes, las vigas, los forjados, los muros de carga u otros elementos estructurales, y que comprometan directamente la resistencia mecánica y la estabilidad del edificio. De tal forma que los ocupantes puedan desalojar el edificio en condiciones seguras, se pueda limitar la extensión del incendio dentro del propio edificio y de los colindantes y se permita la actuación de los equipos de extinción y rescate. No obstante para este edificio industrial se utilizará la normativa específica del Reglamento de seguridad contraincendios en establecimientos industriales (RSCEI) De tal forma que el uso normal del edificio no suponga riesgo de accidente para las personas. Habitabilidad DB-HS Salubridad DB-HS Higiene, salud y protección del medioambiente, de tal forma que se alcancen condiciones aceptables de salubridad y estanqueidad en el ambiente interior del edificio y que éste no deteriore el medio ambiente en su entorno inmediato, garantizando una adecuada gestión de toda clase de residuos. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial 13 camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

15 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una nave Industrial, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 13 DB-HR DB-HE Protección frente al ruido Ahorro de energía y aislamiento térmico DB-HR DB-HE De tal forma que el ruido percibido no ponga en peligro la salud de las personas y les permita realizar satisfactoriamente sus actividades. No obstante en el proyecto de actividad que se desarrolle dentro de la nave deberá de establecer las características de emisión acústica que define la normativa sectorial o la Ley de gestión integral de la calidad ambiental (Ley Gica). Al ser una construcción industrial de este documento básico únicamente se tendrá presente el cumplimiento del ahorro energético del alumbrado. Funcionalidad Utilización ME / MC Accesibilidad Acceso a los servicios De tal forma que la disposición y las dimensiones de los espacios y la dotación de las instalaciones faciliten la adecuada realización de las funciones previstas en el edificio. De tal forma que se permita a las personas con movilidad y comunicación reducidas el acceso y la circulación por el edificio en los términos previstos en su normativa específica. De telecomunicación audiovisuales y de información de acuerdo con lo establecido en su normativa específica. Requisitos básicos: Según CTE En proyecto Prestaciones que superan el CTE en proyecto Seguridad DB-SE Seguridad estructural DB-SE X DB-SI Seguridad en caso de incendio DB-SI RSCEI DB-SU Seguridad de utilización DB-SU X Habitabilidad DB-HS Salubridad DB-HS X DB-HR Protección frente al ruido DB-HR X DB-HE Ahorro de energía DB-HE X Funcionalidad Utilización ME X Accesibilidad Apart 4.2 Acceso a los servicios Apart 4.3, 4.4 y otros Limitaciones Limitaciones de uso del edificio: Limitaciones de uso de las dependencias: Limitación de uso de las instalaciones: El edificio solo podrá destinarse a los usos previstos en el proyecto. La dedicación de alguna de su superficie a uso distinto del proyectado requerirá de un proyecto de reforma y cambio de uso que será objeto de licencia nueva. Este cambio de uso será posible siempre y cuando el nuevo destino no altere las condiciones del resto del edificio ni sobrecargue las prestaciones iniciales del mismo en cuanto a estructura, instalaciones, etc. Con el fin de salvaguardar las condiciones de seguridad y salud, de mantener la validez de las autorizaciones, licencias, calificaciones otorgadas y las garantías contratadas en las pólizas de seguros correspondientes, los espacios y dependencias integrados en una edificación no deberán destinarse para usos distintos de los que tuvieran asignados por el proyecto de ejecución. La dedicación de algunas de sus dependencias a uso distinto del proyectado requerirá de un proyecto de reforma y cambio de uso que será objeto de licencia nueva. Este cambio de uso será posible siempre y cuando el nuevo destino no altere las condiciones del resto del edificio ni sobrecargue las prestaciones iniciales del mismo en cuanto a estructura, instalaciones, etc. En cualquier caso, el usuario de la construcción debe tener muy claro que estas instrucciones de uso no tienen carácter de obligación, pero que el mal uso le hace responsable de los daños que hubiera causado por ello y que las garantías con que cuente el edificio no cubren, entre otros, los daños causados por el mal uso ni por modificaciones u obras realizadas después de la recepción, salvo la subsanación de defectos observados, en su caso, en la misma. Las instalaciones previstas en la nave, se utilizarán para los usos previstos y autorizados. Otras necesidades de instalaciones debidas a nuevos usos, serán motivo de Reforma del proyecto para proyectarlas y adecuarlas a las nuevas necesidades y a la reglamentación específica. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial 14 camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

16 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva 2. Memoria constructiva REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006) 2. Memoria constructiva: Descripción de las soluciones adoptadas: 2.1 Sustentación del edificio*. Justificación de las características del suelo y parámetros a considerar para el cálculo de la parte del sistema estructural correspondiente a la cimentación. 2.2 Sistema estructural (cimentación, estructura portante y estructura horizontal). Se establecerán los datos y las hipótesis de partida, el programa de necesidades, las bases de cálculo y procedimientos o métodos empleados para todo el sistema estructural, así como las características de los materiales que intervienen. 2.3 Sistema envolvente. Definición constructiva de los distintos subsistemas de la envolvente del edificio, con descripción de su comportamiento frente a las acciones a las que está sometido (peso propio, viento, sismo, etc.), frente al fuego, seguridad de uso, evacuación de agua y comportamiento frente a la humedad, aislamiento acústico y sus bases de cálculo. El Aislamiento térmico de dichos subsistemas, la demanda energética máxima prevista del edificio para condiciones de verano e invierno y su eficiencia energética en función del rendimiento energético de las instalaciones proyectado según el apartado Sistema de compartimentación. Definición de los elementos de compartimentación con especificación de su comportamiento ante el fuego y su aislamiento acústico y otras características que sean exigibles, en su caso. 2.5 Sistemas de acabados. Se indicarán las características y prescripciones de los acabados de los paramentos a fin de cumplir los requisitos de funcionalidad, seguridad y habitabilidad. 2.6 Sistemas de acondicionamiento e instalaciones. Se indicarán los datos de partida, los objetivos a cumplir, las prestaciones y las bases de cálculo para cada uno de los subsistemas siguientes: 1. Protección contra incendios, anti-intrusión, pararrayos, electricidad, alumbrado, ascensores, transporte, fontanería, evacuación de residuos líquidos y sólidos, ventilación, telecomunicaciones, etc. 2. Instalaciones térmicas del edificio proyectado y su rendimiento energético, suministro de combustibles, ahorro de energía e incorporación de energía solar térmica o fotovoltaica y otras energías renovables. 2.7 Equipamiento. Definición de baños, cocinas y lavaderos, equipamiento industrial, etc. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

17 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva 2.1. Sustentación del edificio 1 Justificación de las características del suelo y parámetros a considerar para el cálculo de la parte del sistema estructural correspondiente a la cimentación. Bases de cálculo Método de cálculo: Verificaciones: Acciones: El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados Limites Últimos (apartado DB-SE) y los Estados Límites de Servicio (apartado DB-SE). El comportamiento de la cimentación debe comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad) y la aptitud de servicio. Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de un modelo adecuado para el sistema de cimentación elegido y el terreno de apoyo de la misma. Se ha considerado las acciones que actúan sobre el edificio soportado según el documento DB-SE- AE y las acciones geotécnicas que transmiten o generan a través del terreno en que se apoya según el documento DB-SE en los apartados ( ). Estudio geotécnico Generalidades: Datos estimados Tipo de reconocimiento: Resumen de parámetros geotécnicos: El análisis y dimensionamiento de la cimentación exige el conocimiento previo de las características del terreno de apoyo, la tipología del edificio previsto y el entorno donde se ubica la construcción. Terreno arcilloso semiduro. Visual en anterior construcción. Cota de cimentación Se prevé una cimentación superficial situada sobre el estrato de apoyo. Estrato previsto para cimentar Arcilla Nivel freático. Se pone de manifiesto la presencia de nivel freático a 2,60 m del suelo natural, profundidad que no afecta a la cimentación al quedar muy por encima. Tensión admisible considerada 1,23-1,46 Kp/ cm² Peso especifico del terreno = 20 kn/m 3 Angulo de rozamiento interno del terreno = 30 Coeficiente de empuje en reposo K0= 0.61 Coeficiente de Balasto Qu=1,40 Kp/ cm², 2.2 Sistema estructural Se establecerán los datos y las hipótesis de partida, el programa de necesidades, las bases de cálculo y procedimientos o métodos empleados para todo el sistema estructural, así como las características de los materiales que intervienen. Cimentación: Como datos e hipótesis para la elección y cálculo de la cimentación adoptaremos: Datos y las hipótesis de partida Los resultados y recomendaciones del Estudio Geotécnico. Las solicitaciones transmitidas por la estructura portante a los elementos de cimentación. Las características del edificio objeto del proyecto, ya descritas anteriormente. La cimentación deberá garantizar la seguridad estructural, de tal forma que no se produzcan en el edificio, o parte del mismo, daños que tengan su origen en la cimentación y que comprometan directamente la resistencia mecánica y estabilidad del edificio, para lo cual deberá: Programa de necesidades Transmitir al terreno las cargas del edificio, pero manteniendo las deformaciones (asientos) que le producen dentro de unos límites tolerables, garantizando una seguridad suficiente frente a la rotura o al hundimiento. Poseer suficiente resistencia como elemento estructural No resultar afectada por una eventual agresividad del terreno Estar suficientemente protegida frente a las modificaciones naturales o artificiales del entorno (helada, cambios de volumen, variaciones del nivel freático, efectos 1 Este apartado, si bien está incluido en la memoria de estructuras, debe cumplimentarse en este momento, tal y como se establece en el Anejo I del CTE. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

18 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva dinámicos, excavaciones próximas, etc.) Las bases adoptadas para el cálculo de la cimentación son las siguientes: Bases de cálculo Para realizar el cálculo de la cimentación, se adopta la hipótesis de una distribución uniforme de presiones sobre el terreno. Se admiten los principios de la teoría y práctica de la Mecánica del Suelo al definir la tensión admisible del terreno. La Ley de respuesta del terreno será, por tanto, lineal y rectangular, incluso en el caso de cargas excéntricas. La cimentación, como elemento estructural, se dimensionará y armará considerando los valores ponderados de las solicitaciones debidas a las reacciones del terreno frente a las cargas del edificio. Para ello se selecciona el grupo de combinaciones que determina los coeficientes que se aplicarán a las diferentes hipótesis para la obtención de las tensiones transmitidas al terreno. El dimensionado de los elementos estructurales se realiza según la Teoría de los Estados Limites Últimos (apartado DB-SE) y los Estados Límites de Servicio (apartado DB-SE). El comportamiento de la cimentación debe comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad) y la aptitud de servicio. Se elegirán los materiales mas apropiados para minimizar la eventual agresividad del terreno, según el tipo de suelo sobre el que se cimentará. Se adoptarán las medidas constructivas necesarias para proteger la cimentación frente a las modificaciones naturales o artificiales del entorno Con las características del proyecto y los parámetros geotécnicos de las distintas formaciones detectadas, se propone una CIMENTACIÓN MEDIANTE ZAPATAS AISLADAS, ZUNCHOS DE ARRIOSTRAMIENTO Y MUROS DE CONTENCIÓN TIPO MÉNSULA, cuyo plano de asiento se sitúa como mínimo a -0,6 metros (según geotécnico) respecto de la rasante natural del terreno, o en su caso, sobre el relleno una vez compactado y con las debidas garantías de funcionamiento. MOVIMIENTO DE TIERRAS Procedimientos o métodos empleados para todo el sistema estructural El movimiento de tierras necesario será la eliminación de la capa de terreno vegetal que existe sobre el estrato resistente de roca. Se ha considerado que todos los trabajos con se realizarán con medios mecánicos y que el terreno que nos encontraremos es de consistencia MEDIA.Se realizarán las entibaciones y apuntalamientos que fueran necesarios para garantizar unas condiciones de trabajo seguras El transporte de las tierras procedentes de la excavación se realizará mediante camión basculante hasta el vertedero y con medios de carga mecánicos. ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN Zapatas y Zunchos.- En la cimentación de la nave se emplearán, zapatas AISLADAS y zunchos de hormigón armado. Si al realizar la excavación se observase que no se alcanza el nivel geotécnico sobre el que debe apoyar la cimentación, se aumentará el vaciado hasta alcanzarlo, y posteriormente se procederá a su relleno con hormigón en masa hasta el nivel en que apoyarán las zapatas, si por el contrario el terreno se trata de bolos o conglomerados, la cota de cimentación será menor (al menos 0,6 m). Muros.- Los muros, en algunas zonas tendrán la consideración de elementos de cimentación por cuanto se apoyan pilares de la nave. Exiten otros muros que servirán para el cierre de la superficie de actuación y permitir el relleno de esta zona. La justificación, características y dimensionado de los elementos de la cimentación se describen ampliamente en el Anejo de CÁLCULO DE CIMENTACION y planos específicos que acompañan esta Memoria. Características de los materiales que intervienen Los materiales empleados en la cimentación serán: Hormigón de Limpieza HM-25/P/25/IIb Hormigón en zapatas, zunchos y muros HA-25/P/25/IIb Acero B-400S antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

19 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva Las resistencias y características estructurales de los distintos materiales que componen la cimentación se definen en el Anejo de Cálculo de Cimentación, al que nos remitimos. Estructura portante: Previo a la redacción del presente documento se ha procedido a la recopilación de información y una serie de datos básicos, imprescindibles para el cálculo de la estructura propuesta: Datos y las hipótesis de partida Se ha diseñado el tipo de estructura que mejor se ajusta al diseño y usos de la edificación, analizando y resolviendo las repercusiones sobre la distribución que produce su construcción. Se ha analizado los usos del edificio, así como los elementos constructivos empleados para determinar las acciones que se transmitirán a la estructura. Se ha estudiado la situación geográfica del edificio para conocer el ambiente climático que le rodea, la intensidad sísmica, condiciones eólicas, etc. La estructura deberá garantizar la seguridad estructural, de tal forma que no se produzcan en el edificio, o parte del mismo, daños que tengan su origen en la estructura portante, la estructura horizontal o en elementos estructurales y que comprometan directamente la resistencia mecánica y estabilidad del edificio, para lo cual deberá tener: Programa de necesidades Resistencia frente a las acciones consideradas sin superar los límites de deformación establecidos y garantizando una seguridad suficiente frente a la rotura o agotamiento. Estabilidad, tanto a las acciones de vuelco como al movimiento del terreno. Cumplimiento de las condiciones de servicio, manteniendo durante su vida útil un nivel aceptable sin sobrepasar los límites aceptables de deformación (verticales de forjados o vigas o laterales de estructura), de figuración de piezas, de movimientos o vibraciones del edificio. Ductilidad, entendiendo como tal la capacidad de soportar deformaciones después de alcanzada la deformación de agotamiento, mientras aún resiste cargas. Durabilidad, de forma que bajo las condiciones de uso y exposición ambiental previsible, mantenga, durante su vida útil un nivel adecuado de seguridad, funcionalidad y buen aspecto Las bases adoptadas para el cálculo de la estructura son las siguientes: Bases de cálculo El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados Limites Últimos y los Estados Límites de Servicio. El comportamiento de la estructura debe comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad), deformaciones (flechas) y la aptitud de servicio. Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de un modelo adecuado para al sistema de estructura elegido. Se ha considerado las acciones que actúan sobre el edificio soportado según el documento DB SE-AE. ESTRUCTURA PORTANTE.- Procedimientos o métodos empleados Pórticos de acero para nave idustrial.- La estructura portante se resuelve mediante una serie de pórticos metálicos. Se considera que las acciones se transmiten desde la cubierta a estos pórticos que constituyen los elementos resistentes de la estructura. Los distintos pórticos previstos para soportar las cargas de construcción se arriostrarán entre sí mediante vigas que enlacen los soportes de cada dos pórticos vecinos. Las características de los materiales empleados en la estructura. Características de los materiales que intervienen Hormigones en zapatas y zunchos HA-25/ P/20/IIb Aceros S-275-JR Armaduras y mallas electrosoldadas B 400 T Cemento General Tipo CEM II/ AV 32,5 R antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

20 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva Áridos Silíceos o calizos procedentes de machaqueo con dos tamaños de grava y uno de arena; con tamaño máximo según cuadro de características del hormigón. Las resistencias y características estructurales de los distintos materiales que componen la estructura se definen en el Anejo de CÁLCULO DE ESTRUCTURA, al que nos remitimos. 2.3 Sistema envolvente Definición constructiva de los distintos subsistemas de la envolvente del edificio, con descripción de su comportamiento frente a las acciones a las que está sometido (peso propio, viento, nieve, etc.), frente al fuego, seguridad de uso, evacuación de agua y comportamiento frente a la humedad, aislamiento acústico y aislamiento térmico, y sus bases de cálculo. El Aislamiento térmico de dichos subsistemas, la demanda energética máxima prevista del edificio para condiciones de verano e invierno y su eficiencia energética en función del rendimiento energético de las instalaciones proyectado según el apartado (no obstante en este diseño no procede esta verificación al no tener la nave aún un uso específico).. Definición constructiva de los subsistemas Fachadas. EXT fachadas cubiertas El cerramiento exterior estará constituido por PLACA PREFABRICADA DE HORMIGON. La cubierta general de la nave se ha resuelto con PANEL AISLADO TIPO SANDWICH, apoyada sobre correas de perfilería metálica. Sobre rasante SR INT paredes en contacto con suelos en contacto con terrazas No se contemplan balcones No se contemplan. espacios habitables No se contemplan viviendas No se contemplan. otros usos No se contemplan. espacios no habitables No se contemplan espacios habitables No se contemplan viviendas No se contemplan. otros usos No se contemplan. espacios no Solera no estructural de hormigón en masa de 20 cm. de habitables espesor. Bajo rasante BR EXT INT Muros No se contemplan Suelos No se contemplan paredes en contacto No se contemplan. suelos en contacto No se contemplan. Medianeras M No se contemplan. Comportamiento y bases de cálculo de los subsistemas frente a: Peso propio Viento sismo Sobre rasante SR EXT INT paredes en contacto con fachadas cubiertas Acción permanente DB SE-AE Acción permanente DB SE-AE Acción variable DB SE-E Acción variable DB SE-E Acción accidental DB SE-AE NCSE-02 Acción accidental DB SE-AE NCSE-02 terrazas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación balcones No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación viviendas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación otros usos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

21 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva suelos en contacto con espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación viviendas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación otros usos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Bajo rasante BR EXT INT paredes en contacto con suelos en contacto con Muros No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Suelos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Medianeras M No existen en el proyecto Espacios exteriores a la edificación EXE Comportamiento y bases de cálculo de los subsistemas frente a: Fuego Seguridad de uso Evacuación de agua Sobre rasante SR EXT INT paredes en contacto con suelos en contacto con fachadas cubiertas Propagación exterior, accesibilidad por fachada RSCEI e DB SI Propagación exterior, accesibilidad por fachada RSCEI Y DB SI Impacto o atrapamiento DB SU 2 Impacto o atrapamiento DB SU 2 Humedad y evacuación DB HS Humedad y evacuación DB HS terrazas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación balcones No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación viviendas No es de aplicación No es de aplicación otros usos Propagación exterior, Impacto o Humedad y accesibilidad por atrapamiento evacuación DB HS fachada DB SI DB SU 2 espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación viviendas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación otros usos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Bajo rasante BR EXT INT paredes en contacto con suelos en contacto con Muros No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Suelos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios no habitables Medianeras M No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Comportamiento y bases de cálculo de los subsistemas frente a: Comportamiento frente a la humedad Aislamiento acústico Aislamiento térmico Sobre rasante SR EXT fachadas Protección frente a la humedad DB HS 1 Protección contra el ruido DB HR Limitación de demanda energética DB HE 1 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

22 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva INT paredes en contacto con suelos en contacto con cubiertas Protección frente a la humedad DB HS 1 Protección contra el ruido DB HR Limitación de demanda energética DB HE 1 terrazas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación balcones No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación viviendas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación otros usos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación viviendas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación otros usos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Bajo rasante BR EXT INT paredes en contacto suelos en contacto Muros No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Suelos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Medianeras M No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación 2.4 Sistema de compartimentación Definición de los elementos de compartimentación con especificación de su comportamiento ante el fuego y su aislamiento acústico y otras características que sean exigibles, en su caso. A continuación se procede a hacer referencia al comportamiento de los elementos de compartimentación frente a las acciones siguientes, según los elementos definidos en la memoria descriptiva. Se entiende por partición interior, conforme al Apéndice A: Terminología del Documento Básico HE1, el elemento constructivo del edificio que divide su interior en recintos independientes. Pueden ser verticales u horizontales. Se describirán en este apartado aquellos elementos de la carpintería que forman parte de las particiones interiores (carpintería interior). Particiones Descripción Comportamiento ante el fuego Aislamiento acústico Partición 1 Partición 2 Partición 3 Fachadas Cubierta Carpinterías Resistencia al fuego RSCEI y DB SI Resistencia al fuego RSCEI y DB SI Resistencia al fuego RSCEI y DB SI Protección contra el ruido DB HR Protección contra el ruido DB HR Protección contra el ruido DB HR 2.5 Sistemas de acabados Acabados Revestimientos exteriores Revestimientos interiores Habitabilidad En los acabados exteriores se ha buscado aumentar la capacidad impermeabilizante de los cerramientos envolventes mediante la utilización de prefabricados de hormigón. Se ha solado el perímetro del edificio, para evitar la filtración directa del agua de las precipitaciones al terreno próximo a la edificación y la ascensión por capilaridad. En los acabados interiores se ha previsto la utilización de prefabricados de hormigón. Así mismo, se han dispuesto terminaciones interiores (pinturas plásticas), que permiten una limpieza fácil de sus superficies. De este modo aseguramos la posibilidad de mantener el edificio en condiciones óptimas de salubridad que eviten molestias o enfermedades a los usuarios de la nave industrial antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

23 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva Solados Cubierta otros acabados Mediante solera de hormigón de 20 cm con fratasado mecánico superficial Panel aislante, tipo sándwich con acabado en imitación a teja. Acabados Revestimientos exteriores Revestimientos interiores Solados Cubierta Otros Seguridad en caso de incendio Reacción al fuego Propagación exterior DB SI 2 y RSCEI Reacción al fuego Propagación exterior DB SI 2 y RSCEI Reacción al fuego Propagación exterior DB SI 2 y RSCEI Reacción al fuego Propagación exterior DB SI 2 y RSCEI Los revestimientos interiores cumplen las condiciones de reacción al fuego establecidas en la tabla 4.1 del DB SI, al ser de clase C-s2,d0 en techos y paredes de las zonas ocupables y EFL en los suelos de dichas estancias. Acabados Revestimientos exteriores Revestimientos interiores Solados Cubierta otros acabados Funcionalidad Existe coherencia entre las necesidades detectadas y los resultados que se obtienen con el uso del material dispuesto en las diferentes estancias del edificio Existe coherencia entre las necesidades detectadas y los resultados que se obtienen con el uso del material dispuesto en las diferentes estancias del edificio Existe coherencia entre las necesidades detectadas y los resultados que se obtienen con el uso del material dispuesto en cubierta 2.6 Sistemas de acondicionamiento de instalaciones Se indicarán los datos de partida, los objetivos a cumplir, las prestaciones y las bases de cálculo para cada uno de los subsistemas siguientes: 1. Protección contra incendios, anti-intrusión, pararrayos, electricidad, alumbrado, ascensores, transporte, fontanería, evacuación de residuos líquidos y sólidos, ventilación, telecomunicaciones, etc. 2. Instalaciones térmicas del edificio proyectado y su rendimiento energético, suministro de combustibles, ahorro de energía e incorporación de energía solar térmica o fotovoltaica y otras energías renovables. Datos de partida Protección contra-incendios Anti-intrusión En la nave proyectada se instalará un sistema de protección contraincendios. Sus características se detallan en anexo específico En la nave proyectada no se instalará un sistema de protección antiintrusión, por lo que no se detallan las características de esta instalación. Electricidad Alumbrado Ascensores Transporte Fontanería Evacuación de residuos líquidos y sólidos Ventilación En la nave proyectada se instalará un sistema de electricidad para satisfacer las necesidades de iluminación y su sitema productivo. En la nave proyectada se instalará un sistema de alumbrado basado en LUMINARIAS DE DESCARGA de alta eficacia energética. No se ha previsto. No es de aplicación En la nave proyectada, se intalará un sistema de fontanería para dotar de suministro las zonas húmedas proyectadas. En la nave proyectada, se instalará us sistema de evacuación de aguas pluviales y residuales. Se considerarán las determinaciones del Codigo Técnico de la Edificación en su documento Básico DB SH 3, Calidad del Aire Interior. Asimismo, se tendrán en cuenta las exigidas en la normativa de protección contra incendios, así como por la normativa urbanística de aplicación y la particular en función del tipo de edificio de que se trate. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

24 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva Telecomunicaciones Instalaciones térmicas del edificio Suministro de Combustibles Ahorro de energía Incorporación energía solar térmica o fotovoltaica Otras energías renovables No es de aplicación No se ha previsto ningún tipo de instalación térmica No se precisa suministro de combustible. No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Objetivos a cumplir Protección contra-incendios Electricidad Ascensores Transporte Fontanería Evacuación de residuos líquidos y sólidos Ventilación Telecomunicaciones Instalaciones térmicas del edificio Suministro de Combustibles Ahorro de energía Incorporación energía solar térmica o fotovoltaica Otras energías renovables DB-SI y RSCI-EI REBT. No es de aplicación No es de aplicación DB-HS. No se instalará ningún tipo de instalación de saneamiento. La misión de la instalación de ventilación en la nave es la sustitución del aire del ambiente interior de un local considerado inconveniente por su falta de pureza, temperatura inadecuada o humedad excesiva por otro exterior de mejores características. Los objetivos que se deberán cumplir son : Provisión de oxigeno para la respiración de los ocupantes del ambiente. Control del calor que producen Creación de condiciones de confort, afectando a la temperatura del aire, su humedad la velocidad de la misma y la dilución de olores indeseables. Ahorro de energía, realizando las labores de renovación de aire con el mínimo dispendio de energía empleada en la calefacción o refrigeracion del ambiente. No es de aplicación No se han previsto. No se ha previsto No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Prestaciones Electricidad Alumbrado Transporte Fontanería Evacuación de residuos líquidos y sólidos Ventilación La instalación proyectada cumplirá estrictamente las prescripciones del Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión e Instrucciones Complementarias (ITC) BT 01 a BT 51, Real decreto 842/2002, B.O.E. nº 224, de 18 septiembre de 2.002, No es de aplicación. No es de aplicación. No es de aplicación. No es de aplicación. Las caracteristicas técnicas y de diseño de la instalación, así como su dimensionado se detallan en el Anejo de cálculo de instalaciones VENTILACION, así como en los Planos especificos de esta instalación que se incluyen en el Proyecto, a los que nos remitimos. Telecomunicaciones Instalaciones térmicas del edificio Suministro de Combustibles Ahorro de energía Incorporación energía solar térmica o fotovoltaica Otras energías renovables No es de aplicación No se han previsto No se han previsto No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Bases de cálculo antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

25 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva Protección contra-incendios Electricidad Generalidades - DB-SI y RSCI-EI Las especificaciones, criterios, procedimientos, principios y reglas que aseguran un comportamiento adecuado de la instalación eléctrica del edificio se establecen en el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. Fontanería Evacuación de residuos líquidos y sólidos Ventilación No es de aplicación. No es de aplicación. Las especificaciones, criterios, procedimientos, principios y reglas que aseguran una ventilación adecuada de la nave Proceso de cálculo El proceso de cálculo y dimensionamiento de la instalación de ventilación se ha realizado siguiendo el siguiente proceso : 1. Determinacion del caudal de aire limpio necesario en cada dependencia. 2. Elección del sistema de captación y extracción del aire contaminado y el punto en el que se descargará. 3. Dimensionamiento de los conductos de ventilación. Telecomunicaciones Instalaciones térmicas del edificio Suministro de Combustibles Ahorro de energía Incorporación energía solar térmica o fotovoltaica Otras energías renovables No es de aplicación No se ha previsto No se precisa No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación 2.7 Equipamiento Definición de baños, aseos, equipamiento industrial, etc. Equipamiento Definición Baños Cocinas Lavaderos Equipamiento industrial Otros equipamientos (No son de aplicación) Aseos de hombre y mujeres No se prevén No se prevén. No se prevén. No se prevén. El equipamiento industrial se basa en una instalación de alumbrado y una instalación de tomas de corriente junto a una toma de agua, estas instalaciones se reflejarán de forma más descriptiva y exhaustiva en otros puntos de la memoria acompañándose de la representación gráfica (Planos). antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

26 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Prescripciones aplicables conjuntamente con DB-SE 3.1. Seguridad Estructural El DB-SE constituye la base para los Documentos Básicos siguientes y se utilizará conjuntamente con ellos: apartado Procede No procede DB-SE Seguridad estructural: DB-SE-AE Acciones en la edificación DB-SE-C Cimentaciones DB-SE-A Estructuras de acero DB-SE-F Estructuras de fábrica DB-SE-M Estructuras de madera Deberán tenerse en cuenta, además, las especificaciones de la normativa siguiente: apartado Procede No procede NCSE Norma de construcción sismorresistente EHE Instrucción de hormigón estructural REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006) Artículo 10. Exigencias básicas de seguridad estructural (SE). 1. El objetivo del requisito básico «Seguridad estructural» consiste en asegurar que el edificio tiene un comportamiento estructural adecuado frente a las acciones e influencias previsibles a las que pueda estar sometido durante su construcción y uso previsto. 2. Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, fabricarán, construirán y mantendrán de forma que cumplan con una fiabilidad adecuada las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes. 3. Los Documentos Básicos «DB SE Seguridad Estructural», «DB-SE-AE Acciones en la edificación», «DBSE-C Cimientos», «DB-SE-A Acero», «DB-SE-F Fábrica» y «DB-SE-M Madera», especifican parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios del requisito básico de seguridad estructural. 4. Las estructuras de hormigón están reguladas por la Instrucción de Hormigón Estructural vigente Exigencia básica SE 1: Resistencia y estabilidad: la resistencia y la estabilidad serán las adecuadas para que no se generen riesgos indebidos, de forma que se mantenga la resistencia y la estabilidad frente a las acciones e influencias previsibles durante las fases de construcción y usos previstos de los edificios, y que un evento extraordinario no produzca consecuencias desproporcionadas respecto a la causa original y se facilite el mantenimiento previsto Exigencia básica SE 2: Aptitud al servicio: la aptitud al servicio será conforme con el uso previsto del edificio, de forma que no se produzcan deformaciones inadmisibles, se limite a un nivel aceptable la probabilidad de un comportamiento dinámico inadmisible y no se produzcan degradaciones o anomalías inadmisibles. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

27 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Seguridad estructural (SE) Análisis estructural y dimensionado Proceso Situaciones de dimensionado Periodo de servicio Método de comprobación Definición estado limite -DETERMINACION DE SITUACIONES DE DIMENSIONADO -ESTABLECIMIENTO DE LAS ACCIONES -ANALISIS ESTRUCTURAL -DIMENSIONADO PERSISTENTES condiciones normales de uso TRANSITORIAS condiciones aplicables durante un tiempo limitado. EXTRAORDINARIAS condiciones excepcionales en las que se puede encontrar o estar expuesto el edificio. 50 Años Estados límites Situaciones que de ser superadas, puede considerarse que el edificio no cumple con alguno de los requisitos estructurales para los que ha sido concebido Resistencia y estabilidad ESTADO LIMITE ÚLTIMO: Situación que de ser superada, existe un riesgo para las personas, ya sea por una puesta fuera de servicio o por colapso parcial o total de la estructura: - perdida de equilibrio - deformación excesiva - transformación estructura en mecanismo - rotura de elementos estructurales o sus uniones - inestabilidad de elementos estructurales Aptitud de servicio ESTADO LIMITE DE SERVICIO Situación que de ser superada se afecta:: - el nivel de confort y bienestar de los usuarios - correcto funcionamiento del edificio - apariencia de la construcción Acciones Clasificación de las acciones PERMANENTES VARIABLES ACCIDENTALES Aquellas que actúan en todo instante, con posición constante y valor constante (pesos propios) o con variación despreciable: acciones reológicas Aquellas que pueden actuar o no sobre el edificio: uso y acciones climáticas Aquellas cuya probabilidad de ocurrencia es pequeña pero de gran importancia: sismo, incendio, impacto o explosión. Valores característicos de las acciones Datos geométricos de la estructura Características de los materiales Los valores de las acciones se recogerán en la justificación del cumplimiento del DB SE-AE La definición geométrica de la estructura esta indicada en los planos de proyecto Los valores característicos de las propiedades de los materiales se detallarán en la justificación del DB correspondiente o bien en la justificación de la EHE-08. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

28 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Modelo análisis estructural Se realiza un cálculo espacial en tres dimensiones por métodos matriciales de rigidez, formando las barras los elementos que definen la estructura: pilares, dinteles y viguetas. Se establece la compatibilidad de deformación en todos los nudos considerando seis grados de libertad y se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano de cada planta, para simular su comportamiento, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo. A los efectos de obtención de solicitaciones y desplazamientos, para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático y se supone un comportamiento lineal de los materiales, por tanto, un cálculo en primer orden. Verificación de la estabilidad Ed,dst: valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras Ed,dst Ed,stb Ed,stb: valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras Verificación de la resistencia de la estructura Ed Rd Ed : valor de calculo del efecto de las acciones Rd: valor de cálculo de la resistencia correspondiente Combinación de acciones El valor de calculo de las acciones correspondientes a una situación persistente o transitoria y los correspondientes coeficientes de seguridad se han obtenido de la formula 4.3 y de las tablas 4.1 y 4.2 del presente DB. El valor de cálculo de las acciones correspondientes a una situación extraordinaria se ha obtenido de la expresión 4.4 del presente DB y los valores de cálculo de las acciones se ha considerado 0 o 1 si su acción es favorable o desfavorable respectivamente. Verificación de la aptitud de servicio Se considera un comportamiento adecuado en relación con las deformaciones, las vibraciones o el deterioro si se cumple que el efecto de las acciones no alcanza el valor límite admisible establecido para dicho efecto. Flechas Desplazamientos horizontales La limitación de flecha activa establecida en general es de 1/300 de la luz El desplome total limite es 1/500 de la altura total antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

29 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Acciones en la edificación (SE-AE) Peso Propio de la estructura: Corresponde generalmente a los elementos de perfiles metálicos de acero laminado, calculados a partir de su sección bruta y multiplicados por su peso específico en pilares, dinteles y correas. En losas macizas será el canto h (cm) x 25 kn/m 3. Acciones Permanentes (G): Cargas Muertas: Peso propio de tabiques pesados y muros de cerramiento: Se estiman uniformemente repartidas en la planta. Son elementos tales como el pavimento y la tabiquería (aunque esta última podría considerarse una carga variable, sí su posición o presencia varía a lo largo del tiempo). Éstos se consideran al margen de la sobrecarga de tabiquería. En el anejo C del DB-SE-AE se incluyen los pesos de algunos materiales y productos. El pretensado se regirá por lo establecido en la Instrucción EHE-08. Las acciones del terreno se tratarán de acuerdo con lo establecido en DB-SE-C. Acciones Variables (Q): La sobrecarga de uso: Las acciones climáticas: Se adoptarán los valores de la tabla 3.1. Los equipos pesados no están cubiertos por los valores indicados. Las fuerzas sobre las barandillas y elementos divisorios: Se considera una sobrecarga lineal de 2 kn/m en los balcones volados de toda clase de edificios. En cubierta de naves industriales no se considerará sobrecarga de uso. El viento: Las disposiciones de este documento no son de aplicación en los edificios situados en altitudes superiores a m. En general, las estructuras habituales de edificación no son sensibles a los efectos dinámicos del viento y podrán despreciarse estos efectos en edificios cuya esbeltez máxima (relación altura y anchura del edificio) sea menor que 6. En los casos especiales de estructuras sensibles al viento será necesario efectuar un análisis dinámico detallado. La presión dinámica del viento Qb=1/2 x Rx Vb2. A falta de datos más precisos se adopta R=1.25 kg/m3. La velocidad del viento se obtiene del anejo E. está en zona A, con lo que v = 26 m/s, correspondiente a un periodo de retorno de 50 años. Los coeficientes de presión exterior e interior se encuentran en el Anejo D. La temperatura: En estructuras habituales de hormigón estructural o metálicas formadas por pilares y vigas, pueden no considerarse las acciones térmicas cuando se dispongan de juntas de dilatación a una distancia máxima de 40 metros La nieve: Este documento no es de aplicación a edificios situados en lugares que se encuentren en altitudes superiores a las indicadas en la tabla En cualquier caso, incluso en localidades en las que el valor característico de la carga de nieve sobre un terreno horizontal Sk=0 se adoptará una sobrecarga no menor de 0.20 Kn/m2 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

30 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Las acciones químicas, físicas y biológicas: Acciones accidentales (A): Las acciones químicas que pueden causar la corrosión de los elementos de acero se pueden caracterizar mediante la velocidad de corrosión que se refiere a la pérdida de acero por unidad de superficie del elemento afectado y por unidad de tiempo. La velocidad de corrosión depende de parámetros ambientales tales como la disponibilidad del agente agresivo necesario para que se active el proceso de la corrosión, la temperatura, la humedad relativa, el viento o la radiación solar, pero también de las características del acero y del tratamiento de sus superficies, así como de la geometría de la estructura y de sus detalles constructivos. El sistema de protección de las estructuras de acero se regirá por el DB-SE-A. En cuanto a las estructuras de hormigón estructural se regirán por el Art del DB-SE- AE. Los impactos, las explosiones, el sismo, el fuego. Las acciones debidas al sismo están definidas en la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 no obstante para esta construcción y uso no es de aplicación. En este documento básico solamente se recogen los impactos de los vehículos en los edificios, por lo que solo representan las acciones sobre las estructuras portantes. Los valores de cálculo de las fuerzas estáticas equivalentes al impacto de vehículos están reflejados en la tabla 4.1 Cargas gravitatorias por niveles. Conforme a lo establecido en el DB-SE-AE en la tabla 3.1 y al Anexo A.1 y A.2 de la EHE-08, las acciones gravitatorias, así como las sobrecargas de uso, tabiquería y nieve que se han considerado para el cálculo de la estructura de este edificio son las indicadas: Estructrura de acero Niveles Planta cubierta. Sobrecarga de Uso (nieve) Sobrecarga de Tabiquería Peso propio cubierta Peso propio del Solado Carga Total 0,90 KN/m 2 0,00 KN/m 2 0,10 KN/m 2 0,00 KN/m 2 1,00 KN/m 2 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

31 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Cimentaciones (SE-C) Bases de cálculo Método de cálculo: Verificaciones: Acciones: El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados Limites Ultimos (apartado DB-SE) y los Estados Límites de Servicio (apartado DB- SE). El comportamiento de la cimentación debe comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad) y la aptitud de servicio. Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de un modelo adecuado para al sistema de cimentación elegido y el terreno de apoyo de la misma. Se ha considerado las acciones que actúan sobre el edificio soportado según el documento DB-SE-AE y las acciones geotécnicas que transmiten o generan a través del terreno en que se apoya según el documento DB-SE en los apartados ( ). Estudio geotécnico Generalidades: Datos estimados Tipo de reconocimiento: Resumen de parámetros geotécnicos: El análisis y dimensionamiento de la cimentación exige el conocimiento previo de las características del terreno de apoyo, la tipología del edificio previsto y el entorno donde se ubica la construcción. Terreno arcilloso que aparece en capa superficial. Visual. Cota de cimentación Se prevé una cimentación superficial situada sobre el estrato de apoyo. Estrato previsto para cimentar Arcilla Nivel freático. No se pone de manifiesto la presencia de nivel freático. Tensión admisible considerada 1,23-1,46 Kp/ cm² Peso especifico del terreno = 20 kn/m 3 Angulo de rozamiento interno del terreno = 30 Coeficiente de empuje en reposo K0= 0.61 Coeficiente de Balasto Qu=1,40 Kp/ cm², Cimentación: Descripción: Material adoptado: Dimensiones y armado: Condiciones de ejecución: Zapatas aisladas zunchadas con vigas de atado y de arriostramiento. Hormigón armado. Las dimensiones y armados se indican en planos de estructura. Se han dispuesto armaduras que cumplen con las cuantías mínimas indicadas en la instrucción de hormigón estructural (EHE-08) atendiendo a elemento estructural considerado. Sobre la superficie de excavación del terreno y una vez extendida una lámina plástica, se debe de extender una capa de hormigón de regularización llamada solera de asiento que tiene un espesor mínimo de 10 cm y que sirve de base a la zapata de cimentación. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

32 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Acción sísmica (NCSE-02) RD 997/2002, de 27 de Septiembre, por el que se aprueba la Norma de construcción sismorresistente: parte general y edificación (NCSR-02). Clasificación de la construcción: Tipo de Estructura: Aceleración Sísmica Básica (ab): Coeficiente de contribución (K): Coeficiente adimensional de riesgo (): Edificio para uso INDUSTRIAL. (Construcción de normal importancia) Pórticos de acero laminado ab=0.12 g, (siendo g la aceleración de la gravedad) K=1.0 =1, (en construcciones de normal importancia) Coeficiente de amplificación del terreno (S): S = 1,09 Terreno tipo (C=1.37) Coeficiente de tipo de terreno (C): Arcllas arenosas con grava de consistencia firme a muy firme Espesor 7,40 m, Terreno tipo III (C=1.6) Gravas arcillosas compactas y arcillas de consistencia dura Terreno tipo III (C=1,30) Aceleración sísmica de cálculo (ac): Método de cálculo adoptado: Ac= S x x ab =0.106 g Análisis Modal Espectral. Factor de amortiguamiento: Estructura de acero: 4% Periodo de vibración de la estructura: 0,11 Número de modos de vibración considerados: Fracción cuasi-permanente de sobrecarga: Coeficiente de comportamiento por ductilidad: Efectos de segundo orden (efecto p ): (La estabilidad global de la estructura) Medidas constructivas consideradas: Observaciones: 1 modos de vibración (La masa total desplazada >90% en ambos ejes) La parte de sobrecarga a considerar en la masa sísmica movilizable es = 1,00 (Almacenes) = 3 (ductilidad alta) Los desplazamientos reales de la estructura son los considerados en el cálculo multiplicados por 1.5 a) Arriostramiento de la cimentación mediante un anillo perimetral con vigas riostras y centradoras y solera armada de arriostramiento de hormigón armado. b) Atado de los pórticos exentos de la estructura mediante vigas perpendiculares a las mismos. A continuación se refleja la hoja de cálculo de ordenador: CARACTERÍSTICAS SÍSMICAS Aceleración sísmica básica 0,12g Coeficiente de contribución K 1,00 Coeficiente de amplificación del terreno 1,09 Coeficiente de riesgo 1,0 Coeficiente del terreno 1,37 Aceleración sísmica de cálculo 0,106g PERIODO Y MODOS DE VIBRACIÓN Periodo fundamental (s) 0,11 Número de modos de vibración 1 Periodo Modo 1 (s) 0,11 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

33 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural ESPECTRO ELÁSTICO DE RESPUESTA Periodo característico TB (s) 0,55 Ordenada espectral Modo 12,50 COEFICIENTE DE RESPUESTA Amortiguamiento en relación al crítico de la estructura (%) 4,00 Coeficiente de comportamiento por ductilidad µ 3,00 Factor de modificación del espectro en función del amortiguamiento 1,09 Coeficiente de respuesta ß 0,36 MASAS DE CÁLCULO Planta Masa (kn) ,000 COEFICIENTES DE FORMA Planta Modo 1 1 1, FACTORES DE DISTRIBUCION Planta Modo 1 1 1, COEFICIENTES SÍSMICOS Planta Modo 1 1 0, FUERZAS SÍSMICAS Planta Modo 1 (kn) 1 224,504 FUERZAS ESTÁTICAS EQUIVALENTES Planta Cortante(kN) Fuesza estática(kn) 1 224, ,504 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

34 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Estructuras de acero (SE-A) Bases de cálculo Criterios de verificación La verificación de los elementos estructurales de acero se ha realizado: Manualmente Toda la estructura: Presentar justificación de verificaciones Parte de la estructura: Identificar los elementos de la estructura Mediante programa informático Toda la estructura Nombre del programa: Nuevo Metal 3D Versión: Empresa: Cype S.A licencia Parte de la estructura: Identificar los elementos de la estructura: - Nombre del programa: - Versión: - Empresa: - Domicilio: - Se han seguido los criterios indicados en el Código Técnico para realizar la verificación de la estructura en base a los siguientes estados límites: Se comprueba los estados relacionados con fallos estructurales como son la estabilidad Estado límite último y la resistencia. Estado límite de servicio Se comprueba los estados relacionados con el comportamiento estructural en servicio. Modelado y análisis El análisis de la estructura se ha basado en un modelo que proporciona una previsión suficientemente precisa del comportamiento de la misma. Las condiciones de apoyo que se consideran en los cálculos corresponden con las disposiciones constructivas previstas. Se consideran a su vez los incrementos producidos en los esfuerzos por causa de las deformaciones (efectos de 2º orden) allí donde no resulten despreciables. En el análisis estructural se han tenido en cuenta las diferentes fases de la construcción, incluyendo el efecto del apeo provisional de los forjados cuando así fuere necesario. la estructura está formada por pilares y vigas existen juntas de dilatación no existen juntas de dilatación separación máxima entre juntas de dilatación Se han tenido en cuenta las acciones térmicas y reológicas en el cálculo? Se han tenido en cuenta las acciones térmicas y reológicas en el cálculo? si no si no justificar justificar La estructura se ha calculado teniendo en cuenta las solicitaciones transitorias que se producirán durante el proceso constructivo Durante el proceso constructivo no se producen solicitaciones que aumenten las inicialmente previstas para la entrada en servicio del edificio antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

35 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Estados límite últimos La verificación de la capacidad portante de la estructura de acero se ha comprobado para el estado límite último de estabilidad, en donde: siendo: E d, dst E E d, dst el valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras d, stb E d, stb el valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras y para el estado límite último de resistencia, en donde siendo: Ed R d E d y Al evaluar R d en el Documento Básico. E el valor de cálculo del efecto de las acciones d R el valor de cálculo de la resistencia correspondiente d, se han tenido en cuenta los efectos de segundo orden de acuerdo con los criterios establecidos Estados límite de servicio Para los diferentes estados límite de servicio se ha verificado que: siendo: E ser C E ser el efecto de las acciones de cálculo; lim C lim valor límite para el mismo efecto. Geometría En la dimensión de la geometría de los elementos estructurales se ha utilizado como valor de cálculo el valor nominal de proyecto Durabilidad Se han considerado las estipulaciones del apartado 3 Durabilidad del Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero, y que se recogen en el presente proyecto en el apartado de Pliego de Condiciones Técnicas Materiales El tipo de acero utilizado en chapas y perfiles es: A-42-b Designación Espesor nominal t (mm) f y (N/mm²) f u (N/mm²) t < t < t 63 3 t 100 Temperatura del ensayo Charpy ºC S235JR S235J0 S235J2 S275JR S275J0 S275J2 S355JR S355J0 S355J2 S355K S450J (1) (1) Se le exige una energía mínima de 40J. f y tensión de límite elástico del material f u tensión de rotura Análisis estructural La comprobación ante cada estado límite se realiza en dos fases: determinación de los efectos de las acciones (esfuerzos y desplazamientos de la estructura) y comparación con la correspondiente limitación (resistencias y flechas y vibraciones admisibles respectivamente). En el contexto del Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero a la primera fase se la denomina de análisis y a la segunda de dimensionado. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

36 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Estados límite últimos La comprobación frente a los estados límites últimos supone la comprobación ordenada frente a la resistencia de las secciones, de las barras y las uniones. El valor del límite elástico utilizado será el correspondiente al material base según se indica en el apartado 3 del Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero. No se considera el efecto de endurecimiento derivado del conformado en frío o de cualquier otra operación. Se han seguido los criterios indicados en el apartado 6 Estados límite últimos del Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero para realizar la comprobación de la estructura, en base a los siguientes criterios de análisis: a) Descomposición de la barra en secciones y cálculo en cada uno de ellas de los valores de resistencia: - Resistencia de las secciones a tracción - Resistencia de las secciones a corte - Resistencia de las secciones a compresión - Resistencia de las secciones a flexión - Interacción de esfuerzos: - Flexión compuesta sin cortante - Flexión y cortante - Flexión, axil y cortante b) Comprobación de las barras de forma individual según esté sometida a: - Tracción - Compresión Se considera una estructura traslacional - Flexión - Interacción de esfuerzos: - Elementos flectados y traccionados - Elementos comprimidos y flectados Estados límite de servicio Para las diferentes situaciones de dimensionado se ha comprobado que el comportamiento de la estructura en cuanto a deformaciones, vibraciones y otros estados límite, está dentro de los límites establecidos en el apartado Valores límites del Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

37 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Estructuras de Hormigón Bases de cálculo. Para la obtención de las solicitaciones se ha considerado los principios de la Mecánica Racional y las teorías clásicas de la Resistencia de Materiales y Elasticidad. El método de cálculo aplicado es de los Estados Límites, en el que se pretende limitar que el efecto de las acciones exteriores ponderadas por unos coeficientes, sea inferior a la respuesta de la estructura, minorando las resistencias de los materiales. En los estados límites últimos se comprueban los correspondientes a: equilibrio, agotamiento o rotura, adherencia, anclaje y fatiga (si procede). En los estados límites de utilización, se comprueba: deformaciones (flechas), y vibraciones (si procede). Definidos los estados de carga según su origen, se procede a calcular las combinaciones posibles con los coeficientes de mayoración y minoración correspondientes de acuerdo a los coeficientes de seguridad definidos en el art. 12º de la norma EHE-08 y las combinaciones de hipótesis básicas definidas en el art 13º de la norma EHE-08 Situaciones no sísmicas Situaciones no sísmicas G Q Q Situaciones sísmicas Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai ki j 1 i >1 G A Q Gj kj A E Qi ai ki j 1 i 1 La obtención de los esfuerzos en las diferentes hipótesis simples del entramado estructural, se harán de acuerdo a un cálculo lineal de primer orden, es decir admitiendo proporcionalidad entre esfuerzos y deformaciones, el principio de superposición de acciones, y un comportamiento lineal y geométrico de los materiales y la estructura. Para la obtención de las solicitaciones determinantes en el dimensionado de los elementos de los forjados (vigas, viguetas, losas, nervios) se obtendrán los diagramas envolventes para cada esfuerzo. Para el dimensionado de los soportes se comprueban para todas las combinaciones definidas Hormigones. Resistencia Característica a los 28 días: f ck (N/mm 2 ) Toda la obra Tipo de cemento (RC-03) CEM I/32.5 N Cantidad máxima/mínima de cemento (kp/m 3 ) Elementos de Hormigón Armado Cimentación Soportes (Comprimidos) Forjados (Flectados) Otros /300 Tamaño máximo del árido (mm) /20 25 Tipo de ambiente (agresividad) IIb + Qb Consistencia del hormigón Plástica Blanda Blanda Blanda Asiento Cono de Abrams (cm) 3 a 5 6 a 9 6 a 9 6 a 9 Sistema de compactación Nivel de Control Previsto Vibrado Estadístico Coeficiente de Minoración 1.5 Resistencia de cálculo del hormigón: f cd (N/mm 2 ) antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

38 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Acero en barras Toda la obra Cimentación Comprimidos Flectados Otros Designación B-400-S Límite Elástico (N/mm 2 ) 400 Nivel de Control Previsto Normal Coeficiente de Minoración 1.15 Resistencia de cálculo del acero (barras): f yd (N/mm 2 ) Acero en Mallazos Toda la obra Cimentación Comprimidos Flectados Otros Designación B-500-T Límite Elástico (kp/cm 2 ) 500 Ejecución Toda la obra Cimentación Comprimidos Flectados Otros A. Nivel de Control previsto Normal B. Coeficiente de Mayoración de las acciones desfavorables Permanentes/Variables 1.35/1.5 En los elementos de hormigón armado se establecen los siguientes límites: Flechas activas máximas relativas y absolutas para elementos de Hormigón Armado y Acero Estructura no solidaria con otros elementos Estructura solidaria con otros elementos Tabiques ordinarios o pavimentos rígidos con juntas Tabiques frágileso pavimentos rígidos sin juntas VIGAS Y LOSAS Relativa: /L<1/300 FORJADOS UNIDIRECCIONALES Relativa: /L<1/300 Relativa: /L<1/400 Relativa: /L<1/500 /L<1/ cm Relativa: /L<1/500 Relativa: /L<1/500 /L<1/ cm Desplazamientos horizontales Local Total Desplome relativo a la altura entre plantas: /h<1/250 Desplome relativo a la altura total del edificio: /H<1/ Combinaciones de acciones consideradas antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

39 Proyecto Básico y de Ejecución para construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Hipótesis y combinaciones. De acuerdo con las acciones determinadas en función de su origen, y teniendo en cuenta tanto si el efecto de las mismas es favorable o desfavorable, así como los coeficientes de ponderación se realizará el cálculo de las combinaciones posibles del modo siguiente: E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08/CTE Situaciones no sísmicas G Q Q Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai ki j 1 i >1 Situaciones sísmicas G A Q Gj kj A E Qi ai ki j 1 i 1 Situación 1: Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad () Favorable Desfavorable Coeficientes de combinación () Principal ( p ) Acompañamiento ( a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q) Viento (Q) Nieve (Q) 0.00 Sismo (A) Situación 2: Sísmica Coeficientes parciales de seguridad () Coeficientes de combinación () Favorable Desfavorable Principal ( p ) Acompañamiento ( a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q) Viento (Q) Nieve (Q) Sismo (A) (*) (*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

40 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SI Seguridad en caso de incendio 3.2. DB-SI Seguridad en caso de incendio REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74, martes 28 marzo 2006) Artículo 11. Exigencias básicas de seguridad en caso de incendio (SI). 1. El objetivo del requisito básico «Seguridad en caso de incendio» consiste en reducir a límites aceptables el riesgo de que los usuarios de un edificio sufran daños derivados de un incendio de origen accidental, como consecuencia de las características de su proyecto, construcción, uso y mantenimiento. 2. Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, construirán, mantendrán y utilizarán de forma que, en caso de incendio, se cumplan las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes. 3. El Documento Básico DB-SI especifica parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios del requisito básico de seguridad en caso de incendio, excepto en el caso de los edificios, establecimientos y zonas de uso industrial a los que les sea de aplicación el «Reglamento de seguridad contra incendios en los establecimientos industriales», en los cuales las exigencias básicas se cumplen mediante dicha aplicación Exigencia básica SI 1: Propagación interior: se limitará el riesgo de propagación del incendio por el interior del edificio Exigencia básica SI 2: Propagación exterior: se limitará el riesgo de propagación del incendio por el exterior, tanto en el edificio considerado como a otros edificios Exigencia básica SI 3: Evacuación de ocupantes: el edificio dispondrá de los medios de evacuación adecuados para que los ocupantes puedan abandonarlo o alcanzar un lugar seguro dentro del mismo en condiciones de seguridad Exigencia básica SI 4: Instalaciones de protección contra incendios: el edificio dispondrá de los equipos e instalaciones adecuados para hacer posible la detección, el control y la extinción del incendio, así como la transmisión de la alarma a los ocupantes Exigencia básica SI 5: Intervención de bomberos: se facilitará la intervención de los equipos de rescate y de extinción de incendios Exigencia básica SI 6: Resistencia al fuego de la estructura: la estructura portante mantendrá su resistencia al fuego durante el tiempo necesario para que puedan cumplirse las anteriores exigencias básicas Dado el desconocimiento del uso definitivo de la nave industrial se considerará el uso de almacenamiento de la Edificación que se proyecta, no le es de aplicación el DB-SI, sino que le será de aplicación el Reglamento de Seguridad contra Incendios en Establecimientos Industriales. Su justificación se recoge en el punto correspondiente de esta Memoria (Anejo de protección contraincendios). antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

41 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización 3.3. DB-SU Seguridad de Utilización REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006) Artículo 12. Exigencias básicas de seguridad de utilización (SU). 1. El objetivo del requisito básico «Seguridad de Utilización consiste en reducir a límites aceptables el riesgo de que los usuarios sufran daños inmediatos durante el uso previsto de los edificios, como consecuencia de las características de su proyecto, construcción, uso y mantenimiento. 1. Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, construirán, mantendrán y utilizarán de forma que se cumplan las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes. 2. El Documento Básico «DB-SU Seguridad de Utilización» especifica parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios del requisito básico de seguridad de utilización Exigencia básica SU 1: Seguridad frente al riesgo de caídas: se limitará el riesgo de que los usuarios sufran caídas, para lo cual los suelos serán adecuados para favorecer que las personas no resbalen, tropiecen o se dificulte la movilidad. Asimismo, se limitará el riesgo de caídas en huecos, en cambios de nivel y en escaleras y rampas, facilitándose la limpieza de los acristalamientos exteriores en condiciones de seguridad Exigencia básica SU 2: Seguridad frente al riesgo de impacto o de atrapamiento: se limitará el riesgo de que los usuarios puedan sufrir impacto o atrapamiento con elementos fijos o móviles del edificio Exigencia básica SU 3: Seguridad frente al riesgo de aprisionamiento: se limitará el riesgo de que los usuarios puedan quedar accidentalmente aprisionados en recintos Exigencia básica SU 4: Seguridad frente al riesgo causado por iluminación inadecuada: se limitará el riesgo de daños a las personas como consecuencia de una iluminación inadecuada en zonas de circulación de los edificios, tanto interiores como exteriores, incluso en caso de emergencia o de fallo del alumbrado normal Exigencia básica SU 5: Seguridad frente al riesgo causado por situaciones con alta ocupación: se limitará el riesgo causado por situaciones con alta ocupación facilitando la circulación de las personas y la sectorización con elementos de protección y contención en previsión del riesgo de aplastamiento Exigencia básica SU 6: Seguridad frente al riesgo de ahogamiento: se limitará el riesgo de caídas que puedan derivar en ahogamiento en piscinas, depósitos, pozos y similares mediante elementos que restrinjan el acceso Exigencia básica SU 7: Seguridad frente al riesgo causado por vehículos en movimiento: se limitará el riesgo causado por vehículos en movimiento atendiendo a los tipos de pavimentos y la señalización y protección de las zonas de circulación rodada y de las personas Exigencia básica SU 8: Seguridad frente al riesgo causado por la acción del rayo: se limitará el riesgo de electrocución y de incendio causado por la acción del rayo, mediante instalaciones adecuadas de protección contra el rayo. SU1.1 Resbaladicidad de los suelos (Clasificación del suelo en función de su grado de deslizamiento UNE ENV 12633:2003) Clase NORMA Zonas interiores secas con pendiente < 6% 1 1 Zonas interiores secas con pendiente 6% y escaleras 2 2 Zonas interiores húmedas (entrada al edificio o terrazas cubiertas) con pendiente < 6% 2 - Zonas interiores húmedas (entrada al edificio o terrazas cubiertas) con pendiente 6% y escaleras 3 - Zonas exteriores, garajes y piscinas 3 3 PROY NORMA PROY SU1.2 Discontinuidades en el pavimento El suelo no presenta imperfecciones o irregularidades que supongan riesgo de caídas como consecuencia de traspiés o de tropiezos Diferencia de nivel < 6 mm < 6 mm Pendiente máxima para desniveles 50 mm Excepto para acceso desde espacio exterior 25 % NP Perforaciones o huecos en suelos de zonas de circulación Ø 15 mm NP Altura de barreras para la delimitación de zonas de circulación 800 mm NP Nº de escalones mínimo en zonas de circulación Excepto en los casos siguientes: 3 0 En zonas de uso restringido En las zonas comunes de los edificios de uso Residencial Vivienda. En los accesos a los edificios, bien desde el exterior, bien desde porches, garajes, etc. (figura 2.1) En salidas de uso previsto únicamente en caso de emergencia. En el acceso a un estrado o escenario antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

42 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Distancia entre la puerta de acceso a un edificio y el escalón más próximo. (excepto en edificios de uso Residencial Vivienda) (figura 2.1) mm. y anchura hoja. Protección de los desniveles Barreras de protección en los desniveles, huecos y aberturas (tanto horizontales como verticales) balcones, ventanas, etc. con diferencia de cota (h). Señalización visual y táctil en zonas de uso público Para h 550 mm para h 550 mm Dif. táctil 250 mm del borde Características de las barreras de protección Altura de la barrera de protección: diferencias de cotas 6 m. resto de los casos huecos de escaleras de anchura menor que 400 mm. NORMA 900 mm mm 900 mm PROYECTO SU 1.3. Desniveles Medición de la altura de la barrera de protección (ver gráfico) Resistencia y rigidez frente a fuerza horizontal de las barreras de protección (Ver tablas 3.1 y 3.2 del Documento Básico SE-AE Acciones en la edificación) Resistirá una fuerza horizontal, distribuida uniformemente, de valor: qk 0,8 kn/m (DB SE AE) NORMA PROYECTO Características constructivas de las barreras de protección: No serán escalables No existirán puntos de apoyo en la altura accesible (Ha). 200 Ha 700 mm --- Limitación de las aberturas al paso de una esfera Ø 100 mm --- Límite entre parte inferior de la barandilla y línea de inclinación 50 mm --- antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

43 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Escaleras de uso restringido SU 1.4. Escaleras y rampas Escalera de trazado lineal NORMA PROYECTO Ancho del tramo 800 mm -- Altura de la contrahuella 200 mm --- Ancho de la huella 220 mm --- En escaleras de trazado curvo, la huella se medirá en el eje, cuando la anchura sea 1 m y a 50 cm del lado más estrecho cuando sea mayor. Además la huella será 50 mm., en el lado más estrecho y 44 cm, en el lado más ancho. Mesetas partidas con peldaños a 45º (se admiten) Escalones sin tabica (dimensiones según gráfico) ver CTE DB-SU Escaleras de uso general: peldaños SU 1.4. Escaleras y rampas tramos rectos de escalera Huella H Contrahuella C se garantizará 540 mm 2C + H 700 mm (H = huella, C= contrahuella) NORMA 280 mm 130 C 185 mm la relación se cumplirá a lo largo de una misma escalera PROYECTO escalera con trazado curvo Huella NORMA PROYECTO H 170 mm en el lado más estrecho - H 440 mm en el lado más ancho - antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

44 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización escaleras de evacuación ascendente (No se contemplan) Escalones (la tabica será vertical o formará ángulo 15º con la vertical) escaleras de evacuación descendente Escalones, se admite Escaleras de uso general: tramos SU 1.4. Escaleras y rampas CTE Número mínimo de peldaños por tramo 3 Altura máxima a salvar por cada tramo 3,20 m En una misma escalera todos los peldaños tendrán la misma contrahuella En tramos rectos todos los peldaños tendrán la misma huella En tramos curvos (todos los peldaños tendrán la misma huella medida a lo largo El radio será de toda línea equidistante de uno de los lados de la escalera), constante la huella medida en el En tramos mixtos tramo curvo huella en las partes rectas Anchura útil del tramo (libre de obstáculos) comercial y pública concurrencia 1200 mm otros 1000 mm Escaleras de uso general: Mesetas entre tramos de una escalera con la misma dirección: Anchura de las mesetas dispuestas anchura --- escalera Longitud de las mesetas (medida en su eje) mm --- entre tramos de una escalera con cambios de dirección: (figura 4.4) Anchura de las mesetas ancho --- escalera Longitud de las mesetas (medida en su eje) mm --- PROY antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

45 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Escaleras de uso general: Pasamanos Pasamanos continuo: en un lado de la escalera en ambos lados de la escalera (P.M.R. = Personas con Movilidad Reducida) Pasamanos intermedios. Se dispondrán para ancho del tramo Separación de pasamanos intermedios Altura del pasamanos Configuración del pasamanos: será firme y fácil de asir Separación del paramento vertical el sistema de sujeción no interferirá el paso continuo de la mano Cuando salven altura 550 mm Cuando ancho mm o estén previstas para P.M.R mm mm 900 mm H mm 40 mm Rampas CTE PROY Pendiente: rampa estándar 6% < p < 12% l < 3 m, p 10% usuario silla ruedas (P.M.R. = Personas con Movilidad l < 6 m, p 8% Reducida) resto, p 6% circulación de vehículos en garajes, también previstas para p 18% la circulación de personas Tramos: longitud del tramo: rampa estándar usuario silla ruedas l 15,00 m l 9,00 m ancho del tramo: ancho libre de obstáculos ancho útil se mide entre paredes o barreras de protección ancho en función de DB-SI SU 1.4. Escaleras y rampas Mesetas: rampa estándar: ancho mínimo usuario silla de ruedas ancho mínimo tramos rectos anchura constante para bordes libres, elemento de protección lateral entre tramos de una misma dirección: ancho meseta longitud meseta a 1,00 m a 1200 mm a 1200 mm a 1200 mm h = 100 mm a ancho rampa l 1500 mm entre tramos con cambio de dirección: ancho meseta (libre de obstáculos) a ancho rampa Pasamanos ancho de puertas y pasillos distancia de puerta con respecto al arranque de un tramo distancia de puerta con respecto al arranque de un tramo (PMR) pasamanos continuo en un lado pasamanos continuo en un lado (PMR) pasamanos continuo en ambos lados a 1200 mm d 400 mm d 1500 mm desnivel > 550 mm desnivel > 1200 mm a > 1200 mm altura pasamanos 900 mm h 1100 mm altura pasamanos adicional (PMR) 650 mm h 750 mm antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

46 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización separación del paramento d 40 mm características del pasamanos: Sist. de sujeción no interfiere en el paso continuo de la mano firme, fácil de asir Escalas fijas Anchura Distancia entre peldaños espacio libre delante de la escala Distancia entre la parte posterior de los escalones y el objeto más próximo Espacio libre a ambos lados si no está provisto de jaulas o dispositivos equivalentes 400mm a 800 mm d 300 mm d 750 mm d 160 mm 400 mm protección adicional: Prolongación de barandilla por encima del último peldaño (para riesgo de caída por falta de apoyo) p mm - Protección circundante. h > 4 m - Plataformas de descanso cada 9 m h > 9 m - Limpieza de los acristalamientos exteriores SU 1.5. Limpieza de los acristalamientos exteriores limpieza desde el interior: toda la superficie interior y exterior del acristalamiento se encontrará comprendida en un radio r 850 mm desde algún punto del borde de la zona practicable h max mm en acristalamientos invertidos, Dispositivo de bloqueo en posición invertida CUMPLE El acristalamiento exterior no es practicable por lo que su limpieza será desde el exterior. NP limpieza desde el exterior y situados a h > 6 m No existen plataforma de mantenimiento a 400 mm barrera de protección h mm previsión de instalación de puntos fijos de equipamiento de acceso especial anclaje con la resistencia adecuada antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

47 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización NORMA PROYECT O SU2.2 Atrapamiento puerta corredera de accionamiento manual ( d= distancia hasta objeto fijo más próx) elementos de apertura y cierre automáticos: dispositivos de protección d 200 mm adecuados al tipo de accionamiento con elementos fijos NORMA PROYECTO NORMA PROYE CTO Altura libre de paso en zonas de circulación Altura libre en umbrales de puertas uso restringido mm mm resto de zonas Altura de los elementos fijos que sobresalgan de las fachadas y que estén situados sobre zonas de circulación Vuelo de los elementos en las zonas de circulación con respecto a las paredes en la zona comprendida entre y mm medidos a partir del suelo Restricción de impacto de elementos volados cuya altura sea menor que mm disponiendo de elementos fijos que restrinjan el acceso hasta ellos. con elementos practicables disposición de puertas laterales a vías de circulación en pasillo a < 2,50 m (zonas de uso general) En puertas de vaivén se dispondrá de uno o varios paneles que permitan percibir la aproximación de las personas entre 0,70 m y 1,50 m mínimo mm mm 150 mm mm 2200 mm 7 NP NP NP NP NP SU2.1 Impacto con elementos frágiles Superficies acristaladas situadas en áreas con riesgo de impacto con barrera de protección Superficies acristaladas situadas en áreas con riesgo de impacto sin barrera de protección diferencia de cota a ambos lados de la superficie acristalada 0,55 m H 12 m diferencia de cota a ambos lados de la superficie acristalada 12 m resto de casos duchas y bañeras: partes vidriadas de puertas y cerramientos SU1, apartado 3.2 Norma: (UNE EN 2600:2003) resistencia al impacto nivel 2 resistencia al impacto nivel 1 resistencia al impacto nivel 3 NP áreas con riesgo de impacto antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

48 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Impacto con elementos insuficientemente perceptibles Grandes superficies acristaladas y puertas de vidrio que no dispongan de elementos que permitan identificarlas NORMA PROYECTO señalización: altura inferior: 850mm<h<1100mm H= 900 mm altura superior: 1500mm<h<1700mm H= mm travesaño situado a la altura inferior NP montantes separados a 600 mm NP Riesgo de aprisionamiento SU3 Aprisionamiento en general: Recintos con puertas con sistemas de bloqueo interior baños y aseos Fuerza de apertura de las puertas de salida usuarios de silla de ruedas: Recintos de pequeña dimensión para usuarios de sillas de ruedas Fuerza de apertura en pequeños recintos adaptados NP NP NORMA 150 N NP NORMA 25 N PROY PROY Ámbito de aplicación SU5 situaciones de alta ocupación Las condiciones establecidas en esta Sección son de aplicación a los graderíos de estadios, pabellones polideportivos, centros de reunión, otros edificios de uso cultural, etc. previstos para más de 3000 espectadores de pie. En todo lo relativo a las condiciones de evacuación les es también de aplicación la Sección SI 3 del Documento Básico DB-SI NP SU7 Seguridad frente al riesgo causado por vehículos en movimiento. Ambito: Zonas de uso aparcamiento y vías de circulación de vehículos, excepto de viviendas unifamiliares Características constructivas Espacio de acceso y espera: Localización en su incorporación al exterior NORMA PROY Profundidad p 4,50 m >4.50m Pendiente pend 5% < 5 % Acceso peatonal independiente: Ancho A 800 mm. > 0,80 m Altura de la barrera de protección h 800 mm > 0,80 m Pavimento a distinto nivel Protección de desniveles (para el caso de pavimento a distinto nivel): Barreras de protección en los desniveles, huecos y aberturas (tanto horizontales como verticales con diferencia de cota (h) Señalización visual y táctil en zonas de uso público para h 550 mm, Diferencia táctil 250 mm del borde Pintura de señalización: Protección de recorridos peatonales Plantas de garaje > 200 vehículos o S> m2 NP pavimento diferenciado con pinturas o relieve zonas de nivel más elevado SI NP antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

49 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Protección de desniveles (para el supuesto de zonas de nivel más elevado): Barreras de protección en los desniveles, huecos y aberturas (tanto horizontales como verticales con diferencia de cota (h). para h 550 mm Señalización visual y táctil en zonas de uso público para h 550 mm Dif. táctil 250 mm del borde Señalización Sentido de circulación y salidas. Velocidad máxima de circulación 20 km/h. Zonas de tránsito y paso de peatones en las vías o rampas de circulación y acceso. Para transporte pesado señalización de gálibo y alturas limitadas Zonas de almacenamiento o carga y descarga señalización mediante marcas viales o pintura en pavimento NP NP Se señalizará según el Código de la Circulación: SI SI SI Nivel de iluminación mínimo de la instalación de alumbrado (medido a nivel del suelo) SU4.1 Alumbrado normal en zonas de circulación Exterior Interior Zona NORMA PROYECTO Iluminancia mínima [lux] Exclusiva para personas Escaleras 10 Resto de zonas 5 Para vehículos o mixtas Exclusiva para personas Escaleras Resto de zonas Para vehículos o mixtas factor de uniformidad media fu 40% >40% Dotación Contarán con alumbrado de emergencia: recorridos de evacuación aparcamientos con S > 100 m2 locales que alberguen equipos generales de las instalaciones de protección locales de riesgo especial lugares en los que se ubican cuadros de distribución o de accionamiento de instalación de alumbrado las señales de seguridad Condiciones de las luminarias NORMA PROYECTO altura de colocación h 2 m >2 m. SU4.2 Alumbrado de emergencia se dispondrá una luminaria en: cada puerta de salida señalando peligro potencial señalando emplazamiento de equipo de seguridad puertas existentes en los recorridos de evacuación escaleras, cada tramo de escaleras recibe iluminación directa en cualquier cambio de nivel en los cambios de dirección y en las intersecciones de pasillos Características de la instalación Será fija Dispondrá de fuente propia de energía Entrará en funcionamiento al producirse un fallo de alimentación en las zonas de alumbrado normal El alumbrado de emergencia de las vías de evacuación debe alcanzar como mínimo, al cabo de 5s, el 50% del nivel de iluminación requerido y el 100% a los 60s. Condiciones de servicio que se deben garantizar: (durante una hora desde el fallo) NORMA PROY Vías de evacuación de anchura Iluminancia eje central 1 lux 1 lux 2m Iluminancia de la banda central 0,5 lux 1 lux Vías de evacuación de anchura > Pueden ser tratadas como varias bandas 2m de anchura 2m antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

50 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización a lo largo de la línea central relación entre iluminancia máx. y mín 40:1 40 % - equipos de seguridad puntos donde estén ubicados - instalaciones de protección contra Iluminancia incendios 5 luxes 5 LUX - cuadros de distribución del alumbrado Señales: valor mínimo del Índice del Rendimiento Cromático (Ra) Ra 40 Iluminación de las señales de seguridad NORMA PROY luminancia de cualquier área de color de seguridad 2 cd/m 2 2 cd/m 2 relación de la luminancia máxima a la mínima dentro del color blanco de seguridad 10:1 10:1 relación entre la luminancia Lblanca y la luminancia Lcolor >10 5:1 y 5:1 y 15:1 15:1 Tiempo en el que deben alcanzar el porcentaje de iluminación 50% 5 s 5 s 100% 60 s 60 s SU6.1 Piscinas Esta Sección es aplicable a las piscinas de uso colectivo. Quedan excluidas las piscinas de viviendas unifamiliares. Barreras de protección Control de acceso de niños a piscina si no deberá disponer de barreras de protección si Resistencia de fuerza horizontal aplicada en borde superior 0,5 KN/m. Características constructivas de las barreras de protección:. NORMA PROY No existirán puntos de apoyo en la altura accesible (Ha). 200 Ha mm Limitación de las aberturas al paso de una esfera Ø 100 mm - Límite entre parte inferior de la barandilla y línea de inclinación 50 mm - Características del vaso de la piscina: Profundidad: NORMA PROY Piscina infantil p 500 mm - Resto piscinas (incluyen zonas de profundidad < mm). p mm - Señalización en: Puntos de profundidad > 1400 mm - Señalización de valor máximo - Señalización de valor mínimo - Ubicación de la señalización en paredes del vaso y andén - Pendiente: NORMA PROY Piscinas infantiles pend 6% - Piscinas de recreo o polivalentes p 1400 mm - pend 10% Resto p > 1400 mm - pend 35% Huecos: Deberán estar protegidos mediante rejas u otro dispositivo que impida el atrapamiento. Características del material: CTE PROY Resbaladicidad material del fondo para zonas de clase 3 - profundidad 1500 mm. revestimiento interior del vaso color claro - Andenes: Resbaladicidad clase 3 - Anchura a 1200 mm - Construcción evitará el encharcamiento - Escaleras: (excepto piscinas infantiles) Profundidad bajo el agua Colocación mm, o bien hasta 300 mm por encima del suelo del vaso No sobresaldrán del plano de la pared del vaso. peldaños antideslizantes carecerán de aristas vivas antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

51 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Distancia entre escaleras se colocarán en la proximidad de los ángulos del vaso y en los cambios de pendiente D < 15 m Pozos y depósitos SU6.2 Pozos y depósitos Los pozos, depósitos, o conducciones abiertas que sean accesibles a personas y presenten riesgo de ahogamiento estarán equipados con sistemas de protección, tales como tapas o rejillas, con la suficiente rigidez y resistencia, así como con cierres que impidan su apertura por personal no autorizado. Procedimiento de verificación instalación de sistema de protección contra el rayo Ne (frecuencia esperada de impactos) > Na (riesgo admisible) Ne (frecuencia esperada de impactos) Na (riesgo admisible) si no Determinación de Ne SU8 Seguridad frente al riesgo relacionado con la acción del rayo Ng [nº impactos/año, km2] densidad de impactos sobre el terreno 1,00 (Ciudad) Determinación de Na Ae [m2] superficie de captura equivalente del edificio aislado en m 2, que es la delimitada por una línea trazada a una distancia 3H de cada uno de los puntos del perímetro del edificio, siendo H la altura del edificio en el punto del perímetro considerado C1 Coeficiente relacionado con el entorno Situación del edificio C1 Próximo a otros edificios o árboles de la misma altura o más 0,5 altos Rodeado de edificios más bajos 0,75 Aislado 1 Aislado sobre una colina o promontorio 2 Ne Ne NgA ec110 Ne = 6 C 2 coeficiente en función del tipo de construcción C 3 contenido del edificio C 4 uso del edificio C 5 necesidad de continuidad en las activ. que se desarrollan en el edificio Na 5,5 N a C C C C Cubierta metálica Cubierta de hormigón Cubierta de madera uso residencial uso residencial uso residencial Estructura metálica 0, antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

52 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Estructura de hormigón Estructura de madera 1 1 2,5 2 2,5 3 Na = Tipo de instalación exigido Na Ne N E 1 N a e Nivel de protección E > 0,98 1 0,95 < E < 0,98 2 0,80 < E < 0, < E < 0,80 4 Las características del sistema de protección para cada nivel serán las descritas en el Anexo SU B del Documento Básico SU del CTE antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

53 Proyecto de Ejecución para la construcción de una nave Industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad 3.4. DB-HS-Salubridad REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006) Artículo 13. Exigencias básicas de salubridad (HS) «Higiene, salud y protección del medio ambiente». 1. El objetivo del requisito básico «Higiene, salud y protección del medio ambiente», tratado en adelante bajo el término salubridad, consiste en reducir a límites aceptables el riesgo de que los usuarios, dentro de los edificios y en condiciones normales de utilización, padezcan molestias o enfermedades, así como el riesgo de que los edificios se deterioren y de que deterioren el medio ambiente en su entorno inmediato, como consecuencia de las características de su proyecto, construcción, uso y mantenimiento. 2. Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, construirán, mantendrán y utilizarán de tal forma que se cumplan las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes. 3. El Documento Básico «DB-HS Salubridad» especifica parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios del requisito básico de salubridad Exigencia básica HS 1: Protección frente a la humedad: se limitará el riesgo previsible de presencia inadecuada de agua o humedad en el interior de los edificios y en sus cerramientos como consecuencia del agua procedente de precipitaciones atmosféricas, de escorrentías, del terreno o de condensaciones, disponiendo medios que impidan su penetración o, en su caso permitan su evacuación sin producción de daños Exigencia básica HS 2: Recogida y evacuación de residuos: los edificios dispondrán de espacios y medios para extraer los residuos ordinarios generados en ellos de forma acorde con el sistema público de recogida de tal manera que se facilite la adecuada separación en origen de dichos residuos, la recogida selectiva de los mismos y su posterior gestión Exigencia básica HS 3: Calidad del aire interior. 1. Los edificios dispondrán de medios para que sus recintos se puedan ventilar adecuadamente, eliminando los contaminantes que se produzcan de forma habitual durante el uso normal de los edificios, de forma que se aporte un caudal suficiente de aire exterior y se garantice la extracción y expulsión del aire viciado por los contaminantes. 2. Para limitar el riesgo de contaminación del aire interior de los edificios y del entorno exterior en fachadas y patios, la evacuación de productos de combustión de las instalaciones térmicas se producirá con carácter general por la cubierta del edificio, con independencia del tipo de combustible y del aparato que se utilice, y de acuerdo con la reglamentación específica sobre instalaciones térmicas Exigencia básica HS 4: Suministro de agua. 1. Los edificios dispondrán de medios adecuados para suministrar al equipamiento higiénico previsto de agua apta para el consumo de forma sostenible, aportando caudales suficientes para su funcionamiento, sin alteración de las propiedades de aptitud para el consumo e impidiendo los posibles retornos que puedan contaminar la red, incorporando medios que permitan el ahorro y el control del caudal del agua. 2. Los equipos de producción de agua caliente dotados de sistemas de acumulación y los puntos terminales de utilización tendrán unas características tales que eviten el desarrollo de gérmenes patógenos Exigencia básica HS 5: Evacuación de aguas: los edificios dispondrán de medios adecuados para extraer las aguas residuales generadas en ellos de forma independiente o conjunta con las precipitaciones atmosféricas y con las escorrentías. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

54 Proyecto de Ejecución para la construcción de una nave Industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad Terminología (Apéndice A: Terminología, CTE, DB-HS1) Relación no exhaustiva de términos necesarios para la comprensión de las fichas HS1 HS1 Protección frente a la humedad Barrera contra el vapor: elemento que tiene una resistencia a la difusión de vapor mayor que 10 MN s/g equivalente a 2,7 m 2 h Pa/mg. Cámara de aire ventilada: espacio de separación en la sección constructiva de una fachada o de una cubierta que permite la difusión del vapor de agua a través de aberturas al exterior dispuestas de forma que se garantiza la ventilación cruzada. Cámara de bombeo: depósito o arqueta donde se acumula provisionalmente el agua drenada antes de su bombeo y donde están alojadas las bombas de achique, incluyendo la o las de reserva. Capa antipunzonamiento: capa separadora que se interpone entre dos capas sometidas a presión cuya función es proteger a la menos resistente y evitar con ello su rotura. Capa de protección: producto que se dispone sobre la capa de impermeabilización para protegerla de las radiaciones ultravioletas y del impacto térmico directo del sol y además favorece la escorrentía y la evacuación del agua hacia los sumideros. Capa de regulación: capa que se dispone sobre la capa drenante o el terreno para eliminar las posibles irregularidades y desniveles y así recibir de forma homogénea el hormigón de la solera o la placa. Capa separadora: capa que se intercala entre elementos del sistema de impermeabilización para todas o algunas de las finalidades siguientes: o evitar la adherencia entre ellos; o proporcionar protección física o química a la membrana; o permitir los movimientos diferenciales entre los componentes de la cubierta; o actuar como capa antipunzonante; o actuar como capa filtrante; o actuar como capa ignífuga. Coeficiente de permeabilidad: parámetro indicador del grado de permeabilidad de un suelo medido por la velocidad de paso del agua a través de él. Se expresa en m/s o cm/s. Puede determinarse directamente mediante ensayo en permeámetro o mediante ensayo in situ, o indirectamente a partir de la granulometría y la porosidad del terreno. Drenaje: operación de dar salida a las aguas muertas o a la excesiva humedad de los terrenos por medio de zanjas o cañerías. Elemento pasante: elemento que atraviesa un elemento constructivo. Se entienden como tales las bajantes y las chimeneas que atraviesan las cubiertas. Encachado: capa de grava de diámetro grande que sirve de base a una solera apoyada en el terreno con el fin de dificultar la ascensión del agua del terreno por capilaridad a ésta. Enjarje: cada uno de los dentellones que se forman en la interrupción lateral de un muro para su trabazón al proseguirlo. Formación de pendientes (sistema de): sistema constructivo situado sobre el soporte resistente de una cubierta y que tiene una inclinación para facilitar la evacuación de agua. Geotextil: tipo de lámina plástica que contiene un tejido de refuerzo y cuyas principales funciones son filtrar, proteger químicamente y desolidarizar capas en contacto. Grado de impermeabilidad: número indicador de la resistencia al paso del agua característica de una solución constructiva definido de tal manera que cuanto mayor sea la solicitación de humedad mayor debe ser el grado de impermeabilización de dicha solución para alcanzar el mismo resultado. La resistencia al paso del agua se gradúa independientemente para las distintas soluciones de cada elemento constructivo por lo que las graduaciones de los distintos elementos no son equivalentes, por ejemplo, el grado 3 de un muro no tiene por qué equivaler al grado 3 de una fachada. Hoja principal: hoja de una fachada cuya función es la de soportar el resto de las hojas y componentes de la fachada, así como, en su caso desempeñar la función estructural. Hormigón de consistencia fluida: hormigón que, ensayado en la mesa de sacudidas, presenta un asentamiento comprendido entre el 70% y el 100%, que equivale aproximadamente a un asiento superior a 20 cm en el cono de Abrams. Hormigón de elevada compacidad: hormigón con un índice muy reducido de huecos en su granulometría. Hormigón hidrófugo: hormigón que, por contener sustancias de carácter químico hidrófobo, evita o disminuye sensiblemente la absorción de agua. Hormigón de retracción moderada: hormigón que sufre poca reducción de volumen como consecuencia del proceso físicoquímico del fraguado, endurecimiento o desecación. Impermeabilización: procedimiento destinado a evitar el mojado o la absorción de agua por un material o elemento constructivo. Puede hacerse durante su fabricación o mediante la posterior aplicación de un tratamiento. Impermeabilizante: producto que evita el paso de agua a través de los materiales tratados con él. Índice pluviométrico anual: para un año dado, es el cociente entre la precipitación media y la precipitación media anual de la serie. Inyección: técnica de recalce consistente en el refuerzo o consolidación de un terreno de cimentación mediante la introducción en él a presión de un mortero de cemento fluido con el fin de que rellene los huecos existentes. Intradós: superficie interior del muro. Lámina drenante: lámina que contiene nodos o algún tipo de pliegue superficial para formar canales por donde pueda discurrir el agua. Lámina filtrante: lámina que se interpone entre el terreno y un elemento constructivo y cuya característica principal es permitir el paso del agua a través de ella e impedir el paso de las partículas del terreno. Lodo de bentonita: suspensión en agua de bentonita que tiene la cualidad de formar sobre una superficie porosa una película antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

55 Proyecto de Ejecución para la construcción de una nave Industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad prácticamente impermeable y que es tixotrópica, es decir, tiene la facultad de adquirir en estado de reposo una cierta rigidez. Mortero hidrófugo: mortero que, por contener sustancias de carácter químico hidrófobo, evita o disminuye sensiblemente la absorción de agua. Mortero hidrófugo de baja retracción: mortero que reúne las siguientes características: a) contiene sustancias de carácter químico hidrófobo que evitan o disminuyen sensiblemente la absorción de agua; b) experimenta poca reducción de volumen como consecuencia del proceso físico-químico del fraguado, endurecimiento o desecación. Muro parcialmente estanco: muro compuesto por una hoja exterior resistente, una cámara de aire y una hoja interior. El muro no se impermeabiliza sino que se permite el paso del agua del terreno hasta la cámara donde se recoge y se evacua. Placa: solera armada para resistir mayores esfuerzos de flexión como consecuencia, entre otros, del empuje vertical del agua freática. Pozo drenante: pozo efectuado en el terreno con entibación perforada para permitir la llegada del agua del terreno circundante a su interior. El agua se extrae por bombeo. Solera: capa gruesa de hormigón apoyada sobre el terreno, que se dispone como pavimento o como base para un solado. Sub-base: capa de bentonita de sodio sobre hormigón de limpieza dispuesta debajo del suelo. Suelo elevado: suelo en el que la relación entre la suma de la superficie de contacto con el terreno y la de apoyo, y la superficie del suelo es inferior a 1/7. Presencia de agua baja media alta Coeficiente de permeabilidad del terreno K S = 10-5 cm/s (01) Grado de impermeabilidad (02) HS1 Protección frente a la humedad Muros en contacto con el terreno tipo de muro de gravedad (03) flexorresistente (04) pantalla (05) situación de la impermeabilización interior exterior parcialmente estanco (06) Condiciones de las soluciones constructivas (07) (01) este dato se obtiene del informe geotécnico (02) este dato se obtiene de la tabla 2.1, apartado 2.1, exigencia básica HS1, CTE (03) Muro no armado que resiste esfuerzos principalmente de compresión. Este tipo de muro se construye después de realizado el vaciado del terreno del sótano. (04) Muro armado que resiste esfuerzos de compresión y de flexión. Este tipo de muro se construye después de realizado el vaciado del terreno del sótano. (05) Muro armado que resiste esfuerzos de compresión y de flexión. Este tipo de muro se construye en el terreno mediante el vaciado del terreno exclusivo del muro y el consiguiente hormigonado in situ o mediante el hincado en el terreno de piezas prefabricadas. El vaciado del terreno del sótano se realiza una vez construido el muro. (06) muro compuesto por una hoja exterior resistente, una cámara de aire y una hoja interior. El muro no se impermeabiliza sino que se permite el paso del agua del terreno hasta la cámara donde se recoge y se evacua. (07) este dato se obtiene de la tabla 2.2, apartado 2.1, exigencia básica HS1, CTE Presencia de agua baja media alta Coeficiente de permeabilidad del terreno K S = 10-5 cm/s (01) HS1 Protección frente a la humedad Suelos Grado de impermeabilidad 1 (02) tipo de muro de gravedad flexorresistente pantalla Tipo de suelo suelo elevado (03) solera (04) placa (05) Tipo de intervención en el terreno sub-base (06) inyecciones (07) sin intervención Condiciones de las soluciones constructivas C2+C3+D1 (08) (01) este dato se obtiene del informe geotécnico (02) este dato se obtiene de la tabla 2.3, apartado 2.2, exigencia básica HS1, CTE Suelo situado en la base del edificio en el que la relación entre la suma de la superficie de contacto con el (03) terreno y la de apoyo, y la superficie del suelo es inferior a 1/7. Capa gruesa de hormigón apoyada sobre el terreno, que se dispone como pavimento o como base para un (04) solado. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

56 Proyecto de Ejecución para la construcción de una nave Industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad solera armada para resistir mayores esfuerzos de flexión como consecuencia, entre otros, del empuje (05) vertical del agua freática. (06) capa de bentonita de sodio sobre hormigón de limpieza dispuesta debajo del suelo. técnica de recalce consistente en el refuerzo o consolidación de un terreno de cimentación mediante la (07) introducción en él a presión de un mortero de cemento fluido con el fin de que rellene los huecos existentes. (08) este dato se obtiene de la tabla 2.4, exigencia básica HS1, CTE Zona pluviométrica de promedios III (01) Altura de coronación del edificio sobre el terreno 15 m m m > 100 m 02) Zona eólica A B C (03) Clase del entorno en el que está situado el edificio E0 E1 (04) HS1 Protección frente a la humedad Fachadas y medianeras descubiertas Grado de exposición al viento V1 V2 V3 (05) Grado de impermeabilidad (06) Revestimiento exterior si no Condiciones de las soluciones constructivas R1+C2 (07) (01) Este dato se obtiene de la figura 2.4, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE (02) Para edificios de más de 100 m de altura y para aquellos que están próximos a un desnivel muy pronunciado, el grado de exposición al viento debe ser estudiada según lo dispuesto en el DB-SE-AE. (03) Este dato se obtiene de la figura 2.5, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE (04) E0 para terreno tipo I, II, III E1 para los demás casos, según la clasificación establecida en el DB-SE - Terreno tipo I: Borde del mar o de un lago con una zona despejada de agua (en la dirección del viento) de una extensión mínima de 5 km. - Terreno tipo II: Terreno llano sin obstáculos de envergadura. - Terreno tipo III: Zona rural con algunos obstáculos aislados tales como árboles o construcciones de pequeñas dimensiones. - Terreno tipo IV: Zona urbana, industrial o forestal. - Terreno tipo V: Centros de grandes ciudades, con profusión de edificios en altura. (05) Este dato se obtiene de la tabla 2.6, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE (06) Este dato se obtiene de la tabla 2.5, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE (07) Este dato se obtiene de la tabla 2.7, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE una vez obtenido el grado de impermeabilidad Grado de impermeabilidad único Tipo de cubierta HS1 Protección frente a la humedad Cubiertas, terrazas y balcones Parte 1 Uso Transitable No transitable Ajardinada Condición higrotérmica Ventilada Sin ventilar plana convencional peatones uso privado inclinada invertida peatones uso público zona deportiva vehículos Barrera contra el paso del vapor de agua barrera contra el vapor por debajo del aislante térmico ( 01) Sistema de formación de pendiente antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

57 Proyecto de Ejecución para la construcción de una nave Industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad hormigón en masa mortero de arena y cemento hormigón ligero celular hormigón ligero de perlita (árido volcánico) hormigón ligero de arcilla expandida hormigón ligero de perlita expandida (EPS) hormigón ligero de picón arcilla expandida en seco placas aislantes elementos prefabricados (cerámicos, hormigón, fibrocemento) sobre tabiquillos chapa grecada elemento estructural (forjado, losa de hormigón) Pendiente 10% (02) Aislante térmico (03) Material Poliuretano espesor 3 cm Capa de impermeabilización (04) Impermeabilización con materiales bituminosos y bituminosos modificados Lámina de oxiasfalto Lámina de betún modificado Impermeabilización con poli (cloruro de vinilo) plastificado (PVC) Impermeabilización con etileno propileno dieno monómero (EPDM) Impermeabilización con poliolefinas Impermeabilización con un sistema de placas Sistema de impermeabilización Cámara de aire ventilada adherido semiadherido no adherido fijación mecánica HS1 Protección frente a la humedad Cubiertas, terrazas y balcones Parte 2 Área efectiva total de aberturas de ventilación: Ss= 0 m² Superficie total de la cubierta: Ac= 0,0 m² = 0,00 30 > >3 0,0 Ac Capa separadora Para evitar el contacto entre materiales químicamente incompatibles Bajo el aislante térmico Bajo la capa de impermeabilización Para evitar la adherencia entre: La impermeabilización y el elemento que sirve de soporte en sistemas no adheridos La capa de protección y la capa de impermeabilización La capa de impermeabilización y la capa de mortero, en cubiertas planas transitables con capa de rodadura de aglomerado asfáltico vertido sobre una capa de mortero dispuesta sobre la impermeabilización Capa separadora antipunzonante bajo la capa de protección. Capa de protección Impermeabilización con lámina autoprotegida Capa de grava suelta (05), (06), (07) Capa de grava aglomerada con mortero (06), (07) Solado fijo (07) Baldosas recibidas Capa de mortero Piedra natural recibida con mortero con mortero Adoquín sobre Hormigón Aglomerado asfáltico lecho de arena Mortero filtrante Otro: Ss Solado flotante (07) Piezas apoyadas sobre soportes (06) Otro: Baldosas sueltas con aislante térmico incorporado Capa de rodadura (07) antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

58 Proyecto de Ejecución para la construcción de una nave Industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad Tierra Vegetal (06), (07), (08) Aglomerado asfáltico vertido en caliente directamente sobre la impermeabilización Aglomerado asfáltico vertido sobre una capa de mortero dispuesta sobre la impermeabilización (06) Capa de hormigón Adoquinado (06) Otro: Tejado Teja Pizarra Zinc Cobre Placa de fibrocemento Perfiles sintéticos Aleaciones ligeras Otro: CHAPA AISLADA TIPO SANDWICH (01) Cuando se prevea que vayan a producirse condensaciones en el aislante térmico, según el cálculo descrito en la sección HE1 del DB Ahorro de energía. (02) Este dato se obtiene de la tabla 2.9 y 2.10, exigencia básica HS1, CTE (03) Según se determine en la sección HE1 del DB Ahorro de energía (04) Si la impermeabilización tiene una resistencia pequeña al punzonamiento estático se debe colocar una capa separadora antipunzonante entre esta y la capa de protección. Marcar en el apartado de Capas Separadoras. (05) Solo puede emplearse en cubiertas con pendiente < 5% (06) Es obligatorio colocar una capa separadora antipunzonante entre la capa de protección y la capa de impermeabilización. En el caso en que la capa de protección sea grava, la capa separadora será, además, filtrante para impedir el paso de áridos finos. (07) Es obligatorio colocar una capa separadora antipunzonante entre la capa de protección y el aislante térmico. En el caso en que la capa de protección sea grava, la capa separadora será, además, filtrante para impedir el paso de áridos finos. (08) Inmediatamente por encima de la capa separadora se dispondrá una capa drenante y sobre esta una capa filtrante. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

59 Proyecto de Ejecución para la construcción de una nave Industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad HS2 Recogida y evacuación de residuos HS2 Recogida y evacuación de residuos Ámbito de aplicación: Esta sección se aplica a los edificios de viviendas de nueva construcción, tengan o no locales destinados a otros usos, en lo referente a la recogida de los residuos ordinarios generados en ellos. Almacén de contenedores de edificio y espacio de reserva Para recogida de residuos puerta a puerta Para recogida centralizada con contenedores de calle de superficie (ver cálculo y características DB-HS 2.2) Almacén de contenedor o reserva de espacio fuera del edificio Almacén de contenedores No aplicable almacén de contenedores espacio de reserva para almacén de contenedores distancia max. acceso < 25m No procede Superficie útil del almacén [S]: min 3,00 m 2 nº estimado de ocupantes = Σdormit sencil + Σ 2xdormit dobles período de recogida [días] Volumen generado por persona y día [dm3/(pers. día] [P] [T f ] [G f ] factor de contenedor [m 2 /l] capacidad del contenedor en [l] factor de mayoración [C f ] [M f ] 7 papel/cartón 1, ,0050 papel/cartón 1 2 envases 8, ,0042 envases ligeros ligeros 1 1 materia 1, ,0036 materia orgánica orgánica 1 7 vidrio 0, ,0033 vidrio 1 7 varios 1, ,0030 varios ,0027 S = Características del almacén de contenedores: temperatura interior T 30º revestimiento de paredes y suelo impermeable, fácil de limpiar encuentros entre paredes y suelo redondeados debe contar con: toma de agua sumidero sifónico en el suelo iluminación artificial base de enchufe fija Espacio de reserva para recogida centralizada con contenedores de calle P = nº estimado de ocupantes = Σdormit sencill + Σ 2xdormit dobles Ff = factor de fracción [m 2 /persona] fracción Ff con válvula de cierre antimúridos min. 100 lux (a 1m del suelo) 16A 2p+T (UNE :1994) S R = P Ff SR min 3,5 m2 envases ligeros 0,060 materia orgánica 0,005 papel/cartón 0,039 vidrio 0,012 varios 0,038 Ff =3,53 M² antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

60 Proyecto de Ejecución para la construcción de una nave Industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad Espacio de almacenamiento inmediato en las viviendas Cada vivienda dispondrá de espacio para almacenar cada una de las cinco fracciones de los residuos ordinarios generados en ella Las viviendas aisladas o pareadas podrán usar el almacén de contenedores del edificio para papel, cartón y vidrio como espacio de almacenamiento inmediato. Capacidad de almacenamiento de cada fracción: [C] [Pv] = nº estimado de ocupantes = Σdormit sencill + Σ 2xdormit dobles [CA] = coeficiente de almacenamiento [dm 3 C 30 x 30 C 45 dm 3 /persona] fracción CA CA s/cte envases ligeros 7,80 materia orgánica 3,00 papel/cartón 10,85 vidrio 3,36 varios 10,50 Características del espacio de almacenamiento inmediato: los espacios destinados a materia orgánica y envases ligeros punto más alto del espacio acabado de la superficie hasta 30 cm del espacio de almacenamiento en cocina o zona aneja similar 1,20 m sobre el suelo impermeable y fácilm lavable HS3 Calidad del aire interior La ventilación de la nave, se define en la justificación del Reglamento de Seguridad contra Incendios en Establecimientos Industriales RSCI-EI. HS4 Suministro de agua 1.- Propiedades de la instalación (calidad del agua). Los materiales que se vayan a utilizar en la instalación, en relación con su afectación al agua que suministren, deben ajustarse a los siguientes requisitos: a) para las tuberías y accesorios deben emplearse materiales que no produzcan concentraciones de sustancias nocivas que excedan los valores permitidos por la el Real Decreto 140/2003, de 7 de febrero; b) no deben modificar la potabilidad, el olor, el color ni el sabor del agua; c) deben ser resistentes a la corrosión interior; d) deben ser capaces de funcionar eficazmente en las condiciones de servicio previstas; e) no deben presentar incompatibilidad electroquímica entre sí; f) deben ser resistentes a temperaturas de hasta 40ºC, y a las temperaturas exteriores de su entorno inmediato; g) deben ser compatibles con el agua suministrada y no deben favorecer la migración de sustancias de los materiales en cantidades que sean un riesgo para la salubridad y limpieza del agua de consumo humano; h) su envejecimiento, fatiga, durabilidad y las restantes características mecánicas, físicas o químicas, no deben disminuir la vida útil prevista de la instalación. 2 Propiedades de la instalación (protección contra retornos). antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

61 Proyecto de Ejecución para la construcción de una nave Industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad 1.- Se dispondrá sistema antirretorno para evitar la inversión del sentido del flujo en los puntos que Figuran a continuación, así como en cualquier otro que resulte necesario: a) después del contador; b) antes del equipo de tratamiento de agua; d) en los tubos de alimentación no destinados a usos domésticos; e) antes de los aparatos de refrigeración o climatización. 2.- Las instalaciones de suministro de agua no podrán conectarse directamente a instalaciones de evacuación ni a instalaciones de suministro de agua proveniente de otro origen que la red pública. 3.- En los aparatos y equipos de la instalación, la llegada de agua se realizará de tal modo que no se produzcan retornos. 4.- Los antirretornos se dispondrán combinados con grifos de vaciado de tal forma que siempre sea posible vaciar cualquier tramo de la red. 3 Propiedades de la instalación (condiciones mínimas de suministro). Existen 2 lavabos que a 0,1 dm3/s supone 0,2 dm3/s Existen 2 duchas que a 0,2 dm3/s supone 0,4 dm3/s Existen 2 inodoros que a 0,1 dm3/s supone 0,2 dm3/s Total caudal instantáneo para servicios higíenicos es de 0,8 m3/s, a este caudal debería de sumarse el caudal que la actividad o uso de la nave requiera. Respecto al caudal instántaneo de agua caliente sanitaria (ACS), y siguiendo los valores de la tabla 2.1 del HS4-2 se tendía Existen 2 lavabos que a 0,065 dm3/s supone 0,13 dm3/s Existen 2 duchas que a 0,1 dm3/s supone 0,2 dm3/s Total caudal instantáneo para ACS es de 0,33 m3/s. De igual forma la instalación definida en planos cumple que en los puntos de consumo la presión mínima superará: a) 100 kpa para grifos comunes; b) 150 kpa para calentador. Por otra parte se consigue que la presión en cualquier punto de consumo no debe superar 500 kpa. Y finalmente se establece que la temperatura de ACS en los puntos de consumo debe estar comprendida entre 50ºC y 65ºC. 4 Señalización 1 Al existir una instalación para suministrar agua que no es apta para el consumo, las tuberías, los grifos y los demás puntos terminales de esta instalación deben estar adecuadamente señalados para que puedan ser identificados como tales de forma fácil e inequívoca. 5 Ahorro de agua antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

62 Proyecto de Ejecución para la construcción de una nave Industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad En las redes de ACS no debe disponerse una red de retorno ya que la longitud de la tubería de ida al punto de consumo más alejado es inferior a 15 m. Se dotará de dispositivos de ahorro de agua. 6.- Esquema de la instalación y diseño. Se trata de una instalación individual cuyo esquema se define en el documento planos de fontanería. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

63 Proyecto de Ejecución para la construcción de una nave Industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad 1 Caracterización y cuantificación de las exigencias HS5 Evacuación de aguas residuales Se dispone de cierres hidráulicos (sifones) en la instalación que impidan el paso del aire contenido en ella a los locales ocupados sin afectar al flujo de residuos. Las tuberías de la red de evacuación tienen el trazado más sencillo posible, con unas distancias y pendientes que faciliten la evacuación de los residuos y ser autolimpiables. Se ha evitado la retención de aguas en su interior. Los diámetros de las tuberías definidos en el plano de saneamiento es el apropiado para transportar los caudales previsibles en condiciones seguras. La red de tuberías se ha diseñado de tal forma que sean accesibles para su mantenimiento y reparación contando con arquetas o registros. Se dispone de sistemas de ventilación adecuados que permitan el funcionamiento de los cierres hidráulicos y la evacuación de gases mefíticos. La instalación no se usa para la evacuación de otro tipo de residuos que no sean aguas residuales o pluviales. 2 Configuración del sistema de evacuación Al existir dos redes de alcantarillado público, una de aguas pluviales y otra de aguas residuales se ha dispuesto un sistema separativo en el interior de la parcela y cada red de canalizaciones se conecta de forma independiente con la exterior correspondiente. 3 Dimensionado de la red de evacuación de aguas residuales. Al ser un usuario, se ha definido para el dimensionado los valores mínimos que determina la tabla 4.1 de la HS5, que son: Lavabo, diámetro 32mm Ducha, diámetro 40 mm Inodoro, diámetro 100 mm. Para el ramales colector se ha tomado la referencia de la tabla 4.3 y 4.5 que en este caso se ha adoptado el valor de diámetro 110mm 4 Dimensionado de la red de evacuación de aguas pluviales. Comenzando por la recepción del agua en los patios, se ha de comentar que el número de sumidores definidos será de 4 en el patio trasero por lo que se cumple el valor recomendado por la tabla 4.6 de la HS5. (supeficie entre 200 y 500 m2) Con relación a los bajantes, cada bajante tiene una supeficie asignada de aproximadamente 50 m2, excepto los centrales que es de aproximadamente 110 m2, y pendiente del 1%, por lo que el diámetro nominal sería de 150mm, dado que el desarrollo es de 300x150 mm, se define el cumplimiento de la tabla 4.7 para este tipo de instalación. A los colectores, que tendrán una pendiente del 2%, se le ha asignado una sección de diámetro 200 mm, que cumple con la tabla 4.9 de diámetros mínimos de colectores (superficie proyectada de menor de m2 por ramal determina una sección de diámetro 200 mm). antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

64 Proyecto de Ejecución para la construcción de una nave Industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad Arquetas. Las arquetas usadas serás de PVC, no obstante si por necesidades de obra se ha de hacer alguna in situ podrá ser construida con fábrica de ladrillo macizo de medio pie de espesor, enfoscada y bruñida interiormente, se apoyarán sobre una solera de hormigón H-100 de 10 cm de espesor y se cubrirán con una tapa de hormigón prefabricado de 5 cm de espesor. El espesorde las realizadas con hormigón será de 10 cm. La tapa será hermética con junta de goma para evitar el paso de olores y gases. Las arquetas sumidero se cubrirán con rejilla metálica apoyada sobre angulares. Cuando estas arquetas sumideros tengan dimensiones considerables, como en el caso de rampa, la rejilla plana será desmontable. El desagüe se realizará por uno de sus laterales, con un diámetro mínimo de 110 mm, vertiendo a una arqueta sifónica o a un separador de grasas y fangos. En las arquetas sifónicas, el conducto de salida de las aguas irá provisto de un codo de 90º, siendo el espesor de la lámina de agua de 45 cm. Los encuentros de las paredes laterales se deben realizar a media caña, para evitar el depósito de materias sólidas en las esquinas. Igualmente, se conducirán las aguas entre la entrada y la salida mediante medias cañas realizadas sobre cama de hormigón formando pendiente. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

65 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.5. DB-HR Protección contra el ruido 3.5. Protección contra el ruido Fichas justificativas de la opción simplificada de aislamiento acústico Las tablas siguientes recogen las fichas justificativas del cumplimiento de los valores límite de aislamiento acústico mediante la opción simplificada. Permanecen en blanco, aquellas que no son de aplicación en este caso particular. Tabiquería. (apartado ) Tipo Características de proyecto exigidas m (kg/m 2 )= R A (dba)= Elementos de separación verticales entre recintos (apartado ) Debe comprobarse que se satisface la opción simplificada para los elementos de separación verticales situados entre: a) un recinto de una unidad de uso y cualquier otro del edificio; b) un recinto protegido o habitable y un recinto de instalaciones o un recinto de actividad. Debe rellenarse una ficha como ésta para cada elemento de separación vertical diferente, proyectados entre a) y b) Solución de elementos de separación verticales entre:. Elementos constructivos Tipo Características de proyecto exigidas m (kg/m 2 )= Elemento base Elemento de separación vertical R A (dba)= Trasdosado por ambos lados R A (dba)= Elemento de separación vertical con puertas y/o ventanas Puerta o ventana R A (dba)= Cerramiento R A (dba)= Condiciones de las fachadas a las que acometen los elementos de separación verticales Fachada Tipo Características de proyecto exigidas m (kg/m 2 )= R A (dba)= Elementos de separación horizontales entre recintos (apartado ) Debe comprobarse que se satisface la opción simplificada para los elementos de separación horizontales situados entre: a) un recinto de una unidad de uso y cualquier otro del edificio; b) un recinto protegido o habitable y un recinto de instalaciones o un recinto de actividad. Debe rellenarse una ficha como ésta para cada elemento de separación vertical diferente, proyectados entre a) y b) Solución de elementos de separación horizontales entre:... Características Elementos constructivos Tipo de proyecto exigidas Elemento de separación horizontal Forjado Suelo flotante Techo suspendido m (kg/m 2 )= R A (dba)= R A (dba)= L w (db)= R A (dba)= antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

66 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.5. DB-HR Protección contra el ruido CUBIERTAS en contacto con el aire exterior (apartado ) Solución de fachada, cubierta o suelo en contacto con el aire exterior:.. Elementos Área (1) Características Tipo constructivos (m 2 % Huecos ) de proyecto exigidas Parte ciega Chapa tipo sándwich 100% =S c R A,tr (dba) = Huecos =S h R A,tr (dba) = (1) Área de la parte ciega o del hueco vista desde el interior del recinto considerado. FACHADAS en contacto con el aire exterior (apartado ) Solución de fachada, cubierta o suelo en contacto con el aire exterior:.. Elementos Área (1) Características Tipo constructivos (m 2 % Huecos ) de proyecto exigidas CERR. PLACA PREF. R Parte ciega 140 =S A,tr (dba) HORMIGON c = % Huecos PUERTA 26 =S h R A,tr (dba) = (2) Área de la parte ciega o del hueco vista desde el interior del recinto considerado. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

67 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía Hoja nº DB-HE Ahorro de energía REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006) Artículo 15. Exigencias básicas de ahorro de energía (HE). 1. El objetivo del requisito básico «Ahorro de energía» consiste en conseguir un uso racional de la energía necesaria para la utilización de los edificios, reduciendo a límites sostenibles su consumo y conseguir asimismo que una parte de este consumo proceda de fuentes de energía renovable, como consecuencia de las características de su proyecto, construcción, uso y mantenimiento. 2. Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, construirán, utilizarán y mantendrán de forma que se cumplan las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes. 3. El Documento Básico «DB-HE Ahorro de Energía» especifica parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios del requisito básico de ahorro de energía Exigencia básica HE 1: Limitación de demanda energética: los edificios dispondrán de una envolvente de características tales que limite adecuadamente la demanda energética necesaria para alcanzar el bienestar térmico en función del clima de la localidad, del uso del edificio y del régimen de verano y de invierno, así como por sus características de aislamiento e inercia, permeabilidad al aire y exposición a la radiación solar, reduciendo el riesgo de aparición de humedades de condensación superficiales e intersticiales que puedan perjudicar sus características y tratando adecuadamente los puentes térmicos para limitar las pérdidas o ganancias de calor y evitar problemas higrotérmicos en los mismos Exigencia básica HE 2: Rendimiento de las instalaciones térmicas: los edificios dispondrán de instalaciones térmicas apropiadas destinadas a proporcionar el bienestar térmico de sus ocupantes, regulando el rendimiento de las mismas y de sus equipos. Esta exigencia se desarrolla actualmente en el vigente Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios, RITE, y su aplicación quedará definida en el proyecto del edificio Exigencia básica HE 3: Eficiencia energética de las instalaciones de iluminación: los edificios dispondrán de instalaciones de iluminación adecuadas a las necesidades de sus usuarios y a la vez eficaces energéticamente disponiendo de un sistema de control que permita ajustar el encendido a la ocupación real de la zona, así como de un sistema de regulación que optimice el aprovechamiento de la luz natural, en las zonas que reúnan unas determinadas condiciones Exigencia básica HE 4: Contribución solar mínima de agua caliente sanitaria: en los edificios con previsión de demanda de agua caliente sanitaria o de climatización de piscina cubierta, en los que así se establezca en este CTE, una parte de las necesidades energéticas térmicas derivadas de esa demanda se cubrirá mediante la incorporación en los mismos de sistemas de captación, almacenamiento y utilización de energía solar de baja temperatura adecuada a la radiación solar global de su emplazamiento y a la demanda de agua caliente del edificio. Los valores derivados de esta exigencia básica tendrán la consideración de mínimos, sin perjuicio de valores que puedan ser establecidos por las administraciones competentes y que contribuyan a la sostenibilidad, atendiendo a las características propias de su localización y ámbito territorial Exigencia básica HE 5: Contribución fotovoltaica mínima de energía eléctrica: en los edificios que así se establezca en este CTE se incorporarán sistemas de captación y transformación de energía solar en energía eléctrica por procedimientos fotovoltaicos para uso propio o suministro a la red. Los valores derivados de esta exigencia básica tendrán la consideración de mínimos, sin perjuicio de valores más estrictos que puedan ser establecidos por las administraciones competentes y que contribuyan a la sostenibilidad, atendiendo a las características propias de su localización y ámbito territorial antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

68 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía Hoja nº 55 HE1 Limitación de demanda energética Dado el uso de almacenamiento industrial, no es de aplicación HE2 Rendimiento de las instalaciones térmicas No se han dispuesto ningún tipo de instalaciones térmicas permanentes. HE3 Eficiencia energética de las instalaciones de iluminación Dado el uso de almacenamiento industrial, no es de aplicación HE4 Contribución solar mínima de agua caliente sanitaria Se ha establecido para los aseos una infraestructura de captación solar térmica configurada por dos captadores solares, un depósito interacumulador y un sistema de apoyo de calentador eléctrico. A continuación se pasa a definir el diseño de la instalación. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

69 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía Hoja nº 56 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

70 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía Hoja nº 57 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

71 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía Hoja nº 58 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

72 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía Hoja nº 59 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

73 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía Hoja nº 60 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

74 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía Hoja nº 61 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

75 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía Hoja nº 62 Dado el uso de almacenamiento industrial, no es de aplicación HE5 Contribución fotovoltaica mínima de energía eléctrica antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

76 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos 4. Cumplimiento de otros reglamentos 4.0. Antecedentes 4.1. Habitalibilidad 4.2. Accesibilidad y Decreto 293/ Telecoomunicaciones 4.4. Maquinaria y equipos 4.5. Instalación eléctrica 4.6. Protección Contra Incendios 4.7. Seguridad e higiene 4.8. Protección Ambiental y cumplimiento del Decreto 169/ Gestión de Residuos s 4.0. ANTECENDENTE COMUN. El objeto del presente proyecto es la construcción de un local- nave para usos agroalimentario HABITABILIDAD. No procede el cumplimiento de esta característica al ser una construcción para tipología agroalimentaria no vividera ACCESIBILIDAD. Las instalaciones en planta baja son totalmente accesibles al personal, existiendo un almacén en planta primera que es de uso restringido y sin necesidad de uso de ascensores. Se procedrá a continuación a desarrollar el cumplimiento del Decreto 293/2009, de 7 de Julio, por el que se aprueba el reglamento que regula las normas para la accesibilidad en las Infraestructuras, el urbanismo, la edificación y el transporte en Andalucía. (BOJA nº 140, de 21 de julio de 2009, con Corrección de errores. BOJA nº 219, de 10 de noviembre de 2009). Dicho cumplimiento se presenta convel formato de las fichas definidas en dicho reglamento y que se expone seguidamente. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

77 Decreto 293/2009, de 7 de Julio, por el que se aprueba el reglamento que regula las normas para la accesibilidad en las Infraestructuras, el urbanismo, la edificación y el transporte en Andalucía. BOJA nº 140, de 21 de julio de 2009 Corrección de errores. BOJA nº 219, de 10 de noviembre de 2009 DATOS GENERALES FICHAS Y TABLAS JUSTIFICATIVAS* * Aprobada por la Orden de 9 de enero de 2012, por la que se aprueban los modelos de fichas y tablas justificativas del Reglamento que regula las normas para la accesibilidad en las infraestructuras, el urbanismo, la edificación y el transporte en Andalucía, aprobado por el Decreto 293/2009, de 7 de julio, y las instrucciones para su cumplimentación. (BOJA nº 12, de 19 de enero de 2012) 76

78 DOCUMENTACIÓN PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DATOS GENERALES ACTUACIÓN CONSTRUCCIÓN DE NAVE INDUSTRIAL ACTIVIDADES O USOS CONCURRENTES SIN USO O ALMACÉN DOTACIONES Y NÚMERO TOTAL DE ELEMENTOS DOTACIONES Aforo (número de personas) 10 Número de asientos 0 NÚMERO Superficie 2.140,84 Accesos 2 Ascensores 0 Rampas 0 Alojamientos 0 Núcleos de aseos 0 Aseos aislados 2 Núcleos de duchas 0 Duchas aisladas 2 Núcleos de vestuarios 0 Vestuarios aislados 2 Probadores 0 Plazas de aparcamientos 0 Plantas 1 Puestos de personas con discapacidad (sólo en el supuesto de centros de enseñanza reglada de educación especial) 0 LOCALIZACIÓN Manzana I-13, parcelas 6 y 7 del Polígono Industrial Llano Mazuelos TITULARIDAD Excmo. Ayuntamiento de Alcalá la Real PERSONA/S PROMOTORA/S Excmo. Ayuntamiento de Alcalá la Real PROYECTISTA/S Antonio Toro Trujillo 77

79 FICHAS Y TABLAS JUSTIFICATIVAS QUE SE ACOMPAÑAN Ficha I. Infraestructuras y urbanismo Ficha II. Edificios, establecimientos o instalaciones Ficha III. Edificaciones de viviendas Ficha IV. Viviendas reservadas para personas con movilidad reducida Tabla 1. Edificios, establecimientos o instalaciones de alojamiento Tabla 2. Edificios, establecimientos o instalaciones de uso comercial Tabla 3. Edificios, establecimientos o instalaciones de uso sanitario Tabla 4. Edificios, establecimientos o instalaciones de servicios sociales Tabla 5. Edificios, establecimientos o instalaciones de actividades culturales y sociales Tabla 6. Edificios, establecimientos o instalaciones de restauración Tabla 7. Edificios, establecimientos o instalaciones de uso administrativo Tabla 8. Centros de enseñanza Tabla 9. Edificios, establecimientos o instalaciones de transportes Tabla 10. Edificios, establecimientos o instalaciones de espectáculos Tabla 11. Edificios, establecimientos o instalaciones de uso religioso Tabla 12. Edificios, establecimientos o instalaciones de actividades recreativas Tabla 13. Garajes y aparcamientos OBSERVACIONES La construcción es la de una nave industrial, y según el artículo 2 del reglamento, apartado d) para edificios de titularidad pública se aplicará este reglamento a la totalidad de sus áreas y recintos, no obstante se exceptúan los espacios de uso restringido u otros de análoga naturaleza a los que sólo tenga acceso el personal autorizado. Dado que para una nave industrial se considera que es de acceso restringido no se establece la necesidad del cumplimiento de este reglamento e incorporar aseos adaptados a minusválidos. FECHA Y FIRMA En..Alcalá la Real..., a...de...diciembre...de Fdo.: 78

80 FICHA I. INFRAESTRUCTURAS Y URBANISMO * CONDICIONES CONSTRUCTIVAS DE LOS MATERIALES Y DEL EQUIPAMIENTO Descripción de los materiales utilizados Pavimentos de itinerarios accesibles Material: Para exteriores fratasado de hormigón con acabado rugoso. Color: exterior de color gris Resbaladicidad: Exterior clase 3 (Rd>45), Pavimentos de rampas Material: Color: Resbaladicidad: Pavimentos de escaleras Material: Color: Resbaladicidad: Carriles reservados para el tránsito de bicicletas Material: Color: Se cumplen todas las condiciones de la normativa aplicable relativas a las características de los materiales empleados y la construcción de los itinerarios en los espacios urbanos. Todos aquellos elementos de equipamiento e instalaciones y el mobiliario urbano (teléfonos, ascensores, escaleras mecánicas...), cuya fabricación no depende de las personas proyectistas, deberán cumplir las condiciones de diseño que serán comprobadas por la dirección facultativa de las obras, en su caso, y acreditadas por la empresa fabricante. No se cumple alguna de las condiciones constructivas de los materiales o del equipamiento, lo que se justifica en las observaciones de la presente Ficha justificativa integrada en el proyecto o documentación técnica. * Aprobada por la Orden de 9 de enero de 2012, por la que se aprueban los modelos de fichas y tablas justificativas del Reglamento que regula las normas para la accesibilidad en las infraestructuras, el urbanismo, la edificación y el transporte en Andalucía, aprobado por el Decreto 293/2009, de 7 de julio, y las instrucciones para su cumplimentación. (BOJA nº 12, de 19 de enero de 2012) 1 79

81 FICHA I. INFRAESTRUCTURAS Y URBANISMO ITINERARIOS PEATONALES ACCESIBLES NORMATIVA O. VIV/561/2010 DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA CONDICIONES GENERALES (Rgto. Art. 15. Orden VIV/561/2010 arts. 5 y 46) Ancho mínimo 1,80 m (1) 1,50 m >= 1.80 m Pendiente longitudinal 6,00 % --- < 6% Pendiente transversal 2,00 % 2,00 % <2% Altura libre 2,20 m 2,20 m >2,20 m Altura de bordillos (serán rebajados en los vados) --- 0,12 m No hay Abertura máxima de los alcorques de rejilla, y de las rejillas en registros. En itinerarios peatonales 0,01 m --- <0,01 m En calzadas 0,025 m --- Iluminación homogénea 20 luxes --- (1) Excepcionalmente, en zonas urbanas consolidadas se permite un ancho 1,50 m, con las condiciones previstas en la normativa autonómica. VADOS PARA PASO PEATONES (Rgto. Art. 16. Orden VIV/561/2010 arts. 20, 45 y 46) Pendiente longitudinal del plano inclinado entre dos niveles a comunicar Longitud 2,0 10,00 % 8,00 % Longitud 2,5 Pendiente transversal del plano inclinado estre dos niveles a comunicar m 8,00 % 6,00 % 2,00 % 2,00 % Ancho (zona libre enrasada con la calzada) 1,80 m 1,80 m Anchura franja señalizadora pavimento táctil = 0,60 m = Longitud vado Rebaje con la calzada 0,00 cm 0,00 cm VADOS PARA PASO DE VEHÍCULOS (Rgto. Art. 16. Orden VIV/561/2010 arts. 13, 19, 45 y 46) Pendiente longitudinal en tramos < 3,00 m = Itinerario peatonal 8,00 % Pendiente longitudinal en tramos 3,00 m --- 6,00 % Pendiente transversal = Itinerario peatonal 2,00 % PASOS DE PEATONES (Rgto. Art. 17. Orden VIV/561/2010 arts. 21, 45 y 46) Anchura (zona libre enrasada con la calzada) Vado de peatones Vado de peatones Pendiente vado 10% P > 8%. Ampliación paso peatones 0,90 m --- Señalización en la acera Franja señalizadora pavimento táctil direccional Franja señalizadora pavimento táctil botones Anchura = 0,80 m --- Longitud = Hasta línea fachada o 4 m --- Anchura = 0,60 m --- Longitud ISLETAS (Rgto. Art. 17. Orden VIV/561/2010 arts. 22, 45 y 46) = Encuentro calzada-vado o zona peatonal Anchura Paso peatones 1,80 m Fondo 1,50 m 1,20 m Espacio libre Señalización en la acera Nivel calzada (2-4 cm) Nivel acerado Fondo dos franjas pav. Botones Anchura pavimento direccional Fondo dos franjas pav. Botones Anchura pavimento direccional PUENTES Y PASARELAS (Rgto. Art. 19. Orden VIV/561/2010 arts. 5 y 30) En los pasos elevados se complementan las escaleras con rampas o ascensores --- = 0,40 m --- = 0,80 m --- = 0,60 m --- = 0,80 m --- Anchura libre de paso en tramos horizontales 1,80 m 1,60 m 2 80

82 Altura libre 2,20 m 2,20 m Pendiente longitudinal del itinerario peatonal 6,00 % 8,00 % Pendiente transversal del itinerario peatonal 2,00 % 2,00 % Iluminación permanente y uniforme 20 lux --- Franja señalizadora pav. táctil direccional Barandillas inescalables. Coincidirán con inicio y final Anchura --- = Itin. peatonal Longitud --- = 0,60 m Altura 0,90 m 1,10 m (1) (1) La altura será mayor o igual que 1,10 m cuando el desnivel sea superior a 6,00 m Pasamanos. Ambos lados, sin aristas y diferenciados del entorno. Diámetro del pasamanos Altura 0,65 m y 0,75 m 0,95 m y 1,05 m De 0,045 m a 0,05 m 0,90 m 1,10 m (1) 0,65 m y 0,75 m 0,90 m y 1,10 m De 0,045 m a 0,05 m Separación entre pasamanos y paramentos 0,04 m 0,04 m Prolongación de pasamanos al final de cada tramo = 0,30 m --- PASOS SUBTERRÁNEOS (Rgto. Art. 20. Orden VIV/561/2010 art. 5) En los pasos subterráneos se complementan las escaleras con rampas, ascensores. Anchura libre de paso en tramos horizontales 1,80 m 1,60 m Altura libre en pasos subterráneos 2,20 m 2,20 m Pendiente longitudinal del itinerario peatonal 6,00 % 8,00 % Pendiente transversal del itinerario peatonal 2,00 % 2,00 % Iluminación permanente y uniforme en pasos subterráneos 20 lux 200 lux Franja señalizadora pav. táctil direccional Anchura --- = Itin. peatonal Longitud --- = 0,60 m ESCALERAS (Rgto. Art. 23. Orden VIV/561/2010 arts. 15, 30 y 46) Directriz Trazado recto Generatriz curva. Radio --- R 50 m Número de peldaños por tramo sin descansillo intermedio 3 N 12 N 10 Huella 0,30 m 0,30 m Contrahuella (con tabica y sin bocel) 0,16 m 0,16 m Peldaños Relación huella / contrahuella 0,54 2C+H 0, Ángulo huella / contrahuella 75º 90º --- Anchura banda señalización a 3 cm. del borde = 0,05 m --- Ancho libre 1,20 m 1,20 m Ancho mesetas Ancho escalera Ancho escalera Fondo mesetas 1,20 m 1,20 m Fondo de meseta embarque y desembarque al inicio y final de la escalera Circulo libre inscrito en particiones de escaleras en ángulo o las partidas --- 1,50 m --- 1,20 m Franja señalizadora pavimento táctil direccional Barandillas inescalables Coincidirán con inicio y final Anchura = Anchura escalera = Anchura escalera Longitud = 1,20 m = 0,60 m Altura 0,90 m 1,10 m (1) (1) La altura será mayor o igual que 1,10 cuando el desnivel sea superior a 6,00 m Pasamanos continuos. A ambos lados, sin aristas y diferenciados del entorno. Diámetro del pasamanos Altura 0,65 m y 0,75 m 0,95 m y 1,05 m De 0,045 m a 0,05 m 0,90 m 1,10 m (1) De 0,90 a 1,10 m De 0,045 m a 0,05 m Prolongación de pasamanos en embarques y desembarques 0,30 m --- En escaleras de ancho 4,00 m se disponen barandillas centrales con doble pasamanos. ASCENSORES, TAPICES RODANTES Y ESCALERAS MECÁNICAS (Rgto. Art. 24. Orden VIV/561/2010 arts. 16, 17 y 46) 3 81

83 Espacio colindante libre de obstáculos 1,50 m --- Franja pavimento tactil indicador direccional = Anchura puerta --- = 1,20 m --- Altura de la botonera exterior De 0,70 m a 1,20 m --- Espacio entre el suelo de la cabina y el pavimento exterior 0,035 m --- Precisión de nivelación 0,02 m --- Puerta. Dimensión del hueco de paso libre 1,00 m --- Una puerta 1,10 x 1,40 m --- Dimensiones mínimas interiores de la cabina Dos puertas enfrentadas Dos puertas en ángulo 1,10 x 1,40 m --- 1,40 x 1,40 m --- Tapices rodantes Escaleras mecánicas Franja pavimento táctil indicador direccional Franja pavimento táctil indicador direccional RAMPAS (Rgto. Art. 22. Orden VIV/561/2010 arts. 14, 30 y 46) Anchura = Ancho tapiz --- Longitud = 1,20 m --- Anchura = Ancho escaleras --- Longitud = 1,20 m --- Se consideran rampas los planos inclinados con pendientes > 6 % o desnivel > 0,20 m Radio en el caso de rampas de generatriz curva --- R 50 m Anchura libre 1,80 m 1,50 m Longitud de tramos sin descansillos (1) 10,00 m 9,00 m Pendiente longitudinal (1) Tramos de longitud 3,00 m 10,00 % 10,00 % Tramos de longitud > 3,00 m y 6,00 m 8,00 % 8,00 % Tramos de longitud > 6,00 m 8,00 % 6,00 % (1) En la columna O. VIV/561/2010 se mide en verdadera magnitud y en la columna DEC. 293/2009 (RGTO) en proyección horizontal Pendiente transversal 2,00 % 2,00 % Ancho de mesetas Ancho de rampa Ancho de rampa Fondo de mesetas y zonas de desembarque Sin cambio de dirección 1,50 m 1,50 m Con cambio de dirección 1,80 m 1,50 m Franja señalizadora pavimento táctil direccional. Barandillas inescalables. Coincidirán con inicio y final. Anchura = Anchura rampa = Anchura meseta Longitud = 1,20 m = 0,60 m Altura (1) 0,90 m 1,10 m (1) La altura será mayor o igual que 1,10 m cuando el desnivel sea superior a 6,00 m Pasamanos continuos. A ambos lados, sin aristas y diferenciados del entorno Diámetro del pasamanos Altura 0,65 m y 0,75 m 0,95 m y 1,05 m De 0,045 m a 0,05 m 0,90 m 1,10 m De 0,90 m a 1,10 m De 0,045 m a 0,05 m Prolongación de pasamanos en cada tramo 0,30 m 0,30 m En rampas de ancho 4,00 m se disponen barandillas centrales con doble pasamanos. FICHA I. INFRAESTRUCTURAS Y URBANISMO EDIFICACIONES DE ASEOS DE USO PÚBLICO Se debe rellenar el apartado correspondiente de la Ficha justificativa II. Edificios, establecimientos o instalaciones 4 82

84 FICHA I. INFRAESTRUCTURAS Y URBANISMO ZONAS DE ESTACIONAMIENTO DE VEHÍCULOS NORMATIVA O. VIV/561/2010 DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA RESERVA DE PLAZAS. CONDICIONES TÉCNICAS (Rgto. Art. 30. Orden VIV/561/2010 arts. 35 y 43) Dotación de aparcamientos accesibles 1 de cada 40 o fracción 1 cada 40 o fracción Batería o diagonal 5,00 x 2,20 m + ZT (1) --- Dimensiones Línea 5,00 x 2,20 m + ZT (1) (1) ZT: Zona de transferencia - Zona de transferencia de aparcamientos en batería o en diagonal. Zona lateral de ancho 1,50 m y longitud igual a la de la plaza. - Zona de transferencia de aparcamientos en línea. Zona trasera de anchura igual a la de la plaza y longitud 1,50 m Se permite que la zona de transferencia se comparta entre dos plazas. --- OBSERVACIONES DECLARACIÓN DE CIRCUNSTANCIAS SOBRE EL CUMPLIMIENTO DE LA NORMATIVA Se cumplen todas las prescripciones de la normativa aplicable. Se trata de una actuación a realizar en un espacio público, infraestructura o urbanización existente y no se puede cumplir alguna prescripción específica de la normativa aplicable debido a las condiciones físicas del terreno o de la propia construcción o cualquier otro condicionante de tipo histórico, artístico, medioambiental o normativo, que imposibilitan el total cumplimiento de las disposiciones. En el apartado "Observaciones" de la presente Ficha justificativa se indican, concretamente y de manera motivada, los artículos o apartados de cada normativa que resultan de imposible cumplimiento y, en su caso, las soluciones que se propone adoptar. Todo ello se fundamenta en la documentación gráfica pertinente que acompaña a la memoria. En dicha documentación gráfica se localizan e identifican los parámetros o prescripciones que no se pueden cumplir, mediante las especificaciones oportunas, así como las soluciones propuestas. En cualquier caso, aún cuando resulta inviable el cumplimiento estricto de determinados preceptos, se mejoran las condiciones de accesibilidad preexistentes, para la cual se disponen, siempre que ha resultado posible, ayudas técnicas. Al efecto, se incluye en la memoria del proyecto, la descripción detallada de las características de las ayudas técnicas adoptadas, junto con sus detalles gráficos y las certificaciones de conformidad u homologaciones necesarias que garanticen sus condiciones de seguridad. No obstante, la imposibilidad del cumplimiento de determinadas exigencias no exime del cumplimiento del resto, de cuya consideración la presente Ficha justificativa es documento acreditativo. 5 83

85 FICHA II. EDIFICIOS, ESTABLECIMIENTOS O INSTALACIONES * CONDICIONES CONSTRUCTIVAS DE LOS MATERIALES Y DEL EQUIPAMIENTO Descripción de los materiales utilizados Pavimentos de itinerarios accesibles Material: Para exteriores fratasado de hormigón con acabado rugoso. Para interiores fratasado con resina, textura rugosa Color: exterior de color gris, interior de color gris o a elección de la dirección técnica Resbaladicidad: Exterior clase 3 (Rd>45), interior clase 1(15Rd<=35) para zona seca y clase 2 (35<Rd<=45) para zona húmedas (a elección estas zonas en función de la dirección técnica. Pavimentos de rampas Material: No hay rampas Color: Resbaladicidad: Pavimentos de escaleras Material: Color: gris Resbaladicidad: Se cumplen todas las condiciones de la normativa aplicable relativas a las características de los materiales empleados y la construcción de los itinerarios accesibles en el edificio. Todos aquellos elementos de equipamiento e instalaciones del edificio (teléfonos, ascensores, escaleras mecánicas...), cuya fabricación no depende de las personas proyectistas, deberán cumplir las condiciones de diseño que serán comprobadas por la dirección facultativa de las obras, en su caso, y acreditadas por la empresa fabricante. No se cumple alguna de las condiciones constructivas de los materiales o del equipamiento, lo que se justifica en las observaciones de la presente Ficha justificativa integrada en el proyecto o documentación técnica. * Aprobada por la Orden de 9 de enero de 2012, por la que se aprueban los modelos de fichas y tablas justificativas del Reglamento que regula las normas para la accesibilidad en las infraestructuras, el urbanismo, la edificación y el transporte en Andalucía, aprobado por el Decreto 293/2009, de 7 de julio, y las instrucciones para su cumplimentación. (BOJA nº 12, de 19 de enero de 2012) 84

86 FICHA II. EDIFICIOS, ESTABLECIMIENTOS O INSTALACIONES ESPACIOS INTERIORES AL MISMO NIVEL ESPACIOS EXTERIORES. Se deberá cumplimentar en su caso, la Ficha justificativa I. Infraestructuras y urbanismo NORMATIVA DB-SUA DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA ACCESO DESDE EL EXTERIOR (Rgto. Art. 64. DB-SUA Anejo A) Un acceso principal desde el exterior cumple alguna de las siguientes condiciones (marcar lo que proceda): No hay desnivel Desnivel Salvado con una rampa (Ver apartado "Rampas") Salvado por un ascensor (Ver apartado "Ascensores") El edificio cuenta con torniquetes, barreras o elementos de control, por lo que al menos un paso cuenta con las siguientes características: Pasos controlados Anchura de paso sistema cuchilla, guillotina o batientte automático ,90 m Anchura de portilla alternativa para apertura por el personal de control del edificio ,90 m ESPACIOS PARA EL GIRO, VESTÍBULOS Y PASILLOS (Rgto. Art. 64. DB-SUA Anejo A) Vestíbulos Circunferencia libre no barrida por las puertas. 1,50 m 1,50 m Circunferencia libre no barrida por las puertas frente a ascensor accesible. 1,50 m --- Anchura libre 1,20 m 1,20 m Longitud del estrechamiento 0,50 m 0,50 m Pasillos Estrechamientos puntuales Ancho libre resultante 1,00 m 0,90 m Separación a puertas o cambios de dirección 0,65 m --- Espacio de giro libre al fondo de pasillos longitud > 10 m HUECOS DE PASO (Rgto. Art. 67. DB-SUA Anejo A) 1,50 m --- Anchura libre de paso de las puertas de entrada y huecos 0,80 m 0,80 m 0,80m En el ángulo de máxima apertura de la puerta, la anchura libre de paso reducida por el grosor de la hoja de la puerta es 0,78 m Ángulo de apertura de las puertas º =90º Espacio libre horizontal a ambas caras de las puertas 1,20 m 1,20 m >1,20 m Sistema de apertura o cierre Altura de la manivela De 0,80 m a 1,20 m De 0,80 m a 1,00 m 0,90 m Separación del picaporte al plano de la puerta --- 0,04 m Distancia desde el mecanismo hasta el encuentro en rincón 0,30 m --- 0,04 m >0,30 m Son de policarbonatos o metacrilatos, luna pulida templada de espesor mínimo 6 mm. o acristalamientos laminares de seguridad Puertas transparentes o acristaladas Señalización horizontal en toda su longitud Ancho franja señalizadora perimetral (1) De 0,85 m a 1,10 m De 1,50 m a 1,70 m De 0,85 m a 1,10 m De 1,50 m a 1,70 m --- 0,05 m (1) Puertas totalmente transparentes con apertura automática o que no disponen de mecanismo de accionamiento Puertas de dos hojas Puertas automáticas VENTANAS Sin mecanismo de automatismo y coordinación, anchura de paso mínimo en una de ellas. 0,80 m 0,80 m Anchura libre de paso 0,80 m 0,80 m Mecanismos de minoración de velocidad --- 0,5 m/s No invaden el pasillo a una altura inferior a 2,20 m 85

87 FICHA II. EDIFICIOS, ESTABLECIMIENTOS O INSTALACIONES ESPACIOS INTERIORES ENTRE DISTINTOS NIVELES ACCESO A LAS DISTINTAS PLANTAS O DESNIVELES (Rgto. Art.69 y 2.1.d), DB-SUA 9) El edificio, establecimiento o instalación, de titularidad de las Administraciones Públicas o sus entes instrumentales dispone, al menos, de un ascensor accesible que comunica todas las plantas de uso público o privado. El edificio, establecimiento o instalación de concurrencia pública y más de una planta dispone de un ascensor accesible que comunica las zonas de uso público. Acceso a las distintas plantas El edificio, establecimiento o instalación, sea o no de concurrencia pública, necesita salvar más de dos plantas desde alguna entrada principal accesible al edificio hasta alguna planta que no sea de ocupación nula, y para ello dispone de ascensor accesible o rampa accesible que comunica las plantas que no sean de ocupación nula con las de entrada accesible al edificio. El edificio, establecimiento o instalación, sea o no de concurrencia pública, tiene más de 200 m2 de superficie útil en plantas sin entrada accesible al edificio, excluida la superficie de zonas de ocupación nula, y para ello dispone de ascensor accesible o rampa accesible que comunica las plantas que no sean de ocupación nula con las de entrada accesible al edificio. Los cambios de nivel a zonas de uso y concurrencia pública o a elementos accesibles tales como plazas de aparcamientos accesibles, alojamientos accesibles, plazas reservadas, etc, cuentan con un medio accesible, rampa o ascensor, alternativo a las escaleras. NORMATIVA DB-SUA DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA ESCALERAS (Rgto. Art. 70. DB-SUA 1) Directriz Altura salvada por el tramo Recta(2) Curva o mixta (3) Recta(2) Curva o mixta (3) Uso general 3,20 m --- 0,54 m Uso público (1) o sin alternativa de ascensor 2,25 m --- Número mínimo de peldaños por tramo 3 Según DB-SUA Huella 0,28 m Según DB-SUA Contrahuella (con tabica y sin bocel) Relación huella / contrahuella Uso general Uso público (1) o sin alternativa de ascensor De 0,13 m a 0,185 m De 0,13 m a 0,175 m 0,54 2C+H 0,70 m Según DB-SUA Según DB-SUA Según DB-SUA En las escaleras situadas en zonas de uso público se dispondrá en el borde las huellas un material o tira antideslizante de color contrastado, enrasada en el ángulo del peldaño y firmemente unida a éste. 0,18 m Docente con escolarización infantil o enseñanza primaria, pública concurrencia y comercial Ocupación 100 Ocupación > 100 1,00 m 1,10 m Ancho libre Sanitario Con pacientes internos o externos con recorridos que obligan a giros de 90º o mayores 1,40 m Otras zonas 1,20 m Resto de casos 1,00 m 1,00 m Ángulo máximo de la tabica con el plano vertical 15º 15º Ancho Ancho de escalera Ancho de escalera Mesetas Fondo Mesetas de embarque y desembarque 1,00 m 1,20 m Mesetas intermedias (no invadidas por puertas o ventanas) 1,00 m 1,20 m 86

88 Mesetas en áreas de hospitalización o de tratamientos intensivos, en las que el recorrido obligue a giros de 180º 1,60 m --- Franja señalizadora pavimento táctil direccional Distancia de la arista de peldaños a puertas o a pasillos de anchura inferior a 1,20 m Anchura = Anchura escalera = Anchura escalera Longitud = 0,80 m 0,20 m 0,40 m 0,40 m Iluminación a nivel del suelo luxes Diámetro Pasamanos Altura De 0,90 m a 1,10 m De 0,65 m a 0,75 m Separación entre pasamanos y parámetros 0,04 m 0,04 m --- Prolongación de pasamanos en extremos (4) 0,30 m --- En escaleras de ancho 4,00 m se disponen barandillas centrales con pasamanos. La separación entre pasamanos intermedios es de 4,00 m como máximo, en escaleras sometidas a flujos intensos de paso de ocupantes, como es el caso de acceso a auditorios, infraestructuras de transporte, recintos deportivos y otras instalaciones de gran ocupación. En los restantes casos, al menos uno. Las escaleras que salven una altura 0,55 m, disponen de barandillas o antepechos coronados por pasamanos. Entre dos plantas consecutivas de una misma escalera, todos los peldaños tienen la misma contrahuella todos los peldaños de los tramos rectos tienen la misma huella. Entre dos tramos consecutivos de plantas diferentes, la contrahuella no variará más de 1 cm. El pasamanos es firme y fácil de asir, separado del paramento al menos 0,04 m y su sistema de sujeción no interfiere el paso continuo de la mano. Se disponen de pasamanos continuos a ambos lados y diferenciados cromáticamente de las superficies del entorno. (1) Ver definición DB-SUA "Seguridad de utilización y accesibilidad" (2) Obligatorio en áreas de hospitalización y tratamientos intensivos, en escuelas infantiles y en centros de enseñanza primaria o secundaria. (3) En tramos curvos, la huella medirá 28 cm, como mínimo, a una distancia de 50 cm del borde interior y 44 cm, como máximo, en el borde exterior (véase figura 4.3.). Además, se cumplirá la relación indicada en el punto 1 anterior a 50 cm de ambos extremos. La dimensión de toda huella se medirá, en cada peldaño, según la dirección de la marcha. (4) En zonas de uso público, o que no dispongan de ascensor como alternativa, se prolongorá al menos en un lado. En uso sanitario en ambos lados. RAMPAS DE ITINERARIOS ACCESIBLES (Rgto. Art. 72. DB-SUA 1) Directriz Recta o curvatura de R 30,00 m Recta o curvatura de R 30,00 m Anchura 1,20 m 1,20 m Tramos de longitud < 3,00 m 10,00 % 10,00 % Pendiente longitudinal (proyección horizontal) Tramos de longitud 3,00 m y < 6,00 m 8,00 % 8,00 % Tramos de longitud 6,00 m 6,00 % 6,00 % Pendiente transversal 2 % 2 % Longitud máxima de tramo (proyección horizontal) 9,00 m 9,00 m Ancho Ancho de rampa Ancho de rampa Mesetas Fondo 1,50 m 1,50 m Espacio libre de obstáculos --- 1,20 m Franja señalizadora pavimento táctil direccional Fondo rampa acceso edificio --- 1,20 m Distancia desde la arista de la rampa a una puerta o a pasillos de anchura inferior a 1,20 m Anchura = Anchura rampa = Anchura meseta Longitud --- = 0,60 m 1,50 m --- Dimensión sólido capaz --- De 4,5 cm a 5 cm Pasamanos Altura De 0,90 m a 1,10 m De 0,65 m a 0,75 m De 0,90 m a 1,10 m Prolongación en los extremos a ambos lados (tramos 3 m) 0,30 m 0,30 m Altura de zócalo o elemento protector lateral en bordes libres (*) 0,10 m 0,10 m En rampas de ancho 4,00 m se disponen barandillas centrales con doble pasamanos. (*) En desniveles 0,185 m con pendiente 6 %, pasamanos a ambos lados y continuo incluyendo mesetas y un zócalo o elemento de protección lateral El pasamanos es firme y fácil de asir, separado del menos 0,04 m y su sistema de sujeción no interfiere el paso continuo de la mano. Se disponen de pasamanos continuos a ambos lados y diferenciados cromáticamente de las superficies del entorno. Las rampas que salven una altura 0,55 m., disponen de barandillas o antepechos coronados por pasamanos. TAPICES RODANTES Y ESCALERAS MECÁNICAS (Rgto. Art. 71. Art. 73) Tapiz rodante Luz libre --- 1,00 m 87

89 Pendiente % Prolongación de pasamanos en desembarques --- 0,45 m Altura de los pasamanos --- 0,90 m Luz libre --- 1,00 m Anchura en el embarque y en el desembarque --- 1,20 m Escaleras mecánicas Número de peldaños enrasados (entrada y salida) --- 2,50 m Velocidad --- 0,50 m/s Prolongación de pasamanos en desembarques ASCENSORES ACCESIBLES (art. 74 y DB-SUA Anejo A) --- 0,45 m Espacio libre en el ascensor 1,50 m --- Anchura de paso puertas UNE EN 8170:2004 0,80 m Medidas interiores (dimensiones mínimas) Superficie útil en plantas distintas a las de acceso m2 Superficie útil en plantas distintas a las de acceso > m2 Una o dos puertas enfrentadas Dos puertas en ángulo Una o dos puertas enfrentadas Dos puertas en ángulo 1,00 x 1,25 m 1,40 x 1,40 m 1,00 x 1,40 m 1,40 x 1,40 m 1,00 x 1,25 m El modelo de ascensor accesible elegido y su instalación por el instalador autorizado cumplirán las condiciones de diseño establecidas en el Reglamento, entre las que destacan: Rellano y suelo de la cabina enrasados. Puerta de altura telescópica. Situación botoneras H interior 1,20 m H exterior 1,10 m Números en altorrelieve y sistema Braille. Precisión de nivelación 0,02 m Pasamanos a una altura entre 0,80-0,90 m En cada acceso se colocarán: indicadores luminosos y acústicos de la llegada, indicadores luminosos que señalen el sentido de desplazamiento, en las jambas el número de la planta en braille y arábigo en relieve a una altura 1,20 m. Esto último se podrá sustituir por un sintetizador de voz. 88

90 FICHA II. EDIFICIOS, ESTABLECIMIENTOS O INSTALACIONES DEPENDENCIAS QUE REQUIERAN CONDICIONES DE INTIMIDAD NORMATIVA DB-SUA DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA ASEOS DE LOS OBLIGADOS POR NORMATIVA ESPECÍFICA (Rgto. Art. 77. DB-SUA 9 y Anejo A) Aseos aislados 1 aseo accesible por cada 10 inodoros o fracción 1 aseo accesible (inodoro y lavabo) Núcleos de aseos 1 aseo accesible por cada 10 inodoros o fracción 1 aseo accesible (inodoro y lavabo) Dotación mínima Núcleos de aseos independientes por cada sexo inodoro y 1 lavabo por cada núcleo o 1 aseo aislado compartido Aseos aislados y núcleos de aseos inodoro y 1 lavabo por cada núcleo o 1 aseo aislado compartido En función del uso, actividad y aforo de la edificación, deberá cumplimentarse la Tabla justificativa correspondiente. Puertas (1) Correderas Abatibles hacia el exterior (1) Cuenta con sistema que permite desbloquear cerraduras desde el exterior para casos de emergencia Espacio libre no barrido por las puertas 1,50 m 1,50 m Lavabo (sin pedestal) Inodoro Altura cara superior 0,85 m De 0,70 m a 0,80 m Espacio libre inferior Espacio de transferencia lateral (2) Altura 0,70 m De 0,70 m a 0,80 m Profundidad 0,50 m --- 0,80 m Fondo desde el paramento hasta el borde frontal 0,75 m 0,70 m Altura del asiento del aparato De 0,45 m a 0,50 m De 0,45 m a 0,50 m Altura del pulsador (gran superficie o palanca) De 0,70 m a 1,20 m De 0,70 m a 1,20 m (2) En aseos de uso público, espacio de transferencia lateral a ambos lados Separación entre barras inodoro De 0,65 m a 0,70 m --- Diámetro sección circular De 3 cm a 4 cm De 3 cm a 4 cm Separación al paramento u otros elementos De 4,5 cm a 5,5 cm 4,5 cm Barras Altura de las barras De 0,70 m a 0,75 m De 0,70 m a 0,75 m Longitud de las barras 0,70 m --- Verticales para apoyo. Distancia medida desde el borde del inodoro hacia delante --- = 0,30 m Dispone de dos barras laterales junto al inodoro, siendo abatible la que posibilita la transferencia lateral. En aseos de uso público las dos. Si existen más de cinco urinarios se dispone uno cuya altura del borde inferior estará situada entre 0,30 y 0,40 m Grifería (3) Alcance horizontal desde el asiento --- 0,60 m (3) Automática o monomando con palanca alargada tipo gerontológico Accesorios Altura de accesorios y mecanismos --- De 0,70 m a 1,20 m Espejo Altura borde inferior Orientable 10º sobre la vertical Nivel de iluminación. No se admite iluminación con temporización --- 0,90 m En el interior debe disponer de avisador luminoso y acústico para casos de emergencia cuando sea obligatoria la instalación de sistema de alarma. El avisador estará conectado con sistema de alarma. En zonas de uso público, debe contar con un dispositivo en el interior fácilmente accesible, mediante el cual se transmite una llamada de asistencia perceptible desde un punto de control que permita a la persona usuaria verificar que su llamada ha sido recibida, o perceptible desde un paso frecuente de personas. 89

91 FICHA II. EDIFICIOS, ESTABLECIMIENTOS O INSTALACIONES EQUIPAMIENTOS Y MOBILIARIO NORMATIVA DB-SUA DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA MOBILIARIO, COMPLEMENTOS Y ELEMENTOS EN VOLADIZO (Rgto. Art. 80. DB-SUA 9 y Anejo A) El mobiliario deberá respetar una distancia mínima entre dos obstáculos entre los que se deba circular de 0,80 m La altura de los elementos en voladizo será 2,20 m PUNTOS DE ATENCIÓN ACCESIBLES Y PUNTOS DE LLAMADA ACCESIBLES (Rgto. Art. 81. DB-SUA Anejo A) Ancho 0,80 m 0,80 m Puntos de atención accesible Mostradores de atención al público Ventanillas de atención al público Altura 0,85 m De 0,70 m a 0,80 m Hueco bajo el mostrador Alto 0,70 m 0,70 m Ancho 0,80 m --- Fondo 0,50 m 0,50 m Altura de la ventanilla --- 1,10 m Altura plano de trabajo 0,85 m --- Puntos de llamada accesible Posee un dispositivo de intercomunicación dotado de bucle de inducción u otro sistema adaptado a tal efecto. Dispone de un sistema de intercomunicación mediante mecanismos accesible, con rótulo indicativo de su función y permite la comunicación bidireccional con personas con discapacidad auditiva. Banda señalizadora visual y táctil de color contrastado con el pavimento y anchura de 0,40 m, que señalice el itinerario accesible desde la vía pública hasta los puntos de atención y de llamada accesible. EQUIPAMIENTO COMPLEMENTARIO (Rgto. Art. 82) Se deberá cumplimentar la Ficha justificativa I. Infraestructuras y urbanismo MECANISMOS DE ACCIONAMIENTO Y CONTROL (Rgto. Art. 83, DB-SUA Anejo A) Altura de mecanismos de mando y control De 0,80 m a 1,20 m De 0,90 a 1,20 m Altura de mecanismos de corriente y señal De 0,40 m a 1,20 m --- Distancia a encuentros en rincón 0,35 m --- FICHA II. EDIFICIOS, ESTABLECIMIENTOS O INSTALACIONES APARCAMIENTOS DE UTILIZACIÓN COLECTIVA EN ESPACIOS EXTERIORES O INTERIORES ADSCRITOS A LOS EDIFICIOS NORMATIVA DB-SUA DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA APARCAMIENTOS (Rgto. Art. 90. DB-SUA 9, Anejo A) Dotación mínima Zona de transferencia En función del uso, actividad y aforo de la edificación se deberá cumplimentar la Tabla justificativa correspondiente Batería (1) Independiente Compartida Esp. libre lateral 1,20 m Esp. libre lateral 1,40 m 1,5 m Línea Esp. libre trasero 3,00 m --- CARACTERÍSTICAS SINGULARES CONSTRUCTIVAS Y DE DISEÑO Se disponen zonas de descanso, dado para distancias en el mismo nivel 50,00 m ó cuando puede darse una situación de espera. Existen puertas de apertura automática con dispositivos sensibles de barrido vertical, provistas de un mecanismo de minoración de velocidad que no supere 0,50 m/s, dispositivos sensibles que abran en caso de atrapamiento y mecanismo manual de parada del sistema de apertura y cierre. Dispone de mecanismo manual de parada de sistema de apertura. El espacio reservado para personas usuarias de silla de ruedas es horizontal y a nivel con los asientos, está integrado con el resto de asientos y señalizado. 혈 怀섅 茐 䔚긠 ꀥ 怆 ĀāĀā ꀀ 怆 ĀāĀā 怀戆 ĀāĀā 怆 Con asientos en graderío: - Se situarán próximas a los accesos plazas para personas usuarias de silla de ruedas - Estarán próximas a una comunicación de ancho 1,20 m - Las gradas se señalizarán mediante diferenciación cromática y de textura en los bordes - Las butacas dispondrán de señalización numerológica en altorelieve. En cines, los espacios reservados se sitúan o en la parte central o en la superior. 90

92 OBSERVACIONES Se manifiesta una ocupación global del edificio de unas 10 personas, dado que el resto del espacio se destina a almacenamiento de mercancía (básicamente espárrago). La ocupación en la zona comercial (aún sin definir) y que previsiblemente no debe superar los 50 metros cuadrados no dispone de mostrador que separe a las personas, ya que lo funcional será la ubicación de una mesa en la que pueda haber un teléfono y un ordenador. DECLARACIÓN DE CIRCUNSTANCIAS SOBRE EL CUMPLIMIENTO DE LA NORMATIVA Se cumplen todas las prescripciones de la normativa aplicable. Se trata de una actuación a realizar en un edificio, establecimiento o instalación existente y no se puede cumplir alguna prescripción específica de la normativa aplicable debido a las condiciones físicas del terreno o de la propia construcción o cualquier otro condicionante de tipo histórico, artístico, medioambiental o normativo, que imposibilitan el total cumplimiento de las disposiciones. En el apartado "Observaciones" de la presente Ficha justificativa se indican, concretamente y de manera motivada, los artículos o apartados de cada normativa que resultan de imposible cumplimiento y, en su caso, las soluciones que se propone adoptar. Todo ello se fundamenta en la documentación gráfica pertinente que acompaña a la memoria. En dicha documentación gráfica se localizan e identifican los parámetros o prescripciones que no se pueden cumplir, mediante las especificaciones oportunas, así como las soluciones propuestas. En cualquier caso, aún cuando resulta inviable el cumplimiento estricto de determinados preceptos, se mejoran las condiciones de accesibilidad preexistentes, para la cual se disponen, siempre que ha resultado posible, ayudas técnicas. Al efecto, se incluye en la memoria del proyecto, la descripción detallada de las características de las ayudas técnicas adoptadas, junto con sus detalles gráficos y las certificaciones de conformidad u homologaciones necesarias que garanticen sus condiciones de seguridad. No obstante, la imposibilidad del cumplimiento de determinadas exigencias no exime del cumplimiento del resto, de cuya consideración la presente Ficha justificativa es documento acreditativo. 91

93 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos 4.3. TELECOMUNICACIONES. El uso de la construcción no requiere la implantación de instalaciones de telecomunicaciones según el actual reglamento de ICT para viviendas. La red de telecomunicaciones se limita a una toma teléfonica para todo el recinto con su acometida a la red del polígono industrial MAQUINARIA Y EQUIPOS. Actualmente en el alcance de este proyecto no se instala maquinaría alguna INSTALACIÓN ELÉCTRICA. Cumplirán las prescripciones generales del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. Canalizaciones eléctricas Las canalizaciones en general serán estancas, con tubos metálicos o de PVC código 4421 en montaje superficial. Instalación de conductores y cables aislados en el interior de tubos Los conductores tendrán una tensión asignada de 450/750V y discurrirán por el interior de tubos: Empotrados: según lo especificado en la Instrucción ITC-BT-21. En superficie: según lo especificado en la ITC-BT-21, pero que dispondrán de un grado de resistencia a la corrosión 3. Se instalarán en superficie y las conexiones, empalmes y derivaciones se realizarán en el interior de cajas metálicas. Los conductores tendrán una tensión asignada de 0,6/1 kv y discurrirán por: Aparamenta En el interior de huecos de la construcción Fijados en superficie mediante dispositivos hidrófugos y aislantes. Las cajas de conexión, interruptores, tomas de corriente y, en general, toda la aparamenta utilizada serán estancas. - Conexiones. Todas las conexiones se realizarán en el interior de cajas estancas IP Luminarias. Serán estancas IP Tomas de corriente. Estarán dotadas de envolventes estancas. Las conexiones y desconexiones se realizarán sin tensión para lo cual se accionará un interruptor magnetotermico o solución similar. Se colocarán a una altura mínima de 1,5 m. sobre el suelo. Poseerán un grado de protección mínimo IP Protegido contra el polvo (sin sedimentos perjudiciales). 5-Protegido contra los chorros de agua en todas direcciones. Cuadros. Para montaje de superficie, estancos IP-55. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

94 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos - Se realizará acometida individual de la red de distribución de la compañía Sevillana Endesa, que dispone para esta parte del Polígono. - Los interruptores serán de corte omnipolar y se colocará una placa cerca de cada uno de ellos, indicando el circuito a que pertenece CONDICIONES DE CARACTER GENERAL TENIDAS EN CUENTA PARA LA INSTALACIÓN ELECTRICA.- Para la instalación eléctrica interior se ha tenido en cuenta el contenido con carácter general las siguientes condiciones. 1.- Se proyecta un alumbrado de emergencia y señalización, que permite, en caso de fallo del alumbrado general, la evacuación fácil y segura del personal hacia el exterior. 2.- El alumbrado de emergencia deberá poder funcionar durante un mínimo de 1 hora, proporcionando en el eje de los pasos principales una iluminación adecuada. Así mismo estará previsto para entrar en funcionamiento automático al producirse el fallo en el alumbrado general o cuando la tensión baje a menos del 70% de su valor nominal. 3.- El alumbrado de señalización será de funcionamiento continuo para la indicación de las vías de salida. 4.- Los puntos de alumbrados especiales se distribuyen en circuitos independientes con un máximo de 12 receptores por circuito y repartidos por las dos líneas activas. 5.- Se dispone de un mínimo de 2 líneas de alumbrado de emergencia y se dispondrán como circuitos independientes. 6.- El cuadro eléctrico general de protección y mando, será solamente accesible a personal autorizado para su manejo. 7.- Todas las líneas irán protegidas en el arranque por un interruptor automático diferencial que englobara varios circuitos e independientemente por un interruptor automático magnetotérmico de calibre adecuado a la sección de la línea a proteger. 8.- El reparto de cargas de los receptores de alumbrado se realizará de manera que el número de líneas secundarias y su relación con el total de las lámparas a instalar, es tal que el corte de corriente en cualquiera de ellas no afecta más que a la tercera parte de la totalidad de las lámparas que son instaladas en dichas líneas. 9.- Todos los conductores irán alojados en el interior de tubos protectores rígidos de PVC en instalación vista, empotrados bajo tubo de P.V.C. para la oficina, aseos, almacén Las luminarias están suspendidas, sin estarlo del cable de alimentación En todas aquellas derivaciones de puntos de utilización (receptores, puntos de luz, etc.) en que la sección de los conductores sea distinta de la sección de la línea general de la que se deriva, se instalarán P.I.A. de protección, de intensidad nominal adecuada Todos los circuitos de fuerza llevarán un interruptor de corte omnipolar en el arranque En aseos y baño se tendrá en cuenta el volumen de prohibición y de protección, y se realizará la conexión equipotencial de las partes metálicas Se dispone de un interruptor general automático de corte omnipolar de 3P+N 250 A y de protección contra sobretensiones DESCRIPCION DE LAS INSTALACIONES ELECTRICAS.- Suministro eléctrico El suministro se realiza de la Red de distribución de Baja Tensión, tipo subterráneo, que la Compañía Sevillana de Electricidad dispone para esta parte del polígono industrial, desde dicha red de distribución se realiza la conexión en la arqueta próxima a la nave, mediante empalme termoretractil, que llegará hasta el modulo del equipo de medida exterior compuesto por módulo con capacidad para alojar 1 contador trifásico + reloj, 3 bases NH-2, transformadores de intensidad, con cartuchos fusibles calibrados. La alimentación de energía eléctrica a la instalación será alterna, trifásica con una tensión de 400/230 V. y una frecuencia de 50 Hz. Caja general de protección y medida. Se instalará un equipo de medida indirecto en nicho mural en la línea de fachada de la nave. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

95 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Dicho módulo será precintable y cumplirá con las exigencias de calidad de la compañía suministradora. Características: Envolvente de poliéster con fibra de vidrio reforzado, tipo SUPERINTER SI 107 T, con herraje de candado. Regleta de verificación normalizada por ENDESA. Placa troquelada para contador electrónico. Borne de tierra. Puente transformadores intensidad. Prensaestopas para entrada y salida de cables. Mirilla para lectura de contador. Tornillería de conexión de acero inoxidable. Cableado con conductores de cobre rígido, clase 5 de 4 mm2 para la conexión del circuito de intensidad, 1,5 mm2 para el de tensión y 1,5 mm2 para auxiliares. Placa de policarbonato protegiendo los transformadores. Normas particulares Sevillana-Endesa. Derivación Individual. La derivación individual une el cuadro de medida con el cuadro de mando y protección general, se realizará, con conductores aislados en el interior de tubos de PVC, con tres cables conductores unipolares de cobre de 95 mm2., y uno de 50 mm2 de sección, con tensión de aislamiento V. RZ1-K., no propagadores de humos y de llamas, bajo tubo de PVC., de 100 mm., de diámetro interior, aconsejando dejar un segundo tubo de reserva. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

96 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos La citada línea se calcula en función de la demanda de potencia que se prevé en la memoria de cálculo. Cuadro para I.C.P. En la llegada de la derivación individual al interior de la industria y junto al cuadro general de protección y mando, quedará instalada la caja homologada según UNESA 1407, para el interruptor de control de potencia, con grado de protección IP-450. El conjunto se instalará a una altura comprendida entre 1,5 y 1,8 m medidos desde el suelo. La caja para ICP será precintable de forma que no se pueda manipular ni el I.C.P. ni su conexionado, y deberá cumplir lo indicado en la circular E2/84 de la Dirección General de Industria. Cuadro general de protección y mando. El cuadro general de protección y mando se ubicará según aparece en planos, próximo a la entrada de la nave. Es un armario provisto de puerta, con capacidad suficiente para alojar los elementos de mando y protección descritos en cada caso en su esquema unifilar correspondiente. Se ha proyectado un armario de tipo estanco, colocándose letreros indicadores, del circuito al que protegen, junto a los interruptores, debe tener capacidad para alojar los elementos descritos en el esquema unifilar, mínimo 55 elementos y dejar un (+20%libre). Tanto el cuadro como el armario que los contiene, estarán conectados al punto de puesta a tierra, mediante el correspondiente conductor de protección, conectado a la puesta a tierra general de la nave por línea de enlace de conductor de cobre de 35 mm., de sección. Contendrá interruptores automáticos para la protección contra sobrecargas y cortocircuitos e interruptores automáticos diferenciales para la protección frente a contactos indirectos o fugas de corriente. El calibre de los citados elementos puede advertirse en el esquema unifilar que se acompaña. La previsión de potencia de la nave se realiza de acuerdo con las potencias de los receptores que se instalan y que se justifica en la memoria de cálculo. En la memoria de cálculo se justifica el consumo total de la instalación y se especifica el dimensionado de cada una de las líneas. El número de conductores y sección de cada uno de estos circuitos son los que aparecen reflejados en el esquema unifilar, y justificados en cálculos. La distribución de los circuitos monofásicos se hará de forma equilibrada, al objeto de evitar que se sobrecargue alguna de las fases. Todos los circuitos interiores del local estarán constituidos por conductores de tensión nominal no inferior a 750 V., si son rígidos. El conductor a emplear será de cobre con sección uniforme en cada uno de los circuitos. Los conductores se distinguirán fácilmente por el color del aislamiento de la última capa o por claras inscripciones sobre ellos mismos. Negro, marrón y gris...= Fase activa Azul...= Neutro Amarillo-Verde...= Tierra Tanto las secciones como el número de conductores de cada circuito estarán detallados en memoria de cálculo y documento de planos, de la misma forma que se encuentran indicados los diámetros de los tubos protectores. Todas las derivaciones se harán en cajas de registro de tipo superficial, en número y dimensiones suficientes para el fácil manejo del hilo conductor y su posterior conexionado. Las conexiones entre conductores se realizarán en el interior de las cajas anteriormente mencionadas, mediante fichas o regletas de conexión y nunca por retorcimiento o arrollamiento de las mismas Las bases de enchufes que se preven, estarán provistas de conductor de protección y protegidas contra cortocircuitos por interruptores automáticos que se prevé en el origen de las líneas. Los mecanismos de protección y maniobra de la instalación deberán estar homologados, empotrables en pared y capaces de soportar las intensidades que por ellos circulen RED GENERAL DE TIERRA.- antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

97 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos La instalación de tierra utilizará una serie de picas. La tierra así establecida se utilizará para la conexión de todos los receptores eléctricos que se utilizarán en la instalación. Al cuadro general llegara un conductor de 35 mm2 de sección y características que los de fase activa. Electrodos. El electrodo que se considera en esté estudio está constituido por el conductor que une las distintas picas que se establecen. Al instalar electrodos verticales, se utilizaran picas de acero galvanizado recubiertas con cobre de 2 m. de longitud y 14 mm. de diámetro. El punto de puesta a tierra se ubicara en las proximidades del cuadro general de mando y protección. Para ello se construirá una arqueta, según las indicaciones que se detallan en el plano correspondiente. De está arqueta partirán la línea principal y de enlace con tierra. Elementos a conectar a tierra. Al cuadro general llegara un conductor de igual sección y características que los de fase activa de la línea repartidora general, que vendrá conectado de la red de tierras general de la nave, de esté conductor que llega al cuadro partirán tantos conductores de igual sección y características como circuitos de fuerza existan, a estos conductores se unirán todos los sistemas de evacuación y suministro de agua del local con tubería metálica. En general se conectaran todas las masas metálicas importantes que permanezcan enterradas dentro del recinto de la nave. Se conectarán todas las masas accesibles de los aparatos eléctricos CALCULO DE LA INSTALACION ELECTRICA.- La previsión de potencia se realizará en función de los receptores que se instalan realmente, por consiguiente se obtendrá el valor de la potencia para cálculo de líneas como suma de las mismas. El servicio se facilita a la tensión de 400/230 V. a partir de la red de baja tensión. Por consiguiente los cálculos de las diferentes líneas se efectúan con esté valor. La relación de potencias que se solicita habiéndose considerado los coeficientes de simultaneidad, y armónicos de todos los equipos de iluminación que utilizan lámparas de descarga, así como motores es la siguiente. POTENCIA INSTALADA: W. POTENCIA DE CÁLCULO: W. COEFICIENTE SIMULTANEIDAD.- Atendiendo al tipo de instalación que se proyecta se ha considerado como coeficiente de simultaneidad, en el consumo de energía 100%. Estando de parte de la seguridad. POTENCIA DE CALCULO.- Las secciones de los conductores se calculan considerando. - Que las caídas de tensión, medidas entre el punto más desfavorable no sobrepase el 3% de la tensión nominal en alumbrado, y del 5% en fuerza. - Los conductores de conexión que alimentan varios motores deberán estar dimensionados para una intensidad no menor a la suma del 125 por 100 de la intensidad a plena carga del motor de mayor potencia más la intensidad a plena carga de todos los demás. - Los conductores de conexión que alimentan un solo motor deberán estar dimensionados para una intensidad no inferior a 125 por 100 de la intensidad a plena carga del motor en cuestión. - Para cálculos de calibres y secciones se ha tenido en cuenta la potencia instalada, la intensidad demandada y la densidad de corriente admisible según el vigente reglamento de baja tensión. Las fórmulas empleadas en los cálculos de caída de tensión e intensidades son las siguientes. CIRCUITOS TRIFASICOS. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

98 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos P I = /2 x V x cos & P x L u x 100 e = e% = K x V x S U CIRCUITOS MONOFASICOS. P I = V x cos & 2 x P x L u x 100 e = e% = K x V x S U SIENDO: I = Intensidad en amperios. P = Potencia en vatios. V = Tensión en voltios: 400 V. cos & = Factor de potencia: 0,8 L = Longitud del circuito en metros. K = Conductividad ( 56 para el cobre ). e = Caída de tensión admisible en voltios. CALCULO ELECTRICO.- A) POTENCIA TOTAL INSTALADA. ALUMBRADO. Circuito A1 A2 A3 A4 E1 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 E2 A14 A15 A16 A17 A18 E3 A19 A20 A21 Potencia 750W 500W 750W 500W 55W 750W 500W 750W 500W 750W 750W 500W 750W 500W 33W 750W 500W 750W 500W 750W 55W 450W 150W 100W TOTAL ALUMBRADO : W. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

99 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos FUERZA DESCRIPCIÓN POTENCIA (KW) TERMO ELÉCTRICO 2,5 CENTRAL ALARMA 0,1 BASES ENCHUFE USOS VARIOS II 16A 1,0 BASES ENCHUFE USOS VARIOS III 16A 10,0 MOTORES PORTONES 3,0 TOTAL DE LA POTENCIA FUERZA: 16,60 KW. Potencia total instalada. Alumbrado W. Fuerza W. P. TOTAL = W. B) POTENCIA PARA EL CÁLCULO por 100 Intensidad a plena carga del motor de mayor potencia más la intensidad de los demás. - 1,8 veces la potencia en vatios de las lámparas o tubos de descarga. * Derivación individual. Con el valor de la potencia prevista, se calcula la sección de la derivación individual. Se tiene en cuenta los coeficientes de mayoración para considerar los auxiliares de encendido y armónicos de todos los equipos de iluminación que utilizan lámparas de descarga y el arranque de motores, con las consideraciones que se especifican en el REBT. Fusibles 250 A Longitud de la línea 25 m. Potencia de cálculo W. Intensidad demandada 52,18 A Sección adoptada 3(1x95)/50mm2 Cu RV 1KV LH. Intensidad admisible del conductor 250 A. Caída de tensión 0,34 V. (0,08%) < 1,5 %. Diámetro tubos 100 mm. - Circuito que alimenta cuadro bases de enchufe en nave (BE1, BE2, BE3). PIA 3P+N 40 A Longitud de la línea 87 m. Potencia de cálculo W. Intensidad demandada 9,01 A Sección adoptada 5(1x10)mm2 Cu 750 LH. Intensidad admisible del conductor 43 A. Caída de tensión 1,94 V. (0,48%) < 5%. Diámetro tubo 32 mm. - Circuito que alimenta cuadro bases de enchufe en nave (BE4, BE5, BE6). PIA 3P+N 40 A Longitud de la línea 87 m. Potencia de cálculo W. Intensidad demandada 9,01 A Sección adoptada 5(1x10)mm2 Cu 750 LH. Intensidad admisible del conductor 43 A. Caída de tensión 1,94 V. (0,48%) < 5%. Diámetro tubo 32 mm. CÁLCULOS ELÉCTRICOS OTROS CIRCUITOS: antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

100 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Nomenclatura: L Longitud en metros. P Potencia en metros. Vn Tensión nominal. I Intensidad demandada. & Conductividad. S Sección en mm2. V Caída de tensión. Mg Protección magnetoterminca. Resis Resistividad. ICC Intensidad de cortocircuito ALUMBRADO: Circuito L (m) P (W) Pc(W) Vn I (A) & S(mm2) V Mg Resis Icc A , ,5 2,01 2X10 0, A , ,5 1,40 2X10 0, A , ,5 2,90 2X10 0, A , ,5 1,99 2X10 0, E , ,5 0,50 2x10 0, A , ,5 3,62 2x10 0, A , ,5 2,47 2x10 0, A , ,5 2,66 2x10 0, A , ,5 0,19 2x10 0, A , ,5 3,14 2x10 0, A , ,5 2,01 2x10 0, A , ,5 1,40 2x10 0, A , ,5 2,90 2x10 0, A , ,5 1,99 2x10 0, E , ,5 0,16 2X10 0, A , ,5 3,62 2X10 0, A , ,5 2,47 2X10 0, A , ,5 2,66 2X10 0, A , ,5 1,80 2x10 0, A , ,5 3,14 2x10 0, E , ,5 0,50 2x10 0, A , ,5 2,52 2x10 0, A , ,5 0,16 2x10 0, A , ,5 0,27 2x10 0, FUERZA: Circuito L (m) P (W) Pc(W) Vn I (A) & S(mm2) V Mg Resis Icc M1 M , ,0 0,35 4X20 0, M3 M , ,0 1,22 4X20 0, Termo , ,5 3,22 2x16 0, BE , ,5 1,61 2x16 0, CIRCUITO DE TIERRA.- Por tratarse de tipo de terreno arcillas compactas, y de acuerdo con lo establecido en el vigente reglamento, se considera una resistividad de 100 ohm.m. Según el R.E.B.T. la tensión de contacto no será mayor de 24 V. El valor de la resistencia máxima de la puesta a tierra, en función de la sensibilidad del relé diferencial, se calcula según la formula: Rt = V/I V = Tensión de contacto máxima admisible. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

101 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos I = Intensidad nominal de defecto del interruptor de protección diferencial (sensibilidad) Rt = 24 V/0,3 A = 80 ohm. (más desfavorable). Rt = 24 V/0,03 A = 800 0hm. (menos desfavorable). En el caso más desfavorable, la tierra asociada a fin de limitar la tensión al valor de seguridad, deberá ser como máximo de 80 ohmios. La resistencia que obtendremos para la longitud del conductor que constituye el electrodo y pica será: Rt = 2 &/L (conductor enterrado horizontalmente). Rt = &/L (pica vertical). Por tanto se tendrá que: RT = 2 &/L + &/L Siendo. & = Resistividad del terreno (ohm.m). L = Longitud pica o conductor (m). Número de picas 1: 1 x 2 m. = 2 m. Sustituyendo valores se tiene: 2 x 100 ohm.m 100 ohm.m RT = = 51,20 ohm.< 80 ohm. 166 m 2 m De acuerdo con los resultados obtenidos, la tensión de contacto es inferior a 24 V. al saber: V = R x I = ohm x 0,3 A = V. ( más desfavorable). V = R x I = ohm x 0,03 A = 1.53 V. (menos desfavorable). De todas formas medida la resistencia en cualquier punto de la instalación esta no debe arrojar una medida superior a 20 ohm..- CALCULO JUSTIFICATIVO ALUMBRADO DE EMERGENCIA.- * ZONA GENERAL. 1 Lux x m2 N1 = = 6,12 Lámparas, 600 x 0,70 x 0,81 - Instaladas 13 Lámparas de 11 W. y 600 Lm. IP-55. > 6,46 lámparas. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

102 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos 4.6. PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS. ÍNDICE: 0. Objeto del estudio. 1. Descripción de la actividad y justificación de no aplicación del RSCIEI OBJETO DEL ESTUDIO. El presente Proyecto de instalaciones se realiza para dotar a la nave, de las adecuadas y preceptivas condiciones de protección contra incendios atendiendo a los Reglamentos que le son de aplicación y tiene como finalidad la descripción de las instalaciones necesarias, y de sus características técnicas, de modo que éstas se ajusten a la normativa vigente y se logre su correcto funcionamiento DESCRIPCIÓN DE LA ACTIVIDAD Y JUSTIFICACION DE LA APLICACIÓN DEL RSCIEI. Se pretende utilizar como zona de manipulado y almacén de esparragos. Dado su uso industrial y de almacenamiento, le será preceptivo la aplicación del Reglamento de Seguridad Contra incendios en los Establecimientos Industriales. El presente estudio se realiza al objeto de valorar de la forma más aproximada posible el riesgo de incendio que trae aparejado la actividad, y en función de éste establecer las oportunas medidas y medios de prevención y protección contra el mismo, según dispone el actual reglamento de protección contra incendios en establecimientos industriales. Actividad: NAVE INDUSTRIAL. Ubicación: La nave en el que se desarrolla la actividad está ubicada en el Polígono Industrial LLANOS MAZUELOS de Alcalá Real (Jaén ). ANÁLISIS DE MEDIDAS CONTRAINCENDIOS EN ESTABLECIMIENTOS INDUSTRIALES Se analiza la situación contra incendios de un establecimiento industrial con respecto al R. D. 2267/2004. Este reglamento tiene por objeto establecer y definir los requisitos que deben satisfacer y las condiciones que deben cumplir los establecimientos e instalaciones de uso industrial para su seguridad en caso de incendio, para prevenir su aparición y para dar la respuesta adecuada, en caso de producirse, limitar su propagación y posibilitar su extinción, con el fin de anular o reducir los daños o pérdidas que el incendio pueda producir a personas o bienes. Las actividades de prevención del incendio tendrán como finalidad limitar la presencia del riesgo de fuego y las circunstancias que pueden desencadenar el incendio. Las actividades de respuesta al incendio tendrán como finalidad controlar o luchar contra el incendio, para extinguirlo, y minimizar los daños o pérdidas que pueda generar. ANÁLISIS DE MEDIDAS CONTRAINCENDIOS EN ESTABLECIMIENTOS INDUSTRIALES Se analiza la situación contra incendios de un establecimiento industrial con respecto al R. D. 2267/2004. Este reglamento tiene por objeto establecer y definir los requisitos que deben satisfacer y las condiciones que deben cumplir los establecimientos e instalaciones de uso industrial para su seguridad en caso de incendio, para prevenir su aparición y para dar la respuesta adecuada, en caso de producirse, limitar su propagación y posibilitar su extinción, con el fin de anular o reducir los daños o pérdidas que el incendio pueda producir a personas o bienes. Las actividades de prevención del incendio tendrán como finalidad limitar la presencia del riesgo de fuego y las circunstancias que pueden desencadenar el incendio. Las actividades de respuesta al incendio tendrán como finalidad controlar o luchar contra el incendio, para extinguirlo, y minimizar los daños o pérdidas que pueda generar. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

103 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos DATOS DE ENTRADA Partiendo de los datos de entrada necesarios para el análisis de la situación contraincendios para una instalación industrial que cumple las siguientes características: - la longitud de su fachada accesible es superior a cinco metros. - la altura de evacuación del sector es inferior a 15 m. - no existe a menos de 25 m de masa forestal, con franja perimetral permanentemente libre de vegetación. - Es establecimiento está ubicado en sobre Rasante Se trata por su ubicación de un establecimiento industrial TIPO B: el establecimiento industrial ocupa totalmente un edificio que está; adosado a otro u otros edificios, o a una distancia igual o inferior a tres metros de otro u otros edificios, de otro establecimiento, ya sean estos de uso industrial o bien de otros usos. Para establecimientos industriales que ocupen una nave adosada con estructura compartida con las contiguas, que en todo caso deberán tener cubierta independiente, se admitirá; el cumplimiento de las exigencias correspondientes al tipo B, siempre que se justifique técnicamente que el posible colapso de la estructura no afecte a las naves colindantes. Nivel de riesgo intrínseco actividades de almacenamiento actividades de producción Donde: QS= densidad de carga de fuego, ponderada y corregida, del sector o área de incendio, en MJ/m2. qvi= carga de fuego(actividad de almacenamiento), aportada por cada m3 de cada zona con diferente tipo de almacenamiento (i) existente en el sector de incendio, en MJ/m3. qsi= carga de fuego(actividad de producción), aportada por cada m2 de cada zona con diferente tipo de almacenamiento (i) existente en el sector de incendio, en MJ/m2. Ci= coeficiente adimensional que pondera el grado de peligrosidad (por la combustibilidad) de cada uno de los combustibles (i) que existen en el sector de incendio. hi= altura del almacenamiento de cada uno de los combustibles, (i), en m. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

104 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Si= superficie ocupada en planta por cada zona con diferente tipo de almacenamiento (i) existente en el sector de incendio en m2. Ra= coeficiente adimensional que corrige el grado de peligrosidad (por la activación) inherente a la actividad industrial que se desarrolla en el sector de incendio, producción, montaje, transformación, reparación, almacenamiento, etc. A= superficie construida del sector de incendio o superficie ocupada del área de incendio, en m2. Datos generales del establecimiento La superficie total del sector o establecimiento, A = m² Para un valor de densidad de carga de fuego Qs 7 MJ/m² --> (tabla 1.3) 0 MJ/m² < 7 MJ/m² < = 425 MJ/m² Riesgo BAJO de factor de nivel 1 Superficie máxima de sector de incendio. La máxima superficie construida admisible para un sector de incendio será la que se indica en la tabla 2.1 En nave tipo b con un riesgo bajo 1 debe ser inferior a 6000 m² m². < 6000 m² no es necesario sectorizar. Estabilidad al fuego de elementos estructurales portantes en una nave. La estabilidad al fuego de los elementos estructurales con función portante y escaleras que sean recorrido de evacuación según la tabla 2.2. Para una nave tipo b con un riesgo bajo y situada sobre Rasante será mayor o igual a R60 (EF-60) - cubiertas ligeras Para la estructura principal de cubiertas ligeras (cuyo peso propio no exceda de 100 kg/m²). y sus soportes en plantas sobre rasante, no previstas para ser utilizadas en la evacuación de los ocupantes, siempre que se justifique que su fallo no pueda ocasionar daños graves a los edificios o establecimientos próximos, ni comprometan la estabilidad de otras plantas inferiores antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

105 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos o la sectorización de incendios implantada y, si su riesgo intrínseco es medio o alto, disponga de un sistema de extracción de humos, se podrán adoptar el valor: R15 (EF-15) La resistencia al fuego de toda medianería o muro colindante con otro establecimiento. La resistencia al fuego de toda medianería o muro colindante con otro establecimiento será, como mínimo en un establecimiento para un nivel de riesgo bajo para elementos con función portante REI 120 ( RF 120 ) y para elementos sin función portante EI 120. Cuando una medianera, un forjado o una pared que compartimente sectores de incendio acometa a una fachada, la resistenciqa al fuego de esta será, al menos, igual a la mitad de la exigida a aquel elemento constructivo, en un franja cuya anchura será, como mínimo de 1 m. Los recorrido de evacuación. Las distancias máximas de los recorridos de evacuación de los sectores de incendio de los establecimientos industriales no superarán: En un nave tipo b si solo hay una salida de recorrido único 35 m, o si hay 2 salidas alternativas 50 m., en el caso que nos ocupa se han dispuesto dos salidas. - Se cuenta con una ocupación máxima de 10 personas por lo que la distancia se podrá aumentar a 50 m al tener ocupación inferior a 25 personas. Sistemas automáticos de detección de incendio. Se instalarán sistemas automáticos de detección de incendios en los sectores de incendio de los establecimientos industriales cuando: Se desarrolle una actividad de producción, estén ubicados en edificios de tipo b, su nivel de riesgo es bajo y su superficie total construida sin limitación m². < sin limitación m² --> NO requerida su instalación Sistemas manuales de alarma de incendio. Se instalarán un sistema manuales de alarma de incendio cuando: Los sectores de incendio de los establecimientos industriales con actividades de Producción, si su superficie total construida es mayor o igual de 1000 m² m². > 1000 m² - Requerida su instalación antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

106 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Se situará, en todo caso, un pulsador junto a cada salida de evacuación del sector de incendio, y la distancia máxima a recorrer desde cualquier punto hasta alcanzar un pulsador no debe ser superior a 25 m. Sistemas de bocas de incendio equipadas. Se instalarán un sistema de bocas de incendio equipadas cuando: Estén ubicados en edificios de tipo b, su nivel de riesgo es BAJO y su superficie mayor sin limitación m². > sin limitación m² --> NO requerida su instalación. Por estar de parte de la seguridad y cumplir las distancias se proyectan 5 bocas de incendios de 45 mm. Sistemas de rociadores automáticos de agua Se instalarán sistemas de rociadores automáticos de agua en los sectores de incendio cuando: Se desarrolle una actividad de producción, estén ubicados en edificios de tipo b, su nivel de riesgo es bajo y su superficie mayor sin limitación m². > sin limitación m² --> NO requerida su instalación Sistemas de hidrantes exteriores Se instalarán un sistema de hidrantes exteriores cuando: Estén ubicados en edificios de tipo b, su nivel de riesgo es medio y su superficie mayor de 3500m² m². < 3500 m² --> NO requerida su instalación Extintores Al ser riesgo bajo la eficacia mínima del extintor es de 21-A. El número de extintores es de un extintor por los primeros 600 m2., y uno adicionalmente por cada 200 m2 o fracción. Puesto que hay cuadros de control se utilizarán extintores de tipo ABC. En total se localizan (8) extintores: de 6 Kg 21A-113B. y 1 de CO2 5 Kg. - Los extintores están de forma tal que puedan ser utilizados de manera rápida y fácil; se encuentran situados en los paramentos de forma tal que el extremo superior del extintor se encuentre a una altura sobre el suelo menor que 1,70 m. Su situación exacta, está reflejada en documento planos. Alumbrado de emergencia: Estas fuentes serán fijas, y provistas de fuente propia de energía y entrará automáticamente en funcionamiento al producirse un fallo en que la tensión de servicio quede a un 70% de la nominal. La autonomía será de una hora. RESUMEN: antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

107 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos No obstante y a los efectos de no estar condicionado a la extracción de humos por cubierta 4.7. MEDIDAS DE SEGURIDAD E HIGIENE. Además de las prescripciones que con carácter general se han descrito en la presente memoria, la Seguridad y Salud de los Lugares de Trabajo, cumplirán las disposiciones mínimas previstas en el R.D. 486/ Generales. La construcción del edificio se considera firme y segura para evitar riesgos de desplome y de los derivados de los agentes atmosféricos. Dadas las dimensiones del local se cumple sobradamente las condiciones exigibles de: 3 metros de altura de techo. 2 metros cuadrados por trabajador. 10 metros cúbicos por trabajador. El pavimento es de material consistente y no resbaladizo, las paredes son lisas y pintadas en tonos claros y los techos reúnen las condiciones suficientes para resguardar a los trabajadores de las inclemencias del tiempo. Dadas las características de la construcción, las puertas y ventanas previstas, se considera que podrán mantener unas condiciones atmosféricas adecuadas en cuanto a ventilación y temperatura. La señalización de los lugares de trabajo, cumplirá las disposiciones mínimas previstas en el R.D. 485/1997. Se adjunta al presente Proyecto, como parte integrante del mismo, el correspondiente Estudio Básico de Seguridad y Salud, en cumplimiento del Real Decreto 1627/1997, de 24 de Octubre, por el que se establecen las disposiciones Mínimas de Seguridad y Salud en las Obras de Construcción Orden, limpieza y mantenimiento. Las zonas de paso, salida y vías de evacuación deberán de permanecer libres de obstáculos. El local deberá ser limpiado periódicamente y siempre que sea necesario para mantenerlo en condiciones higiénicas adecuadas. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

108 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Las instalaciones deberán ser sometidas periódicamente a un mantenimiento adecuado Condiciones ambientales. La nave dispone de aperturas al exterior que aseguren una corriente de aire de ventilación constante. Por las características constructivas del local, se puede estimar que no producirán efectos perjudiciales como temperaturas o humedades excesivas, cambios bruscos de temperatura, corrientes de aire, olores desagradables, etc. Así, se podrá cumplir las condiciones ambientales adecuadas al tratarse de un local de trabajo de: - Temperatura entre ºC - Humedad relativa entre % - Velocidad de posibles corrientes de aire, menor de 0,25 m/s Iluminación. Deberá de ser adecuada a la actividad que se va a desarrollar, y de acuerdo con las Exigencias visuales moderadas de las tareas a realizar, los niveles mínimos de iluminación, serán de 200 lux. Nivel que se cumple sobradamente con la iluminación existente. Esta iluminación se procurará que tenga una uniformidad adecuada y no produzca deslumbramientos Sanitarias. Se dispondrá un botiquín portátil, que será revisado mensualmente para reposición de lo usado por la persona más capacitada. Este botiquín contendrá como mínimo los elementos y útiles indicados en el Decreto de Disposiciones Mínimas de Seguridad y Salud en los Lugares de Trabajo, y que sirvan para atender en primeros auxilios a cualquier trabajador accidentado PROTECCIÓN AMBIENTAL. En nuestro caso y dado que se trata de una nave sin uso con hipótesis para almacén en la que no se realizará inicialmente actividad alguna no será de aplicación la ley 7/2007 de 9 de Julio de Gestión Integrada de la Calidad Ambiental. Independientemente de la calificación; en relación con los riesgos previsibles ambientales se tratará de paliar en su origen las posibles causas de molestias, mediante la aplicación de las siguientes MEDIDAS CORRECTORAS: De la Calidad del Aire. Ruidos y Vibraciones. Dada la actividad de logistica, los focos de ruidos vendrán dados por los aparatos y equipos dispuestos en su interior. La nave, está construida de forma tal que aislará prácticamente todos los ruidos y vibraciones producidos, y así no los transmita al exterior, teniendo en cuenta que el edificio no es habitado, y los edificios habitados más próximos están alejados. A) DESCRIPCIÓN DE LA ACTIVIDAD, ZONA Y HORARIO. La actividad se desarrollará en horario diurno. De 7 a 23 horas. El nivel sonoro máximo admisible en el local será de 80 db. Teniendo en cuenta la situación del local, en nave, en edificio no destinado a viviendas, no se prevén influencias sobre el exterior, pero en cumplimiento del Reglamento de Protección Contra la contaminación acústica en Andalucia se pasa a evaluar los niveles de emisión e inmisión producidos por la actividad, de forma que estos en ningún caso superen los fijados como máximos por dichas normas, y de las Ordenanzas Municipales sobre Ruidos y Vibraciones. B) DESCRIPCIÓN DEL LOCAL, USOS ADYACENTES Y VIVIENDAS. El local es una nave aislada. No se encuentran viviendas cercanas. C) FOCOS DE CONTAMINACIÓN ACÚSTICA O VIBRATORIA. Las fuentes susceptibles de generar ruido, las constituyen las diferentes posibles maquinarias y equipos que se pudieran instalar en la futura actividad, en el desarrollo normal de la misma. D) NIVELES DE EMISIÓN PREVISIBLES antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

109 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Podemos considerar un nivel medio de producción de ruido 75 dba a efectos de estimar las afecciones. E) AISLAMIENTOS ACÚSTICOS Y MEDIDAS CORRECTORAS El aislamiento acústico de los cerramientos, es de Paredes separadoras de propiedades o usuarios distintos. 415 kg/m² 55 dba F) JUSTIFICACIÓN DEL CUMPLIMIENTO DE LOS NIVELES ADMISIBLES El local que nos ocupa, esta situado entre parcelas industriales de usos similares. Los valores admisibles atendiendo al Reglamento de Protección contra la Contaminación Acústica de Andalucía son. NIVELES LÍMITE DE INMISIÓN DE RUIDO EN INTERIOR DE LA EDIFICACIÓN (Tabla 1). Zona Residencial. Entre las 7 y 23 h dba. Entre las 23 y 7 h dba NIVELES LIMITE DE EMISIÓN DE RUIDO EN EXTERIOR DE LA EDIFICACIÓN (Tabla 2). Zonas de residencia, servicios terciarios, etc. Entre las 7 y 23 h... Entre las 23 y 7 h dba. 55 dba NIVELES LIMITE DE RUIDO AMBIENTAL EN FACHADAS DE EDIFICACIONES (Tabla 3) I. Área de silencio Entre las 7 y 23 h dba. Entre las 23 y 7 h dba II. Área levemente ruidosa Entre las 7 y 23 h dba. Entre las 23 y 7 h dba III. Área de tolerablemente ruidosa Entre las 7 y 23 h dba. Entre las 23 y 7 h dba VI. Área ruidosa Entre las 7 y 23 h dba. Entre las 23 y 7 h dba V. Área especialmente ruidosa Entre las 7 y 23 h dba. Entre las 23 y 7 h dba CURVAS BASE LIMITE DE INMISIÓN DE VIBRACIONES (Tabla 4). Zona Residencial Periodo Diurno... Curva 2. Periodo Nocturno... Curva 1,4 ESTIMACIÓN DE LAS AFECCIONES. Con esto se obtienen los niveles de afecciones a los receptores resultantes en cada caso que serán: -AL EXTERIOR: (Fachada) = 52 dba < 75 dba. -A LOCALES: = 25 dba < 45 dba Por lo que se comprueba que dichos valores resultantes son inferiores a los máximos permitidos en cada caso, no solo de emisión al exterior, sino de inmisión a las edificaciones colindantes. G) CONTROL DE VIBRACIONES. No se estima que pueda haber afecciones por tal motivo y no se hace necesario el control de vibraciones. H) MEDIDAS CORRECTORAS BASADAS EN SILENCIADORES, REJILLAS, ETC. No se dan estas circunstancias, por lo que no es de aplicación este apartado. I) PROGRAMACIÓN DE MEDIDAS PROPUESTAS. Dado que los cerramientos existentes garantizan el aislamiento acústico necesario según lo dispuesto en el Reglamento de Protección Contra la contaminación acústica en Andalucia, y de la Ordenanza Municipal de Ruidos y Vibraciones, para que los valores de emisión al exterior y de inmisión en el interior de edificaciones esté por debajo de los antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

110 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos valores admisibles prescritos en las citadas normas, no será necesaria la colocación de ningún sistema específico de aislamiento acústico. Como medidas generales, se establecerán las siguientes: * Las máquinas que sean susceptibles de generar ruido o vibraciones, se situarán como mínimo a 1 metro de las paredes exteriores y 0,70 de las interiores o columnas. * Todo elemento con órganos móviles se mantendrá en perfecto estado de conservación, en lo que se refiere a su equilibrio estático y dinámico, así como la suavidad de marcha de sus cojinetes y rodaduras. * El anclaje de todas las máquinas se realizará mediante bancadas antivibratorias y amortiguadores elásticos. * Las máquinas de arranque violento, las que trabajen por golpes, choques bruscos y las dotadas con órganos con movimientos alternativos deberán estar ancladas en bancadas independientes, sobre el suelo firme y aisladas de la estructura de la edificación y del suelo del local por medio de materiales absorbentes de la vibración. * Los conductos por donde circulen fluidos líquidos o gaseosos en forma forzada, conectando directamente con máquinas que tengan órganos en movimiento, dispondrán de dispositivos de separación que impidan la transmisión de ruidos y vibraciones generados en tales máquinas. Las bridas y soportes de los conductos tendrán elementos antivibratorios. Las aberturas de los muros para el paso de las conducciones se rellenarán con materiales absorbentes de la vibración Cumplimiento del Decreto 169/2011, de 31 de mayo, por el que se aprueba el Reglamento de Fomento de las Energías Renovables, el Ahorro y la Eficiencia Energética. El actual Reglamento de Fomento de las Energías Renovables, el Ahorro y la Eficiencia Energética en Andalucía, lo constituyen: cinco títulos; una serie de disposiciones adicionales, transitorias y finales; y 15 anexos. Por tanto se procederá al análisis de cada uno de estos apartados para establecer el cumplimiento de este Reglamento. Cumplimiento del Titulo I. EDIFICIOS. El artículo 1, define el objeto de este Título, que dice 1 Es objeto del presente Título establecer las medidas de uso de energías renovables, ahorro y eficiencia energética que se deberán cumplir tanto en edificios de nueva construcción como en edificios existentes que se encuentren incluidos dentro de su ámbito de aplicación. 2. A estos efectos, se regula el Certificado Energético Andaluz como documento acreditativo del cumplimiento de las exigencias energéticas que correspondan a cada edificio, tanto del proyecto como del edificio terminado, y además con los efectos informativos previstos en el Real Decreto 47/2007, de 19 enero, por el que se aprueba el procedimiento básico para la certificación de eficiencia energética de edificios de nueva construcción. 3. Asimismo, se establecen obligaciones relativas al mantenimiento de las condiciones energéticas de los edificios y sus instalaciones y, especialmente, la obligatoriedad de implementar los Planes de gestión de la energía exigibles a los edificios cuya potencia térmica nominal instalada sea superior a 70 kw. En su artículo 2. Ámbito de aplicación, define que las normas establecidas en el Titulo I serán de aplicación para los edificios de nueva construcción a excepción de los edificios industriales y agrícolas, en la parte destinada a talleres, procesos industriales y agrícolas no residenciales (7º). En base al párrafo anterior, y definiendo que las características constructivas entra dentro de la séptima excepción que contempla este Reglamento ya que sus características de utilización serán la de nave industrialsin necesidad de climatización o calefacción del edificio. En definitiva el cumplimiento de este título queda realizado al quedar exenta esta nueva construcción de su cumplimiento. Por tanto tampoco se requiere la calificación energética (capítulo III de este título) de la nueva construcción, ni la presentación de planes de gestión de la energía (capítulo IV), ni el Certificado Energético Andaluz (capitulo V) al quedar exento del cumplimiento del título I. Cumplimiento del Titulo II. INDUSTRIAS E INSTALACIONES. 1. Es objeto del presente Título es establecer las medidas de uso de energías renovables, ahorro y eficiencia energética que, obligatoriamente, deberán cumplir las instalaciones incluidas en el artículo A estos efectos, se regula el Certificado Energético Andaluz como documento obligatorio acreditativo del cumplimiento delas exigencias energéticas que correspondan a cada instalación. 3. Asimismo, se establecen obligaciones relativas al mantenimiento de las condiciones energéticas de las instalaciones y, especialmente, la obligatoriedad de implementar los Planes de Gestión de la energía exigibles a las instalaciones cuyo consumo anual previsto de combustibles para usos térmicos, de energía eléctrica o cualquier otro tipo de energía, antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

111 Proyecto Básico y de Ejecución para la construcción de una nave industrial. I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos expresados en términos de energía primaria sea superior a 250 toneladas equivalentes de petróleo (en adelante tep, y su valor es de kwh= MJ). Artículo 43. Ámbito de aplicación. 1. En instalaciones nuevas, siempre y cuando superen los consumos de energía primaria previstos en los párrafos siguientes, el presente Título será de aplicación a: a) Las instalaciones industriales previstas en el artículo 3.1 de la Ley 21/1992, de 16 de julio, de Industria. c) Las industrias alimentarías, agrarias, pecuarias, forestales y pesqueras. Las instalaciones anteriormente enumeradas incluyen la del proyecto que se presenta, y dado que se encuentra incluida en el Anexo VII deberá cumplir las obligaciones previstas establecidas en el presente Título cuando su consumo anual previsto supere el establecido en dicho Anexo que para el caso de una actividad con CNAE 15.0 (Resto de Industrias Agroalimentarias) debe superar el consumo de 250 tep (Consumo térmico de energía primaria (EP) consumida y referida al poder calorífico inferior de los combustibles usados). De la lectura del anterior artículo se establece la necesidad de evaluar el consumo eléctrico de la instalación diseñado y de ahí establecer la tep utilizando el factor de conversión de que 1000 kwh eléctricos equivale a 2350 kwh de energía primaria. Los consumos eléctricos de la instalación son básicamente los de alumbrado interno y en horario nocturno puesto que las placas traslúcidas diseñadas para colocar en la cubierta son suficientes para obtener una iluminación media de 300 lúmenes. Por tanto, si se considera un horario de trabajo hasta las 20 horas, en horario de invierno se tendrá que utilizar la iluminación en el interior del recinto desde la 17 horas hasta las 20 horas, siendo el resultado el siguiente: Meses en los que se necesita alumbrado= (12 meses) Número de días descontado los festivos= 22 x 12 meses = 264 días Número de horas en las que se necesita suministro eléctrico para el funcionamiento de las luminarias = 3 horas al día. Número de horas totales de alumbrado en los 12 meses (264 días x 3 horas/ día)= 792 horas/año. A continuación se establece la demanda eléctrica en función de los tipos de cargas eléctricas conectadas. 46 luminarias interiores de 250 W generan un consumo por hora de 11,5 kwh 3 luminarías exteriores de 150 W generan un consumo por hora de 0,5 kwh Otros consumos de 500 W generan un consumo por hora de1,5 kwh La energía consumida por hora será de 13,5 kwh La energía eléctrica total consumida en las 792 horas de alumbrado es de kwh, que haciendo la conversión a energía primaría es de kwh (primaria). Este resultado representa en unidades tep el equivalente a 2,16 tep, valor muy inferior a los 250 tep necesarios para la aplicación de este título II. En definitiva, con los resultados obtenidos del consumo eléctrico se determina que se está muy alejado del valor umbral para el cual se requiere el cumplimiento del Título II del Reglamento objeto de cumplimiento. Cumplimiento del Título III. OBLIGACIÓN DE USO DE BIOCARBURANTES Y BIOGÁS. El artículo 77 de este reglamento define el objeto del capítulo I del presente título, y establece las obligaciones de uso de biocarburantes en los autobuses de transporte público regular de viajeros de Andalucía, así como en los vehículos titularidad de la Junta de Andalucía y sus entidades instrumentales. Dado que no es el entorno del proyecto de edificación, este capítulo no se ha considerar. El artículo 86 de este reglamento define el objeto del capítulo II del presente título, y establece las obligaciones de valorización y aprovechamiento de biogás en instalaciones con potencial producción del mismo. Dado que no es el entorno del proyecto de edificación, este capítulo no se ha considerar. Cumplimiento del Título IV. RÉGIMEN JURÍDICO DE LOS ORGANISMOS COLABORADORES EN MATERIA DE ENERGÍAS RENOVABLES, AHORRO Y EFICIENCIA ENERGÉTICA. El artículo 93 de este reglamento define el objeto del Título IV, regulando los requisitos y el régimen de funcionamiento de los organismos colaboradores en materia de energías renovables, ahorro y eficiencia energética, de conformidad con el artículo 29.4 de la Ley 2/2007, de 27 de marzo. Dado que no es el entorno del proyecto de edificación, este capítulo no se ha considerar GESTIÓN DE RESIDUOS. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

112 ESTUDIO DE GESTIÓN DE RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN 111

113 ÍNDICE 1.- CONTENIDO DEL DOCUMENTO AGENTES INTERVINIENTES Identificación Productor de residuos (Promotor) Poseedor de residuos (Constructor) Gestor de residuos Obligaciones Productor de residuos (Promotor) Poseedor de residuos (Constructor) Gestor de residuos NORMATIVA Y LEGISLACIÓN APLICABLE IDENTIFICACIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN GENERADOS EN LA OBRA, CODIFICADOS SEGÚN LA ORDEN MAM/304/ ESTIMACIÓN DE LA CANTIDAD DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN QUE SE GENERARÁN EN LA OBRA MEDIDAS PARA LA PLANIFICACIÓN Y OPTIMIZACIÓN DE LA GESTIÓN DE LOS RESIDUOS RESULTANTES DE LA CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN DE LA OBRA OBJETO DEL PROYECTO OPERACIONES DE REUTILIZACIÓN, VALORIZACIÓN O ELIMINACIÓN A QUE SE DESTINARÁN LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN QUE SE GENEREN EN LA OBRA MEDIDAS PARA LA SEPARACIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN EN OBRA PRESCRIPCIONES EN RELACIÓN CON EL ALMACENAMIENTO, MANEJO, SEPARACIÓN Y OTRAS OPERACIONES DE GESTIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN VALORACIÓN DEL COSTE PREVISTO DE LA GESTIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN DETERMINACIÓN DEL IMPORTE DE LA FIANZA PLANOS DE LAS INSTALACIONES PREVISTAS PARA EL ALMACENAMIENTO, MANEJO, SEPARACIÓN Y OTRAS OPERACIONES DE GESTIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN

114 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE INDUSTRIAL Situación MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO 1.- CONTENIDO DEL DOCUMENTO En cumplimiento del Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, por el que se regula la producción y gestión de los residuos de construcción y demolición (RCD), conforme a lo dispuesto en el Artículo 4 "Obligaciones del productor de residuos de construcción y demolición", el presente estudio desarrolla los puntos siguientes: - Agentes intervinientes en la Gestión de RCD. - Normativa y legislación aplicable. - Identificación de los residuos de construcción y demolición generados en la obra, codificados según la Orden MAM/304/ Estimación de la cantidad generada en volumen y peso. - Medidas para la prevención de los residuos en la obra. - Operaciones de reutilización, valorización o eliminación a que se destinarán los residuos. - Medidas para la separación de los residuos en obra. - Prescripciones en relación con el almacenamiento, manejo, separación y otras operaciones de gestión de los residuos. - Valoración del coste previsto de la gestión de RCD. 2.- AGENTES INTERVINIENTES Identificación El presente estudio corresponde al proyecto CONSTRUCCION DE NAVE, situado en MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS. Los agentes principales que intervienen en la ejecución de la obra son: Promotor Proyectista Director de Obra Director de Ejecución EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL ANTONIO TORO TRUJILLO A designar por el promotor A designar por el promotor Se ha estimado en el presupuesto del proyecto, un coste de ejecución material (Presupuesto de ejecución material) de , Productor de residuos (Promotor) Se identifica con el titular del bien inmueble en quien reside la decisión última de construir o demoler. Según el artículo 2 "Definiciones" del Real Decreto 105/2008, se pueden presentar tres casos: 1. La persona física o jurídica titular de la licencia urbanística en una obra de construcción o demolición; en aquellas obras que no precisen de licencia urbanística, tendrá la consideración de productor del residuo la persona física o jurídica titular del bien inmueble objeto de una obra de construcción o demolición. 2. La persona física o jurídica que efectúe operaciones de tratamiento, de mezcla o de otro tipo, que ocasionen un cambio de naturaleza o de composición de los residuos. 3. El importador o adquirente en cualquier Estado miembro de la Unión Europea de residuos de construcción y demolición. En el presente estudio, se identifica como el productor de los residuos: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL Poseedor de residuos (Constructor) En la presente fase del proyecto no se ha determinado el agente que actuará como Poseedor de los Residuos, siendo responsabilidad del Productor de los residuos (Promotor) su designación antes del comienzo de las obras Gestor de residuos Es la persona física o jurídica, o entidad pública o privada, que realice cualquiera de las operaciones que componen la recogida, el almacenamiento, el transporte, la valorización y la eliminación de los residuos, incluida la vigilancia de estas operaciones y la de los vertederos, así como su restauración o gestión ambiental de los residuos, con independencia de ostentar la condición de productor de los mismos. Éste será designado por el Productor de los residuos (Promotor) con anterioridad al comienzo de las obras. Página

115 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE INDUSTRIAL Situación MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Obligaciones Productor de residuos (Promotor) Debe incluir en el proyecto de ejecución de la obra un estudio de gestión de residuos de construcción y demolición, que contendrá como mínimo: 1. Una estimación de la cantidad, expresada en toneladas y en metros cúbicos, de los residuos de construcción y demolición que se generarán en la obra, codificados con arreglo a la lista europea de residuos publicada por Orden MAM/304/2002, de 8 de febrero, por la que se publican las operaciones de valorización y eliminación de residuos y la lista europea de residuos, o norma que la sustituya. 2. Las medidas para la planificación y optimización de la gestión de los residuos generados en la obra objeto del proyecto. 3. Las operaciones de reutilización, valorización o eliminación a que se destinarán los residuos que se generarán en la obra. 4. Las medidas para la separación de los residuos en obra, en particular, para el cumplimiento por parte del poseedor de los residuos, de la obligación establecida en el apartado 5 del artículo Los planos de las instalaciones previstas para el almacenamiento, manejo, separación y, en su caso, otras operaciones de gestión de los residuos de construcción y demolición dentro de la obra. Posteriormente, dichos planos podrán ser objeto de adaptación a las características particulares de la obra y sus sistemas de ejecución, previo acuerdo de la dirección facultativa de la obra. 6. Las prescripciones del pliego de prescripciones técnicas particulares del proyecto, en relación con el almacenamiento, manejo, separación y, en su caso, otras operaciones de gestión de los residuos de construcción y demolición dentro de la obra. 7. Una valoración del coste previsto de la gestión de los residuos de construcción y demolición, que formará parte del presupuesto del proyecto en capítulo independiente. Está obligado a disponer de la documentación que acredite que los residuos de construcción y demolición realmente producidos en sus obras han sido gestionados, en su caso, en obra o entregados a una instalación de valorización o de eliminación para su tratamiento por gestor de residuos autorizado, en los términos recogidos en el Real Decreto 105/2008 y, en particular, en el presente estudio o en sus modificaciones. La documentación correspondiente a cada año natural deberá mantenerse durante los cinco años siguientes. En obras de demolición, rehabilitación, reparación o reforma, deberá preparar un inventario de los residuos peligrosos que se generarán, que deberá incluirse en el estudio de gestión de RCD, así como prever su retirada selectiva, con el fin de evitar la mezcla entre ellos o con otros residuos no peligrosos, y asegurar su envío a gestores autorizados de residuos peligrosos. En los casos de obras sometidas a licencia urbanística, el poseedor de residuos, queda obligado a constituir una fianza o garantía financiera equivalente que asegure el cumplimiento de los requisitos establecidos en dicha licencia en relación con los residuos de construcción y demolición de la obra, en los términos previstos en la legislación de las comunidades autónomas correspondientes Poseedor de residuos (Constructor) La persona física o jurídica que ejecute la obra - el constructor -, además de las prescripciones previstas en la normativa aplicable, está obligado a presentar a la propiedad de la misma un plan que refleje cómo llevará a cabo las obligaciones que le incumban en relación a los residuos de construcción y demolición que se vayan a producir en la obra, en particular las recogidas en los artículos 4.1 y 5 del Real Decreto 105/2008 y las contenidas en el presente estudio. El plan presentado y aceptado por la propiedad, una vez aprobado por la dirección facultativa, pasará a formar parte de los documentos contractuales de la obra. El poseedor de residuos de construcción y demolición, cuando no proceda a gestionarlos por sí mismo, y sin perjuicio de los requerimientos del proyecto aprobado, estará obligado a entregarlos a un gestor de residuos o a participar en un acuerdo voluntario o convenio de colaboración para su gestión. Los residuos de construcción y demolición se destinarán preferentemente, y por este orden, a operaciones de reutilización, reciclado o a otras formas de valorización. La entrega de los residuos de construcción y demolición a un gestor por parte del poseedor habrá de constar en documento fehaciente, en el que figure, al menos, la identificación del poseedor y del productor, la obra de procedencia y, en su caso, el número de licencia de la obra, la cantidad expresada en toneladas o en metros cúbicos, o en ambas unidades cuando sea posible, el tipo de residuos entregados, codificados con arreglo a la lista europea de residuos publicada por Orden MAM/304/2002, de 8 de febrero, o norma que la sustituya, y la identificación del gestor de las operaciones de destino. Cuando el gestor al que el poseedor entregue los residuos de construcción y demolición efectúe únicamente operaciones de recogida, almacenamiento, transferencia o transporte, en el documento de entrega deberá figurar también el gestor de valorización o de eliminación ulterior al que se destinarán los residuos. En todo caso, la responsabilidad administrativa en relación con la cesión de los residuos de construcción y demolición por parte de los poseedores a los gestores se regirá por lo establecido en la legislación vigente en materia de residuos. Mientras se encuentren en su poder, el poseedor de los residuos estará obligado a mantenerlos en condiciones adecuadas de higiene y seguridad, así como a evitar la mezcla de fracciones ya seleccionadas que impida o dificulte su posterior valorización o eliminación. Página

116 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE INDUSTRIAL Situación MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO La separación en fracciones se llevará a cabo preferentemente por el poseedor de los residuos dentro de la obra en que se produzcan. Cuando por falta de espacio físico en la obra no resulte técnicamente viable efectuar dicha separación en origen, el poseedor podrá encomendar la separación de fracciones a un gestor de residuos en una instalación de tratamiento de residuos de construcción y demolición externa a la obra. En este último caso, el poseedor deberá obtener del gestor de la instalación documentación acreditativa de que éste ha cumplido, en su nombre, la obligación recogida en el presente apartado. El órgano competente en materia medioambiental de la comunidad autónoma donde se ubique la obra, de forma excepcional, y siempre que la separación de los residuos no haya sido especificada y presupuestada en el proyecto de obra, podrá eximir al poseedor de los residuos de construcción y demolición de la obligación de separación de alguna o de todas las anteriores fracciones. El poseedor de los residuos de construcción y demolición estará obligado a sufragar los correspondientes costes de gestión y a entregar al productor los certificados y la documentación acreditativa de la gestión de los residuos, así como a mantener la documentación correspondiente a cada año natural durante los cinco años siguientes Gestor de residuos Además de las recogidas en la legislación específica sobre residuos, el gestor de residuos de construcción y demolición cumplirá con las siguientes obligaciones: 1. En el supuesto de actividades de gestión sometidas a autorización por la legislación de residuos, llevar un registro en el que, como mínimo, figure la cantidad de residuos gestionados, expresada en toneladas y en metros cúbicos, el tipo de residuos, codificados con arreglo a la lista europea de residuos publicada por Orden MAM/304/2002, de 8 de febrero, o norma que la sustituya, la identificación del productor, del poseedor y de la obra de donde proceden, o del gestor, cuando procedan de otra operación anterior de gestión, el método de gestión aplicado, así como las cantidades, en toneladas y en metros cúbicos, y destinos de los productos y residuos resultantes de la actividad. 2. Poner a disposición de las administraciones públicas competentes, a petición de las mismas, la información contenida en el registro mencionado en el punto anterior. La información referida a cada año natural deberá mantenerse durante los cinco años siguientes. 3. Extender al poseedor o al gestor que le entregue residuos de construcción y demolición, en los términos recogidos en este real decreto, los certificados acreditativos de la gestión de los residuos recibidos, especificando el productor y, en su caso, el número de licencia de la obra de procedencia. Cuando se trate de un gestor que lleve a cabo una operación exclusivamente de recogida, almacenamiento, transferencia o transporte, deberá además transmitir al poseedor o al gestor que le entregó los residuos, los certificados de la operación de valorización o de eliminación subsiguiente a que fueron destinados los residuos. 4. En el supuesto de que carezca de autorización para gestionar residuos peligrosos, deberá disponer de un procedimiento de admisión de residuos en la instalación que asegure que, previamente al proceso de tratamiento, se detectarán y se separarán, almacenarán adecuadamente y derivarán a gestores autorizados de residuos peligrosos aquellos que tengan este carácter y puedan llegar a la instalación mezclados con residuos no peligrosos de construcción y demolición. Esta obligación se entenderá sin perjuicio de las responsabilidades en que pueda incurrir el productor, el poseedor o, en su caso, el gestor precedente que haya enviado dichos residuos a la instalación. 3.- NORMATIVA Y LEGISLACIÓN APLICABLE El presente estudio se redacta al amparo del artículo 4.1 a) del Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, sobre "Obligaciones del productor de residuos de construcción y demolición". A la obra objeto del presente estudio le es de aplicación el Real Decreto 105/2008, en virtud del artículo 3, por generarse residuos de construcción y demolición definidos en el artículo 3, como: "cualquier sustancia u objeto que, cumpliendo la definición de Residuo incluida en la legislación vigente en materia de residuos, se genere en una obra de construcción o demolición" o bien, "aquel residuo no peligroso que no experimenta transformaciones físicas, químicas o biológicas significativas, no es soluble ni combustible, ni reacciona física ni químicamente ni de ninguna otra manera, no es biodegradable, no afecta negativamente a otras materias con las cuales entra en contacto de forma que pueda dar lugar a contaminación del medio ambiente o perjudicar a la salud humana. La lixiviabilidad total, el contenido de contaminantes del residuo y la ecotoxicidad del lixiviado deberán ser insignificantes, y en particular no deberán suponer un riesgo para la calidad de las aguas superficiales o subterráneas". No es aplicable al presente estudio la excepción contemplada en el artículo 3.1 del Real Decreto 105/2008, al no generarse los siguientes residuos: a) Las tierras y piedras no contaminadas por sustancias peligrosas reutilizadas en la misma obra, en una obra distinta o en una actividad de restauración, acondicionamiento o relleno, siempre y cuando pueda acreditarse de forma fehaciente su destino a reutilización. b) Los residuos de industrias extractivas regulados por la Directiva 2006/21/CE, de 15 de marzo. c) Los lodos de dragado no peligrosos reubicados en el interior de las aguas superficiales derivados de las actividades de gestión de las aguas y de las vías navegables, de prevención de las inundaciones o de mitigación de los efectos de las inundaciones o las sequías, reguladas por el Texto Refundido de la Ley de Aguas, por la Ley 48/2003, de 26 de noviembre, de régimen económico y de prestación de servicios de los puertos de interés general, y por los tratados internacionales de los que España sea parte. 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117 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE INDUSTRIAL Situación MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO A aquellos residuos que se generen en la presente obra y estén regulados por legislación específica sobre residuos, cuando estén mezclados con otros residuos de construcción y demolición, les será de aplicación el Real Decreto 105/2008 en los aspectos no contemplados en la legislación específica. Para la elaboración del presente estudio se ha considerado la normativa siguiente: - Artículo 45 de la Constitución Española. G GESTIÓN DE RESIDUOS Real Decreto sobre la prevención y reducción de la contaminación del medio ambiente producida por el amianto Real Decreto 108/1991, de 1 de febrero, del Ministerio de Relaciones con las Cortes y de la Secretaría del Gobierno. B.O.E.: 6 de febrero de 1991 Ley de envases y residuos de envases Ley 11/1997, de 24 de abril, de la Jefatura del Estado. B.O.E.: 25 de abril de 1997 Desarrollada por: Reglamento para el desarrollo y ejecución de la Ley 11/1997, de 24 de abril, de envases y residuos de envases Real Decreto 782/1998, de 30 de abril, del Ministerio de la Presidencia. B.O.E.: 1 de mayo de 1998 Modificada por: Modificación de diversos reglamentos del área de medio ambiente para su adaptación a la Ley 17/2009, de 23 de noviembre, sobre el libre acceso a las actividades de servicios y su ejercicio, y a la Ley 25/2009, de 22 de diciembre, de modificación de diversas leyes para su adaptación a la Ley de libre acceso a actividades de servicios y su ejercicio Real Decreto 367/2010, de 26 de marzo, del Ministerio de la Presidencia. B.O.E.: 27 de marzo de 2010 Plan nacional de residuos de construcción y demolición Resolución de 14 de junio de 2001, de la Secretaría General de Medio Ambiente. B.O.E.: 12 de julio de 2001 Real Decreto por el que se regula la eliminación de residuos mediante depósito en vertedero Real Decreto 1481/2001, de 27 de diciembre, del Ministerio de Medio Ambiente. B.O.E.: 29 de enero de 2002 Modificado por: Regulación de la producción y gestión de los residuos de construcción y demolición Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, del Ministerio de la Presidencia. B.O.E.: 13 de febrero de 2008 Modificado por: Modificación de diversos reglamentos del área de medio ambiente para su adaptación a la Ley 17/2009, de 23 de noviembre, sobre el libre acceso a las actividades de servicios y su ejercicio, y a la Ley 25/2009, de 22 de diciembre, de modificación de diversas leyes para su adaptación a la Ley de libre acceso a actividades de servicios y su ejercicio Real Decreto 367/2010, de 26 de marzo, del Ministerio de la Presidencia. B.O.E.: 27 de marzo de 2010 Regulación de la producción y gestión de los residuos de construcción y demolición Página

118 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE INDUSTRIAL Situación MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, del Ministerio de la Presidencia. B.O.E.: 13 de febrero de 2008 Plan nacional integrado de residuos para el período Resolución de 20 de enero de 2009, de la Secretaría de Estado de Cambio Climático. B.O.E.: 26 de febrero de 2009 Ley de residuos y suelos contaminados Ley 22/2011, de 28 de julio, de la Jefatura del Estado. B.O.E.: 29 de julio de 2011 Reglamento de residuos de la Comunidad Autónoma de Andalucía Decreto 283/1995, de 21 de noviembre, de la Consejería de Medio Ambiente de la Junta de Andalucía. B.O.J.A.: 19 de diciembre de 1995 Desarrollado por: Formulación del Plan de gestión de residuos peligrosos de Andalucía Acuerdo de 17 de junio de 1997, de la Consejería de Medio Ambiente de la Junta de Andalucía. B.O.J.A.: 5 de julio de 1997 Desarrollado por: Plan director territorial de gestión de residuos urbanos de Andalucía Decreto 218/1999, de 26 de octubre, de la Consejería de Medio Ambiente de la Junta de Andalucía. B.O.J.A.: 18 de noviembre de 1999 Desarrollado por: Revisión del plan de gestión de residuos peligrosos de Andalucía Decreto 99/2004, de 9 de marzo, de la Consejería de Medio Ambiente de la Junta de Andalucía. B.O.J.A.: 1 de abril de 2004 Desarrollado por: Plan director territorial de residuos no peligrosos de Andalucía Decreto 397/2010, de 2 de noviembre, de la Consejería de Medio Ambiente de la Junta de Andalucía. B.O.J.A.: 25 de noviembre de 2010 Ley de gestión integrada de la calidad ambiental Ley 7/2007 de la Presidencia de la Junta de Andalucía. B.O.E.: 9 de agosto de 2007 B.O.J.A.: 20 de julio de 2007 GC GESTIÓN DE RESIDUOS CLASIFICACIÓN DE RESIDUOS Operaciones de valorización y eliminación de residuos y Lista europea de residuos Orden MAM 304/2002, de 8 de febrero, del Ministerio de Medio Ambiente. B.O.E.: 19 de febrero de 2002 Corrección de errores: Corrección de errores de la Orden MAM 304/2002, de 8 de febrero B.O.E.: 12 de marzo de 2002 Página

119 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE INDUSTRIAL Situación MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO 4.- IDENTIFICACIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN GENERADOS EN LA OBRA, CODIFICADOS SEGÚN LA ORDEN MAM/304/2002. Todos los posibles residuos generados en la obra de demolición se han codificado atendiendo a la Orden MAM/304/2002, de 8 de febrero, por la que se publican las operaciones de valorización y eliminación de residuos, según la Lista Europea de Residuos (LER) aprobada por la Decisión 2005/532/CE, dando lugar a los siguientes grupos: RCD de Nivel I: Tierras y materiales pétreos, no contaminados, procedentes de obras de excavación El Real Decreto 105/2008 (artículo 3.1.a), considera como excepción de ser consideradas como residuos: Las tierras y piedras no contaminadas por sustancias peligrosas, reutilizadas en la misma obra, en una obra distinta o en una actividad de restauración, acondicionamiento o relleno, siempre y cuando pueda acreditarse de forma fehaciente su destino a reutilización. RCD de Nivel II: Residuos generados principalmente en las actividades propias del sector de la construcción, de la demolición, de la reparación domiciliaria y de la implantación de servicios. Se ha establecido una clasificación de RCD generados, según los tipos de materiales de los que están compuestos: Material según Orden Ministerial MAM/304/2002 RCD de Nivel I 1 Tierras y pétreos de la excavación RCD de Nivel II RCD de naturaleza no pétrea 1 Asfalto 2 Madera 3 Metales (incluidas sus aleaciones) 4 Papel y cartón 5 Plástico 6 Vidrio 7 Yeso 8 Basuras RCD de naturaleza pétrea 1 Arena, grava y otros áridos 2 Hormigón 3 Ladrillos, tejas y materiales cerámicos 4 Piedra RCD potencialmente peligrosos 1 Otros 5.- ESTIMACIÓN DE LA CANTIDAD DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN QUE SE GENERARÁN EN LA OBRA Se ha estimado la cantidad de residuos generados en la obra, a partir de las mediciones del proyecto, en función del peso de materiales integrantes en los rendimientos de los correspondientes precios descompuestos de cada unidad de obra, determinando el peso de los restos de los materiales sobrantes (mermas, roturas, despuntes, etc) y el del embalaje de los productos suministrados. El volumen de excavación de las tierras y de los materiales pétreos no utilizados en la obra, se ha calculado en función de las dimensiones del proyecto, afectado por un coeficiente de esponjamiento según la clase de terreno. A partir del peso del residuo, se ha estimado su volumen mediante una densidad aparente definida por el cociente entre el peso del residuo y el volumen que ocupa una vez depositado en el contenedor. Los resultados se resumen en la siguiente tabla: Material según Orden Ministerial MAM/304/2002 Código LER Densidad aparente (t/m³) Peso (t) Volumen (m³) RCD de Nivel I 1 Tierras y pétreos de la excavación Tierra y piedras distintas de las especificadas en el código , , ,700 RCD de Nivel II RCD de naturaleza no pétrea Página

120 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE INDUSTRIAL Situación MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO 1 Asfalto Material según Orden Ministerial MAM/304/2002 Código LER Densidad aparente (t/m³) Peso (t) Volumen (m³) Mezclas bituminosas distintas de las especificadas en el código ,00 0,005 0,005 2 Madera Madera ,10 4,017 3,652 3 Metales (incluidas sus aleaciones) Envases metálicos ,60 0,170 0,283 Hierro y acero ,10 7,675 3,655 Cables distintos de los especificados en el código ,50 0,005 0,003 4 Papel y cartón Envases de papel y cartón ,75 0,388 0,517 5 Plástico Plástico ,60 0,462 0,770 6 Vidrio Vidrio ,00 0,010 0,010 7 Basuras Materiales de aislamiento distintos de los especificados en los códigos y ,60 0,274 0,457 Residuos mezclados de construcción y demolición distintos de los especificados en los códigos , y ,50 0,388 0,259 Residuos de la limpieza viaria ,50 54,133 36,089 RCD de naturaleza pétrea 1 Arena, grava y otros áridos Residuos de grava y rocas trituradas distintos de los mencionados en el código ,51 14,473 9,585 Residuos de arena y arcillas ,60 3,075 1,922 2 Hormigón Hormigón (hormigones, morteros y prefabricados) ,50 56,378 37,585 En la siguiente tabla, se exponen los valores del peso y el volumen de RCD, agrupados por niveles y apartados Material según Orden Ministerial MAM/304/2002 Peso (t) Volumen (m³) RCD de Nivel I 1 Tierras y pétreos de la excavación 1.612, ,700 RCD de Nivel II RCD de naturaleza no pétrea 1 Asfalto 0,005 0,005 2 Madera 4,017 3,652 3 Metales (incluidas sus aleaciones) 7,850 3,941 4 Papel y cartón 0,388 0,517 5 Plástico 0,462 0,770 6 Vidrio 0,010 0,010 7 Yeso 0,000 0,000 8 Basuras 54,795 36,804 RCD de naturaleza pétrea 1 Arena, grava y otros áridos 17,548 11,507 2 Hormigón 56,378 37,585 3 Ladrillos, tejas y materiales cerámicos 0,000 0,000 4 Piedra 0,000 0,000 Página

121 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE INDUSTRIAL Situación MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Página

122 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE INDUSTRIAL Situación MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO 6.- MEDIDAS PARA LA PLANIFICACIÓN Y OPTIMIZACIÓN DE LA GESTIÓN DE LOS RESIDUOS RESULTANTES DE LA CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN DE LA OBRA OBJETO DEL PROYECTO En la fase de proyecto se han tenido en cuenta las distintas alternativas compositivas, constructivas y de diseño, optando por aquellas que generan el menor volumen de residuos en la fase de construcción y de explotación, facilitando, además, el desmantelamiento de la obra al final de su vida útil con el menor impacto ambiental. Con el fin de generar menos residuos en la fase de ejecución, el constructor asumirá la responsabilidad de organizar y planificar la obra, en cuanto al tipo de suministro, acopio de materiales y proceso de ejecución. Como criterio general, se adoptarán las siguientes medidas para la planificación y optimización de la gestión de los residuos generados durante la ejecución de la obra: - La excavación se ajustará a las dimensiones específicas del proyecto, atendiendo a las cotas de los planos de cimentación, hasta la profundidad indicada en el mismo que coincidirá con el Estudio Geotécnico correspondiente con el visto bueno de la Dirección Facultativa. En el caso de que existan lodos de drenaje, se acotará la extensión de las bolsas de los mismos. - Se evitará en lo posible la producción de residuos de naturaleza pétrea (bolos, grava, arena, etc.), pactando con el proveedor la devolución del material que no se utilice en la obra. - El hormigón suministrado será preferentemente de central. En caso de que existan sobrantes se utilizarán en las partes de la obra que se prevea para estos casos, como hormigones de limpieza, base de solados, rellenos, etc. - Las piezas que contengan mezclas bituminosas, se suministrarán justas en dimensión y extensión, con el fin de evitar los sobrantes innecesarios. Antes de su colocación se planificará la ejecución para proceder a la apertura de las piezas mínimas, de modo que queden dentro de los envases los sobrantes no ejecutados. - Todos los elementos de madera se replantearán junto con el oficial de carpintería, con el fin de optimizar la solución, minimizar su consumo y generar el menor volumen de residuos. - El suministro de los elementos metálicos y sus aleaciones, se realizará con las cantidades mínimas y estrictamente necesarias para la ejecución de la fase de la obra correspondiente, evitándose cualquier trabajo dentro de la obra, a excepción del montaje de los correspondientes kits prefabricados. - Se solicitará de forma expresa a los proveedores que el suministro en obra se realice con la menor cantidad de embalaje posible, renunciando a los aspectos publicitarios, decorativos y superfluos. En el caso de que se adopten otras medidas alternativas o complementarias para la planificación y optimización de la gestión de los residuos de la obra, se le comunicará de forma fehaciente al Director de Obra y al Director de la Ejecución de la Obra para su conocimiento y aprobación. Estas medidas no supondrán menoscabo alguno de la calidad de la obra, ni interferirán en el proceso de ejecución de la misma. Página

123 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE INDUSTRIAL Situación MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO 7.- OPERACIONES DE REUTILIZACIÓN, VALORIZACIÓN O ELIMINACIÓN A QUE SE DESTINARÁN LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN QUE SE GENEREN EN LA OBRA El desarrollo de las actividades de valorización de residuos de construcción y demolición requerirá autorización previa del órgano competente en materia medioambiental de la Comunidad Autónoma correspondiente, en los términos establecidos por la legislación vigente en materia de residuos. La autorización podrá ser otorgada para una o varias de las operaciones que se vayan a realizar, y sin perjuicio de las autorizaciones o licencias exigidas por cualquier otra normativa aplicable a la actividad. Se otorgará por un plazo de tiempo determinado, y podrá ser renovada por periodos sucesivos. La autorización sólo se concederá previa inspección de las instalaciones en las que vaya a desarrollarse la actividad y comprobación de la cualificación de los técnicos responsables de su dirección y de que está prevista la adecuada formación profesional del personal encargado de su explotación. Los áridos reciclados obtenidos como producto de una operación de valorización de residuos de construcción y demolición deberán cumplir los requisitos técnicos y legales para el uso a que se destinen. Cuando se prevea la operación de reutilización en otra construcción de los sobrantes de las tierras procedentes de la excavación, de los residuos minerales o pétreos, de los materiales cerámicos o de los materiales no pétreos y metálicos, el proceso se realizará preferentemente en el depósito municipal. En relación al destino previsto para los residuos no reutilizables ni valorables "in situ", se expresan las características, su cantidad, el tipo de tratamiento y su destino, en la tabla siguiente: Material según Orden Ministerial MAM/304/2002 Código LER Tratamiento Destino RCD de Nivel I 1 Tierras y pétreos de la excavación Tierra y piedras distintas de las especificadas en el código RCD de Nivel II RCD de naturaleza no pétrea 1 Asfalto Mezclas bituminosas distintas de las especificadas en el código Madera Peso (t) Volumen (m³) Sin tratamiento específico Restauración / Vertedero 1.612, , Reciclado Planta reciclaje RCD 0,005 0,005 Madera Reciclado Gestor autorizado RNPs 4,017 3,652 3 Metales (incluidas sus aleaciones) Envases metálicos Depósito / Tratamiento Gestor autorizado RNPs 0,170 0,283 Hierro y acero Reciclado Gestor autorizado RNPs 7,675 3,655 Cables distintos de los especificados en el código Reciclado Gestor autorizado RNPs 0,005 0,003 4 Papel y cartón Envases de papel y cartón Reciclado Gestor autorizado RNPs 0,388 0,517 5 Plástico Plástico Reciclado Gestor autorizado RNPs 0,462 0,770 6 Vidrio Vidrio Reciclado Gestor autorizado RNPs 0,010 0,010 7 Basuras Materiales de aislamiento distintos de los especificados en los códigos y Reciclado Gestor autorizado RNPs 0,274 0,457 Residuos mezclados de construcción y demolición distintos de los especificados en los códigos Depósito / Tratamiento Gestor autorizado RPs 0,388 0,259 01, y Residuos de la limpieza viaria Reciclado / Vertedero Planta reciclaje RSU 54,133 36,089 RCD de naturaleza pétrea 1 Arena, grava y otros áridos Página

124 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE INDUSTRIAL Situación MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Material según Orden Ministerial MAM/304/2002 Código LER Tratamiento Destino Peso (t) Volumen (m³) Residuos de grava y rocas trituradas distintos de los mencionados en el código Reciclado Planta reciclaje RCD 14,473 9,585 Residuos de arena y arcillas Reciclado Planta reciclaje RCD 3,075 1,922 2 Hormigón Hormigón (hormigones, morteros y prefabricados) Reciclado / Vertedero Planta reciclaje RCD 56,378 37,585 Notas: RCD: Residuos de construcción y demolición RSU: Residuos sólidos urbanos RNPs: Residuos no peligrosos RPs: Residuos peligrosos 8.- MEDIDAS PARA LA SEPARACIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN EN OBRA Los residuos de construcción y demolición se separarán en las siguientes fracciones cuando, de forma individualizada para cada una de dichas fracciones, la cantidad prevista de generación para el total de la obra supere las siguientes cantidades: - Hormigón: 80 t. - Ladrillos, tejas y materiales cerámicos: 40 t. - Metales (incluidas sus aleaciones): 2 t. - Madera: 1 t. - Vidrio: 1 t. - Plástico: 0,5 t. - Papel y cartón: 0,5 t. En la tabla siguiente se indica el peso total expresado en toneladas, de los distintos tipos de residuos generados en la obra objeto del presente estudio, y la obligatoriedad o no de su separación in situ. TIPO DE RESIDUO TOTAL RESIDUO OBRA (t) UMBRAL SEGÚN NORMA (t) SEPARACIÓN "IN SITU" Hormigón 56,378 80,00 NO OBLIGATORIA Ladrillos, tejas y materiales cerámicos 0,000 40,00 NO OBLIGATORIA Metales (incluidas sus aleaciones) 7,850 2,00 OBLIGATORIA Madera 4,017 1,00 OBLIGATORIA Vidrio 0,010 1,00 NO OBLIGATORIA Plástico 0,462 0,50 NO OBLIGATORIA Papel y cartón 0,388 0,50 NO OBLIGATORIA La separación en fracciones se llevará a cabo preferentemente por el poseedor de los residuos de construcción y demolición dentro de la obra. Si por falta de espacio físico en la obra no resulta técnicamente viable efectuar dicha separación en origen, el poseedor podrá encomendar la separación de fracciones a un gestor de residuos en una instalación de tratamiento de residuos de construcción y demolición externa a la obra. En este último caso, el poseedor deberá obtener del gestor de la instalación documentación acreditativa de que éste ha cumplido, en su nombre, la obligación recogida en el artículo 5. "Obligaciones del poseedor de residuos de construcción y demolición" del Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero. El órgano competente en materia medioambiental de la comunidad autónoma donde se ubica la obra, de forma excepcional, y siempre que la separación de los residuos no haya sido especificada y presupuestada en el proyecto de obra, podrá eximir al poseedor de los residuos de construcción y demolición de la obligación de separación de alguna o de todas las anteriores fracciones. 9.- PRESCRIPCIONES EN RELACIÓN CON EL ALMACENAMIENTO, MANEJO, SEPARACIÓN Y OTRAS OPERACIONES DE GESTIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN El depósito temporal de los escombros se realizará en contenedores metálicos con la ubicación y condiciones establecidas en las ordenanzas municipales, o bien en sacos industriales con un volumen inferior a un metro cúbico, quedando debidamente señalizados y segregados del resto de residuos. Página

125 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE INDUSTRIAL Situación MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Aquellos residuos valorizables, como maderas, plásticos, chatarra, etc., se depositarán en contenedores debidamente señalizados y segregados del resto de residuos, con el fin de facilitar su gestión. Los contenedores deberán estar pintados con colores vivos, que sean visibles durante la noche, y deben contar con una banda de material reflectante de, al menos, 15 centímetros a lo largo de todo su perímetro, figurando de forma clara y legible la siguiente información: - Razón social. - Código de Identificación Fiscal (C.I.F.). - Número de teléfono del titular del contenedor/envase. - Número de inscripción en el Registro de Transportistas de Residuos del titular del contenedor. Dicha información deberá quedar también reflejada a través de adhesivos o placas, en los envases industriales u otros elementos de contención. El responsable de la obra a la que presta servicio el contenedor adoptará las medidas pertinentes para evitar que se depositen residuos ajenos a la misma. Los contenedores permanecerán cerrados o cubiertos fuera del horario de trabajo, con el fin de evitar el depósito de restos ajenos a la obra y el derramamiento de los residuos. En el equipo de obra se deberán establecer los medios humanos, técnicos y procedimientos de separación que se dedicarán a cada tipo de RCD. Se deberán cumplir las prescripciones establecidas en las ordenanzas municipales, los requisitos y condiciones de la licencia de obra, especialmente si obligan a la separación en origen de determinadas materias objeto de reciclaje o deposición, debiendo el constructor o el jefe de obra realizar una evaluación económica de las condiciones en las que es viable esta operación, considerando las posibilidades reales de llevarla a cabo, es decir, que la obra o construcción lo permita y que se disponga de plantas de reciclaje o gestores adecuados. El constructor deberá efectuar un estricto control documental, de modo que los transportistas y gestores de RCD presenten los vales de cada retirada y entrega en destino final. En el caso de que los residuos se reutilicen en otras obras o proyectos de restauración, se deberá aportar evidencia documental del destino final. Los restos derivados del lavado de las canaletas de las cubas de suministro de hormigón prefabricado serán considerados como residuos y gestionados como le corresponde (LER ). Se evitará la contaminación mediante productos tóxicos o peligrosos de los materiales plásticos, restos de madera, acopios o contenedores de escombros, con el fin de proceder a su adecuada segregación. Las tierras superficiales que puedan destinarse a jardinería o a la recuperación de suelos degradados, serán cuidadosamente retiradas y almacenadas durante el menor tiempo posible, dispuestas en caballones de altura no superior a 2 metros, evitando la humedad excesiva, su manipulación y su contaminación. Los residuos que contengan amianto cumplirán los preceptos dictados por el Real Decreto 108/1991, sobre la prevención y reducción de la contaminación del medio ambiente producida por el amianto (artículo 7.), así como la legislación laboral de aplicación. Para determinar la condición de residuos peligrosos o no peligrosos, se seguirá el proceso indicado en la Orden MAM/304/2002, Anexo II. Lista de Residuos. Punto VALORACIÓN DEL COSTE PREVISTO DE LA GESTIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN. El coste previsto de la gestión de los residuos se ha determinado a partir de la estimación descrita en el apartado 5, "ESTIMACIÓN DE LA CANTIDAD DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN QUE SE GENERARÁN EN LA OBRA", aplicando los precios correspondientes para cada unidad de obra, según se detalla en el capítulo de Gestión de Residuos del presupuesto del proyecto. Subcapítulo TOTAL ( ) TOTAL 0, DETERMINACIÓN DEL IMPORTE DE LA FIANZA Con el fin de garantizar la correcta gestión de los residuos de construcción y demolición generados en las obras, las Entidades Locales exigen el depósito de una fianza u otra garantía financiera equivalente, que responda de la correcta gestión de los residuos de construcción y demolición que se produzcan en la obra, en los términos previstos en la legislación autonómica y municipal. En el presente estudio se ha considerado, a efectos de la determinación del importe de la fianza, los importe mínimo y máximo fijados por la Entidad Local correspondiente. - Costes de gestión de RCD de Nivel I: 1.50 /m³ - Costes de gestión de RCD de Nivel II: /m³ Página

126 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE INDUSTRIAL Situación MANZANA I-13, PARCELAS 6 Y 7, POL. IND. LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO - Importe mínimo de la fianza: como mínimo un 0.2 % del PEM. - Importe máximo de la fianza: En el cuadro siguiente, se determina el importe de la fianza o garantía financiera equivalente prevista en la gestión de RCD. Presupuesto de Ejecución Material de la Obra (PEM): ,63 A: ESTIMACIÓN DEL COSTE DE TRATAMIENTO DE RCD A EFECTOS DE LA DETERMINACIÓN DE LA FIANZA A.1. RCD de Nivel I Tipología Volumen (m³) Coste de gestión ( /m³) Tierras y pétreos de la excavación 1.435,70 1,50 A.2. RCD de Nivel II Importe ( ) % s/pem Total Nivel I 2.153,55 (1) 0,42 RCD de naturaleza pétrea 49,09 10,00 RCD de naturaleza no pétrea 45,70 10,00 RCD potencialmente peligrosos 0,00 10,00 Notas: (1) Entre 40,00 y ,00. (2) Como mínimo un 0.2 % del PEM. B: RESTO DE COSTES DE GESTIÓN Total Nivel II 1.033,35 (2) 0,20 Total 3.186,90 0,62 Concepto Importe ( ) % s/pem Costes administrativos, alquileres, portes, etc. 775,01 0,15 TOTAL: 3.961,90 0, PLANOS DE LAS INSTALACIONES PREVISTAS PARA EL ALMACENAMIENTO, MANEJO, SEPARACIÓN Y OTRAS OPERACIONES DE GESTIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN Los planos de las instalaciones previstas para el almacenamiento, manejo, separación y, en su caso, otras operaciones de gestión de los residuos de construcción y demolición dentro de la obra, se adjuntan al presente estudio. En los planos, se especifica la ubicación de: - Las bajantes de escombros. - Los acopios y/o contenedores de los distintos tipos de RCD. - Los contenedores para residuos urbanos. - Las zonas para lavado de canaletas o cubetas de hormigón. - La planta móvil de reciclaje "in situ", en su caso. - Los materiales reciclados, como áridos, materiales cerámicos o tierras a reutilizar. - El almacenamiento de los residuos y productos tóxicos potencialmente peligrosos, si los hubiere. Estos PLANOS podrán ser objeto de adaptación al proceso de ejecución, organización y control de la obra, así como a las características particulares de la misma, siempre previa comunicación y aceptación por parte del Director de Obra y del Director de la Ejecución de la Obra. En DICIEMBRE DE 2014 EL PRODUCTOR DE RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN Página

127 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave Industrial en Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 5. Anejos a la Memoria 5. Anejos a la memoria 5.1. Información geotécnica 5.2. Cálculo de estructura 5.3. Protección contra el incendio 5.4. Cálculo de las instalaciones 5.5. Eficiencia energética 5.6. Estudio de impacto ambiental 5.7. Plan de control de calidad 5.8. Instrucciones de uso y mantenimiento 5.9. Legislación Técnica aplicable Estudio de seguridad y salud Conclusiones, planing de tiempos, clasificación contratista y revisión de precios Se adjunta copia del estudio geotécnico realizado INFORMACIÓN GEOTÉCNICA. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

128 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME PRECEDENTE IP INFORME PRECEDENTE IP CUATRO NAVES INDUSTRIALES EN MANZANA I-13. POLÍGONO INDUSTRIAL "LLANO MAZUELOS". ALCALÁ LA REAL (JAÉN) IP Cuatro naves industriales en manzana I-13. Pol Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

129 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME PRECEDENTE IP INFORME PRECEDENTE A ESTUDIO GEOTÉCNICO TERRENO DE APOYO DE LA CIMENTACIÓN El terreno de apoyo del cimiento está conformado por arcillas arenosas con algo de grava de color marrón-rojizo de consistencia semidura y expansividad baja NIVEL FREÁTICO Se ha detectado nivel freático únicamente en el ensayo DPSH P-4 a 2.60 m de profundidad PRESIÓN ADMISIBLE. PROFUNDIDAD Y COTA DE APOYO Se ha estudiado la presión admisible a corto y largo plazo y se han comprobado los asientos correspondientes. Las presiones más desfavorables, en caso de zapatas, se han obtenido para las condiciones sin drenaje o a corto plazo y han sido las siguientes: - Zapatas cuadradas: 1.46 kp/cm 2 = 14.6 Ton/m 2 = KPa - Zapatas rectangulares: 1.35 kp/cm 2 = 13.5 Ton/m 2 = KPa - Zapatas corridas o continuas: 1.23 kp/cm 2 = 12.3 Ton/m 2 = KPa - Losa: 1.10 kp/cm 2 = 11.0 Ton/m 2 = KPa El empotramiento de las zapatas en el terreno natural será de al menos 0.60 m y debido a los desniveles existentes la cota de apoyo será variable desde la cota m en el sector próximo al vial m en la zona posterior Este y de m en la zona posterior Oeste. Si se opta por una cimentación mediante losa hay dos posibilidades: Hacer la losa escalonada con un empotramiento de 0.80 m (canto de losa + subbase granular de 0.30 m de espesor en dos tongadas al 95 % Proctor Modificado) o bien ejecutar un muro de contención de hormigón armado, y rellenar con zahorra natural o artificial compactada en tongadas de 0.30 m al 95 % Proctor Modificado. Las cotas de apoyo del relleno compactado serán de m en la zona próxima al vial, en la zona posterior Este y m en la posterior Oeste ASIENTOS TOTALES ESPERADOS Teniendo en cuenta los valores de presión de hundimiento a corto plazo, los asientos obtenidos por el Método Elástico han sido los siguientes: IP Cuatro naves industriales en manzana I-13. Pol Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

130 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME PRECEDENTE IP ASIENTO TOTAL ZAPATA CUADRADA FLEXIBLE ASIENTO TOTAL. ZAPATAS CUADRADAS FLEXIBLES Asiento Ecuación de ajuste R 2 Total st = -0,0699.B 2 + 1,1627.B + 0,3006 0,9999 Tensión bruta (kp/cm 2 ) 1,46 Tensión bruta (KPa) 143,23 Profundidad de apoyo (m) 0,60 Cota de apoyo (m) -1,60 / -2,60 / -4,60 Anchura del cimiento B (m) Asiento total (cm) 1,00 1,39 1,50 1,90 2,00 2,34 Asientos (cm) 3,20 3,00 2,80 2,60 2,40 2,20 2,00 1,80 1,60 1,40 ASIENTO TOTAL. MÉTODO ELÁSTICO. ZAPATA CUADRADA FLEXIBLE 2,50 2,78 3,00 3,16 1,20 1,00 1,20 1,40 1,60 1,80 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 Anchura de la zapata (m) ASIENTO TOTAL ZAPATA RECTANGULAR FLEXIBLE Relación L/B =2 ASIENTO TOTAL. ZAPATAS RECTANGULARES FLEXIBLES Asiento Ecuación de ajuste R 2 Total st = -0,1629.B 2 + 1,6035.B + 0,1812 0,9998 Tensión bruta (kp/cm 2 ) 1,35 Tensión bruta (KPa) 132,44 Profundidad de apoyo (m) 0,60 Cota de apoyo (m) -1,60 / -2,60 / -4,60 Anchura del cimiento B (m) Asiento total (cm) 1,00 1,61 1,50 2,23 Asientos (cm) 3,70 3,50 3,30 3,10 2,90 2,70 2,50 2,30 2,10 ASIENTO TOTAL. MÉTODO ELÁSTICO. ZAPATA RECTANGULAR FLEXIBLE (Relación L/B = 2) 2,00 2,74 2,50 3,16 3,00 3,53 1,90 1,70 1,50 1,00 1,20 1,40 1,60 1,80 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 Anchura de la zapata (m) IP Cuatro naves industriales en manzana I-13. Pol Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

131 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME PRECEDENTE IP ASIENTO TOTAL ZAPATA CORRIDA FLEXIBLE ASIENTO TOTAL. ZAPATAS CORRIDAS FLEXIBLES Asiento Ecuación de ajuste R 2 Total st = -0,204.B 2 + 1,6518.B + 0,4183 0,9983 Tensión bruta (kp/cm 2 ) 1,23 Tensión bruta (KPa) 120,66 Profundidad de apoyo (m) 0,60 Cota de apoyo (m) -1,60 / -2,60 / -4,60 Anchura del cimiento B (m) Asiento total (cm) 1,00 1,85 1,50 2,48 Asientos (cm) 3,70 3,50 3,30 3,10 2,90 2,70 2,50 2,30 ASIENTO TOTAL. MÉTODO ELÁSTICO. ZAPATA CORRIDA FLEXIBLE 2,00 2,90 2,50 3,25 3,00 3,55 2,10 1,90 1,70 1,00 1,20 1,40 1,60 1,80 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 Anchura de la zapata (m) ASIENTO TOTAL. CIMENTACIÓN POR LOSA Dimensiones Tensión bruta (kp/cm 2 ) Tensión bruta (KPa) Profundidad de apoyo (m) Cota de apoyo (m) LOSA FLEXIBLE 1,10 107,91 0,80 - L. RÍGIDA Anchura B (m) Longitud L (m) Asiento en centro (cm) Asiento en esquina (cm) Asiento promedio (cm) Asiento uniforme (cm) 21,00 66,00 4,53 2,26 3,40 3,62 IP Cuatro naves industriales en manzana I-13. Pol Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

132 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME PRECEDENTE IP ASIENTOS DIFERENCIALES Y DISTORSIONES ANGULARES ESPERADOS Anchura del cimiento (m) ASIENTOS DIFERENCIALES ENTRE P-1 Y P-3. Zapatas cuadradas Asiento total en P-1 (cm) Asiento total en P-3 (cm) Asiento diferencial (cm) DISTORSIÓN ANGULAR. Zapatas cuadradas Anchura Modulación entre apoyos (m) del cimiento (m) ,00 1,39 1,42 0,03 1,00 1 / / / ,50 1,90 2,20 0,30 1,50 1 / / / ,00 2,34 2,89 0,55 2,00 1 / / / ,50 2,78 3,49 0,72 2,50 1 / / / 835 3,00 3,16 4,06 0,90 3,00 1 / / / 668 Anchura del cimiento (m) ASIENTOS DIFERENCIALES ENTRE P-1 Y P-3. Zapatas corridas Asiento total en P-1 (cm) Asiento total en P-3 (cm) Asiento diferencial (cm) DISTORSIÓN ANGULAR. Zapatas corridas Anchura Modulación entre apoyos (m) del cimiento (m) ,00 1,85 2,22 0,37 1,00 1 / / / ,50 2,48 3,00 0,52 1,50 1 / / / ,00 2,90 3,64 0,75 2,00 1 / / / 803 2,50 3,24 4,12 0,88 2,50 1 / / / 683 3,00 3,55 4,51 0,96 3,00 1 / / / 625 Punto DISTORSIÓN ANGULAR. Zapatas cuadradas DISTORSIÓN ANGULAR. Zapatas cuadradas Asiento Modulación entre apoyos (m) Asiento Modulación entre apoyos (m) Asiento Asiento diferencial Punto diferencial B =1,00 m B= 2,00 m (cm) B =1,00 m B= 3,00 m (cm) P-1 1,39 2,34 0,95 1 / / / 635 P-1 1,39 3,16 1,77 1 / / / 339 P-3 1,42 2,89 1,47 1 / / / 408 P-3 1,42 4,06 2,64 1 / / / 227 Punto DISTORSIÓN ANGULAR. Zapatas corridas DISTORSIÓN ANGULAR. Zapatas corridas Asiento Modulación entre apoyos (m) Asiento Modulación entre apoyos (m) Asiento Asiento diferencial Punto diferencial B =1,00 m B= 2,00 m (cm) B =1,00 m B= 3,00 m (cm) P-1 1,85 2,90 1,05 1 / / / 573 P-1 1,85 3,55 1,70 1 / / / 354 P-3 2,22 3,64 1,42 1 / / / 421 P-3 2,22 4,51 2,29 1 / / / 262 IP Cuatro naves industriales en manzana I-13. Pol Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

133 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME PRECEDENTE IP DISTORSIÓN ANGULAR EN ZAPATA CORRIDA FLEXIBLE Anchura B (m) Longitud L (m) Asiento centro (cm) Asiento esquina (cm) Distancia del centro al borde (m) Distorsión angular 1,00 66,00 1,85 0,93 33,00 1/ ,50 66,00 2,48 1,24 33,01 1/ ,00 66,00 2,90 1,45 33,02 1/ ,50 66,00 3,25 1,63 33,02 1/ ,00 66,00 3,55 1,78 33,03 1/ 1861 DISTORSIÓN ANGULAR EN LOSA FLEXIBLE Anchura B (m) Longitud L (m) Asiento centro (cm) Asiento esquina (cm) Distancia del centro al borde (m) Distorsión angular 21,00 66,00 4,53 2,27 34,63 1/ COEFICIENTE DE BALASTO TERRENO COHESIVO q u (kp/cm 2 ) 1,40 K 30 (Kp/cm 3 ) 2,30 K 30 (Ton/m 3 ) 2303 MODULO DE ELASTICIDAD E (kp/cm 2 ) 89 E (Ton/m 2 ) 892 COEFICIENTE DE BALASTO K (Ton/m 3 ) ZAPATA CUADRADA DE ANCHO B B (m) Terzaghi Vogt Kögler y Scheidig Relacion t-s 1,00 690, , ,41 964,03 1,50 460,60 791, ,68 705,26 2,00 345,45 593,25 981,31 572,65 2,50 276,36 474,60 802,89 482,01 3,00 230,30 395,50 683,94 424,05 ECUACIÓN DE AJUSTE PARA COEF. -K- EN ZAPATAS CUADRADAS Procedimiento Ecuación de ajuste R 2 Terzaghi K = 690,9.B^-1 1,00 Vogt K = 1186,5.B^-1 1,00 K. y S K = 1864.B^-0,918 1,00 Relación t-s K = 960,55.B^-0,7483 1,00 K (Ton/m 3 ) COEFICIENTE DE BALASTO K (ZAPATA CUADRADA) Terzaghi 1600 Vogt 1500 Kogler y Scheidig Relación t-s ,00 1,20 1,40 1,60 1,80 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 Anchura del cimiento B (m) IP Cuatro naves industriales en manzana I-13. Pol Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

134 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME PRECEDENTE IP COEFICIENTE DE BALASTO K (Ton/m 3 ) ZAPATA RECTANGULAR CON L/B = 2 B (m) Terzaghi Vogt Kögler y Scheidig Relacion t-s 1,00 575,75 941, ,10 763,98 1,50 383,83 627,81 994,53 551,57 2,00 287,88 470,86 763,24 448,91 2,50 230,30 376,69 624,47 389,24 3,00 191,92 313,91 531,96 348,44 ECUACIÓN DE AJUSTE PARA -K- EN ZAPATAS RECTANGULARES Procedimiento Ecuación de ajuste R 2 Terzaghi K = 575,75.B^-1 1,00 Vogt K = 293,6.B^-0,6667 1,00 K. y S K = 1449,7.B^-0,918 1,00 Relación t-s K = 750,35.B^-0,7152 1,00 K (Ton/m 3 ) COEFICIENTE DE BALASTO K (ZAPATA RECTANGULAR) Terzaghi 1300 Vogt 1200 Kogler y Scheidig Relación t-s ,00 1,20 1,40 1,60 1,80 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 Anchura del cimiento B (m) COEFICIENTE DE BALASTO K (Ton/m 3 ) ZAPATA CORRIDA DE ANCHO B B (m) Terzaghi Vogt Kögler y Scheidig Relacion t-s 1,00 464,09 293,60 586,04 600,00 1,50 310,56 224,06 446,73 447,58 2,00 233,79 184,95 372,03 382,76 2,50 187,73 159,39 324,81 341,54 3,00 157,02 141,15 291,98 312,68 ECUACIÓN DE AJUSTE PARA COEF. -K- EN ZAPATAS CORRIDAS Procedimiento Ecuación de ajuste R 2 Terzaghi K = 463,68.B^-0,9866 1,00 Vogt K = 293,6.B^-0,6667 1,00 K. y S K = 581,87.B^-0,635 1,00 Relación t-s K = 585,47.B^-0,5894 0,99 K (Ton/m 3 ) COEFICIENTE DE BALASTO K (ZAPATA CORRIDA) Terzaghi 550 Vogt 500 Kogler y Scheidig Relación t-s ,00 1,20 1,40 1,60 1,80 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 Anchura del cimiento B (m) Terzaghi COEFICIENTE DE BALASTO K (Ton/m 3 ) CIMENTACIÓN POR LOSA Vogt Kögler y Scheidig Relacion t-s 25,42 38,57 126,99 207,51 El procedimiento más adecuado para el cálculo de la cimentación es el basado en la relación tensión-asiento (Relación t-s) ya que tiene en cuenta la variación del módulo de elasticidad con la profundidad EXPANSIVIDAD El terreno presenta un grado de expansividad bajo, por lo que no es necesario adoptar medidas constructivas especiales al respecto. IP Cuatro naves industriales en manzana I-13. Pol Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

135 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME PRECEDENTE IP AGRESIVIDAD La concentración de sulfatos en el suelo es inferior a los 2000 mg/kg, por lo que no es necesario emplear cemento con resistencia adicional a los sulfatos. La exposición ambiental del cimiento es de clase Normal, subclase Humedad alta con designación IIa. Los recubrimientos mínimos y el tipo de cemento serán: Clase de exposición ambiental Tipo de cemento Resistencia característica del hormigón (N/mm 2 ) Vida útil de proyecto (tg), (años) II a CEM I Otros tipos de cemento o en el caso de empleo de adiciones al hormigón 25 fck f ck fck f ck La relación agua/cemento máxima será de 0.60 y el contenido mínimo de cemento de 275 kg/m 3. En cuanto a la resistencia mínima recomendada en función de los requisitos de durabilidad se tomará como referencia un valor de 25 N/mm SISMICIDAD En las siguientes tablas mostramos los coeficientes sísmicos del terreno. Se incluyen la aceleración sísmica básica y de cálculo: Descripción del terreno Espesor (m) Tipo de terreno Coeficiente -Ci- Coeficiente -C- Arcillas arenosas con grava de consistencia firme a muy firme Gravas arcillosas compactas y arcillas de consistencia dura 7,40 III 1,60 22,60 II 1,30 1,37 IP Cuatro naves industriales en manzana I-13. Pol Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

136 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME PRECEDENTE IP Coeficientes PARÁMETROS SÍSMICOS Tipo de edificación (importancia) Periodo de vida (años) Del terreno ponderado C De contribución K De riesgo ρ De amplificación S Normal 50 1,37 1,0 1,0 1,09 Aceleraciones Períodos característicos Sísmica básica (m/s 2 ) Sísmica de cálculo (m/s 2 ) Ta (s) Tb (s) Aplicación de la norma 0,120 g 0,131 g 0,14 0,55 Obligatoria COEFICIENTES DE PRESIÓN LATERAL PERFIL ESTRATIGRÁFICO DEL TERRENO PARÁMETROS DEL CONTACTO TERRENO-MURO Unidad Geotécnica Material Profundidad (m) Densidad (Ton/m 3 ) δ (º) a (kp/cm 2 ) C' φ' (º) (kp/cm 2 ) γap. γsat. γsum. I.R I.L I.R I.L -I- Arcillas arenosas 0,00 a 5,00 2,00 2,10 1,10 30,0 0,30 20,0 10,0 0,18 0,09 COEFICIENTES DE PRESIÓN LATERAL. TEORÍA DE COULOMB Unidad Geotécnica Material Profundidad (m) OCR K 0 Trasdós rugoso Trasdós liso K a K p K a K p K p Intradós -I- Arcillas arenosas 0,00 a 5,00 1,5 0,61 0,297 6,11 0,308 4,14 3,00 COEFICIENTES DE PRESIÓN LATERAL. TEORÍA DE RANKINE. Unidad Geotécnica Material Profundidad (m) OCR K 0 K a Trasdós K p Intradós K p -I- Arcillas arenosas 0,00 a 5,00 1,5 0,61 0,333 3,00 3,00 IP Cuatro naves industriales en manzana I-13. Pol Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

137 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME PRECEDENTE IP Israel Mellado García Mª del Pilar Rivillas Blanco Geólogo Geóloga Nº Colegiado: 301 Nº Colegiado: 321 La Guardia de Jáen, 30 de Diciembre de 2014 IP Cuatro naves industriales en manzana I-13. Pol Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

138 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave Industrial en Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 5. Anejos a la Memoria 5.2. CÁLCULO DE ESTRUCTURA. El cálculo de la estructura se ha realizado con el programa informático NUEVO METAL 3D de CYPE INGENIEROS. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

139 138

140 Datos de la obra Separación entre pórticos: 5.18 m Con cerramiento en cubierta - Peso del cerramiento: 0.10 kn/m² - Sobrecarga del cerramiento: 0.00 kn/m² Con cerramiento en laterales - Peso del cerramiento: 0.10 kn/m² Normas y combinaciones Perfiles conformados CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m Perfiles laminados CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m Desplazamientos Acciones características Datos de viento Normativa: CTE DB SE-AE (España) Zona eólica: A Grado de aspereza: II. Terreno rural llano sin obstáculos Periodo de servicio (años): 50 Profundidad nave industrial: Sin huecos. 1 - V(0 ) H1: Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 2 - V(0 ) H2: Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 3 - V(90 ) H1: Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 4 - V(180 ) H1: Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 5 - V(180 ) H2: Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 6 - V(270 ) H1: Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Datos de nieve Normativa: CTE DB-SE AE (España) Zona de clima invernal: 6 Altitud topográfica: m Cubierta sin resaltos Exposición al viento: N Hipótesis aplicadas: 1 - N(EI): Nieve (estado inicial) 2 - N(R) 1: Nieve (redistribución) N(R) 2: Nieve (redistribución) 2 Aceros en perfiles Tipo acero Acero Lim. elástico MPa Módulo de elasticidad GPa Acero conformado S Datos de pórticos Pórtico Tipo exterior Geometría Tipo interior 1 Dos aguas Luz izquierda: m Luz derecha: m Alero izquierdo: 8.00 m Alero derecho: 8.00 m Pórtico rígido Altura cumbrera: m 2 Dos aguas Luz izquierda: m Luz derecha: m Alero izquierdo: 8.00 m Alero derecho: 8.00 m Pórtico rígido Altura cumbrera: m 139

141 Cargas en barras Pórtico 1 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 3.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.28 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 0.36 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.36 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.48 (R) 2.69 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.48/1.00 (R) 2.46 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 2.61 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 2.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 2.61 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 2.61 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.66 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 2.00 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.00/0.19 (R) 3.31 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.19/1.00 (R) 2.43 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.00/0.19 (R) 3.31 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.19/1.00 (R) 2.43 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.66 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 2.00 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 2.61 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 2.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 2.61 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 2.61 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.00/0.19 (R) 3.31 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.19/1.00 (R) 2.43 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.00/0.19 (R) 3.31 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.19/1.00 (R) 2.43 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) 140

142 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.48 (R) 2.69 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.48/1.00 (R) 2.46 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 3.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.28 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 0.36 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.36 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pórtico 2 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 6.58 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 2.56 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.48 (R) 0.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.48/1.00 (R) 0.59 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.43 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 2.04 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.32 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 4.01 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 3.28 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 2.04 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.32 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 4.01 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 3.28 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) 141

143 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.43 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.48 (R) 0.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.48/1.00 (R) 0.59 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 6.58 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 2.56 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pórtico 3 Pórtico 4 Pórtico 5 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 5.84 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 2.56 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.43 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 2.04 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.32 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 4.01 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 3.28 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) 142

144 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 2.04 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.32 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 4.01 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 3.28 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.43 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 5.84 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 2.56 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pórtico 6 Pórtico 7 Pórtico 8 Pórtico 9 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 5.84 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 2.56 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.43 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) 143

145 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 2.04 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.32 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 4.01 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 3.28 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 2.04 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.32 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 4.01 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 3.28 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.43 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 5.84 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 2.56 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pórtico 10 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 6.58 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 2.56 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) 144

146 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.48 (R) 0.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.48/1.00 (R) 0.59 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.43 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 2.04 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.32 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 4.01 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 3.28 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 2.04 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.32 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 4.01 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 3.28 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.43 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 5.22 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.00/0.19 (R) 6.62 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.19/1.00 (R) 4.85 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 6.58 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 2.56 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.48 (R) 0.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.48/1.00 (R) 0.59 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pórtico 11 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) 145

147 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 3.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.28 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 0.36 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.36 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.48 (R) 2.69 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.48/1.00 (R) 2.46 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 2.61 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 2.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 2.61 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 2.61 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.66 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 2.00 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.00/0.19 (R) 3.31 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.19/1.00 (R) 2.43 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.00/0.19 (R) 3.31 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.19/1.00 (R) 2.43 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.66 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 2.00 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 2.61 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 2.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.81 (R) 2.61 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.81/1.00 (R) 2.61 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.00/0.19 (R) 3.31 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Faja 0.19/1.00 (R) 2.43 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.00/0.19 (R) 3.31 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Faja 0.19/1.00 (R) 2.43 kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 3.72 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 1.28 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.19 (R) 0.36 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.19/1.00 (R) 0.36 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) 146

148 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.48 (R) 2.69 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.48/1.00 (R) 2.46 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Descripción de las abreviaturas: R : Posición relativa a la longitud de la barra. EG : Ejes de la carga coincidentes con los globales de la estructura. EXB : Ejes de la carga en el plano de definición de la misma y con el eje X coincidente con la barra. Datos de correas de cubierta Descripción de correas Parámetros de cálculo Tipo de perfil: ZF-180x2.5 Límite flecha: L / 250 Separación: 1.25 m Número de vanos: Tres vanos Tipo de Acero: S235 Tipo de fijación: Fijación rígida Comprobación de resistencia Comprobación de resistencia El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Aprovechamiento: % Barra pésima en cubierta Perfil: ZF-180x2.5 Material: S235 Inicial , 5.180, Nudos Final , , Longitu d (m) Área (cm² ) I y (1) (cm4) Características mecánicas I z (1) (cm4 ) I yz (4) (cm4) I t (2) (cm4 ) Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme (3) Coordenadas del centro de gravedad (4) Producto de inercia (5) Es el ángulo que forma el eje principal de inercia U respecto al eje Y, positivo en sentido antihorario. y g (3) (mm ) z g (3) (mm ) (5) (grados ) Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) b / t N t N c M y M z M y M z V y V z N t M y M z N c M y M z NM y M z V y V z M t NM y M z V y V z Estado pésima en cubierta b / t (b / t) Máx. Cumple N.P. (1) N.P. (2) (3) x: 0 m N.P. = 77.8 N.P.(4) N.P. (5) (6) x: 0 m N.P. = 11.8 N.P.(7) N.P. (8) N.P. (9) (10) CUMPLE N.P. = 77.8 Notación: b / t: Relación anchura / espesor : Limitación de esbeltez Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión My: Resistencia a flexión. Eje Y Mz: Resistencia a flexión. Eje Z MyMz: Resistencia a flexión biaxial Vy: Resistencia a corte Y Vz: Resistencia a corte Z NtMyMz: Resistencia a tracción y flexión NcMyMz: Resistencia a compresión y flexión NMyMzVyVz: Resistencia a cortante, axil y flexión MtNMyMzVyVz: Resistencia a torsión combinada con axil, flexión y cortante x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (5) La comprobación no procede, ya que no hay flexión biaxial para ninguna combinación. (6) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (7) No hay interacción entre axil de tracción y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre axil de compresión y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (10) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. 147

149 Relación anchura / espesor (CTE DB SE-A, Tabla 5.5 y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 5.2) Se debe satisfacer: ht250 h / t : 68.0 b1 t 90 b 1 / t : 20.0 c1 t 30 c 1 / t : 6.0 b2 t 60 b 2 / t : 17.2 c2 t 30 c 2 / t : 4.8 Los rigidizadores proporcionan suficiente rigidez, ya que se cumple: 0.2 c b c 1 / b 1 : c b c 2 / b 2 : Donde: h: Altura del alma. h : mm b 1 : Ancho del ala superior. b 1 : mm c 1 : Altura del rigidizador del ala superior. c 1 : mm b 2 : Ancho del ala inferior. b 2 : mm c 2 : Altura del rigidizador del ala inferior. c 2 : mm t: Espesor. t : 2.50 mm Nota: Las dimensiones no incluyen el acuerdo entre elementos. Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. Resistencia a tracción (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.1.2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.1.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. 148

150 Resistencia a flexión. Eje Y (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo ) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: M y,ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M y,ed + : 0.00 kn m Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo , 5.180, 8.119, para la combinación de acciones 1.35*G *G *N(R) 1. M y,ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - y,ed : 6.97 kn m La resistencia de cálculo a flexión M c,rd viene dada por: M c,rd Wel f M0 yb M c,rd : 8.96 kn m Donde: W el : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra de mayor tensión. W el : cm³ f yb : Límite elástico del material base. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yb : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral del ala superior: (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.2.4) La comprobación a pandeo lateral no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a pandeo lateral del ala inferior: (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.2.4) La comprobación a pandeo lateral no procede, ya que la longitud de pandeo lateral es nula. Resistencia a flexión. Eje Z (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo ) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a flexión biaxial (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo ) La comprobación no procede, ya que no hay flexión biaxial para ninguna combinación. Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.1.5) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.1.5) Se debe satisfacer: V V Ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo , 5.180, 8.119, para la combinación de acciones 1.35*G *G *N(R)

151 V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 6.72 kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V b,rd viene dado por: V b,rd h w t fbv sin M0 V b,rd : kn Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t: Espesor. t : 2.50 mm : Ángulo que forma el alma con la horizontal. : 90.0 grados f bv : Resistencia a cortante, teniendo en cuenta el pandeo. w 0.83 f bv 0.58 fyb f bv : MPa Siendo: w : Esbeltez relativa del alma. w h w f yb t E w : 0.81 Donde: f yb : Límite elástico del material base. (CTE DB SE- A, Tabla 4.1) f yb : MPa E: Módulo de elasticidad. E : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a tracción y flexión (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículos y 6.3) No hay interacción entre axil de tracción y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a compresión y flexión (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículos y 6.2.5) No hay interacción entre axil de compresión y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante, axil y flexión (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo ) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a torsión combinada con axil, flexión y cortante (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.1.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Comprobación de flecha Comprobación de flecha El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Porcentajes de aprovechamiento: - Flecha: % Coordenadas del nudo inicial: , , Coordenadas del nudo final: , , El aprovechamiento pésimo se produce para la combinación de hipótesis 1.00*G *G *N(R) 1 a una distancia m del origen en el tercer vano de la correa. (Iy = 371 cm4) (Iz = 49 cm4) 150

152 Datos de correas laterales Descripción de correas Parámetros de cálculo Tipo de perfil: OA 25.0x12.2 Límite flecha: L / 250 Separación: 4.00 m Número de vanos: Un vano Tipo de Acero: S235 Tipo de fijación: Fijación rígida Comprobación de resistencia Comprobación de resistencia El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Aprovechamiento: % 151

153 Barra N49/N50 Perfil: HE 240 B, Simple con cartelas (Cartela final superior: 2.50 m.) Material: Acero (S275) Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas (1) I y (2) (cm4) I z (2) (cm4) I t (3) (cm4) N49 N Notas: (1) Las características mecánicas y el dibujo mostrados corresponden a la sección inicial del perfil (N49) (2) Inercia respecto al eje indicado (3) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Situación de incendio Resistencia requerida: R 60 Factor de forma: m-1 Temperatura máx. de la barra: C Mortero de vermiculita-perlita con yeso: 10 mm Barra N49/N50 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: 0 m 2.0 Cumple x: 8 m x: m w w,máx = 1.8 Cumple x: 0 m x: m M Ed = 0.00 = 18.5 = 74.4 N.P. (1) x: 0 m V Ed = 0.00 x: m = 15.0 N.P. (2) N.P. (3) < 0.1 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Barra N49/N50 x: 8 m = 0.3 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO Estado x: m x: m M Ed = 0.00 = 99.6 < 0.1 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 99.6 N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: 0 m x: m M Ed = 0.00 = 17.2 = 32.3 N.P. (1) Estado x: 0 m V Ed = 0.00 x: m = 7.6 N.P. (2) N.P. (3) x: m x: m M Ed = 0.00 < 0.1 = 44.6 < 0.1 N.P. (4) N.P.(5) N.P. (5) CUMPLE = 44.6 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A f N cr y : 1.98 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 152

154 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z 2 EI 2 L kz z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt Donde: I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i y z 0 0 i i y z Siendo: i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 6.08 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida - Temperatura ambiente (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : mm A w : Área del alma. A w : cm² 153

155 A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa Siendo: f yf f y Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N49, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(0 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N49, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: 154

156 N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo. 1 1 Siendo: y : 0.21 z : 0.70 T : 0.89 y : 2.76 z : 0.91 T : 0.63 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34 z : 0.49 T : 0.49 : Esbeltez reducida. y : 1.98 A fy z : 0.74 Ncr T : 0.41 N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : kn N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: 155

157 M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N49, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(180 )H2+1.5 N(EI). M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N49, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(0 )H1. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : kn m M Ed - : kn m M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) Para esbelteces LT 0.4 se puede omitir la comprobación frente a pandeo, y comprobar únicamente la resistencia de la sección transversal. LT W pl,y M f cr y LT : 0.32 M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr : kn m M cr M M 2 2 LTv LTw Siendo: M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido W el,y : cm³ 156

158 para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I z : cm4 I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. C 1 : 1.60 i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. i f,z + : 6.65 cm i f,z - : 6.65 cm Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N49, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(0 )H1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 V c,rd : kn Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: 157

159 d t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w máx : Esbeltez máxima. máx : max d t w 70 : Factor de reducción. : 0.94 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N49, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(0 )H1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 :

160 N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N49, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(180 )H2+1.5 N(EI). Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M + y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,y : kn m M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.13 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.04 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.99 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 0.60 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.21 z : 0.70 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 1.00 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 1.98 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 0.74 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z :

161 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N49, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(0 )H1. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N50, para la combinación de acciones PP+0.5 V(0 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : 7.76 kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa 160

162 f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N49, para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa k y, : Factor de reducción del límite elástico para la k y, : 0.52 temperatura que alcanza el perfil. M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn 161

163 Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 : Coeficiente de reducción por pandeo. 1 1 Siendo: y : 0.14 z : 0.60 T : 0.85 y : 3.93 z : 1.08 T : 0.69 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49 : Esbeltez reducida. k, A f N cr y k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil. z : 0.49 T : 0.49 y : 2.40 z : 0.90 T : 0.49 k, : 1.22 N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : kn N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,z : kn N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N49, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H2. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m 162

164 Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N49, para la combinación de acciones PP+0.5 V(0 )H1. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) Para esbelteces LT 0.4 se puede omitir la comprobación frente a pandeo, y comprobar únicamente la resistencia de la sección transversal. k LT W pl,y M f cr y LT : 0.39 k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil. M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: k, : 1.22 M cr : kn m M cr M M 2 2 LTv LTw Siendo: M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI 1 t z Lc M LTv : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. W el,y : cm³ I z : cm4 163

165 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. C 1 : 1.60 i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. i f,z + : 6.65 cm i f,z - : 6.65 cm Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N49, para la combinación de acciones PP+0.5 V(0 )H1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. V c,rd : kn A v : cm² A V ht w Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. f y, : MPa fy, f y ky, f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, :

166 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w máx : Esbeltez máxima. máx : max d t w 70 : Factor de reducción. : 0.94 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N49, para la combinación de acciones PP+0.5 V(0 )H1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 165

167 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N49, para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M + y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.11 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.04 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.99 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt :

168 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.14 z : 0.60 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 1.00 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 2.40 z : 0.90 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N49, para la combinación de acciones PP+0.5 V(0 )H1. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 167

169 Barra N50/N53 Perfil: IPE 360, Simple con cartelas (Cartela inicial inferior: 2.00 m.) Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas (1) I y (2) (cm4) I z (2) (cm4) I t (3) (cm4) y g (4) (mm) z g (4) (mm) N50 N Notas: (1) Las características mecánicas y el dibujo mostrados corresponden a la sección inicial del perfil (N50) (2) Inercia respecto al eje indicado (3) Momento de inercia a torsión uniforme (4) Coordenadas del centro de gravedad Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Situación de incendio Resistencia requerida: R 60 Factor de forma: m-1 Temperatura máx. de la barra: C Mortero de vermiculita-perlita con yeso: 25 mm Barra N50/N53 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m 2.0 Cumple x: m w w,máx Cumple x: m = 2.4 x: m = 3.7 x: 0 m M Ed = 0.00 x: m = 61.5 N.P. (1) = 14.4 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Barra N50/N53 V Ed = 0.00 x: m (2) < 0.1 N.P.(3) N.P. = 65.4 < 0.1 Estado M Ed = 0.00 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 65.4 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m = 0.8 x: m = 1.5 x: m = 23.9 M Ed = 0.00 N.P. (1) x: m = 4.8 V Ed = 0.00 N.P. (2) < 0.1 N.P. (3) x: m = 24.6 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede < 0.1 Estado M Ed = 0.00 N.P. (4) N.P. (5) N.P. (5) CUMPLE = 24.6 Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A ef N f cr y : 0.98 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 168

170 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z 2 EI 2 L kz z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt Donde: I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i y z 0 0 i i y z Siendo: i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 3.79 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida - Temperatura ambiente (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm A w : Área del alma. A w : cm² 169

171 A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa Siendo: f yf f y Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N53, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(270 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N50, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(0 )H2+1.5 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: 170

172 N c,rd A ef f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A ef f yd N b,rd : kn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo. 1 1 Siendo: y : 0.68 z : 0.94 T : 0.84 y : 1.06 z : 0.60 T : 0.74 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.21 z : 0.34 T : 0.34 : Esbeltez reducida. y : 0.98 Aef fy z : 0.37 Ncr T : 0.59 N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : kn N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: 171

173 M M Ed c,rd 1 : M M Ed b,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N50, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(0 )H1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N50, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(180 )H2+1.5 N(EI). M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: + M c,rd W el,y f yd M Ed + : kn m M Ed - : kn m M c,rd + : kn m - M c,rd W ef,y f yd M c,rd - : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd Clase + : 3 Clase - : 4 W + el,y : cm³ W - ef,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: + M b,rd W f LT el,y yd M b,rd + : kn m - M b,rd W f LT ef,y yd M b,rd - : kn m Donde: W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M1 f yd W el,y + : cm³ W ef,y - : cm³ f yd : MPa 172

174 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 LT : Factor de reducción por pandeo lateral. LT LT Siendo: LT 2 LT 0.5 LT 1 LT LT LT + LT : LT : LT : LT : 0.83 LT : Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.34 LT : Esbeltez reducida. + LT W el,y M f cr y LT + : LT W ef,y M cr f y LT - : 0.70 M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr + : kn m M cr - : kn m M cr Siendo: M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv + : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTv - : 0.00 kn m M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw + : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. M LTw - : kn m W el,y + : cm³ W el,y - : cm³ I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. C 1 : 1.00 i f,z + : 4.12 cm i f,z - : 4.12 cm 173

175 Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N50, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w V c,rd : kn A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f ref : MPa 174

176 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N50, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(180 )H2+1.5 N(EI). Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 175

177 desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.02 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.00 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.98 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.67 z : 0.93 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 0.82 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 1.00 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 0.38 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(EI). V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn 176

178 V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N53, para la combinación de acciones PP+0.5 V(270 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 177

179 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N50, para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A ef f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa k y, : Factor de reducción del límite elástico para la k y, : 0.72 temperatura que alcanza el perfil. M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A ef f yd N b,rd : kn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa k y, : Factor de reducción del límite elástico para la k y, : 0.72 temperatura que alcanza el perfil. M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.55

180 Siendo: z : 0.91 T : 0.79 y : 1.17 z : 0.61 T : 0.77 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49 : Esbeltez reducida. k, Aef f N cr y k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil. N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. z : 0.49 T : 0.49 y : 0.98 z : 0.37 T : 0.59 k, : 1.00 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : kn N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : M M Ed b,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N50, para la combinación de acciones PP+0.5 V(0 )H1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N50, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H2. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. Clase : 1 179

181 W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd Siendo: fy, M, f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, W pl,y : cm³ f yd : MPa f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: + M b,rd W f LT pl,y yd M b,rd + : kn m - M b,rd W f LT pl,y yd M b,rd - : kn m Donde: W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd Siendo: fy, M, f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, W pl,y : cm³ f yd : MPa f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 LT : Factor de reducción por pandeo lateral. LT LT Siendo: LT 2 LT 0.5 LT 1 LT LT LT + LT : LT : LT : LT : 0.81 LT : Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.49 LT : Esbeltez reducida. + LT k W pl,y M f cr y LT + : LT k W pl,y M f cr y LT - : 0.64 k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la k, :

182 temperatura que alcanza el perfil. M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr + : kn m M cr - : kn m M cr Siendo: M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv + : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTv - : kn m M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw + : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. M LTw - : kn m W el,y : cm³ I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. C 1 : 1.00 i f,z + : 4.47 cm i f,z - : 4.47 cm Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N50, para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 181

183 V c,rd : kn Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd Siendo: fy, M, f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f yd : MPa f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w máx : Esbeltez máxima. máx : max d t w 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. 182

184 V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N50, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H2. Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : 4.69 kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd Siendo: fy, M, 183

185 f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. f y, : MPa fy, f y ky, f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.00 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.00 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.98 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.54 z : 0.91 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 0.76 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 1.00 z : 0.38 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. 184

186 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 185

187 Barra N52/N53 Perfil: IPE 360, Simple con cartelas (Cartela inicial inferior: 2.50 m.) Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas (1) I y (2) (cm4) I z (2) (cm4) I t (3) (cm4) y g (4) (mm) z g (4) (mm) N52 N Notas: (1) Las características mecánicas y el dibujo mostrados corresponden a la sección inicial del perfil (N52) (2) Inercia respecto al eje indicado (3) Momento de inercia a torsión uniforme (4) Coordenadas del centro de gravedad Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Situación de incendio Resistencia requerida: R 60 Factor de forma: m-1 Temperatura máx. de la barra: C Mortero de vermiculita-perlita con yeso: 25 mm Barra N52/N53 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m 2.0 Cumple x: m w w,máx Cumple x: m = 2.3 x: m = 4.3 x: 0 m M Ed = 0.00 x: m = 90.7 N.P. (1) = 17.0 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Barra N52/N53 V Ed = 0.00 x: m (2) < 0.1 N.P.(3) N.P. = 88.7 < 0.1 Estado M Ed = 0.00 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 90.7 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m = 0.8 x: m = 1.6 x: 0 m M Ed = 0.00 x: m V Ed = 0.00 = 32.6 N.P. (1) = 5.6 N.P. (2) < 0.1 N.P. (3) x: m = 31.4 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede < 0.1 Estado M Ed = 0.00 N.P. (4) N.P. (5) N.P. (5) CUMPLE = 32.6 Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A ef N f cr y : 0.98 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 186

188 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z 2 EI 2 L kz z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt Donde: I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i y z 0 0 i i y z Siendo: i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 3.79 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida - Temperatura ambiente (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm A w : Área del alma. A w : cm² 187

189 A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa Siendo: f yf f y Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N53, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(270 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N52, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(0 )H2+1.5 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: 188

190 N c,rd A ef f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A ef f yd N b,rd : kn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo. 1 1 Siendo: y : 0.68 z : 0.94 T : 0.84 y : 1.06 z : 0.60 T : 0.74 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.21 z : 0.34 T : 0.34 : Esbeltez reducida. y : 0.98 Aef fy z : 0.37 Ncr T : 0.59 N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : kn N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: 189

191 M M Ed c,rd 1 : M M Ed b,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H2. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(R)2. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: + M c,rd W el,y f yd M Ed + : kn m M Ed - : kn m M c,rd + : kn m - M c,rd W ef,y f yd M c,rd - : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd Clase + : 3 Clase - : 4 W + el,y : cm³ W - ef,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: + M b,rd W f LT el,y yd M b,rd + : kn m - M b,rd W f LT ef,y yd M b,rd - : kn m Donde: W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M1 f yd W el,y + : cm³ W ef,y - : cm³ f yd : MPa 190

192 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 LT : Factor de reducción por pandeo lateral. LT LT Siendo: LT 2 LT 0.5 LT 1 LT LT LT + LT : LT : LT : LT : 0.83 LT : Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.34 LT : Esbeltez reducida. + LT W el,y M f cr y LT + : LT W ef,y M cr f y LT - : 0.70 M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr + : kn m M cr - : kn m M cr Siendo: M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv + : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTv - : 0.00 kn m M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw + : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. M LTw - : kn m W el,y + : cm³ W el,y - : cm³ I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. C 1 : 1.00 i f,z + : 4.12 cm i f,z - : 4.12 cm 191

193 Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N52, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(R)2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w V c,rd : kn A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f ref : MPa 192

194 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(R)2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N52, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(EI). Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 193

195 desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.03 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.00 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.98 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.67 z : 0.93 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 0.82 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 1.00 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 0.38 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(R)2. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn 194

196 V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N53, para la combinación de acciones PP+0.5 V(270 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 195

197 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A ef f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa k y, : Factor de reducción del límite elástico para la k y, : 0.72 temperatura que alcanza el perfil. M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A ef f yd N b,rd : kn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa k y, : Factor de reducción del límite elástico para la k y, : 0.72 temperatura que alcanza el perfil. M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.55

198 Siendo: z : 0.91 T : 0.79 y : 1.17 z : 0.61 T : 0.77 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49 : Esbeltez reducida. k, Aef f N cr y k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil. N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. z : 0.49 T : 0.49 y : 0.98 z : 0.37 T : 0.59 k, : 1.00 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : kn N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : M M Ed b,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H2. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.2 N(R)2. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: + M c,rd W el,y f yd M c,rd + : kn m - M c,rd W ef,y f yd M c,rd - : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase + : 3 197

199 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. Clase - : 4 W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor W + el,y : cm³ tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd fy, M, W ef,y - : cm³ f yd : MPa Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: + M b,rd W f LT el,y yd M b,rd + : kn m - M b,rd W f LT ef,y yd M b,rd - : kn m Donde: W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, W + el,y : cm³ W - ef,y : cm³ f yd : MPa f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 LT : Factor de reducción por pandeo lateral. LT LT Siendo: LT 2 LT 0.5 LT 1 LT LT LT + LT : LT : LT : LT : 0.87 LT : Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.49 LT : Esbeltez reducida. + LT k W el,y M f cr y 198

200 LT + : LT k, W ef,y M cr f y LT - : 0.70 k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil. M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: k, : 1.00 M cr + : kn m M cr - : kn m M cr Siendo: M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv + : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTv - : 0.00 kn m M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw + : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. M LTw - : kn m W el,y + : cm³ W el,y - : cm³ I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. C 1 : 1.00 i f,z + : 4.12 cm i f,z - : 4.12 cm Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 :

201 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.2 N(R)2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w V c,rd : kn A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f yd : MPa f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. 200

202 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones PP+0.2 N(R)2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) 201

203 A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd fy, M, W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : MPa Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. f y, : MPa fy, f y ky, f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.01 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.00 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.98 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.54 z : 0.91 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 0.76 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 1.00 z : 0.38 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones PP+0.2 N(R)2. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn 202

204 V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 203

205 Barra N51/N52 Perfil: HE 240 B, Simple con cartelas Material: Acero (S275) Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas (1) I y (2) (cm4) I z (2) (cm4) I t (3) (cm4) N51 N Notas: (1) Las características mecánicas y el dibujo mostrados corresponden a la sección inicial del perfil (N51) (2) Inercia respecto al eje indicado (3) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Situación de incendio Resistencia requerida: R 60 Factor de forma: m-1 Temperatura máx. de la barra: C Mortero de vermiculita-perlita con yeso: 10 mm Barra N51/N52 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y 2.0 Cumple x: 0.5 m x: 8 m w w,máx = 4.1 Cumple x: 0 m = 38.2 x: 8 m M Ed = 0.00 = 76.5 N.P. (1) = 6.1 V Ed = 0.00 x: 0.5 m N.P. (2) < 0.1 N.P.(3) Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Barra N51/N52 x: 8 m = 0.9 x: 8 m = 96.9 x: 0.5 m < 0.1 Estado M Ed = 0.00 N.P. (4) N.P. (5) N.P. (5) CUMPLE = 96.9 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: 0 m = 29.3 x: 8 m = 55.8 M Ed = 0.00 N.P. (1) = 3.2 V Ed = 0.00 N.P. (2) x: 0.5 m < 0.1 N.P.(3) x: 8 m = 55.2 x: 0.5 m < 0.1 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Estado M Ed = 0.00 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 55.8 Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A f N cr y : 1.98 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 204

206 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z 2 EI 2 L kz z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt Donde: I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i y z 0 0 i i y z Siendo: i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 6.08 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida - Temperatura ambiente (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : mm A w : Área del alma. A w : cm² 205

207 A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa Siendo: f yf f y Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(90 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N51, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(R)1. N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: 206

208 N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo. 1 1 Siendo: y : 0.21 z : 0.32 T : 0.76 y : 2.76 z : 1.92 T : 0.81 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34 z : 0.49 T : 0.49 : Esbeltez reducida. y : 1.98 A fy z : 1.49 Ncr T : 0.64 N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : kn N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: 207

209 M M Ed c,rd 1 : M M Ed b,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H N(R)1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(0 )H N(R)2. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : kn m M Ed - : kn m M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: M b,rd W f LT pl,y yd M b,rd : kn m Donde: W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M1 f yd W pl,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 LT : Factor de reducción por pandeo lateral. LT LT LT 2 LT LT : 0.83 Siendo: 208

210 0.5 LT 1 LT LT LT LT : 0.82 LT : Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.21 LT W pl,y M f cr y LT : 0.73 M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr : kn m M cr Siendo: M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I t : Momento de inercia a torsión uniforme. W el,y : cm³ I z : cm4 I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. C 1 : 1.50 i f,z + : 6.65 cm i f,z - : 6.65 cm Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H N(R)1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn 209

211 El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w V c,rd : kn A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.94 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn 210

212 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N51, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H N(R)1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N52, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(0 )H2+1.5 N(R)2. Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. N c,ed : kn M - y,ed : kn m M + z,ed : 0.00 kn m Clase : 1 N pl,rd : kn M pl,rd,y : kn m M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra W pl,y : cm³ comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. 211

213 k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.20 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.23 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.95 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 0.60 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.21 z : 0.32 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 0.83 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 1.98 z : 1.49 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N51, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H N(R)1. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) 212

214 No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.5 V(90 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. f y, : MPa fy, f y ky, f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N51, para la combinación de acciones PP+0.2 N(R)1. N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A f yd 213

215 N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 : Coeficiente de reducción por pandeo. 1 1 Siendo: y : 0.14 z : 0.23 T : 0.68 y : 3.93 z : 2.53 T : 0.94 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49 z : 0.49 T : 0.49 : Esbeltez reducida. k, A f N cr y y : 2.41 z : 1.81 T : 0.78 k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la k, :

216 temperatura que alcanza el perfil. N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : kn N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : M M Ed b,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H2. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.5 V(0 )H2. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa f y, : MPa fy, f y ky, f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: 215

217 M b,rd W f LT pl,y yd M b,rd : kn m Donde: W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd Siendo: fy, M, f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. W pl,y : cm³ f yd : MPa f y, : MPa fy, f y ky, f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 LT : Factor de reducción por pandeo lateral. LT LT LT 2 LT LT : 0.61 Siendo: 0.5 LT 1 LT LT LT LT : 1.06 LT : Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.49 k LT W pl,y M f cr y LT : 0.88 k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil. M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: k, : 1.22 M cr : kn m M cr Siendo: M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I t : Momento de inercia a torsión uniforme. W el,y : cm³ I z : cm4 I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa 216

218 G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. C 1 : 1.50 i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. i f,z + : 6.65 cm i f,z - : 6.65 cm Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 6.11 kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 V c,rd : kn Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. f yd : MPa f y, : MPa fy, f y ky, f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) 217

219 Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w máx : Esbeltez máxima. máx : max d t w 70 : Factor de reducción. : 0.94 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd 6.11 kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N51, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 6.11 kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N M M t,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 :

220 M ef,ed z,ed M b,rd,y M M pl,rd,z 1 : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H2. Donde: N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : 7.15 kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M + y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a tracción. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) M ef,ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M ef,ed : kn m σ M ef,ed W y,com com,ed Siendo: com,ed : Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,ed : MPa My,Ed Nt,Ed com,ed 0.8 W A y,com W y,com : Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. W y,com : cm³ A: Área de la sección bruta. A : cm² M b,rd,y : Momento flector resistente de cálculo. M b,rd,y : kn m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N51, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H2. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : 6.11 kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. 219

221 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 220

222 Barra N52/N56 Perfil: IPE 360, Simple con cartelas (Cartela inicial inferior: 2.50 m.) Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas (1) I y (2) (cm4) I z (2) (cm4) I t (3) (cm4) y g (4) (mm) z g (4) (mm) N52 N Notas: (1) Las características mecánicas y el dibujo mostrados corresponden a la sección inicial del perfil (N52) (2) Inercia respecto al eje indicado (3) Momento de inercia a torsión uniforme (4) Coordenadas del centro de gravedad Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Situación de incendio Resistencia requerida: R 60 Factor de forma: m-1 Temperatura máx. de la barra: C Mortero de vermiculita-perlita con yeso: 25 mm Barra N52/N56 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m 2.0 Cumple x: m w w,máx Cumple x: m = 2.3 x: m = 4.3 x: 0 m M Ed = 0.00 x: m = 90.7 N.P. (1) = 17.0 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Barra N52/N56 V Ed = 0.00 x: m (2) < 0.1 N.P.(3) N.P. = 88.7 < 0.1 Estado M Ed = 0.00 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 90.7 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m = 0.8 x: m = 1.6 x: 0 m M Ed = 0.00 x: m V Ed = 0.00 = 32.6 N.P. (1) = 5.6 N.P. (2) < 0.1 N.P. (3) x: m = 31.4 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede < 0.1 Estado M Ed = 0.00 N.P. (4) N.P. (5) N.P. (5) CUMPLE = 32.6 Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A ef N f cr y : 0.98 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 221

223 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z 2 EI 2 L kz z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt Donde: I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i y z 0 0 i i y z Siendo: i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 3.79 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida - Temperatura ambiente (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm A w : Área del alma. A w : cm² 222

224 A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa Siendo: f yf f y Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N56, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(270 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N52, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(180 )H2+1.5 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: 223

225 N c,rd A ef f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A ef f yd N b,rd : kn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo. 1 1 Siendo: y : 0.68 z : 0.94 T : 0.84 y : 1.06 z : 0.60 T : 0.74 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.21 z : 0.34 T : 0.34 : Esbeltez reducida. y : 0.98 Aef fy z : 0.37 Ncr T : 0.59 N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : kn N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: 224

226 M M Ed c,rd 1 : M M Ed b,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(0 )H2. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(R)1. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: + M c,rd W el,y f yd M Ed + : kn m M Ed - : kn m M c,rd + : kn m - M c,rd W ef,y f yd M c,rd - : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd Clase + : 3 Clase - : 4 W + el,y : cm³ W - ef,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: + M b,rd W f LT el,y yd M b,rd + : kn m - M b,rd W f LT ef,y yd M b,rd - : kn m Donde: W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M1 f yd W el,y + : cm³ W ef,y - : cm³ f yd : MPa 225

227 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 LT : Factor de reducción por pandeo lateral. LT LT Siendo: LT 2 LT 0.5 LT 1 LT LT LT + LT : LT : LT : LT : 0.83 LT : Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.34 LT : Esbeltez reducida. + LT W el,y M f cr y LT + : LT W ef,y M cr f y LT - : 0.70 M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr + : kn m M cr - : kn m M cr Siendo: M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv + : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTv - : 0.00 kn m M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw + : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. M LTw - : kn m W el,y + : cm³ W el,y - : cm³ I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. C 1 : 1.00 i f,z + : 4.12 cm i f,z - : 4.12 cm 226

228 Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N52, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(R)1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w V c,rd : kn A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f ref : MPa 227

229 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(R)1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N52, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(EI). Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 228

230 desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.03 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.00 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.98 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.67 z : 0.93 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 0.82 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 1.00 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 0.38 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(R)1. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn 229

231 V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N56, para la combinación de acciones PP+0.5 V(270 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 230

232 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A ef f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa k y, : Factor de reducción del límite elástico para la k y, : 0.72 temperatura que alcanza el perfil. M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A ef f yd N b,rd : kn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa k y, : Factor de reducción del límite elástico para la k y, : 0.72 temperatura que alcanza el perfil. M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.55

233 Siendo: z : 0.91 T : 0.79 y : 1.17 z : 0.61 T : 0.77 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49 : Esbeltez reducida. k, Aef f N cr y k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil. N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. z : 0.49 T : 0.49 y : 0.98 z : 0.37 T : 0.59 k, : 1.00 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : kn N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : M M Ed b,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.5 V(0 )H2. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.2 N(R)1. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: + M c,rd W el,y f yd M c,rd + : kn m - M c,rd W ef,y f yd M c,rd - : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase + : 3 232

234 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. Clase - : 4 W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor W + el,y : cm³ tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd fy, M, W ef,y - : cm³ f yd : MPa Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: + M b,rd W f LT el,y yd M b,rd + : kn m - M b,rd W f LT ef,y yd M b,rd - : kn m Donde: W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, W + el,y : cm³ W - ef,y : cm³ f yd : MPa f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 LT : Factor de reducción por pandeo lateral. LT LT Siendo: LT 2 LT 0.5 LT 1 LT LT LT + LT : LT : LT : LT : 0.87 LT : Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.49 LT : Esbeltez reducida. + LT k W el,y M f cr y 233

235 LT + : LT k, W ef,y M cr f y LT - : 0.70 k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil. M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: k, : 1.00 M cr + : kn m M cr - : kn m M cr Siendo: M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv + : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTv - : 0.00 kn m M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw + : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. M LTw - : kn m W el,y + : cm³ W el,y - : cm³ I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. C 1 : 1.00 i f,z + : 4.12 cm i f,z - : 4.12 cm Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 :

236 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.2 N(R)1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w V c,rd : kn A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f yd : MPa f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. 235

237 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones PP+0.2 N(R)1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N52, para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) 236

238 A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd fy, M, W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : MPa Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. f y, : MPa fy, f y ky, f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.01 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.00 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.98 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.54 z : 0.91 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 0.76 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 1.00 z : 0.38 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones PP+0.2 N(R)1. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn 237

239 V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 238

240 Barra N55/N56 Perfil: IPE 360, Simple con cartelas (Cartela inicial inferior: 2.00 m.) Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas (1) I y (2) (cm4) I z (2) (cm4) I t (3) (cm4) y g (4) (mm) z g (4) (mm) N55 N Notas: (1) Las características mecánicas y el dibujo mostrados corresponden a la sección inicial del perfil (N55) (2) Inercia respecto al eje indicado (3) Momento de inercia a torsión uniforme (4) Coordenadas del centro de gravedad Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Situación de incendio Resistencia requerida: R 60 Factor de forma: m-1 Temperatura máx. de la barra: C Mortero de vermiculita-perlita con yeso: 25 mm Barra N55/N56 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m 2.0 Cumple x: m w w,máx Cumple x: m = 2.4 x: m = 3.7 x: 0 m M Ed = 0.00 x: m = 61.5 N.P. (1) = 14.4 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Barra N55/N56 V Ed = 0.00 x: m (2) < 0.1 N.P.(3) N.P. = 65.4 < 0.1 Estado M Ed = 0.00 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 65.4 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m = 0.8 x: m = 1.5 x: m = 23.9 M Ed = 0.00 N.P. (1) x: m = 4.8 V Ed = 0.00 N.P. (2) < 0.1 N.P. (3) x: m = 24.6 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede < 0.1 Estado M Ed = 0.00 N.P. (4) N.P. (5) N.P. (5) CUMPLE = 24.6 Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A ef N f cr y : 0.98 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 239

241 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z 2 EI 2 L kz z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt Donde: I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i y z 0 0 i i y z Siendo: i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 3.79 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida - Temperatura ambiente (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm A w : Área del alma. A w : cm² 240

242 A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa Siendo: f yf f y Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N56, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(270 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N55, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(180 )H2+1.5 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: 241

243 N c,rd A ef f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A ef f yd N b,rd : kn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo. 1 1 Siendo: y : 0.68 z : 0.94 T : 0.84 y : 1.06 z : 0.60 T : 0.74 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.21 z : 0.34 T : 0.34 : Esbeltez reducida. y : 0.98 Aef fy z : 0.37 Ncr T : 0.59 N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : kn N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: 242

244 M M Ed c,rd 1 : M M Ed b,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N55, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N55, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(0 )H2+1.5 N(EI). M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: + M c,rd W el,y f yd M Ed + : kn m M Ed - : kn m M c,rd + : kn m - M c,rd W ef,y f yd M c,rd - : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd Clase + : 3 Clase - : 4 W + el,y : cm³ W - ef,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: + M b,rd W f LT el,y yd M b,rd + : kn m - M b,rd W f LT ef,y yd M b,rd - : kn m Donde: W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M1 f yd W el,y + : cm³ W ef,y - : cm³ f yd : MPa 243

245 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 LT : Factor de reducción por pandeo lateral. LT LT Siendo: LT 2 LT 0.5 LT 1 LT LT LT + LT : LT : LT : LT : 0.83 LT : Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.34 LT : Esbeltez reducida. + LT W el,y M f cr y LT + : LT W ef,y M cr f y LT - : 0.70 M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr + : kn m M cr - : kn m M cr Siendo: M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv + : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTv - : 0.00 kn m M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw + : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. M LTw - : kn m W el,y + : cm³ W el,y - : cm³ I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. C 1 : 1.00 i f,z + : 4.12 cm i f,z - : 4.12 cm 244

246 Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N55, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w V c,rd : kn A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f ref : MPa 245

247 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N55, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(0 )H2+1.5 N(EI). Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 246

248 desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.02 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.00 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.98 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.67 z : 0.93 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 0.82 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 1.00 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 0.38 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(EI). V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn 247

249 V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N56, para la combinación de acciones PP+0.5 V(270 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 248

250 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N55, para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A ef f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa k y, : Factor de reducción del límite elástico para la k y, : 0.72 temperatura que alcanza el perfil. M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A ef f yd N b,rd : kn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa k y, : Factor de reducción del límite elástico para la k y, : 0.72 temperatura que alcanza el perfil. M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.55

251 Siendo: z : 0.91 T : 0.79 y : 1.17 z : 0.61 T : 0.77 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49 : Esbeltez reducida. k, Aef f N cr y k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil. N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. z : 0.49 T : 0.49 y : 0.98 z : 0.37 T : 0.59 k, : 1.00 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : kn N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : M M Ed b,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N55, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N55, para la combinación de acciones PP+0.5 V(0 )H2. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. Clase : 1 250

252 W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd Siendo: fy, M, f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, W pl,y : cm³ f yd : MPa f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: + M b,rd W f LT pl,y yd M b,rd + : kn m - M b,rd W f LT pl,y yd M b,rd - : kn m Donde: W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd Siendo: fy, M, f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, W pl,y : cm³ f yd : MPa f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 LT : Factor de reducción por pandeo lateral. LT LT Siendo: LT 2 LT 0.5 LT 1 LT LT LT + LT : LT : LT : LT : 0.81 LT : Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.49 LT : Esbeltez reducida. + LT k W pl,y M f cr y LT + : LT k W pl,y M f cr y LT - : 0.64 k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la k, :

253 temperatura que alcanza el perfil. M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr + : kn m M cr - : kn m M cr Siendo: M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv + : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTv - : kn m M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw + : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. M LTw - : kn m W el,y : cm³ I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. C 1 : 1.00 i f,z + : 4.47 cm i f,z - : 4.47 cm Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N55, para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 252

254 V c,rd : kn Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd Siendo: fy, M, f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f yd : MPa f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w máx : Esbeltez máxima. máx : max d t w 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. 253

255 V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N55, para la combinación de acciones PP+0.5 V(0 )H2. Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : 4.69 kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd Siendo: fy, M, 254

256 f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. f y, : MPa fy, f y ky, f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.72 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.00 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.00 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.98 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.54 z : 0.91 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 0.76 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 1.00 z : 0.38 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. 255

257 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 256

258 Barra N54/N55 Perfil: HE 240 B, Simple con cartelas (Cartela final inferior: 2.50 m.) Material: Acero (S275) Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas (1) I y (2) (cm4) I z (2) (cm4) I t (3) (cm4) N54 N Notas: (1) Las características mecánicas y el dibujo mostrados corresponden a la sección inicial del perfil (N54) (2) Inercia respecto al eje indicado (3) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Situación de incendio Resistencia requerida: R 60 Factor de forma: m-1 Temperatura máx. de la barra: C Mortero de vermiculita-perlita con yeso: 10 mm Barra N54/N55 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - TEMPERATURA AMBIENTE w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: 0 m 2.0 Cumple x: 8 m x: m w w,máx = 1.8 Cumple x: 0 m x: m M Ed = 0.00 = 18.5 = 74.4 N.P. (1) x: 0 m V Ed = 0.00 x: m = 15.0 N.P. (2) N.P. (3) < 0.1 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Barra N54/N55 x: 8 m = 0.3 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) - SITUACIÓN DE INCENDIO Estado x: m x: m M Ed = 0.00 = 99.6 < 0.1 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 99.6 N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: 0 m x: m M Ed = 0.00 = 17.2 = 32.3 N.P. (1) Estado x: 0 m V Ed = 0.00 x: m = 7.6 N.P. (2) N.P. (3) x: m x: m M Ed = 0.00 < 0.1 = 44.6 < 0.1 N.P. (4) N.P.(5) N.P. (5) CUMPLE = 44.6 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Limitación de esbeltez - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A f N cr y : 1.98 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 257

259 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z 2 EI 2 L kz z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt Donde: I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i y z 0 0 i i y z Siendo: i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 6.08 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida - Temperatura ambiente (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : mm A w : Área del alma. A w : cm² 258

260 A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa Siendo: f yf f y Resistencia a tracción - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N54, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N54, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: 259

261 N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo. 1 1 Siendo: y : 0.21 z : 0.70 T : 0.89 y : 2.76 z : 0.91 T : 0.63 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34 z : 0.49 T : 0.49 : Esbeltez reducida. y : 1.98 A fy z : 0.74 Ncr T : 0.41 N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : kn N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: 260

262 M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N54, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N54, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(0 )H2+1.5 N(EI). M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : kn m M Ed - : kn m M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) Para esbelteces LT 0.4 se puede omitir la comprobación frente a pandeo, y comprobar únicamente la resistencia de la sección transversal. LT W pl,y M f cr y LT : 0.32 M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr : kn m M cr M M 2 2 LTv LTw Siendo: M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido W el,y : cm³ 261

263 para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I z : cm4 I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. C 1 : 1.60 i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. i f,z + : 6.65 cm i f,z - : 6.65 cm Resistencia a flexión eje Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N54, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 V c,rd : kn Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: 262

264 d t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w máx : Esbeltez máxima. máx : max d t w 70 : Factor de reducción. : 0.94 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N54, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 :

265 N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N54, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(0 )H2+1.5 N(EI). Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,y : kn m M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.13 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.04 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.99 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 0.60 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.21 z : 0.70 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 1.00 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 1.98 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 0.74 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z :

266 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N54, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H1. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Temperatura ambiente (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a tracción - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N55, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : 7.76 kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa 265

267 f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a compresión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N54, para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa k y, : Factor de reducción del límite elástico para la k y, : 0.52 temperatura que alcanza el perfil. M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn 266

268 Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 : Coeficiente de reducción por pandeo. 1 1 Siendo: y : 0.14 z : 0.60 T : 0.85 y : 3.93 z : 1.08 T : 0.69 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49 : Esbeltez reducida. k, A f N cr y k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil. z : 0.49 T : 0.49 y : 2.40 z : 0.90 T : 0.49 k, : 1.22 N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : kn N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,z : kn N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N54, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m 267

269 Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N54, para la combinación de acciones PP+0.5 V(0 )H2. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) Para esbelteces LT 0.4 se puede omitir la comprobación frente a pandeo, y comprobar únicamente la resistencia de la sección transversal. k LT W pl,y M f cr y LT : 0.39 k, : Factor de incremento de la esbeltez reducida para la temperatura que alcanza el perfil. M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: k, : 1.22 M cr : kn m M cr M M 2 2 LTv LTw Siendo: M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI 1 t z Lc M LTv : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw : kn m Siendo: W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. W el,y : cm³ I z : cm4 268

270 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. C 1 : 1.60 i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. i f,z + : 6.65 cm i f,z - : 6.65 cm Resistencia a flexión eje Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N54, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. V c,rd : kn A v : cm² A V ht w Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. f y, : MPa fy, f y ky, f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, :

271 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w máx : Esbeltez máxima. máx : max d t w 70 : Factor de reducción. : 0.94 f f ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N54, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 270

272 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N54, para la combinación de acciones PP+0.2 N(EI). Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd fy, M, Siendo: f y, : Límite elástico reducido para la temperatura que alcanza el perfil. fy, f y ky, f y, : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) k y, : Factor de reducción del límite elástico para la temperatura que alcanza el perfil. f y : MPa k y, : 0.52 M, : Coeficiente parcial de seguridad del material. M, : 1.00 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.11 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.04 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.99 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt :

273 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.14 z : 0.60 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 1.00 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 2.40 z : 0.90 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N54, para la combinación de acciones PP+0.5 V(180 )H1. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7, y CTE DB SI, Anejo D) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados - Situación de incendio (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8, y CTE DB SI, Anejo D) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 272

274 273

275 Datos generales Cota de la rasante: 0.00 m Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m Enrase: Trasdós Longitud del muro en planta: m Separación de las juntas: 5.00 m Tipo de cimentación: Zapata corrida Geometría MURO Altura: 1.50 m Espesor superior: 29.0 cm Espesor inferior: 29.0 cm Descripción del armado ZAPATA CORRIDA Sin puntera Canto: 40 cm Vuelo en el trasdós: 70.0 cm Hormigón de limpieza: 10 cm CORONACIÓN Armadura superior: 2Ø12 Anclaje intradós / trasdós: 20 / 20 cm TRAMOS Núm. Intradós Trasdós Vertical Horizontal Vertical Horizontal 1 Ø12c/20 Ø10c/20 Ø12c/20 Ø10c/20 Solape: 0.35 m Solape: 0.35 m ZAPATA Armadura Longitudinal Transversal Superior Ø12c/20 Ø12c/20 Longitud de anclaje en prolongación: 15 cm Patilla trasdós: 15 cm Inferior Ø12c/15 Ø12c/15 Patilla intradós / trasdós: 15 / 15 cm Longitud de pata en arranque: 35 cm Comprobación Referencia: Comprobaciones geométricas y de resistencia (Muro): P6-P7 tipo 1 (H=0,6 a H=1,1 b=0.3) Comprobación Valores Estado Comprobación a rasante en arranque muro: Criterio de CYPE Ingenieros Espesor mínimo del tramo: Jiménez Salas, J.A.. Geotecnia y Cimientos II, (Cap. 12) Separación libre mínima armaduras horizontales: Norma EHE-08. Artículo Máximo: kn/m Calculado: 10 kn/m Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 29 cm Mínimo: 3.7 cm Cumple - Trasdós: Calculado: 19 cm Cumple - Intradós: Calculado: 19 cm Cumple Separación máxima armaduras horizontales: Norma EHE-08. Artículo Máximo: 30 cm 274

276 Referencia: Comprobaciones geométricas y de resistencia (Muro): P6-P7 tipo 1 (H=0,6 a H=1,1 b=0.3) Comprobación Valores Estado - Trasdós: Calculado: 20 cm Cumple - Intradós: Calculado: 20 cm Cumple Cuantía geométrica mínima horizontal por cara: Norma EHE-08. Artículo Mínimo: Trasdós (-1.50 m): Calculado: Cumple - Intradós (-1.50 m): Calculado: Cumple Cuantía mínima mecánica horizontal por cara: Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". (Cuantía horizontal > 20% Cuantía vertical) Mínimo: Trasdós: Calculado: Cumple - Intradós: Calculado: Cumple Cuantía mínima geométrica vertical cara traccionada: - Trasdós (-1.50 m): Norma EHE-08. Artículo Cuantía mínima mecánica vertical cara traccionada: - Trasdós (-1.50 m): Norma EHE-08. Artículo Cuantía mínima geométrica vertical cara comprimida: - Intradós (-1.50 m): Norma EHE-08. Artículo Cuantía mínima mecánica vertical cara comprimida: - Intradós (-1.50 m): Norma EHE-08. Artículo Separación libre mínima armaduras verticales: Norma EHE-08. Artículo Mínimo: Calculado: Mínimo: Calculado: Mínimo: Calculado: Mínimo: 0 Calculado: Mínimo: 3.7 cm Cumple Cumple Cumple Cumple - Trasdós: Calculado: 17.6 cm Cumple - Intradós: Calculado: 17.6 cm Cumple Separación máxima entre barras: Norma EHE-08. Artículo Máximo: 30 cm - Armadura vertical Trasdós: Calculado: 20 cm Cumple - Armadura vertical Intradós: Calculado: 20 cm Cumple Comprobación a flexión compuesta: Comprobación realizada por unidad de longitud de muro Comprobación a cortante: Norma EHE-08. Artículo Cumple Máximo: kn/m Calculado: 6.9 kn/m Cumple Comprobación de fisuración: Norma EHE-08. Artículo Longitud de solapes: Norma EHE-08. Artículo Máximo: 0.3 mm Calculado: 0 mm Calculado: 0.35 m Cumple - Base trasdós: Mínimo: 0.33 m Cumple - Base intradós: Mínimo: 0.24 m Cumple Comprobación del anclaje del armado base en coronación: Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". Calculado: 20 cm - Trasdós: Mínimo: 19 cm Cumple 275

277 Referencia: Comprobaciones geométricas y de resistencia (Muro): P6-P7 tipo 1 (H=0,6 a H=1,1 b=0.3) Comprobación Valores Estado - Intradós: Mínimo: 0 cm Cumple Área mínima longitudinal cara superior viga de coronación: Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". Mínimo: 2.2 cm² Calculado: 2.2 cm² Cumple Se cumplen todas las comprobaciones Información adicional: - Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Trasdós: m - Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Intradós: m - Sección crítica a flexión compuesta: Cota: m, Md: 5.01 kn m/m, Nd: kn/m, Vd: kn/m, Tensión máxima del acero: MPa - Sección crítica a cortante: Cota: m Referencia: Comprobaciones geométricas y de resistencia (Zapata corrida): P6-P7 tipo 1 (H=0,6 a H=1,1 b=0.3) Comprobación Valores Estado Comprobación de estabilidad: Valor introducido por el usuario. - Coeficiente de seguridad al vuelco: Mínimo: 2 Calculado: Coeficiente de seguridad al deslizamiento: Mínimo: 1.5 Calculado: 2.11 Canto mínimo: - Zapata: Norma EHE-08. Artículo Tensiones sobre el terreno: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 25 cm Calculado: 40 cm Cumple Cumple Cumple - Tensión media: Máximo: MPa Calculado: MPa Cumple - Tensión máxima: Máximo: MPa Calculado: MPa Cumple Flexión en zapata: Comprobación basada en criterios resistentes - Armado superior trasdós: Mínimo: 0.75 cm²/m Calculado: 5.65 cm²/m Cumple - Armado inferior trasdós: Mínimo: 0 cm²/m Calculado: 7.54 cm²/m Cumple Esfuerzo cortante: - Trasdós: Norma EHE-08. Artículo Longitud de anclaje: Norma EHE-08. Artículo 69.5 Máximo: kn/m Calculado: 14.4 kn/m Cumple - Arranque trasdós: Mínimo: 15 cm Calculado: 32.6 cm - Arranque intradós: Mínimo: 16 cm Calculado: 32.6 cm - Armado inferior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cm Calculado: 15 cm - Armado inferior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cm Calculado: 15 cm - Armado superior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cm Calculado: 15 cm Cumple Cumple Cumple Cumple Cumple 276

278 Referencia: Comprobaciones geométricas y de resistencia (Zapata corrida): P6-P7 tipo 1 (H=0,6 a H=1,1 b=0.3) Comprobación Valores Estado - Armado superior intradós: Mínimo: 15 cm Calculado: 15 cm Recubrimiento: - Lateral: Norma EHE-08. Artículo Diámetro mínimo: Norma EHE-08. Artículo Mínimo: 7 cm Calculado: 7 cm Mínimo: Ø12 Cumple Cumple - Armadura transversal inferior: Calculado: Ø12 Cumple - Armadura longitudinal inferior: Calculado: Ø12 Cumple - Armadura transversal superior: Calculado: Ø12 Cumple - Armadura longitudinal superior: Calculado: Ø12 Cumple Separación máxima entre barras: Norma EHE-08. Artículo Máximo: 30 cm - Armadura transversal inferior: Calculado: 15 cm Cumple - Armadura transversal superior: Calculado: 20 cm Cumple - Armadura longitudinal inferior: Calculado: 15 cm Cumple - Armadura longitudinal superior: Calculado: 20 cm Cumple Separación mínima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armadura transversal inferior: Calculado: 15 cm Cumple - Armadura transversal superior: Calculado: 20 cm Cumple - Armadura longitudinal inferior: Calculado: 15 cm Cumple - Armadura longitudinal superior: Calculado: 20 cm Cumple Cuantía geométrica mínima: Norma EHE-08. Artículo Mínimo: Armadura longitudinal superior: Calculado: Cumple - Armadura transversal superior: Calculado: Cumple Cuantía mecánica mínima: Calculado: Armadura longitudinal superior: Norma EHE-08. Artículo 55 Mínimo: Cumple - Armadura transversal superior: Norma EHE-08. Artículo Mínimo: Cumple Se cumplen todas las comprobaciones Información adicional: - Momento flector pésimo en la sección de referencia del trasdós: 8.64 kn m/m 277

279 278

280 Datos generales Cota de la rasante: 0.00 m Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m Enrase: Trasdós Longitud del muro en planta: m Separación de las juntas: 5.00 m Tipo de cimentación: Zapata corrida Geometría MURO Altura: 2.30 m Espesor superior: 30.0 cm Espesor inferior: 30.0 cm Descripción del armado ZAPATA CORRIDA Sin puntera Canto: 50 cm Vuelo en el trasdós: cm Hormigón de limpieza: 10 cm CORONACIÓN Armadura superior: 2Ø16 Anclaje intradós / trasdós: 25 / 25 cm TRAMOS Núm. Intradós Trasdós Vertical Horizontal Vertical Horizontal 1 Ø12c/20 Ø12c/20 Ø16c/20 Ø12c/20 Solape: 0.25 m Solape: 0.45 m ZAPATA Armadura Longitudinal Transversal Superior Ø16c/20 Ø16c/20 Longitud de anclaje en prolongación: 20 cm Patilla trasdós: 16 cm Inferior Ø16c/20 Ø16c/20 Patilla intradós / trasdós: 20 / 20 cm Longitud de pata en arranque: 30 cm Comprobación Referencia: Comprobaciones geométricas y de resistencia (Muro): P6-P7 tipo 2 (H=1,55m hasta H=2,60m, b=0,30m) Comprobación Valores Estado Comprobación a rasante en arranque muro: Criterio de CYPE Ingenieros Espesor mínimo del tramo: Jiménez Salas, J.A.. Geotecnia y Cimientos II, (Cap. 12) Separación libre mínima armaduras horizontales: Norma EHE-08. Artículo Máximo: kn/m Calculado: 21.7 kn/m Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 30 cm Mínimo: 3.7 cm Cumple - Trasdós: Calculado: 18.8 cm Cumple - Intradós: Calculado: 18.8 cm Cumple 279

281 Referencia: Comprobaciones geométricas y de resistencia (Muro): P6-P7 tipo 2 (H=1,55m hasta H=2,60m, b=0,30m) Comprobación Valores Estado Separación máxima armaduras horizontales: Norma EHE-08. Artículo Máximo: 30 cm - Trasdós: Calculado: 20 cm Cumple - Intradós: Calculado: 20 cm Cumple Cuantía geométrica mínima horizontal por cara: Norma EHE-08. Artículo Mínimo: Trasdós (-2.30 m): Calculado: Cumple - Intradós (-2.30 m): Calculado: Cumple Cuantía mínima mecánica horizontal por cara: Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". (Cuantía horizontal > 20% Cuantía vertical) Calculado: Trasdós: Mínimo: Cumple - Intradós: Mínimo: Cumple Cuantía mínima geométrica vertical cara traccionada: - Trasdós (-2.30 m): Norma EHE-08. Artículo Cuantía mínima mecánica vertical cara traccionada: - Trasdós (-2.30 m): Norma EHE-08. Artículo Cuantía mínima geométrica vertical cara comprimida: - Intradós (-2.30 m): Norma EHE-08. Artículo Cuantía mínima mecánica vertical cara comprimida: - Intradós (-2.30 m): Norma EHE-08. Artículo Separación libre mínima armaduras verticales: Norma EHE-08. Artículo Mínimo: Calculado: Mínimo: Calculado: Mínimo: Calculado: Mínimo: 1e-005 Calculado: Mínimo: 3.7 cm Cumple Cumple Cumple Cumple - Trasdós: Calculado: 16.8 cm Cumple - Intradós: Calculado: 17.6 cm Cumple Separación máxima entre barras: Norma EHE-08. Artículo Máximo: 30 cm - Armadura vertical Trasdós: Calculado: 20 cm Cumple - Armadura vertical Intradós: Calculado: 20 cm Cumple Comprobación a flexión compuesta: Comprobación realizada por unidad de longitud de muro Comprobación a cortante: Norma EHE-08. Artículo Cumple Máximo: kn/m Calculado: 17.1 kn/m Cumple Comprobación de fisuración: Norma EHE-08. Artículo Longitud de solapes: Norma EHE-08. Artículo Máximo: 0.3 mm Calculado: 0 mm Cumple - Base trasdós: Mínimo: 0.44 m Calculado: 0.45 m Cumple 280

282 Referencia: Comprobaciones geométricas y de resistencia (Muro): P6-P7 tipo 2 (H=1,55m hasta H=2,60m, b=0,30m) Comprobación Valores Estado - Base intradós: Mínimo: 0.24 m Calculado: 0.25 m Comprobación del anclaje del armado base en coronación: Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". Calculado: 25 cm Cumple - Trasdós: Mínimo: 20 cm Cumple - Intradós: Mínimo: 0 cm Cumple Área mínima longitudinal cara superior viga de coronación: Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". Mínimo: 2.2 cm² Calculado: 4 cm² Cumple Se cumplen todas las comprobaciones Información adicional: - Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Trasdós: m - Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Intradós: m - Sección crítica a flexión compuesta: Cota: m, Md: kn m/m, Nd: kn/m, Vd: kn/m, Tensión máxima del acero: MPa - Sección crítica a cortante: Cota: m Referencia: Comprobaciones geométricas y de resistencia (Zapata corrida): P6-P7 tipo 2 (H=1,55m hasta H=2,60m, b=0,30m) Comprobación Valores Estado Comprobación de estabilidad: Valor introducido por el usuario. - Coeficiente de seguridad al vuelco: Mínimo: 2 Calculado: Coeficiente de seguridad al deslizamiento: Mínimo: 1.5 Calculado: 2.07 Canto mínimo: - Zapata: Norma EHE-08. Artículo Tensiones sobre el terreno: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 25 cm Calculado: 50 cm Cumple Cumple Cumple - Tensión media: Máximo: 0.2 MPa Calculado: MPa - Tensión máxima: Máximo: 0.25 MPa Calculado: MPa Flexión en zapata: Comprobación basada en criterios resistentes Calculado: cm²/m Cumple Cumple - Armado superior trasdós: Mínimo: 1.78 cm²/m Cumple - Armado inferior trasdós: Mínimo: 0 cm²/m Cumple Esfuerzo cortante: - Trasdós: Norma EHE-08. Artículo Longitud de anclaje: Norma EHE-08. Artículo 69.5 Máximo: 242 kn/m Calculado: 34.8 kn/m Cumple - Arranque trasdós: Mínimo: 16 cm Calculado: 41.8 cm - Arranque intradós: Mínimo: 16 cm Calculado: 41.8 cm Cumple Cumple 281

283 Referencia: Comprobaciones geométricas y de resistencia (Zapata corrida): P6-P7 tipo 2 (H=1,55m hasta H=2,60m, b=0,30m) Comprobación Valores Estado - Armado inferior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cm Calculado: 20 cm - Armado inferior intradós (Patilla): Mínimo: 16 cm Calculado: 20 cm - Armado superior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cm Calculado: 16 cm - Armado superior intradós: Mínimo: 16 cm Calculado: 20 cm Recubrimiento: - Lateral: Norma EHE-08. Artículo Diámetro mínimo: Norma EHE-08. Artículo Mínimo: 7 cm Calculado: 7 cm Mínimo: Ø12 Cumple Cumple Cumple Cumple Cumple - Armadura transversal inferior: Calculado: Ø16 Cumple - Armadura longitudinal inferior: Calculado: Ø16 Cumple - Armadura transversal superior: Calculado: Ø16 Cumple - Armadura longitudinal superior: Calculado: Ø16 Cumple Separación máxima entre barras: Norma EHE-08. Artículo Máximo: 30 cm - Armadura transversal inferior: Calculado: 20 cm Cumple - Armadura transversal superior: Calculado: 20 cm Cumple - Armadura longitudinal inferior: Calculado: 20 cm Cumple - Armadura longitudinal superior: Calculado: 20 cm Cumple Separación mínima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armadura transversal inferior: Calculado: 20 cm Cumple - Armadura transversal superior: Calculado: 20 cm Cumple - Armadura longitudinal inferior: Calculado: 20 cm Cumple - Armadura longitudinal superior: Calculado: 20 cm Cumple Cuantía geométrica mínima: Norma EHE-08. Artículo Mínimo: Armadura longitudinal superior: Calculado: Cumple - Armadura transversal superior: Calculado: Cumple Cuantía mecánica mínima: Mínimo: Armadura longitudinal superior: Norma EHE-08. Artículo 55 Calculado: Cumple - Armadura transversal superior: Norma EHE-08. Artículo Calculado: Cumple Se cumplen todas las comprobaciones Información adicional: - Momento flector pésimo en la sección de referencia del trasdós: kn m/m 282

284 Referencia: N89 Dimensiones: 215 x 215 x 65 Armados: Xi:Ø16c/20 Yi:Ø16c/20 Xs:Ø12c/17 Ys:Ø12c/17 Comprobación Valores Estado Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros - Tensión media en situaciones persistentes: Máximo: MPa Calculado: MPa - Tensión máxima en situaciones persistentes sin viento: Máximo: MPa Calculado: MPa - Tensión máxima en situaciones persistentes con viento: Máximo: MPa Calculado: MPa Vuelco de la zapata: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. Cumple Cumple Cumple - En dirección X: Reserva seguridad: % Cumple - En dirección Y: Reserva seguridad: 8.5 % Cumple Flexión en la zapata: - En dirección X: Momento: kn m Cumple - En dirección Y: Momento: kn m Cumple Cortante en la zapata: - En dirección X: Cortante: kn Cumple - En dirección Y: Cortante: kn Cumple Compresión oblicua en la zapata: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros Canto mínimo: Artículo de la norma EHE-08 Espacio para anclar arranques en cimentación: - N89: Máximo: 5000 kn/m² Calculado: kn/m² Mínimo: 25 cm Calculado: 65 cm Mínimo: 55 cm Calculado: 57 cm Cuantía geométrica mínima: Artículo de la norma EHE-08 Mínimo: Cumple Cumple Cumple - Armado inferior dirección X: Calculado: Cumple - Armado superior dirección X: Calculado: Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: Cumple - Armado superior dirección Y: Calculado: Cumple Cuantía mínima necesaria por flexión: Artículo de la norma EHE-08 - Armado inferior dirección X: Mínimo: Calculado: Armado inferior dirección Y: Mínimo: Calculado: Armado superior dirección Y: Mínimo: Calculado: Diámetro mínimo de las barras: Recomendación del Artículo (norma EHE-08) Mínimo: 12 mm Cumple Cumple Cumple - Parrilla inferior: Calculado: 16 mm Cumple 283

285 Referencia: N89 Dimensiones: 215 x 215 x 65 Armados: Xi:Ø16c/20 Yi:Ø16c/20 Xs:Ø12c/17 Ys:Ø12c/17 Comprobación Valores Estado - Parrilla superior: Calculado: 12 mm Cumple Separación máxima entre barras: Artículo de la norma EHE-08 Máximo: 30 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 20 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 20 cm Cumple - Armado superior dirección X: Calculado: 17 cm Cumple - Armado superior dirección Y: Calculado: 17 cm Cumple Separación mínima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 20 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 20 cm Cumple - Armado superior dirección X: Calculado: 17 cm Cumple - Armado superior dirección Y: Calculado: 17 cm Cumple Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, Armado inf. dirección X hacia der: Mínimo: 16 cm Calculado: 48 cm - Armado inf. dirección X hacia izq: Mínimo: 16 cm Calculado: 48 cm - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Mínimo: 16 cm Calculado: 48 cm - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Mínimo: 16 cm Calculado: 48 cm - Armado sup. dirección X hacia der: Mínimo: 15 cm Calculado: 32 cm - Armado sup. dirección X hacia izq: Mínimo: 15 cm Calculado: 32 cm - Armado sup. dirección Y hacia arriba: Mínimo: 15 cm Calculado: 32 cm - Armado sup. dirección Y hacia abajo: Mínimo: 15 cm Calculado: 32 cm Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 16 cm Cumple Cumple Cumple Cumple Cumple Cumple Cumple Cumple - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 16 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 16 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 16 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 16 cm Cumple Se cumplen todas las comprobaciones Información adicional: - Zapata de tipo rígido (Artículo 58.2 de la norma EHE-08) - Relación rotura pésima (En dirección X): Relación rotura pésima (En dirección Y): Cortante de agotamiento (En dirección X): kn - Cortante de agotamiento (En dirección Y): kn 284

286 Referencia: N51 Dimensiones: 200 x 200 x 60 Armados: Xi:Ø16c/20 Yi:Ø16c/20 Comprobación Valores Estado Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros Calculado: MPa - Tensión media en situaciones persistentes: Máximo: MPa Cumple - Tensión máxima en situaciones persistentes: Máximo: MPa Cumple Vuelco de la zapata: - En dirección X (1) No procede - En dirección Y (1) No procede (1) Sin momento de vuelco Flexión en la zapata: - En dirección X: Momento: kn m Cumple - En dirección Y: Momento: kn m Cumple Cortante en la zapata: - En dirección X: Cortante: kn Cumple - En dirección Y: Cortante: kn Cumple Compresión oblicua en la zapata: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros Canto mínimo: Artículo de la norma EHE-08 Espacio para anclar arranques en cimentación: - N51: Máximo: 5000 kn/m² Calculado: kn/m² Mínimo: 25 cm Calculado: 60 cm Mínimo: 45 cm Calculado: 52 cm Cuantía geométrica mínima: Artículo de la norma EHE-08 Mínimo: Cumple Cumple Cumple - Armado inferior dirección X: Calculado: Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: Cumple Cuantía mínima necesaria por flexión: Artículo de la norma EHE-08 Mínimo: Armado inferior dirección X: Calculado: Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: Cumple Diámetro mínimo de las barras: - Parrilla inferior: Recomendación del Artículo (norma EHE-08) Separación máxima entre barras: Artículo de la norma EHE-08 Mínimo: 12 mm Calculado: 16 mm Máximo: 30 cm Cumple - Armado inferior dirección X: Calculado: 20 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 20 cm Cumple Separación mínima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 20 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 20 cm Cumple 285

287 Referencia: N51 Dimensiones: 200 x 200 x 60 Armados: Xi:Ø16c/20 Yi:Ø16c/20 Comprobación Valores Estado Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991 Mínimo: 16 cm - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 46 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 46 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 46 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 46 cm Cumple Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 16 cm - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 16 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 16 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 16 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 16 cm Cumple Se cumplen todas las comprobaciones Información adicional: - Zapata de tipo rígido (Artículo 58.2 de la norma EHE-08) - Relación rotura pésima (En dirección X): Relación rotura pésima (En dirección Y): Cortante de agotamiento (En dirección X): kn - Cortante de agotamiento (En dirección Y): kn 286

288 Referencia: C.1 [N19-N27] (Viga de atado) -Dimensiones: 40.0 cm x 40.0 cm -Armadura superior: 2Ø12 -Armadura inferior: 2Ø12 -Estribos: 1xØ8c/30 Comprobación Valores Estado Diámetro mínimo estribos: Separación mínima entre estribos: Artículo de la norma EHE-08 Separación mínima armadura longitudinal: Artículo de la norma EHE-08 Mínimo: 6 mm Calculado: 8 mm Cumple Mínimo: 3.7 cm Calculado: 29.2 cm Cumple Mínimo: 3.7 cm - Armadura superior: Calculado: 26 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 26 cm Cumple Separación máxima estribos: - Sin cortantes: Artículo de la norma EHE-08 Separación máxima armadura longitudinal: Artículo de la norma EHE-08 Máximo: 30 cm Calculado: 30 cm Máximo: 30 cm Cumple - Armadura superior: Calculado: 26 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 26 cm Cumple Se cumplen todas las comprobaciones Información adicional: - Diámetro mínimo de la armadura longitudinal (Recomendación del Artículo de la EHE-08): Mínimo: 12.0 mm, Calculado: 12.0 mm (Cumple) - No llegan estados de carga a la cimentación. 287

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