MEMORIA DE CÁLCULO MODULO SISTEMICO ADMINISTRACION COSTA NO LLUVIOSA
|
|
- Sara Palma Páez
- hace 6 años
- Vistas:
Transcripción
1 MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAS PROYECTO MODULO SISTEMICO ADMINISTRACION COSTA NO LLUVIOSA CONTENIDO Pag. 1. INTRODUCCION Objetivo Alcance Características de la Estructura CRITERIOS DE DISEÑO Hipótesis de Análisis Normas Aplicables Estudio de Mecánica de Suelos Parámetros de Diseño Parámetros Sísmicos Combinaciones de Carga ANÁLISIS SISMICO Modelamiento Sísmico Fuerza Cortante en la Base Modos de Vibración Desplazamiento y Distorsiones Diseño de Elementos Columnas y Vigas Diseño de Muros de Albañilería Confinada Diseño de la Cimentación Conclusiones Finales
2 1. INTRODUCCIÓN 1.1 OBJETIVO La presente memoria de cálculo corresponde al análisis y modelamiento sísmico del módulo Sistémico Administrativo Costa No Lluviosa, elaborado conforme con la normatividad estructural vigente y en base a los planos arquitectónicos propuestos. 1.2 ALCANCE El proyecto estructural desarrollado se basó en proponer las medidas óptimas más adecuadas para el buen desempeño del módulo Sistémico Administrativo Costa No Lluviosa, sometidas a cargas de gravedad y a solicitaciones sísmicas. Estas edificaciones han sido modeladas según los parámetros indicados en las actuales normas estructurales vigentes y teniendo en cuenta las hipótesis de análisis indicadas en el Acápite N 02 de la presente memoria correspondiente a los Criterios de Diseño. 1.3 CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA Las edificaciones del módulo Administrativo Costa No Lluviosa son estructuras de un (01) nivel que presentan un sistema estructural mixto conformado por pórticos de concreto armado en la dirección longitudinal (Dirección X) y por muros de albañilería confinada en su dirección transversal (Dirección Y). Los pórticos están formados por columnas rectangulares de C (30x90) en los ejes centrales de los ambientes y columnas Tipo L (25x45x50) en los extremos, los cuales además se encuentran confinando a los muros portantes ubicados en las zonas laterales de cada ambiente, conectados mayormente por vigas peraltadas de V (30x50) en todo su contorno. Los muros portantes son de albañilería confinada de 24 cm de espesor, presentando una columna central de C (25x50) y C (25x40). Debido a la arquitectura, los tabiques exteriores están formados por placas de concreto de 10 cm de espesor, independizados de las columnas mediante juntas de 1 de espesor. En la zona interior de los ambientes, los tabiques están formados por muros de albañilería de 13 cm de espesor, confinados por columnetas y vigas soleras diseñados para resistir las cargas ortogonales a su plano. El techo de los ambientes principales, por cuestiones arquitectónicas, están formadas por una losa a cuatro aguas, proyectándose una losa maciza de 15 cm de espesor con vigas embutidas en él a fin de transmitir las cargas a las columnas principales y a los muros de albañilería. Además, en las zonas laterales de la estructura, se ha proyectado losas aligeradas plana de 20 cm de espesor, las cuales sirven de enlace a 2
3 las losas macizas ubicadas en los extremos. En la zona de los depósitos, la losa es del tipo maciza de 15 cm de espesor. Figura 01: Vista de la planta de cimentación proyectada del módulo Sistémico Inicial Costa No Lluviosa para resistencias del suelo 1.50<q< 2.0 kg/cm 2. 3
4 Figura 02: Vista de la planta típica del techo del módulo Sistémico Inicial Administrativo Costa No Lluviosa para todos los casos. 4
5 2. CRITERIOS DE DISEÑO 2.1 HIPOTESIS DE ANALISIS El análisis sísmico del módulo Sistémico Inicial de Administración Costa No Lluviosa se realizó haciendo uso del programa ETABS. Los diversos módulos fueron analizados con modelos tridimensionales, suponiendo losas infinitamente rígidas frente a acciones en su plano. En el análisis de la estructura se supuso un comportamiento lineal y elástico. Los elementos de concreto armado se representaron con elementos lineales. Los muros de albañilería se modelaron con elementos tipo shell, con rigideces de membrana y de flexión, aún cuando estas últimas son poco significativas. Los modelos se analizaron considerando sólo los elementos estructurales, sin embargo, los elementos no estructurales han sido ingresados en el modelo como solicitaciones de carga debido a que aquellos no son importantes en la contribución de la rigidez y resistencia de la edificación. 2.2 NORMAS APLICABLES Para el diseño estructural del módulo sistémico se tomaron en cuenta las exigencias del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE), en sus normas estructurales: Norma Técnica de Edificación E.020: Cargas Norma Técnica de Edificación E.030: Diseño Sismorresistente Norma Técnica de Edificación E.050: Cimentaciones Norma Técnica de Edificación E.060: Concreto Armado Norma Técnica de Edificación E.070: Albañilería 2.3 ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS El diseño de la cimentación consideró diferentes capacidades del terreno de fundación, a fin de uniformizar los diseños estructurales a desarrollar para cada condición del suelo bajo las características establecidas en los prototipos Sistémicos. En ese sentido, se ha proyectado la cimentación considerando que la capacidad portante de 1 kg/cm2, se encuentra dentro el siguiente rango: Capacidad Portante : 1.50 kg/cm 2 q < 2.00 kg/cm 2 En todos los casos, la profundidad de cimentación considerada es de 1.10 m (mín.), considerándose la colocación de una subzapata o subcimiento que alcance la profundidad de cimentación establecida por el Estudio de Mecánica de Suelos. 5
6 2.4 PARAMETROS DE DISEÑO Características de los Materiales Para efectos de los análisis realizados a las edificaciones se han adoptado para los elementos estructurales los valores indicados a continuación: Concreto armado: f c = 210 kg/cm 2 (E = kg/cm 2 ) Acero de refuerzo: fy = 4200 kg/cm 2 Albañilería: f m = 65 kg/cm 2 (E = kg/cm 2 ) Cargas de gravedad Las cargas verticales se evaluaron conforme a la Norma de Estructuras E.020 Cargas. Los pesos de los elementos no estructurales se estimaron a partir de sus dimensiones reales con su correspondiente peso específico. A continuación se detallan las cargas típicas (muertas y vivas) consideradas en el análisis: Cargas Muertas (D): Peso losa aligerada: 300 kg/m 2 (h=20cm) Peso losa maciza: 360 kg/m 2 (h=15cm) Peso de acabados: 100 kg/m 2 Cargas Vivas (L): Techo (plano): 100 kg/m 2 Techo (Inclinado): 50 kg/m 2 Para el cálculo del peso total de la edificación se uso el 100% de la carga muerta más el 25% de la carga viva de techo según lo indicado en la Norma de Estructuras E.030 correspondiente a las edificaciones categoría A (edificaciones esenciales). 2.5 PARAMETROS SÍSMICOS En análisis sísmico de las estructuras se realizó siguiendo los criterios de la Norma E.030 Diseño Sismorresistente mediante el procedimiento de superposición modal espectral. La respuesta máxima elástica esperada (r) de los diferentes modos de vibración (i) se determinó mediante la suma del 0.25 ABS (suma de los valores absolutos) y el 0.75 SRSS (raíz cuadrada de la suma de los cuadrados): r 0.25 m r 1 m 2 i r 1 r i 0.75 r 6
7 Los parámetros sísmicos considerados para el análisis de las edificaciones se consideraron los valores más críticos a fin de uniformizar las condiciones de diseño para los prototipos sistémicos: Factor de zona Z = 0.40 (Zona 3) Factor de uso e importancia U = 1.50 (Categoría A) Factor de suelo S = 1.40 (Máximo considerado) Periodo que define la plataforma Tp = 0.90 s (Máximo considerado) Factor de amplificación sísmica C = 2.50 Factor de reducción R = 3 (albañilería confinada) R = 8 (pórticos de concreto armado) 7
8 2.6 COMBINACIONES DE CARGA La verificación de la capacidad de los elementos de concreto armado se basó en el procedimiento de cargas factoradas conforme a la actual Norma de Estructuras E.060 Concreto Armado. Las combinaciones de carga analizadas fueron las siguientes: U = 1.4 D L U = 1.25 (D + L) ± Sx U = 1.25 (D + L) ± Sy U = 0.9 D ± Sx U = 0.9 D ± Sy Donde: D : Cargas Muertas L : Cargas Vivas Sx, Sy : Cargas Sísmicas en las direcciones X e Y 8
9 3. ANALISIS SISMICO A continuación se presenta el análisis sísmico realizado a la edificación típica más representativa del módulo Sistémico Inicial Costa No Lluviosa: 3.1 MODELAMIENTO SÍSMICO DEL MÓDULO SISTÉMICO INICIAL: ADMINIST. El modelo estructural del módulo se muestra a continuación (Figuras 03 al 06), en el cual se incluyeron los parámetros indicados en el capítulo anterior y se tomaron en consideración las hipótesis de análisis indicadas en el Acápite 2.1. Figura 03: Vista general del modelo estructural del módulo sistémico analizado. Los elementos no estructurales fueron ingresados como cargas permanentes. 9
10 Figura 04: Vista general del modelo estructural del módulo sistémico analizado. Nótese la disposición de sus elementos característicos (columnas y vigas). Figura 05: Vista de la planta típica del módulo sistémico analizado. 10
11 Figura 06: Vista en elevación del módulo sistémico analizado. En esta vista se muestra las columnas y vigas típicas consideradas en el diseño. 3.2 FUERZA CORTANTE EN LA BASE De acuerdo a lo que establece la Norma E.030 Diseño Sismorresistente, la fuerza cortante en la base obtenida del análisis dinámico no puede ser menor que el 80 % de la fuerza cortante en la base obtenida del análisis estático para estructuras regulares, ni menor que el 90% para estructuras irregulares. En el cuadro siguiente se muestran las fuerzas cortantes obtenidas en el módulo analizado bajo los análisis estático y dinámico: CUADRO N 01 Fuerzas Cortantes en la Base (Tn) Story Load Loc P VX VY T MX MY STORY1 EX Top STORY1 EX Bottom STORY1 EY Top STORY1 EY Bottom STORY1 SPEC1X Top STORY1 SPEC1X Bottom STORY1 SPEC1Y Top STORY1 SPEC1Y Bottom Según se puede apreciar en el cuadro anterior, los cortantes obtenidos mediante el análisis dinámico (Vx = Tn y Vy = Tn), en la dirección Y debe aplicarse un factor de corrección para que la fuerza sea mayor o igual al 90 % de la fuerza cortante 11
12 obtenida mediante el análisis estático (Vx = Tn y Vy = Tn), para poder cumplir con lo especificado en la Norma E.030 Diseño Sismorresistente. 3.3 MODOS DE VIBRACIÓN En cada dirección se consideran aquellos modos de vibración cuya suma de masas efectivas sea por lo menos el 90% de la masa de la estructura. A continuación se muestran los periodos de los doce (12) modos de vibración y sus respectivas masas de participación: CUADRO N 02 Periodos y Masas de Participación Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY SumRZ Como se puede mostrar en el Cuadro N 02, la suma de las masas efectivas en los tres (03) primeros modos de vibración son mayores al 90% de la masa total de la estructura, cumpliendo con lo especificado en la Norma E.030. A continuación se muestran los desplazamientos y rotaciones de los tres (03) primeros modos de vibración (Figuras 07, 08 y 09). 12
13 Figura 07: Vista del modelo en su primer modo de vibración (longitudinal) T= seg. Figura 08: Vista del modelo en su segundo modo de vibración (transversal) T= seg. 13
14 Figura 09: Vista del modelo en su tercer modo de vibración (rotacional) T= seg. 3.4 DESPLAZAMIENTOS y DISTORSIONES En el cuadro siguiente indica los desplazamientos y derivas de entrepisos de los diafragmas de cada nivel. Estos valores fueron determinados multiplicando los resultados obtenidos en el programa de análisis por 0.75 R, conforme se especifica en la Norma E.030 Diseño Sismorresistente. Dirección X CUADRO N 03 Desplazamientos máximos obtenidos Hi δ δ Δ Δ / Hi Deriva Nivel (deriva (altura) (análisis) (corregido) (deriva.) (E.030) corregida) Dirección Y Hi δ δ Δ Δ / Hi Deriva Nivel (deriva (altura) (análisis) (corregido) (deriva.) (E.030) corregida)
15 3.5 DISEÑO DE ELEMENTOS DE COLUMNAS Y VIGAS Figura 10: Vista de las areas de acero en el pórtico del eje delantero de las Aulas Verificación de la Columna C1 Figura 11: Vista de la definición de la columna. 15
16 Figura 12: Combinación más desfavorable para la columna C1. 16
17 DEL DIAGRAMA C.4 rt = 0.01 As= 27 cm2 Usar: 4 f 5/8" + 8 f 3/4" As = cm2 Verificaión de cuantias r = r > rmin 0.01 Si cumple Ok! 17
18 Refuerzo transversal Debe disponerse estribos cerrados de confinamiento en una longitud de: 90 cm. Lo >= 48 cm. Lo = 90 cm. 50 cm. La separación del refuerzo transversal no debe exceder la menor de: 30 cm. s<= 11 cm. s = 10 cm. 10 cm. Resistencia al cortante actuante Ubicación Vu (tn) Vud (tn) C resistente Vc (tn) El cortante de diseño sería Vu=41.84tn. Cálculo del espaciamiento Ubicación Av (cm2) d (cm.) C Vu (tn) Vs (tn) s (cm) s < cm. s = 10 cm. Para s=10cm. tn Ubicación s (cm.) Vs (tn) fvn C fvn >= Vu Si cumple Ok! Se necesita refuerzo transversal de 3/8 mínimo. Se colocan 1@.05, 10@.10, c/ext. FUERZAS Y ESFUERZOS EN ELEMENTOS ESTRUCTURALES Diseño de Elemento Viga Se han diseñado las vigas de concreto armado, verificando las deflexiones, flexión y resistencia al corte, para este diseño se han considerado: Propiedades de los materiales fy = fy = 5,250 f'c = 210 Es = 2.00E+06 Ec = 217,371 kg/cm2 kg/cm2 kg/cm2 kg/cm2 kg/cm2 V-1 (0.30x0.50) Ubicada en el eje B del primer piso presenta los siguientes resultados: Verificación de la deflexión.- Se calcula para la sobrecarga w s/c = 0.10 tn/m L (cm) 371 δ = 0.08 mm δ max = 7.73 mm (L/480) δ max > δ OK, si cumple 18
19 Diseño por corte.- Fig. Diagrama de fuerzas cortantes Fuerza cortante de diseño en vigas. Mu (t-m) Ubicación As (cm2) a (cm) Mu (t-m) L (cm) Ve1 (tn) Ve2 (tn) Ve (tn) 1.25fy V Ve1 cortante calculado para el momento resistente Ve2 cortante calculado por cargas de gravedad factoradas Ve cortante de diseño para asegurar la falla por flexion Ve1 = Mu / L en voladizos Ve1 = 2 Mu / L en viga apoyada en ambos extremos El cortante de diseño sería Vu=7.86tn. Si Vu fvc/2 ==> Si fvc/2 < Vu fvc => Si fvc < Vu ==> No necesita refuerzo transversal Necesita refuerzo transversal minimo Se coloca el refuerzo de diseño Diseño datos Ubicación Vmax (tn) wu (tn/m) V actuante Vu (tn) 7.88 resistente Vc (tn) fVc 4.33 fvc 8.65 Refuerzo mínimo por cortante Debe colocarse un area mínima de refuerzo para cortante, Avmin donde Vu exceda de 0.5fVc Av min = 0.2* f'c b*s/fy pero no debe ser menor que: 3.5 b*s/fy s (cm) Avmin (cm2) Av (cm2) El espaciamiento del refuerzo de cortante no debe exceder de 0.5d = 0.5(44) =22cm. Debe disponerse estribos cerrados de confinamiento en una longitud igual a 2 veces el peralte: zona de confinamiento = 2*50cm. = 100cm. Se necesita refuerzo transversal de 3/8 mínimo. Se colocan 1@.05, c/ext. De forma similar se diseñaron las otras vigas. 19
20 3.6 DISEÑO DE MUROS DE ALBAÑILERIA CONFINADA DENSIDAD DE MUROS : Datos Sobrecarga : 0.1 Ton /m2 250 Kg /m2 Sobrecarga Azotea : 0.10 Ton /m Kg /m2 Aligerado, e = 0.20 m 0.30 Ton /m Kg /m2 Losa Maciza e= 0.15 m 0.36 Ton /m Kg /m2 Acabados : 0.10 Ton /m Kg /m2 Viga Solera : Base 0.25 m 0.25 cm Altura 0.50 m cm Peso Especifico del Concreto 2.40 Ton /m kg /m3 Peso Especifico del Muro 1.90 Ton /m kg /m3 f'm kg/cm Ton/m kg/m2 Ec Ton/m kg/cm2 Em Ton/m2 n 6.68 Z (Lima, Zona 3) 0.40 U Uso: Admin 1.50 Educación S Factor de suelo 1.40 N N de pisos
21 Densidad de Muros en la Dirección "Y": Muro L(M) Espesor (m) Area de Muro (m2) H (m) Area Tributaria P.Espcf. Peso Muro (Ton) Y Y Y Y Y Lt 6.51 m2 de Pesos: Por fórmula de la Norma E070: Area de Corte de los Muros Reforzados Area de la Planta Típica Z*U*S*N 56 Lt Area Total = 0.06 Z*U*S*N 56 = 0.02 Según fórmula se obtiene: Conforme!! VERIFICACION DE ESFUERZO AXIAL MAXIMO Muros en la Dirección "Y": Densidad de Muros en la Dirección "Y": Piso Típico Piso Típico Servicio Muro L(M) Peso Losa (Ton) Peso Acab. (Ton) Peso Solera (Ton) Sobrecarga P.D + P.L P.Viva(Ton) P.D (Ton) P.L (Ton) (Ton/m2) (Ton) Y Y Y Y Y Límites de Norma E070 Densidad de Muros en la Dirección "Y": Esfuerzo de Compresión 0.2*f'm*(1-(h/35e)^2) 0.15*f'm Muro L(M) Espesor (m) σ (Ton/m2) (Ton/m2) (Ton/m2) Y Y Y Y Y Esfuerzo Máximo σ máx. conforme conforme conforme conforme conforme 21
22 ANÁLISIS DE SISMO : PESO DE LA EDIFICACION - METRADO DE CARGAS Pesos : 1 PISO P. Losa = Ton P. Vigas = 8.14 Ton P.Columnas =(no in muros) ton P. Muros = Ton P. Acabados = Ton s/c = 6.73 Ton C.M. = Ton C.L. = 1.68 Ton P.T1 = Ton Parametros Sísmicos : Z= Factor de uso de la zona Z= 0.40 ZONA 3 U = Factor de uso de importancia U= 1.50 EDUCACION S = Factor del suelo S= 1.40 SUELO TIPO 3 N = Número de pisos N= Pisos C= Coeficiente sismico C= 2.50 R = Factor de ductibilidad R= 3.00 Albanileria - Sismo Severo Calculo de C : Cálculo de la cortante V: Tp = 1.00 T = 0.05 V = ZUCS * P C = 2.50 R V = Ton Distribución en Altura del Corte Basal V : Piso Peso Hi PesoxHi % Fi (Ton) Vi (Ton) 4-Azotea % % % % PesosxHi V = 75, kg 22
23 Figura 13: Valores del cortante muro Y1 Figura 14: Valores del cortante muro Y2 23
24 Figura 15: Valores del cortante muro Y3 Figura 16: Valores del cortante muro Y4 24
25 Figura 17: Valores del cortante muro Y5 Figura 18: Valores del momento por sismo en Y en muro Y5 25
26 Sismo Severo R= 6 E-070 Primer Piso R= 3 Sismo Moderado Direccion Y-Y MURO L(cm) t(cm) h(cm) Vtotal(ton) MFc(ton-m) Ve(ton) MFc(ton-m) n m(ton/m2) Y Y Y Y Y Primer Piso Direccion Y-Y Control de Fisuracion 1/3<α<1 Vm MURO α=ve*l/me αfinal Pg=PD+0.25PL Vm=0.55(n m)(α)(t)(l)+0.23pg 0.55Vm Ve<=0.55Vm Y CONFORME Y CONFORME Y CONFORME Y CONFORME Y CONFORME ΣVm= Primer Piso (Vm1/Ve1) Vu Mu Ve<=0.55Vm MURO 0.55Vm ΣVm>VE 2<(Vm1/Ve1)<3 (Vm1/Ve1)Final Vu=Ve(Vm1/Ve1) Mu=Me(Vm1/Ve1) Y CONFORME CONFORME Y CONFORME CONFORME Y CONFORME CONFORME Y CONFORME CONFORME Direccion Y-Y Y CONFORME CONFORME VE (Ton) Ningún muro se agrieta V<0.55 Vm 26
27 DISEÑO DE LOS MUROS NO AGRIETADOS POR CORTE 1) Pg = PD PL = carga de gravedad acumulada 2) Vu = Fuerza cortante ante sismo severo 3) Mu = momento flector ante sismo severo 4) L = longitud total del muro (m), incluyendo columnas de confinamiento 5) Lm = longitud del paño mayor o ½ L, lo que sea mayor (m). En muros de 1 paño: Lm = L 6) Nc = número de columnas de confinamiento en el muro en análisis 7 F = Mu / L = fuerza axial producida por Mu en una columna extrema (ton) 8) Pc = Pg / Nc = carga axial producida por Pg en una columna (ton) 9) Pt = carga tributaria proveniente del muro transversal a la columna en análisis, puede emplearse: Pt = (Lt Pg / L) del muro transversal (ton). 10) T = F - Pc Pt= tracción en columna: extrema: (ton) 11) C = Pc + F = compresión en columna:extrema: (ton) 12)As=T/(ф fy)=area de acero vertical requerida (cm2, min 4ф 8mm), usar ф=0.9 13) As=Area de acero vertical colocada 14) d = factor de confinamiento: d = 0.8 para columnas sin muros transversales d = 1.0 para columnas con muros transversales 15) An = As + (C / f - As fy) / (0.85 d f c) = área del núcleo de concreto (cm2), usar f = ) Dimensiones de la columna a emplear (cm x cm) 17) Ac = área de concreto de la columna definitiva (cm2) 18) An = área del núcleo de la columna definitiva (cm2) 19 As mín = 0.1 f c Ac / fy = área de acero vertical mínima (cm2), o 4 f 8 mm Notas: - Estribaje mínimo: [] f ¼", 5, 10, 25 cm Nomenclatura, Fórmulas y Secuencia del Diseño de Vigas Soleras: 20) Ts = ½ Vm Lm / L = tracción en la solera (ton) 21) As = Ts / (f fy) = área de acero horizontal requerida (cm2), usar f = ) Acero longitudinal a utilizar 27
28 DISEÑO DE MURO SIN AGRIETAR Y-Y MURO Y5 COLUMNA C6 C5 UBICACIÓN EXTREMA CENTRAL 1) Pg ) Vu ) Mu ) L = ) Lm = ) Nc = F = Mu / L ) Pc = ) Pt = ) T = ) C = )As= ) As(usar)= 6 ф 3/4" 14) d = ) An = ) Usar 25x50 25x40 se necesita cuantia minima 17) Ac = ) An = As mín = 4 ф 8 mm 4 ф 8 mm Notas: - Estribaje mínimo: [] f ¼", 5, 10, 25 cm Se usara ф 3/8", 1@0.5,10@10 Rto@0.20 Nomenclatura, Fórmulas y Secuencia del Diseño de Vigas Soleras: 20) Ts = ) As = ) Usar 4ф 5/8" 4ф 5/8" 28
29 3.7 DISEÑO DE LA CIMENTACION La viga de Cimentación absorbe parte del momento que llega a la zapata, conservadoramente se asume que a la zapata llega la mitad del momento. Figura 19: Valor del momento por sismo en la dirección X en columna C1 Figura 20: Carga axial debida a cargas muertas en columna C1 29
30 Figura 210: Carga axial debida a cargas Vivas en columna C1 30
31 DISEÑO DE ZAPATA CONECTADA A.- ZAPATA Z-1 PARAMETROS DE DISEÑO CARGAS ACTUANTES DIMENSIONES DE COLUMNA CONCRETO DE ZAPATA P D 6.55 Tn a 30 cm f'c 210 Kg/cm 2 P L 0.25 Tn b 90 cm fy 4200 Kg/cm 2 P SX 0.14 Tn Φ COL 3/4 " P SY 0.84 Tn M DX 0.08 Tn.m M LX 0.01 Tn.m M SX Tn.m M SY 0.38 Tn.m CONDICIONES DEL TERRENO q 1.53 Kg/cm 2 γ 1800 Kg/m 3 S/C 250 Kg/m 2 H 1.20 m h P 10 cm h T 50 cm B.- DIMENSIONAMIENTO 1.- CALCULO DEL PERALTE (h Z ) Inicialmente, el peralte de la zapata debe cumplir la longitud de desarrollo del acero de la columna en compresión (longitud crítica). Como: L_d = 0.08 d_b f_y/ ( f _C ) L_d d_b f_y L d = cm L d = cm Luego: L d = cm L d = 50 cm h Z = 60 cm 2.- CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE NETA (q n ) q n = 1.25 Kg/cm DIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA Item L m L = 2.00 m B m B = 1.50 m Area m 2
32 4.- CHEQUEO DE LAS PRESIONES EN EL SUELO Cálculo de las Cargas actuantes (condiciones de servicio) Como: P =P_D+P_L P = 6.80 Tn M = 0.09 Tn.m Chequeo de las presiones en el suelo Como: q_1,2 = P/BL ± 6M/(BL^2 ) q' 1 = 0.24 Kg/cm 2 q n CUMPLE q' 2 = 0.22 Kg/cm 2 q n CUMPLE 5.- VERIFICACION POR SISMO Cálculo de la Capacidad Portante Neta (Incluyendo Sismo) Por sismo, la capacidad portante del suelo se amplifica a 1.3 (Norma E.050). q ns = 1.71 Kg/cm 2 Cálculo de las Cargas actuantes (incluyendo sismo) En el sentido longitudinal, para fines de verificación, conservadoramente se considera que la zapata toma el 30% del momento sísmico que absorbe la viga de cimentación. Los efectos del sismo se toman en condiciones de servicio. P X ' = 6.91 Tn M X ' = 2.93 Tn.m Chequeo de la Excentricidad (e) e X 0.33 m ( e X L/6 ) e X = 0.42 m Zona en tracción Chequeo de las presiones q' 1X = 0.53 Kg/cm 2 q ns CUMPLE q' 2X = 0.00 Kg/cm 2 q ns CUMPLE En el sentido transversal En el sentido transversal, la zapata toma el 100% del momento sísmico. Los efectos del sismo se toman en condiciones de servicio. P Y ' = 7.47 Tn e 0.25 m ( e Y L/6 ) M Y ' = 0.39 Tn.m e = 0.05 m OK Chequeo de las presiones q' 1 = 0.29 Kg/cm 2 q ns CUMPLE q' 2 = 0.21 Kg/cm 2 q ns CUMPLE
33 C.- DISEÑO DE LA ZAPATA 1.- REACCION AMPLIFICADA DEL SUELO (q U ) Cálculo de las Cargas Últimas Factorizadas Para el diseño de la zapata, se han considerado las cargas últimas factorizadas para la máxima combinación posible según lo indicado en la Norma E.060 Concreto Armado. Los efectos provenientes del sismo son tomados por la viga de cimentación. Como: P_U = 1.4 P _D+1.7 P_ P U = 9.60 Tn M U = 0.13 Tn.m Cálculo de la reacción amplificada q U1 = 0.33 Kg/cm 2 q U2 = 0.31 Kg/cm VERIFICACION DEL CORTE POR FLEXION Cálculo del peralte efectivo (d) d = 50 cm Cálculo de la Fuerza Cortante Última (V U ) Por flexión, la sección crítica se ubica a la distancia d de la cara de la columna. Como: X c = 0.35 m q' U = 0.33 Kg/cm 2 Luego: V U = 1,734 Kg Resistencia del Concreto al Corte por Flexión (ΦV C ) Como: V _C = 0.53 ( f _C ) B d ΦV C = 48,963 Kg V U CUMPLE
34 3.- VERIFICACION DEL CORTE POR PUNZONAMIENTO Cálculo de la Fuerza Cortante Última (V U ) Por punzonamiento, la sección crítica se ubica a la distancia d/2 de la cara de la columna. Como: X' 1 = 0.6 m X' 2 = 1.4 m q' U1 = 0.32 Kg/cm 2 q' U2 = 0.31 Kg/cm 2 Luego: V U = 6,013 Kg Resistencia del Concreto al Corte por Punzonamiento (ΦV C ) Como: V _C = 0.27 (2+4/β) ( f _C ) p d V _C = 0.27 ((α d)/p+2) ( f _C ) p d V _C = 1.1 ( f _C ) p d Donde: α = 40 CENTRAL β = 1 p = 440 cm ΦV C = 439,002 Kg ΦV C = 478,911 Kg ΦV C = 298,088 Kg Luego: ΦV C = 298,088 Kg V U CUMPLE 4.- DISEÑO DEL ACERO DE REFUERZO Cálculo del Momento Último (M X ) Como: X f = 0.85 m Y f = 0.30 m q' UX = 0.32 Kg/cm 2 Luego: M UX = 1.78 Tn.m M UY = 0.29 Tn.m Cálculo del Acero Mínimo (A Smin ) Como: A_Smin = B d A Smin = 9.00 cm 2 /m
35 Cálculo del Acero Longitudinal (A SX ) Como: M UX = 1.78 Tn.m B = 150 cm d = 50 cm A SX = 0.94 cm 2 A SX = 0.63 cm 2 /m A Smin No cumple, usar Asmin A SX = 9.00 cm 2 /m Φ 5/8" 0.20 cm Cálculo del Acero Transversal (A SY ) Como: M UY = 0.29 Tn.m B = 200 cm d = 50 cm A SX = 0.15 cm 2 A SX = 0.08 cm 2 /m A Smin No cumple, usar Asmin A SX = 9.00 cm 2 /m Φ 5/8" 0.20 cm 5.- VERIFICACION DE LA CONEXIÓN COLUMNA - ZAPATA Resistencia del Concreto al Aplastamiento (ΦP N ) Como: P _N = 0.85 f _C ( (A^ _Z/A_C)) A_C ; = ( (A^ _Z/A_C)) 2 Donde: A' Z : Area de influencia de la zapata A C : Area de la columna Luego: Δ = 2.89 Como Δ > 2, usar 2 ΦP N = Tn P U CUMPLE
36 D.- DISEÑO DE LA VIGA DE CIMENTACION 1.- DIMENSIONAMIENTO La viga debe ser lo suficientemente rígida para poder absorber los momentos a las que se encuentra sometida (peralte del orden de L/8). Cálculo del Peralte de la Viga (h v ) Como: b = 25 cm L = 305 cm h V = cm Usar: h V = 60 cm Cálculo del Peralte efectivo (d) d = 53 cm 2.- DISEÑO DEL ACERO DE REFUERZO Para el diseño, se considera que la viga de cimentación toma el 85% del momento sísmico proveniente de la columna en su dirección longitudinal (Momento crítico). Asimismo, tanto el peso propio de la viga como el del tabique ubicado a lo largo de éste, es resistido directamente por el terreno de fundación en donde se apoya este elemento. Cálculo del Acero Mínimo (A Smin ) Como: A_Smin = 0.7 ( f _C )/fy b d A Smin = 3.20 cm 2 Cálculo del Acero de Refuerzo (A S ) Como: M S = Tn.m b = 25 cm d = 53 cm A SX = 5.27 cm 2 A Smin CUMPLE A SX = 5.27 cm 2 Φ 3 5/8" Superior Φ 3 5/8" Inferior Por consideraciones de montaje y a fin de absorber esfuerzos que se puedan presentar por asentamientos diferenciales, se colocarán estribos mínimos a todo lo largo del elemento. Estribos: Φ 3/8" : 1@0.05; 5@0.10; Rto@.25 c/e
37 3.8 CONCLUSIONES FINALES De acuerdo a los resultados mostrados respecto a los máximos desplazamientos relativos de entrepiso, así como el diseño de los diferentes tipos de elementos estructurales como, vigas, columnas, muros de albañilería confinada, cimentación, se concluye que la estructura del Módulo Sistémico Administrativo Costa No Lluviosa cumple con todos los requisitos mínimos exigidos por la Norma E.030 Diseño Sismorresistente, E.060,E.050 y demás normas del Reglamento Nacional de Edificaciones. Sistémico Inicial Costa No Lluviosa 31
EJEMPLO DE APLICACIÓN DE LA NORMA E.070 EN EL DISEÑO DE UN EDIFICIO DE ALBAÑILERÍA CONFINADA
EJEMPLO DE APLICACIÓN DE LA NORMA E.070 EN EL DISEÑO DE UN EDIFICIO DE ALBAÑILERÍA CONFINADA Por: ÁNGEL SAN BARTOLOMÉ Profesor Principal del Departamento de Ingeniería -Sección Civil- PONTIFICIA UNIVERSIDAD
Más detallesINFORME Y MEMORIA DE CÁLCULO REFORZAMIENTO PABELLÓN COMEDOR COOP. SERV. EDUC. ABRAHAM LINCOLN
INFORME Y MEMORIA DE CÁLCULO REFORZAMIENTO PABELLÓN COMEDOR COOP. SERV. EDUC. ABRAHAM LINCOLN Elaborado por: Cliente : TOP CONSULT INGENIERIA SAC COLEGIO ABRAHAM LINCOLN Lima, Junio de 2012 1. OBJETIVOS
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA
TESIS PUCP Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No comercial-compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licenses/by-nc-sa/2.5/pe/
Más detallesINFORME FINAL PROYECTO DEFINITIVO ESTRUCTURAL INSERCIÓN URBANA SUR
INFORME FINAL PROYECTO DEFINITIVO ESTRUCTURAL INSERCIÓN URBANA SUR 1 ÍNDICE Página 1. Generalidades 3 2. Objetivo 3 3. Diseño del Proyecto de Estructuras Inserción Urbana Sur 3 3.1 Bases para el diseño
Más detallesEJEMPLOS DE DISEÑO. Las losas de entrepiso y azotea corresponden al sistema de vigueta y bovedilla.
EJEMPLOS DE DISEÑO J. Álvaro Pérez Gómez Esta tema tiene como objetivo mostrar en varios ejemplos el diseño estructural completo de un muro de mampostería reforzado interiormente formado por piezas de
Más detallesUNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN JUAN FACULTAD DE INGENIERÍA. INSTITUTO DE INVESTIGACIONES ANTISÍSMICAS Ing. Aldo Bruschi
UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN JUAN FACULTAD DE INGENIERÍA INSTITUTO DE INVESTIGACIONES ANTISÍSMICAS Ing. Aldo Bruschi COMPORTAMIENTO DE LA MAMPOSTERÍA EN ZONAS SÍSMICAS. ENSAYOS. Importancia de las Construcciones
Más detallesNOMBRE DEL PROYECTO. Propietario: Nombres y apellidos o Empresa o Entidad o Institución MEMORIAS DE ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL
NOMBRE DEL PROYECTO Propietario: Nombres y apellidos o Empresa o Entidad o Institución MEMORIAS DE ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL NOMBRES Y APELLIDOS DEL AUTOR Ciudad Fecha TABLA DE CONTENIDO 1 INTRODUCCIÓN...
Más detallesPROYECTO ESTUDIOS Y DISEÑOS PROYECTO DE CONCESIÓN, AREA METROPOLITANA DE CÚCUTA Y NORTE DE SANTANDER. MEMORIAS DE CÁLCULO ESTRUCTURAL Versión 0
TNM TECHNOLOGY AND MANAGEMENT LTD. MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL RAMPAS PUENTE PEATONAL 11 NOVIEMBRE Y MURO SENDERO PEATONAL CÚCUTA NORTE DE SANTANDER PROYECTO ESTUDIOS Y DISEÑOS PROYECTO DE CONCESIÓN,
Más detallesSOLUCIONES A LA GUÍA DE ESTUDIO DE LA MATERIA ESTRUCTURAS III.
SOLUCIONES A LA GUÍA DE ESTUDIO DE LA MATERIA ESTRUCTURAS III. Cervantes-Gallo-Espino NOTA: LAS SOLUCIONES INDICADAS CORRESPONDEN A LA PROPUESTA DE NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS DEL 00 A B C 5.00 m 4.00
Más detallesCAPITULO 4 ANALISIS VERTICAL
37 CAPITULO 4 ANALISIS VERTICAL 4.1 CARGAS Procedemos a evaluar las cargas verticales actuantes en los diferentes elementos estructurales que conforman el edificio. Las cargas verticales se clasifican,
Más detallesCAPÍTULO 14. TABIQUES
CAPÍTULO 14. TABIQUES 14.0. SIMBOLOGÍA A g área total o bruta de la sección de hormigón, en mm 2. En una sección hueca, A g es el área de hormigon solamente y no incluye el área del o los vacíos. Ver el
Más detallesCIMENTACIONES EN LA NORMA REQUISITOS ESENCIALES PARA EDIFICIOS DE CONCRETO REFORZADO IPS-1 JORGE IGNACIO SEGURA FRANCO
CIMENTACIONES EN LA NORMA REQUISITOS ESENCIALES PARA EDIFICIOS DE CONCRETO REFORZADO IPS-1 JORGE IGNACIO SEGURA FRANCO Ingeniero Civil, Universidad Nacional de Colombia Profesor Emérito de la Universidad
Más detallesMEMORIA DESCRIPTIVA CONSTRUCCIÓN DEL LOCAL COMUNAL DE LA COMUNIDAD CAMPESINA DE CAJACAY
MEMORIA DESCRIPTIVA MEMORIA DESCRIPTIVA CONSTRUCCIÓN DEL LOCAL COMUNAL DE LA COMUNIDAD CAMPESINA DE CAJACAY I. ANTECEDENTES: Actualmente la Comunidad Campesina de Cajacay cuenta con un local construida
Más detallesDiseño de Estribos de Concreto
COLEGIO DE INGENIEROS DEL PERU CAPITULO DE INGENIERIA CIVIL CD - ICA INSTITUTO DE ESTUDIOS PROFESIONALES DE INGENIERIA I CURSO DIPLOMADO EN SUELOS Y CIMENTACIONES Diseño de Estribos de Concreto Ing. Angel
Más detallesCONFERENCIA PROYECTO DE ESTRUCTURAS DEL EDIFICIO MCGREGOR DE LA PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
CONFERENCIA PROYECTO DE ESTRUCTURAS DEL EDIFICIO MCGREGOR DE LA PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ Ing. Antonio Blanco Blasco PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU EL PROYECTO DE ESTRUCTURAS FUE
Más detallesCriterios de la Norma Peruana de Diseño Sísmico
Criterios de la Norma Peruana de Diseño Sísmico Ing CIP Javier Piqué del Pozo, PhD Profesor de la Facultad de Ingeniería Civil UNI Presidente del Comité Permanente de la norma de Diseño Sismorresistente.
Más detallesCHEQUEO DE NUDOS NSR-09
CHEQUEO DE NUDOS NSR-09 Definición según NSR 98: Nudo: Es la porción de la columna limitada por las superficies superiores e inferiores de las vigas que llegan a ella. Daños en el sismo de Popayán, en
Más detallesAplicación del concreto de alta resistencia. Dr. Roberto Stark
Aplicación del concreto de alta resistencia Dr. Roberto Stark CONCRETO? USO DE CONCRETOS DE ALTA RESISTENCIA PROPIEDADES ESTRUCTURALES EDIFICIOS ALTOS Altura total en metros Altura en metros de los
Más detallesREVISION DE LA MEMORIA DE CALCULO, ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL ARQ. ADRIAN GARCIA GONZALEZ C/SE-0223
REVISION DE LA MEMORIA DE, ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL ARQ. ADRIAN GARCIA GONZALEZ C/SE-0223 REVISION DE PLANOS ESTRUCTURALES 1.- ART. 53.- Manifestación de construcción tipo B y C d) Dos tantos del
Más detallesRESOLUCIÓN DE UNA NAVE INDUSTRIAL
x CURSO DE ACTUALIZACIÓN. ESTRUCTURAS METÁLICAS. CIRSOC 301 INPRES-CIRSOC 103 IV Rev: D ACCIONES Y COMBINACIONES 1 de 14 1.- Enunciado RESOLUCIÓN DE UNA NAVE INDUSTRIAL Se solicita identificar, evaluar
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA PROYECTO Y ESTRUCTURAS DE UN EDIFICIO EN SURCO CON UN SEMISÓTANO Y CINCO PISOS Tesis para optar el Título de Ingeniero Civil,
Más detallesEVALUACIÓN DE CÓDIGO SÍSMICO. CUBA Evaluación llevada a cabo por Carlos Llanes Burón
EVALUACIÓN DE CÓDIGO SÍSMICO CUBA Evaluación llevada a cabo por Carlos Llanes Burón NOMBRE DEL DOCUMENTO: NC 46 1999. Construcciones sismorresistentes. Requisitos básicos para el diseño y construcción.
Más detallesDISEÑO POR CAPACIDAD NORMA INPRES - CIRSOC 103
DISEÑO POR CAPACIDAD NORMA INPRES - CIRSOC 103 DEFINICIÓN Método de diseño para estructuras sometidas a la acción sísmica. En el diseño de estructuras por capacidad, los elementos estructurales que resistirán
Más detallesCALCULOS DE DISEÑO DE LA LOSA
CALCULOS DE DISEÑO DE LA LOSA PUENTE TIPO: LOSA - VIGA DE DOS TRAMOS CONTINUOS DE UNA SOLA VIA DATOS DE DISEÑO SECCION : CONSTANTE S/C : HS0 ANCHO DE VIA : 3.50 mts. 1.00.- PREDIMENSIONAMIENTO Para puentes
Más detallesMemoria de Cálculo. Mejoramiento De Los Servicios De Apoyo Del Hospital Tomas Lafora de Guadalupe
Memoria de Cálculo Proyecto: Mejoramiento De Los Servicios De Apoyo Del Hospital Tomas Lafora de Guadalupe INTRODUCCION.: El proyecto contempla la restauración de la zona administrativa (construcción de
Más detallesTABIQUES ADOSADOS Y AISLADOS EN ALBAÑILERÍA ARMADA CON PLACAS SÍLICO-CALCÁREAS
TABIQUES ADOSADOS Y AISLADOS EN ALBAÑILERÍA ARMADA CON PLACAS SÍLICO-CALCÁREAS 1.- OBJETIVO Esta guía ha sido preparada como un aporte para que los ingenieros constructores se familiaricen con los tabiques
Más detallesVII. ANALISIS Y DISEÑO DE LA ESTRUCTURA. VII.1 Características y Propiedades de los materiales.
Diseño de residencia de una planta de 170 mt2 con sistema de Mampostería Reforzada VII. ANALISIS Y DISEÑO DE LA ESTRUCTURA VII.1 Características y Propiedades de los materiales. Concreto: Se usará concreto
Más detallesEVALUACIÓN DEL DISEÑO SÍSMICO DE ESTRUCTURAS NUEVAS UBICADAS EN LA COLONIA ROMA DEL DISTRITO FEDERAL
EVALUACIÓN DEL DISEÑO SÍSMICO DE ESTRUCTURAS NUEVAS UBICADAS EN LA COLONIA ROMA DEL DISTRITO FEDERAL Consuelo Gómez Soberón, Alonso Gómez Bernal, Oscar M González Cuevas, Amador Terán Gilmore y Manuel
Más detallesCAPTÍULO VII DISEÑO DE COLUMNAS. La mayoría de las veces la carga axial excede el valor de 0.1Agf c, por lo que no pueden
CAPTÍULO VII DISEÑO DE COLUMNAS. Las columnas son diseñadas como elementos sujetos a efectos de flexocompresión. La mayoría de las veces la carga axial excede el valor de.1agf c, por lo que no pueden ser
Más detallesA VP EN EL 5º PISO VP 4.70 VS EN 2º PISO 4.50 CONCRETO ARMADO VI SEMESTRE LOSA EN EL 1º PISO COLUM 4º PISO
4.50 4.60 4.70 PLACA PLACA 5.20 7.60 EN EL 5º PISO 6.50 LOSA EN EL 1º PISO 5.50 7.50 I.S.T.P "JOSÉ CARLOS MARIATEGUI" DISEÑOS DE : EN EL SEGUNDO NIVEL COLUMNA DEL CUARTO PISO EN ELQUINTO PISO COLUMNA Y
Más detallesDiseño Práctico de Estructuras Prefabricadas 21 agosto DIAFRAGMA RIGIDO Ing. Juan Juárez
Diseño Práctico de Estructuras Prefabricadas 21 agosto 2009. DIAFRAGMA RIGIDO Ing. Juan Juárez TEMARIO 1.- Aspectos reglamentarios 2.- Trabajos afines 3.- Métodos de análisis 4.- Trabe horizontal 5.- Puntal
Más detallesCAPITULO 6 ANALISIS Y DISEÑO DE VIGAS. 6.1 ANALISIS TIPOS DE PORTICOS Se tienen dos tipos de pórticos: principales y secundarios.
76 75 CAPITULO 6 ANALISIS Y DISEÑO DE VIGAS 6.1 ANALISIS 6.1.1 TIPOS DE PORTICOS Se tienen dos tipos de pórticos: principales y secundarios. PORTICOS PRINCIPALES : Aquellos donde están ubicadas las vigas
Más detallesCORRECCIONES DEL DISEÑO ESTRUCTURAL
ESTUDIO DEFINITIVO DE ARQUITECTURA E INGENIERIA DEL PATIO SUR DEL CORREDOR SEGREGADO DE ALTA CAPACIDAD DE LIMA METROPOLITANA CORRECCIONES DEL DISEÑO ESTRUCTURAL 1 INTRODUCCIÓN El presente documento comprende
Más detallesSan Bartolomé. Una estructura se comporta de acuerdo a cómo se haya construido. EFECTOS DEL PROCESO CONSTRUCTIVO EN EL MODELAJE
San Bartolomé 4 Una estructura se comporta de acuerdo a cómo se haya construido. 2 3 1 EFECTOS DEL PROCESO CONSTRUCTIVO EN EL MODELAJE sismo SECCIÓN COMPUESTA POR DOS MATERIALES INTEGRADOS SECCIÓN REAL
Más detallesLAS ESTRUCTURAS DE LOS CENTROS EDUCATIVOS (COLEGIOS) DEL SIGLO XX EN EL PERÚ, DIVERSOS PROYECTOS DE REFORZAMIENTO Y EJEMPLOS DE ESTRUCTURACIÓN DE
LAS ESTRUCTURAS DE LOS CENTROS EDUCATIVOS (COLEGIOS) DEL SIGLO XX EN EL PERÚ, DIVERSOS PROYECTOS DE REFORZAMIENTO Y EJEMPLOS DE ESTRUCTURACIÓN DE EDIFICACIONES DE LA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ OBJETIVOS
Más detallesUNIVERSIDAD VERACRUZANA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL REGIÓN XALAPA. Análisis y diseño estructural de un edificio de 5 niveles MEMORIA
UNIVERSIDAD VERACRUZANA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL REGIÓN XALAPA Análisis y diseño estructural de un edificio de 5 niveles MEMORIA QUE PARA OBTENER EL TÍTULO DE INGENIERO CIVIL PRESENTA Huesca Salazar
Más detallesDiseño de muros de mampostería 1ª parte. Leonardo Flores Corona
Diseño de muros de mampostería 1ª parte Leonardo Flores Corona Cuernavaca, Morelos, 6 de octubre de 2011 1 Modalidades de refuerzo en muros Muro no estructural (pero se soportan a sí mismos) divisorio,
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA
TESIS PUCP Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No comercial-compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licenses/by-nc-sa/2.5/pe/
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA DISEÑO DE UN EDIFICIO DE DEPARTAMENTOS DE SEIS PISOS EN SURCO Tesis para optar el Título de Ingeniero civil, que presenta el bachiller:
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERIA DISEÑO DE UN EDIFICIO DE DEPARTAMENTOS DE OCHO PISOS TESIS PARA OPTAR EL TÍTULO DE: INGENIERO CIVIL PRESENTADO POR: OSCAR DAVID
Más detallesAnexo A: Modelación de vigas en PERFORM 3D. Figura A.1: Geometría de la viga VT-06-A.
Anexo A: Modelación de vigas en PERFORM 3D Se muestra un modelamiento de una viga asimétrica VT-06-A con un f c= 21 Mpa (210 kg-f/cm 2 ), módulo de Poisson ν=0.15 y modulo elástico E= 2.13 E+08 Mpa (2.1737E+09
Más detallesEstructura. muros 12 y 10 cm, instalaciones en muros. Edificios de Muros de Ductilidad Limitada (EMDL)
Foro Edificios de muros delgados de concreto armado Edificios de Muros de Ductilidad Limitada (EMDL Servicio Nacional de Capacitación para la Industria de la Construcción Normas para el diseño de edificaciones
Más detallesANEXO 1 FORMATO DE PRESENTACION DE LAS MEMORIAS ESTRUCTURALES ASPECTOS GENERALES:
ANEXO 1 FORMATO DE PRESENTACION DE LAS MEMORIAS ESTRUCTURALES ASPECTOS GENERALES: 1.1. Nombre de la Obra: 1.2. Dirección 1.3. Propietario: 1.4. Nombre del Ingeniero Calculista: 1.5. Nombre del Ingeniero
Más detallesPROBLEMÁTICA DEL ANÁLISIS DE MUROS DE SÓTANO. ANTONIO BLANCO BLASCO Ingenieros E.I.R.L.
PROBLEMÁTICA DEL ANÁLISIS DE MUROS DE SÓTANO ANTONIO BLANCO BLASCO Ingenieros E.I.R.L. LOS DISEÑOS CONVENCIONALES DE MUROS DE SÓTANO MUCHAS VECES SE HACEN CONSIDERANDO UN EMPUJE DE FORMA TRIANGULAR, CON
Más detallesCOMPORTAMIENTO SÍSMICO DE VIVIENDAS CONSTRUIDAS CON PANELES POLIBLOCK REFORZADO
Nº OUT. 200 VOL. 1 ISSN 16-76 COMPORTAMIENTO SÍSMICO DE VIVIENDAS CONSTRUIDAS CON PANELES POLIBLOCK REFORZADO ANGEL SAN BARTOLOMÉ HERNÁN VELARDE LUIS VELARDE GIANCARLO VÁSQUEZ PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA
Más detallesINDICE ZAPATA AISLADA..1 APLICACIÓN 1..2 PREDIMENSIONAMIENTO..5 CHEQUEO DEL DIMENSIONAMIENTO 7 DISEÑO CON CARGAS AMPLIFICADAS..8
INDICE Pag. ZAPATA AISLADA..1 APLICACIÓN 1..2 PREDIMENSIONAMIENTO..5 CHEQUEO DEL DIMENSIONAMIENTO 7 DISEÑO CON CARGAS AMPLIFICADAS..8 DISEÑO POR PUNZONAMIENTO.10 CORTANTE POR FLEXION.12 DISEÑO POR FLEXION.14
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU
TESIS PUCP Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No comercial-compartir bajo la misma licencia.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licenses/by-nc-sa/.5/pe/
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA Diseño Estructural de un edificio de Viviendas de Dos Sótanos y Cinco pisos, ubicado en San Isidro - Lima Tesis para optar el
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ ESCUELA DE POSGRADO
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ ESCUELA DE POSGRADO RESPUESTA NO-LINEAL DE ESTRUCTURAS DE CONCRETO ARMADO DE UN PISO SOMETIDAS A SOLICITACIONES SÍSMICAS BI-DIRECCIONALES CON ÁNGULOS DE INCIDENCIA
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERU
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERU FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA PROYECTO DE ESTRUCTURAS DE UN EDIFICIO DE VIVIENDA DE UN SOTANO Y SIETE PISOS EN MIRAFLORES AREA DE CONCRETO ARMADO TESIS PARA
Más detallesDiseño de estructuras de Concreto Reforzado 1. Ejercicios resueltos del capítulo 03 del libro de Arthur Nilson.
Diseño de estructuras de Concreto Reforzado 1. Ejercicios resueltos del capítulo 03 del libro de Arthur Nilson. 3.2 Una viga rectangular reforzada a tensión debe diseñarse para soportar una carga muerta
Más detallesVigas (dimensionamiento por flexión)
Vigas (dimensionamiento por flexión) 1. Predimensionamiento por control de flechas 1.1. Esbelteces límites Según Reglamento CIRSOC 201 capítulo 9 tabla 9.5.a): Luego: Luz de cálculo (medida desde el borde
Más detallesCAPITULO 9 DISEÑO DE CIMENTACION
123 CAPITULO 9 DISEÑO DE CIMENTACION 9.1 ANALISIS Las cimentaciones son elementos que se encuentran en la base de las estructuras, se utilizan para transmitir las cargas de la estructura al suelo en que
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA DISEÑO ESTRUCTURAL DE UN EDIFICIO DE VIVIENDA, CON UN SÓTANO Y SEIS PISOS, UBICADO EN MAGDALENA Tesis para optar el Título de
Más detallesARBOL DE CONEXIONES DEL AISC
CONEXIONES ARBOL DE CONEXIONES DEL AISC CONEXIONES RIGIDAS ENTRE VIGAS Y COLUMNAS SE HAN MANTENIDO LOS CONCEPTOS ESTABLECIDOS EN LA VERSIÓN ANTERIOR EN DONDE SE TOMARON EN CUENTA LOS ESTUDIOS E INVESTIGACIONES
Más detallesJorge A. AVILA Investigador y Profesor Instituto de Ingeniería, UNAM División Estudios Posgrado de la Facultad Ingeniería (DEPFI), UNAM México, D.F.
RESPUESTA SÍSMICA INELÁSTICA DE DOS EDIFICIOS DE CONCRETO REFORZADO DISEÑADOS CON DIFERENTES FACTORES DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO, SIN Y CON EFECTOS DE SOBRE-RESISTENCIAS Jorge A. AVILA Investigador y Profesor
Más detallesFicha Técnica. utilizados en este Capítulo deben ser iguales o menores que 8,3 MPa
1. Requisitos generales La tracción o la compresión que solicita la barra de acero, se debe transmitir o desarrollar hacia cada lado de la sección considerada mediante una longitud de armadura embebida
Más detallesPLATEAS DE CIMENTACIÓN ECONÓMICAS
PLATEAS DE CIMENTACIÓN ECONÓMICAS I.- Predimensionamiento Peraltes Sugeridos N o PISOS h (cm) 1 a 3 17.5 4 a 5 20 6 a 8 25 a 30 II.- Armadura Mínima Malla Electrosoldada Malla fy=4200kg/cm 2 fy=5000kg/cm
Más detallesCAPITULO I DESCRIPCIÓN DE LOS PUENTES
CAPITULO I DESCRIPCIÓN DE LOS PUENTES 1.1 Introducción Actualmente se encuentran construyéndose varios puentes en la provincia de Manabí a cargo del Cuerpo de Ingenieros del Ejercito (CEE), entre ellos
Más detallesDISEÑO DE CANDELEROS Ing. Rolando Drago
DISEÑO DE CANDELEROS Ing. Rolando Drago CANDELEROS 1. Introducción Métodos y recomendaciones para el diseño de candeleros 2. Método sin tomar en cuenta la fricción en las paredes del candelero a) Expresiones
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERIA
TESIS PUCP Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No comercial-compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licenses/by-nc-sa/2.5/pe/
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA DISEÑO DE UN EDIFICIO DE MUROS DE DUCTILIDAD LIMITADA DE CINCO NIVELES Tesis para optar el Título de Ingeniero Civil, que presentan
Más detallesRESUMEN. Los criterios de predimensionamiento empleados fueron correctos, logrando un control adecuado de deflexiones y un armado sin congestión
TESIS PUCP Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No comercial-compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licenses/by-nc-sa/2.5/pe/
Más detallesLas columnas donde se apoyan las vigas son de 50cmx50cm. Solución al examen propuesto:
Diseñar una viga de sección rectangular, de concreto armado, tres tramos con volados en ambos extremos, cada volado mide 1,50m de longitud, los tramos AB y CD miden 7,50m cada uno y el tramo BC 6,00m.
Más detallesMotivación. Requisitos Esenciales para Edificaciones de Concreto Reforzado
Acuerdo de Cooperación Internacional Requisitos Esenciales para Edificaciones de Concreto Reforzado Ing. Augusto Espinosa Areas Ltda. Ingenieros Consultores INTRODUCCIÓN Por petición n especial de los
Más detallesDISEÑO DE UN EDIFICIO DE CONCRETO ARMADO DE CINCO NIVELES RESUMEN
DISEÑO DE UN EDIFICIO DE CONCRETO ARMADO DE CINCO NIVELES RESUMEN El presente tema de Tesis consiste en el análisis y diseño estructural de un edificio de Concreto Armado de cinco pisos y un semisótano
Más detallesCurso de Análisis de Estructuras de Mampostería. Juan José Pérez Gavilán E. Instituto de Ingeniería UNAM
Curso de Análisis de Estructuras de Mampostería Juan José Pérez Gavilán E. Instituto de Ingeniería UNAM Selección del tipo de análisis Inicio Use el método simplificado de análisis NTCS 7 si La estructura
Más detallesFacultad de Arquitectura. Bases de estática y mecánica de materiales
BENEMÉRITA UNIVERSIDAD AUTÓNOMA DE PUEBLA Facultad de Arquitectura Bases de estática y mecánica de materiales SISTEMA ESTRUCTURAL DE MASA ACTIVA 1. Qué son las estructuras de masa activa? 2. Qué es una
Más detallesDECÁLOGO. de las construcciones Sismo-Resistentes ING. JESUS HUMBERTO ARANGO INGECONCRETO LTDA.
DECÁLOGO de las construcciones Sismo-Resistentes ING. JESUS HUMBERTO ARANGO INGECONCRETO LTDA. CONTENIDO Conceptos básicos Construcción Sismo-Resistente Características fundamentales de una edificación
Más detallesDISEÑO ESTRUCTURAL DE UNA VIVIENDA ECONÓMICA DE 160m 2 DE ÁREA TECHADA.
DISEÑO ESTRUCTURAL DE UNA VIVIENDA ECONÓMICA DE 160m DE ÁREA TECHADA. INGENIERO GENARO DELGADO CONTRERAS A Lina, María y Kelly; ya que sin ellas, este libro no estaría en tus manos. La presentación y disposición
Más detallesNeevia docconverter 5.1 PLANTA AVÍCOLA XOCHITEPEC, MORELOS
MEMORIA DESCRIPTIVA DEL CÁLCULO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO ADMINISTRATIVO Este cuerpo se construirá en el terreno existente, el inmueble se realizara de dos niveles y se utilizaran trabes, columnas y losas
Más detallesINFORME EJECUTIVO DE VULNERABILIDAD SÍSMICA
Página 1 INFORME EJECUTIVO DE VULNERABILIDAD SÍSMICA CONTRATO # CONSULTORIA 001 DE 2016 CUYO OBJETO ES ELABORACION DE ESTUDIOS DE VULNERABILIDAD SISMICA DEL EDIFICIO MINAMBIENTE BUCARAMANGA VERSIÓN 02
Más detallesCAPÍTULO VI DISEÑO DE TRABES. NTCC-96 referente a marcos dúctiles, donde para sismos se considera aquí un factor Q
CAPÍTULO VI DISEÑO DE TRABES. El programa ECOgc diseña trabes y columnas conforme a la sección de las NTCC-96 referente a marcos dúctiles, donde para sismos se considera aquí un factor Q igual a 4. El
Más detallesContenido. Nuevos capítulos de diseño de miembros Curso Diseño en Hormigón Armado según ACI
Curso Diseño en Hormigón Armado según ACI 318-14 SANTIAGO 27 y 29 Octubre 2015 Contenido Introducción Vigas Columnas Nudos Diseño sísmico de marcos Clase: Diseño de Marcos (vigas, pilares y nudos) Relator:
Más detallesSistema Estructural de Masa Activa
Sistema Estructural de Masa Activa DEFINICIÓN DE SISTEMAS ESTRUCTURALES Son sistemas compuestos de uno o varios elementos, dispuestos de tal forma, que tanto la estructura total como cada uno de sus componentes,
Más detallesJUAN MANUEL CHERO DAMIAN MUROS DE CORTE DE CONCRETO ARMADO (SHEAR WALL)
MUROS DE CORTE DE CONCRETO ARMADO (SHEAR WALL) Contenido 1. MUROS DE CORTE (SHEAR WALL)...3 2. UBICACIÓN DE MUROS DE CORTE EN LA EDIFICACIÓN....3 3. TIPOS DE FALLAS EN MUROS DE CORTE...5 1. MUROS DE CORTE
Más detallesbibjbkqlp=ab=`lkqbk`fþk
OPENCOURSEWARE INGENIERIA CIVIL I.T. Obras Públicas / Ing. Caminos bibjbkqlp=ab=`lkqbk`fþk iìáë=_~ μå_ä òèìéò mêçñéëçê=`çä~äçê~ççê af`lmfr (c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página
Más detallesCAPÍTULO 8 ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL
Artículo 22. DEFINICIONES CAPÍTULO 8 ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL Para los propósitos de esta Norma se utilizará las siguientes definiciones: a) SISMO SEVERO. Es aquél proporcionado por la NTE E.30 Diseño
Más detallesPROYECTO DE FORJADOS RETICULARES
DEPARTAMENTO DE ESTRUCTURAS DE EDIFICACIÓN DOCUMENTO EE4 ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE ARQUITECTURA DE MADRID 1 / 5 UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID PROYECTO DE ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN 08 de Febrero de
Más detallesSociedad Mexicana de Ingeniería Estructural Toma de Protesta Nueva Mesa Directiva Delegación Estado de México. Edificios Altos de Mampostería
Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural Toma de Protesta Nueva Mesa Directiva Delegación Estado de México Edificios Altos de Mampostería Amador Terán Gilmore Antecedentes Por que construir edificios
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA DISEÑO DE TRES EDIFICIOS DE CONCRETO ARMADO, DOS DE 5 PISOS Y UNO DE 12 PISOS MÁS UN SÓTANO Tesis para optar el Título de INGENIERO
Más detallesEvaluacion Estructural para la Ampliacion de Ambientes del ITVC
Evaluacion Estructural para la Ampliacion de Ambientes del ITVC M.Sc. Ing. Oscar Luis Pérez Loayza RESUMEN: El Instituto de Trasportes y Vías de Comunicación (ITVC) desarrolla cursos de Postgrado para
Más detallesEVALUACIÓN DE CÓDIGO SÍSMICO (Original: ingles) REPÚBLICA DOMINICANA Evaluación llevada a cabo por Jorge Gutiérrez
EVALUACIÓN DE CÓDIGO SÍSMICO (Original: ingles) REPÚBLICA DOMINICANA Evaluación llevada a cabo por Jorge Gutiérrez NOMBRE DEL DOCUMENTO: Recomendaciones Provisionales para el Análisis Sísmico de Estructuras.
Más detallesMUROS. Apoyos Corridos Muros CLASIFICACIÓN DE LOS MUROS MUROS TIPOS DE MUROS 06/03/2014. Son los elementos que dividen los espacios en una vivienda.
ELEMENTO CORRIDO Apoyos Corridos Muros DISTRIBUYE CARGAS MURO ESTRUCTURAL ORGANIZA ESPACIOS DECORATIVO CLASIFICACIÓN DE LOS MURO DE CARGA MURO DIVISORIO MURO DE CONTENCIÓN Son los elementos que dividen
Más detallesCAPITULO 3 ANALISIS SISMICO
23 CAPITULO 3 ANALISIS SISMICO 3.1 CRITERIOS SISMORESISTENTES Debido a que nuestro país está ubicado en una zona de alta actividad sísmica, el análisis sísmico es de carácter obligatorio para proyectar
Más detalles5.1.2 DISEÑO POR CORTANTE... 33 5.1.3 CÁLCULO DE DEFLEXIONES... 34 5.2 EJEMPLO DE DISEÑO DE LOSA MACIZA Y ESCALERA DE UN PISO TIPICO.
INDICE INTRODUCCIÓN... 3 CAPITULO 1: ASPECTOS GENERALES... 5 CAPITULO 2: ESTRUCTURACION Y PREDIMENSIONAMIENTO... 7 2.1 CRITERIOS DE ESTRUCTURACION... 7 2.2 PREDIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES...
Más detalles1. Las armaduras transversales de un pilar de hormigón HA-30/B/20/IIa:
1. Las armaduras transversales de un pilar de hormigón HA-30/B/20/IIa: a) Contribuyen a evitar el pandeo del pilar b) Contribuyen a resistir esfuerzos axiles y flectores c) Zunchan el hormigón al que rodean,
Más detallesTIPOS DE FALLAS EN COLUMNAS. Falla frágil de cortante y tensión diagonal
TIPOS DE FALLAS EN COLUMNAS El entendimiento del comportamiento sísmico de las estructuras, así como de los esfuerzos que soportan en las diferentes condiciones de cargas y apoyo, ha requerido de la identificación
Más detallesESTUDIO DEL COMPORTAMIENTO DE MUROS DE CONCRETO REFORZADOS CON MALLAS ELECTROSOLDADAS
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA LIMA-PERU Facultad de Ingeniería Civil ESTUDIO DEL COMPORTAMIENTO DE MUROS DE CONCRETO REFORZADOS CON MALLAS ELECTROSOLDADAS Dr. Carlos Alberto Zavala El sistema estructural
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA DISEÑO ESTRUCTURAL DE UN EDIFICIO DE VIVIENDA DE ALBAÑILERÍA CONFINADA Tesis para optar el Título de INGENIERÍA CIVIL, que presenta
Más detallesPONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
TESIS PUCP Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No comercial-compartir bajo la misma licencia.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licenses/by-nc-sa/.5/pe/
Más detallesASUNTO: Estudio y Evaluación Estructural Edificio Rectoría Instituto de Formación Docente Salomé Ureña.
ING. DANIEL CAMARENA, MSCEE Av. Mexico #84, La Esperilla TEL.: 809-729-8543 ing_daniel_camarena@yahoo.com Ced.: 001-1290186-3 Codia #22293 Santo Domingo, D.N. 10 de Octubre 2014 Señor Dr. Julio Sánchez
Más detallesCapítulo I: Introducción 1. Capítulo II: Estructuración 2. Capítulo III: Predimensionamiento 5 Losas Aligeradas Vigas Columnas Muros de Corte o Placas
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA DISEÑO ESTRUCTURAL DE UN EDIFICIO RESIDENCIAL DE CONCRETO ARMADO DE OCHO PISOS Y SEMISÓTANO Tesis para optar el Título de Ingeniero
Más detallesESTRUCTURA RESISTENTE MEMORIA DE CÁLCULO. 6.- Cálculo de solicitaciones y dimensionado de elementos estructurales.
ESTRUCTURA RESISTENTE MEMORIA DE CÁLCULO ÍNDICE 1.- Consideraciones generales. 2.- Referencias. 3.- Bibliografía. 4.- Materiales. 5.- Análisis de cargas. 6.- Cálculo de solicitaciones y dimensionado de
Más detallesMEMORIA DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA DE UNA EDIFICACIÓN
INDICE INTRODUCCION ---------------------------------------------------------------------------------------------------- 2 DEFINICIÓN DE CONCRETO ---------------------------------------------------------------------------------------------
Más detallesTOTTUS BEGONIAS. Ing. Antonio Blanco Blasco
TOTTUS BEGONIAS Ing. Antonio Blanco Blasco EN EL TERRENO ADYACENTE A LA TIENDA SAGA FALABELLA DE SAN ISIDRO SE PROYECTÓ UN EDIFICIO DE ESTACIONAMIENTO EN CINCO NIVELES Y UN SEMISÓTANO PARA EL HIPERMERCADO
Más detallesCAPITULO 8 ANALISIS Y DISEÑO DE PLACAS
112 111 CAPITULO 8 ANALISIS Y DISEÑO DE PLACAS 8.1 ANALISIS 8.1.1 CRITERIOS Las placas son los elementos que gobiernan el comportamiento sísmico de la edificación. Como lo hemos mencionado anteriormente,
Más detallesFicha Técnica N 5 EJEMPLO NUMÉRICO DE APLICACIÓN DE UNA ESTRUCTURA REALIZADA CON LADRILLOS CERÁMICOS PORTANTES DE ACUERDO AL REGLAMENTO CIRSOC 501-E
Ficha Técnica N 5 EJEMPLO NUMÉRICO DE APLICACIÓN DE UNA ESTRUCTURA REALIZADA CON LADRILLOS CERÁMICOS PORTANTES DE ACUERDO AL REGLAMENTO CIRSOC 501-E CÁMARA INDUSTRIAL DE LA CÉRAMICA ROJA Marzo 2008 1-
Más detallesDetallado de Estructuras de Mampostería
Detallado de Estructuras de Mampostería Javier Cesín n Farah Diciembre de 2005 Comportamiento de muro diafragma con marco débil Ensaye de compresión diagonal (Esteva) Comportamiento de muro diafragma con
Más detallesHORMIGÓN II TEMA: GUÍA DE ESTUDIO SOBRE VIGAS MIXTAS VIGAS MIXTAS 2- MATERIALES EMPLEADOS EN LA CONSTRUCCIÓN DE VIGAS MIXTAS
VIGAS MIXTAS El tema se refiere a vigas formadas por perfiles metálicos donde la losa de hormigón armado colabora para absorber los esfuerzos de compresión. Este tipo de vigas tiene la ventaja de colocar
Más detalles