PLATEAS DE CIMENTACIÓN ECONÓMICAS

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1 PLATEAS DE CIMENTACIÓN ECONÓMICAS I.- Predimensionamiento Peraltes Sugeridos N o PISOS h (cm) 1 a a a 8 25 a 30 II.- Armadura Mínima Malla Electrosoldada Malla fy=4200kg/cm 2 fy=5000kg/cm 2 h (cm) Asmín. Inf. = Asmín. Sup. Asmín. Inf. = Asmín. Sup. 17,5 20 1,575 cm 2 1,323 cm , , , , , , ,800 cm 2 1,512 cm , , , , , , \ PRISMA INGENIEROS \ Plateas de Cimentación 1 de 9

2 Malla Electrosoldada Malla fy=4200kg/cm 2 fy=5000kg/cm 2 h (cm) Asmín. Inf. = Asmín. Sup. Asmín. Inf. = Asmín. Sup. 22, ,5 30 2,025 cm 2 1,701 cm , , , , , , , , ,250 cm 2 1,890 cm , , , , , , , , ,475 cm 2 2,079 cm , , , , , , , , ,700 cm 2 2,268 cm , , , , , , , , ,345 \ PRISMA INGENIEROS \ Plateas de Cimentación 2 de 9

3 III.- Guía de diseño 1.- Hallar esfuerzo en el suelo por gravedad y luego por gravedad + sismo (σ grav, σ sis ) σ grav = A P rea total. σ sis = A P sombreada 2.- Verificar presión admisible en suelo σ grav σ admisible OK σ sis 1.3 σ admisible OK En caso contrario consultar \ PRISMA INGENIEROS \ Plateas de Cimentación 3 de 9

4 3.- Hallar Esfuerzo último de diseño 1.4 Pm + σ u1 = 1.7(0.5 Pv) Atotal 1.25 (Pm + σ u2 = sombreada A 0.25P v ) σ udiseño = mayor de σ u1 y σ u2 4.- Distribuir σ udiseño en zona de muro y en zona interiore de losa \ PRISMA INGENIEROS \ Plateas de Cimentación 4 de 9

5 El área total del solado se divide en área interior y área adyacente a los muros. En los muros perimetrales se toman franjas de 0.50m y en el resto de 1.0m A muros 1.00 A losa.50 Hallar Pu = σ u diseño A platea y luego σ u losa Alosa + Pu K A =, σ u muro = K σ u losa muros K entre 2 y 4, K 3.0 \ PRISMA INGENIEROS \ Plateas de Cimentación 5 de 9

6 5.- Diseño de Negativos, Acero Inferior umuro 1 2 Mu ( ) = (0.5) 2 σumuro 0.5m 0.5m A s inferior = 1.25 M d fy (-) u 6.- Diseño de Positivos, Acero Superior Mu2(+) u losa Mu1(+) 4 bordes simplemente apoyados Mu1 y Mu2 de Kalmanok A ssuperior = ( + ) 1.25 (Mu2 ó M d fy ( + ) u1 ) \ PRISMA INGENIEROS \ Plateas de Cimentación 6 de 9

7 7.- Resultados Esperados Ø XX Ø YY Malla Superior Corrida Ø Malla Inferior Corrida Ø Ø ZZ sup No hay φ adicional bajo muros \ PRISMA INGENIEROS \ Plateas de Cimentación 7 de 9

8 IV.- Detalles típicos para planos \ PRISMA INGENIEROS \ Plateas de Cimentación 8 de 9

9 IX-08 \ PRISMA INGENIEROS \ Plateas de Cimentación 9 de 9

10 DISEÑO DE COLUMNAS I.- Predimensionamiento Predimensionar en Sótano más Profundo, en Primer Piso y a media altura Área requerida: A = Ps 0.45 f ' c ó Ps 0.35 f ' c para edificios sin placas P s es la carga de servicio estimada en base al área tributaria y a 1 ton/m 2 Dimensión Mínima por Pandeo, generalmente sólo en el nivel más bajo o en dobles alturas Pu 1.5 x Ps 1 3 I = ba 12 I Ief = 5 Pcr 2 π = E Ief, k kh = 1.0 \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 1 de 19

11 Se debe procurar que φ Pcr 1. 6Pu φ = 0.7 ó Esto para no tener que amplificar momentos, δl 1: = Cm Pu 1 φpcr Pu φpcr δl, con Cm tenemos 0. 6, es decir φ Pcr 1. 6Pu II.- Armadura Mínima y Máxima Mín r mín = 1% Area Area puede reducirse hasta el 50% Max r máx = 4% para no hacer detalles de nudos y con vigas no muy cargadas r máx abs = 6% r máx aconsejable = 3% con vigas no muy cargadas \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 2 de 19

12 III.- Procedimiento General de Diseño Armar la sección con ETABS (Editor de Secciones de C A ) Generar la Superficie de Falla con ETABS (un click) Pasar datos de la Superficie de Falla a EXCEL para graficar P - M22 y P - M33 Ver IV: Convención de Signos Ver V: Gráfico de Diagramas de Interacción \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 3 de 19

13 Llenar casos de carga y Generar Combinaciones en EXCEL Llenar Generar CASOS DE CARGA COMBINACIONES 1.4M 0.9m 0.9m SISMO CM CV (M+V) (M+V) X-X Y-Y 1.7V S S +S -S P * 1 * 1 * 3 * 3 M22 * 2 * 2 * 3 * 3 M33 * 2 * 2 * 3 * 3 * 1 Ver VI : Estimar cargas axiales por gravedad Ver VII : Comparar axiales estimados con ETABS-proceso constructivo Ver VIII : Decidir axiales por gravedad * 2 Ver IX : Momentos Flectores por gravedad * 3 Ver X : Axiales y Momentos por Sismo Llevar puntos P-M de las combinaciones a las curvas de interacción (Ver hoja disponible) Si los puntos están muy lejos de las curvas, repetir el proceso Verificar por Pandeo usando el mayor valor de Pu y el procedimiento sencillo del acápite de predimensionamiento \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 4 de 19

14 IV.- Convención de Signos en el Análisis Estructural y en el Diseño ETABS Análisis y Diseño PRISMA DISEÑO Momentos con igual signo que Análisis y Compresión Positiva \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 5 de 19

15 V.- Graficar Diagramas de Interacción Superficie de Interacción ETABS De la superficie de interacción de ETABS se deben extraer las curvas 0 y 180 para P-M33 y 90 y 270 para P-M22 Se cambian los signos de P y M22 para lograr la convención de PRISMA y se obtiene \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 6 de 19

16 VI.- Estimar Cargas Axiales por Gravedad En los cascos de ESTRUCTURAS dibujar las AREAS TRIBUTARIAS de todas las columnas y placas del Edificio Llenar la siguiente tabla para usar en todo el edificio S/C (ton/m 2 ) Azotea 0.1 Típico 0.2 Sótanos 0.25 Para una columna en particular definir la carga muerta por m 2 llenando la tabla siguiente: Azotea Típico Sótanos C.M. unitaria (ton/m 2 ) Dependiendo si la columna es central, de borde o esquinera se pueden usar los siguientes valores en edificaciones comunes, con losas aligeradas de h= 20, hent 2.60 y algunos tabiques: C.M. unitaria (ton/m 2 ) Col. Central Col. Borde Col. Esquinera Último Típico Sótanos Para edificios con losas macizas y más tabiques, puede usarse: C.M. unitaria (ton/m 2 ) Col. Central Col. Borde Col. Esquinera Último Típico Sótanos \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 7 de 19

17 Para la columna que se diseña anotar las áreas tributarias y generar con Excel las cargas de piso y los axiales de entrepiso Llenar Generar con EXCEL ATRIB ATRIB (m 2 ) Acum (m 2 ) fr Piso Piso Piso Sótano Sótano Pv/piso (ton) Pm/piso (ton) Nv (ton) Nm (ton) f r = TRIB Acum 2 A 4.6 \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 8 de 19

18 VII.- Comparar axiales estimados con los resultados de ETABS-Proceso Constructivo NUNCA DA IGUAL Las Discrepancias pueden deberse a la natural HIPERESTATICIDAD existente, con lo cual los resultados de ETABS estarían mejor aunque no necesariamente del lado de la seguridad respecto a las cargas estimadas por área tributaria. Debido a la hiperestaticidad el axial se reduce en una columna de extremo mientras que en la inmediata adyacente el axial crece. En las otras columnas interiores, el axial no suele cambiar significativamente. El AXIAL se El AXIAL El AXIAL es reduce por crece por similar hiperestaticidad hiperestaticidad Resultados de ETABS con Corrección Exitosa del Proceso Constructivo \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 9 de 19

19 Cuando hay voladizos el axial cambia respecto al valor estimado por área tributaria El AXIAL crece El AXIAL disminuye Resultados de ETABS con Proceso Constructivo Exitoso \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 10 de 19

20 PERO las discrepancias pueden deberse a UNA MALA CORRECCIÓN EN EL PROCESO CONSTRUCTIVO. Por ejemplo, en el pórtico mostrado la columna central se acorta mucho más que las exteriores pero su extremo superior se va nivelando mientras se construye. Si ETABS no logra simular esto, la columna central se descarga artificialmente en el modelo. Se acorta más Axial crece artificialmente!! y Axial decrece artificialmente!! Resultados de ETABS con una Mala Corrección del Proceso Constructivo Esto es muy frecuente en columnas chicas que están a las justas o que no pasan debido a carga axial. \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 11 de 19

21 VIII.- Decidir Axiales por Gravedad En función de los estimados en base a Area Tributaria (1) y a los resultados de ETABS (2), definir cargas finales para diseño. Si las discrepancias son mayores al 15% usar área tributaria, en caso contrario usar cualquiera, 1 ó 2. Por Area Trib (1) Por Etabs (2) Para Diseño CM (ton) CV (ton) IX.- Momentos Flectores por Gravedad No suelen ser importantes en edificios de luces convencionales. Pueden ser importantes cuando la carga axial es baja (últimos 2 ó 3 pisos) y cuando las vigas son largas y cargadas como en los siguientes casos: - Columna de Borde y Viga Cargada \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 12 de 19

22 - Columna con Vigas de luces o carga diferentes a cada lado El signo es importante cuando la columna no es simétrica. Usar la convención siguiente (DISEÑO PRISMA) Sólo si se espera momentos importantes en columnas y falló el proceso constructivo de ETABS hay que: - Correr ETABS sin desplazamientos verticales ó - Incrementar Sólo AREA en las columnas que se ACHICAN hasta que salgan cosas razonables en los diagramas de momentos de vigas. En placas pequeñas se puede incrementar el f 22 pero con precaución porque simultáneamente les crece también los Momentos de sismo. \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 13 de 19

23 X.- Axiales y Momentos por Sismo Si el análisis es por superposición espectral, los valores de P y M son positivos. Si los valores por sismo son altos en relación a las cargas de gravedad, es necesario precisar el signo cuando las columnas no son simétricas. No es lo mismo Los signos pueden deducirse HACIENDO UN ESTÁTICO LATERAL SIMPLE con cualquier juego de cargas horizontales. Por ejemplo con la opción automática IBC2006 para cada dirección. También en algunos casos los signos se pueden deducir mirando la deformada del modo fundamental. XI.- Combinaciones Columna casi sin sismo 1.4 M V Columna con mucho sismo 0.9 M ± S Normalmente manda el caso de 0.9 M - S Sólo en pocos casos gobierna: 1.25 ( M + V ) ± S Por ejemplo en edificios de pórticos \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 14 de 19

24 XII.- Distribución del acero NO!!! MEJOR \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 15 de 19

25 \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 16 de 19

26 NO!!! MEJOR \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 17 de 19

27 NO!!! MEJOR \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 18 de 19

28 NO TAN BUENO MEJOR CON DETALLE X-08 \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Columnas 19 de 19

29 PLACAS I.- Ancho mínimo por Cargas de Gravedad Estimar carga última como: Pu = Ps * 1.5 P s : carga de servicio estimada con el área tributaria y 1 ton/m 2 Estimar resistencia como: eje de apoyo transversal lc h eje de apoyo transversal B φ P nw = 0.55 φ f ' c Ag [1 ( k lc / 32 h ) 2 ] \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 1 de 17

30 donde: ø = 0.7 lc: distancia vertical entre centros de apoyos (altura de piso a piso) K: factor de restricción: K = 0.8 K = 1 K = 2 Si øpnw Pu entonces h OK. Además h > menor de { lc / 25, B / 25 } h > 15 cm para muros convencionales 10 cm para muros de ductilidad limitada \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 2 de 17

31 II.- Diseño Preliminar por Cortante Av altura total de hm : todos los pisos sobre el suelo Ah lm øvc 0.85 c f ' c b d = α d = 0.8 lm \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 3 de 17

32 Vs Sh = = Vu Ah φ Vc φ d fy Vs Ah = = área de acero horizontal ( 2 * A barra ) ó ( 1 * A barra ) Doble malla si el espesor del muro 20cm Asumir A = A = v h y Sv h S Verificar cuantías mínimas: Si Vu < ø 0.53 x f ' c x b x d / 2 : ρh ρv Si Vu > ø 0.53 x f ' c x b x d / 2 : ρh ρv [ ( h m / l m ) (ρh ) ] h m y l m longitudes totales del muro Para la mayoría de los casos usar: Si Vu < ø 0.53 x f ' c x b x d / 2 ρh = ρv = Si Vu > ø 0.53 x f ' c x b x d / 2 { ρh = ρv = Espaciamientos máximos: 3 veces el espesor del muro 40 cm \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 4 de 17

33 III.- Armadura Preliminar de Núcleos An Mu Pu lm Pu = 0.9 Pm Ps, Usar Pm = 0.85 Area Tributaria Mu = M s An = Ms lm fy Pu 2 fy \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 5 de 17

34 IV.- Procedimiento General de Diseño Armar la sección con ETABS (Editor de Secciones de C A ) Generar la Superficie de Falla con ETABS (un click) Pasar datos de la Superficie de Falla a EXCEL para graficar P - M22 y P - M33 Ver IV: Convención de Signos Ver V: Gráfico de Diagramas de Interacción \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 6 de 17

35 Llenar casos de carga y Generar Combinaciones en EXCEL Llenar Generar CASOS DE CARGA COMBINACIONES 1.4M 0.9m 0.9m SISMO CM CV (M+V) (M+V) X-X Y-Y 1.7V S S +S -S P * 1 * 1 * 3 * 3 M22 * 2 * 2 * 3 * 3 M33 * 2 * 2 * 3 * 3 * 1 Ver VI : Estimar cargas axiales por gravedad Comparar axiales estimados con ETABS-proceso constructivo Ver VII : Decidir axiales por gravedad * 2 Ver VIII : Momentos Flectores por gravedad * 3 Ver IX : Axiales y Momentos por Sismo Llevar puntos P-M de las combinaciones a las curvas de interacción (Ver hoja disponible) Si los puntos están muy lejos de las curvas, repetir el proceso \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 7 de 17

36 Si ya los puntos están dentro de la curva, desarrollar el diseño final por cortante usando el siguiente procedimiento: Estimar el Momento Resistente para caso de Sismo (Mn) Mn V diseño = V análisis Mu Mn Mu R Definir Acero horizontal y vertical final para V diseño \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 8 de 17

37 IV.- Convención de Signos en el Análisis Estructural y en el Diseño ETABS Análisis y Diseño PRISMA DISEÑO Momentos con igual signo que Análisis y Compresión Positiva \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 9 de 17

38 V.- Graficar Diagramas de Interacción Superficie de Interacción ETABS De la superficie de interacción de ETABS se deben extraer las curvas 0 y 180 para P-M33 y 90 y 270 para P-M22 Se cambian los signos de P y M22 para lograr la convención de PRISMA y se obtiene \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 10 de 17

39 VI.- Estimar Cargas Axiales por Gravedad En los cascos de ESTRUCTURAS dibujar las AREAS TRIBUTARIAS de todas las columnas y placas del Edificio Llenar la siguiente tabla para usar en todo el edificio S/C (ton/m 2 ) Azotea 0.1 Típico 0.2 Sótanos 0.25 Según el uso Para una placa en particular definir la carga muerta por m 2 llenando la tabla siguiente: Azotea Típico Sótanos C.M. unitaria (ton/m 2 ) Dependiendo si la placa es central, de borde o esquinera se pueden usar los siguientes valores en edificaciones comunes, con losas aligeradas de h= 20, hent 2.60 y algunos tabiques: C.M. unitaria (ton/m 2 ) Placa Central Placa Borde Placa Esquinera Último Típico Sótanos Para edificios con losas macizas y más tabiques, puede usarse: C.M. unitaria (ton/m 2 ) Placa Central Placa Borde Placa Esquinera Último Típico Sótanos \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 11 de 17

40 Para la placa que se diseña anotar las áreas tributarias y generar con Excel las cargas de piso y los axiales de entrepiso Llenar Generar con EXCEL ATRIB ATRIB (m 2 ) Acum (m 2 ) fr Piso Piso Piso Sótano Sótano Pv/piso (ton) Pm/piso (ton) Nv (ton) Nm (ton) f r = TRIB Acum 2 A 4.6 \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 12 de 17

41 VII.- Decidir Axiales por Gravedad En función de los estimados en base a Area Tributaria (1) y a los resultados de ETABS (2), definir cargas finales para diseño. Si las discrepancias son mayores al 15% usar área tributaria, en caso contrario usar cualquiera, 1 ó 2. Por Area Trib (1) Por Etabs (2) Para Diseño CM (ton) CV (ton) VIII.- Momentos Flectores por Gravedad No suelen ser importantes en edificios convencionales. El signo es importante cuando la placa no es simétrica. Usar la convención siguiente (DISEÑO PRISMA) \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 13 de 17

42 IX.- Axiales y Momentos por Sismo Si el análisis es por superposición espectral, los valores de P y M son positivos. Si los valores por sismo son altos en relación a las cargas de gravedad, es necesario precisar el signo cuando las columnas no son simétricas. No es lo mismo Los signos pueden deducirse HACIENDO UN ESTÁTICO LATERAL SIMPLE con cualquier juego de cargas horizontales. Por ejemplo con la opción automática IBC2006 para cada dirección. También en algunos casos los signos se pueden deducir mirando la deformada del modo fundamental. X.- Combinaciones Placa con mucho sismo y poca carga axial! 0.9 M ± S Placas con carga axial importante: 1.25 ( M + V ) ± S \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 14 de 17

43 XI.- Distribución del acero NO!!! MEJOR \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 15 de 17

44 NO!!! MEJOR \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 16 de 17

45 NO TAN BUENO MEJOR CON DETALLE XI-09 \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Placas 17 de 17

46 DISEÑO DE LOSAS MACIZAS DE PEQUEÑAS LUCES Y APOYADAS SOBRE MUROS I.- Predimensionamiento Losas de e= 10,12 cm, luces de hasta 5.0m y paños casi cuadrados II.- Armadura Mínima (ó ) (ó ) \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Losas Macizas Mi Vivienda 1 de 6

47 III.- Guía de Diseño Suposiciones básicas: Paños independientes Cada borde del paño se supone empotrado o articulado dependiendo de su continuidad Las secciones de momento negativo alcanzan su capacidad (øm n - ) para cargas de servicio En cada paño, las secciones de momento positivo alcanzan su + capacidad (øm n ) para cargas últimas y con los bordes articulados recibiendo el momento negativo (øm n - ). PAÑO RECTANGULAR a x b QUE SE DISEÑA a b \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Losas Macizas Mi Vivienda 2 de 6

48 1.- Acero negativo Calcular carga de servicio Ws = Wm + Wv Calcular momentos negativos para cargas de servicio: M b - s y M a - s W = W + W s m v a Ma + M b - M b + A s (-) As (-) Mā b Determinar acero negativo Usar M b u = M b - s para hallar A sb (-) Usar M a u = M a - s para hallar A sa (-) 2.- Calcular Momentos Positivos de Servicio Hallar M a + s y M b + s \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Losas Macizas Mi Vivienda 3 de 6

49 3.- Calcular carga amplificada Wu Wu = 1.4 Wm Wv 4.- Hallar incremento de carga W Wu = Wu Ws ( = 0.4 Wm Wv ) 5.- Analizar losa simplemente apoyada con Incremento de carga W u Ma + a M b + b Obtener los incrementos de Momentos Positivos M b + y Ma + \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Losas Macizas Mi Vivienda 4 de 6

50 6.- Obtener el acero positivo Definir M u (+) como la suma de los dos casos M b + u = M b + s + M b + M a + u = M a + s + M a + Hallar A s (+) correspondiente para el diseño final Con los valores de M b + u y M a + u hallar A sb (+) y A sa (+) 7.- Resultados esperados \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Losas Macizas Mi Vivienda 5 de 6

51 8.- Detalles típicos Para h= Bastón para negativo 2cm Bastón para positivo 2cm Para h= 12 Bastón superior 0.12 Bastón inferior Cambio de espesor en zona de baños XI-09 \ PRISMA INGENIEROS \ Diseño de Losas Macizas Mi Vivienda 6 de 6

52 ALIGERADOS I.- Predimensionamiento 40 cm y Alitec Firth h = L/25 II.- Pesos Entrepisos: Luces (m) Altura/Espaciamiento 17 a a a a 50 Azoteas(S/C=100kg/m 2 ): Luces (m) Altura/Espaciamiento 17 a a a a 50 PESO (kg/m 2 ) FIRTH ALITEC h (cm) Convencional Arcilla Poliestireno \ PRISMA INGENIEROS \ Aligerados 1 de 6

53 III.- Guía de diseño cuando Wv << Wm y luces similares Cargas: Wu = 1.4 Wm Wv Solución: * Momentos y Cortantes *W u l n 2 \ PRISMA INGENIEROS \ Aligerados 2 de 6

54 Refuerzo: As = 1.25 Mu d fy Corte del Refuerzo: IV.- Guía de diseño cuando Wv << Wm y luces diferentes o cuando hay cargas puntuales Cargas: Wu = 1.4 Wm Wv Solución: Programa de computación \ PRISMA INGENIEROS \ Aligerados 3 de 6

55 Armado: o Directamente con SAP haciendo: viguetas de 10 h y tipo sway ordinary o ó Mu As = d fy V.- Guía de diseño cuando Wv >Wm Análisis o Casos de carga o Combinaciones de carga Comb. MVT: 1.4 CM-T CV-T Comb. MV-IMP: 1.4 CM-T CV-IMP Comb. MV-PAR: 1.4 CM-T CV-PAR \ PRISMA INGENIEROS \ Aligerados 4 de 6

56 o Envolvente de carga ENV de MVT, MV-IMP, MV-PAR Refuerzo: Directamente con SAP se obtiene el área de acero As y el corte de varillas. Se debe indicar: o Sección de 10 h o Tipo: sway ordinary VI.- Detalles Encuentro de Aligerados de dirección diferente \ PRISMA INGENIEROS \ Aligerados 5 de 6

57 Encuentro de Aligerado con Losa Maciza (* 1 ) M (-) máximo de diseño es el promedio de los valores obtenidos para el aligerado y para la losa modelados ambos como empotrados independientemente. (* 2 ) M (+) del aligerado o de la losa debe incrementarse si es que se disminuyó el momento negativo respectivo. IX-08 \ PRISMA INGENIEROS \ Aligerados 6 de 6