PROYECTO BASICO Y DE EJECUCION PARA CONSTRUCCION DE UNA NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO.

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1 PROYECTO BASICO Y DE EJECUCION PARA CONSTRUCCION DE UNA NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO. Promotor: EXCMO. AYUNTAMIENTO ALCALA LA REAL. CIF. P I Domicilio: Plaza Arcipreste de Hita nº 1. ALCALA LA REAL (Jaén) C.P Situación: Parcelas T 1. Parcela Nº 1. y nº 2. Polígono Industrial LLANO MAZUELOS. Alcalá La Real (Jaén) 1 ATT ingenieros Antonio Toro Trujillo (ingeniero industrial) CP C/ Magdalena, 34 Telf

2 INDICE GENERAL DE LA MEMORIA I MEMORIA Pág 1. MEMORIA DESCRIPTIVA 5 2. MEMORIA CONSTRUCTIVA CUMPLIMIENTO DEL CTE 25 DB SE 25 DB SI 39 DB SU 40 DB HS 52 DB HR 64 DB HE CUMPLIMIENTO DE OTROS REGLAMENTOS 75 ACCESIBILIDAD 75 INSTALACIÓN ELÉCTRICA 93 PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS 103 SEGURIDAD E HIGIENE 108 PROTECCIÓN AMBIENTAL 109 GESTIÓN DE RESIDUOS ANEJOS 129 GEOTÉCNICO 130 CÁLCULO ESTRUCTURAL 149 PLAN DE CONTROL DE CALIDAD 364 CONCLUSIÓN, PLANING, CLASIFICACIÓN CONTRATISTA 517 ESTUDIO DE SEGURIDAD (DOC. INDEPENDIENTE) 404 II PLANOS 528 III PLIEGO DE CONDICIONES 537 IV MEDICIONES Y PRESUPUESTO 611

3 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 1 Hoja resumen de los datos generales: Fase de proyecto: BÁSICO Y DE EJECUCIÓN Título del Proyecto: CONSTRUCCIÓN DE NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO. Emplazamiento: PARCELAS T1-1-1 Y T1-1-2 DEL P.I. LLANO DE MAZUELOS DE ALCALA LA REAL (JAEN) Usos del edificio Uso principal del edificio: Residencial turístico Transporte sanitario Comercial industrial espectáculo deportivo Oficinas religioso Agrícola educación Usos subsidiarios del edificio: Residencial Garajes Locales Otros: Agricola Número de Plantas Zona Industrial Almacen Sobre rasante DOS Bajo rasante: NINGUNA Zona oficinas y servicios Sobre rasante Bajo rasante: NINGUNA Superficies Zona Industrial superficie total construida s/ rasante 839,90 m² superficie total 839,90 m² superficie total construida b/ rasante --- presupuesto ejecución material ,76 Zona oficinas y servicios superficie total construida s/ rasante --- superficie total --- superficie total construida b/ rasante --- presupuesto ejecución material --- Estadística Nueva planta rehabilitación vivienda libre núm. Viviendas Legalización reforma-ampliación VP pública núm. Locales VP privada núm. plazas garaje Control de contenido del proyecto: I. MEMORIA 1. Memoria descriptiva 2. Memoria constructiva ME 1.1 Agentes ME 1.2 Información previa ME 1.3 Descripción del proyecto ME 1.4 Prestaciones del edificio MC 2.1 Sustentación del edificio MC 2.2 Sistema estructural MC 2.3 Sistema envolvente MC 2.4 Sistema de compartimentación MC 2.5 Sistemas de acabados MC 2.6 Sistemas de acondicionamiento de instalaciones MC 2.7 Equipamiento 3. Cumplimiento del CTE DB-SE 3.1 Exigencias básicas de seguridad estructural SE-AE Acciones en la edificación SE-C Cimentaciones SE-A Estructuras de acero 2 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

4 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 2 SE-F Estructuras de fábrica SE-M Estructuras de madera NCSE-02 Norma de construcción sismorresistente EHE-08 Instrucción de hormigón estructural DB-SI 3.2 Exigencias básicas de seguridad en caso de incendio SI 1 Propagación interior SI 2 Propagación exterior SI 3 Evacuación SI 4 Instalaciones de protección contra incendios SI 5 Intervención de bomberos SI 6 Resistencia al fuego de la estructura DB-SU 3.3 Exigencias básicas de seguridad de utilización SU1 Seguridad frente al riesgo de caídas SU2 Seguridad frente al riesgo de impacto o de atrapamiento SU3 Seguridad frente al riesgo de aprisionamiento SU4 Seguridad frente al riesgo causado por iluminación inadecuada SU5 Seguridad frente al riesgo causado por situaciones con alta ocupación SU6 Seguridad frente al riesgo de ahogamiento SU7 Seguridad frente al riesgo causado por vehículos en movimiento SU8 Seguridad frente al riesgo relacionado con la acción del rayo DB-HS 3.4 Exigencias básicas de salubridad HS1 Protección frente a la humedad HS2 Eliminación de residuos HS3 Calidad del aire interior HS4 Suministro de agua HS5 Evacuación de aguas residuales DB-HR 3.5 Exigencias básicas de protección frente el ruido (CA-88) DB-HE 3.6 Exigencias básicas de ahorro de energía HE1 Limitación de demanda energética HE2 Rendimiento de las instalaciones térmicas (RITE) HE3 Eficiencia energética de las instalaciones de iluminación HE4 Contribución solar mínima de agua caliente sanitaria HE5 Contribución fotovoltaica mínima de energía eléctrica 4. Cumplimiento de otros reglamentos y disposiciones 4.1 Habitabilidad 4.2 Accesibilidad 4.3 Telecomunicaciones 4.4 Maquinaría y equipos. 4.5 INSTALACIÓN ELÉCTRICA EN BAJA TENSIÓN 1. Suministro de energía y acometida 2. Instalaciones de enlace 3. Dispositivos generales de mando y protección. 4. Puesta a tierra de la instalación 5. Instalación interior 6. Alumbrado 7. Fuerza 8. Alumbrado de emergencia 4.6 PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS 0. Objeto del estudio. 1. Descripción de la actividad. 2. Emplazamiento 3. Descripción del edificio. 4. Reglamentación aplicable. 5. Condiciones de Protección contra Incendios. 6. Caracterización. Determinación de los Niveles de Riesgo. 7. Condiciones de la Construcción 8. Instalaciones de Protección contra incendios. 4.7 SEGURIDAD E HIGIENE 1. Higiénicas 2. Sanitarias 3. Electricidad 4. Edificio y locales 5. Condiciones térmicas 6. Ventilación 3 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

5 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 3 7. Seguridad y Salud 4.8 PROTECCIÓN AMBIENTAL 1. Calificación Ambiental 2. Dela calidad del Aire. Ruidos y Vibraciones 3. De los Residuos. 4.9 PLAN DE GESTIÓN DE RESIDUOS DE LA CONSTRUCCIÓN 1. Objeto 4.10 CÁLCULO DE INSTALACIONES DE MEDIA TENSIÓN 1. Normativa aplicable 2. Justificación de la solución. 5. Anejos a la memoria 5.1 Informe geotécnico 5.2 Cálculo de la estructura 5.3 Protección contra el incendio 5.4 Cálculo de las instalaciones 5.5 Eficiencia energética 5.6 Estudio de impacto ambiental 5.7 Plan de control de calidad 5.8 Instrucciones de uso y mantenimiento 5.9 Legislación técnica aplicable 5.10 Estudio de seguridad y salud o estudio básico, en su caso 5.11 Conclusión y planing II. PLANOS 1 Plano de situación y emplazamiento 2 Plano topográfico de parcela 3 Planta baja de distribución acotado 4 Planta primera de distribución acotado 5 Planta y alzados de cerramiento prefabricado 6 Memoria de carpintería y cerrajería 7 Sección constructiva 8 Planta de ejes de cimentación 9 Planta general de cimentación 10 Planta general de saneamiento 11 Planta de ejes de estructura metálica 12 Estructura metálica en cubierta 13 Planta de cubierta y pórticos metálicos 14 Instalaciones de fontanería 15 Instalaciones de protección contra incendios 16 Planta de señalización 17 Instalaciones de electricidad 18 Esquema unifilar eléctrico III. PLIEGO DE CONDICIONES Pliego de cláusulas administrativas Disposiciones generales Disposiciones facultativas Disposiciones económicas Pliego de condiciones técnicas particulares Prescripciones sobre los materiales Prescripciones en cuanto a la ejecución por unidades de obra Prescripciones sobre verificaciones en el edificio terminado IV. MEDICION Y PRESUPUESTO Presupuesto detallado 4 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

6 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 4 I. MEMORIA 1. Memoria descriptiva REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006) 1. Memoria descriptiva: Descriptiva y justificativa, que contenga la información siguiente: 1.2 Información previa*. Antecedentes y condicionantes de partida, datos del emplazamiento, entorno físico, normativa urbanística, otras normativas, en su caso. Datos del edificio en caso de rehabilitación, reforma o ampliación. Informes realizados. 1.3 Descripción del proyecto*. Descripción general del edificio, programa de necesidades, uso característico del edificio y otros usos previstos, relación con el entorno. Cumplimiento del CTE y otras normativas específicas, normas de disciplina urbanística, ordenanzas municipales, edificabilidad, funcionalidad, etc. Descripción de la geometría del edificio, volumen, superficies útiles y construidas, accesos y evacuación. Descripción general de los parámetros que determinan las previsiones técnicas a considerar en el proyecto respecto al sistema estructural (cimentación, estructura portante y estructura horizontal), el sistema de compartimentación, el sistema envolvente, el sistema de acabados, el sistema de acondicionamiento ambiental y el de servicios. 1.4 Prestaciones del edificio* Por requisitos básicos y en relación con las exigencias básicas del CTE. Se indicarán en particular las acordadas entre promotor y proyectista que superen los umbrales establecidos en el CTE. Se establecerán las limitaciones de uso del edificio en su conjunto y de cada una de sus dependencias e instalaciones. 5 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

7 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 5 Habitabilidad (Artículo 3. Requisitos básicos de la edificación. Ley 38/1999 de 5 de noviembre. Ordenación de la Edificación. BOE núm. 266 de 6 de noviembre de Higiene, salud y protección del medioambiente, de tal forma que se alcancen condiciones aceptables de salubridad y estanqueidad en el ambiente interior del edificio y que éste no deteriore el medio ambiente en su entorno inmediato, garantizando una adecuada gestión de toda clase de residuos. 2. Protección contra el ruido, de tal forma que el ruido percibido no ponga en peligro la salud de las personas y les permita realizar satisfactoriamente sus actividades. 3. Ahorro de energía y aislamiento térmico, de tal forma que se consiga un uso racional de la energía necesaria para la adecuada utilización del edificio. 4. Otros aspectos funcionales de los elementos constructivos o de las instalaciones que permitan un uso satisfactorio del edificio. Seguridad (Artículo 3. Requisitos básicos de la edificación. Ley 38/1999 de 5 de noviembre. Ordenación de la Edificación. BOE núm. 266 de 6 de noviembre de Seguridad estructural, de tal forma que no se produzcan en el edificio, o partes del mismo, daños que tengan su origen o afecten a la cimentación, los soportes, las vigas, los forjados, los muros de carga u otros elementos estructurales, y que comprometan directamente la resistencia mecánica y la estabilidad del edificio. 2. Seguridad en caso de incendio, de tal forma que los ocupantes puedan desalojar el edificio en condiciones seguras, se pueda limitar la extensión del incendio dentro del propio edificio y de los colindantes y se permita la actuación de los equipos de extinción y rescate. 3. Seguridad de utilización, de tal forma que el uso normal del edificio no suponga riesgo de accidente para las personas. Funcionalidad (Artículo 3. Requisitos básicos de la edificación. Ley 38/1999 de 5 de noviembre. Ordenación de la Edificación. BOE núm. 266 de 6 de noviembre de Utilización, de tal forma que la disposición y las dimensiones de los espacios y la dotación de las instalaciones faciliten la adecuada realización de las funciones previstas en el edificio. 2. Accesibilidad, de tal forma que se permita a las personas con movilidad y comunicación reducidas el acceso y la circulación por el edificio en los términos previstos en su normativa específica. 3. Acceso a los servicios de telecomunicación, audiovisuales y de información de acuerdo con lo establecido en su normativa específica. 6 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

8 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº Agentes Promotor: Nombre : EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL. Domicilio: Plaza Arcipreste de Hita Nº 1. Localidad: Alcalá la Real (JAEN) N.I.F. : P Ingeniero superior industrial: D. ANTONIO TORO TRUJILLO N.I.F Y Nº de colegiado 892 Colegio Oficial de Ingenieros Superiores Industriales de Andalucia Oriental. Camino de la Magdalena, Alcalá la Real (Jaén) Tfno.: atoro22@gmail.com Director de obra: Antonio Toro Trujillo Director de la ejecución de la obra: Antonio Toro Trujillo Otros técnicos Intervinientes Instalaciones: Estructuras Telecomunicaciones: Otros 1: Otros 2: Seguridad y Salud Autor del estudio: D. ANTONIO TORO TRUJILLO (Ingeniero Superior Industrial) Coordinador durante la elaboración del proyecto. D. ANTONIO TORO TRUJILLO (Ingeniero Superior Industrial) Coordinador durante la ejecución de la obra: D. JUAN LUIS DIAZ CASTILLO (Arquitecto Técnico) Otros agentes: Constructor: Entidad de Control de Calidad: Redactor del estudio topográfico: Redactor del estudio geotécnico: Otros 1: Otros 2: IGEA Consultoría y Laboratorio SLL 1.2 Información previa Antecedentes y condicionantes de partida: El promotor del presente Proyecto tiene la necesidad de realizar una nave para usos agrícolas. Emplazamiento: Manzana T1, parcelas 1 y 2. Polígono Industrial Llano de Mazuelos. Alcalá la Real (Jaén) Entorno físico: El Polígono Industrial Llano de Mazuelos, se encuentra situado en la margen derecha junto a la carretera autonómica A-403 Alcalá la Real-Dehesas Viejas, a unos 3 kilómetros del casco urbano de Alcalá la Real. El uso de la parcela donde se pretende la construcción es de uso industrial. La superficie de las parcelas es de T1-1-1= 1.503,28 m2 y T1-1-2=1.050,95, en total 2.554,23 m2 La superficie afectada por la actuación es de : 1.742,50 m², y superficie ocupada de 801,94 m2. Normativa urbanística: Es de aplicación el P.G.O.U., así como el Plan Parcial del Polígono Industrial en el que se pretende la construcción. 7 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

9 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 7 Marco Normativo: Obl Rec Ley 6/1998, de 13 de Abril, sobre Régimen del Suelo y Valoraciones. Ley 38/1999, de 5 de Noviembre, de Ordenación de la Edificación. Ley 7/2002, de 17 de Diciembre, de Ordenación Urbanística de Andalucía. RD. 2159/1978, de 23 de Junio, Reglamento de Planeamiento. RD. 3288/1978, de 25 de Agosto, Reglamento de Gestión. RD. 60/2010, de 16 de Marzo, Reglamento de Disciplina Urbanística. Normativa Sectorial de aplicación en los trabajos de edificación. Código Técnico de la Edificación. Planeamiento de aplicación: Ordenación de los Recursos Naturales y del Territorio Instrumentos de ordenación general de recursos naturales y del territorio Instrumentos de ordenación de los Espacios Naturales Protegidos Instrumentos de Ordenación Territorial Ordenación urbanística Categorización, Clasificación y Régimen del Suelo Clasificación del Suelo Categoría Normativa Básica y Sectorial de aplicación Aplicación art. 169 LOA (actos sujetos a licencia) Adecuación a la Normativa Urbanística: planeamiento No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación P.G.O.U de Alcalá la Real (Jaén). Urbano Uso terciario Plan Parcial del Polígono Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) Obras de construcción o edificación Proyecto Referencia a Parámetro / Valor Parámetro / Valor P.G.O.U. de Alcalá la Real (Jaén) Ámbito de aplicación Uso terciario Uso terciario Obras y actividades admisibles. Nueva Construcción Nueva Construcción Aspectos urbanísticos singulares del proyecto: NO EXISTEN. Parámetros tipológicos: Condiciones de las parcelas para las obras de nueva planta. Planeamiento: P.G.O.U de Alcalá la Real (Jaén) y P.P. de Proyecto Polígono Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) Referencia a Parámetro / Valor Parámetro / Valor Superficie de parcela 2.554,23 m² Lindero frontal de la parcela >= 15 m >= 15 m Posición de la edificación en la Retranqueada Retranqueada parcela Línea de edificación y patios Retranqueo de 5 metros 5 metros Chaflán Si Si 8 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

10 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 8 Parámetros de uso: Planeamiento Proyecto Referencia a Parámetro / Valor Parámetro / Valor Compatibilidad y localización de los usos COMERCIO LOCAL COMERCIAL Parámetros dotacionales: Dotacion de Aparcamientos en Edificaciones de uso Industrial Artículo 6 Planeamiento Proyecto Referencia a Parámetro / Valor Parámetro / Valor Dotación aparcamientos 1 plaza aparcamiento / 100 m² construidos 10 plazas aparcamiento 1 plaza aparcamiento / 5 trabajadores 1 plazas aparcamiento Parámetros volumétricos: Condiciones de ocupación y edificabilidad Artículo Planeamiento Proyecto Referencia a Parámetro / Valor Parámetro / Valor Ocupación Total respetando rentranqueos (801,94 m²) Respetando rentranqueos (801,94 m²) Coeficiente de Edificabilidad 2 m²/m² 0,48 m 2 /m 2 Volumen Computable Sup. total Computable 910,20 m² 839,90 m² Condiciones de altura Cornisa 12,00 m 8,00 m. Altura máxima de edificación Caja escaleras y ascensores 15 m 8,80 m. Retranqueos vías / linderos Mitad altura o mínimo 5 m 5 m 3Fondo Máximo NA NA Retranqueos de Áticos NA NA Parámetros de composición: Condiciones de composición y forma Artículo Planeamiento Proyecto Referencia a Parámetro / Valor Parámetro / Valor Composición color y forma Entrantes y elementos volados Cubiertas Materiales de fachada No procede TIPO LOCAL COMERCIAL LOCAL COMERCIAL O NAVE No procede NO NO No procede No procede ADAPTADA A LA ARQUITECTURA ORIGINAL CIRCUNDANTE ADAPTADA A LA ARQUITECTURA ORIGINAL CIRCUNDANTE LIGERA CHAPA AISLADA PLACAS HORMIGON Nota: - Datos del edificio en caso de rehabilitación, reforma o ampliación. Informes realizados. 1.3 Descripción del proyecto Descripción general del edificio: Se pretende la realización de una Local destinado a uso agroalimentario en dónde se realiza la recepción del hortalizas o espárragos, posterior manipulación sin transformación industrial así como su comercialización. Existen las dotaciones básicas en cuanto suministro eléctrico y de abastecimiento, así como red de evacuación de aguas pluviales. La nave se construirá sobre las parcelas T-1-1 y T-1-2, dejando 5,00 metros sin ocupar al fondo más los 5 metros de retranqueo en fachada. La superficie ocupada tiene un ancho de 20,00 metros de ancho de fachada sobre el vial D. La cubierta se realizará de chapa aislada, apoyada sobre las correas de sustentación constituidas 9 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

11 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 9 por perfiles metálicos, que se apoyan sobre los dinteles de los pórticos metálicos que a través de sus pilares, transmiten los esfuerzos a la cimentación prevista mediante zapatas de hormigón armado. Los cerramientos exteriores ser realizarán mediante placas de hormigón prefabricado. Programa de necesidades: Uso característico del edificio: Otros usos previstos: Relación con el entorno: Cumplimiento del CTE: El programa de necesidades es de nave para uso agroalimentario. Local o nave para uso agroalimentario. No se contemplan. Cómo ya se ha comentado la construcción que se pretende llevar a cabo en terreno de uso terciario es para un local-nave para uso agroalimentario en dónde se realiza la recepción del hortalizas o espárragos, posterior manipulación sin transformación industrial así como su comercialización. Estas parcelas pertenecen al Polígono Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real. En cuanto a diseño, materiales y tipología, la construcción se pretende adaptar al entorno donde se sitúa. Descripción de las prestaciones del edificio por requisitos básicos y en relación con las exigencias básicas del CTE: Son requisitos básicos, conforme a la Ley de Ordenación de la Edificación, los relativos a la funcionalidad, seguridad y habitabilidad. Se establecen estos requisitos con el fin de garantizar la seguridad de las personas, el bienestar de la sociedad y la protección del medio ambiente, debiendo los edificios proyectarse, construirse, mantenerse y conservarse de tal forma que se satisfagan estos requisitos básicos. Requisitos básicos relativos a la funcionalidad: 1. Utilización, de tal forma que la disposición y las dimensiones de los espacios y la dotación de las instalaciones faciliten la adecuada realización de las funciones previstas en el edificio. Se prevee la dotación de las instalaciones necesarias para realizar adecuadamente las funciones previstas. 2. Accesibilidad, de tal forma que se permita a las personas con movilidad y comunicación reducidas el acceso y la circulación por el edificio en los términos previstos en su normativa específica. El acceso a la nave será através de varios portones, que comunica con patios por el retranqueo de parcela comunidos estos con el vial.. 3. Acceso a los servicios de telecomunicación, audiovisuales y de información de acuerdo con lo establecido en su normativa específica. La construcción prevee la instalación de servicios de telecomunicación 4. Facilitación para el acceso de los servicios postales, mediante la dotación de las instalaciones apropiadas para la entrega de los envíos postales, según lo dispuesto en su normativa específica. La nave dispondra de casillero postal Requisitos básicos relativos a la seguridad: Seguridad estructural, de tal forma que no se produzcan en el edificio, o partes del mismo, daños que tengan su origen o afecten a la cimentación, los soportes, las vigas, los forjados, los muros de carga u otros elementos estructurales, y que comprometan directamente la resistencia mecánica y la estabilidad del edificio. Los aspectos básicos que se han tenido en cuenta a la hora de adoptar el sistema estructural para la construción que nos ocupa son principalmente: resistencia mecánica y estabilidad, seguridad, durabilidad, economía, facilidad constructiva, modulación y posibilidades de mercado. El proyecto garantiza la seguridad estructural de la construcción, de tal forma que no se produzcan en ella, o partes de la misma, daños que tengan su origen o afecten a la cimentación, los soportes, las vigas u otros elementos estructurales, y que comprometan directamente la resistencia mecánica y la estabilidad de la nave. Las condiciones de seguridad estructural quedarán garantizadas con el cumplimiento de la normativa técnica de aplicación, justificada en la Memoria Constructiva y Anejo de cálculo correspondiente del proyecto de ejecución. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial 10 camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

12 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 10 Seguridad en caso de incendio, de tal forma que los ocupantes puedan desalojar el edificio en condiciones seguras, se pueda limitar la extensión del incendio dentro del propio edificio y de los colindantes y se permita la actuación de los equipos de extinción y rescate. Condiciones urbanísticas: El local o nave se encuentra dentro de suelo urbano de uso terciario que tendrá el uso de agroalimentario en dónde se realiza la recepción del hortalizas o espárragos, posterior manipulación sin transformación industrial así como su comercialización. Es una construcción independiente a otras parcelas con estructura metálica y cubierta de chapa de acero aislada pero con estructura y cerramiento diferenciado. El espacio exterior inmediatamente próximo a la nave cumple las condiciones suficientes para la intervención de los servicios de extinción de incendios. Todos los elementos estructurales son resistentes al fuego durante un tiempo superior al sector de incendio de mayor resistencia. El acceso está garantizado ya que los huecos cumplen las condiciones de separación. No se produce incompatibilidad de usos. No se colocará ningún tipo de material que por su baja resistencia al fuego, combustibilidad o toxicidad pueda perjudicar la seguridad del edificio o la de sus ocupantes. Con las medidas adoptadas e instalaciones proyectadas, queda garantizada la seguridad en caso de incendio, de tal forma que los ocupantes puedan desalojar la nave en condiciones seguras. Seguridad de utilización, de tal forma que el uso normal del edificio no suponga riesgo de accidente para las personas. La configuración de los espacios, los elementos fijos y móviles que se instalen, se proyectarán de tal manera que puedan ser usados para los fines previstos dentro de las limitaciones de uso del edificio que se describen más adelante sin que suponga riesgo de accidentes para los usuarios del mismo. Requisitos básicos relativos a la habitabilidad: Higiene, salud y protección del medio ambiente, de tal forma que se alcancen condiciones aceptables de salubridad y estanqueidad en el ambiente interior del edificio y que éste no deteriore el medio ambiente en su entorno inmediato, garantizando una adecuada gestión de toda clase de residuos. En la nave objeto del presente proyecto, se diseña en unas condiciones de habitabilidad que la hace funcional. Protección contra el ruido, de tal forma que el ruido percibido no ponga en peligro la salud de las personas y les permita realizar satisfactoriamente sus actividades. Los cerramientos y carácterísticas de la construcción aislará prácticamente las emisiones de ruidos Ahorro de energía y aislamiento térmico, de tal forma que se consiga un uso racional de la energía necesaria para la adecuada utilización del edificio. Las instalaciones se han proyectado con criterios de ahorro y eficiencia energética, en el campo de aplicación reglamentaria. Otros aspectos funcionales de los elementos constructivos o de las instalaciones que permitan un uso satisfactorio del edificio. No se prevé. Cumplimiento de otras normativas específicas: Estatales: EHE-08 Cumplimiento de la norma Se cumple con las prescripciones de la Instrucción de hormigón estructural y se complementan sus determinaciones con los Documentos Básicos de Seguridad Estructural. NCSE-02 No le es de aplicación como construcción para uso agroalimentario y el cumplimiento de la Norma de construcción sismorresistente y que se justifican en la memoria de estructuras del proyecto de ejecución. TELECOMUNICACIONES REBT No le es de aplicación Se cumple con las prescripciones del REBT antonio toro trujillo ingeniero superior industrial 11 camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

13 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 11 RITE Otras: No le es de aplicación Autonómicas: Habitabilidad Accesibilidad Normas de disciplina urbanística: Ordenanzas municipales: Otras: No le es de aplicación. No le es de aplicación. Se cumple el PGOU y el Plan Parcial del Polígono Industrial de Llano Mazuelos de Alcalá la Reall (Jaén) Descripción de la geometría del edificio: La geometría del edificio, que se deduce del programa de nesidades facilitado por la propiedad es la que se recoge en el conjunto de planos que describen el proyecto. Se realizará la construcción de una nave retranqueada de la línea de fachada 5 m. La nave se construirá con fachada a la calle F al que tiene un acceso por el vial. Será de planta rectangular y tendrá un ancho entre ejes de 20,00 metros y una separación entre ejes de 5 metros. Dejando un patio sin cubrir tanto por la zona delantera como trasera y lateral izquierdo de más de 5 metros y por su lateral derecho de 8 metros. La nave se construirá con cubierta a dos aguas de chapa aislada tipo sandwich. La pendiente de la cubierta será del 8º por lo que se considera como cubierta inclinada. Volumen: Accesos: Evacuación: Cuadro de sup. útiles El volumen del edificio es el resultante de la aplicación de las ordenanzas urbanísticas y los parámetros relativos a funcionalidad. El acceso se produce a través de tres portones seccionales, una puerta de paso peatonal de dos hojas en línea de edificación. La construcción es independiente de otra parcela con propietario distinto y la fachada da a la calle F del polígono industrial, por lo que el espacio exterior se considera seguro. NAVE Nave 809,40 m² PATIO 940,56 m² total Superficie útil total 809,40 m² Cuadro de superficies útiles de dependencias Cuadro de superficies construidas y edificabilidad Las superficies útiles de las dependencias se encuentran relacionadas en el apartado 4.1 de cumplimiento de las condiciones de habitabilidad, así como en los planos de superficies Planta baja (Computable) 801,94 m² Sc Superficie total construida sobre rasante 839,90 m² superficie total construida bajo rasante 0 m² Superficie construída total 839,90 m² antonio toro trujillo ingeniero superior industrial 12 camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

14 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 12 descripción general de los parámetros que determinen las previsiones técnicas a considerar en el proyecto respecto al: (Se entiende como tales, todos aquellos parámetros que nos condicionan la elección de los concretos sistemas del edificio. Estos parámetros pueden venir determinados por las condiciones del terreno, de las parcelas colindantes, por los requerimientos del programa funcional, etc.) A. Sistema estructural: A.1 Cimentación: Zapatas aisladas con zunchos de arriostramiento de Descripción del sistema: hormigón armado. Parámetros tensión admisible del terreno A.2 Estructura portante: Descripción del sistema: Tras la realización del correspondiente estudio geotécnico se recomienda para el cálculo, una tensión admisible del terreno de: 1,85 Kp/cm² para zapatas cuadradas. 1,70 Kp/cm² para zapatas rectangulares. 1,56 Kp/cm² para zapatas corridas. Teniendo en cuenta las condiciones de apoyo indicadas en el mencionado estudio del terreno. Esta tensión admisible es determinante para la elección del sistema de cimentación. Las mostradas anteriormente según indicaciones del Estudio Geotécnico El sistema estructural se compone de pórticos metálicos así como de correas metálicas para la sujección de la cubierta. Los aspectos básicos que se han tenido en cuenta a la hora de adoptar el sistema estructural de la cubierta que nos ocupa son principalmente la resistencia mecánica y estabilidad, la seguridad, la durabilidad, la economía, la Parámetros facilidad constructiva, la modulación y las posibilidades de mercado La bases de cálculo adoptadas y el cumplimiento de las exigencias básicas de seguridad se ajustan a los documentos básicos del CTE A.3 Estructura horizontal de cubierta: El sistema estructural se compone de pórticos metálicos así Descripción del sistema: como de correas metálicas para la sujección de la cubierta. Parámetros Los aspectos básicos que se han tenido en cuenta a la hora de adoptar el sistema estructural del forjado que nos ocupa son principalmente la resistencia mecánica y estabilidad, la seguridad, la durabilidad, la economía, la facilidad constructiva, la modulación y las posibilidades de mercado El uso previsto del forjado queda definido en el apartado dedicado al programa de necesidades de la presente memoria descriptiva. La bases de cálculo adoptadas y el cumplimiento de las exigencias básicas de seguridad se ajustan a los documentos básicos del CTE 1.4 Prestaciones del edificio Por requisitos básicos y en relación con las exigencias básicas del CTE. Se indicarán en particular las acordadas entre promotor y proyectista que superen los umbrales establecidos en CTE. Requisitos básicos: Según CTE En proyecto Prestaciones según el CTE en proyecto Seguridad DB-SE DB-SI Seguridad estructural Seguridad en caso de incendio DB-SE DB-SI De tal forma que no se produzcan en el edificio, o partes del mismo, daños que tengan su origen o afecten a la cimentación, los soportes, las vigas, los forjados, los muros de carga u otros elementos estructurales, y que comprometan directamente la resistencia mecánica y la estabilidad del edificio. De tal forma que los ocupantes puedan desalojar el edificio en condiciones seguras, se pueda limitar la extensión del incendio dentro del propio edificio y de los colindantes y se permita la actuación de los equipos de extinción y rescate. No obstante para este edificio industrial se utilizará la normativa específica del Reglamento de seguridad contraincendios en establecimientos industriales (RSCEI) antonio toro trujillo ingeniero superior industrial 13 camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

15 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 1. Memoria Descriptiva Hoja nº 13 DB-SU Seguridad de utilización DB-SU De tal forma que el uso normal del edificio no suponga riesgo de accidente para las personas. Habitabilidad DB-HS Salubridad DB-HS DB-HR DB-HE Protección frente al ruido Ahorro de energía y aislamiento térmico DB-HR DB-HE Funcionalidad Utilización ME / MC Accesibilidad Acceso a los servicios Higiene, salud y protección del medioambiente, de tal forma que se alcancen condiciones aceptables de salubridad y estanqueidad en el ambiente interior del edificio y que éste no deteriore el medio ambiente en su entorno inmediato, garantizando una adecuada gestión de toda clase de residuos. De tal forma que el ruido percibido no ponga en peligro la salud de las personas y les permita realizar satisfactoriamente sus actividades. No obstante en el proyecto de actividad que se desarrolle dentro de la nave deberá de establecer las características de emisión acústica que define la normativa sectorial o la Ley de gestión integral de la calidad ambiental (Ley Gica). Al ser una construcción industrial de este documento básico únicamente se tendrá presente el cumplimiento del ahorro energético del alumbrado. De tal forma que la disposición y las dimensiones de los espacios y la dotación de las instalaciones faciliten la adecuada realización de las funciones previstas en el edificio. De tal forma que se permita a las personas con movilidad y comunicación reducidas el acceso y la circulación por el edificio en los términos previstos en su normativa específica. De telecomunicación audiovisuales y de información de acuerdo con lo establecido en su normativa específica. Requisitos básicos: Según CTE En proyecto Prestaciones que superan el CTE en proyecto Seguridad DB-SE Seguridad estructural DB-SE X DB-SI Seguridad en caso de incendio DB-SI RSCEI DB-SU Seguridad de utilización DB-SU X Habitabilidad DB-HS Salubridad DB-HS X DB-HR Protección frente al ruido DB-HR X DB-HE Ahorro de energía DB-HE X Funcionalidad Utilización ME X Accesibilidad Apart 4.2 Acceso a los servicios Apart 4.3, 4.4 y otros Limitaciones Limitaciones de uso del edificio: Limitaciones de uso de las dependencias: Limitación de uso de las instalaciones: El edificio solo podrá destinarse a los usos previstos en el proyecto. La dedicación de alguna de su superficie a uso distinto del proyectado requerirá de un proyecto de reforma y cambio de uso que será objeto de licencia nueva. Este cambio de uso será posible siempre y cuando el nuevo destino no altere las condiciones del resto del edificio ni sobrecargue las prestaciones iniciales del mismo en cuanto a estructura, instalaciones, etc. Con el fin de salvaguardar las condiciones de seguridad y salud, de mantener la validez de las autorizaciones, licencias, calificaciones otorgadas y las garantías contratadas en las pólizas de seguros correspondientes, los espacios y dependencias integrados en una edificación no deberán destinarse para usos distintos de los que tuvieran asignados por el proyecto de ejecución. La dedicación de algunas de sus dependencias a uso distinto del proyectado requerirá de un proyecto de reforma y cambio de uso que será objeto de licencia nueva. Este cambio de uso será posible siempre y cuando el nuevo destino no altere las condiciones del resto del edificio ni sobrecargue las prestaciones iniciales del mismo en cuanto a estructura, instalaciones, etc. En cualquier caso, el usuario de la construcción debe tener muy claro que estas instrucciones de uso no tienen carácter de obligación, pero que el mal uso le hace responsable de los daños que hubiera causado por ello y que las garantías con que cuente el edificio no cubren, entre otros, los daños causados por el mal uso ni por modificaciones u obras realizadas después de la recepción, salvo la subsanación de defectos observados, en su caso, en la misma. Las instalaciones previstas en la nave, se utilizarán para los usos previstos y autorizados. Otras necesidades de instalaciones debidas a nuevos usos, serán motivo de Reforma del proyecto para proyectarlas y adecuarlas a las nuevas necesidades y a la reglamentación específica. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial 14 camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

16 I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva 2. Memoria constructiva REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006) 2. Memoria constructiva: Descripción de las soluciones adoptadas: 2.1 Sustentación del edificio*. Justificación de las características del suelo y parámetros a considerar para el cálculo de la parte del sistema estructural correspondiente a la cimentación. 2.2 Sistema estructural (cimentación, estructura portante y estructura horizontal). Se establecerán los datos y las hipótesis de partida, el programa de necesidades, las bases de cálculo y procedimientos o métodos empleados para todo el sistema estructural, así como las características de los materiales que intervienen. 2.3 Sistema envolvente. Definición constructiva de los distintos subsistemas de la envolvente del edificio, con descripción de su comportamiento frente a las acciones a las que está sometido (peso propio, viento, sismo, etc.), frente al fuego, seguridad de uso, evacuación de agua y comportamiento frente a la humedad, aislamiento acústico y sus bases de cálculo. El Aislamiento térmico de dichos subsistemas, la demanda energética máxima prevista del edificio para condiciones de verano e invierno y su eficiencia energética en función del rendimiento energético de las instalaciones proyectado según el apartado Sistema de compartimentación. Definición de los elementos de compartimentación con especificación de su comportamiento ante el fuego y su aislamiento acústico y otras características que sean exigibles, en su caso. 2.5 Sistemas de acabados. Se indicarán las características y prescripciones de los acabados de los paramentos a fin de cumplir los requisitos de funcionalidad, seguridad y habitabilidad. 2.6 Sistemas de acondicionamiento e instalaciones. Se indicarán los datos de partida, los objetivos a cumplir, las prestaciones y las bases de cálculo para cada uno de los subsistemas siguientes: 1. Protección contra incendios, anti-intrusión, pararrayos, electricidad, alumbrado, ascensores, transporte, fontanería, evacuación de residuos líquidos y sólidos, ventilación, telecomunicaciones, etc. 2. Instalaciones térmicas del edificio proyectado y su rendimiento energético, suministro de combustibles, ahorro de energía e incorporación de energía solar térmica o fotovoltaica y otras energías renovables. 2.7 Equipamiento. Definición de baños, cocinas y lavaderos, equipamiento industrial, etc. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

17 I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva 2.1. Sustentación del edificio 1 Justificación de las características del suelo y parámetros a considerar para el cálculo de la parte del sistema estructural correspondiente a la cimentación. Bases de cálculo Método de cálculo: Verificaciones: Acciones: El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados Limites Últimos (apartado DB-SE) y los Estados Límites de Servicio (apartado DB-SE). El comportamiento de la cimentación debe comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad) y la aptitud de servicio. Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de un modelo adecuado para el sistema de cimentación elegido y el terreno de apoyo de la misma. Se ha considerado las acciones que actúan sobre el edificio soportado según el documento DB-SE- AE y las acciones geotécnicas que transmiten o generan a través del terreno en que se apoya según el documento DB-SE en los apartados ( ). Estudio geotécnico Generalidades: Datos estimados Tipo de reconocimiento: Resumen de parámetros geotécnicos: El análisis y dimensionamiento de la cimentación exige el conocimiento previo de las características del terreno de apoyo, la tipología del edificio previsto y el entorno donde se ubica la construcción. Terreno arcilloso semiduro. Visual en anterior construcción. Cota de cimentación Se prevé una cimentación superficial situada sobre el estrato de apoyo. Estrato previsto para cimentar Arcilla Nivel freático. No se pone de manifiesto la presencia de nivel freático. Tensión admisible considerada Variable desde 1 Kp/ cm² Peso especifico del terreno = 20 kn/m 3 Angulo de rozamiento interno del terreno = 32 y 28 Coeficiente de empuje en reposo K0= 0.47 y 0.65 Coeficiente de Balasto Qu=1,68 Kp/ cm², 2.2 Sistema estructural Se establecerán los datos y las hipótesis de partida, el programa de necesidades, las bases de cálculo y procedimientos o métodos empleados para todo el sistema estructural, así como las características de los materiales que intervienen. Cimentación: Como datos e hipótesis para la elección y cálculo de la cimentación adoptaremos: Datos y las hipótesis de partida Los resultados y recomendaciones del Estudio Geotécnico. Las solicitaciones transmitidas por la estructura portante a los elementos de cimentación. Las características del edificio objeto del proyecto, ya descritas anteriormente. La cimentación deberá garantizar la seguridad estructural, de tal forma que no se produzcan en el edificio, o parte del mismo, daños que tengan su origen en la cimentación y que comprometan directamente la resistencia mecánica y estabilidad del edificio, para lo cual deberá: Programa de necesidades Bases de cálculo Transmitir al terreno las cargas del edificio, pero manteniendo las deformaciones (asientos) que le producen dentro de unos límites tolerables, garantizando una seguridad suficiente frente a la rotura o al hundimiento. Poseer suficiente resistencia como elemento estructural No resultar afectada por una eventual agresividad del terreno Estar suficientemente protegida frente a las modificaciones naturales o artificiales del entorno (helada, cambios de volumen, variaciones del nivel freático, efectos dinámicos, excavaciones próximas, etc.) 1 Este apartado, si bien está incluido en la memoria de estructuras, debe cumplimentarse en este momento, tal y como se establece en el Anejo I del CTE. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

18 I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva Las bases adoptadas para el cálculo de la cimentación son las siguientes: Para realizar el cálculo de la cimentación, se adopta la hipótesis de una distribución uniforme de presiones sobre el terreno. Se admiten los principios de la teoría y práctica de la Mecánica del Suelo al definir la tensión admisible del terreno. La Ley de respuesta del terreno será, por tanto, lineal y rectangular, incluso en el caso de cargas excéntricas. La cimentación, como elemento estructural, se dimensionará y armará considerando los valores ponderados de las solicitaciones debidas a las reacciones del terreno frente a las cargas del edificio. Para ello se selecciona el grupo de combinaciones que determina los coeficientes que se aplicarán a las diferentes hipótesis para la obtención de las tensiones transmitidas al terreno. El dimensionado de los elementos estructurales se realiza según la Teoría de los Estados Limites Últimos (apartado DB-SE) y los Estados Límites de Servicio (apartado DB-SE). El comportamiento de la cimentación debe comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad) y la aptitud de servicio. Se elegirán los materiales mas apropiados para minimizar la eventual agresividad del terreno, según el tipo de suelo sobre el que se cimentará. Se adoptarán las medidas constructivas necesarias para proteger la cimentación frente a las modificaciones naturales o artificiales del entorno Con las características del proyecto y los parámetros geotécnicos de las distintas formaciones detectadas, se propone una CIMENTACIÓN MEDIANTE ZAPATAS AISLADAS Y ZUNCHOS DE ARRIOSTRAMIENTO, cuyo plano de asiento se sitúa como mínimo a -0,5 metros respecto de la rasante natural del terreno, o en su caso, sobre el relleno una vez compactado y con las debidas garantías de funcionamiento. Para realizar la contención del terreno se utilizarán muros ménsula con zapatas hacia el interior de la compactación. MOVIMIENTO DE TIERRAS Procedimientos o métodos empleados para todo el sistema estructural El movimiento de tierras necesario será la eliminación de la capa de terreno vegetal que existe sobre el estrato resistente de roca. Se ha considerado que todos los trabajos con se realizarán con medios mecánicos y que el terreno que nos encontraremos es de consistencia MEDIA.Se realizarán las entibaciones y apuntalamientos que fueran necesarios para garantizar unas condiciones de trabajo seguras El transporte de las tierras procedentes de la excavación se realizará mediante camión basculante hasta el vertedero y con medios de carga mecánicos. ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN Zapatas y Zunchos.- En la cimentación de la nave se emplearán, zapatas AISLADAS y zunchos de hormigón armado. Si al realizar la excavación se observase que no se alcanza el nivel geotécnico sobre el que debe apoyar la cimentación, se aumentará el vaciado hasta alcanzarlo, y posteriormente se procederá a su relleno con hormigón en masa hasta el nivel en que apoyarán las zapatas, si por el contrario el terreno se trata de bolos o conglomerados, la cota de cimentación será menor (al menos 0,5 m). Al existir cotas variables en el terreno será necesario el diseño de pilares de hormigón (también llamados enanos) donde se apoyarán los pilares metálicos. Muros.- Los muros no será elementos de cimentación por cuanto no se apoyan pilares de la nave pero si servirán para el cierre de la superficie de actuación y permitir el relleno de esta zona. La justificación, características y dimensionado de los elementos de la cimentación se describen ampliamente en el Anejo de CÁLCULO DE CIMENTACION y planos específicos que acompañan esta Memoria. Los materiales empleados en la cimentación y muros serán: Características de los materiales que intervienen Hormigón de Limpieza HM-25/P/25/IIb Hormigón en zapatas y zunchos HA-25/P/25/IIb Acero B-400S Las resistencias y características estructurales de los distintos materiales que componen la cimentación se definen en el Anejo de Cálculo de Cimentación, al que nos remitimos. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

19 I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva Estructura portante: Previo a la redacción del presente documento se ha procedido a la recopilación de información y una serie de datos básicos, imprescindibles para el cálculo de la estructura propuesta: Datos y las hipótesis de partida Se ha diseñado el tipo de estructura que mejor se ajusta al diseño y usos de la edificación, analizando y resolviendo las repercusiones sobre la distribución que produce su construcción. Se ha analizado los usos del edificio, así como los elementos constructivos empleados para determinar las acciones que se transmitirán a la estructura. Se ha estudiado la situación geográfica del edificio para conocer el ambiente climático que le rodea, la intensidad sísmica, condiciones eólicas, etc. La estructura deberá garantizar la seguridad estructural, de tal forma que no se produzcan en el edificio, o parte del mismo, daños que tengan su origen en la estructura portante, la estructura horizontal o en elementos estructurales y que comprometan directamente la resistencia mecánica y estabilidad del edificio, para lo cual deberá tener: Programa de necesidades Resistencia frente a las acciones consideradas sin superar los límites de deformación establecidos y garantizando una seguridad suficiente frente a la rotura o agotamiento. Estabilidad, tanto a las acciones de vuelco como al movimiento del terreno. Cumplimiento de las condiciones de servicio, manteniendo durante su vida útil un nivel aceptable sin sobrepasar los límites aceptables de deformación (verticales de forjados o vigas o laterales de estructura), de figuración de piezas, de movimientos o vibraciones del edificio. Ductilidad, entendiendo como tal la capacidad de soportar deformaciones después de alcanzada la deformación de agotamiento, mientras aún resiste cargas. Durabilidad, de forma que bajo las condiciones de uso y exposición ambiental previsible, mantenga, durante su vida útil un nivel adecuado de seguridad, funcionalidad y buen aspecto Las bases adoptadas para el cálculo de la estructura son las siguientes: Bases de cálculo El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados Limites Últimos y los Estados Límites de Servicio. El comportamiento de la estructura debe comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad), deformaciones (flechas) y la aptitud de servicio. Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de un modelo adecuado para al sistema de estructura elegido. Se ha considerado las acciones que actúan sobre el edificio soportado según el documento DB SE-AE. ESTRUCTURA PORTANTE.- Procedimientos o métodos empleados Pórticos de acero para nave idustrial.- La estructura portante se resuelve mediante una serie de pórticos metálicos. Se considera que las acciones se transmiten desde la cubierta a estos pórticos que constituyen los elementos resistentes de la estructura. Los distintos pórticos previstos para soportar las cargas de construcción se arriostrarán entre sí mediante vigas que enlacen los soportes de cada dos pórticos vecinos. Las características de los materiales empleados en la estructura. Características de los materiales que intervienen Hormigones en zapatas y zunchos HA-25/ P/20/IIb Aceros S-275-JR Armaduras y mallas electrosoldadas B 400 T Cemento General Tipo CEM II/ AV 32,5 R Áridos Silíceos o calizos procedentes de machaqueo con dos tamaños de grava y uno de arena; con tamaño máximo según cuadro de características del hormigón. Las resistencias y características estructurales de los distintos materiales que componen la estructura se definen en el Anejo de CÁLCULO DE ESTRUCTURA, al que nos antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

20 I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva remitimos. 2.3 Sistema envolvente Definición constructiva de los distintos subsistemas de la envolvente del edificio, con descripción de su comportamiento frente a las acciones a las que está sometido (peso propio, viento, sismo, etc.), frente al fuego, seguridad de uso, evacuación de agua y comportamiento frente a la humedad, aislamiento acústico y aislamiento térmico, y sus bases de cálculo. No se define, a efectos del cumplimiento de los parámetro del aislamiento térmico. la demanda energética máxima prevista del edificio para condiciones de verano e invierno y su eficiencia energética ya que no está definido el uso de esta construcción para requerir, de momento, estos valores de envolvente térmica. Definición constructiva de los subsistemas Fachadas. EXT fachadas cubiertas El cerramiento exterior estará constituido por PLACA PREFABRICADA DE HORMIGON. La cubierta general de la nave se ha resuelto con PANEL AISLADO TIPO SANDWICH, apoyada sobre correas de perfilería metálica. Sobre rasante SR INT paredes en contacto con suelos en contacto con terrazas No se contemplan balcones No se contemplan. espacios habitables No se contemplan viviendas No se contemplan. otros usos No se contemplan. espacios no habitables No se contemplan espacios habitables No se contemplan viviendas No se contemplan. otros usos No se contemplan. espacios no Solera no estructural de hormigón en masa de 20 cm. de habitables espesor. Bajo rasante BR EXT INT Muros No se contemplan Suelos No se contemplan paredes en contacto No se contemplan. suelos en contacto No se contemplan. Medianeras M No se contemplan. Comportamiento y bases de cálculo de los subsistemas frente a: Peso propio Viento sismo Sobre rasante SR EXT INT paredes en contacto con suelos en contacto con fachadas cubiertas Acción permanente DB SE-AE Acción permanente DB SE-AE Acción variable DB SE-AE Acción variable DB SE-AE Acción accidental DB SE-AE NCSE-02 Acción accidental DB SE-AE NCSE-02 terrazas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación balcones No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación viviendas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación otros usos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios no No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación habitables Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación viviendas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación otros usos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

21 I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva Bajo rasante BR EXT INT paredes en contacto con suelos en contacto con Muros No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Suelos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Medianeras M No existen en el proyecto Espacios exteriores a la edificación EXE Comportamiento y bases de cálculo de los subsistemas frente a: Fuego Seguridad de uso Evacuación de agua Sobre rasante SR EXT INT paredes en contacto con suelos en contacto con fachadas cubiertas Propagación exterior, accesibilidad por fachada RSCEI e DB SI Propagación exterior, accesibilidad por fachada RSCEI Y DB SI Impacto o atrapamiento DB SU 2 Impacto o atrapamiento DB SU 2 Humedad y evacuación DB HS Humedad y evacuación DB HS terrazas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación balcones No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación viviendas No es de aplicación No es de aplicación otros usos Propagación exterior, Impacto o Humedad y accesibilidad por atrapamiento evacuación DB HS fachada DB SI DB SU 2 espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación viviendas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación otros usos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Bajo rasante BR EXT INT paredes en contacto con suelos en contacto con Muros No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Suelos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios no habitables Medianeras M No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Comportamiento y bases de cálculo de los subsistemas frente a: Comportamiento frente a la humedad Aislamiento acústico Aislamiento térmico Sobre rasante SR EXT INT paredes en contacto con fachadas cubiertas Protección frente a la humedad DB HS 1 Protección frente a la humedad DB HS 1 Protección contra el ruido DB HR Protección contra el ruido DB HR Limitación de demanda energética DB HE 1 Limitación de demanda energética DB HE 1 terrazas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación balcones No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación viviendas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación otros usos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

22 I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva suelos en contacto con espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación viviendas No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación otros usos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Bajo rasante BR EXT INT paredes en contacto suelos en contacto Muros No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Suelos No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Espacios no habitables No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Medianeras M No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación 2.4 Sistema de compartimentación Definición de los elementos de compartimentación con especificación de su comportamiento ante el fuego y su aislamiento acústico y otras características que sean exigibles, en su caso. A continuación se procede a hacer referencia al comportamiento de los elementos de compartimentación frente a las acciones siguientes, según los elementos definidos en la memoria descriptiva. Se entiende por partición interior, conforme al Apéndice A: Terminología del Documento Básico HE1, el elemento constructivo del edificio que divide su interior en recintos independientes. Pueden ser verticales u horizontales. Se describirán en este apartado aquellos elementos de la carpintería que forman parte de las particiones interiores (carpintería interior). Particiones Descripción Comportamiento ante el fuego Aislamiento acústico Partición 1 Partición 2 Partición 3 Fachadas Cubierta Carpinterías Resistencia al fuego RSCEI y DB SI Resistencia al fuego RSCEI y DB SI Resistencia al fuego RSCEI y DB SI Protección contra el ruido DB HR Protección contra el ruido DB HR Protección contra el ruido DB HR 2.5 Sistemas de acabados Acabados Revestimientos exteriores Revestimientos interiores Solados Cubierta otros acabados Habitabilidad En los acabados exteriores se ha buscado aumentar la capacidad impermeabilizante de los cerramientos envolventes mediante la utilización de prefabricados de hormigón. Se ha solado el perímetro del edificio, para evitar la filtración directa del agua de las precipitaciones al terreno próximo a la edificación y la ascensión por capilaridad. En los acabados interiores se ha previsto la utilización de prefabricados de hormigón. Así mismo, se han dispuesto terminaciones interiores (pinturas plásticas), que permiten una limpieza fácil de sus superficies. De este modo aseguramos la posibilidad de mantener el edificio en condiciones óptimas de salubridad que eviten molestias o enfermedades a los usuarios de la nave industrial Mediante solera de hormigón de 20 cm con fratasado mecánico superficial Panel aislante, tipo sándwich con acabado en imitación a teja. Acabados Revestimientos exteriores Seguridad en caso de incendio Reacción al fuego Propagación exterior DB SI 2 y RSCEI antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

23 I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva Revestimientos interiores Solados Cubierta Otros Reacción al fuego Propagación exterior DB SI 2 y RSCEI Reacción al fuego Propagación exterior DB SI 2 y RSCEI Reacción al fuego Propagación exterior DB SI 2 y RSCEI Los revestimientos interiores cumplen las condiciones de reacción al fuego establecidas en la tabla 4.1 del DB SI, al ser de clase C-s2,d0 en techos y paredes de las zonas ocupables y EFL en los suelos de dichas estancias. Acabados Revestimientos exteriores Revestimientos interiores Solados Cubierta otros acabados Funcionalidad Existe coherencia entre las necesidades detectadas y los resultados que se obtienen con el uso del material dispuesto en las diferentes estancias del edificio Existe coherencia entre las necesidades detectadas y los resultados que se obtienen con el uso del material dispuesto en las diferentes estancias del edificio Existe coherencia entre las necesidades detectadas y los resultados que se obtienen con el uso del material dispuesto en cubierta 2.6 Sistemas de acondicionamiento de instalaciones Se indicarán los datos de partida, los objetivos a cumplir, las prestaciones y las bases de cálculo para cada uno de los subsistemas siguientes: 1. Protección contra incendios, anti-intrusión, pararrayos, electricidad, alumbrado, ascensores, transporte, fontanería, evacuación de residuos líquidos y sólidos, ventilación, telecomunicaciones, etc. 2. Instalaciones térmicas del edificio proyectado y su rendimiento energético, suministro de combustibles, ahorro de energía e incorporación de energía solar térmica o fotovoltaica y otras energías renovables. Datos de partida Protección contra-incendios Anti-intrusión En la nave proyectada se instalará un sistema de protección contraincendios. Sus características se detallan en anexo específico En la nave proyectada no se instalará un sistema de protección antiintrusión, por lo que no se detallan las características de esta instalación. Electricidad Alumbrado Ascensores Transporte Fontanería Evacuación de residuos líquidos y sólidos Ventilación Telecomunicaciones Instalaciones térmicas del edificio Suministro de Combustibles Ahorro de energía Incorporación energía solar térmica o fotovoltaica Otras energías renovables En la nave proyectada se instalará un sistema de electricidad para satisfacer las necesidades de iluminación y su sitema productivo. En la nave proyectada se instalará un sistema de alumbrado basado en LUMINARIAS DE DESCARGA de alta eficacia energética. No se ha previsto. No es de aplicación En la nave proyectada, se intalará un sistema de fontanería para dotar de suministro las zonas húmedas proyectadas. En la nave proyectada, se instalará us sistema de evacuación de aguas pluviales y residuales. Se considerarán las determinaciones del Codigo Técnico de la Edificación en su documento Básico DB SH 3, Calidad del Aire Interior. Asimismo, se tendrán en cuenta las exigidas en la normativa de protección contra incendios, así como por la normativa urbanística de aplicación y la particular en función del tipo de edificio de que se trate. No es de aplicación No se ha previsto ningún tipo de instalación térmica No se precisa suministro de combustible. No es de aplicación Se incluye placas solares térmicas para generar agua caliente sanitaria para las duchas No es de aplicación antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

24 I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva Objetivos a cumplir Protección contra-incendios Electricidad Ascensores Transporte Fontanería Evacuación de residuos líquidos y sólidos Ventilación Telecomunicaciones Instalaciones térmicas del edificio Suministro de Combustibles Ahorro de energía Incorporación energía solar térmica o fotovoltaica Otras energías renovables DB-SI y RSCI-EI REBT. No es de aplicación No es de aplicación DB-HS. No se instalará ningún tipo de instalación de saneamiento. La misión de la instalación de ventilación en la nave es la sustitución del aire del ambiente interior de un local considerado inconveniente por su falta de pureza, temperatura inadecuada o humedad excesiva por otro exterior de mejores características. Los objetivos que se deberán cumplir son : Provisión de oxigeno para la respiración de los ocupantes del ambiente. Control del calor que producen Creación de condiciones de confort, afectando a la temperatura del aire, su humedad la velocidad de la misma y la dilución de olores indeseables. Ahorro de energía, realizando las labores de renovación de aire con el mínimo dispendio de energía empleada en la calefacción o refrigeracion del ambiente. No es de aplicación No se han previsto. No se ha previsto No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Prestaciones Electricidad Alumbrado Transporte Fontanería Evacuación de residuos líquidos y sólidos Ventilación La instalación proyectada cumplirá estrictamente las prescripciones del Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión e Instrucciones Complementarias (ITC) BT 01 a BT 51, Real decreto 842/2002, B.O.E. nº 224, de 18 septiembre de 2.002, No es de aplicación. No es de aplicación. No es de aplicación. No es de aplicación. Las caracteristicas técnicas y de diseño de la instalación, así como su dimensionado se detallan en el Anejo de cálculo de instalaciones VENTILACION, así como en los Planos especificos de esta instalación que se incluyen en el Proyecto, a los que nos remitimos. Telecomunicaciones Instalaciones térmicas del edificio Suministro de Combustibles Ahorro de energía Incorporación energía solar térmica o fotovoltaica Otras energías renovables No es de aplicación No se han previsto No se han previsto No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación Bases de cálculo Protección contra-incendios Electricidad Generalidades - DB-SI y RSCI-EI Las especificaciones, criterios, procedimientos, principios y reglas que aseguran un comportamiento adecuado de la instalación eléctrica del edificio se establecen en el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. Fontanería Evacuación de residuos líquidos y sólidos Si es de aplicación. Si es de aplicación. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

25 I. MEMORIA 1. Memoria Constructiva Ventilación Las especificaciones, criterios, procedimientos, principios y reglas que aseguran una ventilación adecuada de la nave Proceso de cálculo El proceso de cálculo y dimensionamiento de la instalación de ventilación se ha realizado siguiendo el siguiente proceso : 1. Determinacion del caudal de aire limpio necesario en cada dependencia. 2. Elección del sistema de captación y extracción del aire contaminado y el punto en el que se descargará. 3. Dimensionamiento de los conductos de ventilación. Telecomunicaciones Instalaciones térmicas del edificio Suministro de Combustibles Ahorro de energía Incorporación energía solar térmica o fotovoltaica Otras energías renovables No es de aplicación No se ha previsto No se precisa No es de aplicación No es de aplicación No es de aplicación 2.7 Equipamiento Definición de baños, aseos, equipamiento industrial, etc. Equipamiento Definición Baños Cocinas Lavaderos Equipamiento industrial Otros equipamientos (No son de aplicación) Aseos de hombre y mujeres No se prevén No se prevén. No se prevén. No se prevén. El equipamiento industrial se basa en una instalación de alumbrado y una instalación de tomas de corriente junto a una toma de agua, estas instalaciones se reflejarán de forma más descriptiva y exhaustiva en otros puntos de la memoria acompañándose de la representación gráfica (Planos). antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

26 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Prescripciones aplicables conjuntamente con DB-SE 3.1. Seguridad Estructural El DB-SE constituye la base para los Documentos Básicos siguientes y se utilizará conjuntamente con ellos: apartado Procede No procede DB-SE Seguridad estructural: DB-SE-AE Acciones en la edificación DB-SE-C Cimentaciones DB-SE-A Estructuras de acero DB-SE-F Estructuras de fábrica DB-SE-M Estructuras de madera Deberán tenerse en cuenta, además, las especificaciones de la normativa siguiente: apartado Procede No procede NCSE Norma de construcción sismorresistente EHE Instrucción de hormigón estructural REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006) Artículo 10. Exigencias básicas de seguridad estructural (SE). 1. El objetivo del requisito básico «Seguridad estructural» consiste en asegurar que el edificio tiene un comportamiento estructural adecuado frente a las acciones e influencias previsibles a las que pueda estar sometido durante su construcción y uso previsto. 2. Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, fabricarán, construirán y mantendrán de forma que cumplan con una fiabilidad adecuada las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes. 3. Los Documentos Básicos «DB SE Seguridad Estructural», «DB-SE-AE Acciones en la edificación», «DBSE-C Cimientos», «DB-SE-A Acero», «DB-SE-F Fábrica» y «DB-SE-M Madera», especifican parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios del requisito básico de seguridad estructural. 4. Las estructuras de hormigón están reguladas por la Instrucción de Hormigón Estructural vigente Exigencia básica SE 1: Resistencia y estabilidad: la resistencia y la estabilidad serán las adecuadas para que no se generen riesgos indebidos, de forma que se mantenga la resistencia y la estabilidad frente a las acciones e influencias previsibles durante las fases de construcción y usos previstos de los edificios, y que un evento extraordinario no produzca consecuencias desproporcionadas respecto a la causa original y se facilite el mantenimiento previsto Exigencia básica SE 2: Aptitud al servicio: la aptitud al servicio será conforme con el uso previsto del edificio, de forma que no se produzcan deformaciones inadmisibles, se limite a un nivel aceptable la probabilidad de un comportamiento dinámico inadmisible y no se produzcan degradaciones o anomalías inadmisibles. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

27 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Seguridad estructural (SE) Análisis estructural y dimensionado Proceso Situaciones de dimensionado Periodo de servicio Método de comprobación Definición estado limite -DETERMINACION DE SITUACIONES DE DIMENSIONADO -ESTABLECIMIENTO DE LAS ACCIONES -ANALISIS ESTRUCTURAL -DIMENSIONADO PERSISTENTES condiciones normales de uso TRANSITORIAS condiciones aplicables durante un tiempo limitado. EXTRAORDINARIAS condiciones excepcionales en las que se puede encontrar o estar expuesto el edificio. 50 Años Estados límites Situaciones que de ser superadas, puede considerarse que el edificio no cumple con alguno de los requisitos estructurales para los que ha sido concebido Resistencia y estabilidad ESTADO LIMITE ÚLTIMO: Situación que de ser superada, existe un riesgo para las personas, ya sea por una puesta fuera de servicio o por colapso parcial o total de la estructura: - perdida de equilibrio - deformación excesiva - transformación estructura en mecanismo - rotura de elementos estructurales o sus uniones - inestabilidad de elementos estructurales Aptitud de servicio ESTADO LIMITE DE SERVICIO Situación que de ser superada se afecta:: - el nivel de confort y bienestar de los usuarios - correcto funcionamiento del edificio - apariencia de la construcción Acciones Clasificación de las acciones PERMANENTES VARIABLES ACCIDENTALES Aquellas que actúan en todo instante, con posición constante y valor constante (pesos propios) o con variación despreciable: acciones reológicas Aquellas que pueden actuar o no sobre el edificio: uso y acciones climáticas Aquellas cuya probabilidad de ocurrencia es pequeña pero de gran importancia: sismo, incendio, impacto o explosión. Valores característicos de las acciones Datos geométricos de la estructura Características de los materiales Los valores de las acciones se recogerán en la justificación del cumplimiento del DB SE-AE La definición geométrica de la estructura esta indicada en los planos de proyecto Los valores característicos de las propiedades de los materiales se detallarán en la justificación del DB correspondiente o bien en la justificación de la EHE-08. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

28 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Modelo análisis estructural Se realiza un cálculo espacial en tres dimensiones por métodos matriciales de rigidez, formando las barras los elementos que definen la estructura: pilares, dinteles y viguetas. Se establece la compatibilidad de deformación en todos los nudos considerando seis grados de libertad y se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano de cada planta, para simular su comportamiento, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo. A los efectos de obtención de solicitaciones y desplazamientos, para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático y se supone un comportamiento lineal de los materiales, por tanto, un cálculo en primer orden. Verificación de la estabilidad Ed,dst: valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras Ed,dst Ed,stb Ed,stb: valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras Verificación de la resistencia de la estructura Ed Rd Ed : valor de calculo del efecto de las acciones Rd: valor de cálculo de la resistencia correspondiente Combinación de acciones El valor de calculo de las acciones correspondientes a una situación persistente o transitoria y los correspondientes coeficientes de seguridad se han obtenido de la formula 4.3 y de las tablas 4.1 y 4.2 del presente DB. El valor de cálculo de las acciones correspondientes a una situación extraordinaria se ha obtenido de la expresión 4.4 del presente DB y los valores de cálculo de las acciones se ha considerado 0 o 1 si su acción es favorable o desfavorable respectivamente. Verificación de la aptitud de servicio Se considera un comportamiento adecuado en relación con las deformaciones, las vibraciones o el deterioro si se cumple que el efecto de las acciones no alcanza el valor límite admisible establecido para dicho efecto. Flechas Desplazamientos horizontales La limitación de flecha activa establecida en general es de 1/300 de la luz El desplome total limite es 1/500 de la altura total antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

29 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Acciones en la edificación (SE-AE) Peso Propio de la estructura: Corresponde generalmente a los elementos de perfiles metálicos de acero laminado, calculados a partir de su sección bruta y multiplicados por su peso específico en pilares, dinteles y correas. En losas macizas será el canto h (cm) x 25 kn/m 3. Acciones Permanentes (G): Cargas Muertas: Peso propio de tabiques pesados y muros de cerramiento: Se estiman uniformemente repartidas en la planta. Son elementos tales como el pavimento y la tabiquería (aunque esta última podría considerarse una carga variable, sí su posición o presencia varía a lo largo del tiempo). Éstos se consideran al margen de la sobrecarga de tabiquería. En el anejo C del DB-SE-AE se incluyen los pesos de algunos materiales y productos. El pretensado se regirá por lo establecido en la Instrucción EHE-08. Las acciones del terreno se tratarán de acuerdo con lo establecido en DB-SE-C. Acciones Variables (Q): La sobrecarga de uso: Las acciones climáticas: Se adoptarán los valores de la tabla 3.1. Los equipos pesados no están cubiertos por los valores indicados. Las fuerzas sobre las barandillas y elementos divisorios: Se considera una sobrecarga lineal de 2 kn/m en los balcones volados de toda clase de edificios. En cubierta de naves industriales no se considerará sobrecarga de uso. El viento: Las disposiciones de este documento no son de aplicación en los edificios situados en altitudes superiores a m. En general, las estructuras habituales de edificación no son sensibles a los efectos dinámicos del viento y podrán despreciarse estos efectos en edificios cuya esbeltez máxima (relación altura y anchura del edificio) sea menor que 6. En los casos especiales de estructuras sensibles al viento será necesario efectuar un análisis dinámico detallado. La presión dinámica del viento Qb=1/2 x Rx Vb2. A falta de datos más precisos se adopta R=1.25 kg/m3. La velocidad del viento se obtiene del anejo E. está en zona A, con lo que v = 26 m/s, correspondiente a un periodo de retorno de 50 años. Los coeficientes de presión exterior e interior se encuentran en el Anejo D. La temperatura: En estructuras habituales de hormigón estructural o metálicas formadas por pilares y vigas, pueden no considerarse las acciones térmicas cuando se dispongan de juntas de dilatación a una distancia máxima de 40 metros La nieve: Este documento no es de aplicación a edificios situados en lugares que se encuentren en altitudes superiores a las indicadas en la tabla En cualquier caso, incluso en localidades en las que el valor característico de la carga de nieve sobre un terreno horizontal Sk=0 se adoptará una sobrecarga no menor de 0.20 Kn/m2 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

30 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Las acciones químicas, físicas y biológicas: Acciones accidentales (A): Las acciones químicas que pueden causar la corrosión de los elementos de acero se pueden caracterizar mediante la velocidad de corrosión que se refiere a la pérdida de acero por unidad de superficie del elemento afectado y por unidad de tiempo. La velocidad de corrosión depende de parámetros ambientales tales como la disponibilidad del agente agresivo necesario para que se active el proceso de la corrosión, la temperatura, la humedad relativa, el viento o la radiación solar, pero también de las características del acero y del tratamiento de sus superficies, así como de la geometría de la estructura y de sus detalles constructivos. El sistema de protección de las estructuras de acero se regirá por el DB-SE-A. En cuanto a las estructuras de hormigón estructural se regirán por el Art del DB-SE- AE. Los impactos, las explosiones, el sismo, el fuego. Las acciones debidas al sismo están definidas en la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 no obstante para esta construcción y uso no es de aplicación. En este documento básico solamente se recogen los impactos de los vehículos en los edificios, por lo que solo representan las acciones sobre las estructuras portantes. Los valores de cálculo de las fuerzas estáticas equivalentes al impacto de vehículos están reflejados en la tabla 4.1 Cargas gravitatorias por niveles. Conforme a lo establecido en el DB-SE-AE en la tabla 3.1 y al Anexo A.1 y A.2 de la EHE-08, las acciones gravitatorias, así como las sobrecargas de uso, tabiquería y nieve que se han considerado para el cálculo de la estructura de este edificio son las indicadas: Estructrura de acero Niveles Planta cubierta. Sobrecarga de Uso (nieve) Sobrecarga de Tabiquería Peso propio cubierta Peso propio del Solado Carga Total 0,90 KN/m 2 0,00 KN/m 2 0,10 KN/m 2 0,00 KN/m 2 1,00 KN/m 2 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

31 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Cimentaciones (SE-C) Bases de cálculo Método de cálculo: Verificaciones: Acciones: El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados Limites Ultimos (apartado DB-SE) y los Estados Límites de Servicio (apartado DB- SE). El comportamiento de la cimentación debe comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad) y la aptitud de servicio. Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de un modelo adecuado para al sistema de cimentación elegido y el terreno de apoyo de la misma. Se ha considerado las acciones que actúan sobre el edificio soportado según el documento DB-SE-AE y las acciones geotécnicas que transmiten o generan a través del terreno en que se apoya según el documento DB-SE en los apartados ( ). Estudio geotécnico Generalidades: Datos estimados Tipo de reconocimiento: Resumen de parámetros geotécnicos: El análisis y dimensionamiento de la cimentación exige el conocimiento previo de las características del terreno de apoyo, la tipología del edificio previsto y el entorno donde se ubica la construcción. Terreno arcilloso que aparece en capa superficial. Visual. Cota de cimentación Se prevé una cimentación superficial situada sobre el estrato de apoyo. Estrato previsto para cimentar Arcilla Nivel freático. No se pone de manifiesto la presencia de nivel freático. Tensión admisible considerada Variable desde 1 Kp/ cm² Peso especifico del terreno = 20 kn/m 3 Angulo de rozamiento interno del terreno = 32 y 28 Coeficiente de empuje en reposo K0= 0.47 y 0.65 Coeficiente de Balasto Qu=1,68 Kp/ cm², Cimentación: Descripción: Material adoptado: Dimensiones y armado: Condiciones de ejecución: Zapatas aisladas zunchadas con vigas de atado y de arriostramiento. Hormigón armado. Las dimensiones y armados se indican en planos de estructura. Se han dispuesto armaduras que cumplen con las cuantías mínimas indicadas en la instrucción de hormigón estructural (EHE-08) atendiendo a elemento estructural considerado. Sobre la superficie de excavación del terreno y una vez extendida una lámina plástica, se debe de extender una capa de hormigón de regularización llamada solera de asiento que tiene un espesor mínimo de 10 cm y que sirve de base a la zapata de cimentación. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

32 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Acción sísmica (NCSE-02) RD 997/2002, de 27 de Septiembre, por el que se aprueba la Norma de construcción sismorresistente: parte general y edificación (NCSR-02). Clasificación de la construcción: Tipo de Estructura: Aceleración Sísmica Básica (ab): Coeficiente de contribución (K): Coeficiente adimensional de riesgo (): Edificio INDUSTRIAL y uso agrícola o agroindustrial (Construcción de normal importancia) Pórticos de acero laminado ab=0.12 g, (siendo g la aceleración de la gravedad) K=1.0 =1, (en construcciones de normal importancia) Coeficiente de amplificación del terreno (S): S = 0,88 Coeficiente de tipo de terreno (C): Aceleración sísmica de cálculo (ac): Método de cálculo adoptado: Terreno tipo I (C=1.0) Roca compacta, suelo cementado o granular denso Terreno tipo II (C=1.3) Roca muy fracturada, suelo granular y cohesivo duro Terreno tipo III (C=1.6) Suelo granular de compacidad media Terreno tipo IV (C=2.00) Suelo granular suelto ó cohesivo blando Ac= S x x ab =0.106 g Análisis Modal Espectral. Factor de amortiguamiento: Estructura de acero: 4% Periodo de vibración de la estructura: 0,11 Número de modos de vibración considerados: Fracción cuasi-permanente de sobrecarga: Coeficiente de comportamiento por ductilidad: Efectos de segundo orden (efecto p ): (La estabilidad global de la estructura) Medidas constructivas consideradas: Observaciones: 1 modos de vibración (La masa total desplazada >90% en ambos ejes) La parte de sobrecarga a considerar en la masa sísmica movilizable es = 1,00 (Almacenes) = 3 (ductilidad alta) Los desplazamientos reales de la estructura son los considerados en el cálculo multiplicados por 1.5 a) Arriostramiento de la cimentación mediante un anillo perimetral con vigas riostras y centradoras y solera armada de arriostramiento de hormigón armado. b) Atado de los pórticos exentos de la estructura mediante vigas perpendiculares a las mismos. A continuación se refleja la hoja de cálculo de ordenador: CARACTERÍSTICAS SÍSMICAS Aceleración sísmica básica 0,12g Coeficiente de contribución K 1,00 Coeficiente de amplificación del terreno 0,88 Coeficiente de riesgo 1,0 Coeficiente del terreno 1,60 Aceleración sísmica de cálculo 0,106g PERIODO Y MODOS DE VIBRACIÓN Periodo fundamental (s) 0,11 Número de modos de vibración 1 Periodo Modo 1 (s) 0,11 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

33 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural ESPECTRO ELÁSTICO DE RESPUESTA Periodo característico TB (s) 0,56 Ordenada espectral Modo 12,50 COEFICIENTE DE RESPUESTA Amortiguamiento en relación al crítico de la estructura (%) 4,00 Coeficiente de comportamiento por ductilidad µ 3,00 Factor de modificación del espectro en función del amortiguamiento 1,09 Coeficiente de respuesta ß 0,36 MASAS DE CÁLCULO Planta Masa (kn) ,000 COEFICIENTES DE FORMA Planta Modo 1 1 1, FACTORES DE DISTRIBUCION Planta Modo 1 1 1, COEFICIENTES SÍSMICOS Planta Modo 1 1 0, FUERZAS SÍSMICAS Planta Modo 1 (kn) 1 224,504 FUERZAS ESTÁTICAS EQUIVALENTES Planta Cortante(kN) Fuesza estática(kn) 1 224, ,504 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

34 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Estructuras de acero (SE-A) Bases de cálculo Criterios de verificación La verificación de los elementos estructurales de acero se ha realizado: Manualmente Toda la estructura: Presentar justificación de verificaciones Parte de la estructura: Identificar los elementos de la estructura Mediante programa informático Toda la estructura Nombre del programa: Nuevo Metal 3D Versión: Empresa: Cype S.A licencia Parte de la estructura: Identificar los elementos de la estructura: - Nombre del programa: - Versión: - Empresa: - Domicilio: - Se han seguido los criterios indicados en el Código Técnico para realizar la verificación de la estructura en base a los siguientes estados límites: Se comprueba los estados relacionados con fallos estructurales como son la estabilidad Estado límite último y la resistencia. Estado límite de servicio Se comprueba los estados relacionados con el comportamiento estructural en servicio. Modelado y análisis El análisis de la estructura se ha basado en un modelo que proporciona una previsión suficientemente precisa del comportamiento de la misma. Las condiciones de apoyo que se consideran en los cálculos corresponden con las disposiciones constructivas previstas. Se consideran a su vez los incrementos producidos en los esfuerzos por causa de las deformaciones (efectos de 2º orden) allí donde no resulten despreciables. En el análisis estructural se han tenido en cuenta las diferentes fases de la construcción, incluyendo el efecto del apeo provisional de los forjados cuando así fuere necesario. la estructura está formada por pilares y vigas existen juntas de dilatación no existen juntas de dilatación separación máxima entre juntas de dilatación Se han tenido en cuenta las acciones térmicas y reológicas en el cálculo? Se han tenido en cuenta las acciones térmicas y reológicas en el cálculo? si no si no justificar justificar La estructura se ha calculado teniendo en cuenta las solicitaciones transitorias que se producirán durante el proceso constructivo Durante el proceso constructivo no se producen solicitaciones que aumenten las inicialmente previstas para la entrada en servicio del edificio antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

35 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Estados límite últimos La verificación de la capacidad portante de la estructura de acero se ha comprobado para el estado límite último de estabilidad, en donde: siendo: E d, dst E E d, dst el valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras d, stb E d, stb el valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras y para el estado límite último de resistencia, en donde siendo: Ed R d E d y Al evaluar R d en el Documento Básico. E el valor de cálculo del efecto de las acciones d R el valor de cálculo de la resistencia correspondiente d, se han tenido en cuenta los efectos de segundo orden de acuerdo con los criterios establecidos Estados límite de servicio Para los diferentes estados límite de servicio se ha verificado que: siendo: E ser C E ser el efecto de las acciones de cálculo; lim C lim valor límite para el mismo efecto. Geometría En la dimensión de la geometría de los elementos estructurales se ha utilizado como valor de cálculo el valor nominal de proyecto Durabilidad Se han considerado las estipulaciones del apartado 3 Durabilidad del Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero, y que se recogen en el presente proyecto en el apartado de Pliego de Condiciones Técnicas Materiales El tipo de acero utilizado en chapas y perfiles es: A-42-b Designación Espesor nominal t (mm) f y (N/mm²) f u (N/mm²) t < t < t 63 3 t 100 Temperatura del ensayo Charpy ºC S235JR S235J0 S235J2 S275JR S275J0 S275J2 S355JR S355J0 S355J2 S355K S450J (1) (1) Se le exige una energía mínima de 40J. f y tensión de límite elástico del material f u tensión de rotura Análisis estructural La comprobación ante cada estado límite se realiza en dos fases: determinación de los efectos de las acciones (esfuerzos y desplazamientos de la estructura) y comparación con la correspondiente limitación (resistencias y flechas y vibraciones admisibles respectivamente). En el contexto del Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero a la primera fase se la denomina de análisis y a la segunda de dimensionado Estados límite últimos antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

36 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural La comprobación frente a los estados límites últimos supone la comprobación ordenada frente a la resistencia de las secciones, de las barras y las uniones. El valor del límite elástico utilizado será el correspondiente al material base según se indica en el apartado 3 del Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero. No se considera el efecto de endurecimiento derivado del conformado en frío o de cualquier otra operación. Se han seguido los criterios indicados en el apartado 6 Estados límite últimos del Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero para realizar la comprobación de la estructura, en base a los siguientes criterios de análisis: a) Descomposición de la barra en secciones y cálculo en cada uno de ellas de los valores de resistencia: - Resistencia de las secciones a tracción - Resistencia de las secciones a corte - Resistencia de las secciones a compresión - Resistencia de las secciones a flexión - Interacción de esfuerzos: - Flexión compuesta sin cortante - Flexión y cortante - Flexión, axil y cortante b) Comprobación de las barras de forma individual según esté sometida a: - Tracción - Compresión Se considera una estructura traslacional - Flexión - Interacción de esfuerzos: - Elementos flectados y traccionados - Elementos comprimidos y flectados Estados límite de servicio Para las diferentes situaciones de dimensionado se ha comprobado que el comportamiento de la estructura en cuanto a deformaciones, vibraciones y otros estados límite, está dentro de los límites establecidos en el apartado Valores límites del Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

37 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Estructuras de Hormigón Bases de cálculo. Para la obtención de las solicitaciones se ha considerado los principios de la Mecánica Racional y las teorías clásicas de la Resistencia de Materiales y Elasticidad. El método de cálculo aplicado es de los Estados Límites, en el que se pretende limitar que el efecto de las acciones exteriores ponderadas por unos coeficientes, sea inferior a la respuesta de la estructura, minorando las resistencias de los materiales. En los estados límites últimos se comprueban los correspondientes a: equilibrio, agotamiento o rotura, adherencia, anclaje y fatiga (si procede). En los estados límites de utilización, se comprueba: deformaciones (flechas), y vibraciones (si procede). Definidos los estados de carga según su origen, se procede a calcular las combinaciones posibles con los coeficientes de mayoración y minoración correspondientes de acuerdo a los coeficientes de seguridad definidos en el art. 12º de la norma EHE-08 y las combinaciones de hipótesis básicas definidas en el art 13º de la norma EHE-08 Situaciones no sísmicas Situaciones no sísmicas G Q Q Situaciones sísmicas Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai ki j 1 i >1 G A Q Gj kj A E Qi ai ki j 1 i 1 La obtención de los esfuerzos en las diferentes hipótesis simples del entramado estructural, se harán de acuerdo a un cálculo lineal de primer orden, es decir admitiendo proporcionalidad entre esfuerzos y deformaciones, el principio de superposición de acciones, y un comportamiento lineal y geométrico de los materiales y la estructura. Para la obtención de las solicitaciones determinantes en el dimensionado de los elementos de los forjados (vigas, viguetas, losas, nervios) se obtendrán los diagramas envolventes para cada esfuerzo. Para el dimensionado de los soportes se comprueban para todas las combinaciones definidas Hormigones. Resistencia Característica a los 28 días: f ck (N/mm 2 ) Toda la obra Tipo de cemento (RC-03) CEM I/32.5 N Cantidad máxima/mínima de cemento (kp/m 3 ) Elementos de Hormigón Armado Cimentaci ón Soportes (Comprimidos) Forjados (Flectados) Otros /300 Tamaño máximo del árido (mm) /20 25 Tipo de ambiente (agresividad) IIb + Qb Consistencia del hormigón Plástica Blanda Blanda Blanda Asiento Cono de Abrams (cm) 3 a 5 6 a 9 6 a 9 6 a 9 Sistema de compactación Nivel de Control Previsto Vibrado Estadístico Coeficiente de Minoración 1.5 Resistencia de cálculo del hormigón: f cd (N/mm 2 ) antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

38 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Acero en barras Toda la obra Cimentación Comprimidos Flectados Otros Designación B-400-S Límite Elástico (N/mm 2 ) 400 Nivel de Control Previsto Normal Coeficiente de Minoración 1.15 Resistencia de cálculo del acero (barras): f yd (N/mm 2 ) Acero en Mallazos Toda la obra Cimentación Comprimidos Flectados Otros Designación B-500-T Límite Elástico (kp/cm 2 ) 500 Ejecución Toda la obra Cimentación Comprimidos Flectados Otros A. Nivel de Control previsto Normal B. Coeficiente de Mayoración de las acciones desfavorables Permanentes/Variables 1.35/1.5 En los elementos de hormigón armado se establecen los siguientes límites: Flechas activas máximas relativas y absolutas para elementos de Hormigón Armado y Acero Estructura no solidaria con otros elementos Estructura solidaria con otros elementos Tabiques ordinarios o pavimentos rígidos con juntas Tabiques frágileso pavimentos rígidos sin juntas VIGAS Y LOSAS Relativa: /L<1/300 FORJADOS UNIDIRECCIONALES Relativa: /L<1/300 Relativa: /L<1/400 Relativa: /L<1/500 /L<1/ cm Relativa: /L<1/500 Relativa: /L<1/500 /L<1/ cm Desplazamientos horizontales Local Total Desplome relativo a la altura entre plantas: /h<1/250 Desplome relativo a la altura total del edificio: /H<1/ Combinaciones de acciones consideradas antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

39 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.1. DB-SE Seguridad Estructural Hipótesis y combinaciones. De acuerdo con las acciones determinadas en función de su origen, y teniendo en cuenta tanto si el efecto de las mismas es favorable o desfavorable, así como los coeficientes de ponderación se realizará el cálculo de las combinaciones posibles del modo siguiente: E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08/CTE Situaciones no sísmicas G Q Q Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai ki j 1 i >1 Situaciones sísmicas G A Q Gj kj A E Qi ai ki j 1 i 1 Situación 1: Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad () Favorable Desfavorable Coeficientes de combinación () Principal ( p ) Acompañamiento ( a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q) Viento (Q) Nieve (Q) 0.00 Sismo (A) Situación 2: Sísmica Coeficientes parciales de seguridad () Coeficientes de combinación () Favorable Desfavorable Principal ( p ) Acompañamiento ( a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q) Viento (Q) Nieve (Q) Sismo (A) (*) (*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

40 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SI Seguridad en caso de incendio 3.2. DB-SI Seguridad en caso de incendio REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74, martes 28 marzo 2006) Artículo 11. Exigencias básicas de seguridad en caso de incendio (SI). 1. El objetivo del requisito básico «Seguridad en caso de incendio» consiste en reducir a límites aceptables el riesgo de que los usuarios de un edificio sufran daños derivados de un incendio de origen accidental, como consecuencia de las características de su proyecto, construcción, uso y mantenimiento. 2. Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, construirán, mantendrán y utilizarán de forma que, en caso de incendio, se cumplan las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes. 3. El Documento Básico DB-SI especifica parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios del requisito básico de seguridad en caso de incendio, excepto en el caso de los edificios, establecimientos y zonas de uso industrial a los que les sea de aplicación el «Reglamento de seguridad contra incendios en los establecimientos industriales», en los cuales las exigencias básicas se cumplen mediante dicha aplicación Exigencia básica SI 1: Propagación interior: se limitará el riesgo de propagación del incendio por el interior del edificio Exigencia básica SI 2: Propagación exterior: se limitará el riesgo de propagación del incendio por el exterior, tanto en el edificio considerado como a otros edificios Exigencia básica SI 3: Evacuación de ocupantes: el edificio dispondrá de los medios de evacuación adecuados para que los ocupantes puedan abandonarlo o alcanzar un lugar seguro dentro del mismo en condiciones de seguridad Exigencia básica SI 4: Instalaciones de protección contra incendios: el edificio dispondrá de los equipos e instalaciones adecuados para hacer posible la detección, el control y la extinción del incendio, así como la transmisión de la alarma a los ocupantes Exigencia básica SI 5: Intervención de bomberos: se facilitará la intervención de los equipos de rescate y de extinción de incendios Exigencia básica SI 6: Resistencia al fuego de la estructura: la estructura portante mantendrá su resistencia al fuego durante el tiempo necesario para que puedan cumplirse las anteriores exigencias básicas Dado el uso de almacenamiento de la Edificación que se proyecta, no le es de aplicación el DB-SI, sino que le será de aplicación el Reglamento de Seguridad contra Incendios en Establecimientos Industriales. Su justificación se recoge en el punto correspondiente de esta Memoria (Anejo de protección contraincendios). antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

41 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización 3.3. DB-SU Seguridad de Utilización REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006) Artículo 12. Exigencias básicas de seguridad de utilización (SU). 1. El objetivo del requisito básico «Seguridad de Utilización consiste en reducir a límites aceptables el riesgo de que los usuarios sufran daños inmediatos durante el uso previsto de los edificios, como consecuencia de las características de su proyecto, construcción, uso y mantenimiento. 1. Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, construirán, mantendrán y utilizarán de forma que se cumplan las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes. 2. El Documento Básico «DB-SU Seguridad de Utilización» especifica parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios del requisito básico de seguridad de utilización Exigencia básica SU 1: Seguridad frente al riesgo de caídas: se limitará el riesgo de que los usuarios sufran caídas, para lo cual los suelos serán adecuados para favorecer que las personas no resbalen, tropiecen o se dificulte la movilidad. Asimismo, se limitará el riesgo de caídas en huecos, en cambios de nivel y en escaleras y rampas, facilitándose la limpieza de los acristalamientos exteriores en condiciones de seguridad Exigencia básica SU 2: Seguridad frente al riesgo de impacto o de atrapamiento: se limitará el riesgo de que los usuarios puedan sufrir impacto o atrapamiento con elementos fijos o móviles del edificio Exigencia básica SU 3: Seguridad frente al riesgo de aprisionamiento: se limitará el riesgo de que los usuarios puedan quedar accidentalmente aprisionados en recintos Exigencia básica SU 4: Seguridad frente al riesgo causado por iluminación inadecuada: se limitará el riesgo de daños a las personas como consecuencia de una iluminación inadecuada en zonas de circulación de los edificios, tanto interiores como exteriores, incluso en caso de emergencia o de fallo del alumbrado normal Exigencia básica SU 5: Seguridad frente al riesgo causado por situaciones con alta ocupación: se limitará el riesgo causado por situaciones con alta ocupación facilitando la circulación de las personas y la sectorización con elementos de protección y contención en previsión del riesgo de aplastamiento Exigencia básica SU 6: Seguridad frente al riesgo de ahogamiento: se limitará el riesgo de caídas que puedan derivar en ahogamiento en piscinas, depósitos, pozos y similares mediante elementos que restrinjan el acceso Exigencia básica SU 7: Seguridad frente al riesgo causado por vehículos en movimiento: se limitará el riesgo causado por vehículos en movimiento atendiendo a los tipos de pavimentos y la señalización y protección de las zonas de circulación rodada y de las personas Exigencia básica SU 8: Seguridad frente al riesgo causado por la acción del rayo: se limitará el riesgo de electrocución y de incendio causado por la acción del rayo, mediante instalaciones adecuadas de protección contra el rayo. SU1.1 Resbaladicidad de los suelos (Clasificación del suelo en función de su grado de deslizamiento UNE ENV 12633:2003) Clase NORMA Zonas interiores secas con pendiente < 6% 1 1 Zonas interiores secas con pendiente 6% y escaleras 2 2 Zonas interiores húmedas (entrada al edificio o terrazas cubiertas) con pendiente < 6% 2 - Zonas interiores húmedas (entrada al edificio o terrazas cubiertas) con pendiente 6% y escaleras 3 - Zonas exteriores 3 3 PROY NORMA PROY SU1.2 Discontinuidades en el pavimento El suelo no presenta imperfecciones o irregularidades que supongan riesgo de caídas como consecuencia de traspiés o de tropiezos Diferencia de nivel < 6 mm < 6 mm Pendiente máxima para desniveles 50 mm Excepto para acceso desde espacio exterior 25 % NP Perforaciones o huecos en suelos de zonas de circulación Ø 15 mm NP Altura de barreras para la delimitación de zonas de circulación 800 mm NP Nº de escalones mínimo en zonas de circulación Excepto en los casos siguientes: 3 0 En zonas de uso restringido En las zonas comunes de los edificios de uso Residencial Vivienda. En los accesos a los edificios, bien desde el exterior, bien desde porches, garajes, etc. (figura 2.1) En salidas de uso previsto únicamente en caso de emergencia. En el acceso a un estrado o escenario antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

42 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Distancia entre la puerta de acceso a un edificio y el escalón más próximo. (excepto en edificios de uso Residencial Vivienda) (figura 2.1) mm. y anchura hoja. Protección de los desniveles Barreras de protección en los desniveles, huecos y aberturas (tanto horizontales como verticales) balcones, ventanas, etc. con diferencia de cota (h). Señalización visual y táctil en zonas de uso público Para h 550 mm para h 550 mm Dif. táctil 250 mm del borde Características de las barreras de protección Altura de la barrera de protección: NORMA PROYECTO diferencias de cotas 6 m. 900 mm 1000 mm resto de los casos mm huecos de escaleras de anchura menor que 400 mm. 900 mm SU 1.3. Desniveles Medición de la altura de la barrera de protección (ver gráfico) Resistencia y rigidez frente a fuerza horizontal de las barreras de protección (Ver tablas 3.1 y 3.2 del Documento Básico SE-AE Acciones en la edificación) Resistirá una fuerza horizontal, distribuida uniformemente, de valor: qk 0,8 kn/m (DB SE AE) NORMA PROYECTO Características constructivas de las barreras de protección: No serán escalables No existirán puntos de apoyo en la altura accesible (Ha). 200 Ha 700 mm --- Limitación de las aberturas al paso de una esfera Ø 100 mm --- Límite entre parte inferior de la barandilla y línea de inclinación 50 mm --- antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

43 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Escaleras de uso restringido SU 1.4. Escaleras y rampas Escalera de trazado lineal NORMA PROYECTO Ancho del tramo 800 mm -- Altura de la contrahuella 200 mm --- Ancho de la huella 220 mm --- En escaleras de trazado curvo, la huella se medirá en el eje, cuando la anchura sea 1 m y a 50 cm del lado más estrecho cuando sea mayor. Además la huella será 50 mm., en el lado más estrecho y 44 cm, en el lado más ancho. Mesetas partidas con peldaños a 45º (se admiten) Escalones sin tabica (dimensiones según gráfico) ver CTE DB-SU Escaleras de uso general: peldaños SU 1.4. Escaleras y rampas tramos rectos de escalera NORMA PROYECTO Huella H 280 mm 300 mm Contrahuella C 130 C 185 mm 185 mm se garantizará 540 mm 2C + H 700 mm (H = huella, C= contrahuella) la relación se cumplirá a lo largo de una misma escalera CUMPLE escalera con trazado curvo Huella NORMA PROYECTO H 170 mm en el lado más estrecho - H 440 mm en el lado más ancho - antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

44 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización escaleras de evacuación ascendente (No se contemplan) Escalones (la tabica será vertical o formará ángulo 15º con la vertical) escaleras de evacuación descendente Escalones, se admite Escaleras de uso general: tramos SU 1.4. Escaleras y rampas CTE PROY Número mínimo de peldaños por tramo 3 11 Altura máxima a salvar por cada tramo 3,20 m 2.40 m En una misma escalera todos los peldaños tendrán la misma contrahuella SI En tramos rectos todos los peldaños tendrán la misma huella SI En tramos curvos (todos los peldaños tendrán la misma huella medida a lo largo de toda línea equidistante de uno de los lados de la escalera), El radio será constante En tramos mixtos la huella medida en el tramo curvo huella en las partes rectas Anchura útil del tramo (libre de obstáculos) comercial y pública concurrencia 1200 mm otros 1000 mm 1000 mm Escaleras de uso general: Mesetas entre tramos de una escalera con la misma dirección: Anchura de las mesetas dispuestas anchura --- escalera Longitud de las mesetas (medida en su eje) mm --- entre tramos de una escalera con cambios de dirección: (figura 4.4) Anchura de las mesetas ancho --- escalera Longitud de las mesetas (medida en su eje) mm --- Escaleras de uso general: Pasamanos antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

45 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Pasamanos continuo: en un lado de la escalera en ambos lados de la escalera (P.M.R. = Personas con Movilidad Reducida) Pasamanos intermedios. Se dispondrán para ancho del tramo Separación de pasamanos intermedios Cuando salven altura 550 mm Cuando ancho mm o estén previstas para P.M.R mm mm Altura del pasamanos Configuración del pasamanos: será firme y fácil de asir Separación del paramento vertical el sistema de sujeción no interferirá el paso continuo de la mano 900 mm H mm 40 mm 950 mm Rampas CTE PROY Pendiente: rampa estándar 6% < p < 12% l < 3 m, p 10% usuario silla ruedas (P.M.R. = Personas con Movilidad l < 6 m, p 8% Reducida) resto, p 6% circulación de vehículos en garajes, también previstas para p 18% la circulación de personas Tramos: longitud del tramo: rampa estándar usuario silla ruedas l 15,00 m l 9,00 m ancho del tramo: ancho libre de obstáculos ancho útil se mide entre paredes o barreras de protección ancho en función de DB-SI SU 1.4. Escaleras y rampas Mesetas: rampa estándar: ancho mínimo usuario silla de ruedas ancho mínimo tramos rectos anchura constante para bordes libres, elemento de protección lateral entre tramos de una misma dirección: ancho meseta longitud meseta a 1,00 m a 1200 mm a 1200 mm a 1200 mm h = 100 mm a ancho rampa l 1500 mm entre tramos con cambio de dirección: ancho meseta (libre de obstáculos) a ancho rampa Pasamanos ancho de puertas y pasillos distancia de puerta con respecto al arranque de un tramo distancia de puerta con respecto al arranque de un tramo (PMR) pasamanos continuo en un lado pasamanos continuo en un lado (PMR) pasamanos continuo en ambos lados a 1200 mm d 400 mm d 1500 mm desnivel > 550 mm desnivel > 1200 mm a > 1200 mm altura pasamanos 900 mm h 1100 mm altura pasamanos adicional (PMR) 650 mm h 750 mm separación del paramento d 40 mm antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

46 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización características del pasamanos: Sist. de sujeción no interfiere en el paso continuo de la mano firme, fácil de asir Escalas fijas Anchura Distancia entre peldaños espacio libre delante de la escala Distancia entre la parte posterior de los escalones y el objeto más próximo Espacio libre a ambos lados si no está provisto de jaulas o dispositivos equivalentes 400mm a 800 mm d 300 mm d 750 mm d 160 mm 400 mm protección adicional: Prolongación de barandilla por encima del último peldaño (para riesgo de caída por falta de apoyo) p mm - Protección circundante. h > 4 m - Plataformas de descanso cada 9 m h > 9 m - Limpieza de los acristalamientos exteriores SU 1.5. Limpieza de los acristalamientos exteriores limpieza desde el interior: toda la superficie interior y exterior del acristalamiento se encontrará comprendida en un radio r 850 mm desde algún punto del borde de la zona practicable h max mm en acristalamientos invertidos, Dispositivo de bloqueo en posición invertida CUMPLE El acristalamiento exterior no es practicable por lo que su limpieza será desde el exterior. NP limpieza desde el exterior y situados a h > 6 m No existen plataforma de mantenimiento a 400 mm barrera de protección h mm previsión de instalación de puntos fijos de equipamiento de acceso especial anclaje con la resistencia adecuada antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

47 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización NORMA PROYECT O SU2.2 Atrapamiento puerta corredera de accionamiento manual ( d= distancia hasta objeto fijo más próx) elementos de apertura y cierre automáticos: dispositivos de protección d 200 mm adecuados al tipo de accionamiento con elementos fijos NORMA PROYECTO NORMA PROYE CTO Altura libre de paso en zonas de circulación Altura libre en umbrales de puertas uso restringido mm mm resto de zonas Altura de los elementos fijos que sobresalgan de las fachadas y que estén situados sobre zonas de circulación Vuelo de los elementos en las zonas de circulación con respecto a las paredes en la zona comprendida entre y mm medidos a partir del suelo Restricción de impacto de elementos volados cuya altura sea menor que mm disponiendo de elementos fijos que restrinjan el acceso hasta ellos. con elementos practicables disposición de puertas laterales a vías de circulación en pasillo a < 2,50 m (zonas de uso general) En puertas de vaivén se dispondrá de uno o varios paneles que permitan percibir la aproximación de las personas entre 0,70 m y 1,50 m mínimo mm mm 150 mm mm 2400 mm 7 NP NP NP NP NP SU2.1 Impacto con elementos frágiles Superficies acristaladas situadas en áreas con riesgo de impacto con barrera de protección Superficies acristaladas situadas en áreas con riesgo de impacto sin barrera de protección diferencia de cota a ambos lados de la superficie acristalada 0,55 m H 12 m diferencia de cota a ambos lados de la superficie acristalada 12 m resto de casos duchas y bañeras: partes vidriadas de puertas y cerramientos SU1, apartado 3.2 Norma: (UNE EN 2600:2003) resistencia al impacto nivel 2 resistencia al impacto nivel 1 resistencia al impacto nivel 3 NP áreas con riesgo de impacto antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

48 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Impacto con elementos insuficientemente perceptibles Grandes superficies acristaladas y puertas de vidrio que no dispongan de elementos que permitan identificarlas NORMA PROYECTO señalización: altura inferior: 850mm<h<1100mm H= 900 mm altura superior: 1500mm<h<1700mm H= mm travesaño situado a la altura inferior NP montantes separados a 600 mm NP Riesgo de aprisionamiento SU3 Aprisionamiento en general: Recintos con puertas con sistemas de bloqueo interior baños y aseos Fuerza de apertura de las puertas de salida usuarios de silla de ruedas: Recintos de pequeña dimensión para usuarios de sillas de ruedas Fuerza de apertura en pequeños recintos adaptados NP NP NORMA 150 N NP NORMA 25 N PROY PROY Ámbito de aplicación SU5 situaciones de alta ocupación Las condiciones establecidas en esta Sección son de aplicación a los graderíos de estadios, pabellones polideportivos, centros de reunión, otros edificios de uso cultural, etc. previstos para más de 3000 espectadores de pie. En todo lo relativo a las condiciones de evacuación les es también de aplicación la Sección SI 3 del Documento Básico DB-SI NP SU7 Seguridad frente al riesgo causado por vehículos en movimiento. Ambito: Zonas de uso aparcamiento y vías de circulación de vehículos, excepto de viviendas unifamiliares Características constructivas Espacio de acceso y espera: Localización en su incorporación al exterior NORMA PROY Profundidad p 4,50 m >4.50m Pendiente pend 5% < 5 % Acceso peatonal independiente: Ancho A 800 mm. > 0,80 m Altura de la barrera de protección h 800 mm > 0,80 m Pavimento a distinto nivel Protección de desniveles (para el caso de pavimento a distinto nivel): Barreras de protección en los desniveles, huecos y aberturas (tanto horizontales como verticales con diferencia de cota (h) Señalización visual y táctil en zonas de uso público para h 550 mm, Diferencia táctil 250 mm del borde Pintura de señalización: Protección de recorridos peatonales Plantas de garaje > 200 vehículos o S> m2 NP pavimento diferenciado con pinturas o relieve zonas de nivel más elevado SI NP antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

49 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Protección de desniveles (para el supuesto de zonas de nivel más elevado): Barreras de protección en los desniveles, huecos y aberturas (tanto horizontales como verticales con diferencia de cota (h). para h 550 mm Señalización visual y táctil en zonas de uso público para h 550 mm Dif. táctil 250 mm del borde Señalización Sentido de circulación y salidas. Velocidad máxima de circulación 20 km/h. Zonas de tránsito y paso de peatones en las vías o rampas de circulación y acceso. Para transporte pesado señalización de gálibo y alturas limitadas Zonas de almacenamiento o carga y descarga señalización mediante marcas viales o pintura en pavimento NP NP Se señalizará según el Código de la Circulación: SI SI SI Nivel de iluminación mínimo de la instalación de alumbrado (medido a nivel del suelo) SU4.1 Alumbrado normal en zonas de circulación Exterior Interior Zona NORMA PROYECTO Iluminancia mínima [lux] Exclusiva para personas Escaleras 10 Resto de zonas 5 Para vehículos o mixtas Exclusiva para personas Escaleras Resto de zonas Para vehículos o mixtas factor de uniformidad media fu 40% >40% Dotación Contarán con alumbrado de emergencia: recorridos de evacuación aparcamientos con S > 100 m2 locales que alberguen equipos generales de las instalaciones de protección locales de riesgo especial lugares en los que se ubican cuadros de distribución o de accionamiento de instalación de alumbrado las señales de seguridad Condiciones de las luminarias NORMA PROYECTO altura de colocación h 2 m >2 m. SU4.2 Alumbrado de emergencia se dispondrá una luminaria en: cada puerta de salida señalando peligro potencial señalando emplazamiento de equipo de seguridad puertas existentes en los recorridos de evacuación escaleras, cada tramo de escaleras recibe iluminación directa en cualquier cambio de nivel en los cambios de dirección y en las intersecciones de pasillos Características de la instalación Será fija Dispondrá de fuente propia de energía Entrará en funcionamiento al producirse un fallo de alimentación en las zonas de alumbrado normal El alumbrado de emergencia de las vías de evacuación debe alcanzar como mínimo, al cabo de 5s, el 50% del nivel de iluminación requerido y el 100% a los 60s. Condiciones de servicio que se deben garantizar: (durante una hora desde el fallo) NORMA PROY Vías de evacuación de anchura Iluminancia eje central 1 lux 1 lux 2m Iluminancia de la banda central 0,5 lux 1 lux Vías de evacuación de anchura > Pueden ser tratadas como varias bandas 2m de anchura 2m a lo largo de la línea central relación entre iluminancia máx. y mín 40:1 40 % antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

50 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización puntos donde estén ubicados - equipos de seguridad - instalaciones de protección contra incendios - cuadros de distribución del alumbrado Iluminancia 5 luxes Señales: valor mínimo del Índice del Rendimiento Cromático (Ra) Ra 40 5 LUX Iluminación de las señales de seguridad NORMA PROY luminancia de cualquier área de color de seguridad 2 cd/m 2 2 cd/m 2 relación de la luminancia máxima a la mínima dentro del color blanco de seguridad 10:1 10:1 relación entre la luminancia Lblanca y la luminancia Lcolor >10 5:1 y 5:1 y 15:1 15:1 Tiempo en el que deben alcanzar el porcentaje de iluminación 50% 5 s 5 s 100% 60 s 60 s SU6.1 Piscinas Esta Sección es aplicable a las piscinas de uso colectivo. Quedan excluidas las piscinas de viviendas unifamiliares. Barreras de protección Control de acceso de niños a piscina si no deberá disponer de barreras de protección si Resistencia de fuerza horizontal aplicada en borde superior 0,5 KN/m. Características constructivas de las barreras de protección:. NORMA PROY No existirán puntos de apoyo en la altura accesible (Ha). 200 Ha mm Limitación de las aberturas al paso de una esfera Ø 100 mm - Límite entre parte inferior de la barandilla y línea de inclinación 50 mm - Características del vaso de la piscina: Profundidad: NORMA PROY Piscina infantil p 500 mm - Resto piscinas (incluyen zonas de profundidad < mm). p mm - Señalización en: Puntos de profundidad > 1400 mm - Señalización de valor máximo - Señalización de valor mínimo - Ubicación de la señalización en paredes del vaso y andén - Pendiente: NORMA PROY Piscinas infantiles pend 6% - Piscinas de recreo o polivalentes p 1400 mm - pend 10% Resto p > 1400 mm - pend 35% Huecos: Deberán estar protegidos mediante rejas u otro dispositivo que impida el atrapamiento. Características del material: CTE PROY Resbaladicidad material del fondo para zonas de clase 3 - profundidad 1500 mm. revestimiento interior del vaso color claro - Andenes: Resbaladicidad clase 3 - Anchura a 1200 mm - Construcción evitará el encharcamiento - Escaleras: (excepto piscinas infantiles) Profundidad bajo el agua Colocación mm, o bien hasta 300 mm por encima del suelo del vaso No sobresaldrán del plano de la pared del vaso. peldaños antideslizantes carecerán de aristas vivas se colocarán en la proximidad de los ángulos del vaso y en los cambios de pendiente antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

51 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Distancia entre escaleras D < 15 m Pozos y depósitos SU6.2 Pozos y depósitos Los pozos, depósitos, o conducciones abiertas que sean accesibles a personas y presenten riesgo de ahogamiento estarán equipados con sistemas de protección, tales como tapas o rejillas, con la suficiente rigidez y resistencia, así como con cierres que impidan su apertura por personal no autorizado. Procedimiento de verificación instalación de sistema de protección contra el rayo Ne (frecuencia esperada de impactos) > Na (riesgo admisible) Ne (frecuencia esperada de impactos) Na (riesgo admisible) si no Determinación de Ne Ng [nº impactos/año, km2] Ae [m2] C1 Ne Ne NgA ec110 6 SU8 Seguridad frente al riesgo relacionado con la acción del rayo densidad de impactos sobre el terreno 1,00 (Ciudad) Determinación de Na superficie de captura equivalente del edificio aislado en m 2, que es la delimitada por una línea trazada a una distancia 3H de cada uno de los puntos del perímetro del edificio, siendo H la altura del edificio en el punto del perímetro considerado Coeficiente relacionado con el entorno Situación del edificio C1 Próximo a otros edificios o árboles de la misma altura o más 0,5 altos Rodeado de edificios más bajos 0,75 Aislado 1 Aislado sobre una colina o promontorio 2 Ne = C 2 coeficiente en función del tipo de construcción C 3 contenido del edificio C 4 uso del edificio C 5 necesidad de continuidad en las activ. que se desarrollan en el edificio Na 5,5 N a C C C C Cubierta metálica Cubierta de hormigón Cubierta de madera uso residencial uso residencial uso residencial Estructura metálica Estructura de hormigón 0, ,5 antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

52 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.2. DB-SU Seguridad de utilización Estructura de madera 2 2,5 3 Na = Tipo de instalación exigido Na Ne N E 1 N a e Nivel de protección E > 0,98 1 0,95 < E < 0,98 2 0,80 < E < 0, < E < 0,80 4 Las características del sistema de protección para cada nivel serán las descritas en el Anexo SU B del Documento Básico SU del CTE antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

53 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad 3.4. DB-HS-Salubridad REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006) Artículo 13. Exigencias básicas de salubridad (HS) «Higiene, salud y protección del medio ambiente». 1. El objetivo del requisito básico «Higiene, salud y protección del medio ambiente», tratado en adelante bajo el término salubridad, consiste en reducir a límites aceptables el riesgo de que los usuarios, dentro de los edificios y en condiciones normales de utilización, padezcan molestias o enfermedades, así como el riesgo de que los edificios se deterioren y de que deterioren el medio ambiente en su entorno inmediato, como consecuencia de las características de su proyecto, construcción, uso y mantenimiento. 2. Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, construirán, mantendrán y utilizarán de tal forma que se cumplan las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes. 3. El Documento Básico «DB-HS Salubridad» especifica parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios del requisito básico de salubridad Exigencia básica HS 1: Protección frente a la humedad: se limitará el riesgo previsible de presencia inadecuada de agua o humedad en el interior de los edificios y en sus cerramientos como consecuencia del agua procedente de precipitaciones atmosféricas, de escorrentías, del terreno o de condensaciones, disponiendo medios que impidan su penetración o, en su caso permitan su evacuación sin producción de daños Exigencia básica HS 2: Recogida y evacuación de residuos: los edificios dispondrán de espacios y medios para extraer los residuos ordinarios generados en ellos de forma acorde con el sistema público de recogida de tal manera que se facilite la adecuada separación en origen de dichos residuos, la recogida selectiva de los mismos y su posterior gestión Exigencia básica HS 3: Calidad del aire interior. 1. Los edificios dispondrán de medios para que sus recintos se puedan ventilar adecuadamente, eliminando los contaminantes que se produzcan de forma habitual durante el uso normal de los edificios, de forma que se aporte un caudal suficiente de aire exterior y se garantice la extracción y expulsión del aire viciado por los contaminantes. 2. Para limitar el riesgo de contaminación del aire interior de los edificios y del entorno exterior en fachadas y patios, la evacuación de productos de combustión de las instalaciones térmicas se producirá con carácter general por la cubierta del edificio, con independencia del tipo de combustible y del aparato que se utilice, y de acuerdo con la reglamentación específica sobre instalaciones térmicas Exigencia básica HS 4: Suministro de agua. 1. Los edificios dispondrán de medios adecuados para suministrar al equipamiento higiénico previsto de agua apta para el consumo de forma sostenible, aportando caudales suficientes para su funcionamiento, sin alteración de las propiedades de aptitud para el consumo e impidiendo los posibles retornos que puedan contaminar la red, incorporando medios que permitan el ahorro y el control del caudal del agua. 2. Los equipos de producción de agua caliente dotados de sistemas de acumulación y los puntos terminales de utilización tendrán unas características tales que eviten el desarrollo de gérmenes patógenos Exigencia básica HS 5: Evacuación de aguas: los edificios dispondrán de medios adecuados para extraer las aguas residuales generadas en ellos de forma independiente o conjunta con las precipitaciones atmosféricas y con las escorrentías. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

54 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad Terminología (Apéndice A: Terminología, CTE, DB-HS1) Relación no exhaustiva de términos necesarios para la comprensión de las fichas HS1 HS1 Protección frente a la humedad Barrera contra el vapor: elemento que tiene una resistencia a la difusión de vapor mayor que 10 MN s/g equivalente a 2,7 m 2 h Pa/mg. Cámara de aire ventilada: espacio de separación en la sección constructiva de una fachada o de una cubierta que permite la difusión del vapor de agua a través de aberturas al exterior dispuestas de forma que se garantiza la ventilación cruzada. Cámara de bombeo: depósito o arqueta donde se acumula provisionalmente el agua drenada antes de su bombeo y donde están alojadas las bombas de achique, incluyendo la o las de reserva. Capa antipunzonamiento: capa separadora que se interpone entre dos capas sometidas a presión cuya función es proteger a la menos resistente y evitar con ello su rotura. Capa de protección: producto que se dispone sobre la capa de impermeabilización para protegerla de las radiaciones ultravioletas y del impacto térmico directo del sol y además favorece la escorrentía y la evacuación del agua hacia los sumideros. Capa de regulación: capa que se dispone sobre la capa drenante o el terreno para eliminar las posibles irregularidades y desniveles y así recibir de forma homogénea el hormigón de la solera o la placa. Capa separadora: capa que se intercala entre elementos del sistema de impermeabilización para todas o algunas de las finalidades siguientes: o evitar la adherencia entre ellos; o proporcionar protección física o química a la membrana; o permitir los movimientos diferenciales entre los componentes de la cubierta; o actuar como capa antipunzonante; o actuar como capa filtrante; o actuar como capa ignífuga. Coeficiente de permeabilidad: parámetro indicador del grado de permeabilidad de un suelo medido por la velocidad de paso del agua a través de él. Se expresa en m/s o cm/s. Puede determinarse directamente mediante ensayo en permeámetro o mediante ensayo in situ, o indirectamente a partir de la granulometría y la porosidad del terreno. Drenaje: operación de dar salida a las aguas muertas o a la excesiva humedad de los terrenos por medio de zanjas o cañerías. Elemento pasante: elemento que atraviesa un elemento constructivo. Se entienden como tales las bajantes y las chimeneas que atraviesan las cubiertas. Encachado: capa de grava de diámetro grande que sirve de base a una solera apoyada en el terreno con el fin de dificultar la ascensión del agua del terreno por capilaridad a ésta. Enjarje: cada uno de los dentellones que se forman en la interrupción lateral de un muro para su trabazón al proseguirlo. Formación de pendientes (sistema de): sistema constructivo situado sobre el soporte resistente de una cubierta y que tiene una inclinación para facilitar la evacuación de agua. Geotextil: tipo de lámina plástica que contiene un tejido de refuerzo y cuyas principales funciones son filtrar, proteger químicamente y desolidarizar capas en contacto. Grado de impermeabilidad: número indicador de la resistencia al paso del agua característica de una solución constructiva definido de tal manera que cuanto mayor sea la solicitación de humedad mayor debe ser el grado de impermeabilización de dicha solución para alcanzar el mismo resultado. La resistencia al paso del agua se gradúa independientemente para las distintas soluciones de cada elemento constructivo por lo que las graduaciones de los distintos elementos no son equivalentes, por ejemplo, el grado 3 de un muro no tiene por qué equivaler al grado 3 de una fachada. Hoja principal: hoja de una fachada cuya función es la de soportar el resto de las hojas y componentes de la fachada, así como, en su caso desempeñar la función estructural. Hormigón de consistencia fluida: hormigón que, ensayado en la mesa de sacudidas, presenta un asentamiento comprendido entre el 70% y el 100%, que equivale aproximadamente a un asiento superior a 20 cm en el cono de Abrams. Hormigón de elevada compacidad: hormigón con un índice muy reducido de huecos en su granulometría. Hormigón hidrófugo: hormigón que, por contener sustancias de carácter químico hidrófobo, evita o disminuye sensiblemente la absorción de agua. Hormigón de retracción moderada: hormigón que sufre poca reducción de volumen como consecuencia del proceso físicoquímico del fraguado, endurecimiento o desecación. Impermeabilización: procedimiento destinado a evitar el mojado o la absorción de agua por un material o elemento constructivo. Puede hacerse durante su fabricación o mediante la posterior aplicación de un tratamiento. Impermeabilizante: producto que evita el paso de agua a través de los materiales tratados con él. Índice pluviométrico anual: para un año dado, es el cociente entre la precipitación media y la precipitación media anual de la serie. Inyección: técnica de recalce consistente en el refuerzo o consolidación de un terreno de cimentación mediante la introducción en él a presión de un mortero de cemento fluido con el fin de que rellene los huecos existentes. Intradós: superficie interior del muro. Lámina drenante: lámina que contiene nodos o algún tipo de pliegue superficial para formar canales por donde pueda discurrir el agua. Lámina filtrante: lámina que se interpone entre el terreno y un elemento constructivo y cuya característica principal es permitir el paso del agua a través de ella e impedir el paso de las partículas del terreno. Lodo de bentonita: suspensión en agua de bentonita que tiene la cualidad de formar sobre una superficie porosa una película prácticamente impermeable y que es tixotrópica, es decir, tiene la facultad de adquirir en estado de reposo una cierta rigidez. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

55 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad Mortero hidrófugo: mortero que, por contener sustancias de carácter químico hidrófobo, evita o disminuye sensiblemente la absorción de agua. Mortero hidrófugo de baja retracción: mortero que reúne las siguientes características: a) contiene sustancias de carácter químico hidrófobo que evitan o disminuyen sensiblemente la absorción de agua; b) experimenta poca reducción de volumen como consecuencia del proceso físico-químico del fraguado, endurecimiento o desecación. Muro parcialmente estanco: muro compuesto por una hoja exterior resistente, una cámara de aire y una hoja interior. El muro no se impermeabiliza sino que se permite el paso del agua del terreno hasta la cámara donde se recoge y se evacua. Placa: solera armada para resistir mayores esfuerzos de flexión como consecuencia, entre otros, del empuje vertical del agua freática. Pozo drenante: pozo efectuado en el terreno con entibación perforada para permitir la llegada del agua del terreno circundante a su interior. El agua se extrae por bombeo. Solera: capa gruesa de hormigón apoyada sobre el terreno, que se dispone como pavimento o como base para un solado. Sub-base: capa de bentonita de sodio sobre hormigón de limpieza dispuesta debajo del suelo. Suelo elevado: suelo en el que la relación entre la suma de la superficie de contacto con el terreno y la de apoyo, y la superficie del suelo es inferior a 1/7. Presencia de agua baja media alta Coeficiente de permeabilidad del terreno K S = 10-5 cm/s (01) Grado de impermeabilidad (02) HS1 Protección frente a la humedad Muros en contacto con el terreno tipo de muro de gravedad (03) flexorresistente (04) pantalla (05) situación de la impermeabilización interior exterior parcialmente estanco (06) Condiciones de las soluciones constructivas (07) (01) este dato se obtiene del informe geotécnico (02) este dato se obtiene de la tabla 2.1, apartado 2.1, exigencia básica HS1, CTE (03) Muro no armado que resiste esfuerzos principalmente de compresión. Este tipo de muro se construye después de realizado el vaciado del terreno del sótano. (04) Muro armado que resiste esfuerzos de compresión y de flexión. Este tipo de muro se construye después de realizado el vaciado del terreno del sótano. (05) Muro armado que resiste esfuerzos de compresión y de flexión. Este tipo de muro se construye en el terreno mediante el vaciado del terreno exclusivo del muro y el consiguiente hormigonado in situ o mediante el hincado en el terreno de piezas prefabricadas. El vaciado del terreno del sótano se realiza una vez construido el muro. (06) muro compuesto por una hoja exterior resistente, una cámara de aire y una hoja interior. El muro no se impermeabiliza sino que se permite el paso del agua del terreno hasta la cámara donde se recoge y se evacua. (07) este dato se obtiene de la tabla 2.2, apartado 2.1, exigencia básica HS1, CTE Presencia de agua baja media alta Coeficiente de permeabilidad del terreno K S = 10-5 cm/s (01) HS1 Protección frente a la humedad Suelos Grado de impermeabilidad 1 (02) tipo de muro de gravedad flexorresistente pantalla Tipo de suelo suelo elevado (03) solera (04) placa (05) Tipo de intervención en el terreno sub-base (06) inyecciones (07) sin intervención Condiciones de las soluciones constructivas C2+C3+D1 (08) (01) este dato se obtiene del informe geotécnico (02) este dato se obtiene de la tabla 2.3, apartado 2.2, exigencia básica HS1, CTE Suelo situado en la base del edificio en el que la relación entre la suma de la superficie de contacto con el (03) terreno y la de apoyo, y la superficie del suelo es inferior a 1/7. Capa gruesa de hormigón apoyada sobre el terreno, que se dispone como pavimento o como base para un (04) solado. solera armada para resistir mayores esfuerzos de flexión como consecuencia, entre otros, del empuje (05) vertical del agua freática. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

56 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad (06) capa de bentonita de sodio sobre hormigón de limpieza dispuesta debajo del suelo. técnica de recalce consistente en el refuerzo o consolidación de un terreno de cimentación mediante la (07) introducción en él a presión de un mortero de cemento fluido con el fin de que rellene los huecos existentes. (08) este dato se obtiene de la tabla 2.4, exigencia básica HS1, CTE Zona pluviométrica de promedios III (01) Altura de coronación del edificio sobre el terreno 15 m m m > 100 m 02) Zona eólica A B C (03) Clase del entorno en el que está situado el edificio E0 E1 (04) HS1 Protección frente a la humedad Fachadas y medianeras descubiertas Grado de exposición al viento V1 V2 V3 (05) Grado de impermeabilidad (06) Revestimiento exterior si no Condiciones de las soluciones constructivas R1+C2 (07) (01) Este dato se obtiene de la figura 2.4, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE (02) Para edificios de más de 100 m de altura y para aquellos que están próximos a un desnivel muy pronunciado, el grado de exposición al viento debe ser estudiada según lo dispuesto en el DB-SE-AE. (03) Este dato se obtiene de la figura 2.5, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE (04) E0 para terreno tipo I, II, III E1 para los demás casos, según la clasificación establecida en el DB-SE - Terreno tipo I: Borde del mar o de un lago con una zona despejada de agua (en la dirección del viento) de una extensión mínima de 5 km. - Terreno tipo II: Terreno llano sin obstáculos de envergadura. - Terreno tipo III: Zona rural con algunos obstáculos aislados tales como árboles o construcciones de pequeñas dimensiones. - Terreno tipo IV: Zona urbana, industrial o forestal. - Terreno tipo V: Centros de grandes ciudades, con profusión de edificios en altura. (05) Este dato se obtiene de la tabla 2.6, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE (06) Este dato se obtiene de la tabla 2.5, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE (07) Este dato se obtiene de la tabla 2.7, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE una vez obtenido el grado de impermeabilidad Grado de impermeabilidad único Tipo de cubierta plana inclinada HS1 Protección frente a la humedad Cubiertas, terrazas y balcones Parte 1 Uso Transitable No transitable Ajardinada Condición higrotérmica Ventilada Sin ventilar convencional peatones uso privado invertida peatones uso público Barrera contra el paso del vapor de agua barrera contra el vapor por debajo del aislante térmico ( 01) zona deportiva vehículos Sistema de formación de pendiente hormigón en masa mortero de arena y cemento hormigón ligero celular antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

57 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad hormigón ligero de perlita (árido volcánico) hormigón ligero de arcilla expandida hormigón ligero de perlita expandida (EPS) hormigón ligero de picón arcilla expandida en seco placas aislantes elementos prefabricados (cerámicos, hormigón, fibrocemento) sobre tabiquillos chapa grecada elemento estructural (forjado, losa de hormigón) Pendiente 10% (02) Aislante térmico (03) Material Poliuretano espesor 3 cm Capa de impermeabilización (04) Impermeabilización con materiales bituminosos y bituminosos modificados Lámina de oxiasfalto Lámina de betún modificado Impermeabilización con poli (cloruro de vinilo) plastificado (PVC) Impermeabilización con etileno propileno dieno monómero (EPDM) Impermeabilización con poliolefinas Impermeabilización con un sistema de placas Sistema de impermeabilización Cámara de aire ventilada adherido semiadherido no adherido fijación mecánica HS1 Protección frente a la humedad Cubiertas, terrazas y balcones Parte 2 Área efectiva total de aberturas de ventilación: Ss= 0 m² Superficie total de la cubierta: Ac= 0,0 m² = 0,00 30 > >3 0,0 Ac Capa separadora Para evitar el contacto entre materiales químicamente incompatibles Bajo el aislante térmico Bajo la capa de impermeabilización Para evitar la adherencia entre: La impermeabilización y el elemento que sirve de soporte en sistemas no adheridos La capa de protección y la capa de impermeabilización La capa de impermeabilización y la capa de mortero, en cubiertas planas transitables con capa de rodadura de aglomerado asfáltico vertido sobre una capa de mortero dispuesta sobre la impermeabilización Capa separadora antipunzonante bajo la capa de protección. Capa de protección Impermeabilización con lámina autoprotegida Capa de grava suelta (05), (06), (07) Capa de grava aglomerada con mortero (06), (07) Solado fijo (07) Baldosas recibidas Capa de mortero Piedra natural recibida con mortero con mortero Adoquín sobre Hormigón Aglomerado asfáltico lecho de arena Mortero filtrante Otro: Ss Solado flotante (07) Piezas apoyadas sobre soportes (06) Otro: Baldosas sueltas con aislante térmico incorporado Capa de rodadura (07) Aglomerado asfáltico vertido en caliente directamente sobre la impermeabilización Aglomerado asfáltico vertido sobre una capa de mortero dispuesta sobre la impermeabilización (06) antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

58 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad Capa de hormigón (06) Tierra Vegetal (06), (07), (08) Adoquinado Otro: Tejado Teja Pizarra Zinc Cobre Placa de fibrocemento Perfiles sintéticos Aleaciones ligeras Otro: CHAPA AISLADA TIPO SANDWICH (01) Cuando se prevea que vayan a producirse condensaciones en el aislante térmico, según el cálculo descrito en la sección HE1 del DB Ahorro de energía. (02) Este dato se obtiene de la tabla 2.9 y 2.10, exigencia básica HS1, CTE (03) Según se determine en la sección HE1 del DB Ahorro de energía (04) Si la impermeabilización tiene una resistencia pequeña al punzonamiento estático se debe colocar una capa separadora antipunzonante entre esta y la capa de protección. Marcar en el apartado de Capas Separadoras. (05) Solo puede emplearse en cubiertas con pendiente < 5% (06) Es obligatorio colocar una capa separadora antipunzonante entre la capa de protección y la capa de impermeabilización. En el caso en que la capa de protección sea grava, la capa separadora será, además, filtrante para impedir el paso de áridos finos. (07) Es obligatorio colocar una capa separadora antipunzonante entre la capa de protección y el aislante térmico. En el caso en que la capa de protección sea grava, la capa separadora será, además, filtrante para impedir el paso de áridos finos. (08) Inmediatamente por encima de la capa separadora se dispondrá una capa drenante y sobre esta una capa filtrante. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

59 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad HS2 Recogida y evacuación de residuos Almacén de contenedores de edificio y espacio de reserva No aplicable HS2 Recogida y evacuación de residuos Ámbito de aplicación: Esta sección se aplica a los edificios de viviendas de nueva construcción, tengan o no locales destinados a otros usos, en lo referente a la recogida de los residuos ordinarios generados en ellos. Para recogida de residuos puerta a puerta Para recogida centralizada con contenedores de calle de superficie (ver cálculo y características DB-HS 2.2) Almacén de contenedor o reserva de espacio fuera del edificio Almacén de contenedores almacén de contenedores espacio de reserva para almacén de contenedores distancia max. acceso < 25m No procede Superficie útil del almacén [S]: min 3,00 m 2 nº estimado de ocupantes = Σdormit sencil + Σ 2xdormit dobles período de recogida [días] Volumen generado por persona y día [dm3/(pers. día] [P] [T f ] [G f ] factor de contenedor [m 2 /l] capacidad del contenedor en [l] factor de mayoración [C f ] [M f ] 7 papel/cartón 1, ,0050 papel/cartón 1 2 envases 8, ,0042 envases ligeros ligeros 1 1 materia 1, ,0036 materia orgánica orgánica 1 7 vidrio 0, ,0033 vidrio 1 7 varios 1, ,0030 varios ,0027 S = Características del almacén de contenedores: temperatura interior T 30º revestimiento de paredes y suelo impermeable, fácil de limpiar encuentros entre paredes y suelo redondeados debe contar con: toma de agua sumidero sifónico en el suelo iluminación artificial base de enchufe fija Espacio de reserva para recogida centralizada con contenedores de calle P = nº estimado de ocupantes = Σdormit sencill + Σ 2xdormit dobles Ff = factor de fracción [m 2 /persona] fracción Ff con válvula de cierre antimúridos min. 100 lux (a 1m del suelo) 16A 2p+T (UNE :1994) S R = P Ff SR min 3,5 m2 envases ligeros 0,060 materia orgánica 0,005 papel/cartón 0,039 vidrio 0,012 varios 0,038 Ff =3,53 M² antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

60 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad Espacio de almacenamiento inmediato en las viviendas Cada vivienda dispondrá de espacio para almacenar cada una de las cinco fracciones de los residuos ordinarios generados en ella Las viviendas aisladas o pareadas podrán usar el almacén de contenedores del edificio para papel, cartón y vidrio como espacio de almacenamiento inmediato. Capacidad de almacenamiento de cada fracción: [C] [Pv] = nº estimado de ocupantes = Σdormit sencill + Σ 2xdormit dobles [CA] = coeficiente de almacenamiento [dm 3 C 30 x 30 C 45 dm 3 /persona] fracción CA CA s/cte envases ligeros 7,80 materia orgánica 3,00 papel/cartón 10,85 vidrio 3,36 varios 10,50 Características del espacio de almacenamiento inmediato: los espacios destinados a materia orgánica y envases ligeros punto más alto del espacio acabado de la superficie hasta 30 cm del espacio de almacenamiento en cocina o zona aneja similar 1,20 m sobre el suelo impermeable y fácilm lavable HS3 Calidad del aire interior La ventilación de la nave, se define en la justificación del Reglamento de Seguridad contra Incendios en Establecimientos Industriales RSCI-EI. HS4 Suministro de agua 1.- Propiedades de la instalación (calidad del agua). Los materiales que se vayan a utilizar en la instalación, en relación con su afectación al agua que suministren, deben ajustarse a los siguientes requisitos: a) para las tuberías y accesorios deben emplearse materiales que no produzcan concentraciones de sustancias nocivas que excedan los valores permitidos por la el Real Decreto 140/2003, de 7 de febrero; b) no deben modificar la potabilidad, el olor, el color ni el sabor del agua; c) deben ser resistentes a la corrosión interior; d) deben ser capaces de funcionar eficazmente en las condiciones de servicio previstas; e) no deben presentar incompatibilidad electroquímica entre sí; f) deben ser resistentes a temperaturas de hasta 40ºC, y a las temperaturas exteriores de su entorno inmediato; g) deben ser compatibles con el agua suministrada y no deben favorecer la migración de sustancias de los materiales en cantidades que sean un riesgo para la salubridad y limpieza del agua de consumo humano; h) su envejecimiento, fatiga, durabilidad y las restantes características mecánicas, físicas o químicas, no deben disminuir la vida útil prevista de la instalación. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

61 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad 2 Propiedades de la instalación (protección contra retornos). 1.- Se dispondrá sistema antirretorno para evitar la inversión del sentido del flujo en los puntos que figuran a continuación, así como en cualquier otro que resulte necesario: a) después del contador; b) antes del equipo de tratamiento de agua; d) en los tubos de alimentación no destinados a usos domésticos; e) antes de los aparatos de refrigeración o climatización. 2.- Las instalaciones de suministro de agua no podrán conectarse directamente a instalaciones de evacuación ni a instalaciones de suministro de agua proveniente de otro origen que la red pública. 3.- En los aparatos y equipos de la instalación, la llegada de agua se realizará de tal modo que no se produzcan retornos. 4.- Los antirretornos se dispondrán combinados con grifos de vaciado de tal forma que siempre sea posible vaciar cualquier tramo de la red. 3 Propiedades de la instalación (condiciones mínimas de suministro). Existen 2 lavabos que a 0,1 dm3/s supone 0,2 dm3/s Existen 2 duchas que a 0,2 dm3/s supone 0,4 dm3/s Existen 2 inodoros que a 0,1 dm3/s supone 0,2 dm3/s Total caudal instantáneo para servicios higíenicos es de 0,8 m3/s, a este caudal debería de sumarse el caudal que la actividad o uso de la nave requiera. Respecto al caudal instántaneo de agua caliente sanitaria (ACS), y siguiendo los valores de la tabla 2.1 del HS4-2 se tendía Existen 2 lavabos que a 0,065 dm3/s supone 0,13 dm3/s Existen 2 duchas que a 0,1 dm3/s supone 0,2 dm3/s Total caudal instantáneo para ACS es de 0,33 m3/s. De igual forma la instalación definida en planos cumple que en los puntos de consumo la presión mínima superará: a) 100 kpa para grifos comunes; b) 150 kpa para calentador. Por otra parte se consigue que la presión en cualquier punto de consumo no debe superar 500 kpa. Y finalmente se establece que la temperatura de ACS en los puntos de consumo debe estar comprendida entre 50ºC y 65ºC. 4 Señalización 1 Al existir una instalación para suministrar agua que no es apta para el consumo, las tuberías, los grifos y los demás puntos terminales de esta instalación deben estar adecuadamente señalados para que puedan ser identificados como tales de forma fácil e inequívoca. 5 Ahorro de agua antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

62 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad En las redes de ACS no debe disponerse una red de retorno ya que la longitud de la tubería de ida al punto de consumo más alejado es inferior a 15 m. Se dotará de dispositivos de ahorro de agua. 6.- Esquema de la instalación y diseño. Se trata de una instalación individual cuyo esquema se define en el documento planos de fontanería. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

63 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad HS5 Evacuación de aguas residuales 1 Caracterización y cuantificación de las exigencias Se dispone de cierres hidráulicos (sifones) en la instalación que impidan el paso del aire contenido en ella a los locales ocupados sin afectar al flujo de residuos. Las tuberías de la red de evacuación tienen el trazado más sencillo posible, con unas distancias y pendientes que faciliten la evacuación de los residuos y ser autolimpiables. Se ha evitado la retención de aguas en su interior. Los diámetros de las tuberías definidos en el plano de saneamiento es el apropiado para transportar los caudales previsibles en condiciones seguras. La red de tuberías se ha diseñado de tal forma que sean accesibles para su mantenimiento y reparación contando con arquetas o registros. Se dispone de sistemas de ventilación adecuados que permitan el funcionamiento de los cierres hidráulicos y la evacuación de gases mefíticos. La instalación no se usa para la evacuación de otro tipo de residuos que no sean aguas residuales o pluviales. 2 Configuración del sistemas de evacuación Al existir dos redes de alcantarillado público, una de aguas pluviales y otra de aguas residuales se ha dispuesto un sistema separativo en el interior de la parcela y cada red de canalizaciones se conecta de forma independiente con la exterior correspondiente. 3 Dimensionado de la red de evacuación de aguas residuales. Al ser un usuario, se ha definido para el dimensionado los valores mínimos que determina la tabla 4.1 de la HS5, que son: Lavabo, diámetro 32mm Ducha, diámetro 40 mm Inodoro, diámetro 100 mm. Para el ramales colector se ha tomado la referencia de la tabla 4.3 y 4.5 que en este caso se ha adoptado el valor de diámetro 110mm 4 Dimensionado de la red de evacuación de aguas pluviales. Comenzando por la recepción del agua en los patios, se ha de comentar que el número de sumidores definidos será de 8 por lo que se cumple el valor recomendado por la tabla 4.6 de la HS5. (supeficie mayor de 500 m2, por lo que 1209 m2/150=8 sumideros) Cada bajante tiene una supeficie asignada de aproximadamente 110 m2, y pendiente del 1%, por lo que el diámetro nominal sería de 150mm, dado que el desarrollo es de 200x150 mm, se define el cumplimiento de la tabla 4.7 para este tipo de instalación. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

64 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.4. DB-HS-Salubridad A los colectores, que tendrán una pendiente del 2%, se le ha asignado una sección de diámetro 250 mm, que cumple con la tabla 4.9 de diámetros mínimos de colectores (superficie proyectada de menor de 2710 m2 por ramal determina una sección de diámetro 250 mm. Arquetas Las arquetas usadas serás de PVC, no obstante si por necesidades de obra se ha de hacer alguna in situ podrá ser construida con fábrica de ladrillo macizo de medio pie de espesor, enfoscada y bruñida interiormente, se apoyarán sobre una solera de hormigón H-100 de 10 cm de espesor y se cubrirán con una tapa de hormigón prefabricado de 5 cm de espesor. El espesorde las realizadas con hormigón será de 10 cm. La tapa será hermética con junta de goma para evitar el paso de olores y gases. Las arquetas sumidero se cubrirán con rejilla metálica apoyada sobre angulares. Cuando estas arquetas sumideros tengan dimensiones considerables, como en el caso de rampa, la rejilla plana será desmontable. El desagüe se realizará por uno de sus laterales, con un diámetro mínimo de 110 mm, vertiendo a una arqueta sifónica o a un separador de grasas y fangos. En las arquetas sifónicas, el conducto de salida de las aguas irá provisto de un codo de 90º, siendo el espesor de la lámina de agua de 45 cm. Los encuentros de las paredes laterales se deben realizar a media caña, para evitar el depósito de materias sólidas en las esquinas. Igualmente, se conducirán las aguas entre la entrada y la salida mediante medias cañas realizadas sobre cama de hormigón formando pendiente antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

65 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.5. DB-HR Protección contra el ruido 3.5. Protección contra el ruido Fichas justificativas de la opción simplificada de aislamiento acústico Las tablas siguientes recogen las fichas justificativas del cumplimiento de los valores límite de aislamiento acústico mediante la opción simplificada. Permanecen en blanco, aquellas que no son de aplicación en este caso particular. Tabiquería. (apartado ) Tipo Características de proyecto exigidas m (kg/m 2 )= R A (dba)= Elementos de separación verticales entre recintos (apartado ) Debe comprobarse que se satisface la opción simplificada para los elementos de separación verticales situados entre: a) un recinto de una unidad de uso y cualquier otro del edificio; b) un recinto protegido o habitable y un recinto de instalaciones o un recinto de actividad. Debe rellenarse una ficha como ésta para cada elemento de separación vertical diferente, proyectados entre a) y b) Solución de elementos de separación verticales entre:. Elementos constructivos Tipo Características de proyecto exigidas m (kg/m 2 )= Elemento base Elemento de separación vertical R A (dba)= Elemento de separación vertical con puertas y/o ventanas Trasdosado por ambos lados??r A (dba)= Puerta o ventana R A (dba)= Cerramiento R A (dba)= Condiciones de las fachadas a las que acometen los elementos de separación verticales Fachada Tipo Características de proyecto exigidas m (kg/m 2 )= R A (dba)= Elementos de separación horizontales entre recintos (apartado ) Debe comprobarse que se satisface la opción simplificada para los elementos de separación horizontales situados entre: a) un recinto de una unidad de uso y cualquier otro del edificio; b) un recinto protegido o habitable y un recinto de instalaciones o un recinto de actividad. Debe rellenarse una ficha como ésta para cada elemento de separación vertical diferente, proyectados entre a) y b) Solución de elementos de separación horizontales entre:... Características Elementos constructivos Tipo de proyecto exigidas Elemento de separación horizontal Forjado Suelo flotante Techo suspendido m (kg/m 2 )= R A (dba)= R A (dba)= L w (db)= R A (dba)= antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

66 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.5. DB-HR Protección contra el ruido CUBIERTAS en contacto con el aire exterior (apartado ) Solución de fachada, cubierta o suelo en contacto con el aire exterior:.. Elementos Área (1) Características Tipo constructivos (m 2 % Huecos ) de proyecto exigidas Parte ciega Chapa tipo sándwich 100% =S c R A,tr (dba) = Huecos =S h R A,tr (dba) = (1) Área de la parte ciega o del hueco vista desde el interior del recinto considerado. FACHADAS en contacto con el aire exterior (apartado ) Solución de fachada, cubierta o suelo en contacto con el aire exterior:.. Elementos Área (1) Características Tipo constructivos (m 2 % Huecos ) de proyecto exigidas CERR. PLACA PREF. R Parte ciega 140 =S A,tr (dba) HORMIGON c = % Huecos PUERTA 26 =S h R A,tr (dba) = (2) Área de la parte ciega o del hueco vista desde el interior del recinto considerado. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

67 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía 3.6. DB-HE Ahorro de energía REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006) Artículo 15. Exigencias básicas de ahorro de energía (HE). 1. El objetivo del requisito básico «Ahorro de energía» consiste en conseguir un uso racional de la energía necesaria para la utilización de los edificios, reduciendo a límites sostenibles su consumo y conseguir asimismo que una parte de este consumo proceda de fuentes de energía renovable, como consecuencia de las características de su proyecto, construcción, uso y mantenimiento. 2. Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, construirán, utilizarán y mantendrán de forma que se cumplan las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes. 3. El Documento Básico «DB-HE Ahorro de Energía» especifica parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios del requisito básico de ahorro de energía Exigencia básica HE 1: Limitación de demanda energética: los edificios dispondrán de una envolvente de características tales que limite adecuadamente la demanda energética necesaria para alcanzar el bienestar térmico en función del clima de la localidad, del uso del edificio y del régimen de verano y de invierno, así como por sus características de aislamiento e inercia, permeabilidad al aire y exposición a la radiación solar, reduciendo el riesgo de aparición de humedades de condensación superficiales e intersticiales que puedan perjudicar sus características y tratando adecuadamente los puentes térmicos para limitar las pérdidas o ganancias de calor y evitar problemas higrotérmicos en los mismos Exigencia básica HE 2: Rendimiento de las instalaciones térmicas: los edificios dispondrán de instalaciones térmicas apropiadas destinadas a proporcionar el bienestar térmico de sus ocupantes, regulando el rendimiento de las mismas y de sus equipos. Esta exigencia se desarrolla actualmente en el vigente Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios, RITE, y su aplicación quedará definida en el proyecto del edificio Exigencia básica HE 3: Eficiencia energética de las instalaciones de iluminación: los edificios dispondrán de instalaciones de iluminación adecuadas a las necesidades de sus usuarios y a la vez eficaces energéticamente disponiendo de un sistema de control que permita ajustar el encendido a la ocupación real de la zona, así como de un sistema de regulación que optimice el aprovechamiento de la luz natural, en las zonas que reúnan unas determinadas condiciones Exigencia básica HE 4: Contribución solar mínima de agua caliente sanitaria: en los edificios con previsión de demanda de agua caliente sanitaria o de climatización de piscina cubierta, en los que así se establezca en este CTE, una parte de las necesidades energéticas térmicas derivadas de esa demanda se cubrirá mediante la incorporación en los mismos de sistemas de captación, almacenamiento y utilización de energía solar de baja temperatura adecuada a la radiación solar global de su emplazamiento y a la demanda de agua caliente del edificio. Los valores derivados de esta exigencia básica tendrán la consideración de mínimos, sin perjuicio de valores que puedan ser establecidos por las administraciones competentes y que contribuyan a la sostenibilidad, atendiendo a las características propias de su localización y ámbito territorial Exigencia básica HE 5: Contribución fotovoltaica mínima de energía eléctrica: en los edificios que así se establezca en este CTE se incorporarán sistemas de captación y transformación de energía solar en energía eléctrica por procedimientos fotovoltaicos para uso propio o suministro a la red. Los valores derivados de esta exigencia básica tendrán la consideración de mínimos, sin perjuicio de valores más estrictos que puedan ser establecidos por las administraciones competentes y que contribuyan a la sostenibilidad, atendiendo a las características propias de su localización y ámbito territorial antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

68 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía Dado el uso agroalimentario, no es de aplicación HE1 Limitación de demanda energética HE2 Rendimiento de las instalaciones térmicas Dado el uso agroalimentario no se han dispuesto instalaciones térmicas permanentes. Dado el uso agroalimentario, no es de aplicación HE3 Eficiencia energética de las instalaciones de iluminación HE4 Contribución solar mínima de agua caliente sanitaria Se ha establecido para los aseos una infraestructura de captación solar térmica configurada por dos captadores solares, un depósito interacumulador y un sistema de apoyo de calentador eléctrico. A continuación se pasa a definir el diseño de la instalación. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

69 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

70 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

71 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

72 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

73 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

74 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

75 I. MEMORIA 3. Cumplimiento CTE 3.6. DB-HE Ahorro de Energía Dado el uso agroalimentario, no es de aplicación HE5 Contribución fotovoltaica mínima de energía eléctrica antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

76 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos 4. Cumplimiento de otros reglamentos 4.0. Antecedentes 4.1. Habitalibilidad 4.2. Accesibilidad y Decreto 293/ Telecomunicaciones 4.4. Maquinaria y equipos 4.5. Instalación eléctrica 4.6. Protección Contra Incendios 4.7. Seguridad e higiene 4.8. Protección Ambiental y cumplimiento del Decreto 169/ Gestión de Residuos 4.0. ANTECENDENTE COMUN. El objeto del presente proyecto es la construcción de un local- nave para usos agroalimentario HABITABILIDAD. No procede el cumplimiento de esta característica al ser una construcción para tipología agroalimentaria no vividera ACCESIBILIDAD. Las instalaciones en planta baja son totalmente accesibles al personal, existiendo un almacén en planta segunda que es de uso restringido y sin necesidad de uso de ascensores. Se procedrá a continuación a desarrollar el cumplimiento del Decreto 293/2009, de 7 de Julio, por el que se aprueba el reglamento que regula las normas para la accesibilidad en las Infraestructuras, el urbanismo, la edificación y el transporte en Andalucía. (BOJA nº 140, de 21 de julio de 2009, con Corrección de errores. BOJA nº 219, de 10 de noviembre de 2009). Dicho cumplimiento se presenta convel formato de las fichas definidas en dicho reglamento y que se expone seguidamente. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

77 Decreto 293/2009, de 7 de Julio, por el que se aprueba el reglamento que regula las normas para la accesibilidad en las Infraestructuras, el urbanismo, la edificación y el transporte en Andalucía. BOJA nº 140, de 21 de julio de 2009 Corrección de errores. BOJA nº 219, de 10 de noviembre de 2009 DATOS GENERALES FICHAS Y TABLAS JUSTIFICATIVAS* * Aprobada por la Orden de 9 de enero de 2012, por la que se aprueban los modelos de fichas y tablas justificativas del Reglamento que regula las normas para la accesibilidad en las infraestructuras, el urbanismo, la edificación y el transporte en Andalucía, aprobado por el Decreto 293/2009, de 7 de julio, y las instrucciones para su cumplimentación. (BOJA nº 12, de 19 de enero de 2012) 1 76

78 DATOS GENERALES DOCUMENTACIÓN Proyecto de construcción de nave de uso agroalimentario - comercial ACTUACIÓN Construcción de una edificación ACTIVIDADES O USOS CONCURRENTES Almacenamiento - comercial DOTACIONES Y NÚMERO TOTAL DE ELEMENTOS DOTACIONES Aforo (número de personas) Número de asientos 0 NÚMERO Superficie 839,90 Accesos 3 Ascensores 0 Rampas 0 Alojamientos 0 Núcleos de aseos 0 Aseos aislados 2 Núcleos de duchas 0 Duchas aisladas 2 Núcleos de vestuarios 0 Vestuarios aislados 0 Probadores 0 Plazas de aparcamientos 1 Plantas Puestos de personas con discapacidad (sólo en el supuesto de centros de enseñanza reglada de educación especial) 10 (0,2 pers/m2) (50m2 de ocupación en zona comercial, resto zona de mercancías) 2 (planta baja accesible, planta primera restringida por almacén) LOCALIZACIÓN Parcela T-1-1 y T-1-2 del polígono industrial Llano Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) TITULARIDAD Excmo. Ayuntamiento de Alcalá la Real PERSONA/S PROMOTORA/S Excmo. Ayuntamiento de Alcalá la Real PROYECTISTA/S Antonio Toro Trujillo

79 FICHAS Y TABLAS JUSTIFICATIVAS QUE SE ACOMPAÑAN Ficha I. Infraestructuras y urbanismo Ficha II. Edificios, establecimientos o instalaciones Ficha III. Edificaciones de viviendas Ficha IV. Viviendas reservadas para personas con movilidad reducida Tabla 1. Edificios, establecimientos o instalaciones de alojamiento Tabla 2. Edificios, establecimientos o instalaciones de uso comercial Tabla 3. Edificios, establecimientos o instalaciones de uso sanitario Tabla 4. Edificios, establecimientos o instalaciones de servicios sociales Tabla 5. Edificios, establecimientos o instalaciones de actividades culturales y sociales Tabla 6. Edificios, establecimientos o instalaciones de restauración Tabla 7. Edificios, establecimientos o instalaciones de uso administrativo Tabla 8. Centros de enseñanza Tabla 9. Edificios, establecimientos o instalaciones de transportes Tabla 10. Edificios, establecimientos o instalaciones de espectáculos Tabla 11. Edificios, establecimientos o instalaciones de uso religioso Tabla 12. Edificios, establecimientos o instalaciones de actividades recreativas Tabla 13. Garajes y aparcamientos OBSERVACIONES La zona comercial comprenderá una superficie máxima de 50 m2, siendo el resto zona de almacenamiento de productos agrícolas. FECHA Y FIRMA En.Alcalá la Real..., a...de...diciembre...de Fdo.: 3 78

80 FICHA I. INFRAESTRUCTURAS Y URBANISMO * CONDICIONES CONSTRUCTIVAS DE LOS MATERIALES Y DEL EQUIPAMIENTO Descripción de los materiales utilizados Pavimentos de itinerarios accesibles Material: Para exteriores fratasado de hormigón con acabado rugoso. Color: exterior de color gris Resbaladicidad: Exterior clase 3 (Rd>45), Pavimentos de rampas Material: Color: Resbaladicidad: Pavimentos de escaleras Material: Para exteriores fratasado de hormigón con acabado rugoso. Color: gris Resbaladicidad: Exterior clase 3 (Rd>45), Carriles reservados para el tránsito de bicicletas Material: Color: Se cumplen todas las condiciones de la normativa aplicable relativas a las características de los materiales empleados y la construcción de los itinerarios en los espacios urbanos. Todos aquellos elementos de equipamiento e instalaciones y el mobiliario urbano (teléfonos, ascensores, escaleras mecánicas...), cuya fabricación no depende de las personas proyectistas, deberán cumplir las condiciones de diseño que serán comprobadas por la dirección facultativa de las obras, en su caso, y acreditadas por la empresa fabricante. No se cumple alguna de las condiciones constructivas de los materiales o del equipamiento, lo que se justifica en las observaciones de la presente Ficha justificativa integrada en el proyecto o documentación técnica. * Aprobada por la Orden de 9 de enero de 2012, por la que se aprueban los modelos de fichas y tablas justificativas del Reglamento que regula las normas para la accesibilidad en las infraestructuras, el urbanismo, la edificación y el transporte en Andalucía, aprobado por el Decreto 293/2009, de 7 de julio, y las instrucciones para su cumplimentación. (BOJA nº 12, de 19 de enero de 2012) 1 79

81 FICHA I. INFRAESTRUCTURAS Y URBANISMO ITINERARIOS PEATONALES ACCESIBLES NORMATIVA O. VIV/561/2010 DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA CONDICIONES GENERALES (Rgto. Art. 15. Orden VIV/561/2010 arts. 5 y 46) Ancho mínimo 1,80 m (1) 1,50 m >= 1.80 m Pendiente longitudinal 6,00 % --- < 6% Pendiente transversal 2,00 % 2,00 % <2% Altura libre 2,20 m 2,20 m >2,20 m Altura de bordillos (serán rebajados en los vados) --- 0,12 m No hay Abertura máxima de los alcorques de rejilla, y de las rejillas en registros. En itinerarios peatonales 0,01 m --- <0,01 m En calzadas 0,025 m --- Iluminación homogénea 20 luxes --- (1) Excepcionalmente, en zonas urbanas consolidadas se permite un ancho 1,50 m, con las condiciones previstas en la normativa autonómica. VADOS PARA PASO PEATONES (Rgto. Art. 16. Orden VIV/561/2010 arts. 20, 45 y 46) Pendiente longitudinal del plano inclinado entre dos niveles a comunicar Longitud 2,0 10,00 % 8,00 % Longitud 2,5 Pendiente transversal del plano inclinado estre dos niveles a comunicar m 8,00 % 6,00 % 2,00 % 2,00 % Ancho (zona libre enrasada con la calzada) 1,80 m 1,80 m Anchura franja señalizadora pavimento táctil = 0,60 m = Longitud vado Rebaje con la calzada 0,00 cm 0,00 cm VADOS PARA PASO DE VEHÍCULOS (Rgto. Art. 16. Orden VIV/561/2010 arts. 13, 19, 45 y 46) Pendiente longitudinal en tramos < 3,00 m = Itinerario peatonal 8,00 % Pendiente longitudinal en tramos 3,00 m --- 6,00 % Pendiente transversal = Itinerario peatonal 2,00 % PASOS DE PEATONES (Rgto. Art. 17. Orden VIV/561/2010 arts. 21, 45 y 46) Anchura (zona libre enrasada con la calzada) Vado de peatones Vado de peatones Pendiente vado 10% P > 8%. Ampliación paso peatones 0,90 m --- Señalización en la acera Franja señalizadora pavimento táctil direccional Franja señalizadora pavimento táctil botones Anchura = 0,80 m --- Longitud = Hasta línea fachada o 4 m --- Anchura = 0,60 m --- Longitud ISLETAS (Rgto. Art. 17. Orden VIV/561/2010 arts. 22, 45 y 46) = Encuentro calzada-vado o zona peatonal Anchura Paso peatones 1,80 m Fondo 1,50 m 1,20 m Espacio libre Señalización en la acera Nivel calzada (2-4 cm) Nivel acerado Fondo dos franjas pav. Botones Anchura pavimento direccional Fondo dos franjas pav. Botones Anchura pavimento direccional PUENTES Y PASARELAS (Rgto. Art. 19. Orden VIV/561/2010 arts. 5 y 30) En los pasos elevados se complementan las escaleras con rampas o ascensores --- = 0,40 m --- = 0,80 m --- = 0,60 m --- = 0,80 m --- Anchura libre de paso en tramos horizontales 1,80 m 1,60 m 2 80

82 Altura libre 2,20 m 2,20 m Pendiente longitudinal del itinerario peatonal 6,00 % 8,00 % Pendiente transversal del itinerario peatonal 2,00 % 2,00 % Iluminación permanente y uniforme 20 lux --- Franja señalizadora pav. táctil direccional Barandillas inescalables. Coincidirán con inicio y final Anchura --- = Itin. peatonal Longitud --- = 0,60 m Altura 0,90 m 1,10 m (1) (1) La altura será mayor o igual que 1,10 m cuando el desnivel sea superior a 6,00 m Pasamanos. Ambos lados, sin aristas y diferenciados del entorno. Diámetro del pasamanos Altura 0,65 m y 0,75 m 0,95 m y 1,05 m De 0,045 m a 0,05 m 0,90 m 1,10 m (1) 0,65 m y 0,75 m 0,90 m y 1,10 m De 0,045 m a 0,05 m Separación entre pasamanos y paramentos 0,04 m 0,04 m Prolongación de pasamanos al final de cada tramo = 0,30 m --- PASOS SUBTERRÁNEOS (Rgto. Art. 20. Orden VIV/561/2010 art. 5) En los pasos subterráneos se complementan las escaleras con rampas, ascensores. Anchura libre de paso en tramos horizontales 1,80 m 1,60 m Altura libre en pasos subterráneos 2,20 m 2,20 m Pendiente longitudinal del itinerario peatonal 6,00 % 8,00 % Pendiente transversal del itinerario peatonal 2,00 % 2,00 % Iluminación permanente y uniforme en pasos subterráneos 20 lux 200 lux Franja señalizadora pav. táctil direccional Anchura --- = Itin. peatonal Longitud --- = 0,60 m ESCALERAS (Rgto. Art. 23. Orden VIV/561/2010 arts. 15, 30 y 46) Directriz Trazado recto Generatriz curva. Radio --- R 50 m Número de peldaños por tramo sin descansillo intermedio 3 N 12 N 10 Huella 0,30 m 0,30 m Contrahuella (con tabica y sin bocel) 0,16 m 0,16 m Peldaños Relación huella / contrahuella 0,54 2C+H 0, Ángulo huella / contrahuella 75º 90º --- Anchura banda señalización a 3 cm. del borde = 0,05 m --- Ancho libre 1,20 m 1,20 m Ancho mesetas Ancho escalera Ancho escalera Fondo mesetas 1,20 m 1,20 m Fondo de meseta embarque y desembarque al inicio y final de la escalera Circulo libre inscrito en particiones de escaleras en ángulo o las partidas --- 1,50 m --- 1,20 m Franja señalizadora pavimento táctil direccional Barandillas inescalables Coincidirán con inicio y final Anchura = Anchura escalera = Anchura escalera Longitud = 1,20 m = 0,60 m Altura 0,90 m 1,10 m (1) (1) La altura será mayor o igual que 1,10 cuando el desnivel sea superior a 6,00 m Pasamanos continuos. A ambos lados, sin aristas y diferenciados del entorno. Diámetro del pasamanos Altura 0,65 m y 0,75 m 0,95 m y 1,05 m De 0,045 m a 0,05 m 0,90 m 1,10 m (1) De 0,90 a 1,10 m De 0,045 m a 0,05 m Prolongación de pasamanos en embarques y desembarques 0,30 m --- En escaleras de ancho 4,00 m se disponen barandillas centrales con doble pasamanos. ASCENSORES, TAPICES RODANTES Y ESCALERAS MECÁNICAS (Rgto. Art. 24. Orden VIV/561/2010 arts. 16, 17 y 46) 3 81

83 Espacio colindante libre de obstáculos 1,50 m --- Franja pavimento tactil indicador direccional = Anchura puerta --- = 1,20 m --- Altura de la botonera exterior De 0,70 m a 1,20 m --- Espacio entre el suelo de la cabina y el pavimento exterior 0,035 m --- Precisión de nivelación 0,02 m --- Puerta. Dimensión del hueco de paso libre 1,00 m --- Una puerta 1,10 x 1,40 m --- Dimensiones mínimas interiores de la cabina Dos puertas enfrentadas Dos puertas en ángulo 1,10 x 1,40 m --- 1,40 x 1,40 m --- Tapices rodantes Escaleras mecánicas Franja pavimento táctil indicador direccional Franja pavimento táctil indicador direccional RAMPAS (Rgto. Art. 22. Orden VIV/561/2010 arts. 14, 30 y 46) Anchura = Ancho tapiz --- Longitud = 1,20 m --- Anchura = Ancho escaleras --- Longitud = 1,20 m --- Se consideran rampas los planos inclinados con pendientes > 6 % o desnivel > 0,20 m Radio en el caso de rampas de generatriz curva --- R 50 m Anchura libre 1,80 m 1,50 m Longitud de tramos sin descansillos (1) 10,00 m 9,00 m Pendiente longitudinal (1) Tramos de longitud 3,00 m 10,00 % 10,00 % Tramos de longitud > 3,00 m y 6,00 m 8,00 % 8,00 % Tramos de longitud > 6,00 m 8,00 % 6,00 % (1) En la columna O. VIV/561/2010 se mide en verdadera magnitud y en la columna DEC. 293/2009 (RGTO) en proyección horizontal Pendiente transversal 2,00 % 2,00 % Ancho de mesetas Ancho de rampa Ancho de rampa Fondo de mesetas y zonas de desembarque Sin cambio de dirección 1,50 m 1,50 m Con cambio de dirección 1,80 m 1,50 m Franja señalizadora pavimento táctil direccional. Barandillas inescalables. Coincidirán con inicio y final. Anchura = Anchura rampa = Anchura meseta Longitud = 1,20 m = 0,60 m Altura (1) 0,90 m 1,10 m (1) La altura será mayor o igual que 1,10 m cuando el desnivel sea superior a 6,00 m Pasamanos continuos. A ambos lados, sin aristas y diferenciados del entorno Diámetro del pasamanos Altura 0,65 m y 0,75 m 0,95 m y 1,05 m De 0,045 m a 0,05 m 0,90 m 1,10 m De 0,90 m a 1,10 m De 0,045 m a 0,05 m Prolongación de pasamanos en cada tramo 0,30 m 0,30 m En rampas de ancho 4,00 m se disponen barandillas centrales con doble pasamanos. FICHA I. INFRAESTRUCTURAS Y URBANISMO EDIFICACIONES DE ASEOS DE USO PÚBLICO Se debe rellenar el apartado correspondiente de la Ficha justificativa II. Edificios, establecimientos o instalaciones 4 82

84 FICHA I. INFRAESTRUCTURAS Y URBANISMO ZONAS DE ESTACIONAMIENTO DE VEHÍCULOS NORMATIVA O. VIV/561/2010 DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA RESERVA DE PLAZAS. CONDICIONES TÉCNICAS (Rgto. Art. 30. Orden VIV/561/2010 arts. 35 y 43) Dotación de aparcamientos accesibles 1 de cada 40 o fracción 1 cada 40 o fracción 1 Batería o diagonal 5,00 x 2,20 m + ZT (1) --- 5x2,20 m + ZT Dimensiones Línea 5,00 x 2,20 m + ZT (1) (1) ZT: Zona de transferencia - Zona de transferencia de aparcamientos en batería o en diagonal. Zona lateral de ancho 1,50 m y longitud igual a la de la plaza. - Zona de transferencia de aparcamientos en línea. Zona trasera de anchura igual a la de la plaza y longitud 1,50 m Se permite que la zona de transferencia se comparta entre dos plazas. --- OBSERVACIONES DECLARACIÓN DE CIRCUNSTANCIAS SOBRE EL CUMPLIMIENTO DE LA NORMATIVA Se cumplen todas las prescripciones de la normativa aplicable. Se trata de una actuación a realizar en un espacio público, infraestructura o urbanización existente y no se puede cumplir alguna prescripción específica de la normativa aplicable debido a las condiciones físicas del terreno o de la propia construcción o cualquier otro condicionante de tipo histórico, artístico, medioambiental o normativo, que imposibilitan el total cumplimiento de las disposiciones. En el apartado "Observaciones" de la presente Ficha justificativa se indican, concretamente y de manera motivada, los artículos o apartados de cada normativa que resultan de imposible cumplimiento y, en su caso, las soluciones que se propone adoptar. Todo ello se fundamenta en la documentación gráfica pertinente que acompaña a la memoria. En dicha documentación gráfica se localizan e identifican los parámetros o prescripciones que no se pueden cumplir, mediante las especificaciones oportunas, así como las soluciones propuestas. En cualquier caso, aún cuando resulta inviable el cumplimiento estricto de determinados preceptos, se mejoran las condiciones de accesibilidad preexistentes, para la cual se disponen, siempre que ha resultado posible, ayudas técnicas. Al efecto, se incluye en la memoria del proyecto, la descripción detallada de las características de las ayudas técnicas adoptadas, junto con sus detalles gráficos y las certificaciones de conformidad u homologaciones necesarias que garanticen sus condiciones de seguridad. No obstante, la imposibilidad del cumplimiento de determinadas exigencias no exime del cumplimiento del resto, de cuya consideración la presente Ficha justificativa es documento acreditativo. 5 83

85 FICHA II. EDIFICIOS, ESTABLECIMIENTOS O INSTALACIONES * CONDICIONES CONSTRUCTIVAS DE LOS MATERIALES Y DEL EQUIPAMIENTO Descripción de los materiales utilizados Pavimentos de itinerarios accesibles Material: Para exteriores fratasado de hormigón con acabado rugoso. Para interiores fratasado con resina, textura rugosa Color: exterior de color gris, interior de color gris o a elección de la dirección técnica Resbaladicidad: Exterior clase 3 (Rd>45), interior clase 1(15Rd<=35) para zona seca y clase 2 (35<Rd<=45) para zona húmedas (a elección estas zonas en función de la dirección técnica. Pavimentos de rampas Material: No hay rampas Color: Resbaladicidad: Pavimentos de escaleras Material: Para exteriores fratasado de hormigón con acabado rugoso. Color: gris Resbaladicidad: clase 3 (Rd>45), Se cumplen todas las condiciones de la normativa aplicable relativas a las características de los materiales empleados y la construcción de los itinerarios accesibles en el edificio. Todos aquellos elementos de equipamiento e instalaciones del edificio (teléfonos, ascensores, escaleras mecánicas...), cuya fabricación no depende de las personas proyectistas, deberán cumplir las condiciones de diseño que serán comprobadas por la dirección facultativa de las obras, en su caso, y acreditadas por la empresa fabricante. No se cumple alguna de las condiciones constructivas de los materiales o del equipamiento, lo que se justifica en las observaciones de la presente Ficha justificativa integrada en el proyecto o documentación técnica. * Aprobada por la Orden de 9 de enero de 2012, por la que se aprueban los modelos de fichas y tablas justificativas del Reglamento que regula las normas para la accesibilidad en las infraestructuras, el urbanismo, la edificación y el transporte en Andalucía, aprobado por el Decreto 293/2009, de 7 de julio, y las instrucciones para su cumplimentación. (BOJA nº 12, de 19 de enero de 2012) 84

86 FICHA II. EDIFICIOS, ESTABLECIMIENTOS O INSTALACIONES ESPACIOS INTERIORES AL MISMO NIVEL ESPACIOS EXTERIORES. Se deberá cumplimentar en su caso, la Ficha justificativa I. Infraestructuras y urbanismo NORMATIVA DB-SUA DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA ACCESO DESDE EL EXTERIOR (Rgto. Art. 64. DB-SUA Anejo A) Un acceso principal desde el exterior cumple alguna de las siguientes condiciones (marcar lo que proceda): No hay desnivel Desnivel Salvado con una rampa (Ver apartado "Rampas") Salvado por un ascensor (Ver apartado "Ascensores") El edificio cuenta con torniquetes, barreras o elementos de control, por lo que al menos un paso cuenta con las siguientes características: Pasos controlados Anchura de paso sistema cuchilla, guillotina o batientte automático ,90 m Anchura de portilla alternativa para apertura por el personal de control del edificio ,90 m ESPACIOS PARA EL GIRO, VESTÍBULOS Y PASILLOS (Rgto. Art. 64. DB-SUA Anejo A) Vestíbulos Circunferencia libre no barrida por las puertas. 1,50 m 1,50 m Circunferencia libre no barrida por las puertas frente a ascensor accesible. 1,50 m --- Anchura libre 1,20 m 1,20 m Longitud del estrechamiento 0,50 m 0,50 m Pasillos Estrechamientos puntuales Ancho libre resultante 1,00 m 0,90 m Separación a puertas o cambios de dirección 0,65 m --- Espacio de giro libre al fondo de pasillos longitud > 10 m HUECOS DE PASO (Rgto. Art. 67. DB-SUA Anejo A) 1,50 m --- Anchura libre de paso de las puertas de entrada y huecos 0,80 m 0,80 m 0,80m En el ángulo de máxima apertura de la puerta, la anchura libre de paso reducida por el grosor de la hoja de la puerta es 0,78 m Ángulo de apertura de las puertas º =90º Espacio libre horizontal a ambas caras de las puertas 1,20 m 1,20 m >1,20 m Sistema de apertura o cierre Altura de la manivela De 0,80 m a 1,20 m De 0,80 m a 1,00 m 0,90 m Separación del picaporte al plano de la puerta --- 0,04 m Distancia desde el mecanismo hasta el encuentro en rincón 0,30 m --- 0,04 m >0,30 m Son de policarbonatos o metacrilatos, luna pulida templada de espesor mínimo 6 mm. o acristalamientos laminares de seguridad Puertas transparentes o acristaladas Señalización horizontal en toda su longitud Ancho franja señalizadora perimetral (1) De 0,85 m a 1,10 m De 1,50 m a 1,70 m De 0,85 m a 1,10 m De 1,50 m a 1,70 m --- 0,05 m (1) Puertas totalmente transparentes con apertura automática o que no disponen de mecanismo de accionamiento Puertas de dos hojas Puertas automáticas VENTANAS Sin mecanismo de automatismo y coordinación, anchura de paso mínimo en una de ellas. 0,80 m 0,80 m Anchura libre de paso 0,80 m 0,80 m Mecanismos de minoración de velocidad --- 0,5 m/s No invaden el pasillo a una altura inferior a 2,20 m 85

87 FICHA II. EDIFICIOS, ESTABLECIMIENTOS O INSTALACIONES ESPACIOS INTERIORES ENTRE DISTINTOS NIVELES ACCESO A LAS DISTINTAS PLANTAS O DESNIVELES (Rgto. Art.69 y 2.1.d), DB-SUA 9) El edificio, establecimiento o instalación, de titularidad de las Administraciones Públicas o sus entes instrumentales dispone, al menos, de un ascensor accesible que comunica todas las plantas de uso público o privado. El edificio, establecimiento o instalación de concurrencia pública y más de una planta dispone de un ascensor accesible que comunica las zonas de uso público. Acceso a las distintas plantas El edificio, establecimiento o instalación, sea o no de concurrencia pública, necesita salvar más de dos plantas desde alguna entrada principal accesible al edificio hasta alguna planta que no sea de ocupación nula, y para ello dispone de ascensor accesible o rampa accesible que comunica las plantas que no sean de ocupación nula con las de entrada accesible al edificio. El edificio, establecimiento o instalación, sea o no de concurrencia pública, tiene más de 200 m2 de superficie útil en plantas sin entrada accesible al edificio, excluida la superficie de zonas de ocupación nula, y para ello dispone de ascensor accesible o rampa accesible que comunica las plantas que no sean de ocupación nula con las de entrada accesible al edificio. Los cambios de nivel a zonas de uso y concurrencia pública o a elementos accesibles tales como plazas de aparcamientos accesibles, alojamientos accesibles, plazas reservadas, etc, cuentan con un medio accesible, rampa o ascensor, alternativo a las escaleras. NORMATIVA DB-SUA DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA ESCALERAS (Rgto. Art. 70. DB-SUA 1) Directriz Altura salvada por el tramo Recta(2) Curva o mixta (3) Recta(2) Curva o mixta (3) Uso general 3,20 m --- 0,54 m Uso público (1) o sin alternativa de ascensor 2,25 m --- Número mínimo de peldaños por tramo 3 Según DB-SUA Huella 0,28 m Según DB-SUA Contrahuella (con tabica y sin bocel) Relación huella / contrahuella Uso general Uso público (1) o sin alternativa de ascensor De 0,13 m a 0,185 m De 0,13 m a 0,175 m 0,54 2C+H 0,70 m Según DB-SUA Según DB-SUA Según DB-SUA En las escaleras situadas en zonas de uso público se dispondrá en el borde las huellas un material o tira antideslizante de color contrastado, enrasada en el ángulo del peldaño y firmemente unida a éste. 0,18 m Docente con escolarización infantil o enseñanza primaria, pública concurrencia y comercial Ocupación 100 Ocupación > 100 1,00 m 1,10 m Ancho libre Sanitario Con pacientes internos o externos con recorridos que obligan a giros de 90º o mayores 1,40 m Otras zonas 1,20 m Resto de casos 1,00 m 1,00 m Ángulo máximo de la tabica con el plano vertical 15º 15º Ancho Ancho de escalera Ancho de escalera Mesetas Fondo Mesetas de embarque y desembarque 1,00 m 1,20 m Mesetas intermedias (no invadidas por puertas o ventanas) 1,00 m 1,20 m 86

88 Mesetas en áreas de hospitalización o de tratamientos intensivos, en las que el recorrido obligue a giros de 180º 1,60 m --- Franja señalizadora pavimento táctil direccional Distancia de la arista de peldaños a puertas o a pasillos de anchura inferior a 1,20 m Anchura = Anchura escalera = Anchura escalera Longitud = 0,80 m 0,20 m 0,40 m 0,40 m Iluminación a nivel del suelo luxes Diámetro Pasamanos Altura De 0,90 m a 1,10 m De 0,65 m a 0,75 m Separación entre pasamanos y parámetros 0,04 m 0,04 m --- Prolongación de pasamanos en extremos (4) 0,30 m --- En escaleras de ancho 4,00 m se disponen barandillas centrales con pasamanos. La separación entre pasamanos intermedios es de 4,00 m como máximo, en escaleras sometidas a flujos intensos de paso de ocupantes, como es el caso de acceso a auditorios, infraestructuras de transporte, recintos deportivos y otras instalaciones de gran ocupación. En los restantes casos, al menos uno. Las escaleras que salven una altura 0,55 m, disponen de barandillas o antepechos coronados por pasamanos. Entre dos plantas consecutivas de una misma escalera, todos los peldaños tienen la misma contrahuella todos los peldaños de los tramos rectos tienen la misma huella. Entre dos tramos consecutivos de plantas diferentes, la contrahuella no variará más de 1 cm. El pasamanos es firme y fácil de asir, separado del paramento al menos 0,04 m y su sistema de sujeción no interfiere el paso continuo de la mano. Se disponen de pasamanos continuos a ambos lados y diferenciados cromáticamente de las superficies del entorno. (1) Ver definición DB-SUA "Seguridad de utilización y accesibilidad" (2) Obligatorio en áreas de hospitalización y tratamientos intensivos, en escuelas infantiles y en centros de enseñanza primaria o secundaria. (3) En tramos curvos, la huella medirá 28 cm, como mínimo, a una distancia de 50 cm del borde interior y 44 cm, como máximo, en el borde exterior (véase figura 4.3.). Además, se cumplirá la relación indicada en el punto 1 anterior a 50 cm de ambos extremos. La dimensión de toda huella se medirá, en cada peldaño, según la dirección de la marcha. (4) En zonas de uso público, o que no dispongan de ascensor como alternativa, se prolongorá al menos en un lado. En uso sanitario en ambos lados. RAMPAS DE ITINERARIOS ACCESIBLES (Rgto. Art. 72. DB-SUA 1) Directriz Recta o curvatura de R 30,00 m Recta o curvatura de R 30,00 m Anchura 1,20 m 1,20 m Tramos de longitud < 3,00 m 10,00 % 10,00 % Pendiente longitudinal (proyección horizontal) Tramos de longitud 3,00 m y < 6,00 m 8,00 % 8,00 % Tramos de longitud 6,00 m 6,00 % 6,00 % Pendiente transversal 2 % 2 % Longitud máxima de tramo (proyección horizontal) 9,00 m 9,00 m Ancho Ancho de rampa Ancho de rampa Mesetas Fondo 1,50 m 1,50 m Espacio libre de obstáculos --- 1,20 m Franja señalizadora pavimento táctil direccional Fondo rampa acceso edificio --- 1,20 m Distancia desde la arista de la rampa a una puerta o a pasillos de anchura inferior a 1,20 m Anchura = Anchura rampa = Anchura meseta Longitud --- = 0,60 m 1,50 m --- Dimensión sólido capaz --- De 4,5 cm a 5 cm Pasamanos Altura De 0,90 m a 1,10 m De 0,65 m a 0,75 m De 0,90 m a 1,10 m Prolongación en los extremos a ambos lados (tramos 3 m) 0,30 m 0,30 m Altura de zócalo o elemento protector lateral en bordes libres (*) 0,10 m 0,10 m En rampas de ancho 4,00 m se disponen barandillas centrales con doble pasamanos. (*) En desniveles 0,185 m con pendiente 6 %, pasamanos a ambos lados y continuo incluyendo mesetas y un zócalo o elemento de protección lateral El pasamanos es firme y fácil de asir, separado del menos 0,04 m y su sistema de sujeción no interfiere el paso continuo de la mano. Se disponen de pasamanos continuos a ambos lados y diferenciados cromáticamente de las superficies del entorno. Las rampas que salven una altura 0,55 m., disponen de barandillas o antepechos coronados por pasamanos. TAPICES RODANTES Y ESCALERAS MECÁNICAS (Rgto. Art. 71. Art. 73) Tapiz rodante Luz libre --- 1,00 m 87

89 Pendiente % Prolongación de pasamanos en desembarques --- 0,45 m Altura de los pasamanos --- 0,90 m Luz libre --- 1,00 m Anchura en el embarque y en el desembarque --- 1,20 m Escaleras mecánicas Número de peldaños enrasados (entrada y salida) --- 2,50 m Velocidad --- 0,50 m/s Prolongación de pasamanos en desembarques ASCENSORES ACCESIBLES (art. 74 y DB-SUA Anejo A) --- 0,45 m Espacio libre en el ascensor 1,50 m --- Anchura de paso puertas UNE EN 8170:2004 0,80 m Medidas interiores (dimensiones mínimas) Superficie útil en plantas distintas a las de acceso m2 Superficie útil en plantas distintas a las de acceso > m2 Una o dos puertas enfrentadas Dos puertas en ángulo Una o dos puertas enfrentadas Dos puertas en ángulo 1,00 x 1,25 m 1,40 x 1,40 m 1,00 x 1,40 m 1,40 x 1,40 m 1,00 x 1,25 m El modelo de ascensor accesible elegido y su instalación por el instalador autorizado cumplirán las condiciones de diseño establecidas en el Reglamento, entre las que destacan: Rellano y suelo de la cabina enrasados. Puerta de altura telescópica. Situación botoneras H interior 1,20 m H exterior 1,10 m Números en altorrelieve y sistema Braille. Precisión de nivelación 0,02 m Pasamanos a una altura entre 0,80-0,90 m En cada acceso se colocarán: indicadores luminosos y acústicos de la llegada, indicadores luminosos que señalen el sentido de desplazamiento, en las jambas el número de la planta en braille y arábigo en relieve a una altura 1,20 m. Esto último se podrá sustituir por un sintetizador de voz. 88

90 FICHA II. EDIFICIOS, ESTABLECIMIENTOS O INSTALACIONES DEPENDENCIAS QUE REQUIERAN CONDICIONES DE INTIMIDAD NORMATIVA DB-SUA DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA ASEOS DE LOS OBLIGADOS POR NORMATIVA ESPECÍFICA (Rgto. Art. 77. DB-SUA 9 y Anejo A) Aseos aislados 1 aseo accesible por cada 10 inodoros o fracción 1 aseo accesible (inodoro y lavabo) 1 Núcleos de aseos 1 aseo accesible por cada 10 inodoros o fracción 1 aseo accesible (inodoro y lavabo) Dotación mínima Núcleos de aseos independientes por cada sexo inodoro y 1 lavabo por cada núcleo o 1 aseo aislado compartido Aseos aislados y núcleos de aseos inodoro y 1 lavabo por cada núcleo o 1 aseo aislado compartido En función del uso, actividad y aforo de la edificación, deberá cumplimentarse la Tabla justificativa correspondiente. Puertas (1) Correderas Abatibles hacia el exterior (1) Cuenta con sistema que permite desbloquear cerraduras desde el exterior para casos de emergencia Espacio libre no barrido por las puertas 1,50 m 1,50 m 1,50 Lavabo (sin pedestal) Altura cara superior 0,85 m De 0,70 m a 0,80 m 0,75 Espacio libre inferior Altura 0,70 m De 0,70 m a 0,80 m 0,70 Profundidad 0,50 m --- 0,5 Espacio de transferencia lateral (2) 0,80 m > 0,8 m Inodoro Fondo desde el paramento hasta el borde frontal 0,75 m 0,70 m > 0,75m Altura del asiento del aparato De 0,45 m a 0,50 m De 0,45 m a 0,50 m 0,45m Altura del pulsador (gran superficie o palanca) De 0,70 m a 1,20 m De 0,70 m a 1,20 m >0,70 m (2) En aseos de uso público, espacio de transferencia lateral a ambos lados Separación entre barras inodoro De 0,65 m a 0,70 m --- 0,65 m Diámetro sección circular De 3 cm a 4 cm De 3 cm a 4 cm 3 cm Separación al paramento u otros elementos De 4,5 cm a 5,5 cm 4,5 cm 5cm Barras Altura de las barras De 0,70 m a 0,75 m De 0,70 m a 0,75 m 0,70m Longitud de las barras 0,70 m --- 0,70 Verticales para apoyo. Distancia medida desde el borde del inodoro hacia delante --- = 0,30 m 0,30 Dispone de dos barras laterales junto al inodoro, siendo abatible la que posibilita la transferencia lateral. En aseos de uso público las dos. Si existen más de cinco urinarios se dispone uno cuya altura del borde inferior estará situada entre 0,30 y 0,40 m Grifería (3) Alcance horizontal desde el asiento --- 0,60 m <0,60 m (3) Automática o monomando con palanca alargada tipo gerontológico Accesorios Altura de accesorios y mecanismos --- De 0,70 m a 1,20 m 1 m Espejo Altura borde inferior Orientable 10º sobre la vertical Nivel de iluminación. No se admite iluminación con temporización --- 0,90 m <0,9 m En el interior debe disponer de avisador luminoso y acústico para casos de emergencia cuando sea obligatoria la instalación de sistema de alarma. El avisador estará conectado con sistema de alarma. En zonas de uso público, debe contar con un dispositivo en el interior fácilmente accesible, mediante el cual se transmite una llamada de asistencia perceptible desde un punto de control que permita a la persona usuaria verificar que su llamada ha sido recibida, o perceptible desde un paso frecuente de personas. 89

91 FICHA II. EDIFICIOS, ESTABLECIMIENTOS O INSTALACIONES EQUIPAMIENTOS Y MOBILIARIO NORMATIVA DB-SUA DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA MOBILIARIO, COMPLEMENTOS Y ELEMENTOS EN VOLADIZO (Rgto. Art. 80. DB-SUA 9 y Anejo A) El mobiliario deberá respetar una distancia mínima entre dos obstáculos entre los que se deba circular de 0,80 m La altura de los elementos en voladizo será 2,20 m PUNTOS DE ATENCIÓN ACCESIBLES Y PUNTOS DE LLAMADA ACCESIBLES (Rgto. Art. 81. DB-SUA Anejo A) Ancho 0,80 m 0,80 m Puntos de atención accesible Mostradores de atención al público Ventanillas de atención al público Altura 0,85 m De 0,70 m a 0,80 m Hueco bajo el mostrador Alto 0,70 m 0,70 m Ancho 0,80 m --- Fondo 0,50 m 0,50 m Altura de la ventanilla --- 1,10 m Altura plano de trabajo 0,85 m --- Puntos de llamada accesible Posee un dispositivo de intercomunicación dotado de bucle de inducción u otro sistema adaptado a tal efecto. Dispone de un sistema de intercomunicación mediante mecanismos accesible, con rótulo indicativo de su función y permite la comunicación bidireccional con personas con discapacidad auditiva. Banda señalizadora visual y táctil de color contrastado con el pavimento y anchura de 0,40 m, que señalice el itinerario accesible desde la vía pública hasta los puntos de atención y de llamada accesible. EQUIPAMIENTO COMPLEMENTARIO (Rgto. Art. 82) Se deberá cumplimentar la Ficha justificativa I. Infraestructuras y urbanismo MECANISMOS DE ACCIONAMIENTO Y CONTROL (Rgto. Art. 83, DB-SUA Anejo A) Altura de mecanismos de mando y control De 0,80 m a 1,20 m De 0,90 a 1,20 m Altura de mecanismos de corriente y señal De 0,40 m a 1,20 m --- Distancia a encuentros en rincón 0,35 m --- FICHA II. EDIFICIOS, ESTABLECIMIENTOS O INSTALACIONES APARCAMIENTOS DE UTILIZACIÓN COLECTIVA EN ESPACIOS EXTERIORES O INTERIORES ADSCRITOS A LOS EDIFICIOS NORMATIVA DB-SUA DEC. 293/2009 ORDENANZA DOC. TÉCNICA APARCAMIENTOS (Rgto. Art. 90. DB-SUA 9, Anejo A) Dotación mínima Zona de transferencia En función del uso, actividad y aforo de la edificación se deberá cumplimentar la Tabla justificativa correspondiente Batería (1) Independiente Compartida Esp. libre lateral 1,20 m Esp. libre lateral 1,40 m 1,5 m Línea Esp. libre trasero 3,00 m --- CARACTERÍSTICAS SINGULARES CONSTRUCTIVAS Y DE DISEÑO Se disponen zonas de descanso, dado para distancias en el mismo nivel 50,00 m ó cuando puede darse una situación de espera. Existen puertas de apertura automática con dispositivos sensibles de barrido vertical, provistas de un mecanismo de minoración de velocidad que no supere 0,50 m/s, dispositivos sensibles que abran en caso de atrapamiento y mecanismo manual de parada del sistema de apertura y cierre. Dispone de mecanismo manual de parada de sistema de apertura. El espacio reservado para personas usuarias de silla de ruedas es horizontal y a nivel con los asientos, está integrado con el resto de asientos y señalizado. Las condiciones de los espacios reservados: Con asientos en graderío: - Se situarán próximas a los accesos plazas para personas usuarias de silla de ruedas - Estarán próximas a una comunicación de ancho 1,20 m - Las gradas se señalizarán mediante diferenciación cromática y de textura en los bordes - Las butacas dispondrán de señalización numerológica en altorelieve. En cines, los espacios reservados se sitúan o en la parte central o en la superior. 90

92 OBSERVACIONES Se manifiesta una ocupación global del edificio de unas 10 personas, dado que el resto del espacio se destina a almacenamiento de mercancía (básicamente espárrago). La ocupación en la zona comercial (aún sin definir) y que previsiblemente no debe superar los 50 metros cuadrados no dispone de mostrador que separe a las personas, ya que lo funcional será la ubicación de una mesa en la que pueda haber un teléfono y un ordenador. DECLARACIÓN DE CIRCUNSTANCIAS SOBRE EL CUMPLIMIENTO DE LA NORMATIVA Se cumplen todas las prescripciones de la normativa aplicable. Se trata de una actuación a realizar en un edificio, establecimiento o instalación existente y no se puede cumplir alguna prescripción específica de la normativa aplicable debido a las condiciones físicas del terreno o de la propia construcción o cualquier otro condicionante de tipo histórico, artístico, medioambiental o normativo, que imposibilitan el total cumplimiento de las disposiciones. En el apartado "Observaciones" de la presente Ficha justificativa se indican, concretamente y de manera motivada, los artículos o apartados de cada normativa que resultan de imposible cumplimiento y, en su caso, las soluciones que se propone adoptar. Todo ello se fundamenta en la documentación gráfica pertinente que acompaña a la memoria. En dicha documentación gráfica se localizan e identifican los parámetros o prescripciones que no se pueden cumplir, mediante las especificaciones oportunas, así como las soluciones propuestas. En cualquier caso, aún cuando resulta inviable el cumplimiento estricto de determinados preceptos, se mejoran las condiciones de accesibilidad preexistentes, para la cual se disponen, siempre que ha resultado posible, ayudas técnicas. Al efecto, se incluye en la memoria del proyecto, la descripción detallada de las características de las ayudas técnicas adoptadas, junto con sus detalles gráficos y las certificaciones de conformidad u homologaciones necesarias que garanticen sus condiciones de seguridad. No obstante, la imposibilidad del cumplimiento de determinadas exigencias no exime del cumplimiento del resto, de cuya consideración la presente Ficha justificativa es documento acreditativo. 91

93 TABLA 2. USO DE EDIFICIOS, ESTABLECIMIENTOS E INSTALACIONES NÚMERO DE ELEMENTOS ACCESIBLES COMERCIAL SUPERFICIE CAPACIDAD AFORO ACCESOS (Artículo 64) Hasta 3 > 3 ASCENSORES (Artículo 69) PROBADORES (Rgto. art. 78) ASEOS* (Rgto. art. 77 DB SUA) PLAZAS DE APARCAMIENTOS** (Rgto. art. 90 DB SUA) DEC. 293/2009 (RGTO) CTE DB SUA D. TÉCN. DEC. 293/2009 (RGTO) D. TÉCN. DEC. 293/2009 (RGTO) D. TÉCN. DEC. 293/2009 (RGTO) D. TÉCN. DEC. 293/2009 (RGTO) CTE DB SUA D. TÉCN. DEC. 293/2009 (RGTO) CTE DB SUA D. TÉCN. DEC. 293/2009 (RGTO) CTE DB SUA D. TÉCN. Grandes establecimientos comerciales > m2 Todos Todos Todos 1 cada 15 o fracción 1 cada núcleo 1 cada 5 aislados 1 cada 33 plazas o fracción Establecimientos comerciales Hasta 80 m De 80 a 1000 m cada 3 o fracción 1 cada 20 o fracción 1 (cuando sea obligatorio) 1 cada 2 núcleos 1 cada 10 aislados 1 Mercados, y plazas de abastos y galerías comerciales Todos cada 3 o fracción 1 cada núcleo 1 cada 5 aislados Ferias de muestras y análogos Hasta m cada 3 o fracción > m2 Todos Todos Todos 1 cada núcleo 1 cada 5 aislados 1 cada núcleo 1 cada 5 aislados * Aseos: En núcleos que dispongan de 10 o más unidades de inodoros: 1 unidad accesible (formada por lavabo e inodoro) por cada 10 inodoros o fracción (CTE-DB SUA) ** Plazas de aparcamiento: Se aplicará este porcentaje siempre que la superficie de aparcamiento exceda de 100 m2, en caso de superficies inferiores se aplicará la reserva general de 1 cada 40 plazas o fracción. En todo caso se reservará 1 plaza de aparcamiento accesible por cada plaza reservada para persona usuaria de silla de ruedas (CTE DB SUA) 92

94 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos 4.3. TELECOMUNICACIONES. El uso de la construcción no requiere la implantación de instalaciones de telecomunicaciones según el actual reglamento de ICT para viviendas. La red de telecomunicaciones se limita a una toma teléfonica para todo el recinto con su acometida a la red del polígono industrial MAQUINARIA Y EQUIPOS. Actualmente en el alcance de este proyecto no se instala maquinaría alguna INSTALACIÓN ELÉCTRICA. Cumplirán las prescripciones generales del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. Teniendo en cuenta la actividad a desarrollar y la ITC-BT30 se realizara la instalación eléctrica de la nave para local húmedo., cuyas condiciones ambientales se manifiestan momentánea o permanentemente bajo la forma de condensación en el techo y paredes, manchas salinas o moho aún cuando no aparezcan gotas, ni el techo o paredes estén impregnados de agua. En estos locales o emplazamientos el material eléctrico cuando no se utilice muy bajas tensiones de seguridad, cumplirá con las siguientes condiciones: Canalizaciones eléctricas Las canalizaciones serán estancas, utilizándose, para terminales, empalmes y conexiones de las mismas, sistemas o dispositivos que presenten el grado de protección correspondiente a la caída vertical de gotas de agua (IPX1). Este requisito lo deberán cumplir las canalizaciones prefabricadas. Instalación de conductores y cables aislados en el interior de tubos Los conductores tendrán una tensión asignada de 450/750V y discurrirán por el interior de tubos: Empotrados: según lo especificado en la Instrucción ITC-BT-21. En superficie: según lo especificado en la ITC-BT-21, pero que dispondrán de un grado de resistencia a la corrosión 3. Instalación de cables aislados con cubierta en el interior de canales aislantes Se instalarán en superficie y las conexiones, empalmes y derivaciones se realizarán en el interior de cajas. Instalación de cables aislados y armados con alambres galvanizados sin tubo protector Los conductores tendrán una tensión asignada de 0,6/1 kv y discurrirán por: Aparamenta En el interior de huecos de la construcción Fijados en superficie mediante dispositivos hidrófugos y aislantes. Las cajas de conexión, interruptores, tomas de corriente y, en general, toda la aparamenta utilizada, deberá presentar el grado de protección correspondiente a la caída vertical de gotas de agua, IPX1. Sus cubiertas y las partes accesibles de los órganos de accionamiento no serán metálicos. Receptores de alumbrado y aparatos portátiles de alumbrado Los receptores de alumbrado estarán protegidos contra la caída vertical de agua, IPX1 y no serán de clase 0. Los aparatos de alumbrado portátiles serán de la Clase II, según la Instrucción ITC-BT Conexiones. Todas las conexiones se realizarán en el interior de cajas estancas IP Luminarias. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

95 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Serán estancas IP Tomas de corriente. Estarán dotadas de protección contra inflamación de polvo y de clavija de puesta a tierra conectada a la tierra general y diseñada de forma que la conexión y desconexión al circuito no se pueda efectuar con las partes en tensión al descubierto (envolventes estancas). Las conexiones y desconexiones se realizarán sin tensión para lo cual se accionará un interruptor magnetotermico o solución similar. Se colocarán a una altura mínima de 1,5 m. sobre el suelo. Poseerán un grado de protección mínimo IP Protegido contra el polvo (sin sedimentos perjudiciales). 5-Protegido contra los chorros de agua en todas direcciones. Cuadros. Para montaje de superficie, estancos al gua. - Se realizará acometida individual de la red de distribución de la compañía Sevillana Endesa, que dispone para esta parte del Polígono. - Los interruptores serán de corte omnipolar y se colocará una placa cerca de cada uno de ellos, indicando el circuito a que pertenece CONDICIONES DE CARACTER GENERAL TENIDAS EN CUENTA PARA LA INSTALACIÓN ELECTRICA.- Para la instalación eléctrica interior se ha tenido en cuenta el contenido con carácter general las siguientes condiciones. 1.- Se proyecta un alumbrado de emergencia y señalización, que permite, en caso de fallo del alumbrado general, la evacuación fácil y segura del personal hacia el exterior. 2.- El alumbrado de emergencia deberá poder funcionar durante un mínimo de 1 hora, proporcionando en el eje de los pasos principales una iluminación adecuada. Así mismo estará previsto para entrar en funcionamiento automático al producirse el fallo en el alumbrado general o cuando la tensión baje a menos del 70% de su valor nominal. 3.- El alumbrado de señalización será de funcionamiento continuo para la indicación de las vías de salida. 4.- Los puntos de alumbrados especiales se distribuyen en circuitos independientes con un máximo de 12 receptores por circuito y repartidos por las dos líneas activas. 5.- Se dispone de un mínimo de 2 líneas de alumbrado de emergencia y se dispondrán como circuitos independientes. 6.- El cuadro eléctrico general de protección y mando, será solamente accesible a personal autorizado para su manejo. 7.- Todas las líneas irán protegidas en el arranque por un interruptor automático diferencial que englobara varios circuitos e independientemente por un interruptor automático magnetotérmico de calibre adecuado a la sección de la línea a proteger. 8.- El reparto de cargas de los receptores de alumbrado se realizará de manera que el número de líneas secundarias y su relación con el total de las lámparas a instalar, es tal que el corte de corriente en cualquiera de ellas no afecta más que a la tercera parte de la totalidad de las lámparas que son instaladas en dichas líneas. 9.- Todos los conductores irán alojados en el interior de tubos protectores rígidos de PVC en instalación vista, empotrados bajo tubo de P.V.C. para la oficina, aseos, almacén Las luminarias están suspendidas, sin estarlo del cable de alimentación En todas aquellas derivaciones de puntos de utilización (receptores, puntos de luz, etc.) en que la sección de los conductores sea distinta de la sección de la línea general de la que se deriva, se instalarán P.I.A. de protección, de intensidad nominal adecuada Todos los circuitos de fuerza llevarán un interruptor de corte omnipolar en el arranque En aseos y baño se tendrá en cuenta el volumen de prohibición y de protección, y se realizará la conexión equipotencial de las partes metálicas Se dispone de un interruptor general automático de corte omnipolar de 3P+N 250 A y de protección contra sobretensiones. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

96 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos DESCRIPCION DE LAS INSTALACIONES ELECTRICAS.- Suministro eléctrico El suministro se realiza de la Red de distribución de Baja Tensión, tipo subterráneo, que la Compañía Sevillana de Electricidad dispone para esta parte del polígono industrial, desde dicha red de distribución se realiza la conexión en la arqueta próxima a la nave, mediante empalme termoretractil, que llegará hasta el modulo del equipo de medida exterior compuesto por módulo con capacidad para alojar 1 contador trifásico + reloj, 3 bases NH-2, transformadores de intensidad, con cartuchos fusibles calibrados. La alimentación de energía eléctrica a la instalación será alterna, trifásica con una tensión de 400/230 V. y una frecuencia de 50 Hz. Caja general de protección y medida. Se instalará un equipo de medida indirecto en nicho mural en la línea de fachada de la nave. Dicho módulo será precintable y cumplirá con las exigencias de calidad de la compañía suministradora. Características: Envolvente de poliéster con fibra de vidrio reforzado, tipo SUPERINTER SI 107T, con herraje de candado. Regleta de verificación normalizada por ENDESA. Placa troquelada para contador electrónico. Borne de tierra. Puente transformadores intensidad. Prensaestopas para entrada y salida de cables. Mirilla para lectura de contador. Tornillería de conexión de acero inoxidable. Cableado con conductores de cobre rígido, clase 5 de 4 mm2 para la conexión del circuito de intensidad, 1,5 mm2 para el de tensión y 1,5 mm2 para auxiliares. Placa de policarbonato protegiendo los transformadores. Normas particulares Sevillana-Endesa. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

97 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Derivación Individual. La derivación individual une el cuadro de medida con el cuadro de mando y protección general, se realizará, con conductores aislados en el interior de tubos de PVC, con tres cables conductores unipolares de cobre de 95 mm2., y uno de 50 mm2 de sección, con tensión de aislamiento V. RZ1-K., no propagadores de humos y de llamas, bajo tubo de PVC., de 75 mm., de diámetro interior, aconsejando dejar un segundo tubo de reserva. La citada línea se calcula en función de la demanda de potencia que se prevé en la memoria de cálculo. Cuadro para I.C.P. En la llegada de la derivación individual al interior de la industria y junto al cuadro general de protección y mando, quedará instalada la caja homologada según UNESA 1407, para el interruptor de control de potencia, con grado de protección IP-450. El conjunto se instalará a una altura comprendida entre 1,5 y 1,8 m medidos desde el suelo. La caja para ICP será precintable de forma que no se pueda manipular ni el I.C.P. ni su conexionado, y deberá cumplir lo indicado en la circular E2/84 de la Dirección General de Industria. Cuadro general de protección y mando. El cuadro general de protección y mando se ubicará según aparece en planos, próximo a la entrada de la nave. Es un armario provisto de puerta, con capacidad suficiente para alojar los elementos de mando y protección descritos en cada caso en su esquema unifilar correspondiente. Se ha proyectado un armario de tipo estanco, colocándose letreros indicadores, del circuito al que protegen, junto a los interruptores, debe tener capacidad para alojar los elementos descritos en el esquema unifilar, mínimo 55 elementos y dejar un (+20%libre). Tanto el cuadro como el armario que los contiene, estarán conectados al punto de puesta a tierra, mediante el correspondiente conductor de protección, conectado a la puesta a tierra general de la nave por línea de enlace de conductor de cobre de 35 mm., de sección. Contendrá interruptores automáticos para la protección contra sobrecargas y cortocircuitos e interruptores automáticos diferenciales para la protección frente a contactos indirectos o fugas de corriente. El calibre de los citados elementos puede advertirse en el esquema unifilar que se acompaña. La previsión de potencia de la nave se realiza de acuerdo con las potencias de los receptores que se instalan y que se justifica en la memoria de cálculo. En la memoria de cálculo se justifica el consumo total de la instalación y se especifica el dimensionado de cada una de las líneas. El número de conductores y sección de cada uno de estos circuitos son los que aparecen reflejados en el esquema unifilar, y justificados en cálculos. La distribución de los circuitos monofásicos se hará de forma equilibrada, al objeto de evitar que se sobrecargue alguna de las fases. Todos los circuitos interiores del local estarán constituidos por conductores de tensión nominal no inferior a 750 V., si son rígidos. El conductor a emplear será de cobre con sección uniforme en cada uno de los circuitos. Los conductores se distinguirán fácilmente por el color del aislamiento de la última capa o por claras inscripciones sobre ellos mismos. Negro, marrón y gris...= Fase activa Azul...= Neutro Amarillo-Verde...= Tierra antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

98 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Tanto las secciones como el número de conductores de cada circuito estarán detallados en memoria de cálculo y documento de planos, de la misma forma que se encuentran indicados los diámetros de los tubos protectores. Todas las derivaciones se harán en cajas de registro de tipo superficial, en número y dimensiones suficientes para el fácil manejo del hilo conductor y su posterior conexionado. Las conexiones entre conductores se realizarán en el interior de las cajas anteriormente mencionadas, mediante fichas o regletas de conexión y nunca por retorcimiento o arrollamiento de las mismas Las bases de enchufes que se preven, estarán provistas de conductor de protección y protegidas contra cortocircuitos por interruptores automáticos que se prevé en el origen de las líneas. Los mecanismos de protección y maniobra de la instalación deberán estar homologados, empotrables en pared y capaces de soportar las intensidades que por ellos circulen RED GENERAL DE TIERRA.- La instalación de tierra utilizará una serie de picas. La tierra así establecida se utilizará para la conexión de todos los receptores eléctricos que se utilizarán en la instalación. Al cuadro general llegara un conductor de 35 mm2 de sección y características que los de fase activa. Electrodos. El electrodo que se considera en esté estudio está constituido por el conductor que une las distintas picas que se establecen. Al instalar electrodos verticales, se utilizaran picas de acero galvanizado recubiertas con cobre de 2 m. de longitud y 14 mm. de diámetro. El punto de puesta a tierra se ubicara en las proximidades del cuadro general de mando y protección. Para ello se construirá una arqueta, según las indicaciones que se detallan en el plano correspondiente. De está arqueta partirán la línea principal y de enlace con tierra. Elementos a conectar a tierra. Al cuadro general llegara un conductor de igual sección y características que los de fase activa de la línea repartidora general, que vendrá conectado de la red de tierras general de la nave, de esté conductor que llega al cuadro partirán tantos conductores de igual sección y características como circuitos de fuerza existan, a estos conductores se unirán todos los sistemas de evacuación y suministro de agua del local con tubería metálica. En general se conectaran todas las masas metálicas importantes que permanezcan enterradas dentro del recinto de la nave. Se conectarán todas las masas accesibles de los aparatos eléctricos CALCULO DE LA INSTALACION ELECTRICA.- La previsión de potencia se realizará en función de los receptores que se instalan realmente, por consiguiente se obtendrá el valor de la potencia para cálculo de líneas como suma de las mismas. El servicio se facilita a la tensión de 400/230 V. a partir de la red de baja tensión. Por consiguiente los cálculos de las diferentes líneas se efectúan con esté valor. La relación de potencias que se solicita habiéndose considerado los coeficientes de simultaneidad, y armónicos de todos los equipos de iluminación que utilizan lámparas de descarga, así como motores es la siguiente. POTENCIA INSTALADA: W. POTENCIA DE CÁLCULO: W. COEFICIENTE SIMULTANEIDAD.- Atendiendo al tipo de instalación que se proyecta se ha considerado como coeficiente de simultaneidad, en el consumo de energía 100%. Estando de parte de la seguridad. POTENCIA DE CALCULO.- Las secciones de los conductores se calculan considerando. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

99 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos - Que las caídas de tensión, medidas entre el punto más desfavorable no sobrepase el 3% de la tensión nominal en alumbrado, y del 5% en fuerza. - Los conductores de conexión que alimentan varios motores deberán estar dimensionados para una intensidad no menor a la suma del 125 por 100 de la intensidad a plena carga del motor de mayor potencia más la intensidad a plena carga de todos los demás. - Los conductores de conexión que alimentan un solo motor deberán estar dimensionados para una intensidad no inferior a 125 por 100 de la intensidad a plena carga del motor en cuestión. - Para cálculos de calibres y secciones se ha tenido en cuenta la potencia instalada, la intensidad demandada y la densidad de corriente admisible según el vigente reglamento de baja tensión. Las fórmulas empleadas en los cálculos de caída de tensión e intensidades son las siguientes. CIRCUITOS TRIFASICOS. P I = /2 x V x cos & P x L u x 100 e = e% = K x V x S U CIRCUITOS MONOFASICOS. P I = V x cos & 2 x P x L u x 100 e = e% = K x V x S U SIENDO: I = Intensidad en amperios. P = Potencia en vatios. V = Tensión en voltios: 400 V. cos & = Factor de potencia: 0,8 L = Longitud del circuito en metros. K = Conductividad ( 56 para el cobre ). e = Caída de tensión admisible en voltios. CALCULO ELECTRICO.- A) POTENCIA TOTAL INSTALADA. ALUMBRADO. Circuito A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 E1 A10 A11 Potencia 1500 W 1500 W 750 W 750 W 750 W 600 W 600 W 300 W 200 W 44 W 250 W 300 W antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

100 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos E2 E3 E4 12 W 55 W 33 W TOTAL ALUMBRADO : W. FUERZA DESCRIPCIÓN POTENCIA (KW) TERMO ELÉCTRICO 2,0 CENTRAL ALARMA 0,1 BASES ENCHUFE USOS VARIOS II 16A 2,0 PREVISIÓN MÁQUINAS CLIMATIZADORA 3,0 BASES ENCHUFE USOS VARIOS III 16A 1,5 MOTORES PORTONES 1,5 TOTAL DE LA POTENCIA FUERZA: 10,10 KW. Potencia total instalada. Alumbrado W. Fuerza W. P. TOTAL = W. B) POTENCIA PARA EL CÁLCULO por 100 Intensidad a plena carga del motor de mayor potencia más la intensidad de los demás. - 1,8 veces la potencia en vatios de las lámparas o tubos de descarga. * Derivación individual. Con el valor de la potencia prevista, se calcula la sección de la derivación individual. Se tiene en cuenta los coeficientes de mayoración para considerar los auxiliares de encendido y armónicos de todos los equipos de iluminación que utilizan lámparas de descarga y el arranque de motores, con las consideraciones que se especifican en el REBT. Fusibles 250 A Longitud de la línea 7 m. Potencia de cálculo W. Intensidad demandada 31,99 A Sección adoptada 3(1x95)/50mm2 Cu RV 1KV LH. Intensidad admisible del conductor 250 A. Caída de tensión 0,05 V. (0,01%) < 1,5 %. Diámetro tubos 160 mm. - Circuito que alimenta cuadro bases de enchufe en nave (BE1). PIA 3P+N 40 A Longitud de la línea 30 m. Potencia de cálculo W. Intensidad demandada 15,35 A Sección adoptada 5(1x10)mm2 Cu 750 LH. Intensidad admisible del conductor 43 A. Caída de tensión 2,09 V. (0,52%) < 5%. Diámetro tubo 32 mm. - Circuito que alimenta cuadro secundario en comedor. PIA 3P+N 40 A Longitud de la línea 31 m. Potencia de cálculo W. Intensidad demandada 23,44 A antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

101 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Sección adoptada 5(1x10)mm2 Cu 750 LH. Intensidad admisible del conductor 43 A. Caída de tensión 1,74 V. (0,75%) < 5%. Diámetro tubo 32 mm. - Circuito más desfavorable de Alumbrado A1. PIA 1P+N 25 A Longitud de la línea 65 m. Potencia de cálculo W. Intensidad demandada 6,5 A Sección adoptada 3x4 mm2 Cu 0,6/1 KV LH. Intensidad admisible del conductor 38 A. Caída de tensión 3,78 V.(1,64%) < 3%. Diámetro tubos 20 mm. - Circuito de Alumbrado A2. PIA 1P+N 25 A Longitud de la línea 55 m. Potencia de cálculo W. Intensidad demandada 6,5 A Sección adoptada 3x4 mm2 Cu 0,6/1 KV LH. Intensidad admisible del conductor 38 A. Caída de tensión 3,20 V. (1,39%) < 3%. Diámetro tubos 20 mm. - Circuito de Alumbrado A3. PIA 1P+N 20 A Longitud de la línea 40 m. Potencia de cálculo 750 W. Intensidad demandada 3,26 A Sección adoptada 3x2,5 mm2 Cu 0,6/1 KV LH. Intensidad admisible del conductor 28 A. Caída de tensión 1,86 V. (0,81) < 3%. Diámetro tubos 16 mm. - Circuito de Alumbrado A4. PIA 1P+N 20 A Longitud de la línea 45 m. Potencia de cálculo 750 W. Intensidad demandada 9 A Sección adoptada 3x2,5 mm2 Cu 0,6/1 KV LH. Intensidad admisible del conductor 28 A. Caída de tensión 2,09 V. (0,91) < 3%. Diámetro tubos 16 mm. CÁLCULOS ELÉCTRICOS OTROS CIRCUITOS: Nomenclatura: L Longitud en metros. P Potencia en metros. Vn Tensión nominal. I Intensidad demandada. & Conductividad. S Sección en mm2. V Caída de tensión. Mg Protección magnetoterminca. Resis Resistividad. ICC Intensidad de cortocircuito ALUMBRADO: antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

102 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Circuito L (m) P (W) Pc(W) Vn I (A) & S(mm2) V Mg Resis Icc A , ,5 1,01 2x16 0, A , ,5 1,55 2x16 0, A , ,0 1,45 2x20 0, A , ,0 1,03 2x20 0, A , ,5 0,54 2x10 0, E , ,5 0,10 2x10 0, A , ,5 0,86 2x10 0, E , ,5 0,04 2x10 0, E , ,5 0,30 2x10 0, E , ,5 0,12 2x10 0, A , ,5 0,97 2x10 0, FUERZA: Circuito L (m) P (W) Pc(W) Vn I (A) & S(mm2) V Mg Resis Icc F , ,5 1,74 2x16 0, F , ,5 1,93 2x16 0, F3 acc , ,0 3,08 2x20 0, Termo , ,5 1,93 2x16 0, CIRCUITO DE TIERRA.- Por tratarse de tipo de terreno arcillas compactas, y de acuerdo con lo establecido en el vigente reglamento, se considera una resistividad de 100 ohm.m. Según el R.E.B.T. la tensión de contacto no será mayor de 24 V. El valor de la resistencia máxima de la puesta a tierra, en función de la sensibilidad del relé diferencial, se calcula según la formula: Rt = V/I V = Tensión de contacto máxima admisible. I = Intensidad nominal de defecto del interruptor de protección diferencial (sensibilidad) Rt = 24 V/0,3 A = 80 ohm. (más desfavorable). Rt = 24 V/0,03 A = 800 0hm. (menos desfavorable). En el caso más desfavorable, la tierra asociada a fin de limitar la tensión al valor de seguridad, deberá ser como máximo de 80 ohmios. La resistencia que obtendremos para la longitud del conductor que constituye el electrodo y pica será: Rt = 2 &/L (conductor enterrado horizontalmente). Rt = &/L (pica vertical). Por tanto se tendrá que: RT = 2 &/L + &/L Siendo. & = Resistividad del terreno (ohm.m). L = Longitud pica o conductor (m). Número de picas 1: 1 x 2 m. = 2 m. Sustituyendo valores se tiene: 2 x 100 ohm.m 100 ohm.m RT = = 51,20 ohm.< 80 ohm. 166 m 2 m De acuerdo con los resultados obtenidos, la tensión de contacto es inferior a 24 V. al saber: V = R x I = ohm x 0,3 A = V. ( más desfavorable). V = R x I = ohm x 0,03 A = 1.53 V. (menos desfavorable). De todas formas medida la resistencia en cualquier punto de la instalación esta no debe arrojar una medida superior a 20 ohm. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

103 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos.- CALCULO JUSTIFICATIVO ALUMBRADO DE EMERGENCIA.- * ZONA GENERAL. 1 Lux x 742 m2 N1 = = 2,18 Lámparas, 600 x 0,70 x 0,81 - Instaladas 6 Lámparas de 11 W. y 600 Lm. IP-55. > 2,31 lámparas. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

104 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos 4.6. PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS. ÍNDICE: 0. Objeto del estudio. 1. Descripción de la actividad y justificación de no aplicación del RSCIEI OBJETO DEL ESTUDIO. El presente Proyecto de instalaciones se realiza para dotar a la nave, de las adecuadas y preceptivas condiciones de protección contra incendios atendiendo a los Reglamentos que le son de aplicación y tiene como finalidad la descripción de las instalaciones necesarias, y de sus características técnicas, de modo que éstas se ajusten a la normativa vigente y se logre su correcto funcionamiento DESCRIPCIÓN DE LA ACTIVIDAD Y JUSTIFICACION DE LA APLICACIÓN DEL RSCIEI. Se pretende utilizar como zona de manipulado y almacén de esparragos. Dado su uso industrial y de almacenamiento, le será preceptivo la aplicación del Reglamento de Seguridad Contra incendios en los Establecimientos Industriales. El presente estudio se realiza al objeto de valorar de la forma más aproximada posible el riesgo de incendio que trae aparejado la actividad, y en función de éste establecer las oportunas medidas y medios de prevención y protección contra el mismo, según dispone el actual reglamento de protección contra incendios en establecimientos industriales. Actividad: Manipulado y almacén de esparragos. Ubicación: La nave en el que se desarrolla la actividad está ubicada en el Polígono Industrial LLANOS MAZUELOS de Alcalá Real (Jaén ). ANÁLISIS DE MEDIDAS CONTRAINCENDIOS EN ESTABLECIMIENTOS INDUSTRIALES Se analiza la situación contra incendios de un establecimiento industrial con respecto al R. D. 2267/2004. Este reglamento tiene por objeto establecer y definir los requisitos que deben satisfacer y las condiciones que deben cumplir los establecimientos e instalaciones de uso industrial para su seguridad en caso de incendio, para prevenir su aparición y para dar la respuesta adecuada, en caso de producirse, limitar su propagación y posibilitar su extinción, con el fin de anular o reducir los daños o pérdidas que el incendio pueda producir a personas o bienes. Las actividades de prevención del incendio tendrán como finalidad limitar la presencia del riesgo de fuego y las circunstancias que pueden desencadenar el incendio. Las actividades de respuesta al incendio tendrán como finalidad controlar o luchar contra el incendio, para extinguirlo, y minimizar los daños o pérdidas que pueda generar. DATOS DE ENTRADA Partiendo de los datos de entrada necesarios para el análisis de la situación contraincendios para una instalación industrial que cumple las siguientes características: - la longitud de su fachada accesible es superior a cinco metros. - la altura de evacuación del sector es inferior a 15 m. - no existe a menos de 25 m de masa forestal, con franja perimetral permanentemente libre de vegetación. - Es establecimiento está ubicado en sobre Rasante antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

105 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Se trata por su ubicación de un establecimiento industrial TIPO C: El establecimiento industrial ocupa totalmente un edificio, o varios, en su caso, que está a una distancia mayor de tres metros del edificio más próximo de otros establecimientos. Dicha distancia deberá; estar libre de mercancías combustibles o elementos intermedios susceptibles de propagar el incendio. Nivel de riesgo intrínseco actividades de almacenamiento actividades de producción Donde: QS= densidad de carga de fuego, ponderada y corregida, del sector o área de incendio, en MJ/m2. qvi= carga de fuego(actividad de almacenamiento), aportada por cada m3 de cada zona con diferente tipo de almacenamiento (i) existente en el sector de incendio, en MJ/m3. qsi= carga de fuego(actividad de producción), aportada por cada m2 de cada zona con diferente tipo de almacenamiento (i) existente en el sector de incendio, en MJ/m2. Ci= coeficiente adimensional que pondera el grado de peligrosidad (por la combustibilidad) de cada uno de los combustibles (i) que existen en el sector de incendio. hi= altura del almacenamiento de cada uno de los combustibles, (i), en m. Si= superficie ocupada en planta por cada zona con diferente tipo de almacenamiento (i) existente en el sector de incendio en m2. Ra= coeficiente adimensional que corrige el grado de peligrosidad (por la activación) inherente a la actividad industrial que se desarrolla en el sector de incendio, producción, montaje, transformación, reparación, almacenamiento, etc. A= superficie construida del sector de incendio o superficie ocupada del área de incendio, en m2. Datos generales del establecimiento La superficie total del sector o establecimiento, A = 777 m² antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

106 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Para un valor de densidad de carga de fuego Qs 1718 MJ/m² --> (tabla 1.3) 1700 MJ/m² < 1718 MJ/m² < = 3400 MJ/m² Riesgo MEDIO de factor de nivel 5 Superficie máxima de sector de incendio. La máxima superficie construida admisible para un sector de incendio será la que se indica en la tabla 2.1 En nave tipo C con un riesgo MEDIO 5 debe ser inferior a 3500 m². 777 m². < 3500 m² no es necesario sectorizar. Estabilidad al fuego de elementos estructurales portantes en una nave. La estabilidad al fuego de los elementos estructurales con función portante y escaleras que sean recorrido de evacuación según la tabla 2.2. Para una nave tipo C con un riesgo MEDIO y situada sobre Rasante será mayor o igual a R60 (EF-60) - cubiertas ligeras Para la estructura principal de cubiertas ligeras (cuyo peso propio no exceda de 100 kg/m²). y sus soportes en plantas sobre rasante, no previstas para ser utilizadas en la evacuación de los ocupantes, siempre que se justifique que su fallo no pueda ocasionar daños graves a los edificios o establecimientos próximos, ni comprometan la estabilidad de otras plantas inferiores o la sectorización de incendios implantada y, si su riesgo intrínseco es medio o alto, disponga de un sistema de extracción de humos, se podrán adoptar el valor: R15 (EF-15) La resistencia al fuego de toda medianería o muro colindante con otro establecimiento. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

107 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos La resistencia al fuego de toda medianería o muro colindante con otro establecimiento será, como mínimo en un establecimiento para un nivel de riesgo MEDIO para elementos con función portante REI 180 ( RF 180 ) y para elementos sin función portante EI 180. Cuando una medianera, un forjado o una pared que compartimente sectores de incendio acometa a una fachada, la resistenciqa al fuego de esta será, al menos, igual a la mitad de la exigida a aquel elemento constructivo, en un franja cuya anchura será, como mínimo de 1 m. En el caso que nos ocupa al ser la edificación tipo C., no existe medianera. Los recorrido de evacuación. Las distancias máximas de los recorridos de evacuación de los sectores de incendio de los establecimientos industriales no superarán: En un nave tipo C si solo hay una salida de recorrido único 25 m, o si hay 2 salidas alternativas 50 m., en el caso que nos ocupa se han dispuesto dos salidas. - Se cuenta con una ocupación superior de 25 personas y con dos salidas de evacuación con recorridos de evacuación inferiores a 50 m. Sistemas automáticos de detección de incendio. Se instalarán sistemas automáticos de detección de incendios en los sectores de incendio de los establecimientos industriales cuando: Se desarrolle una actividad de Almacenaje, estén ubicados en edificios de tipo c, su nivel de riesgo es medio y su superficie mayor de 1500 m m². < 1500 m² --> NO requerida su instalación Sistemas manuales de alarma de incendio. Se instalarán un sistema manuales de alarma de incendio cuando: Los sectores de incendio de los establecimientos industriales con actividades de Producción, si su superficie total construida es mayor o igual de 800 m². 777 m². < 800 m² -NO requerida su instalación Según el Anexo III del RSCIEI 4. Siempre que no se requiera instalación de sistema automático, es obligatorio instalar sistema manual. Se situará, en todo caso pulsadores junto a cada salida de evacuación del sector de incendio, y la distancia máxima a recorrer desde cualquier punto hasta alcanzar un pulsador no debe ser superior a 25 m. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

108 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Sistemas de bocas de incendio equipadas. Se instalarán un sistema de bocas de incendio equipadas cuando: Estén ubicados en edificios de tipo c, su nivel de riesgo es MEDIO y su superficie mayor de m². < 1000 m² --> NO requerida su instalación Sistemas de rociadores automáticos de agua Se instalarán sistemas de rociadores automáticos de agua en los sectores de incendio cuando: Se desarrolle una actividad de almacenaje, estén ubicados en edificios de tipo c, su nivel de riesgo es medio y su superficie mayor de 2000 m m². < 2000 m² --> NO requerida su instalación Sistemas de hidrantes exteriores Se instalarán un sistema de hidrantes exteriores cuando: Estén ubicados en edificios de tipo c, su nivel de riesgo es medio y su superficie mayor de 3500m². 777 m². < 3500 m² --> NO requerida su instalación Extintores Al ser riesgo medio la eficacia mínima del extintor es de 21-A. El número de extintores es de un extintor por los primeros 600 m2., y uno adicionalmente por cada 200 m2 o fracción. Puesto que hay cuadros de control se utilizarán extintores de tipo ABC. En total se localizan (6) extintores: de 6 Kg 21A-113B. y (1) extintor de 5 Kg CO., junto al cuadro de mando y protección general. - Los extintores están de forma tal que puedan ser utilizados de manera rápida y fácil; se encuentran situados en los paramentos de forma tal que el extremo superior del extintor se encuentre a una altura sobre el suelo menor que 1,70 m. Su situación exacta, está reflejada en el documento planos. Alumbrado de emergencia: Estas fuentes serán fijas, y provistas de fuente propia de energía y entrará automáticamente en funcionamiento al producirse un fallo en que la tensión de servicio quede a un 70% de la nominal. La autonomía será de una hora. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

109 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos RESUMEN: 4.7. MEDIDAS DE SEGURIDAD E HIGIENE. Además de las prescripciones que con carácter general se han descrito en la presente memoria, la Seguridad y Salud de los Lugares de Trabajo, cumplirán las disposiciones mínimas previstas en el R.D. 486/1997. En nuestro caso y dado que se trata de una nave de uso agroalimentario, no será de aplicación el mencionado Real Decreto. De todas formas, se exponen a continuación las siguientes generalidades: Generales. La construcción del edificio se considera firme y segura para evitar riesgos de desplome y de los derivados de los agentes atmosféricos. Dadas las dimensiones del local se cumple sobradamente las condiciones exigibles de: 3 metros de altura de techo. 2 metros cuadrados por trabajador. 10 metros cúbicos por trabajador. El pavimento es de material consistente y no resbaladizo, las paredes son lisas y pintadas en tonos claros y los techos reúnen las condiciones suficientes para resguardar a los trabajadores de las inclemencias del tiempo. Dadas las características de la construcción, las puertas y ventanas previstas, se considera que podrán mantener unas condiciones atmosféricas adecuadas en cuanto a ventilación y temperatura. La señalización de los lugares de trabajo, cumplirá las disposiciones mínimas previstas en el R.D. 485/1997. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

110 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos Se adjunta al presente Proyecto, como parte integrante del mismo, el correspondiente Estudio Básico de Seguridad y Salud, en cumplimiento del Real Decreto 1627/1997, de 24 de Octubre, por el que se establecen las disposiciones Mínimas de Seguridad y Salud en las Obras de Construcción Orden, limpieza y mantenimiento. Las zonas de paso, salida y vías de evacuación deberán de permanecer libres de obstáculos. El local deberá ser limpiado periódicamente y siempre que sea necesario para mantenerlo en condiciones higiénicas adecuadas. Las instalaciones deberán ser sometidas periódicamente a un mantenimiento adecuado Condiciones ambientales. La nave dispone de aperturas al exterior que aseguren una corriente de aire de ventilación constante. Por las características constructivas del local, se puede estimar que no producirán efectos perjudiciales como temperaturas o humedades excesivas, cambios bruscos de temperatura, corrientes de aire, olores desagradables, etc. Así, se podrá cumplir las condiciones ambientales adecuadas al tratarse de un local de trabajo de: - Temperatura entre ºC - Humedad relativa entre % - Velocidad de posibles corrientes de aire, menor de 0,25 m/s Iluminación. Deberá de ser adecuada a la actividad que se va a desarrollar, y de acuerdo con las Exigencias visuales moderadas de las tareas a realizar, los niveles mínimos de iluminación, serán de 200 lux. Nivel que se cumple sobradamente con la iluminación existente. Esta iluminación se procurará que tenga una uniformidad adecuada y no produzca deslumbramientos Sanitarias. Se dispondrá un botiquín portátil, que será revisado mensualmente para reposición de lo usado por la persona más capacitada. Este botiquín contendrá como mínimo los elementos y útiles indicados en el Decreto de Disposiciones Mínimas de Seguridad y Salud en los Lugares de Trabajo, y que sirvan para atender en primeros auxilios a cualquier trabajador accidentado PROTECCIÓN AMBIENTAL Y CUMPLIMIENTO DEL DECRETO 169/2011. En nuestro caso y dado que se trata de una nave de uso agroalimentario en la que no se realizará actividad alguna no será de aplicación la ley 7/2007 de 9 de Julio de Gestión Integrada de la Calidad Ambiental. Independientemente de la calificación; en relación con los riesgos previsibles ambientales se tratará de paliar en su origen las posibles causas de molestias, mediante la aplicación de las siguientes MEDIDAS CORRECTORAS: De la Calidad del Aire. Ruidos y Vibraciones. Dada la actividad de logistica, los focos de ruidos vendrán dados por los aparatos y equipos dispuestos en su interior. La nave, está construida de forma tal que aislará prácticamente todos los ruidos y vibraciones producidos, y así no los transmita al exterior, teniendo en cuenta que el edificio no es habitado, y los edificios habitados más próximos están alejados. A) DESCRIPCIÓN DE LA ACTIVIDAD, ZONA Y HORARIO. La actividad se desarrollará en horario diurno. De 7 a 23 horas. El nivel sonoro máximo admisible en el local será de 80 db. Teniendo en cuenta la situación del local, en nave, en edificio no destinado a viviendas, no se prevén influencias sobre el exterior, pero en cumplimiento del Reglamento de Protección Contra la contaminación acústica en Andalucia se pasa a evaluar los niveles de emisión e inmisión producidos por la actividad, de forma que estos en ningún caso superen los fijados como máximos por dichas normas, y de las Ordenanzas Municipales sobre Ruidos y Vibraciones. B) DESCRIPCIÓN DEL LOCAL, USOS ADYACENTES Y VIVIENDAS. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

111 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos El local es una nave aislada. No se encuentran viviendas cercanas. C) FOCOS DE CONTAMINACIÓN ACÚSTICA O VIBRATORIA. Las fuentes susceptibles de generar ruido, las constituyen las diferentes posibles maquinarias y equipos que se pudieran instalar en la futura actividad, en el desarrollo normal de la misma. D) NIVELES DE EMISIÓN PREVISIBLES Podemos considerar un nivel medio de producción de ruido 75 dba a efectos de estimar las afecciones. E) AISLAMIENTOS ACÚSTICOS Y MEDIDAS CORRECTORAS El aislamiento acústico de los cerramientos, es de Paredes separadoras de propiedades o usuarios distintos. 415 kg/m² 55 dba F) JUSTIFICACIÓN DEL CUMPLIMIENTO DE LOS NIVELES ADMISIBLES El local que nos ocupa, esta situado en un entorno de parcelas industriales o usos similares. Los valores admisibles atendiendo al Reglamento de Protección contra la Contaminación Acústica de Andalucía son. NIVELES LÍMITE DE INMISIÓN DE RUIDO EN INTERIOR DE LA EDIFICACIÓN (Tabla 1). Zona Residencial. Entre las 7 y 23 h dba. Entre las 23 y 7 h dba NIVELES LIMITE DE EMISIÓN DE RUIDO EN EXTERIOR DE LA EDIFICACIÓN (Tabla 2). Zonas de residencia, servicios terciarios, etc. Entre las 7 y 23 h... Entre las 23 y 7 h dba. 55 dba NIVELES LIMITE DE RUIDO AMBIENTAL EN FACHADAS DE EDIFICACIONES (Tabla 3) I. Área de silencio Entre las 7 y 23 h dba. Entre las 23 y 7 h dba II. Área levemente ruidosa Entre las 7 y 23 h dba. Entre las 23 y 7 h dba III. Área de tolerablemente ruidosa Entre las 7 y 23 h dba. Entre las 23 y 7 h dba VI. Área ruidosa Entre las 7 y 23 h dba. Entre las 23 y 7 h dba V. Área especialmente ruidosa Entre las 7 y 23 h dba. Entre las 23 y 7 h dba CURVAS BASE LIMITE DE INMISIÓN DE VIBRACIONES (Tabla 4). Zona Residencial Periodo Diurno... Curva 2. Periodo Nocturno... Curva 1,4 ESTIMACIÓN DE LAS AFECCIONES. Con esto se obtienen los niveles de afecciones a los receptores resultantes en cada caso que serán: -AL EXTERIOR: (Fachada) = 52 dba < 65 dba. -A LOCALES: = 25 dba < 55 dba Por lo que se comprueba que dichos valores resultantes son inferiores a los máximos permitidos en cada caso, no solo de emisión al exterior, sino de inmisión a las edificaciones colindantes. G) CONTROL DE VIBRACIONES. No se estima que pueda haber afecciones por tal motivo y no se hace necesario el control de vibraciones. H) MEDIDAS CORRECTORAS BASADAS EN SILENCIADORES, REJILLAS, ETC. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

112 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos No se dan estas circunstancias, por lo que no es de aplicación este apartado. I) PROGRAMACIÓN DE MEDIDAS PROPUESTAS. Dado que los cerramientos existentes garantizan el aislamiento acústico necesario según lo dispuesto en el Reglamento de Protección Contra la contaminación acústica en Andalucia, y de la Ordenanza Municipal de Ruidos y Vibraciones, para que los valores de emisión al exterior y de inmisión en el interior de edificaciones esté por debajo de los valores admisibles prescritos en las citadas normas, no será necesaria la colocación de ningún sistema específico de aislamiento acústico. Como medidas generales, se establecerán las siguientes: * Las máquinas que sean susceptibles de generar ruido o vibraciones, se situarán como mínimo a 1 metro de las paredes exteriores y 0,70 de las interiores o columnas. * Todo elemento con órganos móviles se mantendrá en perfecto estado de conservación, en lo que se refiere a su equilibrio estático y dinámico, así como la suavidad de marcha de sus cojinetes y rodaduras. * El anclaje de todas las máquinas se realizará mediante bancadas antivibratorias y amortiguadores elásticos. * Las máquinas de arranque violento, las que trabajen por golpes, choques bruscos y las dotadas con órganos con movimientos alternativos deberán estar ancladas en bancadas independientes, sobre el suelo firme y aisladas de la estructura de la edificación y del suelo del local por medio de materiales absorbentes de la vibración. * Los conductos por donde circulen fluidos líquidos o gaseosos en forma forzada, conectando directamente con máquinas que tengan órganos en movimiento, dispondrán de dispositivos de separación que impidan la transmisión de ruidos y vibraciones generados en tales máquinas. Las bridas y soportes de los conductos tendrán elementos antivibratorios. Las aberturas de los muros para el paso de las conducciones se rellenarán con materiales absorbentes de la vibración Cumplimiento del Decreto 169/2011, de 31 de mayo, por el que se aprueba el Reglamento de Fomento de las Energías Renovables, el Ahorro y la Eficiencia Energética. El actual Reglamento de Fomento de las Energías Renovables, el Ahorro y la Eficiencia Energética en Andalucía, lo constituyen: cinco títulos; una serie de disposiciones adicionales, transitorias y finales; y 15 anexos. Por tanto se procederá al análisis de cada uno de estos apartados para establecer el cumplimiento de este Reglamento. Cumplimiento del Titulo I. EDIFICIOS. El artículo 1, define el objeto de este Título, que dice 1 Es objeto del presente Título establecer las medidas de uso de energías renovables, ahorro y eficiencia energética que se deberán cumplir tanto en edificios de nueva construcción como en edificios existentes que se encuentren incluidos dentro de su ámbito de aplicación. 2. A estos efectos, se regula el Certificado Energético Andaluz como documento acreditativo del cumplimiento de las exigencias energéticas que correspondan a cada edificio, tanto del proyecto como del edificio terminado, y además con los efectos informativos previstos en el Real Decreto 47/2007, de 19 enero, por el que se aprueba el procedimiento básico para la certificación de eficiencia energética de edificios de nueva construcción. 3. Asimismo, se establecen obligaciones relativas al mantenimiento de las condiciones energéticas de los edificios y sus instalaciones y, especialmente, la obligatoriedad de implementar los Planes de gestión de la energía exigibles a los edificios cuya potencia térmica nominal instalada sea superior a 70 kw. En su artículo 2. Ámbito de aplicación, define que las normas establecidas en el Titulo I serán de aplicación para los edificios de nueva construcción a excepción de los edificios que, por sus características de utilización, deban permanecer abiertas (1º), y los edificios industriales y agrícolas, en la parte destinada a talleres, procesos industriales y agrícolas no residenciales (7º). En base al párrafo anterior, y definiendo que las características constructivas de la construcción tienen en su lateral norte y sur una abertura permanente de 45 cm de altura para permitir la ventilación permanente del recinto para la actividad agroalimentaria. Por tanto esta nueva construcción entra dentro de la primera excepción que contempla este Reglamento ya que sus características de utilización determinar unas aberturas permanentes que impiden la climatización o calefacción del edificio. En definitiva el cumplimiento de este título queda realizado al quedar exenta esta nueva construcción de su cumplimiento. Por tanto tampoco se requiere la calificación energética (capítulo III de este título) de la nueva construcción, ni la presentación de planes de gestión de la energía (capítulo IV), ni el Certificado Energético Andaluz (capitulo V) al quedar exento del cumplimiento del título I. Cumplimiento del Titulo II. INDUSTRIAS E INSTALACIONES. 1. Es objeto del presente Título establecer las medidas de uso de energías renovables, ahorro y eficiencia energética que, obligatoriamente, deberán cumplir las instalaciones incluidas en el artículo 43. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

113 I. MEMORIA 4. Cumplimiento de otros reglamentos 2. A estos efectos, se regula el Certificado Energético Andaluz como documento obligatorio acreditativo del cumplimiento delas exigencias energéticas que correspondan a cada instalación. 3. Asimismo, se establecen obligaciones relativas al mantenimiento de las condiciones energéticas de las instalaciones y, especialmente, la obligatoriedad de implementar los Planes de Gestión de la energía exigibles a las instalaciones cuyo consumo anual previsto de combustibles para usos térmicos, de energía eléctrica o cualquier otro tipo de energía, expresados en términos de energía primaria sea superior a 250 toneladas equivalentes de petróleo (en adelante tep, y su valor es de kwh= MJ). Artículo 43. Ámbito de aplicación. 1. En instalaciones nuevas, siempre y cuando superen los consumos de energía primaria previstos en los párrafos siguientes, el presente Título será de aplicación a: a) Las instalaciones industriales previstas en el artículo 3.1 de la Ley 21/1992, de 16 de julio, de Industria. c) Las industrias alimentarías, agrarias, pecuarias, forestales y pesqueras. Las instalaciones anteriormente enumeradas incluyen la del proyecto que se presenta, y dado que se encuentra incluida en el Anexo VII deberá cumplir las obligaciones previstas establecidas en el presente Título cuando su consumo anual previsto supere el establecido en dicho Anexo que para el caso de una actividad con CNAE 15.0 (Resto de Industrias Agroalimentarias) debe superar el consumo de 250 tep (Consumo térmico de energía primaria (EP) consumida y referida al poder calorífico inferior de los combustibles usados). De la lectura del anterior artículo se establece la necesidad de evaluar el consumo eléctrico de la instalación diseñado y de ahí establecer la tep utilizando el factor de conversión de que 1000 kwh eléctricos equivale a 2350 kwh de energía primaria. Los consumos eléctricos de la instalación son básicamente los de alumbrado interno y en horario nocturno puesto que las placas traslúcidas diseñadas para colocar en la cubierta son suficientes para obtener una iluminación media de 300 lúmenes. Por tanto, si se considera un horario de trabajo hasta las 20 horas, en horario de invierno se tendrá que utilizar la iluminación en el interior del recinto desde la 17 horas hasta las 20 horas, siendo el resultado el siguiente: Meses en los que se necesita alumbrado= (noviembre, diciembre, enero y febrero) Número de días descontado los festivos= 22 x 4 meses = 88 días Número de horas en las que se necesita suministro eléctrico para el funcionamiento de las luminarias = 3 horas al día. Número de horas totales de alumbrado en los 4 meses (88 días x 3 horas/ día)= 264 horas/año. A continuación se establece la demanda eléctrica en función de los tipos de cargas eléctricas conectadas. 21 luminarias interiores de 250 W generan un consumo por hora de 5,25 kwh 12 luminarías exteriores de 150 W generan un consumo por hora de 1,8 kwh Otros consumos de 500 W generan un consumo por hora de 0,5 kwh La energía consumida por hora será de 7,55 kwh La energía eléctrica total consumida en las 264 horas de alumbrado es de 1993,2 kwh, que haciendo la conversión a energía primaría es de 4684 kwh (primaria). Este resultado representa en unidades tep el equivalente a 0,40 tep, valor muy inferior a los 250 tep necesarios para la aplicación de este título II. En definitiva, con los resultados obtenidos del consumo eléctrico se determina que se está muy alejado del valor umbral para el cual se requiere el cumplimiento del Título II del Reglamento objeto de cumplimiento. Cumplimiento del Título III. OBLIGACIÓN DE USO DE BIOCARBURANTES Y BIOGÁS. El artículo 77 de este reglamento define el objeto del capítulo I del presente título, y establece las obligaciones de uso de biocarburantes en los autobuses de transporte público regular de viajeros de Andalucía, así como en los vehículos titularidad de la Junta de Andalucía y sus entidades instrumentales. Dado que no es el entorno del proyecto de edificación, este capítulo no se ha considerar. El artículo 86 de este reglamento define el objeto del capítulo II del presente título, y establece las obligaciones de valorización y aprovechamiento de biogás en instalaciones con potencial producción del mismo. Dado que no es el entorno del proyecto de edificación, este capítulo no se ha considerar. Cumplimiento del Título IV. RÉGIMEN JURÍDICO DE LOS ORGANISMOS COLABORADORES EN MATERIA DE ENERGÍAS RENOVABLES, AHORRO Y EFICIENCIA ENERGÉTICA. El artículo 93 de este reglamento define el objeto del Título IV, regulando los requisitos y el régimen de funcionamiento de los organismos colaboradores en materia de energías renovables, ahorro y eficiencia energética, de conformidad con el artículo 29.4 de la Ley 2/2007, de 27 de marzo. Dado que no es el entorno del proyecto de edificación, este capítulo no se ha considerar GESTIÓN DE RESIDUOS. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

114 ESTUDIO DE GESTIÓN DE RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN 113

115 ÍNDICE 1.- CONTENIDO DEL DOCUMENTO AGENTES INTERVINIENTES Identificación Productor de residuos (Promotor) Poseedor de residuos (Constructor) Gestor de residuos Obligaciones Productor de residuos (Promotor) Poseedor de residuos (Constructor) Gestor de residuos NORMATIVA Y LEGISLACIÓN APLICABLE IDENTIFICACIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN GENERADOS EN LA OBRA, CODIFICADOS SEGÚN LA ORDEN MAM/304/ ESTIMACIÓN DE LA CANTIDAD DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN QUE SE GENERARÁN EN LA OBRA MEDIDAS PARA LA PLANIFICACIÓN Y OPTIMIZACIÓN DE LA GESTIÓN DE LOS RESIDUOS RESULTANTES DE LA CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN DE LA OBRA OBJETO DEL PROYECTO OPERACIONES DE REUTILIZACIÓN, VALORIZACIÓN O ELIMINACIÓN A QUE SE DESTINARÁN LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN QUE SE GENEREN EN LA OBRA MEDIDAS PARA LA SEPARACIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN EN OBRA PRESCRIPCIONES EN RELACIÓN CON EL ALMACENAMIENTO, MANEJO, SEPARACIÓN Y OTRAS OPERACIONES DE GESTIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN VALORACIÓN DEL COSTE PREVISTO DE LA GESTIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN DETERMINACIÓN DEL IMPORTE DE LA FIANZA PLANOS DE LAS INSTALACIONES PREVISTAS PARA EL ALMACENAMIENTO, MANEJO, SEPARACIÓN Y OTRAS OPERACIONES DE GESTIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN

116 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO Situación PARCELAS T-1-1 Y T-1-2 DEL PI DE LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Fecha DICIEMBRE DE CONTENIDO DEL DOCUMENTO En cumplimiento del Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, por el que se regula la producción y gestión de los residuos de construcción y demolición (RCD), conforme a lo dispuesto en el Artículo 4 "Obligaciones del productor de residuos de construcción y demolición", el presente estudio desarrolla los puntos siguientes: - Agentes intervinientes en la Gestión de RCD. - Normativa y legislación aplicable. - Identificación de los residuos de construcción y demolición generados en la obra, codificados según la Orden MAM/304/ Estimación de la cantidad generada en volumen y peso. - Medidas para la prevención de los residuos en la obra. - Operaciones de reutilización, valorización o eliminación a que se destinarán los residuos. - Medidas para la separación de los residuos en obra. - Prescripciones en relación con el almacenamiento, manejo, separación y otras operaciones de gestión de los residuos. - Valoración del coste previsto de la gestión de RCD. 2.- AGENTES INTERVINIENTES Identificación El presente estudio corresponde al proyecto CONSTRUCCION NAVE INDUSTRIAL PARA USO AGRÍCOLA, situado en PARCELAS T-1-1 Y T-1-2 DEL PI DE LLANO MAZUELOS DE ALCALÁ LA REAL. Los agentes principales que intervienen en la ejecución de la obra son: Promotor Proyectista Director de Obra Director de Ejecución EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL ANTONIO TORO TRUJILLO A designar por el promotor A designar por el promotor Se ha estimado en el presupuesto del proyecto, un coste de ejecución material (Presupuesto de ejecución material) de , Productor de residuos (Promotor) Se identifica con el titular del bien inmueble en quien reside la decisión última de construir o demoler. Según el artículo 2 "Definiciones" del Real Decreto 105/2008, se pueden presentar tres casos: 1. La persona física o jurídica titular de la licencia urbanística en una obra de construcción o demolición; en aquellas obras que no precisen de licencia urbanística, tendrá la consideración de productor del residuo la persona física o jurídica titular del bien inmueble objeto de una obra de construcción o demolición. 2. La persona física o jurídica que efectúe operaciones de tratamiento, de mezcla o de otro tipo, que ocasionen un cambio de naturaleza o de composición de los residuos. 3. El importador o adquirente en cualquier Estado miembro de la Unión Europea de residuos de construcción y demolición. En el presente estudio, se identifica como el productor de los residuos: RAFAEL ALBA CUBERO Poseedor de residuos (Constructor) En la presente fase del proyecto no se ha determinado el agente que actuará como Poseedor de los Residuos, siendo responsabilidad del Productor de los residuos (Promotor) su designación antes del comienzo de las obras Gestor de residuos Es la persona física o jurídica, o entidad pública o privada, que realice cualquiera de las operaciones que componen la recogida, el almacenamiento, el transporte, la valorización y la eliminación de los residuos, incluida la vigilancia de estas operaciones y la de los vertederos, así como su restauración o gestión ambiental de los residuos, con independencia de ostentar la condición de productor de los mismos. Éste será designado por el Productor de los residuos (Promotor) con anterioridad al comienzo de las obras. Página

117 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO Situación PARCELAS T-1-1 Y T-1-2 DEL PI DE LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Fecha DICIEMBRE DE Obligaciones Productor de residuos (Promotor) Debe incluir en el proyecto de ejecución de la obra un estudio de gestión de residuos de construcción y demolición, que contendrá como mínimo: 1. Una estimación de la cantidad, expresada en toneladas y en metros cúbicos, de los residuos de construcción y demolición que se generarán en la obra, codificados con arreglo a la lista europea de residuos publicada por Orden MAM/304/2002, de 8 de febrero, por la que se publican las operaciones de valorización y eliminación de residuos y la lista europea de residuos, o norma que la sustituya. 2. Las medidas para la planificación y optimización de la gestión de los residuos generados en la obra objeto del proyecto. 3. Las operaciones de reutilización, valorización o eliminación a que se destinarán los residuos que se generarán en la obra. 4. Las medidas para la separación de los residuos en obra, en particular, para el cumplimiento por parte del poseedor de los residuos, de la obligación establecida en el apartado 5 del artículo Los planos de las instalaciones previstas para el almacenamiento, manejo, separación y, en su caso, otras operaciones de gestión de los residuos de construcción y demolición dentro de la obra. Posteriormente, dichos planos podrán ser objeto de adaptación a las características particulares de la obra y sus sistemas de ejecución, previo acuerdo de la dirección facultativa de la obra. 6. Las prescripciones del pliego de prescripciones técnicas particulares del proyecto, en relación con el almacenamiento, manejo, separación y, en su caso, otras operaciones de gestión de los residuos de construcción y demolición dentro de la obra. 7. Una valoración del coste previsto de la gestión de los residuos de construcción y demolición, que formará parte del presupuesto del proyecto en capítulo independiente. Está obligado a disponer de la documentación que acredite que los residuos de construcción y demolición realmente producidos en sus obras han sido gestionados, en su caso, en obra o entregados a una instalación de valorización o de eliminación para su tratamiento por gestor de residuos autorizado, en los términos recogidos en el Real Decreto 105/2008 y, en particular, en el presente estudio o en sus modificaciones. La documentación correspondiente a cada año natural deberá mantenerse durante los cinco años siguientes. En obras de demolición, rehabilitación, reparación o reforma, deberá preparar un inventario de los residuos peligrosos que se generarán, que deberá incluirse en el estudio de gestión de RCD, así como prever su retirada selectiva, con el fin de evitar la mezcla entre ellos o con otros residuos no peligrosos, y asegurar su envío a gestores autorizados de residuos peligrosos. En los casos de obras sometidas a licencia urbanística, el poseedor de residuos, queda obligado a constituir una fianza o garantía financiera equivalente que asegure el cumplimiento de los requisitos establecidos en dicha licencia en relación con los residuos de construcción y demolición de la obra, en los términos previstos en la legislación de las comunidades autónomas correspondientes Poseedor de residuos (Constructor) La persona física o jurídica que ejecute la obra - el constructor -, además de las prescripciones previstas en la normativa aplicable, está obligado a presentar a la propiedad de la misma un plan que refleje cómo llevará a cabo las obligaciones que le incumban en relación a los residuos de construcción y demolición que se vayan a producir en la obra, en particular las recogidas en los artículos 4.1 y 5 del Real Decreto 105/2008 y las contenidas en el presente estudio. El plan presentado y aceptado por la propiedad, una vez aprobado por la dirección facultativa, pasará a formar parte de los documentos contractuales de la obra. El poseedor de residuos de construcción y demolición, cuando no proceda a gestionarlos por sí mismo, y sin perjuicio de los requerimientos del proyecto aprobado, estará obligado a entregarlos a un gestor de residuos o a participar en un acuerdo voluntario o convenio de colaboración para su gestión. Los residuos de construcción y demolición se destinarán preferentemente, y por este orden, a operaciones de reutilización, reciclado o a otras formas de valorización. La entrega de los residuos de construcción y demolición a un gestor por parte del poseedor habrá de constar en documento fehaciente, en el que figure, al menos, la identificación del poseedor y del productor, la obra de procedencia y, en su caso, el número de licencia de la obra, la cantidad expresada en toneladas o en metros cúbicos, o en ambas unidades cuando sea posible, el tipo de residuos entregados, codificados con arreglo a la lista europea de residuos publicada por Orden MAM/304/2002, de 8 de febrero, o norma que la sustituya, y la identificación del gestor de las operaciones de destino. Cuando el gestor al que el poseedor entregue los residuos de construcción y demolición efectúe únicamente operaciones de recogida, almacenamiento, transferencia o transporte, en el documento de entrega deberá figurar también el gestor de valorización o de eliminación ulterior al que se destinarán los residuos. En todo caso, la responsabilidad administrativa en relación con la cesión de los residuos de construcción y demolición por parte de los poseedores a los gestores se regirá por lo establecido en la legislación vigente en materia de residuos. Mientras se encuentren en su poder, el poseedor de los residuos estará obligado a mantenerlos en condiciones adecuadas de higiene y seguridad, así como a evitar la mezcla de fracciones ya seleccionadas que impida o dificulte su posterior valorización o eliminación. Página

118 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO Situación PARCELAS T-1-1 Y T-1-2 DEL PI DE LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Fecha DICIEMBRE DE 2014 La separación en fracciones se llevará a cabo preferentemente por el poseedor de los residuos dentro de la obra en que se produzcan. Cuando por falta de espacio físico en la obra no resulte técnicamente viable efectuar dicha separación en origen, el poseedor podrá encomendar la separación de fracciones a un gestor de residuos en una instalación de tratamiento de residuos de construcción y demolición externa a la obra. En este último caso, el poseedor deberá obtener del gestor de la instalación documentación acreditativa de que éste ha cumplido, en su nombre, la obligación recogida en el presente apartado. El órgano competente en materia medioambiental de la comunidad autónoma donde se ubique la obra, de forma excepcional, y siempre que la separación de los residuos no haya sido especificada y presupuestada en el proyecto de obra, podrá eximir al poseedor de los residuos de construcción y demolición de la obligación de separación de alguna o de todas las anteriores fracciones. El poseedor de los residuos de construcción y demolición estará obligado a sufragar los correspondientes costes de gestión y a entregar al productor los certificados y la documentación acreditativa de la gestión de los residuos, así como a mantener la documentación correspondiente a cada año natural durante los cinco años siguientes Gestor de residuos Además de las recogidas en la legislación específica sobre residuos, el gestor de residuos de construcción y demolición cumplirá con las siguientes obligaciones: 1. En el supuesto de actividades de gestión sometidas a autorización por la legislación de residuos, llevar un registro en el que, como mínimo, figure la cantidad de residuos gestionados, expresada en toneladas y en metros cúbicos, el tipo de residuos, codificados con arreglo a la lista europea de residuos publicada por Orden MAM/304/2002, de 8 de febrero, o norma que la sustituya, la identificación del productor, del poseedor y de la obra de donde proceden, o del gestor, cuando procedan de otra operación anterior de gestión, el método de gestión aplicado, así como las cantidades, en toneladas y en metros cúbicos, y destinos de los productos y residuos resultantes de la actividad. 2. Poner a disposición de las administraciones públicas competentes, a petición de las mismas, la información contenida en el registro mencionado en el punto anterior. La información referida a cada año natural deberá mantenerse durante los cinco años siguientes. 3. Extender al poseedor o al gestor que le entregue residuos de construcción y demolición, en los términos recogidos en este real decreto, los certificados acreditativos de la gestión de los residuos recibidos, especificando el productor y, en su caso, el número de licencia de la obra de procedencia. Cuando se trate de un gestor que lleve a cabo una operación exclusivamente de recogida, almacenamiento, transferencia o transporte, deberá además transmitir al poseedor o al gestor que le entregó los residuos, los certificados de la operación de valorización o de eliminación subsiguiente a que fueron destinados los residuos. 4. En el supuesto de que carezca de autorización para gestionar residuos peligrosos, deberá disponer de un procedimiento de admisión de residuos en la instalación que asegure que, previamente al proceso de tratamiento, se detectarán y se separarán, almacenarán adecuadamente y derivarán a gestores autorizados de residuos peligrosos aquellos que tengan este carácter y puedan llegar a la instalación mezclados con residuos no peligrosos de construcción y demolición. Esta obligación se entenderá sin perjuicio de las responsabilidades en que pueda incurrir el productor, el poseedor o, en su caso, el gestor precedente que haya enviado dichos residuos a la instalación. 3.- NORMATIVA Y LEGISLACIÓN APLICABLE El presente estudio se redacta al amparo del artículo 4.1 a) del Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, sobre "Obligaciones del productor de residuos de construcción y demolición". A la obra objeto del presente estudio le es de aplicación el Real Decreto 105/2008, en virtud del artículo 3, por generarse residuos de construcción y demolición definidos en el artículo 3, como: "cualquier sustancia u objeto que, cumpliendo la definición de Residuo incluida en la legislación vigente en materia de residuos, se genere en una obra de construcción o demolición" o bien, "aquel residuo no peligroso que no experimenta transformaciones físicas, químicas o biológicas significativas, no es soluble ni combustible, ni reacciona física ni químicamente ni de ninguna otra manera, no es biodegradable, no afecta negativamente a otras materias con las cuales entra en contacto de forma que pueda dar lugar a contaminación del medio ambiente o perjudicar a la salud humana. La lixiviabilidad total, el contenido de contaminantes del residuo y la ecotoxicidad del lixiviado deberán ser insignificantes, y en particular no deberán suponer un riesgo para la calidad de las aguas superficiales o subterráneas". No es aplicable al presente estudio la excepción contemplada en el artículo 3.1 del Real Decreto 105/2008, al no generarse los siguientes residuos: a) Las tierras y piedras no contaminadas por sustancias peligrosas reutilizadas en la misma obra, en una obra distinta o en una actividad de restauración, acondicionamiento o relleno, siempre y cuando pueda acreditarse de forma fehaciente su destino a reutilización. b) Los residuos de industrias extractivas regulados por la Directiva 2006/21/CE, de 15 de marzo. c) Los lodos de dragado no peligrosos reubicados en el interior de las aguas superficiales derivados de las actividades de gestión de las aguas y de las vías navegables, de prevención de las inundaciones o de mitigación de los efectos de las inundaciones o las sequías, reguladas por el Texto Refundido de la Ley de Aguas, por la Ley 48/2003, de 26 de noviembre, de régimen económico y de prestación de servicios de los puertos de interés general, y por los tratados internacionales de los que España sea parte. 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119 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO Situación PARCELAS T-1-1 Y T-1-2 DEL PI DE LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Fecha DICIEMBRE DE 2014 A aquellos residuos que se generen en la presente obra y estén regulados por legislación específica sobre residuos, cuando estén mezclados con otros residuos de construcción y demolición, les será de aplicación el Real Decreto 105/2008 en los aspectos no contemplados en la legislación específica. Para la elaboración del presente estudio se ha considerado la normativa siguiente: - Artículo 45 de la Constitución Española. G GESTIÓN DE RESIDUOS Real Decreto sobre la prevención y reducción de la contaminación del medio ambiente producida por el amianto Real Decreto 108/1991, de 1 de febrero, del Ministerio de Relaciones con las Cortes y de la Secretaría del Gobierno. B.O.E.: 6 de febrero de 1991 Ley de envases y residuos de envases Ley 11/1997, de 24 de abril, de la Jefatura del Estado. B.O.E.: 25 de abril de 1997 Desarrollada por: Reglamento para el desarrollo y ejecución de la Ley 11/1997, de 24 de abril, de envases y residuos de envases Real Decreto 782/1998, de 30 de abril, del Ministerio de la Presidencia. B.O.E.: 1 de mayo de 1998 Modificada por: Modificación de diversos reglamentos del área de medio ambiente para su adaptación a la Ley 17/2009, de 23 de noviembre, sobre el libre acceso a las actividades de servicios y su ejercicio, y a la Ley 25/2009, de 22 de diciembre, de modificación de diversas leyes para su adaptación a la Ley de libre acceso a actividades de servicios y su ejercicio Real Decreto 367/2010, de 26 de marzo, del Ministerio de la Presidencia. B.O.E.: 27 de marzo de 2010 Plan nacional de residuos de construcción y demolición Resolución de 14 de junio de 2001, de la Secretaría General de Medio Ambiente. B.O.E.: 12 de julio de 2001 Real Decreto por el que se regula la eliminación de residuos mediante depósito en vertedero Real Decreto 1481/2001, de 27 de diciembre, del Ministerio de Medio Ambiente. B.O.E.: 29 de enero de 2002 Modificado por: Regulación de la producción y gestión de los residuos de construcción y demolición Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, del Ministerio de la Presidencia. B.O.E.: 13 de febrero de 2008 Modificado por: Modificación de diversos reglamentos del área de medio ambiente para su adaptación a la Ley 17/2009, de 23 de noviembre, sobre el libre acceso a las actividades de servicios y su ejercicio, y a la Ley 25/2009, de 22 de diciembre, de modificación de diversas leyes para su adaptación a la Ley de libre acceso a actividades de servicios y su ejercicio Real Decreto 367/2010, de 26 de marzo, del Ministerio de la Presidencia. B.O.E.: 27 de marzo de 2010 Regulación de la producción y gestión de los residuos de construcción y demolición Página

120 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO Situación PARCELAS T-1-1 Y T-1-2 DEL PI DE LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Fecha DICIEMBRE DE 2014 Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, del Ministerio de la Presidencia. B.O.E.: 13 de febrero de 2008 Plan nacional integrado de residuos para el período Resolución de 20 de enero de 2009, de la Secretaría de Estado de Cambio Climático. B.O.E.: 26 de febrero de 2009 Ley de residuos y suelos contaminados Ley 22/2011, de 28 de julio, de la Jefatura del Estado. B.O.E.: 29 de julio de 2011 Reglamento de residuos de la Comunidad Autónoma de Andalucía Decreto 283/1995, de 21 de noviembre, de la Consejería de Medio Ambiente de la Junta de Andalucía. B.O.J.A.: 19 de diciembre de 1995 Desarrollado por: Formulación del Plan de gestión de residuos peligrosos de Andalucía Acuerdo de 17 de junio de 1997, de la Consejería de Medio Ambiente de la Junta de Andalucía. B.O.J.A.: 5 de julio de 1997 Desarrollado por: Plan director territorial de gestión de residuos urbanos de Andalucía Decreto 218/1999, de 26 de octubre, de la Consejería de Medio Ambiente de la Junta de Andalucía. B.O.J.A.: 18 de noviembre de 1999 Desarrollado por: Revisión del plan de gestión de residuos peligrosos de Andalucía Decreto 99/2004, de 9 de marzo, de la Consejería de Medio Ambiente de la Junta de Andalucía. B.O.J.A.: 1 de abril de 2004 Desarrollado por: Plan director territorial de residuos no peligrosos de Andalucía Decreto 397/2010, de 2 de noviembre, de la Consejería de Medio Ambiente de la Junta de Andalucía. B.O.J.A.: 25 de noviembre de 2010 Ley de gestión integrada de la calidad ambiental Ley 7/2007 de la Presidencia de la Junta de Andalucía. B.O.E.: 9 de agosto de 2007 B.O.J.A.: 20 de julio de 2007 GC GESTIÓN DE RESIDUOS CLASIFICACIÓN DE RESIDUOS Operaciones de valorización y eliminación de residuos y Lista europea de residuos Orden MAM 304/2002, de 8 de febrero, del Ministerio de Medio Ambiente. B.O.E.: 19 de febrero de 2002 Corrección de errores: Corrección de errores de la Orden MAM 304/2002, de 8 de febrero B.O.E.: 12 de marzo de 2002 Página

121 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO Situación PARCELAS T-1-1 Y T-1-2 DEL PI DE LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Fecha DICIEMBRE DE IDENTIFICACIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN GENERADOS EN LA OBRA, CODIFICADOS SEGÚN LA ORDEN MAM/304/2002. Todos los posibles residuos generados en la obra de demolición se han codificado atendiendo a la Orden MAM/304/2002, de 8 de febrero, por la que se publican las operaciones de valorización y eliminación de residuos, según la Lista Europea de Residuos (LER) aprobada por la Decisión 2005/532/CE, dando lugar a los siguientes grupos: RCD de Nivel I: Tierras y materiales pétreos, no contaminados, procedentes de obras de excavación El Real Decreto 105/2008 (artículo 3.1.a), considera como excepción de ser consideradas como residuos: Las tierras y piedras no contaminadas por sustancias peligrosas, reutilizadas en la misma obra, en una obra distinta o en una actividad de restauración, acondicionamiento o relleno, siempre y cuando pueda acreditarse de forma fehaciente su destino a reutilización. RCD de Nivel II: Residuos generados principalmente en las actividades propias del sector de la construcción, de la demolición, de la reparación domiciliaria y de la implantación de servicios. Se ha establecido una clasificación de RCD generados, según los tipos de materiales de los que están compuestos: Material según Orden Ministerial MAM/304/2002 RCD de Nivel I 1 Tierras y pétreos de la excavación RCD de Nivel II RCD de naturaleza no pétrea 1 Asfalto 2 Madera 3 Metales (incluidas sus aleaciones) 4 Papel y cartón 5 Plástico 6 Vidrio 7 Yeso 8 Basuras RCD de naturaleza pétrea 1 Arena, grava y otros áridos 2 Hormigón 3 Ladrillos, tejas y materiales cerámicos 4 Piedra RCD potencialmente peligrosos 1 Otros 5.- ESTIMACIÓN DE LA CANTIDAD DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN QUE SE GENERARÁN EN LA OBRA Se ha estimado la cantidad de residuos generados en la obra, a partir de las mediciones del proyecto, en función del peso de materiales integrantes en los rendimientos de los correspondientes precios descompuestos de cada unidad de obra, determinando el peso de los restos de los materiales sobrantes (mermas, roturas, despuntes, etc) y el del embalaje de los productos suministrados. El volumen de excavación de las tierras y de los materiales pétreos no utilizados en la obra, se ha calculado en función de las dimensiones del proyecto, afectado por un coeficiente de esponjamiento según la clase de terreno. A partir del peso del residuo, se ha estimado su volumen mediante una densidad aparente definida por el cociente entre el peso del residuo y el volumen que ocupa una vez depositado en el contenedor. Los resultados se resumen en la siguiente tabla: Material según Orden Ministerial MAM/304/2002 Código LER Densidad aparente (t/m³) Peso (t) Volumen (m³) RCD de Nivel I 1 Tierras y pétreos de la excavación Tierra y piedras distintas de las especificadas en el código ,16 708, ,526 RCD de Nivel II RCD de naturaleza no pétrea Página

122 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO Situación PARCELAS T-1-1 Y T-1-2 DEL PI DE LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Fecha DICIEMBRE DE Asfalto Material según Orden Ministerial MAM/304/2002 Código LER Densidad aparente (t/m³) Peso (t) Volumen (m³) Mezclas bituminosas distintas de las especificadas en el código ,00 0,076 0,076 2 Madera Madera ,10 5,353 4,866 3 Metales (incluidas sus aleaciones) Envases metálicos ,60 0,062 0,103 Aluminio ,50 0,000 0,000 Hierro y acero ,10 3,127 1,489 Cables distintos de los especificados en el código ,50 0,001 0,001 4 Papel y cartón Envases de papel y cartón ,75 0,099 0,132 5 Plástico Plástico ,60 0,592 0,987 6 Vidrio Vidrio ,00 0,010 0,010 7 Yeso Materiales de construcción a partir de yeso distintos de los especificados en el código ,00 0,449 0,449 8 Basuras Materiales de aislamiento distintos de los especificados en los códigos y ,60 0,003 0,005 Residuos mezclados de construcción y demolición distintos de los especificados en los códigos , y ,50 0,242 0,161 Residuos de la limpieza viaria ,50 21,799 14,533 RCD de naturaleza pétrea 1 Arena, grava y otros áridos Residuos de grava y rocas trituradas distintos de los mencionados en el código ,51 6,418 4,250 Residuos de arena y arcillas ,60 0,634 0,396 2 Hormigón Hormigón (hormigones, morteros y prefabricados) ,50 31,540 21,027 3 Ladrillos, tejas y materiales cerámicos Ladrillos ,25 0,646 0,517 Tejas y materiales cerámicos ,25 2,218 1,774 4 Piedra Residuos del corte y serrado de piedra distintos de los mencionados en el código ,50 0,072 0,048 En la siguiente tabla, se exponen los valores del peso y el volumen de RCD, agrupados por niveles y apartados Material según Orden Ministerial MAM/304/2002 Peso (t) Volumen (m³) RCD de Nivel I 1 Tierras y pétreos de la excavación 708, ,526 RCD de Nivel II RCD de naturaleza no pétrea 1 Asfalto 0,076 0,076 2 Madera 5,353 4,866 3 Metales (incluidas sus aleaciones) 3,190 1,593 4 Papel y cartón 0,099 0,132 5 Plástico 0,592 0,987 6 Vidrio 0,010 0,010 7 Yeso 0,449 0,449 8 Basuras 22,044 14,699 RCD de naturaleza pétrea 1 Arena, grava y otros áridos 7,052 4,647 2 Hormigón 31,540 21,027 3 Ladrillos, tejas y materiales cerámicos 2,864 2,291 Página

123 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO Situación PARCELAS T-1-1 Y T-1-2 DEL PI DE LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Fecha DICIEMBRE DE 2014 Material según Orden Ministerial MAM/304/2002 Peso (t) Volumen (m³) 4 Piedra 0,072 0,048 Página

124 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO Situación PARCELAS T-1-1 Y T-1-2 DEL PI DE LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Fecha DICIEMBRE DE MEDIDAS PARA LA PLANIFICACIÓN Y OPTIMIZACIÓN DE LA GESTIÓN DE LOS RESIDUOS RESULTANTES DE LA CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN DE LA OBRA OBJETO DEL PROYECTO En la fase de proyecto se han tenido en cuenta las distintas alternativas compositivas, constructivas y de diseño, optando por aquellas que generan el menor volumen de residuos en la fase de construcción y de explotación, facilitando, además, el desmantelamiento de la obra al final de su vida útil con el menor impacto ambiental. Con el fin de generar menos residuos en la fase de ejecución, el constructor asumirá la responsabilidad de organizar y planificar la obra, en cuanto al tipo de suministro, acopio de materiales y proceso de ejecución. Como criterio general, se adoptarán las siguientes medidas para la planificación y optimización de la gestión de los residuos generados durante la ejecución de la obra: - La excavación se ajustará a las dimensiones específicas del proyecto, atendiendo a las cotas de los planos de cimentación, hasta la profundidad indicada en el mismo que coincidirá con el Estudio Geotécnico correspondiente con el visto bueno de la Dirección Facultativa. En el caso de que existan lodos de drenaje, se acotará la extensión de las bolsas de los mismos. - Se evitará en lo posible la producción de residuos de naturaleza pétrea (bolos, grava, arena, etc.), pactando con el proveedor la devolución del material que no se utilice en la obra. - El hormigón suministrado será preferentemente de central. En caso de que existan sobrantes se utilizarán en las partes de la obra que se prevea para estos casos, como hormigones de limpieza, base de solados, rellenos, etc. - Las piezas que contengan mezclas bituminosas, se suministrarán justas en dimensión y extensión, con el fin de evitar los sobrantes innecesarios. Antes de su colocación se planificará la ejecución para proceder a la apertura de las piezas mínimas, de modo que queden dentro de los envases los sobrantes no ejecutados. - Todos los elementos de madera se replantearán junto con el oficial de carpintería, con el fin de optimizar la solución, minimizar su consumo y generar el menor volumen de residuos. - El suministro de los elementos metálicos y sus aleaciones, se realizará con las cantidades mínimas y estrictamente necesarias para la ejecución de la fase de la obra correspondiente, evitándose cualquier trabajo dentro de la obra, a excepción del montaje de los correspondientes kits prefabricados. - Se solicitará de forma expresa a los proveedores que el suministro en obra se realice con la menor cantidad de embalaje posible, renunciando a los aspectos publicitarios, decorativos y superfluos. En el caso de que se adopten otras medidas alternativas o complementarias para la planificación y optimización de la gestión de los residuos de la obra, se le comunicará de forma fehaciente al Director de Obra y al Director de la Ejecución de la Obra para su conocimiento y aprobación. Estas medidas no supondrán menoscabo alguno de la calidad de la obra, ni interferirán en el proceso de ejecución de la misma. Página

125 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO Situación PARCELAS T-1-1 Y T-1-2 DEL PI DE LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Fecha DICIEMBRE DE OPERACIONES DE REUTILIZACIÓN, VALORIZACIÓN O ELIMINACIÓN A QUE SE DESTINARÁN LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN QUE SE GENEREN EN LA OBRA El desarrollo de las actividades de valorización de residuos de construcción y demolición requerirá autorización previa del órgano competente en materia medioambiental de la Comunidad Autónoma correspondiente, en los términos establecidos por la legislación vigente en materia de residuos. La autorización podrá ser otorgada para una o varias de las operaciones que se vayan a realizar, y sin perjuicio de las autorizaciones o licencias exigidas por cualquier otra normativa aplicable a la actividad. Se otorgará por un plazo de tiempo determinado, y podrá ser renovada por periodos sucesivos. La autorización sólo se concederá previa inspección de las instalaciones en las que vaya a desarrollarse la actividad y comprobación de la cualificación de los técnicos responsables de su dirección y de que está prevista la adecuada formación profesional del personal encargado de su explotación. Los áridos reciclados obtenidos como producto de una operación de valorización de residuos de construcción y demolición deberán cumplir los requisitos técnicos y legales para el uso a que se destinen. Cuando se prevea la operación de reutilización en otra construcción de los sobrantes de las tierras procedentes de la excavación, de los residuos minerales o pétreos, de los materiales cerámicos o de los materiales no pétreos y metálicos, el proceso se realizará preferentemente en el depósito municipal. En relación al destino previsto para los residuos no reutilizables ni valorables "in situ", se expresan las características, su cantidad, el tipo de tratamiento y su destino, en la tabla siguiente: Material según Orden Ministerial MAM/304/2002 Código LER Tratamiento Destino RCD de Nivel I 1 Tierras y pétreos de la excavación Tierra y piedras distintas de las especificadas en el código RCD de Nivel II RCD de naturaleza no pétrea 1 Asfalto Mezclas bituminosas distintas de las especificadas en el código Madera Peso (t) Volumen (m³) Sin tratamiento específico Restauración / Vertedero 708, , Reciclado Planta reciclaje RCD 0,076 0,076 Madera Reciclado Gestor autorizado RNPs 5,353 4,866 3 Metales (incluidas sus aleaciones) Envases metálicos Depósito / Tratamiento Gestor autorizado RNPs 0,062 0,103 Aluminio Reciclado Gestor autorizado RNPs 0,000 0,000 Hierro y acero Reciclado Gestor autorizado RNPs 3,127 1,489 Cables distintos de los especificados en el código Reciclado Gestor autorizado RNPs 0,001 0,001 4 Papel y cartón Envases de papel y cartón Reciclado Gestor autorizado RNPs 0,099 0,132 5 Plástico Plástico Reciclado Gestor autorizado RNPs 0,592 0,987 6 Vidrio Vidrio Reciclado Gestor autorizado RNPs 0,010 0,010 7 Yeso Materiales de construcción a partir de yeso distintos de los especificados en el código Basuras Materiales de aislamiento distintos de los especificados en los códigos y Residuos mezclados de construcción y demolición distintos de los especificados en los códigos , y Reciclado Gestor autorizado RNPs 0,449 0, Reciclado Gestor autorizado RNPs 0,003 0, Depósito / Tratamiento Gestor autorizado RPs 0,242 0,161 Página

126 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO Situación PARCELAS T-1-1 Y T-1-2 DEL PI DE LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Fecha DICIEMBRE DE 2014 Material según Orden Ministerial MAM/304/2002 Código LER Tratamiento Destino Peso (t) Volumen (m³) Residuos de la limpieza viaria Reciclado / Vertedero Planta reciclaje RSU 21,799 14,533 RCD de naturaleza pétrea 1 Arena, grava y otros áridos Residuos de grava y rocas trituradas distintos de los mencionados en el código Reciclado Planta reciclaje RCD 6,418 4,250 Residuos de arena y arcillas Reciclado Planta reciclaje RCD 0,634 0,396 2 Hormigón Hormigón (hormigones, morteros y prefabricados) Reciclado / Vertedero Planta reciclaje RCD 31,540 21,027 3 Ladrillos, tejas y materiales cerámicos Ladrillos Reciclado Planta reciclaje RCD 0,646 0,517 Tejas y materiales cerámicos Reciclado Planta reciclaje RCD 2,218 1,774 4 Piedra Residuos del corte y serrado de piedra distintos de los mencionados en el código Notas: RCD: Residuos de construcción y demolición RSU: Residuos sólidos urbanos RNPs: Residuos no peligrosos RPs: Residuos peligrosos Sin tratamiento específico Restauración / Vertedero 0,072 0, MEDIDAS PARA LA SEPARACIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN EN OBRA Los residuos de construcción y demolición se separarán en las siguientes fracciones cuando, de forma individualizada para cada una de dichas fracciones, la cantidad prevista de generación para el total de la obra supere las siguientes cantidades: - Hormigón: 80 t. - Ladrillos, tejas y materiales cerámicos: 40 t. - Metales (incluidas sus aleaciones): 2 t. - Madera: 1 t. - Vidrio: 1 t. - Plástico: 0,5 t. - Papel y cartón: 0,5 t. En la tabla siguiente se indica el peso total expresado en toneladas, de los distintos tipos de residuos generados en la obra objeto del presente estudio, y la obligatoriedad o no de su separación in situ. TIPO DE RESIDUO TOTAL RESIDUO OBRA (t) UMBRAL SEGÚN NORMA (t) SEPARACIÓN "IN SITU" Hormigón 31,540 80,00 NO OBLIGATORIA Ladrillos, tejas y materiales cerámicos 2,864 40,00 NO OBLIGATORIA Metales (incluidas sus aleaciones) 3,190 2,00 OBLIGATORIA Madera 5,353 1,00 OBLIGATORIA Vidrio 0,010 1,00 NO OBLIGATORIA Plástico 0,592 0,50 OBLIGATORIA Papel y cartón 0,099 0,50 NO OBLIGATORIA La separación en fracciones se llevará a cabo preferentemente por el poseedor de los residuos de construcción y demolición dentro de la obra. Si por falta de espacio físico en la obra no resulta técnicamente viable efectuar dicha separación en origen, el poseedor podrá encomendar la separación de fracciones a un gestor de residuos en una instalación de tratamiento de residuos de construcción y demolición externa a la obra. En este último caso, el poseedor deberá obtener del gestor de la instalación documentación acreditativa de que éste ha cumplido, en su nombre, la obligación recogida en el artículo 5. "Obligaciones del poseedor de residuos de construcción y demolición" del Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero. Página

127 Proyecto CONSTRUCCION DE NAVE PARA USO AGROALIMENTARIO Situación PARCELAS T-1-1 Y T-1-2 DEL PI DE LLANO MAZUELOS Promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE ALCALÁ LA REAL INGENIERO INDUSTRIAL ANTONIO TORO TRUJILLO Fecha DICIEMBRE DE 2014 El órgano competente en materia medioambiental de la comunidad autónoma donde se ubica la obra, de forma excepcional, y siempre que la separación de los residuos no haya sido especificada y presupuestada en el proyecto de obra, podrá eximir al poseedor de los residuos de construcción y demolición de la obligación de separación de alguna o de todas las anteriores fracciones. 9.- PRESCRIPCIONES EN RELACIÓN CON EL ALMACENAMIENTO, MANEJO, SEPARACIÓN Y OTRAS OPERACIONES DE GESTIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN El depósito temporal de los escombros se realizará en contenedores metálicos con la ubicación y condiciones establecidas en las ordenanzas municipales, o bien en sacos industriales con un volumen inferior a un metro cúbico, quedando debidamente señalizados y segregados del resto de residuos. Aquellos residuos valorizables, como maderas, plásticos, chatarra, etc., se depositarán en contenedores debidamente señalizados y segregados del resto de residuos, con el fin de facilitar su gestión. Los contenedores deberán estar pintados con colores vivos, que sean visibles durante la noche, y deben contar con una banda de material reflectante de, al menos, 15 centímetros a lo largo de todo su perímetro, figurando de forma clara y legible la siguiente información: - Razón social. - Código de Identificación Fiscal (C.I.F.). - Número de teléfono del titular del contenedor/envase. - Número de inscripción en el Registro de Transportistas de Residuos del titular del contenedor. Dicha información deberá quedar también reflejada a través de adhesivos o placas, en los envases industriales u otros elementos de contención. El responsable de la obra a la que presta servicio el contenedor adoptará las medidas pertinentes para evitar que se depositen residuos ajenos a la misma. Los contenedores permanecerán cerrados o cubiertos fuera del horario de trabajo, con el fin de evitar el depósito de restos ajenos a la obra y el derramamiento de los residuos. En el equipo de obra se deberán establecer los medios humanos, técnicos y procedimientos de separación que se dedicarán a cada tipo de RCD. Se deberán cumplir las prescripciones establecidas en las ordenanzas municipales, los requisitos y condiciones de la licencia de obra, especialmente si obligan a la separación en origen de determinadas materias objeto de reciclaje o deposición, debiendo el constructor o el jefe de obra realizar una evaluación económica de las condiciones en las que es viable esta operación, considerando las posibilidades reales de llevarla a cabo, es decir, que la obra o construcción lo permita y que se disponga de plantas de reciclaje o gestores adecuados. El constructor deberá efectuar un estricto control documental, de modo que los transportistas y gestores de RCD presenten los vales de cada retirada y entrega en destino final. En el caso de que los residuos se reutilicen en otras obras o proyectos de restauración, se deberá aportar evidencia documental del destino final. Los restos derivados del lavado de las canaletas de las cubas de suministro de hormigón prefabricado serán considerados como residuos y gestionados como le corresponde (LER ). Se evitará la contaminación mediante productos tóxicos o peligrosos de los materiales plásticos, restos de madera, acopios o contenedores de escombros, con el fin de proceder a su adecuada segregación. Las tierras superficiales que puedan destinarse a jardinería o a la recuperación de suelos degradados, serán cuidadosamente retiradas y almacenadas durante el menor tiempo posible, dispuestas en caballones de altura no superior a 2 metros, evitando la humedad excesiva, su manipulación y su contaminación. Los residuos que contengan amianto cumplirán los preceptos dictados por el Real Decreto 108/1991, sobre la prevención y reducción de la contaminación del medio ambiente producida por el amianto (artículo 7.), así como la legislación laboral de aplicación. Para determinar la condición de residuos peligrosos o no peligrosos, se seguirá el proceso indicado en la Orden MAM/304/2002, Anexo II. Lista de Residuos. Punto VALORACIÓN DEL COSTE PREVISTO DE LA GESTIÓN DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN. El coste previsto de la gestión de los residuos se ha determinado a partir de la estimación descrita en el apartado 5, "ESTIMACIÓN DE LA CANTIDAD DE LOS RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN Y DEMOLICIÓN QUE SE GENERARÁN EN LA OBRA", aplicando los precios correspondientes para cada unidad de obra, según se detalla en el capítulo de Gestión de Residuos del presupuesto del proyecto. Subcapítulo TOTAL ( ) TOTAL 0,00 Página

128 Notas: (1) Entre 40,00 y ,00. (2) Como mínimo un 0.2 % del PEM. 127

129 128

130 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 5. Anejos a la Memoria 5. Anejos a la memoria 5.1. Información geotécnica 5.2. Cálculo de estructura 5.3. Protección contra el incendio 5.4. Cálculo de las instalaciones 5.5. Eficiencia energética 5.6. Estudio de impacto ambiental 5.7. Plan de control de calidad 5.8. Instrucciones de uso y mantenimiento 5.9. Legislación Técnica aplicable Estudio de seguridad y salud Conclusiones, planing de tiempos, clasificación contratista y revisión de precios Se adjunta copia del estudio geotécnico realizado INFORMACIÓN GEOTÉCNICA. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

131 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: Sondeeo peeneet trroméét trri icco dinámicco tit ipo DPSH 2.-RECONOCIMIENTO OCIM IENT NTO DEL TERRENO E /12/2011 Israel Mellado García 301 Normativa: Este ensayo de campo se rige por la normativa UNE que tiene como título Prueba de penetración dinámica superpesada. Concepto: Consiste en introducir una barra de acero a velocidad constante (15-30 golpes por minuto) mediante la caída repetida de una maza de 64 kg que se deja caer libremente desde una altura de 76 cm. La primera barra lleva en su extremo una puntaza recuperable o perdida con un ángulo de 90º y una superficie de 20 cm 2. El ensayo consiste en contar el número de golpes necesario para que el dispositivo avance 20 cm, número que se denomina Nb. Fig 2.1. Equipo de penetración dinámica DPSH y puntazas Aplicaciones: Se emplea para determinar la resistencia del terreno puesto que el valor Nb es directamente proporcional a la cohesión sin drenaje en terrenos cohesivos y al grado de compacidad de los terrenos granulares. En este sentido es interesante la ecuación de la resistencia dinámica en punta obtenida por los holandeses: Rd = (M 2 *H)/[A*e*(M+P)] M= Peso de la maza (64 kp) A = Sección de la punta (20 cm 2 ) H = Altura de caída de la maza (76 cm) e = Penetración obtenida para un solo golpe de la maza (20 cm/nº de golpes) P = Peso del varillaje (número de varillas por el peso de cada varilla). Cada varilla pesa entre 6 y 8 kg. A este peso hay que sumar el correspondiente a los elementos adicionales como niples, puntaza, cabeza de acoplamiento etc, que en su conjunto pesan 13 kg. EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

132 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME GEOLÓGICO 3.- INFORME GEOLÓGICO /12/2011 Israel Mellado García Litoeesst trrat tigrraf fía En base a la cartografía geológica disponible se diferencian las siguientes unidades litoestratigráficas: Unidad 2 (Triásico). Arcillas versicolores yesos: Son arcillas de tonos rojos, verdes y ocres, entre las que se intercalan yesos. Constituyen la mayor parte de los afloramientos triásicos. Su reconocimiento en campo es sencillo, predominando el color rojizo; por otra parte, los terrenos en los que afloran son especialmente pobres, estando prácticamente ausentes los cultivos Unidad 3 (Triásico). Dolomías tableadas negras: Aparecen en pequeñas masas intercaladas en las arcillas de la unidad (2) de forma caótica y generalmente, por medio de contactos mecanizados. Sus mejores afloramientos se localizan a 1 km al NE de Charilla y en el Km 399 de la carretera Badajoz-Granada. Suelen presentarse en bancos de aproximadamente 40 cm y sus potencias visibles no sobrepasan 100m. Su génesis está ligada a llanuras de mareas y por su similitud, algunos autores las asocian con la facies Muschelkalk Unidad 4 (Triásico). Rocas Subvolcanicas (ofitas) Aparecen generalmente en pequeñas masas englobadas en las arcillas triásicas, deseminads por toda la Hoja. El mayor afloramiento, localizado en las inmediaciones de Ermita Nueva tiene una extensión aproximada de 10 Ha. Se presentan como enclaves intrusivos, de formas redondeadas y lenticulares. Su acción sobre la roca encajante no es excesivamente clara cuando aquella está constituida por materiales arcillosos, pero sí suele serlo cuando se trata de materiales carbonatados, mostrando estos recristalizaciones y, en algunos casos, mineralizaciones por efecto de acciones hidrotermales posteriores. Los afloramientos muestran señales de brechificación o alteración en bolos en la mayoría de los casos Unidad 24 (Aquitaniense sup.-burdigaliense inf.). Margas blancas y verdes Afloran discordantes sobre materiales triásicos, paleocenos y aquitanienses en una banda situada al sur de Alcalá la Real, de dirección aproximada E-W y una anchura de 500 m, así como en un pequeño afloramiento localizado entre las Hojas de Alcalá la Real y Montefrio. EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

133 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME GEOLÓGICO /12/2011 Israel Mellado García En el afloramiento de Alcalá la Real, cuyo mejor corte se localiza a 2 km, en la carretera era que se dirige hacia Montefrio, aparecen como margas blancas depositadas en ambiente pelágico. En el del S de la Hoja, lo hacen como margas verdes con intercalaciones esporádicas de cantos de margocalizas silicificadas, calizas ooliticas y turbiditas calcáreas Unidad 26 (Burdigaliense superior). Calizas de algas Afloran, con muy poca extensión, en el paraje denominado Torre de la Moraleja, situado 2 km al SE de Alcalá La Real y en la carretera Santa Ana-Frailes a 1 km de la primera localidad. Están constituidas prácticamente en su totalidad por algas rodofíceas, encontrándose abundante fauna marina y cambiando de facies, en muy poca distancia, a los conglomerados y areniscas de la unidad anterior (25). Se interpretan como pequeñas paradas en la actividad aluvial, favorecedoras del crecimiento y posterior acumulación de organismos en un ambiente de elevada energía. Su situación, en la base de la banda de conglomerados y areniscas de la unidad 26, de edad Burdigaliense superior-langhiense inferior, ha determinado su asignación al Burdigaliense superior Unidad 27 (Burdigaliense superior-langhiense inferior). Margas Aparecen íntimamente ligadas a la unidad 26 como cambio lateral de facies, generalmente a techo de dicha formación. La ausencia de cortes no permite verificar su génesis, pero parece estar ligada a paradas en la actividad aluvial generadora de la citada unidad 26. Presentan acusadas resedimentaciones de materiales cretácicos y paleógenos, no pudiendo precisarse su edad; no obstante, sus relaciones con dicha unidad hacen asignarlas al Burdigaliense superior-langhiense inferior. En el sector suroriental de la Hoja afloran margas verdes y rojas sin corte alguno que permita establecer sus características. En su seno intercalan bloques de naturaleza jurásica, probablemente emplazados gravitacionalmente desde la Sierra de Madrid. Este afloramiento no se encuentra en conexión con el de Alcalá La Real, pero el hecho de que en la Hoja de Iznalloz se haya datado e interpretado genéticamente igual, ha hecho que ambos se incluyan en la misma unidad Geeomorrf fología El relieve observado corresponde a una penillanura evolucionada a partir de un relieve positivo (diapiro) por reemplazamiento (desplazamiento paralelo de los escarpes con suavizado de pendiente y procesos de deslizamiento-lavado). Dicho mecanismo ha sido muy eficaz dejando pendientes inferiores al 5 % y una altura media de 876 msnm. 301 EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

134 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME GEOLÓGICO /12/2011 Israel Mellado García Las condiciones de drenaje son deficientes, y los materiales ales del sustrato impermeables, ea es existiendo riesgo de inundación. La susceptibilidad es aún mayor en aquéllas zonas donde los viales terraplenados sin un adecuado sistema de drenaje interceptan los colectores de escorrentía. Pueden producirse además problemas de colapso debido a la disolución de yesos o a la karstificación de los afloramientos de dolomías y calizas carniolares Si issmot teecct tónicca La actividad sísmica superficial en el contacto de las Placas Ibérica y Africana, en la Cordillera Bética, presenta una distribución espacial difusa, no dibujándose de forma clara el contacto entre placas. Sin embargo, se observa la presencia de diversas áreas sísmicas que se diferencian por sus grados de agrupamiento de terremotos. Esto es un claro reflejo de la complicada estructura cortical y de la existencia de diferentes juegos de fallas activas. Esta actividad presenta dos claros máximos, uno en la zona de Granada y otro en la zona de Alicante. Por otro lado, el parámetro b presenta valores medios a altos, que son la prueba de la sismicidad moderada que se observa en el conjunto de las Béticas, si bien los terremotos más energéticos se concentran solo en ciertas zonas, como las de Málaga, Sur de Granada, Almería, Murcia-Alicante y Sur de Valencia. Teniendo en cuenta la sismicidad histórica, podemos decir que los terremotos más energéticos no superan normalmente el valor 6.0 de magnitud. La Cordillera Bética está sometida a una compresión NNW-SSE a N-S, ligada al acercamiento entre el NW de África e Iberia, combinada con una tensión de dirección ENE-WSW, prácticamente perpendicular. Esta tensión es muy notoria en la parte central de la cordillera, donde se producen los mayores levantamientos. En la zona occidental, en cambio, la compresión tiende a girar hacia la dirección E-W. A la sismicidad superficial citada se suma una sismicidad con profundidad intermedia en la región del SW de la provincia de Granada, y particularmente en la de Málaga y en el Mar de Alborán, llegando incluso al Rif. Esta sismicidad, dada su distribución espacial, ha sido asociada a una subducción incipiente o poco desarrollada (López Casado et al, 2001) o incluso a una subducción neta (Gutscher et al, 2002). Los mecanismos focales de estos terremotos intermedios indican una tensión que cambia de dirección ENE-WSW a dirección NNE-SSW cuando aumenta la profundidad. 301 EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

135 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME GEOLÓGICO /12/2011 Israel Mellado García 301 Fig 3.1. Sismicidad en la Península Ibérica y Norte de África (en negro anterior a 1960, en blanco hasta 2005) y principales accidentes sismogenéticos. Según Mezcua y Rueda 2006 Fig 3.2. Situación de eventos sísmicos en el año 2009 EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

136 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME GEOLÓGICO /12/2011 Israel Mellado García Las fallas neotectónicas del subsector de Jaén. Las fallas más importantes de este subsector tienen dirección aproximada N 70-80E, y son la continuación del conjunto de fracturas ligado a la falla de Cádiz-Alicante, cuyos movimientos observados sobre el terreno son anteriores a la etapa geotectónica. Sin embargo, en la cartografia del IGME correspondiente a los mapas de la Cuenca del Guadalquivir, se señalan fallas de dirección aproximada N70E que afectan incluso a sedimentos del Mioceno superior, parte de las cuales se indican en figura adjunta. 301 Fig 3.3. Fallas neotectónicas del subsector de Jaén Granada. Los rasgos más destacables on la falla de Tíscar en la parte nororiental, la falla de Cádiz-Alicante, dividida en varias líneas y, al Norte, en el borde de la Meseta, las diversas fallas que lo accidentan. EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

137 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME GEOLÓGICO /12/2011 Israel Mellado García Los cabalgamientos formados entre unidades subbéticas son también previos, por regla general, a la etapa geotectónica, aunque en su frente, el Mioceno superior está en parte cabalgado, tal como sucede en Jaén y sus proximidades, particularmente hacia el Oeste de la ciudad. De hecho, el olistostroma subbético siguió moviéndose y emplazándose gravitatoriamente sobre la Cuenca del Guadalquivir en el Tortoniense. Existen además algunos rasgos que muestran que han existido desplazamientos hacia el Norte hasta el Plioceno. En el límite con la Depresión del Guadalquivir hay bloques prebélicos desorganizados, algunos de los cuales presentan fallas con apariencias muy recientes. En la propia depresión a veces hay estructuras que tienen apariencias de ser muy locales, pero que no dejan de ser sorprendentes. Entre la Cuenca del Guadalquivir y la Meseta hay también fallas de dirección N70E ane- SO, e incluso algunas casi E-O. Destacan las que forman las fosas de Bailén o de Linares. Estas fallas y otras de parecida dirección justificante en parte la existencia de la llamada falla del Guadalquivir, supuesta originalmente como una falla continua que hunde la Meseta hacia la Cuenca del Guadalquivir, de manera que da un contacto bastante neto entre los materiales paleozoicos y el relleno de la cuenca citada. Sin embargo, una falla continua no parece existir, pero sí un conjunto de fallas continua no parece existir, pero sí un conjunto de fallas que afectan al basamento y facilitan su hundimiento hacia al Sur. De hecho, en varios puntos, al N de Cordoba y hacia Medina Azahara ( en el sector occidental), hay relieves bruscamente cortados, que sin una falla no se entendería bien. Por tanto, esa falla del Guadalquivir, si en su conjunto corresponde a una flexión de zócalo o basamento, en algunos puntos realmente corresponde a fallas. Es decir, la flexión está acompañada y facilitada por fracturas. Esta flexión es parte del plegamiento cortical, sinforme, situado al Norte del gran antiforme bético. Una vez iniciada la formación del sinforme, el olistostroma subbético inicio su avance y emplazamiento gravitatorio hacia la Cuenca del Guadalquivir. Esto motivó una subsidencia añadida debida a la carga del olistostroma. Es un proceso isostático, superpuesto a la formación del sinforme, que acentuó aún más el hundimiento de la corteza en ese sector. Parte de esas fallas del basamento se sitúan más al Sur, en lo que ya es propiamente la Cuenca del Guadalquivir, y algunas de ellas se prolongan en la cobertera sedimentaria y afectan incluso a sedimentos del Mioceno superior, tal como se ha citado anteriormente. 301 EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

138 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME GEOLÓGICO /12/2011 Israel Mellado García Sismicidad del Subsector de Jaén Los terremotos con mayor magnitud en este subsector son los reflejados a continuación en la siguiente tabla: 301 Fecha Localización Coordenadas (Lat, lon) Profundidad ( km) Magnitud, intensidad 10/03/1951 Linares, J , m D, VIII 19/05/1951 Alcaudete,J , m D, VIII 22/05/1951 Larva, J , m D, V 25/07/1967 SE Campotejar, GR , m blg, 18/06/1971 SW Albanchez M, J , m blg, 28/12/1978 W Jimena, J , m blg, 11/03/1987 W Belmez de la M, J , m blg, V Tabla 3.1. Terremotos de mayor magnitud en el subsector de Jaén Los terremotos con mayor intensidad sentida son los siguientes: Fecha Localización Coordenadas (Lat, lon) Profundidad ( km) Magnitud, intensidad ---/---/1169 Andujar, J , VIII-IX ---/---/1582 Alcalá la Real, J , VI-VII 27/02/1712 Jaén , VI 21/12/1944 Huelma, J , m D, VI 10/03/1951 Linares, J , m D, VIII 19/05/1951 Alcaudete, J , m D, VIII Tabla 3.2. Terremotos de mayor intensidad en el subsector de Jaén Con relación a la sismicidad instrumental en esta zona se ha de decir que es escasa, donde sólo se destacan, en 1951, los llamados terremotos de Linares y Alcaudete; aunque no se localizan en estas ciudades, sí parece ser que es en éstas en donde se generan los mayores daños. EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

139 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME GEOLÓGICO /12/2011 Israel Mellado García El primero, el 10/03/1951, de magnitud 4.8 m D e intensidad d sentida VIII, y el segundo, el 19/05/1951, de magnitud 5.4 m D e intensidad sentida VIII. En un reciente trabajo de Udías (2005) se reevalúan estos dos terremotos en localización, magnitud e intensidad sentida. Los nuevos parámetros calculados son los siguientes: 301 Fecha Localización Coordenadas (Lat, lon) Profundidad ( km) Magnitud, intensidad 10/03/1951 Linares, J 37.98, m s, VI-VII 19/05/1951 Alcaudete,J 37.69, m s, VII Se observa cómo los autores obtienen claramente valores superiores de magnitud y estiman valores inferiores en las intensidades máximas sentidas. Con posterioridad, Batló (2008) han reevaluado de nuevo estos terremotos, asociándoles diferentes magnitudes y localizaciones, en concreto, plantean que el foco sísmico ha de ser el mismo par ambos (el mismo mecanismo focal, congruente con una falla de desgarre, y distantes como mucho en 10 km), es decir, probablemente pertenecen a la misma crisis sísmica, y se localizan aproximadamente en la Sierra de Priego, en Priego de Córdoba (con un error en localización estimado del orden de 25 km). Localizan un total de 22 réplicas, 16 de ellas con profundidad inferior a 30 km. Los autores no plantean un origen tectónico ni pueden explicar cómo con dicha localización la distribución de intensidades sentidas fue la que se conoce. Los parámetros que proponen son los siguientes. Fecha Localización Coordenadas (Lat, lon) Profundidad ( km) Magnitud, intensidad 10/03/1951 S.de Priego,CO , M w 19/05/1951 S de Priego, CO , M w Además de estos dos terremotos, solo algún que otro terremoto en el rango llega a observarse, tres de ellos, en el límite Sur de Sierra Mágina. También puede destacarse en el Subbético la sismicidad localizada en la parte baja de la corteza, a profundidades de entre 15 y 30 km; en cambio, ésta no se observa en la Cuenca del Guadalquivir. Responde a terremotos dispersos en todo el área con magnitudes netamente inferiores a 4.0 m. blg. EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

140 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME GEOLÓGICO /12/2011 Israel Mellado García 301 Fig 3.4. Sismicidad histórica e instrumental en el subsector de Jaén. Se muestran los terremotos corticales (h < 30 km) localizados por el Instituto Geográfico Nacional a partir de magnitud 1.0m blg, así como los terremotos históricos sentidos al menos con intensidad V. Con relación a la sismicidad histórica, destaca claramente el llamado terremoto de Andujar de 1169, de intensidad VIII-XI. Es otro importante terremoto en la Cuenca del Guadalquivir cuyos efectos bien pudieron se debidos a efectos de sitio más que a la propia magnitud del evento. Le siguen en importancia los terremotos de Alcalá la Real de 1582, de intensidad VI-VII, y de Jaén de 1712, de intensidad máxima sentida VI, no muy bien documentados. En lo tocante a seríes sísmicas, y por orden cronológico, destacamos un enjambre sísmico localizado en Montoso. El primer terremoto se localiza el 08/05/1986, con magnitud 3.2 m blg e intensidad sentidav. También, el enjambre sísmico de NO de Moclín, muy cerca del límite entre el Subbético y la Cuenca de Granada, de 06/06/1990. Allí, durante cuatro días se localizaron 18 terremotos con magnitudes comprendidas en el intervalo EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

141 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME GEOLÓGICO /12/2011 Israel Mellado García Otra serie de interés, asociada probablemente al frente de cabalgamiento de las Cordilleras lera Béticas sobre la Cuenca del Guadalquivir, es la serie sísmica de Mancha Real d e1993. Consistió en 28 terremotos localizados, el mayor de ellos con magnitud 3.0 m blg, entre los dias 08/07/1993 y 02/08/1993. Pequeñas series de 3-4 terremotos con magnitudes inferiores a 3.0, no destacables, se han producido en diversas localizaciones dentro de la región Fallas activas del subsector de Jaén No se conocen en este subsector fallas importantes que puedan ser consideradas activas. Además, buena parte de las activas se concentran en el borde Norte de la Cuenca de Granada. En función de la sismicidad conocida, señalamos lo siguiente. En el sector situado en la parte Norte de Sierra Gorda, Loja, y en su prolongación aún más al Norte, hay una concentración de terremotos de baja magnitud. Tiene una distribución NNO-SSE que coincide con la de las fallas situadas en la parte occidental de Sierra Gorda. Estas fallas muestran localmente muy bien sus escarpes, aunque sobre el terreno es difícil demostrar en ellas movimientos muy recientes, pues afectan sobre todo a materiales jurásicos. A veces, los planos de falla exhumados por erosión están muy bien conservados, pero no necesariamente hay que interpretarlos como debidos a movimientos recientes. Sin embargo, en este caso, a juzgar por la posición de los hipocentros, algunas de esas fallas podrían ser activas, como se ha indicado figura adjunta: Varios hipocentros coinciden con las trazas de fallas asociadas a la zona de falla de Cádiz- Alicante, los cuales podrían ser responsables de parte de la sismicidad ahí localizada. Estos segmentos son meramente especulativos, forzados por la existencia de abundantes terremotos de baja magnitud. También es especulativa otra falla que se ha situado en las proximidades de Alcaudete, que responde solo a la necesidad de atribuir agrupamientos de terremotos de fallas. Entre Loja y Jaén son también numerosos los hipocentros situados sobre fallas de santo en dirección y cabalgamientos, pero cuyos movimientos principales fueron netamente preneotectónicos. Una falla a la que se podría asociar cierta sismicidad es la de Jaén, de dirección casi N-S. Esta falla tiene un salto superior a los 1000 m, por lo que es posible que sea la expresión superficial de una fractura del basamento. EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

142 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME GEOLÓGICO /12/2011 Israel Mellado García Las fallas señaladas no recogen toda las sismicidad de esa zona, y la distribución de ésta parece indicar que hay más fracturas activas no conocidas, sobre todo de dirección aproximada N70E, si bien no dan terremotos con magnitudes superiores a 4.0. Dada la proximidad de algunos epicentros a alguno de los cabalgamientos exitentes en el Subbético, se han señalado varios de ellos en colora azul, pero es especulativo que puedan ser activos en la actualidad, más bien pensamos lo contrario. 301 Fig 3.5. Conjunto de fallas activas del subsector de Jaén-Granada. Las marcadas en líneas más gruesas se deducen de datos geológicos y de sismicidad. Las fallas de color rojo se deducen de la sismicidad, por lo que su dirección y otras características son dudosas. Las marcadas en azul son fallas sin apariencia actual de movimientos, pero a las que se les podría asociar algún terremoto. Su posible actividad es muy dudosa. EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

143 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME GEOLÓGICO /12/2011 Israel Mellado García En el Norte del subsector, en la Cuenca del Guadalquivir y en el área de contacto con la Meseta, varia fallas parecen tener sismicidad asociada Hidrrogeeol logía Los materiales predominantes en la zona de estudio son arcillas de moderada plasticidad sobreconsolidadas. Debido a ello se les asigna un comportamiento impermeable con un coeficiente de permeabilidad del orden de cm/s. Las dolomías presentan cierto grado de karstificación pero sus cavidades son pequeñas y en la mayoría de los casos están rellenas de arcilla por lo que también se les asigna un comportamiento impermeable con un coeficiente de permeabilidad del orden de 10-8 cm/s. EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

144 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: INFORME TÉCNICO /12/2011 Israel Mellado García INFORME TÉCNICO EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

145 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: U6.- RECOMENDACIONES 6.- RECOMENDACIONES NES /12/2011 Israel Mellado García RECOMENDACIONES EN RELACIÓN A ZAPATAS En la ejecución de la cimentación deberán tenerse en cuenta las siguientes recomendaciones: Plano de apoyo: El plano de apoyo de la cimentación debe ser lo más homogénea posible. Si al finalizar el vaciado se encontraran bolos, restos de cimentaciones antiguas u otros elementos extraños, se procederá a su eliminación rebajando el nivel de cimentación o bien a su sustitución por terreno adyacente y a su posterior compactación. En el caso de existir nivel freático, es recomendable que dicho plano quede siempre por debajo de la cota más baja previsible del nivel freático, con el fin de evitar que el terreno por debajo del cimiento se vea afectado por posibles corrientes, lavados, variaciones de pesos específicos etc. El muy importante tener presente en el proyecto y cálculo de las zapatas y cimentaciones en general, las obras que vayan a realizarse junto a ellas, tales como soleras, arquetas de pie de pilar, saneamiento general, etc., dado que con ellas pueden alterarse las condiciones de trabajo o bien dar lugar, por posible fugas, a vías de agua que produzcan lavados del terreno con el posible descalzo del cimiento. Por último, la excavación de la cimentación se realizará de forma que no se alteren las características mecánicas del suelo, para ello se recomienda que la excavación de los últimos 20 cm no sea efectuada hasta inmediatamente antes de iniciar el vertido del hormigón especialmente en niveles cohesivos Situación entre zapatas: Cuando sea necesario, bien por razones de proyecto o del terreno, escalonar, situando a distinto nivel zapatas próximas, deben proyectarse de tal forma que la zona de influencia de una no afecte a la otra. La distancia D entre planos de apoyos, debe ser menor que la mitad de la distancia entre los bordes de las zapatas d: D< d/2 Las zapatas próximas y situadas al mismo nivel, deben proyectarse de forma que sea posible su construcción, para ello, además de comprobar que no se superponen los efectos de las mismas, la separación -d- debe ser tal que al realizar la excavación, el terreno entre ambas permanezca estable y no se derrumbe. En general, no será menor de 50 cm. EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

146 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: RECOMENDACIONES NES /12/2011 Israel Mellado García Hormigón de limpieza o solera de asiento Sobre la superficie de la excavación debe extenderse una capa de hormigón de regularización de baja dosificación. Esta capa se suele llamar hormigón de limpieza o solera de asiento. Su espesor debe ser de 5 a 10 cm. El objeto de esta capa de hormigón es lograr una superficie lisa y horizontal para la colocación de las armaduras y que permita una rápida limpieza de tierras desprendidas u otros objetos del fondo de la excavación. El hormigón de limpieza, en ningún caso debe servir para rasantear cuando en el fondo de la excavación haya fuertes irregularidades Colocación y sujeción de las armaduras Los emparrillados o armaduras que se coloquen sobre el fondo de la zapata, deberán apoyarse sobre tacos de mortero rico que sirven de espaciadores, respecto al nivel teórico del fondo de la zapata que es el hormigón de limpieza. En ningún caso, se deben apoyar las armaduras sobre pates o camillas metálicas que después del hormigonado queden en contacto con las superficies del terreno, pues constituirían un punto fácil de entrada a la oxidación de las armaduras. Los espaciadores deben colocarse formando cuadros de lado 15 a 20 veces el diámetro de la armadura.es conveniente colocar también espaciadores en la parte vertical de ganchos o patillas para evitar el movimiento horizontal de la parrilla de fondo Hormigonado de zapatas: El hormigonado por fases no debe realizarse nunca en zapatas aisladas; para ello debe organizarse la obra de forma que puedan hormigonarse de una sola vez. En zapatas corridas pueden realizarse juntas, en general en puntos alejados de zonas rígidas como pilares y muros de esquina, disponiéndolas en puntos situados en los tercios de la distancia entre pilares RECOMENDACIONES EN RELACIÓN A LOSA Si se coloca una losa, se deben seguir las siguientes recomendaciones: El centro de gravedad de la planta del cimiento debe coincidir con el punto de aplicación de la resultante de las cargas En el caso de losas de planta rectangular, como máximo la resultante de fuerzas debe tener su punto de aplicación dentro del núcleo central y es aconsejable que esté dentro dela figura homotética de razón ½. 301 EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

147 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: RECOMENDACIONES NES /12/2011 Israel Mellado García Este consejo debe cumplirse siempre si se quiere evitar el riesgo de un asiento diferencial ial de la losa, que provocaría el giro de la estructura. Con esta última condición se consigue en el terreno un reparto de tensiones en el que no se producen grandes diferencia entre unos puntos y otros de la losa, evitándose así los asientos diferenciales que pueden dar lugar a basculamientos e inclinaciones del edificio en conjunto Deben disponerse juntas cada 30 m. Excepcionalmente se puede llegar a 40 m Se debe procurar que la planta de la losa sea lo más regular posible Se deben evitar entrantes y ángulos agudos que dan lugar a torsiones y solicitaciones anómalas No debe existir gran diferencia entre las luces de soportes; las cargas no deberían variar en más del 50 % de unos soportes a otros En un edificio con zonas muy desigualmente cargadas, deben separarse las losas de cada zona mediante juntas Sobre la exacción se han de colocar 10 cm de hormigón para regularización de la superficie y limpieza. Puede ser también una subbase de grava o zahorra compactada, de 15 a 30 cm de espesor Las armaduras se colocan sobre la solera de hormigón con separadores y recubrimiento mínimo de 5 cm El hormigonado debe realizarse en lo posible sin interrupción. En todo caso las juntas de hormigonado deben hacerse en las zonas donde se verifique que el esfuerzo cortante es mínimo, separadas, por tanto, de los soportes. Para evitar fisuras de retracción son aconsejables juntas, bien de construcción o retracción, que dividan la losa en paños de 9 x 9 m. Las armaduras han de ser continuas en la junta, es decir, el corte sólo afecta la capa superior de hormigón En losas de canto superior a 1.50 m debe controlarse el calor de hidratación del cemento ya que puede dar lugar a figuración y abombamiento de las losas En losas de cimiento con superficie de apoyo poco profundo igual o inferior a 1.50 m es recomendable rematar el borde con una viga perimetral de canto igual a dos veces el de la losa con armaduras de construcción y con cuantía mínima de acero. Ello favorece el comportamiento ante los esfuerzos de punzonamiento o cortante de los soportes de borde, y reduce la presión del terreno en el borde de la losa La cuantía de armadura de las losas varía de 1, (cuantía mínima) a 2, en cada dirección ortogonal, que equivale a kg/m 3 de hormigón. 301 EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

148 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: RECOMENDACIONES NES /12/2011 Israel Mellado García RECOMENDACIONES EN RELACIÓN A MUROS DE CONTENCIÓN Se considerará el empuje activo en el trasdós salvo para aquellos casos en los que, debido a la rigidez del elemento de contención, las restricciones impuestas a su deformación (anclajes, apuntalamientos, forjados u otros), o por el proceso de puesta en obra del relleno o sensibilidad a las deformaciones de edificaciones o servicios situados en las proximidades de la coronación del elemento de contención, no se puedan producir los movimientos mínimos necesarios para movilizarlo Si existen cimentaciones de edificios o servicios sensibles a los movimientos, situados a poca profundidad, a una distancia de la coronación del elemento de contención inferior a la mitad de su altura, se considerará el empuje al reposo, K 0 en el dimensionado del elemento de contención por procedimientos de equilibrio límite. Si la distancia está comprendida entre la mitad de la altura y la altura del elemento de contención, debe considerarse al menos un coeficiente K = (K 0 +K a )/ La construcción de elementos de contención en las proximidades de edificaciones requiere limitar los movimientos asociados a estos. Al limitar los movimientos horizontales de los elementos de contención, debe considerarse un incremento en los empujes del terreno debido a que no se permite que éste desarrolle completamente su capacidad resistente Se evitará el empleo de suelos arcillosos o limosos en el relleno de trasdós de elementos de contención. En caso de que sea necesario su empleo, debe considerarse en el cálculo un coeficiente de empuje no inferior a La compactación del material del trasdós del elemento de contención debe hacerse con precaución, empleando medios ligeros. Una compactación intensa del terreno existente en la cuña activa podría provocar un incremento sustancial del empuje. Cuando se empleen equipos ligeros para obtener densidades de hasta el 95 % de la máxima Proctor Normal, puede considerarse el empuje activo. Cuando se empleen equipos pesados o se consideren densidades de compactación superiores al 95 % de la máxima Proctor Normal, el cálculo del elemento de contención debe efectuarse empleando un empuje no inferior al empuje al reposo Si el terreno a contener se encuentra confinado entre dos elementos sensiblemente paralelos, el empuje de cada elemento podrá reducirse considerando el efecto silo a partir del rozamiento paramento-material de relleno y la geometría y rigidez lateral de los elementos de contención En elementos de contención en los que el relleno de trasdós se efectúa con los forjados ya construidos, los movimientos pueden ser tan pequeños que no permitan alcanzar las condiciones del empuje activo. EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

149 I G E A Consultoría y Laboratorio SLL. C/ Torrejón, nº 49 C.P La Guardia (Jaén) Tlf y Fax: RECOMENDACIONES NES /12/2011 Israel Mellado García En estas condiciones puede considerarse la distribución de empujes correspondiente nte al empuje al reposo o bien considerar la distribución de empujes definida para estructuras de contención apuntaladas En caso de considerar la cohesión en los cálculos de los empujes sobre los elementos de contención, su valor característico debe definirse de forma específica para este tipo de estudio, considerando la dispersión y fiabilidad de la información disponible, su estabilidad en el tiempo, la posible presencia de fisuras en el terreno y la sensibilidad del estudio a dicho valor Para obras de carácter permanente el comportamiento a largo plazo de los elementos de contención deben estudiarse en tensiones efectivas. Para obras de carácter provisional en suelos arcillosos, el cálculo puede hacerse a partir de la resistencia al corte no drenada Para la valoración de empujes estabilizadores en el intradós del elemento de contención, es importante garantizar la permanencia y estabilidad en el tiempo de los materiales considerados así como el movimiento necesario para desarrollar el estado tensional previsto. En este sentido debe preverse la posibilidad de la ejecución de excavaciones futuras junto al pie del elemento de contención para el tendido de servicios Igualmente deben considerarse los importantes movimientos necesarios para el desarrollo del empuje pasivo, en general, incompatibles con las condiciones de seguridad y funcionalidad del elemento de contención CONFIRMACIÓN DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO Si una vez iniciada la obra e iniciadas las excavaciones, a la vista del terreno excavado y para la situación precisa de los elementos de la cimentación, el Director de Obra apreciara alguna no conformidad o falta de concordancia con los datos aportados por el estudio geotécnico deberá estudiarse detenidamente el caso y ampliar la campaña de reconocimiento del terreno si fuera necesario. Israel Mellado García Mª del Pilar Rivillas Blanco Geólogo Geólogo Nº Colegiado: 301 Nº Colegiado: 321 La Guardia de Jáen, Diciembre de 2011 EG Naves industriales en manzana I-12. Pol. Ind. "Llano Mazuelos". Alcalá La Real (Jaén)

150 Proyecto Básico y de Ejecución para Construcción de una Nave para uso Agroalimentario, en el Pol. Industrial Llano de Mazuelos de Alcalá la Real (Jaén) I. MEMORIA 5. Anejos a la Memoria 5.2. CÁLCULO DE ESTRUCTURA. El cálculo de la estructura se ha realizado con el programa informático NUEVO METAL 3D de CYPE INGENIEROS. antonio toro trujillo ingeniero superior industrial camino de la magdalena, alcalá la real (jaén) tfno:

151 Datos de la obra Separación entre pórticos: 5.35 m Con cerramiento en cubierta - Peso del cerramiento: 0.10 kn/m² - Sobrecarga del cerramiento: 0.00 kn/m² Con cerramiento en laterales - Peso del cerramiento: 0.10 kn/m² Normas y combinaciones Perfiles conformados CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m Perfiles laminados CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m Desplazamientos Acciones características Datos de viento Normativa: CTE DB SE-AE (España) Zona eólica: A Grado de aspereza: III. Zona rural accidentada o llana con obstáculos Periodo de servicio (años): 50 Profundidad nave industrial: Sin huecos. 1 - V(0 ) H1: Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 2 - V(0 ) H2: Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 3 - V(90 ) H1: Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 4 - V(90 ) H2: Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 5 - V(180 ) H1: Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 6 - V(180 ) H2: Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 7 - V(270 ) H1: Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 8 - V(270 ) H2: Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Datos de nieve Normativa: CTE DB-SE AE (España) Zona de clima invernal: 6 Altitud topográfica: m Cubierta sin resaltos Exposición al viento: N Hipótesis aplicadas: 1 - N(EI): Nieve (estado inicial) 2 - N(R) 1: Nieve (redistribución) N(R) 2: Nieve (redistribución) 2 Aceros en perfiles Tipo acero Acero Lim. elástico MPa Módulo de elasticidad GPa Acero conformado S Datos de pórticos Pórtico Tipo exterior Geometría Tipo interior 1 Dos aguas Luz izquierda: 9.72 m Luz derecha: 9.72 m Alero izquierdo: 7.75 m Alero derecho: 7.75 m Pórtico rígido Altura cumbrera: 8.55 m Cargas en barras Pórtico 1 150

152 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 4.52 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 1.78 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 0.51 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 4.52 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 1.78 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 0.51 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 2.46 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 1.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 2.46 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 1.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 2.46 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 1.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 2.46 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 1.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 4.52 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 1.78 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 0.51 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 4.52 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 1.78 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 0.51 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pórtico 2 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) 151

153 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 7.09 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 7.09 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 0.47 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 0.31 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 0.47 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 0.31 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 0.47 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 0.31 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 0.47 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 0.31 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 7.09 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 7.09 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pórtico 3 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) 152

154 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pórtico 4 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) 153

155 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pórtico 5 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) 154

156 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pórtico 6 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 6.11 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) 155

157 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pórtico 7 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 7.09 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 7.09 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 0.47 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 0.31 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 0.47 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 0.31 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 7.09 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 7.09 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 3.57 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 1.02 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 0.47 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 0.31 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 0.47 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 0.31 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) 156

158 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pórtico 8 Barra Hipótesis Tipo Posición Valor Orientación Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Pilar Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 4.52 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 1.78 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 0.51 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 4.52 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 1.78 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 0.51 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 2.46 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 1.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 2.46 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 1.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Carga permanente Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 4.52 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 1.78 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 0.51 kn/m EXB: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.18 (R) 4.52 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.18/0.88 (R) 1.78 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.88/1.00 (R) 0.51 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 2.46 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 1.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.00/0.44 (R) 2.46 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Faja 0.44/1.00 (R) 1.64 kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Uniforme kn/m EXB: (0.00, 0.00, 1.00) Cubierta Nieve (estado inicial) Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 1 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Cubierta Nieve (redistribución) 2 Uniforme kn/m EG: (0.00, 0.00, -1.00) Descripción de las abreviaturas: R : Posición relativa a la longitud de la barra. EG : Ejes de la carga coincidentes con los globales de la estructura. 157

159 EXB : Ejes de la carga en el plano de definición de la misma y con el eje X coincidente con la barra. Datos de correas de cubierta Descripción de correas Parámetros de cálculo Tipo de perfil: ZF-180x2.5 Límite flecha: L / 250 Separación: 1.25 m Número de vanos: Tres vanos Tipo de Acero: S235 Tipo de fijación: Fijación rígida Comprobación de resistencia Comprobación de resistencia El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Aprovechamiento: % Barra pésima en cubierta Perfil: ZF-180x2.5 Material: S235 Inicial 0.623, , Nudos Final 0.623, , Longitu d (m) Área (cm² ) I y (1) (cm4) Características mecánicas I z (1) (cm4 ) I yz (4) (cm4) I t (2) (cm4 ) Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme (3) Coordenadas del centro de gravedad (4) Producto de inercia (5) Es el ángulo que forma el eje principal de inercia U respecto al eje Y, positivo en sentido antihorario. y g (3) (mm ) z g (3) (mm ) (5) (grados ) Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) b / t N t N c M y M z M y M z V y V z N t M y M z N c M y M z NM y M z V y V z M t NM y M z V y V z Estado pésima en cubierta b / t (b / t) Máx. Cumple N.P. (1) N.P. (2) (3) x: 5.35 m N.P. = 83.2 N.P.(4) N.P. (5) (6) x: 5.35 m N.P. = 15.0 N.P.(7) N.P. (8) N.P. (9) (10) CUMPLE N.P. = 83.2 Notación: b / t: Relación anchura / espesor : Limitación de esbeltez Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión My: Resistencia a flexión. Eje Y Mz: Resistencia a flexión. Eje Z MyMz: Resistencia a flexión biaxial Vy: Resistencia a corte Y Vz: Resistencia a corte Z NtMyMz: Resistencia a tracción y flexión NcMyMz: Resistencia a compresión y flexión NMyMzVyVz: Resistencia a cortante, axil y flexión MtNMyMzVyVz: Resistencia a torsión combinada con axil, flexión y cortante x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (5) La comprobación no procede, ya que no hay flexión biaxial para ninguna combinación. (6) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (7) No hay interacción entre axil de tracción y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre axil de compresión y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (10) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Relación anchura / espesor (CTE DB SE-A, Tabla 5.5 y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 5.2) Se debe satisfacer: ht250 h / t :

160 b1 t 90 b 1 / t : 20.0 c1 t 30 c 1 / t : 6.0 b2 t 60 b 2 / t : 17.2 c2 t 30 c 2 / t : 4.8 Los rigidizadores proporcionan suficiente rigidez, ya que se cumple: 0.2 c b c 1 / b 1 : c b c 2 / b 2 : Donde: h: Altura del alma. h : mm b 1 : Ancho del ala superior. b 1 : mm c 1 : Altura del rigidizador del ala superior. c 1 : mm b 2 : Ancho del ala inferior. b 2 : mm c 2 : Altura del rigidizador del ala inferior. c 2 : mm t: Espesor. t : 2.50 mm Nota: Las dimensiones no incluyen el acuerdo entre elementos. Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. Resistencia a tracción (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.1.2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.1.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión. Eje Y (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo ) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: 159

161 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo 0.623, , 7.801, para la combinación de acciones 0.80*G *G *V(0 ) H1. M y,ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + y,ed : 7.46 kn m Para flexión negativa: M y,ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - y,ed : 0.00 kn m La resistencia de cálculo a flexión M c,rd viene dada por: M c,rd Wel f M0 yb M c,rd : 8.96 kn m Donde: W el : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra de mayor tensión. W el : cm³ f yb : Límite elástico del material base. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yb : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral del ala superior: (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.2.4) La comprobación a pandeo lateral no procede, ya que la longitud de pandeo lateral es nula. Resistencia a pandeo lateral del ala inferior: (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.2.4) La comprobación a pandeo lateral no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a flexión. Eje Z (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo ) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a flexión biaxial (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo ) La comprobación no procede, ya que no hay flexión biaxial para ninguna combinación. Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.1.5) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.1.5) Se debe satisfacer: V V Ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo 0.623, , 7.801, para la combinación de acciones 0.80*G *G *V(0 ) H1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 8.53 kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V b,rd viene dado por: hw t fbv sin V b,rd V b,rd : kn M0 Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t: Espesor. t : 2.50 mm : Ángulo que forma el alma con la horizontal. : 90.0 grados 160

162 f bv : Resistencia a cortante, teniendo en cuenta el pandeo. w 0.83 f bv 0.58 fyb f bv : MPa w : Esbeltez relativa del alma. w h w f yb t E w : 0.81 Donde: f yb : Límite elástico del material base. (CTE DB SE- A, Tabla 4.1) f yb : MPa E: Módulo de elasticidad. E : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a tracción y flexión (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículos y 6.3) No hay interacción entre axil de tracción y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a compresión y flexión (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículos y 6.2.5) No hay interacción entre axil de compresión y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante, axil y flexión (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo ) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a torsión combinada con axil, flexión y cortante (CTE DB SE-A y Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 6.1.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Comprobación de flecha Comprobación de flecha El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Porcentajes de aprovechamiento: - Flecha: % Coordenadas del nudo inicial: , 0.000, Coordenadas del nudo final: , 5.350, El aprovechamiento pésimo se produce para la combinación de hipótesis 1.00*G *G *V(180 ) H1 a una distancia m del origen en el primer vano de la correa. (Iy = 371 cm4) (Iz = 49 cm4) Comprobación de resistencia 161

163 ÍNDICE 1.- DATOS DE OBRA Normas consideradas Estados límite Situaciones de proyecto ESTRUCTURA Geometría Nudos Barras Cargas Barras

164 1.- DATOS DE OBRA Normas consideradas Cimentación: EHE-08 Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A Estados límite E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones E.L.U. de rotura. Acero laminado Tensiones sobre el terreno Desplazamientos CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m Acciones características Situaciones de proyecto Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios: - Con coeficientes de combinación - Sin coeficientes de combinación - Donde: Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai ki j 1 i >1 G Q Q G Q Gj kj Qi ki j 1 i1 G k Acción permanente Q k Acción variable G Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes Q,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal Q,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento p,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal a,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán: E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08 / CTE DB-SE C Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad () Coeficientes de combinación () Favorable Desfavorable Principal ( p ) Acompañamiento ( a ) Carga permanente (G) Viento (Q) Nieve (Q) E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB SE-A Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad () Coeficientes de combinación () Favorable Desfavorable Principal ( p ) Acompañamiento ( a ) Carga permanente (G) Viento (Q) Nieve (Q) Tensiones sobre el terreno Característica Coeficientes parciales de seguridad () Favorable Desfavorable Carga permanente (G)

165 Característica Coeficientes parciales de seguridad () Favorable Desfavorable Viento (Q) Nieve (Q) Desplazamientos Característica Coeficientes parciales de seguridad () Favorable Desfavorable Carga permanente (G) Viento (Q) Nieve (Q)

166 2.- ESTRUCTURA Geometría Nudos Referencias: x, y, z : Desplazamientos prescritos en ejes globales. x, y, z : Giros prescritos en ejes globales. Cada grado de libertad se marca con 'X' si está coaccionado y, en caso contrario, con '-'. Referencia X (m) Coordenadas Y (m) Z (m) Nudos Vinculación exterior Vinculación interior x y z x y z N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N X X X X X X Empotrado N X X X X X X Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado 165

167 Referencia X (m) Coordenadas Y (m) Z (m) Nudos Vinculación exterior Vinculación interior x y z x y z N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado Barras Materiales utilizados Tipo Material Designación Materiales utilizados E (MPa) G (MPa) f y (MPa) t (m/m C) (kn/m³) Acero laminado S Notación: E: Módulo de elasticidad : Módulo de Poisson G: Módulo de cortadura f y : Límite elástico t : Coeficiente de dilatación : Peso específico Descripción Descripción Material Tipo Designación Barra (Ni/Nf) Pieza (Ni/Nf) Perfil(Serie) Longitud (m) xy xz Lb Sup. (m) Lb Inf. (m) 166

168 Tipo Material Designación Barra (Ni/Nf) Pieza (Ni/Nf) Descripción Perfil(Serie) Longitud (m) xy xz Lb Sup. (m) Acero laminado S275 N1/N87 N1/N2 IPE 300 (IPE) Lb Inf. (m) N87/N57 N1/N2 IPE 300 (IPE) N57/N2 N1/N2 IPE 300 (IPE) N3/N60 N3/N4 IPE 300 (IPE) N60/N4 N3/N4 IPE 300 (IPE) N2/N49 N2/N5 IPE 240 (IPE) N49/N5 N2/N5 IPE 240 (IPE) N4/N50 N4/N5 IPE 240 (IPE) N50/N5 N4/N5 IPE 240 (IPE) N6/N77 N6/N7 HE 300 A (HEA) N77/N58 N6/N7 HE 300 A (HEA) N58/N7 N6/N7 HE 300 A (HEA) N8/N79 N8/N9 HE 300 A (HEA) N79/N61 N8/N9 HE 300 A (HEA) N61/N9 N8/N9 HE 300 A (HEA) N7/N54 N7/N10 IPE 330 (IPE) N54/N10 N7/N10 IPE 330 (IPE) N9/N53 N9/N10 IPE 330 (IPE) N53/N10 N9/N10 IPE 330 (IPE) N11/N78 N11/N12 HE 300 A (HEA) N78/N59 N11/N12 HE 300 A (HEA) N59/N12 N11/N12 HE 300 A (HEA) N13/N80 N13/N14 HE 300 A (HEA) N80/N62 N13/N14 HE 300 A (HEA) N62/N14 N13/N14 HE 300 A (HEA) N12/N71 N12/N15 IPE 330 (IPE) N71/N15 N12/N15 IPE 330 (IPE) N14/N73 N14/N15 IPE 330 (IPE) N73/N15 N14/N15 IPE 330 (IPE) N16/N17 N16/N17 HE 300 A (HEA) N18/N19 N18/N19 HE 300 A (HEA) N17/N20 N17/N20 IPE 330 (IPE) N19/N20 N19/N20 IPE 330 (IPE) N21/N22 N21/N22 HE 300 A (HEA) N23/N24 N23/N24 HE 300 A (HEA) N22/N25 N22/N25 IPE 330 (IPE) N24/N25 N24/N25 IPE 330 (IPE) N26/N86 N26/N27 HE 300 A (HEA) N86/N69 N26/N27 HE 300 A (HEA) N69/N27 N26/N27 HE 300 A (HEA) N28/N84 N28/N29 HE 300 A (HEA) N84/N66 N28/N29 HE 300 A (HEA) N66/N29 N28/N29 HE 300 A (HEA) N27/N70 N27/N30 IPE 330 (IPE) N70/N30 N27/N30 IPE 330 (IPE) N29/N72 N29/N30 IPE 330 (IPE) N72/N30 N29/N30 IPE 330 (IPE) N31/N85 N31/N32 HE 300 A (HEA) N85/N68 N31/N32 HE 300 A (HEA) N68/N32 N31/N32 HE 300 A (HEA) N33/N83 N33/N34 HE 300 A (HEA) N83/N65 N33/N34 HE 300 A (HEA)

169 Tipo Material Designación Barra (Ni/Nf) Pieza (Ni/Nf) Descripción Perfil(Serie) Longitud (m) xy xz Lb Sup. (m) Lb Inf. (m) N65/N34 N33/N34 HE 300 A (HEA) N32/N56 N32/N35 IPE 330 (IPE) N56/N35 N32/N35 IPE 330 (IPE) N34/N55 N34/N35 IPE 330 (IPE) N55/N35 N34/N35 IPE 330 (IPE) N36/N81 N36/N37 IPE 300 (IPE) N81/N67 N36/N37 IPE 300 (IPE) N67/N37 N36/N37 IPE 300 (IPE) N38/N64 N38/N39 IPE 300 (IPE) N64/N39 N38/N39 IPE 300 (IPE) N37/N45 N37/N40 IPE 240 (IPE) N45/N40 N37/N40 IPE 240 (IPE) N39/N46 N39/N40 IPE 240 (IPE) N46/N40 N39/N40 IPE 240 (IPE) N41/N82 N41/N47 HE 260 A (HEA) N82/N74 N41/N47 HE 260 A (HEA) N74/N47 N41/N47 HE 260 A (HEA) N42/N75 N42/N48 HE 260 A (HEA) N75/N48 N42/N48 HE 260 A (HEA) N43/N88 N43/N51 HE 260 A (HEA) N88/N63 N43/N51 HE 260 A (HEA) N63/N51 N43/N51 HE 260 A (HEA) N44/N76 N44/N52 HE 260 A (HEA) N76/N52 N44/N52 HE 260 A (HEA) N5/N10 N5/N10 2xUPE 160([]) (UPE) N50/N53 N50/N53 2xUPE 160([]) (UPE) N49/N54 N49/N54 2xUPE 140([]) (UPE) N35/N40 N35/N40 2xUPE 160([]) (UPE) N55/N46 N55/N46 2xUPE 140([]) (UPE) N56/N45 N56/N45 2xUPE 140([]) (UPE) N57/N58 N57/N58 HE 140 B (HEB) N2/N7 N2/N7 2xUPE 140([]) (UPE) N7/N12 N7/N12 2xUPE 120([]) (UPE) N58/N59 N58/N59 HE 140 B (HEB) N4/N9 N4/N9 2xUPE 120([]) (UPE) N60/N61 N60/N61 HE 140 B (HEB) N61/N62 N61/N62 HE 140 B (HEB) N9/N14 N9/N14 2xUPE 120([]) (UPE) N57/N63 N57/N63 HE 160 B (HEB) N32/N37 N32/N37 2xUPE 140([]) (UPE) N27/N32 N27/N32 2xUPE 120([]) (UPE) N34/N39 N34/N39 2xUPE 120([]) (UPE) N29/N34 N29/N34 2xUPE 120([]) (UPE) N65/N64 N65/N64 HE 140 B (HEB) N66/N65 N66/N65 HE 140 B (HEB) N68/N67 N68/N67 HE 140 B (HEB) N69/N68 N69/N68 HE 140 B (HEB) N65/N39 N65/N39 2xUPE 180([]) (UPE) N68/N37 N68/N37 2xUPE 180([]) (UPE) N58/N2 N58/N2 2xUPE 180([]) (UPE) N61/N4 N61/N4 2xUPE 180([]) (UPE) N30/N35 N30/N35 2xUPE 120([]) (UPE)

170 Tipo Material Designación Barra (Ni/Nf) Pieza (Ni/Nf) Descripción Perfil(Serie) Longitud (m) xy xz Lb Sup. (m) N70/N56 N70/N56 2xUPE 120([]) (UPE) N54/N71 N54/N71 2xUPE 120([]) (UPE) N72/N55 N72/N55 2xUPE 120([]) (UPE) N53/N73 N53/N73 2xUPE 120([]) (UPE) N10/N15 N10/N15 2xUPE 120([]) (UPE) N67/N74 N67/N74 HE 160 B (HEB) N74/N75 N74/N75 HE 160 B (HEB) N75/N64 N75/N64 HE 160 B (HEB) N63/N76 N63/N76 HE 160 B (HEB) N76/N60 N76/N60 HE 160 B (HEB) N12/N54 N12/N54 R 20 (R) N7/N71 N7/N71 R 20 (R) N71/N10 N71/N10 R 20 (R) N73/N10 N73/N10 R 20 (R) N9/N73 N9/N73 R 20 (R) N14/N53 N14/N53 R 20 (R) N53/N15 N53/N15 R 20 (R) N54/N15 N54/N15 R 20 (R) N27/N56 N27/N56 R 20 (R) N56/N30 N56/N30 R 20 (R) N55/N30 N55/N30 R 20 (R) N29/N55 N29/N55 R 20 (R) N34/N72 N34/N72 R 20 (R) N72/N35 N72/N35 R 20 (R) N70/N35 N70/N35 R 20 (R) N32/N70 N32/N70 R 20 (R) N77/N78 N77/N78 HE 140 B (HEB) N59/N7 N59/N7 R 20 (R) N58/N12 N58/N12 R 20 (R) N78/N58 N78/N58 R 20 (R) N77/N59 N77/N59 R 20 (R) N79/N80 N79/N80 HE 140 B (HEB) N62/N9 N62/N9 R 20 (R) N61/N14 N61/N14 R 20 (R) N80/N61 N80/N61 R 20 (R) N79/N62 N79/N62 R 20 (R) N47/N45 N47/N45 IPE 270 (IPE) N48/N46 N48/N46 IPE 270 (IPE) N51/N49 N51/N49 IPE 270 (IPE) N52/N50 N52/N50 IPE 270 (IPE) N74/N37 N74/N37 R 20 (R) N82/N67 N82/N67 R 20 (R) N36/N82 N36/N82 R 20 (R) N41/N81 N41/N81 R 20 (R) N81/N74 N81/N74 R 20 (R) N81/N82 N81/N82 2xUPE 180([]) (UPE) N67/N47 N67/N47 R 20 (R) N84/N83 N84/N83 2xHE 140 B([]) (HEB) N66/N34 N66/N34 R 20 (R) N83/N66 N83/N66 R 20 (R) N28/N83 N28/N83 R 20 (R) N33/N84 N33/N84 R 20 (R) Lb Inf. (m) 169

171 Tipo Material Designación Barra (Ni/Nf) Pieza (Ni/Nf) Descripción Perfil(Serie) Longitud (m) xy xz Lb Sup. (m) N84/N65 N84/N65 R 20 (R) N65/N29 N65/N29 R 20 (R) N86/N85 N86/N85 HE 140 B (HEB) N69/N32 N69/N32 R 20 (R) N85/N69 N85/N69 R 20 (R) N26/N85 N26/N85 R 20 (R) N31/N86 N31/N86 R 20 (R) N86/N68 N86/N68 R 20 (R) N68/N27 N68/N27 R 20 (R) N43/N87 N43/N87 R 20 (R) N87/N63 N87/N63 R 20 (R) N63/N2 N63/N2 R 20 (R) N57/N51 N57/N51 R 20 (R) N88/N57 N88/N57 R 20 (R) N1/N88 N1/N88 R 20 (R) N87/N88 N87/N88 HE 160 B (HEB) N8/N80 N8/N80 R 20 (R) N13/N79 N13/N79 R 20 (R) N11/N77 N11/N77 R 20 (R) N6/N78 N6/N78 R 20 (R) N37/N47 N37/N47 HE 160 B (HEB) N2/N51 N2/N51 HE 160 B (HEB) Notación: Ni: Nudo inicial Nf: Nudo final xy : Coeficiente de pandeo en el plano 'XY' xz : Coeficiente de pandeo en el plano 'XZ' Lb Sup. : Separación entre arriostramientos del ala superior Lb Inf. : Separación entre arriostramientos del ala inferior Lb Inf. (m) Características mecánicas Tipos de pieza Ref. Piezas 1 N1/N2, N3/N4, N36/N37 y N38/N39 2 N2/N5 y N4/N5 3 N6/N7, N11/N12, N16/N17, N21/N22 y N31/N32 4 N8/N9, N13/N14, N18/N19, N23/N24 y N33/N34 5 N7/N10 y N9/N10 6 N12/N15, N14/N15, N17/N20, N19/N20, N22/N25, N24/N25, N27/N30, N29/N30, N32/N35 y N34/N35 7 N26/N27 8 N28/N29 9 N37/N40 y N39/N40 10 N41/N47, N42/N48, N43/N51 y N44/N52 11 N5/N10, N50/N53 y N35/N40 12 N49/N54, N55/N46, N56/N45, N2/N7 y N32/N37 13 N57/N58, N60/N61, N65/N64, N66/N65, N68/N67, N69/N68 y N86/N85 14 N7/N12, N4/N9, N9/N14, N27/N32, N34/N39, N29/N34, N30/N35, N70/N56, N54/N71, N72/N55, N53/N73 y N10/N15 15 N58/N59, N61/N62, N77/N78 y N79/N80 16 N57/N63, N67/N74, N74/N75, N75/N64, N63/N76, N76/N60, N87/N88, N37/N47 y N2/N51 17 N65/N39, N68/N37, N58/N2, N61/N4 y N81/N82 18 N12/N54, N7/N71, N71/N10, N73/N10, N9/N73, N14/N53, N53/N15, N54/N15, N27/N56, N56/N30, N55/N30, N29/N55, N34/N72, N72/N35, N70/N35, N32/N70, N59/N7, N58/N12, N78/N58, N77/N59, N62/N9, N61/N14, N80/N61, N79/N62, N74/N37, N82/N67, N36/N82, N41/N81, N81/N74, N67/N47, N66/N34, N83/N66, N28/N83, N33/N84, N84/N65, N65/N29, N69/N32, N85/N69, N26/N85, N31/N86, N86/N68, N68/N27, N43/N87, N87/N63, N63/N2, N57/N51, N88/N57, N1/N88, N8/N80, N13/N79, N11/N77 y N6/N78 19 N47/N45, N48/N46, N51/N49 y N52/N50 20 N84/N83 Características mecánicas 170

172 Material Ref. Tipo Designación Descripción A (cm²) Avy (cm²) Avz (cm²) Iyy (cm4) Izz (cm4) It (cm4) Acero laminado S275 1 IPE 300, Simple con cartelas, (IPE) IPE 240, (IPE) HE 300 A, Simple con cartelas, (HEA) Cartela final superior: 2.10 m. 4 HE 300 A, Simple con cartelas, (HEA) Cartela final inferior: 2.10 m. 5 IPE 330, Simple con cartelas, (IPE) Cartela inicial inferior: 2.10 m. 6 IPE 330, Simple con cartelas, (IPE) Cartela inicial inferior: 2.00 m. 7 HE 300 A, Simple con cartelas, (HEA) Cartela final superior: 2.15 m. 8 HE 300 A, Simple con cartelas, (HEA) Cartela final inferior: 2.15 m IPE 240, Simple con cartelas, (IPE) HE 260 A, (HEA) UPE 160, Doble en cajón soldado, (UPE) Cordón discontinuo 12 UPE 140, Doble en cajón soldado, (UPE) Cordón discontinuo HE 140 B, (HEB) UPE 120, Doble en cajón soldado, (UPE) Cordón discontinuo HE 140 B, Simple con cartelas, (HEB) HE 160 B, (HEB) UPE 180, Doble en cajón soldado, (UPE) Cordón discontinuo R 20, (R) IPE 270, Simple con cartelas, (IPE) HE 140 B, Doble en cajón soldado, (HEB) Cordón discontinuo Notación: Ref.: Referencia A: Área de la sección transversal Avy: Área de cortante de la sección según el eje local 'Y' Avz: Área de cortante de la sección según el eje local 'Z' Iyy: Inercia de la sección alrededor del eje local 'Y' Izz: Inercia de la sección alrededor del eje local 'Z' It: Inercia a torsión Las características mecánicas de las piezas corresponden a la sección en el punto medio de las mismas. 171

173 2.2.- Cargas Barras Referencias: 'P1', 'P2': Cargas puntuales, uniformes, en faja y momentos puntuales: 'P1' es el valor de la carga. 'P2' no se utiliza. Cargas trapezoidales: 'P1' es el valor de la carga en el punto donde comienza (L1) y 'P2' es el valor de la carga en el punto donde termina (L2). Cargas triangulares: 'P1' es el valor máximo de la carga. 'P2' no se utiliza. Incrementos de temperatura: 'P1' y 'P2' son los valores de la temperatura en las caras exteriores o paramentos de la pieza. La orientación de la variación del incremento de temperatura sobre la sección transversal dependerá de la dirección seleccionada. 'L1', 'L2': Cargas y momentos puntuales: 'L1' es la distancia entre el nudo inicial de la barra y la posición donde se aplica la carga. 'L2' no se utiliza. Cargas trapezoidales, en faja, y triangulares: 'L1' es la distancia entre el nudo inicial de la barra y la posición donde comienza la carga, 'L2' es la distancia entre el nudo inicial de la barra y la posición donde termina la carga. Unidades: Cargas puntuales: kn Momentos puntuales: kn m. Cargas uniformes, en faja, triangulares y trapezoidales: kn/m. Incrementos de temperatura: C. Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N1/N87 Peso propio Uniforme Globales N1/N87 Peso propio Uniforme Globales N1/N87 Peso propio Uniforme Globales N1/N87 V(0 ) H1 Uniforme Globales N1/N87 V(0 ) H1 Uniforme Globales N1/N87 V(0 ) H1 Uniforme Globales N1/N87 V(0 ) H2 Uniforme Globales N1/N87 V(0 ) H2 Uniforme Globales N1/N87 V(0 ) H2 Uniforme Globales N1/N87 V(90 ) H1 Uniforme Globales N1/N87 V(90 ) H1 Uniforme Globales N1/N87 V(90 ) H1 Uniforme Globales N1/N87 V(90 ) H2 Uniforme Globales N1/N87 V(90 ) H2 Uniforme Globales N1/N87 V(90 ) H2 Uniforme Globales N1/N87 V(180 ) H1 Uniforme Globales N1/N87 V(180 ) H1 Uniforme Globales N1/N87 V(180 ) H1 Uniforme Globales N1/N87 V(180 ) H2 Uniforme Globales N1/N87 V(180 ) H2 Uniforme Globales N1/N87 V(180 ) H2 Uniforme Globales N1/N87 V(270 ) H1 Uniforme Globales N1/N87 V(270 ) H1 Uniforme Globales N1/N87 V(270 ) H2 Uniforme Globales N1/N87 V(270 ) H2 Uniforme Globales N87/N57 Peso propio Uniforme Globales N87/N57 Peso propio Uniforme Globales N87/N57 Peso propio Uniforme Globales N87/N57 V(0 ) H1 Uniforme Globales N87/N57 V(0 ) H1 Uniforme Globales N87/N57 V(0 ) H1 Uniforme Globales N87/N57 V(0 ) H2 Uniforme Globales N87/N57 V(0 ) H2 Uniforme Globales N87/N57 V(0 ) H2 Uniforme Globales N87/N57 V(90 ) H1 Uniforme Globales N87/N57 V(90 ) H1 Uniforme Globales

174 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N87/N57 V(90 ) H1 Uniforme Globales N87/N57 V(90 ) H2 Uniforme Globales N87/N57 V(90 ) H2 Uniforme Globales N87/N57 V(90 ) H2 Uniforme Globales N87/N57 V(180 ) H1 Uniforme Globales N87/N57 V(180 ) H1 Uniforme Globales N87/N57 V(180 ) H1 Uniforme Globales N87/N57 V(180 ) H2 Uniforme Globales N87/N57 V(180 ) H2 Uniforme Globales N87/N57 V(180 ) H2 Uniforme Globales N87/N57 V(270 ) H1 Uniforme Globales N87/N57 V(270 ) H1 Uniforme Globales N87/N57 V(270 ) H2 Uniforme Globales N87/N57 V(270 ) H2 Uniforme Globales N57/N2 Peso propio Uniforme Globales N57/N2 Peso propio Uniforme Globales N57/N2 Peso propio Triangular Izq Globales N57/N2 V(0 ) H1 Uniforme Globales N57/N2 V(0 ) H1 Uniforme Globales N57/N2 V(0 ) H1 Triangular Izq Globales N57/N2 V(0 ) H2 Uniforme Globales N57/N2 V(0 ) H2 Uniforme Globales N57/N2 V(0 ) H2 Triangular Izq Globales N57/N2 V(90 ) H1 Triangular Izq Globales N57/N2 V(90 ) H1 Faja Globales N57/N2 V(90 ) H1 Faja Globales N57/N2 V(90 ) H1 Faja Globales N57/N2 V(90 ) H1 Uniforme Globales N57/N2 V(90 ) H1 Faja Globales N57/N2 V(90 ) H2 Faja Globales N57/N2 V(90 ) H2 Triangular Izq Globales N57/N2 V(90 ) H2 Faja Globales N57/N2 V(90 ) H2 Faja Globales N57/N2 V(90 ) H2 Faja Globales N57/N2 V(90 ) H2 Uniforme Globales N57/N2 V(180 ) H1 Uniforme Globales N57/N2 V(180 ) H1 Uniforme Globales N57/N2 V(180 ) H1 Triangular Izq Globales N57/N2 V(180 ) H2 Uniforme Globales N57/N2 V(180 ) H2 Uniforme Globales N57/N2 V(180 ) H2 Triangular Izq Globales N57/N2 V(270 ) H1 Uniforme Globales N57/N2 V(270 ) H1 Triangular Izq Globales N57/N2 V(270 ) H2 Uniforme Globales N57/N2 V(270 ) H2 Triangular Izq Globales N3/N60 Peso propio Uniforme Globales N3/N60 Peso propio Uniforme Globales N3/N60 Peso propio Uniforme Globales N3/N60 V(0 ) H1 Uniforme Globales N3/N60 V(0 ) H1 Uniforme Globales N3/N60 V(0 ) H1 Uniforme Globales N3/N60 V(0 ) H2 Uniforme Globales N3/N60 V(0 ) H2 Uniforme Globales N3/N60 V(0 ) H2 Uniforme Globales N3/N60 V(90 ) H1 Uniforme Globales N3/N60 V(90 ) H1 Uniforme Globales N3/N60 V(90 ) H1 Uniforme Globales N3/N60 V(90 ) H2 Uniforme Globales N3/N60 V(90 ) H2 Uniforme Globales N3/N60 V(90 ) H2 Uniforme Globales N3/N60 V(180 ) H1 Uniforme Globales N3/N60 V(180 ) H1 Uniforme Globales

175 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N3/N60 V(180 ) H1 Uniforme Globales N3/N60 V(180 ) H2 Uniforme Globales N3/N60 V(180 ) H2 Uniforme Globales N3/N60 V(180 ) H2 Uniforme Globales N3/N60 V(270 ) H1 Uniforme Globales N3/N60 V(270 ) H1 Uniforme Globales N3/N60 V(270 ) H2 Uniforme Globales N3/N60 V(270 ) H2 Uniforme Globales N60/N4 Peso propio Uniforme Globales N60/N4 Peso propio Uniforme Globales N60/N4 Peso propio Triangular Izq Globales N60/N4 V(0 ) H1 Uniforme Globales N60/N4 V(0 ) H1 Uniforme Globales N60/N4 V(0 ) H1 Triangular Izq Globales N60/N4 V(0 ) H2 Uniforme Globales N60/N4 V(0 ) H2 Uniforme Globales N60/N4 V(0 ) H2 Triangular Izq Globales N60/N4 V(90 ) H1 Triangular Izq Globales N60/N4 V(90 ) H1 Faja Globales N60/N4 V(90 ) H1 Faja Globales N60/N4 V(90 ) H1 Faja Globales N60/N4 V(90 ) H1 Uniforme Globales N60/N4 V(90 ) H1 Faja Globales N60/N4 V(90 ) H2 Faja Globales N60/N4 V(90 ) H2 Triangular Izq Globales N60/N4 V(90 ) H2 Faja Globales N60/N4 V(90 ) H2 Faja Globales N60/N4 V(90 ) H2 Faja Globales N60/N4 V(90 ) H2 Uniforme Globales N60/N4 V(180 ) H1 Uniforme Globales N60/N4 V(180 ) H1 Uniforme Globales N60/N4 V(180 ) H1 Triangular Izq Globales N60/N4 V(180 ) H2 Uniforme Globales N60/N4 V(180 ) H2 Uniforme Globales N60/N4 V(180 ) H2 Triangular Izq Globales N60/N4 V(270 ) H1 Uniforme Globales N60/N4 V(270 ) H1 Triangular Izq Globales N60/N4 V(270 ) H2 Uniforme Globales N60/N4 V(270 ) H2 Triangular Izq Globales N2/N49 Peso propio Uniforme Globales N2/N49 Peso propio Triangular Izq Globales N2/N49 Peso propio Uniforme Globales N2/N49 V(0 ) H1 Faja Globales N2/N49 V(0 ) H1 Faja Globales N2/N49 V(0 ) H1 Faja Globales N2/N49 V(0 ) H1 Faja Globales N2/N49 V(0 ) H1 Trapezoidal Globales N2/N49 V(0 ) H1 Faja Globales N2/N49 V(0 ) H2 Faja Globales N2/N49 V(0 ) H2 Trapezoidal Globales N2/N49 V(0 ) H2 Faja Globales N2/N49 V(0 ) H2 Faja Globales N2/N49 V(0 ) H2 Faja Globales N2/N49 V(0 ) H2 Faja Globales N2/N49 V(90 ) H1 Triangular Izq Globales N2/N49 V(90 ) H1 Faja Globales N2/N49 V(90 ) H1 Faja Globales N2/N49 V(90 ) H1 Uniforme Globales N2/N49 V(90 ) H2 Faja Globales N2/N49 V(90 ) H2 Faja Globales N2/N49 V(90 ) H2 Triangular Izq Globales N2/N49 V(90 ) H2 Uniforme Globales

176 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N2/N49 V(180 ) H1 Faja Globales N2/N49 V(180 ) H1 Trapezoidal Globales N2/N49 V(180 ) H1 Triangular Izq Globales N2/N49 V(180 ) H1 Uniforme Globales N2/N49 V(180 ) H2 Uniforme Globales N2/N49 V(180 ) H2 Trapezoidal Globales N2/N49 V(180 ) H2 Triangular Izq Globales N2/N49 V(180 ) H2 Faja Globales N2/N49 V(270 ) H1 Triangular Izq Globales N2/N49 V(270 ) H1 Uniforme Globales N2/N49 V(270 ) H2 Uniforme Globales N2/N49 V(270 ) H2 Triangular Izq Globales N2/N49 N(EI) Uniforme Globales N2/N49 N(R) 1 Uniforme Globales N2/N49 N(R) 2 Uniforme Globales N49/N5 Peso propio Uniforme Globales N49/N5 Peso propio Uniforme Globales N49/N5 Peso propio Uniforme Globales N49/N5 V(0 ) H1 Faja Globales N49/N5 V(0 ) H1 Faja Globales N49/N5 V(0 ) H1 Uniforme Globales N49/N5 V(0 ) H2 Faja Globales N49/N5 V(0 ) H2 Uniforme Globales N49/N5 V(0 ) H2 Faja Globales N49/N5 V(90 ) H1 Uniforme Globales N49/N5 V(90 ) H1 Uniforme Globales N49/N5 V(90 ) H1 Uniforme Globales N49/N5 V(90 ) H2 Uniforme Globales N49/N5 V(90 ) H2 Uniforme Globales N49/N5 V(90 ) H2 Uniforme Globales N49/N5 V(180 ) H1 Uniforme Globales N49/N5 V(180 ) H1 Uniforme Globales N49/N5 V(180 ) H2 Uniforme Globales N49/N5 V(180 ) H2 Uniforme Globales N49/N5 V(270 ) H1 Uniforme Globales N49/N5 V(270 ) H1 Uniforme Globales N49/N5 V(270 ) H2 Uniforme Globales N49/N5 V(270 ) H2 Uniforme Globales N49/N5 N(EI) Uniforme Globales N49/N5 N(R) 1 Uniforme Globales N49/N5 N(R) 2 Uniforme Globales N4/N50 Peso propio Uniforme Globales N4/N50 Peso propio Triangular Izq Globales N4/N50 Peso propio Uniforme Globales N4/N50 V(0 ) H1 Uniforme Globales N4/N50 V(0 ) H1 Faja Globales N4/N50 V(0 ) H1 Triangular Izq Globales N4/N50 V(0 ) H1 Trapezoidal Globales N4/N50 V(0 ) H2 Uniforme Globales N4/N50 V(0 ) H2 Triangular Izq Globales N4/N50 V(0 ) H2 Trapezoidal Globales N4/N50 V(0 ) H2 Faja Globales N4/N50 V(90 ) H1 Uniforme Globales N4/N50 V(90 ) H1 Triangular Izq Globales N4/N50 V(90 ) H1 Faja Globales N4/N50 V(90 ) H1 Faja Globales N4/N50 V(90 ) H2 Faja Globales N4/N50 V(90 ) H2 Faja Globales N4/N50 V(90 ) H2 Uniforme Globales N4/N50 V(90 ) H2 Triangular Izq Globales N4/N50 V(180 ) H1 Faja Globales N4/N50 V(180 ) H1 Faja Globales

177 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N4/N50 V(180 ) H1 Faja Globales N4/N50 V(180 ) H1 Trapezoidal Globales N4/N50 V(180 ) H1 Faja Globales N4/N50 V(180 ) H1 Faja Globales N4/N50 V(180 ) H2 Faja Globales N4/N50 V(180 ) H2 Faja Globales N4/N50 V(180 ) H2 Faja Globales N4/N50 V(180 ) H2 Faja Globales N4/N50 V(180 ) H2 Trapezoidal Globales N4/N50 V(180 ) H2 Faja Globales N4/N50 V(270 ) H1 Triangular Izq Globales N4/N50 V(270 ) H1 Uniforme Globales N4/N50 V(270 ) H2 Uniforme Globales N4/N50 V(270 ) H2 Triangular Izq Globales N4/N50 N(EI) Uniforme Globales N4/N50 N(R) 1 Uniforme Globales N4/N50 N(R) 2 Uniforme Globales N50/N5 Peso propio Uniforme Globales N50/N5 Peso propio Uniforme Globales N50/N5 Peso propio Uniforme Globales N50/N5 V(0 ) H1 Uniforme Globales N50/N5 V(0 ) H1 Uniforme Globales N50/N5 V(0 ) H2 Uniforme Globales N50/N5 V(0 ) H2 Uniforme Globales N50/N5 V(90 ) H1 Uniforme Globales N50/N5 V(90 ) H1 Uniforme Globales N50/N5 V(90 ) H1 Uniforme Globales N50/N5 V(90 ) H2 Uniforme Globales N50/N5 V(90 ) H2 Uniforme Globales N50/N5 V(90 ) H2 Uniforme Globales N50/N5 V(180 ) H1 Faja Globales N50/N5 V(180 ) H1 Faja Globales N50/N5 V(180 ) H1 Uniforme Globales N50/N5 V(180 ) H2 Uniforme Globales N50/N5 V(180 ) H2 Faja Globales N50/N5 V(180 ) H2 Faja Globales N50/N5 V(270 ) H1 Uniforme Globales N50/N5 V(270 ) H1 Uniforme Globales N50/N5 V(270 ) H2 Uniforme Globales N50/N5 V(270 ) H2 Uniforme Globales N50/N5 N(EI) Uniforme Globales N50/N5 N(R) 1 Uniforme Globales N50/N5 N(R) 2 Uniforme Globales N6/N77 Peso propio Uniforme Globales N6/N77 Peso propio Uniforme Globales N6/N77 V(0 ) H1 Uniforme Globales N6/N77 V(0 ) H2 Uniforme Globales N6/N77 V(90 ) H1 Uniforme Globales N6/N77 V(90 ) H1 Uniforme Globales N6/N77 V(90 ) H2 Uniforme Globales N6/N77 V(90 ) H2 Uniforme Globales N6/N77 V(180 ) H1 Uniforme Globales N6/N77 V(180 ) H2 Uniforme Globales N6/N77 V(270 ) H1 Uniforme Globales N6/N77 V(270 ) H2 Uniforme Globales N77/N58 Peso propio Faja Globales N77/N58 Peso propio Trapezoidal Globales N77/N58 Peso propio Uniforme Globales N77/N58 V(0 ) H1 Uniforme Globales N77/N58 V(0 ) H2 Uniforme Globales N77/N58 V(90 ) H1 Uniforme Globales N77/N58 V(90 ) H1 Uniforme Globales

178 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N77/N58 V(90 ) H2 Uniforme Globales N77/N58 V(90 ) H2 Uniforme Globales N77/N58 V(180 ) H1 Uniforme Globales N77/N58 V(180 ) H2 Uniforme Globales N77/N58 V(270 ) H1 Uniforme Globales N77/N58 V(270 ) H2 Uniforme Globales N58/N7 Peso propio Trapezoidal Globales N58/N7 Peso propio Trapezoidal Globales N58/N7 V(0 ) H1 Trapezoidal Globales N58/N7 V(0 ) H2 Trapezoidal Globales N58/N7 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H1 Trapezoidal Globales N58/N7 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H2 Trapezoidal Globales N58/N7 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N7 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N7 V(180 ) H1 Trapezoidal Globales N58/N7 V(180 ) H2 Trapezoidal Globales N58/N7 V(270 ) H1 Trapezoidal Globales N58/N7 V(270 ) H2 Trapezoidal Globales N8/N79 Peso propio Uniforme Globales N8/N79 Peso propio Uniforme Globales N8/N79 V(0 ) H1 Uniforme Globales N8/N79 V(0 ) H2 Uniforme Globales N8/N79 V(90 ) H1 Uniforme Globales N8/N79 V(90 ) H1 Uniforme Globales N8/N79 V(90 ) H2 Uniforme Globales N8/N79 V(90 ) H2 Uniforme Globales N8/N79 V(180 ) H1 Uniforme Globales N8/N79 V(180 ) H2 Uniforme Globales N8/N79 V(270 ) H1 Uniforme Globales N8/N79 V(270 ) H2 Uniforme Globales N79/N61 Peso propio Faja Globales N79/N61 Peso propio Trapezoidal Globales N79/N61 Peso propio Uniforme Globales N79/N61 V(0 ) H1 Uniforme Globales N79/N61 V(0 ) H2 Uniforme Globales N79/N61 V(90 ) H1 Uniforme Globales N79/N61 V(90 ) H1 Uniforme Globales N79/N61 V(90 ) H2 Uniforme Globales N79/N61 V(90 ) H2 Uniforme Globales N79/N61 V(180 ) H1 Uniforme Globales N79/N61 V(180 ) H2 Uniforme Globales N79/N61 V(270 ) H1 Uniforme Globales N79/N61 V(270 ) H2 Uniforme Globales N61/N9 Peso propio Trapezoidal Globales N61/N9 Peso propio Trapezoidal Globales N61/N9 V(0 ) H1 Trapezoidal Globales

179 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N61/N9 V(0 ) H2 Trapezoidal Globales N61/N9 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H1 Trapezoidal Globales N61/N9 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H2 Trapezoidal Globales N61/N9 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N9 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N9 V(180 ) H1 Trapezoidal Globales N61/N9 V(180 ) H2 Trapezoidal Globales N61/N9 V(270 ) H1 Trapezoidal Globales N61/N9 V(270 ) H2 Trapezoidal Globales N7/N54 Peso propio Trapezoidal Globales N7/N54 Peso propio Faja Globales N7/N54 Peso propio Uniforme Globales N7/N54 V(0 ) H1 Faja Globales N7/N54 V(0 ) H1 Faja Globales N7/N54 V(0 ) H1 Faja Globales N7/N54 V(0 ) H2 Faja Globales N7/N54 V(0 ) H2 Faja Globales N7/N54 V(0 ) H2 Faja Globales N7/N54 V(90 ) H1 Uniforme Globales N7/N54 V(90 ) H1 Uniforme Globales N7/N54 V(90 ) H1 Faja Globales N7/N54 V(90 ) H1 Faja Globales N7/N54 V(90 ) H2 Faja Globales N7/N54 V(90 ) H2 Uniforme Globales N7/N54 V(90 ) H2 Uniforme Globales N7/N54 V(90 ) H2 Faja Globales N7/N54 V(180 ) H1 Uniforme Globales N7/N54 V(180 ) H2 Uniforme Globales N7/N54 V(270 ) H1 Uniforme Globales N7/N54 V(270 ) H2 Uniforme Globales N7/N54 N(EI) Uniforme Globales N7/N54 N(R) 1 Uniforme Globales N7/N54 N(R) 2 Uniforme Globales N54/N10 Peso propio Uniforme Globales N54/N10 Peso propio Uniforme Globales N54/N10 V(0 ) H1 Faja Globales N54/N10 V(0 ) H1 Faja Globales N54/N10 V(0 ) H2 Faja Globales N54/N10 V(0 ) H2 Faja Globales N54/N10 V(90 ) H1 Uniforme Globales N54/N10 V(90 ) H1 Uniforme Globales N54/N10 V(90 ) H1 Uniforme Globales N54/N10 V(90 ) H2 Uniforme Globales N54/N10 V(90 ) H2 Uniforme Globales N54/N10 V(90 ) H2 Uniforme Globales N54/N10 V(180 ) H1 Uniforme Globales

180 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N54/N10 V(180 ) H2 Uniforme Globales N54/N10 V(270 ) H1 Uniforme Globales N54/N10 V(270 ) H2 Uniforme Globales N54/N10 N(EI) Uniforme Globales N54/N10 N(R) 1 Uniforme Globales N54/N10 N(R) 2 Uniforme Globales N9/N53 Peso propio Trapezoidal Globales N9/N53 Peso propio Faja Globales N9/N53 Peso propio Uniforme Globales N9/N53 V(0 ) H1 Uniforme Globales N9/N53 V(0 ) H2 Uniforme Globales N9/N53 V(90 ) H1 Faja Globales N9/N53 V(90 ) H1 Uniforme Globales N9/N53 V(90 ) H1 Uniforme Globales N9/N53 V(90 ) H1 Faja Globales N9/N53 V(90 ) H2 Uniforme Globales N9/N53 V(90 ) H2 Uniforme Globales N9/N53 V(90 ) H2 Faja Globales N9/N53 V(90 ) H2 Faja Globales N9/N53 V(180 ) H1 Faja Globales N9/N53 V(180 ) H1 Faja Globales N9/N53 V(180 ) H1 Faja Globales N9/N53 V(180 ) H2 Faja Globales N9/N53 V(180 ) H2 Faja Globales N9/N53 V(180 ) H2 Faja Globales N9/N53 V(270 ) H1 Uniforme Globales N9/N53 V(270 ) H2 Uniforme Globales N9/N53 N(EI) Uniforme Globales N9/N53 N(R) 1 Uniforme Globales N9/N53 N(R) 2 Uniforme Globales N53/N10 Peso propio Uniforme Globales N53/N10 Peso propio Uniforme Globales N53/N10 V(0 ) H1 Uniforme Globales N53/N10 V(0 ) H2 Uniforme Globales N53/N10 V(90 ) H1 Uniforme Globales N53/N10 V(90 ) H1 Uniforme Globales N53/N10 V(90 ) H1 Uniforme Globales N53/N10 V(90 ) H2 Uniforme Globales N53/N10 V(90 ) H2 Uniforme Globales N53/N10 V(90 ) H2 Uniforme Globales N53/N10 V(180 ) H1 Faja Globales N53/N10 V(180 ) H1 Faja Globales N53/N10 V(180 ) H2 Faja Globales N53/N10 V(180 ) H2 Faja Globales N53/N10 V(270 ) H1 Uniforme Globales N53/N10 V(270 ) H2 Uniforme Globales N53/N10 N(EI) Uniforme Globales N53/N10 N(R) 1 Uniforme Globales N53/N10 N(R) 2 Uniforme Globales N11/N78 Peso propio Uniforme Globales N11/N78 Peso propio Uniforme Globales N11/N78 V(0 ) H1 Uniforme Globales N11/N78 V(0 ) H2 Uniforme Globales N11/N78 V(90 ) H1 Uniforme Globales N11/N78 V(90 ) H2 Uniforme Globales N11/N78 V(180 ) H1 Uniforme Globales N11/N78 V(180 ) H2 Uniforme Globales N11/N78 V(270 ) H1 Uniforme Globales N11/N78 V(270 ) H2 Uniforme Globales N78/N59 Peso propio Faja Globales N78/N59 Peso propio Trapezoidal Globales N78/N59 Peso propio Uniforme Globales

181 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N78/N59 V(0 ) H1 Uniforme Globales N78/N59 V(0 ) H2 Uniforme Globales N78/N59 V(90 ) H1 Uniforme Globales N78/N59 V(90 ) H2 Uniforme Globales N78/N59 V(180 ) H1 Uniforme Globales N78/N59 V(180 ) H2 Uniforme Globales N78/N59 V(270 ) H1 Uniforme Globales N78/N59 V(270 ) H2 Uniforme Globales N59/N12 Peso propio Trapezoidal Globales N59/N12 Peso propio Uniforme Globales N59/N12 V(0 ) H1 Uniforme Globales N59/N12 V(0 ) H2 Uniforme Globales N59/N12 V(90 ) H1 Uniforme Globales N59/N12 V(90 ) H2 Uniforme Globales N59/N12 V(180 ) H1 Uniforme Globales N59/N12 V(180 ) H2 Uniforme Globales N59/N12 V(270 ) H1 Uniforme Globales N59/N12 V(270 ) H2 Uniforme Globales N13/N80 Peso propio Uniforme Globales N13/N80 Peso propio Uniforme Globales N13/N80 V(0 ) H1 Uniforme Globales N13/N80 V(0 ) H2 Uniforme Globales N13/N80 V(90 ) H1 Uniforme Globales N13/N80 V(90 ) H2 Uniforme Globales N13/N80 V(180 ) H1 Uniforme Globales N13/N80 V(180 ) H2 Uniforme Globales N13/N80 V(270 ) H1 Uniforme Globales N13/N80 V(270 ) H2 Uniforme Globales N80/N62 Peso propio Faja Globales N80/N62 Peso propio Trapezoidal Globales N80/N62 Peso propio Uniforme Globales N80/N62 V(0 ) H1 Uniforme Globales N80/N62 V(0 ) H2 Uniforme Globales N80/N62 V(90 ) H1 Uniforme Globales N80/N62 V(90 ) H2 Uniforme Globales N80/N62 V(180 ) H1 Uniforme Globales N80/N62 V(180 ) H2 Uniforme Globales N80/N62 V(270 ) H1 Uniforme Globales N80/N62 V(270 ) H2 Uniforme Globales N62/N14 Peso propio Trapezoidal Globales N62/N14 Peso propio Uniforme Globales N62/N14 V(0 ) H1 Uniforme Globales N62/N14 V(0 ) H2 Uniforme Globales N62/N14 V(90 ) H1 Uniforme Globales N62/N14 V(90 ) H2 Uniforme Globales N62/N14 V(180 ) H1 Uniforme Globales N62/N14 V(180 ) H2 Uniforme Globales N62/N14 V(270 ) H1 Uniforme Globales N62/N14 V(270 ) H2 Uniforme Globales N12/N71 Peso propio Trapezoidal Globales N12/N71 Peso propio Faja Globales N12/N71 Peso propio Uniforme Globales N12/N71 V(0 ) H1 Faja Globales N12/N71 V(0 ) H1 Faja Globales N12/N71 V(0 ) H2 Faja Globales N12/N71 V(0 ) H2 Faja Globales N12/N71 V(90 ) H1 Uniforme Globales N12/N71 V(90 ) H1 Uniforme Globales N12/N71 V(90 ) H2 Uniforme Globales N12/N71 V(90 ) H2 Uniforme Globales N12/N71 V(180 ) H1 Uniforme Globales N12/N71 V(180 ) H2 Uniforme Globales

182 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N12/N71 V(270 ) H1 Uniforme Globales N12/N71 V(270 ) H2 Uniforme Globales N12/N71 N(EI) Uniforme Globales N12/N71 N(R) 1 Uniforme Globales N12/N71 N(R) 2 Uniforme Globales N71/N15 Peso propio Uniforme Globales N71/N15 Peso propio Uniforme Globales N71/N15 V(0 ) H1 Faja Globales N71/N15 V(0 ) H1 Faja Globales N71/N15 V(0 ) H2 Faja Globales N71/N15 V(0 ) H2 Faja Globales N71/N15 V(90 ) H1 Uniforme Globales N71/N15 V(90 ) H1 Uniforme Globales N71/N15 V(90 ) H2 Uniforme Globales N71/N15 V(90 ) H2 Uniforme Globales N71/N15 V(180 ) H1 Uniforme Globales N71/N15 V(180 ) H2 Uniforme Globales N71/N15 V(270 ) H1 Uniforme Globales N71/N15 V(270 ) H2 Uniforme Globales N71/N15 N(EI) Uniforme Globales N71/N15 N(R) 1 Uniforme Globales N71/N15 N(R) 2 Uniforme Globales N14/N73 Peso propio Trapezoidal Globales N14/N73 Peso propio Faja Globales N14/N73 Peso propio Uniforme Globales N14/N73 V(0 ) H1 Uniforme Globales N14/N73 V(0 ) H2 Uniforme Globales N14/N73 V(90 ) H1 Uniforme Globales N14/N73 V(90 ) H1 Uniforme Globales N14/N73 V(90 ) H2 Uniforme Globales N14/N73 V(90 ) H2 Uniforme Globales N14/N73 V(180 ) H1 Faja Globales N14/N73 V(180 ) H1 Faja Globales N14/N73 V(180 ) H2 Faja Globales N14/N73 V(180 ) H2 Faja Globales N14/N73 V(270 ) H1 Uniforme Globales N14/N73 V(270 ) H2 Uniforme Globales N14/N73 N(EI) Uniforme Globales N14/N73 N(R) 1 Uniforme Globales N14/N73 N(R) 2 Uniforme Globales N73/N15 Peso propio Uniforme Globales N73/N15 Peso propio Uniforme Globales N73/N15 V(0 ) H1 Uniforme Globales N73/N15 V(0 ) H2 Uniforme Globales N73/N15 V(90 ) H1 Uniforme Globales N73/N15 V(90 ) H1 Uniforme Globales N73/N15 V(90 ) H2 Uniforme Globales N73/N15 V(90 ) H2 Uniforme Globales N73/N15 V(180 ) H1 Faja Globales N73/N15 V(180 ) H1 Faja Globales N73/N15 V(180 ) H2 Faja Globales N73/N15 V(180 ) H2 Faja Globales N73/N15 V(270 ) H1 Uniforme Globales N73/N15 V(270 ) H2 Uniforme Globales N73/N15 N(EI) Uniforme Globales N73/N15 N(R) 1 Uniforme Globales N73/N15 N(R) 2 Uniforme Globales N16/N17 Peso propio Faja Globales N16/N17 Peso propio Trapezoidal Globales N16/N17 Peso propio Uniforme Globales N16/N17 V(0 ) H1 Uniforme Globales N16/N17 V(0 ) H2 Uniforme Globales

183 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N16/N17 V(90 ) H1 Uniforme Globales N16/N17 V(90 ) H1 Uniforme Globales N16/N17 V(90 ) H2 Uniforme Globales N16/N17 V(90 ) H2 Uniforme Globales N16/N17 V(180 ) H1 Uniforme Globales N16/N17 V(180 ) H2 Uniforme Globales N16/N17 V(270 ) H1 Uniforme Globales N16/N17 V(270 ) H1 Uniforme Globales N16/N17 V(270 ) H2 Uniforme Globales N16/N17 V(270 ) H2 Uniforme Globales N18/N19 Peso propio Faja Globales N18/N19 Peso propio Trapezoidal Globales N18/N19 Peso propio Uniforme Globales N18/N19 V(0 ) H1 Uniforme Globales N18/N19 V(0 ) H2 Uniforme Globales N18/N19 V(90 ) H1 Uniforme Globales N18/N19 V(90 ) H1 Uniforme Globales N18/N19 V(90 ) H2 Uniforme Globales N18/N19 V(90 ) H2 Uniforme Globales N18/N19 V(180 ) H1 Uniforme Globales N18/N19 V(180 ) H2 Uniforme Globales N18/N19 V(270 ) H1 Uniforme Globales N18/N19 V(270 ) H1 Uniforme Globales N18/N19 V(270 ) H2 Uniforme Globales N18/N19 V(270 ) H2 Uniforme Globales N17/N20 Peso propio Trapezoidal Globales N17/N20 Peso propio Faja Globales N17/N20 Peso propio Uniforme Globales N17/N20 V(0 ) H1 Faja Globales N17/N20 V(0 ) H1 Faja Globales N17/N20 V(0 ) H1 Faja Globales N17/N20 V(0 ) H2 Faja Globales N17/N20 V(0 ) H2 Faja Globales N17/N20 V(0 ) H2 Faja Globales N17/N20 V(90 ) H1 Uniforme Globales N17/N20 V(90 ) H2 Uniforme Globales N17/N20 V(180 ) H1 Uniforme Globales N17/N20 V(180 ) H2 Uniforme Globales N17/N20 V(270 ) H1 Uniforme Globales N17/N20 V(270 ) H2 Uniforme Globales N17/N20 N(EI) Uniforme Globales N17/N20 N(R) 1 Uniforme Globales N17/N20 N(R) 2 Uniforme Globales N19/N20 Peso propio Trapezoidal Globales N19/N20 Peso propio Faja Globales N19/N20 Peso propio Uniforme Globales N19/N20 V(0 ) H1 Uniforme Globales N19/N20 V(0 ) H2 Uniforme Globales N19/N20 V(90 ) H1 Uniforme Globales N19/N20 V(90 ) H2 Uniforme Globales N19/N20 V(180 ) H1 Faja Globales N19/N20 V(180 ) H1 Faja Globales N19/N20 V(180 ) H1 Faja Globales N19/N20 V(180 ) H2 Faja Globales N19/N20 V(180 ) H2 Faja Globales N19/N20 V(180 ) H2 Faja Globales N19/N20 V(270 ) H1 Uniforme Globales N19/N20 V(270 ) H2 Uniforme Globales N19/N20 N(EI) Uniforme Globales N19/N20 N(R) 1 Uniforme Globales N19/N20 N(R) 2 Uniforme Globales N21/N22 Peso propio Faja Globales

184 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N21/N22 Peso propio Trapezoidal Globales N21/N22 Peso propio Uniforme Globales N21/N22 V(0 ) H1 Uniforme Globales N21/N22 V(0 ) H2 Uniforme Globales N21/N22 V(90 ) H1 Uniforme Globales N21/N22 V(90 ) H1 Uniforme Globales N21/N22 V(90 ) H2 Uniforme Globales N21/N22 V(90 ) H2 Uniforme Globales N21/N22 V(180 ) H1 Uniforme Globales N21/N22 V(180 ) H2 Uniforme Globales N21/N22 V(270 ) H1 Uniforme Globales N21/N22 V(270 ) H1 Uniforme Globales N21/N22 V(270 ) H2 Uniforme Globales N21/N22 V(270 ) H2 Uniforme Globales N23/N24 Peso propio Faja Globales N23/N24 Peso propio Trapezoidal Globales N23/N24 Peso propio Uniforme Globales N23/N24 V(0 ) H1 Uniforme Globales N23/N24 V(0 ) H2 Uniforme Globales N23/N24 V(90 ) H1 Uniforme Globales N23/N24 V(90 ) H1 Uniforme Globales N23/N24 V(90 ) H2 Uniforme Globales N23/N24 V(90 ) H2 Uniforme Globales N23/N24 V(180 ) H1 Uniforme Globales N23/N24 V(180 ) H2 Uniforme Globales N23/N24 V(270 ) H1 Uniforme Globales N23/N24 V(270 ) H1 Uniforme Globales N23/N24 V(270 ) H2 Uniforme Globales N23/N24 V(270 ) H2 Uniforme Globales N22/N25 Peso propio Trapezoidal Globales N22/N25 Peso propio Faja Globales N22/N25 Peso propio Uniforme Globales N22/N25 V(0 ) H1 Faja Globales N22/N25 V(0 ) H1 Faja Globales N22/N25 V(0 ) H1 Faja Globales N22/N25 V(0 ) H2 Faja Globales N22/N25 V(0 ) H2 Faja Globales N22/N25 V(0 ) H2 Faja Globales N22/N25 V(90 ) H1 Uniforme Globales N22/N25 V(90 ) H2 Uniforme Globales N22/N25 V(180 ) H1 Uniforme Globales N22/N25 V(180 ) H2 Uniforme Globales N22/N25 V(270 ) H1 Uniforme Globales N22/N25 V(270 ) H2 Uniforme Globales N22/N25 N(EI) Uniforme Globales N22/N25 N(R) 1 Uniforme Globales N22/N25 N(R) 2 Uniforme Globales N24/N25 Peso propio Trapezoidal Globales N24/N25 Peso propio Faja Globales N24/N25 Peso propio Uniforme Globales N24/N25 V(0 ) H1 Uniforme Globales N24/N25 V(0 ) H2 Uniforme Globales N24/N25 V(90 ) H1 Uniforme Globales N24/N25 V(90 ) H2 Uniforme Globales N24/N25 V(180 ) H1 Faja Globales N24/N25 V(180 ) H1 Faja Globales N24/N25 V(180 ) H1 Faja Globales N24/N25 V(180 ) H2 Faja Globales N24/N25 V(180 ) H2 Faja Globales N24/N25 V(180 ) H2 Faja Globales N24/N25 V(270 ) H1 Uniforme Globales N24/N25 V(270 ) H2 Uniforme Globales

185 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N24/N25 N(EI) Uniforme Globales N24/N25 N(R) 1 Uniforme Globales N24/N25 N(R) 2 Uniforme Globales N26/N86 Peso propio Uniforme Globales N26/N86 Peso propio Uniforme Globales N26/N86 V(0 ) H1 Uniforme Globales N26/N86 V(0 ) H2 Uniforme Globales N26/N86 V(90 ) H1 Uniforme Globales N26/N86 V(90 ) H2 Uniforme Globales N26/N86 V(180 ) H1 Uniforme Globales N26/N86 V(180 ) H2 Uniforme Globales N26/N86 V(270 ) H1 Uniforme Globales N26/N86 V(270 ) H2 Uniforme Globales N86/N69 Peso propio Faja Globales N86/N69 Peso propio Trapezoidal Globales N86/N69 Peso propio Uniforme Globales N86/N69 V(0 ) H1 Uniforme Globales N86/N69 V(0 ) H2 Uniforme Globales N86/N69 V(90 ) H1 Uniforme Globales N86/N69 V(90 ) H2 Uniforme Globales N86/N69 V(180 ) H1 Uniforme Globales N86/N69 V(180 ) H2 Uniforme Globales N86/N69 V(270 ) H1 Uniforme Globales N86/N69 V(270 ) H2 Uniforme Globales N69/N27 Peso propio Trapezoidal Globales N69/N27 Peso propio Uniforme Globales N69/N27 V(0 ) H1 Uniforme Globales N69/N27 V(0 ) H2 Uniforme Globales N69/N27 V(90 ) H1 Uniforme Globales N69/N27 V(90 ) H2 Uniforme Globales N69/N27 V(180 ) H1 Uniforme Globales N69/N27 V(180 ) H2 Uniforme Globales N69/N27 V(270 ) H1 Uniforme Globales N69/N27 V(270 ) H2 Uniforme Globales N28/N84 Peso propio Uniforme Globales N28/N84 Peso propio Uniforme Globales N28/N84 V(0 ) H1 Uniforme Globales N28/N84 V(0 ) H2 Uniforme Globales N28/N84 V(90 ) H1 Uniforme Globales N28/N84 V(90 ) H2 Uniforme Globales N28/N84 V(180 ) H1 Uniforme Globales N28/N84 V(180 ) H2 Uniforme Globales N28/N84 V(270 ) H1 Uniforme Globales N28/N84 V(270 ) H2 Uniforme Globales N84/N66 Peso propio Faja Globales N84/N66 Peso propio Trapezoidal Globales N84/N66 Peso propio Uniforme Globales N84/N66 V(0 ) H1 Uniforme Globales N84/N66 V(0 ) H2 Uniforme Globales N84/N66 V(90 ) H1 Uniforme Globales N84/N66 V(90 ) H2 Uniforme Globales N84/N66 V(180 ) H1 Uniforme Globales N84/N66 V(180 ) H2 Uniforme Globales N84/N66 V(270 ) H1 Uniforme Globales N84/N66 V(270 ) H2 Uniforme Globales N66/N29 Peso propio Trapezoidal Globales N66/N29 Peso propio Uniforme Globales N66/N29 V(0 ) H1 Uniforme Globales N66/N29 V(0 ) H2 Uniforme Globales N66/N29 V(90 ) H1 Uniforme Globales N66/N29 V(90 ) H2 Uniforme Globales N66/N29 V(180 ) H1 Uniforme Globales

186 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N66/N29 V(180 ) H2 Uniforme Globales N66/N29 V(270 ) H1 Uniforme Globales N66/N29 V(270 ) H2 Uniforme Globales N27/N70 Peso propio Trapezoidal Globales N27/N70 Peso propio Faja Globales N27/N70 Peso propio Uniforme Globales N27/N70 V(0 ) H1 Faja Globales N27/N70 V(0 ) H1 Faja Globales N27/N70 V(0 ) H2 Faja Globales N27/N70 V(0 ) H2 Faja Globales N27/N70 V(90 ) H1 Uniforme Globales N27/N70 V(90 ) H2 Uniforme Globales N27/N70 V(180 ) H1 Uniforme Globales N27/N70 V(180 ) H2 Uniforme Globales N27/N70 V(270 ) H1 Uniforme Globales N27/N70 V(270 ) H1 Uniforme Globales N27/N70 V(270 ) H2 Uniforme Globales N27/N70 V(270 ) H2 Uniforme Globales N27/N70 N(EI) Uniforme Globales N27/N70 N(R) 1 Uniforme Globales N27/N70 N(R) 2 Uniforme Globales N70/N30 Peso propio Uniforme Globales N70/N30 Peso propio Uniforme Globales N70/N30 V(0 ) H1 Faja Globales N70/N30 V(0 ) H1 Faja Globales N70/N30 V(0 ) H2 Faja Globales N70/N30 V(0 ) H2 Faja Globales N70/N30 V(90 ) H1 Uniforme Globales N70/N30 V(90 ) H2 Uniforme Globales N70/N30 V(180 ) H1 Uniforme Globales N70/N30 V(180 ) H2 Uniforme Globales N70/N30 V(270 ) H1 Uniforme Globales N70/N30 V(270 ) H1 Uniforme Globales N70/N30 V(270 ) H2 Uniforme Globales N70/N30 V(270 ) H2 Uniforme Globales N70/N30 N(EI) Uniforme Globales N70/N30 N(R) 1 Uniforme Globales N70/N30 N(R) 2 Uniforme Globales N29/N72 Peso propio Trapezoidal Globales N29/N72 Peso propio Faja Globales N29/N72 Peso propio Uniforme Globales N29/N72 V(0 ) H1 Uniforme Globales N29/N72 V(0 ) H2 Uniforme Globales N29/N72 V(90 ) H1 Uniforme Globales N29/N72 V(90 ) H2 Uniforme Globales N29/N72 V(180 ) H1 Faja Globales N29/N72 V(180 ) H1 Faja Globales N29/N72 V(180 ) H2 Faja Globales N29/N72 V(180 ) H2 Faja Globales N29/N72 V(270 ) H1 Uniforme Globales N29/N72 V(270 ) H1 Uniforme Globales N29/N72 V(270 ) H2 Uniforme Globales N29/N72 V(270 ) H2 Uniforme Globales N29/N72 N(EI) Uniforme Globales N29/N72 N(R) 1 Uniforme Globales N29/N72 N(R) 2 Uniforme Globales N72/N30 Peso propio Uniforme Globales N72/N30 Peso propio Uniforme Globales N72/N30 V(0 ) H1 Uniforme Globales N72/N30 V(0 ) H2 Uniforme Globales N72/N30 V(90 ) H1 Uniforme Globales N72/N30 V(90 ) H2 Uniforme Globales

187 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N72/N30 V(180 ) H1 Faja Globales N72/N30 V(180 ) H1 Faja Globales N72/N30 V(180 ) H2 Faja Globales N72/N30 V(180 ) H2 Faja Globales N72/N30 V(270 ) H1 Uniforme Globales N72/N30 V(270 ) H1 Uniforme Globales N72/N30 V(270 ) H2 Uniforme Globales N72/N30 V(270 ) H2 Uniforme Globales N72/N30 N(EI) Uniforme Globales N72/N30 N(R) 1 Uniforme Globales N72/N30 N(R) 2 Uniforme Globales N31/N85 Peso propio Uniforme Globales N31/N85 Peso propio Uniforme Globales N31/N85 V(0 ) H1 Uniforme Globales N31/N85 V(0 ) H2 Uniforme Globales N31/N85 V(90 ) H1 Uniforme Globales N31/N85 V(90 ) H2 Uniforme Globales N31/N85 V(180 ) H1 Uniforme Globales N31/N85 V(180 ) H2 Uniforme Globales N31/N85 V(270 ) H1 Uniforme Globales N31/N85 V(270 ) H1 Uniforme Globales N31/N85 V(270 ) H2 Uniforme Globales N31/N85 V(270 ) H2 Uniforme Globales N85/N68 Peso propio Faja Globales N85/N68 Peso propio Trapezoidal Globales N85/N68 Peso propio Uniforme Globales N85/N68 V(0 ) H1 Uniforme Globales N85/N68 V(0 ) H2 Uniforme Globales N85/N68 V(90 ) H1 Uniforme Globales N85/N68 V(90 ) H2 Uniforme Globales N85/N68 V(180 ) H1 Uniforme Globales N85/N68 V(180 ) H2 Uniforme Globales N85/N68 V(270 ) H1 Uniforme Globales N85/N68 V(270 ) H1 Uniforme Globales N85/N68 V(270 ) H2 Uniforme Globales N85/N68 V(270 ) H2 Uniforme Globales N68/N32 Peso propio Trapezoidal Globales N68/N32 Peso propio Trapezoidal Globales N68/N32 V(0 ) H1 Trapezoidal Globales N68/N32 V(0 ) H2 Trapezoidal Globales N68/N32 V(90 ) H1 Trapezoidal Globales N68/N32 V(90 ) H2 Trapezoidal Globales N68/N32 V(180 ) H1 Trapezoidal Globales N68/N32 V(180 ) H2 Trapezoidal Globales N68/N32 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H1 Trapezoidal Globales N68/N32 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H2 Trapezoidal Globales N68/N32 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H2 Faja Globales

188 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N68/N32 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N32 V(270 ) H2 Faja Globales N33/N83 Peso propio Uniforme Globales N33/N83 Peso propio Uniforme Globales N33/N83 V(0 ) H1 Uniforme Globales N33/N83 V(0 ) H2 Uniforme Globales N33/N83 V(90 ) H1 Uniforme Globales N33/N83 V(90 ) H2 Uniforme Globales N33/N83 V(180 ) H1 Uniforme Globales N33/N83 V(180 ) H2 Uniforme Globales N33/N83 V(270 ) H1 Uniforme Globales N33/N83 V(270 ) H1 Uniforme Globales N33/N83 V(270 ) H2 Uniforme Globales N33/N83 V(270 ) H2 Uniforme Globales N83/N65 Peso propio Faja Globales N83/N65 Peso propio Trapezoidal Globales N83/N65 Peso propio Uniforme Globales N83/N65 V(0 ) H1 Uniforme Globales N83/N65 V(0 ) H2 Uniforme Globales N83/N65 V(90 ) H1 Uniforme Globales N83/N65 V(90 ) H2 Uniforme Globales N83/N65 V(180 ) H1 Uniforme Globales N83/N65 V(180 ) H2 Uniforme Globales N83/N65 V(270 ) H1 Uniforme Globales N83/N65 V(270 ) H1 Uniforme Globales N83/N65 V(270 ) H2 Uniforme Globales N83/N65 V(270 ) H2 Uniforme Globales N65/N34 Peso propio Trapezoidal Globales N65/N34 Peso propio Trapezoidal Globales N65/N34 V(0 ) H1 Trapezoidal Globales N65/N34 V(0 ) H2 Trapezoidal Globales N65/N34 V(90 ) H1 Trapezoidal Globales N65/N34 V(90 ) H2 Trapezoidal Globales N65/N34 V(180 ) H1 Trapezoidal Globales N65/N34 V(180 ) H2 Trapezoidal Globales N65/N34 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H1 Trapezoidal Globales N65/N34 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H2 Trapezoidal Globales N65/N34 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N34 V(270 ) H2 Faja Globales N32/N56 Peso propio Trapezoidal Globales N32/N56 Peso propio Faja Globales N32/N56 Peso propio Uniforme Globales N32/N56 V(0 ) H1 Faja Globales N32/N56 V(0 ) H1 Faja Globales N32/N56 V(0 ) H1 Faja Globales N32/N56 V(0 ) H2 Faja Globales

189 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N32/N56 V(0 ) H2 Faja Globales N32/N56 V(0 ) H2 Faja Globales N32/N56 V(90 ) H1 Uniforme Globales N32/N56 V(90 ) H2 Uniforme Globales N32/N56 V(180 ) H1 Uniforme Globales N32/N56 V(180 ) H2 Uniforme Globales N32/N56 V(270 ) H1 Uniforme Globales N32/N56 V(270 ) H1 Faja Globales N32/N56 V(270 ) H1 Uniforme Globales N32/N56 V(270 ) H1 Faja Globales N32/N56 V(270 ) H2 Uniforme Globales N32/N56 V(270 ) H2 Uniforme Globales N32/N56 V(270 ) H2 Faja Globales N32/N56 V(270 ) H2 Faja Globales N32/N56 N(EI) Uniforme Globales N32/N56 N(R) 1 Uniforme Globales N32/N56 N(R) 2 Uniforme Globales N56/N35 Peso propio Uniforme Globales N56/N35 Peso propio Uniforme Globales N56/N35 V(0 ) H1 Faja Globales N56/N35 V(0 ) H1 Faja Globales N56/N35 V(0 ) H2 Faja Globales N56/N35 V(0 ) H2 Faja Globales N56/N35 V(90 ) H1 Uniforme Globales N56/N35 V(90 ) H2 Uniforme Globales N56/N35 V(180 ) H1 Uniforme Globales N56/N35 V(180 ) H2 Uniforme Globales N56/N35 V(270 ) H1 Uniforme Globales N56/N35 V(270 ) H1 Uniforme Globales N56/N35 V(270 ) H1 Uniforme Globales N56/N35 V(270 ) H2 Uniforme Globales N56/N35 V(270 ) H2 Uniforme Globales N56/N35 V(270 ) H2 Uniforme Globales N56/N35 N(EI) Uniforme Globales N56/N35 N(R) 1 Uniforme Globales N56/N35 N(R) 2 Uniforme Globales N34/N55 Peso propio Trapezoidal Globales N34/N55 Peso propio Faja Globales N34/N55 Peso propio Uniforme Globales N34/N55 V(0 ) H1 Uniforme Globales N34/N55 V(0 ) H2 Uniforme Globales N34/N55 V(90 ) H1 Uniforme Globales N34/N55 V(90 ) H2 Uniforme Globales N34/N55 V(180 ) H1 Faja Globales N34/N55 V(180 ) H1 Faja Globales N34/N55 V(180 ) H1 Faja Globales N34/N55 V(180 ) H2 Faja Globales N34/N55 V(180 ) H2 Faja Globales N34/N55 V(180 ) H2 Faja Globales N34/N55 V(270 ) H1 Faja Globales N34/N55 V(270 ) H1 Uniforme Globales N34/N55 V(270 ) H1 Uniforme Globales N34/N55 V(270 ) H1 Faja Globales N34/N55 V(270 ) H2 Uniforme Globales N34/N55 V(270 ) H2 Uniforme Globales N34/N55 V(270 ) H2 Faja Globales N34/N55 V(270 ) H2 Faja Globales N34/N55 N(EI) Uniforme Globales N34/N55 N(R) 1 Uniforme Globales N34/N55 N(R) 2 Uniforme Globales N55/N35 Peso propio Uniforme Globales N55/N35 Peso propio Uniforme Globales

190 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N55/N35 V(0 ) H1 Uniforme Globales N55/N35 V(0 ) H2 Uniforme Globales N55/N35 V(90 ) H1 Uniforme Globales N55/N35 V(90 ) H2 Uniforme Globales N55/N35 V(180 ) H1 Faja Globales N55/N35 V(180 ) H1 Faja Globales N55/N35 V(180 ) H2 Faja Globales N55/N35 V(180 ) H2 Faja Globales N55/N35 V(270 ) H1 Uniforme Globales N55/N35 V(270 ) H1 Uniforme Globales N55/N35 V(270 ) H1 Uniforme Globales N55/N35 V(270 ) H2 Uniforme Globales N55/N35 V(270 ) H2 Uniforme Globales N55/N35 V(270 ) H2 Uniforme Globales N55/N35 N(EI) Uniforme Globales N55/N35 N(R) 1 Uniforme Globales N55/N35 N(R) 2 Uniforme Globales N36/N81 Peso propio Uniforme Globales N36/N81 Peso propio Uniforme Globales N36/N81 Peso propio Uniforme Globales N36/N81 V(0 ) H1 Uniforme Globales N36/N81 V(0 ) H1 Uniforme Globales N36/N81 V(0 ) H1 Uniforme Globales N36/N81 V(0 ) H2 Uniforme Globales N36/N81 V(0 ) H2 Uniforme Globales N36/N81 V(0 ) H2 Uniforme Globales N36/N81 V(90 ) H1 Uniforme Globales N36/N81 V(90 ) H1 Uniforme Globales N36/N81 V(90 ) H2 Uniforme Globales N36/N81 V(90 ) H2 Uniforme Globales N36/N81 V(180 ) H1 Uniforme Globales N36/N81 V(180 ) H1 Uniforme Globales N36/N81 V(180 ) H1 Uniforme Globales N36/N81 V(180 ) H2 Uniforme Globales N36/N81 V(180 ) H2 Uniforme Globales N36/N81 V(180 ) H2 Uniforme Globales N36/N81 V(270 ) H1 Uniforme Globales N36/N81 V(270 ) H1 Uniforme Globales N36/N81 V(270 ) H1 Uniforme Globales N36/N81 V(270 ) H2 Uniforme Globales N36/N81 V(270 ) H2 Uniforme Globales N36/N81 V(270 ) H2 Uniforme Globales N81/N67 Peso propio Uniforme Globales N81/N67 Peso propio Uniforme Globales N81/N67 Peso propio Uniforme Globales N81/N67 V(0 ) H1 Uniforme Globales N81/N67 V(0 ) H1 Uniforme Globales N81/N67 V(0 ) H1 Uniforme Globales N81/N67 V(0 ) H2 Uniforme Globales N81/N67 V(0 ) H2 Uniforme Globales N81/N67 V(0 ) H2 Uniforme Globales N81/N67 V(90 ) H1 Uniforme Globales N81/N67 V(90 ) H1 Uniforme Globales N81/N67 V(90 ) H2 Uniforme Globales N81/N67 V(90 ) H2 Uniforme Globales N81/N67 V(180 ) H1 Uniforme Globales N81/N67 V(180 ) H1 Uniforme Globales N81/N67 V(180 ) H1 Uniforme Globales N81/N67 V(180 ) H2 Uniforme Globales N81/N67 V(180 ) H2 Uniforme Globales N81/N67 V(180 ) H2 Uniforme Globales N81/N67 V(270 ) H1 Uniforme Globales

191 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N81/N67 V(270 ) H1 Uniforme Globales N81/N67 V(270 ) H1 Uniforme Globales N81/N67 V(270 ) H2 Uniforme Globales N81/N67 V(270 ) H2 Uniforme Globales N81/N67 V(270 ) H2 Uniforme Globales N67/N37 Peso propio Uniforme Globales N67/N37 Peso propio Uniforme Globales N67/N37 Peso propio Triangular Izq Globales N67/N37 V(0 ) H1 Uniforme Globales N67/N37 V(0 ) H1 Uniforme Globales N67/N37 V(0 ) H1 Triangular Izq Globales N67/N37 V(0 ) H2 Uniforme Globales N67/N37 V(0 ) H2 Uniforme Globales N67/N37 V(0 ) H2 Triangular Izq Globales N67/N37 V(90 ) H1 Uniforme Globales N67/N37 V(90 ) H1 Triangular Izq Globales N67/N37 V(90 ) H2 Uniforme Globales N67/N37 V(90 ) H2 Triangular Izq Globales N67/N37 V(180 ) H1 Triangular Izq Globales N67/N37 V(180 ) H1 Uniforme Globales N67/N37 V(180 ) H1 Uniforme Globales N67/N37 V(180 ) H2 Uniforme Globales N67/N37 V(180 ) H2 Triangular Izq Globales N67/N37 V(180 ) H2 Uniforme Globales N67/N37 V(270 ) H1 Uniforme Globales N67/N37 V(270 ) H1 Faja Globales N67/N37 V(270 ) H1 Faja Globales N67/N37 V(270 ) H1 Faja Globales N67/N37 V(270 ) H1 Triangular Izq Globales N67/N37 V(270 ) H1 Faja Globales N67/N37 V(270 ) H2 Uniforme Globales N67/N37 V(270 ) H2 Faja Globales N67/N37 V(270 ) H2 Faja Globales N67/N37 V(270 ) H2 Triangular Izq Globales N67/N37 V(270 ) H2 Faja Globales N67/N37 V(270 ) H2 Faja Globales N38/N64 Peso propio Uniforme Globales N38/N64 Peso propio Uniforme Globales N38/N64 Peso propio Uniforme Globales N38/N64 V(0 ) H1 Uniforme Globales N38/N64 V(0 ) H1 Uniforme Globales N38/N64 V(0 ) H1 Uniforme Globales N38/N64 V(0 ) H2 Uniforme Globales N38/N64 V(0 ) H2 Uniforme Globales N38/N64 V(0 ) H2 Uniforme Globales N38/N64 V(90 ) H1 Uniforme Globales N38/N64 V(90 ) H1 Uniforme Globales N38/N64 V(90 ) H2 Uniforme Globales N38/N64 V(90 ) H2 Uniforme Globales N38/N64 V(180 ) H1 Uniforme Globales N38/N64 V(180 ) H1 Uniforme Globales N38/N64 V(180 ) H1 Uniforme Globales N38/N64 V(180 ) H2 Uniforme Globales N38/N64 V(180 ) H2 Uniforme Globales N38/N64 V(180 ) H2 Uniforme Globales N38/N64 V(270 ) H1 Uniforme Globales N38/N64 V(270 ) H1 Uniforme Globales N38/N64 V(270 ) H1 Uniforme Globales N38/N64 V(270 ) H2 Uniforme Globales N38/N64 V(270 ) H2 Uniforme Globales N38/N64 V(270 ) H2 Uniforme Globales N64/N39 Peso propio Uniforme Globales

192 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N64/N39 Peso propio Uniforme Globales N64/N39 Peso propio Triangular Izq Globales N64/N39 V(0 ) H1 Uniforme Globales N64/N39 V(0 ) H1 Uniforme Globales N64/N39 V(0 ) H1 Triangular Izq Globales N64/N39 V(0 ) H2 Uniforme Globales N64/N39 V(0 ) H2 Uniforme Globales N64/N39 V(0 ) H2 Triangular Izq Globales N64/N39 V(90 ) H1 Uniforme Globales N64/N39 V(90 ) H1 Triangular Izq Globales N64/N39 V(90 ) H2 Uniforme Globales N64/N39 V(90 ) H2 Triangular Izq Globales N64/N39 V(180 ) H1 Triangular Izq Globales N64/N39 V(180 ) H1 Uniforme Globales N64/N39 V(180 ) H1 Uniforme Globales N64/N39 V(180 ) H2 Uniforme Globales N64/N39 V(180 ) H2 Triangular Izq Globales N64/N39 V(180 ) H2 Uniforme Globales N64/N39 V(270 ) H1 Uniforme Globales N64/N39 V(270 ) H1 Faja Globales N64/N39 V(270 ) H1 Faja Globales N64/N39 V(270 ) H1 Faja Globales N64/N39 V(270 ) H1 Triangular Izq Globales N64/N39 V(270 ) H1 Faja Globales N64/N39 V(270 ) H2 Uniforme Globales N64/N39 V(270 ) H2 Faja Globales N64/N39 V(270 ) H2 Faja Globales N64/N39 V(270 ) H2 Triangular Izq Globales N64/N39 V(270 ) H2 Faja Globales N64/N39 V(270 ) H2 Faja Globales N37/N45 Peso propio Uniforme Globales N37/N45 Peso propio Triangular Izq Globales N37/N45 Peso propio Uniforme Globales N37/N45 V(0 ) H1 Faja Globales N37/N45 V(0 ) H1 Faja Globales N37/N45 V(0 ) H1 Faja Globales N37/N45 V(0 ) H1 Faja Globales N37/N45 V(0 ) H1 Trapezoidal Globales N37/N45 V(0 ) H1 Faja Globales N37/N45 V(0 ) H2 Faja Globales N37/N45 V(0 ) H2 Trapezoidal Globales N37/N45 V(0 ) H2 Faja Globales N37/N45 V(0 ) H2 Faja Globales N37/N45 V(0 ) H2 Faja Globales N37/N45 V(0 ) H2 Faja Globales N37/N45 V(90 ) H1 Uniforme Globales N37/N45 V(90 ) H1 Triangular Izq Globales N37/N45 V(90 ) H2 Uniforme Globales N37/N45 V(90 ) H2 Triangular Izq Globales N37/N45 V(180 ) H1 Trapezoidal Globales N37/N45 V(180 ) H1 Triangular Izq Globales N37/N45 V(180 ) H1 Faja Globales N37/N45 V(180 ) H1 Uniforme Globales N37/N45 V(180 ) H2 Uniforme Globales N37/N45 V(180 ) H2 Trapezoidal Globales N37/N45 V(180 ) H2 Triangular Izq Globales N37/N45 V(180 ) H2 Faja Globales N37/N45 V(270 ) H1 Triangular Izq Globales N37/N45 V(270 ) H1 Faja Globales N37/N45 V(270 ) H1 Uniforme Globales N37/N45 V(270 ) H1 Faja Globales N37/N45 V(270 ) H2 Triangular Izq Globales

193 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N37/N45 V(270 ) H2 Faja Globales N37/N45 V(270 ) H2 Faja Globales N37/N45 V(270 ) H2 Uniforme Globales N37/N45 N(EI) Uniforme Globales N37/N45 N(R) 1 Uniforme Globales N37/N45 N(R) 2 Uniforme Globales N45/N40 Peso propio Uniforme Globales N45/N40 Peso propio Uniforme Globales N45/N40 Peso propio Uniforme Globales N45/N40 V(0 ) H1 Faja Globales N45/N40 V(0 ) H1 Faja Globales N45/N40 V(0 ) H1 Uniforme Globales N45/N40 V(0 ) H2 Faja Globales N45/N40 V(0 ) H2 Uniforme Globales N45/N40 V(0 ) H2 Faja Globales N45/N40 V(90 ) H1 Uniforme Globales N45/N40 V(90 ) H1 Uniforme Globales N45/N40 V(90 ) H2 Uniforme Globales N45/N40 V(90 ) H2 Uniforme Globales N45/N40 V(180 ) H1 Uniforme Globales N45/N40 V(180 ) H1 Uniforme Globales N45/N40 V(180 ) H2 Uniforme Globales N45/N40 V(180 ) H2 Uniforme Globales N45/N40 V(270 ) H1 Uniforme Globales N45/N40 V(270 ) H1 Uniforme Globales N45/N40 V(270 ) H1 Uniforme Globales N45/N40 V(270 ) H2 Uniforme Globales N45/N40 V(270 ) H2 Uniforme Globales N45/N40 V(270 ) H2 Uniforme Globales N45/N40 N(EI) Uniforme Globales N45/N40 N(R) 1 Uniforme Globales N45/N40 N(R) 2 Uniforme Globales N39/N46 Peso propio Uniforme Globales N39/N46 Peso propio Triangular Izq Globales N39/N46 Peso propio Uniforme Globales N39/N46 V(0 ) H1 Faja Globales N39/N46 V(0 ) H1 Uniforme Globales N39/N46 V(0 ) H1 Trapezoidal Globales N39/N46 V(0 ) H1 Triangular Izq Globales N39/N46 V(0 ) H2 Faja Globales N39/N46 V(0 ) H2 Uniforme Globales N39/N46 V(0 ) H2 Trapezoidal Globales N39/N46 V(0 ) H2 Triangular Izq Globales N39/N46 V(90 ) H1 Uniforme Globales N39/N46 V(90 ) H1 Triangular Izq Globales N39/N46 V(90 ) H2 Triangular Izq Globales N39/N46 V(90 ) H2 Uniforme Globales N39/N46 V(180 ) H1 Trapezoidal Globales N39/N46 V(180 ) H1 Faja Globales N39/N46 V(180 ) H1 Faja Globales N39/N46 V(180 ) H1 Faja Globales N39/N46 V(180 ) H1 Faja Globales N39/N46 V(180 ) H1 Faja Globales N39/N46 V(180 ) H2 Faja Globales N39/N46 V(180 ) H2 Faja Globales N39/N46 V(180 ) H2 Faja Globales N39/N46 V(180 ) H2 Faja Globales N39/N46 V(180 ) H2 Trapezoidal Globales N39/N46 V(180 ) H2 Faja Globales N39/N46 V(270 ) H1 Triangular Izq Globales N39/N46 V(270 ) H1 Faja Globales N39/N46 V(270 ) H1 Uniforme Globales

194 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N39/N46 V(270 ) H1 Faja Globales N39/N46 V(270 ) H2 Triangular Izq Globales N39/N46 V(270 ) H2 Faja Globales N39/N46 V(270 ) H2 Faja Globales N39/N46 V(270 ) H2 Uniforme Globales N39/N46 N(EI) Uniforme Globales N39/N46 N(R) 1 Uniforme Globales N39/N46 N(R) 2 Uniforme Globales N46/N40 Peso propio Uniforme Globales N46/N40 Peso propio Uniforme Globales N46/N40 Peso propio Uniforme Globales N46/N40 V(0 ) H1 Uniforme Globales N46/N40 V(0 ) H1 Uniforme Globales N46/N40 V(0 ) H2 Uniforme Globales N46/N40 V(0 ) H2 Uniforme Globales N46/N40 V(90 ) H1 Uniforme Globales N46/N40 V(90 ) H1 Uniforme Globales N46/N40 V(90 ) H2 Uniforme Globales N46/N40 V(90 ) H2 Uniforme Globales N46/N40 V(180 ) H1 Faja Globales N46/N40 V(180 ) H1 Uniforme Globales N46/N40 V(180 ) H1 Faja Globales N46/N40 V(180 ) H2 Faja Globales N46/N40 V(180 ) H2 Faja Globales N46/N40 V(180 ) H2 Uniforme Globales N46/N40 V(270 ) H1 Uniforme Globales N46/N40 V(270 ) H1 Uniforme Globales N46/N40 V(270 ) H1 Uniforme Globales N46/N40 V(270 ) H2 Uniforme Globales N46/N40 V(270 ) H2 Uniforme Globales N46/N40 V(270 ) H2 Uniforme Globales N46/N40 N(EI) Uniforme Globales N46/N40 N(R) 1 Uniforme Globales N46/N40 N(R) 2 Uniforme Globales N41/N82 Peso propio Uniforme Globales N41/N82 Peso propio Uniforme Globales N41/N82 V(0 ) H1 Uniforme Globales N41/N82 V(0 ) H1 Uniforme Globales N41/N82 V(0 ) H2 Uniforme Globales N41/N82 V(0 ) H2 Uniforme Globales N41/N82 V(90 ) H1 Uniforme Globales N41/N82 V(90 ) H2 Uniforme Globales N41/N82 V(180 ) H1 Uniforme Globales N41/N82 V(180 ) H1 Uniforme Globales N41/N82 V(180 ) H2 Uniforme Globales N41/N82 V(180 ) H2 Uniforme Globales N41/N82 V(270 ) H1 Uniforme Globales N41/N82 V(270 ) H2 Uniforme Globales N82/N74 Peso propio Uniforme Globales N82/N74 Peso propio Uniforme Globales N82/N74 V(0 ) H1 Uniforme Globales N82/N74 V(0 ) H1 Uniforme Globales N82/N74 V(0 ) H2 Uniforme Globales N82/N74 V(0 ) H2 Uniforme Globales N82/N74 V(90 ) H1 Uniforme Globales N82/N74 V(90 ) H2 Uniforme Globales N82/N74 V(180 ) H1 Uniforme Globales N82/N74 V(180 ) H1 Uniforme Globales N82/N74 V(180 ) H2 Uniforme Globales N82/N74 V(180 ) H2 Uniforme Globales N82/N74 V(270 ) H1 Uniforme Globales N82/N74 V(270 ) H2 Uniforme Globales

195 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N74/N47 Peso propio Uniforme Globales N74/N47 Peso propio Uniforme Globales N74/N47 V(0 ) H1 Uniforme Globales N74/N47 V(0 ) H1 Uniforme Globales N74/N47 V(0 ) H2 Uniforme Globales N74/N47 V(0 ) H2 Uniforme Globales N74/N47 V(90 ) H1 Uniforme Globales N74/N47 V(90 ) H2 Uniforme Globales N74/N47 V(180 ) H1 Uniforme Globales N74/N47 V(180 ) H1 Uniforme Globales N74/N47 V(180 ) H2 Uniforme Globales N74/N47 V(180 ) H2 Uniforme Globales N74/N47 V(270 ) H1 Uniforme Globales N74/N47 V(270 ) H2 Uniforme Globales N42/N75 Peso propio Uniforme Globales N42/N75 Peso propio Uniforme Globales N42/N75 V(0 ) H1 Uniforme Globales N42/N75 V(0 ) H1 Uniforme Globales N42/N75 V(0 ) H2 Uniforme Globales N42/N75 V(0 ) H2 Uniforme Globales N42/N75 V(90 ) H1 Uniforme Globales N42/N75 V(90 ) H2 Uniforme Globales N42/N75 V(180 ) H1 Uniforme Globales N42/N75 V(180 ) H1 Uniforme Globales N42/N75 V(180 ) H2 Uniforme Globales N42/N75 V(180 ) H2 Uniforme Globales N42/N75 V(270 ) H1 Uniforme Globales N42/N75 V(270 ) H2 Uniforme Globales N75/N48 Peso propio Uniforme Globales N75/N48 Peso propio Uniforme Globales N75/N48 V(0 ) H1 Uniforme Globales N75/N48 V(0 ) H1 Uniforme Globales N75/N48 V(0 ) H2 Uniforme Globales N75/N48 V(0 ) H2 Uniforme Globales N75/N48 V(90 ) H1 Uniforme Globales N75/N48 V(90 ) H2 Uniforme Globales N75/N48 V(180 ) H1 Uniforme Globales N75/N48 V(180 ) H1 Uniforme Globales N75/N48 V(180 ) H2 Uniforme Globales N75/N48 V(180 ) H2 Uniforme Globales N75/N48 V(270 ) H1 Uniforme Globales N75/N48 V(270 ) H2 Uniforme Globales N43/N88 Peso propio Uniforme Globales N43/N88 Peso propio Uniforme Globales N43/N88 V(0 ) H1 Uniforme Globales N43/N88 V(0 ) H1 Uniforme Globales N43/N88 V(0 ) H2 Uniforme Globales N43/N88 V(0 ) H2 Uniforme Globales N43/N88 V(90 ) H1 Uniforme Globales N43/N88 V(90 ) H2 Uniforme Globales N43/N88 V(180 ) H1 Uniforme Globales N43/N88 V(180 ) H1 Uniforme Globales N43/N88 V(180 ) H2 Uniforme Globales N43/N88 V(180 ) H2 Uniforme Globales N43/N88 V(270 ) H1 Uniforme Globales N43/N88 V(270 ) H2 Uniforme Globales N88/N63 Peso propio Uniforme Globales N88/N63 Peso propio Uniforme Globales N88/N63 V(0 ) H1 Uniforme Globales N88/N63 V(0 ) H1 Uniforme Globales N88/N63 V(0 ) H2 Uniforme Globales N88/N63 V(0 ) H2 Uniforme Globales

196 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N88/N63 V(90 ) H1 Uniforme Globales N88/N63 V(90 ) H2 Uniforme Globales N88/N63 V(180 ) H1 Uniforme Globales N88/N63 V(180 ) H1 Uniforme Globales N88/N63 V(180 ) H2 Uniforme Globales N88/N63 V(180 ) H2 Uniforme Globales N88/N63 V(270 ) H1 Uniforme Globales N88/N63 V(270 ) H2 Uniforme Globales N63/N51 Peso propio Uniforme Globales N63/N51 Peso propio Uniforme Globales N63/N51 V(0 ) H1 Uniforme Globales N63/N51 V(0 ) H1 Uniforme Globales N63/N51 V(0 ) H2 Uniforme Globales N63/N51 V(0 ) H2 Uniforme Globales N63/N51 V(90 ) H1 Uniforme Globales N63/N51 V(90 ) H2 Uniforme Globales N63/N51 V(180 ) H1 Uniforme Globales N63/N51 V(180 ) H1 Uniforme Globales N63/N51 V(180 ) H2 Uniforme Globales N63/N51 V(180 ) H2 Uniforme Globales N63/N51 V(270 ) H1 Uniforme Globales N63/N51 V(270 ) H2 Uniforme Globales N44/N76 Peso propio Uniforme Globales N44/N76 Peso propio Uniforme Globales N44/N76 V(0 ) H1 Uniforme Globales N44/N76 V(0 ) H1 Uniforme Globales N44/N76 V(0 ) H2 Uniforme Globales N44/N76 V(0 ) H2 Uniforme Globales N44/N76 V(90 ) H1 Uniforme Globales N44/N76 V(90 ) H2 Uniforme Globales N44/N76 V(180 ) H1 Uniforme Globales N44/N76 V(180 ) H1 Uniforme Globales N44/N76 V(180 ) H2 Uniforme Globales N44/N76 V(180 ) H2 Uniforme Globales N44/N76 V(270 ) H1 Uniforme Globales N44/N76 V(270 ) H2 Uniforme Globales N76/N52 Peso propio Uniforme Globales N76/N52 Peso propio Uniforme Globales N76/N52 V(0 ) H1 Uniforme Globales N76/N52 V(0 ) H1 Uniforme Globales N76/N52 V(0 ) H2 Uniforme Globales N76/N52 V(0 ) H2 Uniforme Globales N76/N52 V(90 ) H1 Uniforme Globales N76/N52 V(90 ) H2 Uniforme Globales N76/N52 V(180 ) H1 Uniforme Globales N76/N52 V(180 ) H1 Uniforme Globales N76/N52 V(180 ) H2 Uniforme Globales N76/N52 V(180 ) H2 Uniforme Globales N76/N52 V(270 ) H1 Uniforme Globales N76/N52 V(270 ) H2 Uniforme Globales N5/N10 Peso propio Uniforme Globales N50/N53 Peso propio Uniforme Globales N49/N54 Peso propio Uniforme Globales N35/N40 Peso propio Uniforme Globales N55/N46 Peso propio Uniforme Globales N56/N45 Peso propio Uniforme Globales N57/N58 Peso propio Uniforme Globales N2/N7 Peso propio Uniforme Globales N7/N12 Peso propio Uniforme Globales N58/N59 Peso propio Uniforme Globales N4/N9 Peso propio Uniforme Globales N60/N61 Peso propio Uniforme Globales

197 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N61/N62 Peso propio Uniforme Globales N9/N14 Peso propio Uniforme Globales N57/N63 Peso propio Uniforme Globales N32/N37 Peso propio Uniforme Globales N27/N32 Peso propio Uniforme Globales N34/N39 Peso propio Uniforme Globales N29/N34 Peso propio Uniforme Globales N65/N64 Peso propio Uniforme Globales N66/N65 Peso propio Uniforme Globales N68/N67 Peso propio Uniforme Globales N69/N68 Peso propio Uniforme Globales N65/N39 Peso propio Uniforme Globales N65/N39 Peso propio Uniforme Globales N65/N39 V(0 ) H1 Uniforme Globales N65/N39 V(0 ) H2 Uniforme Globales N65/N39 V(90 ) H1 Uniforme Globales N65/N39 V(90 ) H2 Uniforme Globales N65/N39 V(180 ) H1 Uniforme Globales N65/N39 V(180 ) H2 Uniforme Globales N65/N39 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H1 Trapezoidal Globales N65/N39 V(270 ) H1 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H1 Trapezoidal Globales N65/N39 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H2 Trapezoidal Globales N65/N39 V(270 ) H2 Faja Globales N65/N39 V(270 ) H2 Trapezoidal Globales N68/N37 Peso propio Uniforme Globales N68/N37 Peso propio Uniforme Globales N68/N37 V(0 ) H1 Uniforme Globales N68/N37 V(0 ) H2 Uniforme Globales N68/N37 V(90 ) H1 Uniforme Globales N68/N37 V(90 ) H2 Uniforme Globales N68/N37 V(180 ) H1 Uniforme Globales N68/N37 V(180 ) H2 Uniforme Globales N68/N37 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H1 Trapezoidal Globales N68/N37 V(270 ) H1 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H1 Trapezoidal Globales N68/N37 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H2 Faja Globales

198 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N68/N37 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H2 Trapezoidal Globales N68/N37 V(270 ) H2 Faja Globales N68/N37 V(270 ) H2 Trapezoidal Globales N58/N2 Peso propio Uniforme Globales N58/N2 Peso propio Uniforme Globales N58/N2 V(0 ) H1 Uniforme Globales N58/N2 V(0 ) H2 Uniforme Globales N58/N2 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H1 Trapezoidal Globales N58/N2 V(90 ) H1 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H1 Trapezoidal Globales N58/N2 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H2 Trapezoidal Globales N58/N2 V(90 ) H2 Faja Globales N58/N2 V(90 ) H2 Trapezoidal Globales N58/N2 V(180 ) H1 Uniforme Globales N58/N2 V(180 ) H2 Uniforme Globales N58/N2 V(270 ) H1 Uniforme Globales N58/N2 V(270 ) H2 Uniforme Globales N61/N4 Peso propio Uniforme Globales N61/N4 Peso propio Uniforme Globales N61/N4 V(0 ) H1 Uniforme Globales N61/N4 V(0 ) H2 Uniforme Globales N61/N4 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H1 Trapezoidal Globales N61/N4 V(90 ) H1 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H1 Trapezoidal Globales N61/N4 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H2 Faja Globales

199 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N61/N4 V(90 ) H2 Trapezoidal Globales N61/N4 V(90 ) H2 Faja Globales N61/N4 V(90 ) H2 Trapezoidal Globales N61/N4 V(180 ) H1 Uniforme Globales N61/N4 V(180 ) H2 Uniforme Globales N61/N4 V(270 ) H1 Uniforme Globales N61/N4 V(270 ) H2 Uniforme Globales N30/N35 Peso propio Uniforme Globales N70/N56 Peso propio Uniforme Globales N54/N71 Peso propio Uniforme Globales N72/N55 Peso propio Uniforme Globales N53/N73 Peso propio Uniforme Globales N10/N15 Peso propio Uniforme Globales N67/N74 Peso propio Uniforme Globales N74/N75 Peso propio Uniforme Globales N75/N64 Peso propio Uniforme Globales N63/N76 Peso propio Uniforme Globales N76/N60 Peso propio Uniforme Globales N77/N78 Peso propio Uniforme Globales N79/N80 Peso propio Uniforme Globales N47/N45 Peso propio Uniforme Globales N47/N45 Peso propio Trapezoidal Globales N47/N45 V(0 ) H1 Faja Globales N47/N45 V(0 ) H1 Faja Globales N47/N45 V(0 ) H1 Faja Globales N47/N45 V(0 ) H1 Faja Globales N47/N45 V(0 ) H1 Faja Globales N47/N45 V(0 ) H2 Faja Globales N47/N45 V(0 ) H2 Faja Globales N47/N45 V(0 ) H2 Faja Globales N47/N45 V(0 ) H2 Faja Globales N47/N45 V(0 ) H2 Faja Globales N47/N45 V(90 ) H1 Trapezoidal Globales N47/N45 V(90 ) H2 Trapezoidal Globales N47/N45 V(180 ) H1 Trapezoidal Globales N47/N45 V(180 ) H1 Trapezoidal Globales N47/N45 V(180 ) H1 Faja Globales N47/N45 V(180 ) H2 Trapezoidal Globales N47/N45 V(180 ) H2 Trapezoidal Globales N47/N45 V(180 ) H2 Faja Globales N47/N45 V(270 ) H1 Trapezoidal Globales N47/N45 V(270 ) H2 Trapezoidal Globales N48/N46 Peso propio Uniforme Globales N48/N46 Peso propio Trapezoidal Globales N48/N46 V(0 ) H1 Trapezoidal Globales N48/N46 V(0 ) H1 Trapezoidal Globales N48/N46 V(0 ) H1 Faja Globales N48/N46 V(0 ) H2 Trapezoidal Globales N48/N46 V(0 ) H2 Trapezoidal Globales N48/N46 V(0 ) H2 Faja Globales N48/N46 V(90 ) H1 Trapezoidal Globales N48/N46 V(90 ) H2 Trapezoidal Globales N48/N46 V(180 ) H1 Faja Globales N48/N46 V(180 ) H1 Faja Globales N48/N46 V(180 ) H1 Faja Globales N48/N46 V(180 ) H1 Faja Globales N48/N46 V(180 ) H1 Faja Globales N48/N46 V(180 ) H2 Faja Globales N48/N46 V(180 ) H2 Faja Globales N48/N46 V(180 ) H2 Faja Globales N48/N46 V(180 ) H2 Faja Globales N48/N46 V(180 ) H2 Faja Globales

200 Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N48/N46 V(270 ) H1 Trapezoidal Globales N48/N46 V(270 ) H2 Trapezoidal Globales N51/N49 Peso propio Uniforme Globales N51/N49 Peso propio Trapezoidal Globales N51/N49 V(0 ) H1 Faja Globales N51/N49 V(0 ) H1 Faja Globales N51/N49 V(0 ) H1 Faja Globales N51/N49 V(0 ) H1 Faja Globales N51/N49 V(0 ) H1 Faja Globales N51/N49 V(0 ) H2 Faja Globales N51/N49 V(0 ) H2 Faja Globales N51/N49 V(0 ) H2 Faja Globales N51/N49 V(0 ) H2 Faja Globales N51/N49 V(0 ) H2 Faja Globales N51/N49 V(90 ) H1 Trapezoidal Globales N51/N49 V(90 ) H2 Trapezoidal Globales N51/N49 V(180 ) H1 Trapezoidal Globales N51/N49 V(180 ) H1 Trapezoidal Globales N51/N49 V(180 ) H1 Faja Globales N51/N49 V(180 ) H2 Trapezoidal Globales N51/N49 V(180 ) H2 Trapezoidal Globales N51/N49 V(180 ) H2 Faja Globales N51/N49 V(270 ) H1 Trapezoidal Globales N51/N49 V(270 ) H2 Trapezoidal Globales N52/N50 Peso propio Uniforme Globales N52/N50 Peso propio Trapezoidal Globales N52/N50 V(0 ) H1 Trapezoidal Globales N52/N50 V(0 ) H1 Trapezoidal Globales N52/N50 V(0 ) H1 Faja Globales N52/N50 V(0 ) H2 Trapezoidal Globales N52/N50 V(0 ) H2 Trapezoidal Globales N52/N50 V(0 ) H2 Faja Globales N52/N50 V(90 ) H1 Trapezoidal Globales N52/N50 V(90 ) H2 Trapezoidal Globales N52/N50 V(180 ) H1 Faja Globales N52/N50 V(180 ) H1 Faja Globales N52/N50 V(180 ) H1 Faja Globales N52/N50 V(180 ) H1 Faja Globales N52/N50 V(180 ) H1 Faja Globales N52/N50 V(180 ) H2 Faja Globales N52/N50 V(180 ) H2 Faja Globales N52/N50 V(180 ) H2 Faja Globales N52/N50 V(180 ) H2 Faja Globales N52/N50 V(180 ) H2 Faja Globales N52/N50 V(270 ) H1 Trapezoidal Globales N52/N50 V(270 ) H2 Trapezoidal Globales N81/N82 Peso propio Uniforme Globales N84/N83 Peso propio Uniforme Globales N86/N85 Peso propio Uniforme Globales N87/N88 Peso propio Uniforme Globales N37/N47 Peso propio Uniforme Globales N2/N51 Peso propio Uniforme Globales

201 200

202 Barra N18/N19 Pilar izquierdo del portico tipo ELU (Barra) Perfil: HE 300 A, Simple con cartelas (Cartela final inferior: 2.10 m.) Material: Acero (S275) Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas (1) I y (2) (cm4) I z (2) (cm4) I t (3) (cm4) N18 N Notas: (1) Las características mecánicas y el dibujo mostrados corresponden a la sección inicial del perfil (N18) (2) Inercia respecto al eje indicado (3) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra N18/N19 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: 0 m 2.0 Cumple x: 7.75 m x: m w w,máx = 1.5 Cumple Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede x: 0 m x: m M Ed = 0.00 = 12.5 = 74.1 N.P. (1) x: 0 m V Ed = 0.00 x: m = 14.0 N.P. (2) N.P. (3) < 0.1 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Estado x: m x: m M Ed = 0.00 = 90.4 < 0.1 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 90.4 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A f N cr y : 1.57 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 3 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn 201

203 N cr,z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t Donde: 2 EI 2 L kz z 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i y z 0 0 i i y z i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 7.49 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.50 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.55 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: 202

204 N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N18, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H2. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N18, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(270 )H1+1.5 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 3 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa 203

205 M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.32 z : 0.86 T : 0.87 y : 1.96 z : 0.67 T : 0.66 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34 : Esbeltez reducida. A f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. z : 0.49 T : 0.49 y : 1.57 z : 0.46 T : 0.44 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : kn N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N18, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H2. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: M Ed + : kn m 204

206 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N18, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed - : kn m M c,rd W el,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd Clase : 3 W el,y : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) Para esbelteces LT 0.4 se puede omitir la comprobación frente a pandeo, y comprobar únicamente la resistencia de la sección transversal. LT W el,y M f cr y LT : 0.39 M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr : kn m M cr M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTw E W C i 2 2 el,y 2 1 f,z Lc M LTw : kn m W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. W el,y : cm³ I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L + c : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L + c : m L - c : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L - c : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. C 1 : 1.00 i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la i f,z + : 8.30 cm 205

207 sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. i - f,z : 8.30 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N18, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 V c,rd : kn Donde: A v : Área transversal a cortante. A v : cm² A V ht w h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. :

208 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N18, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd el,rd,y el,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wel,y fyd Wel,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wel,y fyd Wel,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N18, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). Donde: 207

209 N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. M el,rd,y, M el,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones elásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. N c,ed : kn M y,ed - : kn m M + z,ed : 0.00 kn m Clase : 3 N pl,rd : kn M el,rd,y : kn m M el,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W el,y, W el,z : Módulos resistentes elásticos correspondientes a la fibra W el,y : cm³ comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W el,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y N c,ed 1 0.6y y Nc,Rd k y : 1.07 k z N c,ed 1 0.6z z Nc,Rd k z : 1.01 k y,lt 0.05 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 1.00 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.32 z : 0.86 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 1.00 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 1.57 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 0.46 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.80 z : 1.00 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N18, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). 208

210 V Ed,z Donde: V c,rd,z kn kn V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 209

211 Barra N19/N20 Dintel izquierdo del portico tipo ELU (Barra) Perfil: IPE 330, Simple con cartelas (Cartela inicial inferior: 2.00 m.) Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas (1) I y (2) (cm4) I z (2) (cm4) I t (3) (cm4) y g (4) (mm) z g (4) (mm) N19 N Notas: (1) Las características mecánicas y el dibujo mostrados corresponden a la sección inicial del perfil (N19) (2) Inercia respecto al eje indicado (3) Momento de inercia a torsión uniforme (4) Coordenadas del centro de gravedad Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra N19/N20 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m 2.0 Cumple x: m w w,máx Cumple x: m = 1.4 x: m = 4.3 Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede x: 0 m M Ed = 0.00 x: m = 95.3 N.P. (1) = 20.6 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. V Ed = 0.00 x: m (2) < 0.1 N.P.(3) N.P. = 93.5 < 0.1 Estado M Ed = 0.00 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 95.3 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A ef N f cr y : 1.00 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y 210

212 b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t Donde: 2 EI 2 L kz z 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i y z 0 0 i i y z i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 3.55 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 7.50 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: 211

213 N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N20, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(90 )H2. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N19, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A ef f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M0 f yd 212

214 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A ef f yd N b,rd : kn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.67 z : 0.93 T : 0.83 y : 1.08 z : 0.61 T : 0.76 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.21 : Esbeltez reducida. A ef N f cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. z : 0.34 T : 0.34 y : 1.00 z : 0.40 T : 0.61 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : kn N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : M M Ed b,rd 1 : Para flexión positiva: 213

215 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N19, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H2. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N19, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(0 )H1+1.5 N(EI). M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: + M c,rd W el,y f yd M Ed + : kn m M Ed - : kn m M c,rd + : kn m - M c,rd W ef,y f yd M c,rd - : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 Clase + : 3 Clase - : 4 W + el,y : cm³ W - ef,y : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: + M b,rd W f LT el,y yd M b,rd + : kn m - M b,rd W f LT ef,y yd M b,rd - : kn m Donde: W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M1 W el,y + : cm³ W ef,y - : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 LT : Factor de reducción por pandeo lateral. LT LT LT 2 LT LT LT 0.2 LT LT 214 LT + : 0.94 LT - : 0.76 LT + : 0.59

216 LT - : 0.87 LT : Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.34 LT : Esbeltez reducida. + LT W el,y M f cr y LT + : LT W ef,y M cr f y LT - : 0.74 M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr + : kn m M cr - : kn m M cr M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv + : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTv - : 0.00 kn m M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw + : kn m W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. M LTw - : kn m W el,y + : cm³ W el,y - : cm³ I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. C 1 : 1.00 i f,z + : 3.87 cm i f,z - : 3.87 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 :

217 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N19, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w V c,rd : kn A v : cm² h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 7.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) 216

218 No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N19, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(0 )H1+1.5 N(EI). Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa 217

219 f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.03 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.01 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 1.00 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.66 z : 0.92 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 0.80 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 1.01 z : 0.41 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 218

220 Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 219

221 Barra N17/N20 Dintel derecho del portico tipo ELU (Barra) Perfil: IPE 330, Simple con cartelas (Cartela inicial inferior: 2.00 m.) Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas (1) I y (2) (cm4) I z (2) (cm4) I t (3) (cm4) y g (4) (mm) z g (4) (mm) N17 N Notas: (1) Las características mecánicas y el dibujo mostrados corresponden a la sección inicial del perfil (N17) (2) Inercia respecto al eje indicado (3) Momento de inercia a torsión uniforme (4) Coordenadas del centro de gravedad Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra N17/N20 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m 2.0 Cumple x: m w w,máx Cumple x: m = 1.4 x: m = 4.3 Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede x: 0 m M Ed = 0.00 x: m = 95.3 N.P. (1) = 20.6 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. V Ed = 0.00 x: m (2) < 0.1 N.P.(3) N.P. = 93.5 < 0.1 Estado M Ed = 0.00 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 95.3 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A ef N f cr y : 1.00 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y 220

222 b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t Donde: 2 EI 2 L kz z 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i y z 0 0 i i y z i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 3.55 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 7.50 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: 221

223 N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N20, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(90 )H2. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N17, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A ef f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M0 f yd 222

224 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A ef f yd N b,rd : kn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.67 z : 0.93 T : 0.83 y : 1.08 z : 0.61 T : 0.76 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.21 : Esbeltez reducida. A ef N f cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. z : 0.34 T : 0.34 y : 1.00 z : 0.40 T : 0.61 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : kn N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : M M Ed b,rd 1 : Para flexión positiva: 223

225 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N17, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(0 )H2. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N17, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(180 )H1+1.5 N(EI). M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: + M c,rd W el,y f yd M Ed + : kn m M Ed - : kn m M c,rd + : kn m - M c,rd W ef,y f yd M c,rd - : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 Clase + : 3 Clase - : 4 W + el,y : cm³ W - ef,y : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: + M b,rd W f LT el,y yd M b,rd + : kn m - M b,rd W f LT ef,y yd M b,rd - : kn m Donde: W + el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. W ef,y - : Módulo resistente elástico de la sección eficaz correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 4. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M1 W el,y + : cm³ W ef,y - : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 LT : Factor de reducción por pandeo lateral. LT LT LT 2 LT LT LT 0.2 LT LT 224 LT + : 0.94 LT - : 0.76 LT + : 0.59

226 LT - : 0.87 LT : Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.34 LT : Esbeltez reducida. + LT W el,y M f cr y LT + : LT W ef,y M cr f y LT - : 0.74 M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr + : kn m M cr - : kn m M cr M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv + : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTv - : 0.00 kn m M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw + : kn m W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. M LTw - : kn m W el,y + : cm³ W el,y - : cm³ I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c + : m L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L c - : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. C 1 : 1.00 i f,z + : 3.87 cm i f,z - : 3.87 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 :

227 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N17, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w V c,rd : kn A v : cm² h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 7.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) 226

228 No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N17, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(180 )H1+1.5 N(EI). Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa 227

229 f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.03 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.01 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 1.00 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.66 z : 0.92 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 0.80 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 1.01 z : 0.41 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 228

230 Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 229

231 Barra N16/N17 Pilar derecho del portico tipo ELU (Barra) Perfil: HE 300 A, Simple con cartelas (Cartela final superior: 2.10 m.) Material: Acero (S275) Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas (1) I y (2) (cm4) I z (2) (cm4) I t (3) (cm4) N16 N Notas: (1) Las características mecánicas y el dibujo mostrados corresponden a la sección inicial del perfil (N16) (2) Inercia respecto al eje indicado (3) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra N16/N17 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: 0 m 2.0 Cumple x: 7.75 m x: m w w,máx = 1.5 Cumple Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede x: 0 m x: m M Ed = 0.00 = 12.5 = 74.1 N.P. (1) x: 0 m V Ed = 0.00 x: m = 14.0 N.P. (2) N.P. (3) < 0.1 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Estado x: m x: m M Ed = 0.00 = 90.4 < 0.1 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 90.4 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A f N cr y : 1.57 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 3 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn 230

232 N cr,z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t Donde: 2 EI 2 L kz z 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i y z 0 0 i i y z i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 7.49 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.50 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.55 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: 231

233 N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N16, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(0 )H2. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N16, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 3 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa 232

234 M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.32 z : 0.86 T : 0.87 y : 1.96 z : 0.67 T : 0.66 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34 : Esbeltez reducida. A f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. z : 0.49 T : 0.49 y : 1.57 z : 0.46 T : 0.44 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : kn N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N16, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: M Ed + : kn m 233

235 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N16, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(0 )H2. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed - : kn m M c,rd W el,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd Clase : 3 W el,y : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) Para esbelteces LT 0.4 se puede omitir la comprobación frente a pandeo, y comprobar únicamente la resistencia de la sección transversal. LT W el,y M f cr y LT : 0.39 M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr : kn m M cr M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTw E W C i 2 2 el,y 2 1 f,z Lc M LTw : kn m W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. W el,y : cm³ I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L + c : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L + c : m L - c : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. L - c : m C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. C 1 : 1.00 i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la i f,z + : 8.30 cm 234

236 sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. i - f,z : 8.30 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N16, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 V c,rd : kn Donde: A v : Área transversal a cortante. A v : cm² A V ht w h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. :

237 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N16, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd el,rd,y el,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wel,y fyd Wel,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wel,y fyd Wel,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N16, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). Donde: 236

238 N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. M el,rd,y, M el,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones elásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. N c,ed : kn M y,ed + : kn m M + z,ed : 0.00 kn m Clase : 3 N pl,rd : kn M el,rd,y : kn m M el,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W el,y, W el,z : Módulos resistentes elásticos correspondientes a la fibra W el,y : cm³ comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W el,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y N c,ed 1 0.6y y Nc,Rd k y : 1.07 k z N c,ed 1 0.6z z Nc,Rd k z : 1.01 k y,lt 0.05 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 1.00 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.32 z : 0.86 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 1.00 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 1.57 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 0.46 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.80 z : 1.00 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N16, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). 237

239 V Ed,z Donde: V c,rd,z kn kn V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 238

240 Barra N42/N75 Pilar frontal centro ELU (Barra) Perfil: HE 260 A Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N42 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra N42/N75 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y 2.0 w w,máx Cumple Cumple x: 6 m = 0.8 x: 0 m = 5.1 x: 0 m = 38.6 Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) x: 0 m = 10.5 x: 0 m x: = 0.2 < 0.1 < 0.1 = m = 50.3 < 0.1 = 0.2 Estado x: 0 m CUMPLE < 0.1 = 12.5 = 50.3 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A f N cr y : 1.06 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 3 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z 2 EI 2 L kz z 239

241 c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : N cr,t Donde: 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i 0 i i y z y z 0 0 i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 6.50 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 7.50 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.55 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 :

242 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N75, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(270 )H1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N42, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(90 )H1+1.5 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 3 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M0 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) 241

243 La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M1 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.82 z : 0.50 y : 0.77 z : 1.28 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34 : Esbeltez reducida. A f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. z : 0.49 y : 0.63 z : 1.06 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N42, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(270 )H N(EI). M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N42, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H2. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : kn m M Ed - : kn m M c,rd W el,y f yd M c,rd : kn m 242

244 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 Clase : 3 W el,y : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N42, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(0 )H N(R)2. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : 7.58 kn m Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N42, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(180 )H N(R)1. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : 7.77 kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W el,z f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W el,z : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd Clase : 3 W el,z : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: 243

245 V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N42, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 V c,rd : kn Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w A v : cm² h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 7.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: 244

246 V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(180 )H N(R)1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 2.33 kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 V c,rd : kn Donde: A v : Área transversal a cortante. A v : cm² A V A dt w A: Área de la sección bruta. A : cm² d: Altura del alma. d : mm t w : Espesor del alma. t w : 7.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. 245

247 V Ed V 2 c,rd 2.33 kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(180 )H N(R)1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 2.33 kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd el,rd,y el,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wel,y fyd Wel,z fyd : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y y z z A fyd Wel,y fyd Wel,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N42, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(180 )H N(R)1. Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M - z,ed : 7.77 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 3 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M el,rd,y, M el,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M el,rd,y : kn m elásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M el,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W el,y, W el,z : Módulos resistentes elásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W el,y : cm³ W el,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z : Coeficientes de interacción. k y N c,ed 1 0.6y y Nc,Rd k y :

248 k z N c,ed 1 0.6z z Nc,Rd k z : 1.01 C m,y, C m,z : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.82 z : 0.50 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.63 z : 1.06 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.80 z : 1.00 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H2. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Se debe satisfacer: M M T,Ed T,Rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(0 )H N(EI). M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.01 kn m El momento torsor resistente de cálculo M T,Rd viene dado por: M T,Rd 1 W T f 3 yd M T,Rd : 6.34 kn m Donde: W T : Módulo de resistencia a torsión. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 W T : cm³ f yd : MPa 247

249 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: V V Ed pl,t,rd 1 : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N42, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(270 )H N(R)2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.01 kn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd 1.25 f 3 T,Ed 1 Vpl,Rd yd V pl,t,rd : kn Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : kn T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 0.18 MPa MT,Ed T,Ed W t W T : Módulo de resistencia a torsión. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 W T : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: V V Ed pl,t,rd 1 < Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(270 )H N(R)2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 0.09 kn M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.01 kn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd 1.25 f 3 T,Ed 1 Vpl,Rd yd V pl,t,rd : kn 248

250 Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : kn T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 0.18 MPa T,Ed W T : Módulo de resistencia a torsión. W T : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd M W T,Ed t f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 :

251 Barra N38/N64 Pilar frontal de esquina ELU (Barra) Perfil: IPE 300, Simple con cartelas Material: Acero (S275) Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas (1) I y (2) (cm4) I z (2) (cm4) I t (3) (cm4) N38 N Notas: (1) Las características mecánicas y el dibujo mostrados corresponden a la sección inicial del perfil (N38) (2) Inercia respecto al eje indicado (3) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra N38/N64 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y 2.0 Cumple w w,máx Cumple x: 6 m = 1.2 x: 0 m = 5.8 x: 0 m = 34.4 x: 0 m = 55.4 Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) x: 0 m = 4.5 x: 0 m x: < 0.1 < 0.1 = m = 91.3 < 0.1 Estado = 0.6 x: 0 m x: 0 m CUMPLE = 4.5 = 2.0 = 91.3 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A ef N f cr y : 1.23 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn 250

252 N cr,z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t Donde: 2 EI 2 L kz z 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i y z 0 0 i i y z i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 3.35 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 7.10 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: 251

253 N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N64, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(270 )H2. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N38, para la combinación de acciones 1.35 PP+0.9 V(0 )H1+1.5 N(EI). N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A ef f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 4 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M0 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 :

254 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A ef f yd N b,rd : kn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M1 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.51 z : 0.73 T : 0.59 y : 1.36 z : 0.91 T : 1.15 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.21 : Esbeltez reducida. Aef f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. z : 0.34 T : 0.34 y : 1.23 z : 0.79 T : 1.01 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : kn N cr,t : kn Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : M M Ed b,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N38, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(0 )H N(R)2. 253

255 M Ed + : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N38, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H N(R)1. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : kn m M Ed - : kn m M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: + M b,rd W f LT pl,y yd M b,rd + : kn m - M b,rd W f LT pl,y yd M b,rd - : kn m Donde: W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M1 W pl,y : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 LT : Factor de reducción por pandeo lateral. LT LT LT 2 LT 0.5 LT 1 LT LT LT + LT : LT : LT : LT : 1.58 LT : Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.21 LT : Esbeltez reducida. + LT - LT W W pl,y M f cr pl,y M cr y f y LT + : 0.83 LT - :

256 M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr + : kn m M cr - : kn m M cr M M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv C GI EI L 1 t z c M LTv + : kn m M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTv - : kn m M LTw 2 E 2 el,y 2 1 f,z Lc W C i M LTw + : kn m W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I t : Momento de inercia a torsión uniforme. M LTw - : kn m W el,y : cm³ I z : cm4 I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. L c + : m L c - : m C 1 : 1.00 i f,z + : 3.94 cm i f,z - : 3.94 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N38, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(180 )H N(R)2. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N38, para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(270 )H N(R)1. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : kn m M Ed - : kn m M c,rd W pl,z f yd M c,rd : kn m 255

257 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,z : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. Clase : 1 W pl,z : cm³ f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N38, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(270 )H N(R)2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. V c,rd : kn A v : cm² A V ht w h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 7.10 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d t w

258 Donde: w : Esbeltez del alma. w : w máx : Esbeltez máxima. máx : max d t w 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N38, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(180 )H N(R)2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 V c,rd : kn Donde: A v : Área transversal a cortante. A V A dt w A v : cm² A: Área de la sección bruta. A : cm² d: Altura del alma. d : mm t w : Espesor del alma. t w : 7.10 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. 257

259 V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(270 )H N(R)2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(180 )H N(R)2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N M c M k k 1 c,ed y,ed m,z z,ed y,lt z z A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N38, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(180 )H N(R)1. Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 258

260 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) N pl,rd : kn M pl,rd,y : kn m M pl,rd,z : A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) kn m W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : MPa f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.02 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.01 k y,lt 0.1 z N 1 C 0.25 N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 1.00 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.50 z : 0.73 LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 0.43 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 1.24 z : 0.80 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(270 )H N(R)2. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn 259

261 Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Se debe satisfacer: M M T,Ed T,Rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 0.8 PP+1.5 V(180 )H2. M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.02 kn m El momento torsor resistente de cálculo M T,Rd viene dado por: M T,Rd 1 W T f 3 yd M T,Rd : 2.84 kn m Donde: W T : Módulo de resistencia a torsión. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 W T : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: V V Ed pl,t,rd 1 : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N38, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(270 )H N(R)2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.00 kn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd 1.25 f 3 T,Ed 1 Vpl,Rd yd V pl,t,rd : kn Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : kn T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 0.25 MPa MT,Ed T,Ed W t W T : Módulo de resistencia a torsión. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 W T : cm³ f yd : MPa 260

262 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: V V Ed pl,t,rd 1 : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N38, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 V(270 )H N(R)2. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.00 kn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd 1.25 f 3 T,Ed 1 Vpl,Rd yd V pl,t,rd : kn Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : kn T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 0.25 MPa MT,Ed T,Ed W t W T : Módulo de resistencia a torsión. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 W T : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 :

263 262

264 Barra N7/N1 pilar altillo Perfil: HE 220 B Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Características mecánicas Área (cm²) I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N7 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) Barra w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y N7/N1 2.0 w w,máx N Ed = 0.00 x: 0 m x: 3.89 m x: 3.89 m x: m x: m x: 3.89 m Cumple Cumple N.P. (1) < 0.1 < 0.1 = 20.3 = 34.7 = 46.8 = 10.2 = 2.2 = 89.9 Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. < 0.1 = 0.4 x: m = 1.6 x: m = 1.3 Estado CUMPLE = 89.9 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A f N cr y : 0.82 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z 2 EI 2 L kz z 263

265 c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : N cr,t Donde: 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i y z 0 0 i i y z i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : 9.43 cm i z : 5.59 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 9.50 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) 264

266 Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N7, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.89 z : 0.65 y : 0.67 z : 0.99 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34 z :

267 : Esbeltez reducida. A f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. y : 0.49 z : 0.82 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: M Ed + : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M Ed + : 0.00 kn m Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N7, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed - : kn m M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 :

268 Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N7, para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m Para flexión negativa: M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : 0.00 kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,z f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,z : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 Clase : 1 W pl,z : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N7, para la combinación de acciones PP-SX-0.3 SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. V c,rd : kn A v : cm² A V ht w h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 9.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa 267

269 M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N7, para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 V c,rd : kn Donde: A v : Área transversal a cortante. A v : cm² A V A dt w A: Área de la sección bruta. A : cm² d: Altura del alma. d : mm t w : Espesor del alma. t w : 9.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa 268

270 M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones PP-SX-0.3 SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y y z z A fyd Wpl,y fyd Wpl,z fyd :

271 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N7, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. N c,ed : kn M - y,ed : kn m M + z,ed : kn m Clase : 1 N pl,rd : kn M pl,rd,y : kn m M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra W pl,y : cm³ comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.04 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.21 C m,y, C m,z : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.89 z : 0.65 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 0.49 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 0.82 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones PP-SX-0.3 SY. V Ed,z V c,rd,z kn kn 270

272 Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Se debe satisfacer: M M T,Ed T,Rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.03 kn m El momento torsor resistente de cálculo M T,Rd viene dado por: M T,Rd 1 W T f 3 yd M T,Rd : 7.24 kn m Donde: W T : Módulo de resistencia a torsión. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 W T : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: V V Ed pl,t,rd 1 : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N7, para la combinación de acciones PP+SX- 0.3 SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 5.18 kn M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.00 kn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd 1.25 f 3 T,Ed 1 Vpl,Rd yd V pl,t,rd : kn Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : kn T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 0.06 MPa 271

273 T,Ed M W T,Ed t W T : Módulo de resistencia a torsión. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 W T : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: V V Ed pl,t,rd 1 : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N7, para la combinación de acciones PP+SX- 0.3 SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.00 kn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd 1.25 f 3 T,Ed 1 Vpl,Rd yd V pl,t,rd : kn Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : kn T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 0.05 MPa MT,Ed T,Ed W t W T : Módulo de resistencia a torsión. W T : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 :

274 Barra N31/N32 jacena planta 1 Perfil: HE 220 B Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Características mecánicas Área (cm²) I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N31 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra N31/N32 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y 3.0 w w,máx = 0.6 N Ed = 0.00 x: 1.6 m x: 1.6 m x: 0 m x: 1.6 m Cumple Cumple N.P. (1) = 0.5 < 0.1 < 0.1 = 57.1 = 9.6 = 17.4 = 57.6 Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. < 0.1 Estado = 1.0 x: 0 m x: 1.6 m CUMPLE = 9.7 = 0.1 = 57.6 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras traccionadas no debe superar el valor 3.0. A f N cr y : 0.33 Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z 2 EI 2 L kz z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : 273

275 N cr,t Donde: 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i 0 i i y z y z 0 0 i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : 9.43 cm i z : 5.59 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 9.50 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 :

276 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N32, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m Para flexión negativa: M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : 0.00 kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) 275

277 No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N32, para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : 9.81 kn m Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N32, para la combinación de acciones PP+0.3 SX+SY. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : 9.92 kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,z f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,z : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd Clase : 1 W pl,z : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N31, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 V c,rd : kn 276

278 Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w A v : cm² h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 9.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 5.02 kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 V c,rd : kn Donde: 277

279 A v : Área transversal a cortante. A v : cm² A V A dt w A: Área de la sección bruta. A : cm² d: Altura del alma. d : mm t w : Espesor del alma. t w : 9.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd 5.02 kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 5.02 kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: 278

280 N M M t,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : M ef,ed z,ed M b,rd,y M M pl,rd,z 1 : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N32, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. Donde: N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : 9.70 kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M + y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M - z,ed : 0.13 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a tracción. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,y : kn m M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) M ef,ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M ef,ed : kn m σ M ef,ed W y,com com,ed com,ed : Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. My,Ed Nt,Ed com,ed 0.8 W A y,com com,ed : MPa W y,com : Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. W y,com : cm³ A: Área de la sección bruta. A : cm² M b,rd,y : Momento flector resistente de cálculo. M b,rd,y : kn m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Se debe satisfacer: 279

281 M M T,Ed T,Rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.07 kn m El momento torsor resistente de cálculo M T,Rd viene dado por: M T,Rd 1 W T f 3 yd M T,Rd : 7.24 kn m Donde: W T : Módulo de resistencia a torsión. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 W T : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: V V Ed pl,t,rd 1 : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N31, para la combinación de acciones PP+SX-0.3 SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.04 kn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd 1.25 f 3 T,Ed 1 Vpl,Rd yd V pl,t,rd : kn Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : kn T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 0.74 MPa MT,Ed T,Ed W t W T : Módulo de resistencia a torsión. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 W T : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 :

282 Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: V V Ed pl,t,rd 1 : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N32, para la combinación de acciones PP+SX-0.3 SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 1.11 kn M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.04 kn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd 1.25 f 3 T,Ed 1 Vpl,Rd yd V pl,t,rd : kn Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : kn T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 0.87 MPa MT,Ed T,Ed W t W T : Módulo de resistencia a torsión. W T : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 :

283 Barra N31/N33 vigueta planta 1 Heb 200 Perfil: HE 200 B Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Características mecánicas Área (cm²) I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N31 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra N31/N33 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m 2.0 x: m M Cumple w w,máx = 0.1 = 0.3 Ed = 0.00 = 51.5 N.P. (1) Cumple Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede x: 0 m V Ed = 0.00 x: m = 22.4 N.P. (2) N.P. (3) < 0.1 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Estado x: m x: m M Ed = 0.00 = 51.5 < 0.1 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 51.5 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A f N cr y : 1.30 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn 282

284 N cr,z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : N cr,t Donde: 2 EI 2 L kz z 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : 9.93 cm i y z 0 0 i i y z i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : 8.54 cm i z : 5.06 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 9.00 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: 283

285 N N t,ed t,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP+SX+0.3 SY. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : 2.21 kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M0 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP-SX-0.3 SY. N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : 2.16 kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M0 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa 284

286 M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M1 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.74 z : 0.39 y : 0.89 z : 1.61 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34 : Esbeltez reducida. A f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. z : 0.49 y : 0.77 z : 1.30 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N31, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m Para flexión negativa: M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : 0.00 kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: W f M c,rd pl,y yd 285

287 M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N31, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. V c,rd : kn A v : cm² A V ht w h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 9.00 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 :

288 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N31, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M t,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 :

289 M ef,ed z,ed M b,rd,y M M pl,rd,z 1 : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N31, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. Donde: N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : 0.04 kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M + y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a tracción. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) M ef,ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M ef,ed : kn m σ M ef,ed W y,com com,ed com,ed : Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. My,Ed Nt,Ed com,ed 0.8 W A y,com com,ed : MPa W y,com : Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. W y,com : cm³ A: Área de la sección bruta. A : cm² M b,rd,y : Momento flector resistente de cálculo. M b,rd,y : kn m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N31, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. 288

290 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 289

291 Barra N32/N34 vigueta planta 1 Heb 180 Perfil: HE 180 B Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Características mecánicas Área (cm²) I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N32 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra N32/N34 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m 2.0 x: m M Cumple w w,máx = 0.1 = 0.4 Ed = 0.00 = 52.6 N.P. (1) Cumple Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede x: 0 m V Ed = 0.00 x: m = 23.5 N.P. (2) N.P. (3) < 0.1 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Estado x: m x: m M Ed = 0.00 = 52.6 < 0.1 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 52.6 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A f N cr y : 1.23 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn 290

292 N cr,z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : N cr,t Donde: 2 EI 2 L kz z 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I y : cm4 I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : 8.92 cm i 0 i i y z y z 0 0 i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : 7.66 cm i z : 4.57 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.50 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 291

293 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP+0.3 SX+SY. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : 2.52 kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M0 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : 2.52 kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 :

294 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.76 z : 0.42 y : 0.86 z : 1.52 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34 : Esbeltez reducida. A f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. z : 0.49 y : 0.74 z : 1.23 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N32, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m Para flexión negativa: M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : 0.00 kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m 293

295 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N32, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. V c,rd : kn A v : cm² A V ht w h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) 294

296 Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N32, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 :

297 N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y y z z A fyd Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N32, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : 0.01 kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M + y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.00 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.00 C m,y, C m,z : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.76 z : 0.42 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 0.74 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 1.23 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) 296

298 No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N32, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 297

299 Barra N2/N36 vigueta planta 1 Heb 160 Perfil: HE 180 B Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Características mecánicas Área (cm²) I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N2 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra N2/N36 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m 2.0 x: m M Cumple w w,máx = 0.4 = 0.6 Ed = 0.00 x: 0.11 m V Ed = 0.00 x: m = 19.8 N.P. (1) = 14.9 N.P. (2) N.P. (3) x: m x: m M Ed = 0.00 < 0.1 = 19.8 < 0.1 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 19.8 Cumple Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Estado Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A f N cr y : 0.82 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn 298

300 N cr,z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : N cr,t Donde: 2 EI 2 L kz z 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I y : cm4 I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : 8.92 cm i 0 i i y z y z 0 0 i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : 7.66 cm i z : 4.57 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.50 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 299

301 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP+0.3 SX+SY. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : 7.13 kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M0 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : 7.11 kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 :

302 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.89 z : 0.65 y : 0.67 z : 0.99 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34 : Esbeltez reducida. A f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. z : 0.49 y : 0.49 z : 0.82 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N2, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m Para flexión negativa: M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : 0.00 kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m Donde: 301

303 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N2, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. V c,rd : kn A v : cm² A V ht w h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: 302

304 d t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N2, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd :

305 N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y y z z A fyd Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N2, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : 0.33 kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M + y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.00 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.00 C m,y, C m,z : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.89 z : 0.65 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 0.49 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 0.82 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) 304

306 No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N2, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 305

307 Barra N40/N44 jacena planta 2 Perfil: HE 180 B Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Características mecánicas Área (cm²) I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N40 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra N40/N44 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y 2.0 w w,máx N Ed = 0.00 Cumple Cumple N.P. (1) = 2.1 x: 0 m x: m x: m x: 0 m = 0.3 < 0.1 < 0.1 = 33.6 = 16.2 = 8.3 = 35.5 Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. < 0.1 Estado x: 0 m x: m x: m CUMPLE = 0.7 = 6.1 < 0.1 = 35.5 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A f N cr y : 0.44 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z 2 EI 2 L kz z 306

308 c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : N cr,t Donde: 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I y : cm4 I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : 8.92 cm i y z 0 0 i i y z i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : 7.66 cm i z : 4.57 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.50 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: 307

309 N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 Q1. N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.98 z : 0.87 y : 0.55 z : 0.66 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34 z : 0.49 : Esbeltez reducida. A f N cr y y :

310 N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. z : 0.44 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N40, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m Para flexión negativa: M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : 0.00 kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: 309

311 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N44, para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : 9.78 kn m Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N44, para la combinación de acciones PP+0.3 SX+SY. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : 9.32 kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,z f yd M c,rd : kn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,z : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f y M0 f yd Clase : 1 W pl,z : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N44, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. A V ht w V c,rd : kn A v : cm² h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa 310

312 M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 2.38 kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 V c,rd : kn Donde: A v : Área transversal a cortante. A V A dt w A v : cm² A: Área de la sección bruta. A : cm² d: Altura del alma. d : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa 311

313 M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd 2.38 kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 2.38 kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y y z z A fyd Wpl,y fyd Wpl,z fyd :

314 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N40, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M + y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M - z,ed : 0.13 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.00 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.01 C m,y, C m,z : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.98 z : 0.87 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 0.26 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 0.44 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. V Ed,z V c,rd,z kn kn 313

315 Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Se debe satisfacer: M M T,Ed T,Rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N40, para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.03 kn m El momento torsor resistente de cálculo M T,Rd viene dado por: M T,Rd 1 W T f 3 yd M T,Rd : 4.55 kn m Donde: W T : Módulo de resistencia a torsión. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 W T : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: V V Ed pl,t,rd 1 : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N44, para la combinación de acciones PP+SX-0.3 SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.01 kn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd 1.25 f 3 T,Ed 1 Vpl,Rd yd V pl,t,rd : kn Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : kn T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 0.29 MPa T,Ed M W T,Ed t 314

316 W T : Módulo de resistencia a torsión. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M0 W T : cm³ f yd : MPa f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: V V Ed pl,t,rd 1 < Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N44, para la combinación de acciones PP+SX-0.3 SY. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 0.24 kn M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : 0.01 kn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd 1.25 f 3 T,Ed 1 Vpl,Rd yd V pl,t,rd : kn Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : kn T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 0.29 MPa MT,Ed T,Ed W t W T : Módulo de resistencia a torsión. W T : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 :

317 Barra N39/N42 vigueta planta 2 Heb 180 Perfil: HE 180 B Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Características mecánicas Área (cm²) I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N39 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra N39/N42 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m 2.0 x: m M Cumple w w,máx = 0.1 = 0.4 Ed = 0.00 = 37.6 N.P. (1) Cumple Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede x: 0 m V Ed = 0.00 x: m = 14.4 N.P. (2) N.P. (3) < 0.1 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Estado x: m x: m M Ed = 0.00 = 37.6 < 0.1 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 37.6 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A f N cr y : 1.44 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn 316

318 N cr,z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : N cr,t Donde: 2 EI 2 L kz z 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I y : cm4 I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : 8.92 cm i 0 i i y z y z 0 0 i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : 7.66 cm i z : 4.57 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.50 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 317

319 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : 2.50 kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M0 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP+0.3 SX+SY. N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : 2.56 kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 :

320 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.69 z : 0.34 y : 0.98 z : 1.84 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34 : Esbeltez reducida. A f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. z : 0.49 y : 0.86 z : 1.44 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N39, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m Para flexión negativa: M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : 0.00 kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m 319

321 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N39, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. V c,rd : kn A v : cm² A V ht w h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) 320

322 Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N39, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 :

323 N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y y z z A fyd Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N39, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : 0.04 kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M + y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.00 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.00 C m,y, C m,z : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.69 z : 0.34 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 0.86 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 1.44 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) 322

324 No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N39, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 323

325 Barra N40/N43 vigueta planta 2 Heb 160 Perfil: HE 160 B Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Características mecánicas Área (cm²) I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N40 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf L K C m C Notación: : Coeficiente de pandeo L K : Longitud de pandeo (m) C m : Coeficiente de momentos C 1 : Factor de modificación para el momento crítico Barra N40/N43 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) w N t N c M Y M Z V Z V Y M Y V Z M Z V Y NM Y M Z NM Y M Z V Y V Z M t M t V Z M t V Y x: m 2.0 x: m M Cumple w w,máx = 0.2 = 0.6 Ed = 0.00 = 38.9 N.P. (1) Cumple Notación: : Limitación de esbeltez w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede x: 0 m V Ed = 0.00 x: m = 15.3 N.P. (2) N.P. (3) < 0.1 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Estado x: m x: m M Ed = 0.00 = 38.9 < 0.1 N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. = 38.9 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. A f N cr y : 1.39 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 EI 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn 324

326 N cr,z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : N cr,t Donde: 2 EI 2 L kz z 2 1 EI w GIt 2 2 i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : 7.89 cm i 0 i i y z y z 0 0 i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : 6.77 cm i z : 4.05 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: h t w w E k f yf A A w fc,ef Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa f yf f y Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: N N t,ed t,rd 1 325

327 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP+0.3 SX+SY. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : 3.14 kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M0 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: N N c,ed c,rd 1 : N N c,ed b,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones PP-0.3 SX-SY. N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : 3.15 kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de Clase : 1 desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 :

328 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd f y M1 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 : Coeficiente de reducción por pandeo y : 0.70 z : 0.35 y : 0.95 z : 1.76 : Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.34 : Esbeltez reducida. A f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. z : 0.49 y : 0.83 z : 1.39 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: M M Ed c,rd 1 : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N40, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M + Ed : kn m Para flexión negativa: M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M - Ed : 0.00 kn m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd W pl,y f yd M c,rd : kn m 327

329 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: V V Ed c,rd 1 : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N40, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd A V fyd 3 Donde: A v : Área transversal a cortante. V c,rd : kn A v : cm² A V ht w h: Canto de la sección. h : mm t w : Espesor del alma. t w : 8.00 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd f y M0 f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) 328

330 Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: d 70 t w Donde: w : Esbeltez del alma. w : w d t w máx : Esbeltez máxima. máx : max 70 : Factor de reducción. : 0.92 f f ref y f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. V Ed V 2 c,rd kn kn Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N40, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: N M M c,ed y,ed z,ed N M M pl,rd pl,rd,y pl,rd,z 1 :

331 N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y z z y A fyd LT Wpl,y fyd Wpl,z fyd : N c M c M k k 1 c,ed m,y y,ed m,z z,ed y y z z A fyd Wpl,y fyd Wpl,z fyd : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N40, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : 0.00 kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M + y,ed : kn m ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : 0.00 kn m Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Clase : 1 N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : kn m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : kn m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f y M1 f yd f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05 k y, k z : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed y N y c,rd k y : 1.00 k z Nc,Ed z N z c,rd k z : 1.00 C m,y, C m,z : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 y, z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.70 z : 0.35 y, z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a y : 0.83 los ejes Y y Z, respectivamente. z : 1.39 y, z : Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60 z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) 330

332 No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N40, para la combinación de acciones 1.35 PP+1.5 N1. V V c,rd,z Ed,z kn kn Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. 331

333 PLACA ANCLAJE PÓRTICO Comprobaciones 1) Pilar HE 300 A Alma Resistencia de la zona soldada (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en CTE DB SE-A, 6.1) Debe cumplirse: F F x y F f z 3 3 A A A Donde: F x : Esfuerzo solicitante en la dirección x y M N/mm² N/mm² F x : kn F y : Esfuerzo solicitante en la dirección y F y : 0.00 kn F z : Esfuerzo solicitante en la dirección z F z : kn A: Área de la zona soldada del alma A : 1318 mm f y : Tensión de límite elástico. f y : N/mm² M0 : Coeficiente parcial de seguridad relativo a la plastificación del material. M0 : 1.05 Cordones de soldadura Disposiciones constructivas y clasificación (CTE DB SE-A 8.6.1). Las prescripciones que siguen serán aplicables cuando los elementos a unir tienen al menos 4 mm de espesor y son de aceros estructurales soldables. Soldadura en ángulo. Se utiliza para unir elementos cuyas caras de fusión forman un ángulo (a) comprendido entre 60 y 120. Pueden ser uniones en T o de solape (figura 8.6). En el caso de uniones en T - si a > 120 No se considerará que se pueden transmitir esfuerzos. - si a < 60 Se considerará como soldadura a tope con penetración parcial. 332