ESTUDIO GEOTÉCNICO PETICIONARIO: CONSORCIO DE LA ZONA FRANCA DE CÁDIZ.

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1 ESTUDIO GEOTÉCNICO REHABILITACIÓN DEL CONVENTO DE SAN AGUSTÍN PARA CENTRO DE NEGOCIOS C/ PUERTO JEREZ DE LA FRONTERA PETICIONARIO: CONSORCIO DE LA ZONA FRANCA DE CÁDIZ. 23 de julio de 2013

2 I N D I C E G E N E R A L MEMORIA 1.- INTRODUCCION DATOS BÁSICOS DEL PROYECTO TRABAJOS DE RECONOCIMIENTO REALIZADOS TRABAJOS DE PROSPECCIÓN Ensayos de Penetración, tipo DPSH Sondeo mecánico a rotación Ensayos standards de penetración (S.P.T.) Extracción de Muestras Inalteradas Calicatas de Reconocimiento de la Cimentación TRABAJOS DE LABORATORIO SÍNTESIS GEOLÓGICA GENERAL NIVELES GEOTÉCNICOS NIVEL GEOTÉCNICO Nº1: TERRENO VEGETAL / RELLENOS ANTRÓPICOS NIVEL GEOTÉCNICO Nº2: DEPÓSITOS DETRÍTICOS PLIOCENOS NIVEL FREÁTICO CARACTERÍSTICAS SÍSMICAS DE LA ZONA CONCLUSIONES. CIMENTACIÓN RECOMENDADA CARACTERÍSTICAS DE LA PARCELA ESTUDIADA Y DEL PROYECTO FACTORES GEOTÉCNICOS CONDICIONANTES PROPUESTA DE CIMENTACIÓN EDIFICIO PRINCIPAL O CONVENTO SAN AGUSTIN EDIFICIO ANEXO O ANTIGUAS CABALLERIZAS SOLAR EN CALLE JUAN SANCHEZ MEDIDAS ADICCIONALES INSPECCIÓN EN OBRA...60

3 A N E J O S A L A M E M O R I A ANEJO Nº1: PLANO/CROQUIS DE UBICACIÓN. ANEJO Nº2: GRAFICOS DE LOS ENSAYOS DE PENETRACIÓN TIPO DPSH. ANEJO Nº3: ENSAYOS DE LABORATORIO. ANEJO Nº4: COLUMNA ESTRATIGRÁFICA DE LOS SONDEOS DE RECONOCIMIENTO. ANEJO Nº5: REPORTAJE FOTOGRÁFICO. ANEJO Nº6: RESUMEN Y CONCLUSIONES

4 1.- INTRODUCCION El Consorcio de la Zona Franca de Cádiz solicita de LABORATORIOS COGESUR, S.L. la realización del presente estudio geotécnico, para el proyecto de Rehabilitación del Convento de San Agustín para Centro de Negocios, situado en la C/ Puerto del municipio de Jerez de la Frontera (Cádiz). En este estudio se definirán los parámetros geotécnicos de diseño que deberán utilizarse para proyectar y construir la nueva cimentación y las obras de fábrica para la obra proyectada. Para ello, se dispone de planos acotados de la finca urbana y localización prevista de la estructura proyectada. 2.- DATOS BÁSICOS DEL PROYECTO Parcelas objeto de estudio. Las parcelas objeto de este estudio se corresponden con: Convento de San Agustín o antiguo Cuartel de San Agustín (Edificio Principal), con una superficie en Planta baja es de m 2. Antiguas Caballerizas del Cuartel (Edifico Anexo), con una superficie en planta Baja de m 2. Solar adyacente a las dependencias anteriores, con una superficie en Planta Baja de 65.26m 2. En las dos primeras parcelas (Convento y Caballerizas), existe en la actualidad edificaciones que se pretende rehabilitar para albergar el centro de negocios.(ver fotos)

5 El solar adyacente al Convento y a las Caballerizas está exento de edificación y se construirá un edificio de Planta baja más Planta Primera.(Ver fotos) Convento Edificio de las Caballerizas Solar Localización Parcelas de Estudio Vista Fachada del Edificio del Convento San Agustín

6 Estado actual Claustro Convento San Agustín Solar en C/ Juan Sánchez Vista Fachada Edificio Anexo

7 Según la tabla 3.2 del CTE, el terreno del que estaría constituido por un tipo de terreno que clasificaría como T-2 (Terrenos intermedios) que son aquellos que presentan variabilidad o que en la zona no siempre se recurre a la misma solución de cimentación Estructura Proyectada. Se proyecta la rehabilitación del Edificio del Convento de San Agustín y del Edificio anexo o antigua caballerizas. Igualmente se pretende la construcción de un edificio de Planta Baja y Planta Primera en el solar adyacente situado en la C/ Juan Sánchez. En el edificio Principal o Convento se realizará una rehabilitación integral del mismo para acoger un edificio destinado a oficinas y centro de negocios. Se Proyecta la realización de una edificación de 4 plantas (Planta Baja, Entreplanta Primera, Planta Primera y Entreplanta Segunda), cada una de ellas constará con las siguientes superficies.

8 Planta Baja : m 2 Planta Primera: 378.5m 2 Entreplanta Primera: m 2 Entreplanta Segunda: m 2 Distribución en Planta Baja del Edificio Principal El Edificio anexo (antigua caballerizas) también se realizará una rehabilitación para albegar oficinas y se proyecta la construcción de una edificación de 3 plantas (Planta Baja, Planta Primera y Planta Segunda), cada una de ellas constarán con la siguientes superficies:

9 Planta Baja : m 2 Planta Primera: m 2 Entreplanta Segunda: m 2 Distribución en Planta Baja Edificio Anexo Solar adyacente a las dependencias anteriores, situado en la C/ Juan Sánchez, donde se construirá una edificación que constará de Planta Baja y Planta Primera, cada una de las plantas constará con la siguiente superficie: Planta Baja : 65.26m 2 Planta Primera: 46.53m 2 Distribución en Planta Baja Edificio C/ Juan Sánchez

10 3.- TRABAJOS DE RECONOCIMIENTO REALIZADOS TRABAJOS DE PROSPECCIÓN. La campaña de reconocimientos de ensayos ha sido diseñada atendiendo a las directrices marcadas por el Peticionario. Dicha campaña, permite definir un esquema de los niveles geotécnicos existentes en la parcela, con unas características geomecánicas uniformes y extrapolables a la totalidad del solar a edificar. Los trabajos de reconocimientos realizados fueron los siguientes: 4 Uds. de ensayos penetrométricos dinámicos continuos tipo DPSH, llevados hasta rechazo. Este ensayo está recogido en la la Norma UNE EN ISO :2006. (ver anejo nº 2). 3 Uds. de sondeos a rotación con extracción de testigo continuo, llevados dos de ellos hasta 10.0 ml de profundidad y uno de ellos a 18.0 ml de profundidad, utilizándose para su ejecución una sonda testiguera de accionamiento hidráulico. 10 Uds. de ensayo de penetración discontinua S.P.T. realizados a diferentes profundidades, durante la perforación del sondeo a rotación. Este ensayo de penetración queda regulado por la UNE EN ISO (ver anejos). 4 Uds. de ensayo de Calicatas de reconocimiento de la cimentación preexistente 3 Ud. de ensayo de Extracción de Muestra Inalterada por golpeo, mediante tomamuestra de pared delgada, según la Norma XP P Colocación de 28.0ml de tubería piezométrica de P.V.C. ranurada, colocada en el taladro de uno de los sondeos a rotación, quedado a modo de pozo de observación para medidas de seguimiento del nivel freático.

11 Medidas del nivel freático. 12 Uds. de cajas portatestigos de sondeos de PVC. Visitas técnicas para inspección ocular del solar de estudio y supervisión de los trabajos de campo Ensayos de Penetración, tipo DPSH. Han sido realizados dos ensayos penetrométricos, tipo DPSH, en el antiguo convento, uno en el edificio de las caballerizas y otro en el solar adyacente, cuyos puntos de emplazamiento se indican en el plano/croquis adjunto (ver Anejo nº 1). Dichos ensayos fueron llevados hasta rechazo. En el apartado de gráficos (ver Anejo nº 2) se adjuntan los diagramas profundidad/n 20 obtenidos de los sondeos penetrométricos realizados. Estos diagramas reflejan una medida indirecta, y casi continua, de la resistencia y de la deformabilidad de los distintos estratos atravesados, por lo que puede considerarse como la radiografía resistente del subsuelo. Fundamento teórico. Estos ensayos penetrométricos dinámicos y continuos fueron realizados con un penetrómetro automático marca ROLATEC RL-36, autoportable sobre orugas. Este ensayo está recogido en la Norma UNE como prueba penetrométrica superpesada, y consiste en hacer penetrar en el terreno una puntaza cónica de dimensiones normalizadas (área de 20 cm 2, con ángulo de ataque de 90º) por la aplicación de una energía de impacto fija, proporcionada por la caída libre de una maza de 63.5±0.5 Kg., que cae desde una altura de 75cm. (trabajo por golpe: 238 Kjulios/m 2 ).

12 Proporcionan una medida continua de la resistencia o deformabilidad del terreno por corte, determinándose estas propiedades a través de correlaciones empíricas. Las pruebas de penetración se utilizan para el seguimiento de capas conocidas por sondeos a los que complementa o se conozca muy bien la geología de la zona. El número de golpes para hacer avanzar la puntaza 20cm, recibe el nombre de "número de penetración" (N 20 ). Sus resultados se indican en impresos que contemplan la profundidad y el número de golpes para N 20. El ensayo se da por terminado cuando se alcance una profundidad previamente establecida, o cuando aparece el rechazo, esto es: se efectúe más de 100 golpes para una penetración de 20cm, o se logre tres valores consecutivos de N 20 con más de 75 golpes cada uno. Esto no quiere decir que a cotas más profundas no puedan aparecer estratos de menores resistencias, ya que cuando el terreno contenga gravas, bolos o capas cementadas éstos impedirán que la puntaza siga profundizando. Por tanto, el dato de rechazo será definitivo en el caso en que se hayan realizado sondeos o cuando se conozca muy bien la geología local. En general se considera que la penetración dinámica, no es un procedimiento exacto para determinar la resistencia en terrenos coherentes, aún cuando puede ser útil como indicación; midiéndose valores más altos que los reales ya que una parte importante de la energía de hinca, pueden ser absorbida por el agua intersticial aumentando la resistencia instantánea Sondeo mecánico a rotación. Se han realizado tres sondeos mecánicos rotativos, uno en el edificio del convento, otro en la dependencia de las caballerizas y otro en el solar adyacente. La cota de inicio del ensayo es la de la superficie de la parcela el día de la visita técnica.

13 Este sistema de perforación de pequeño diámetro permite reconocer la naturaleza y localización de las diferentes capas del terreno así como extraer muestras del mismo, e incluso realizar ensayos in situ. Los testigos se recuperan extrayendo el cilindro interior del tomamuestras a través de las varillas.normalmente es necesaria la entubación, excepto cuando la perforación se realiza en roca dura o en un suelo de fuerte cohesión. La exactitud y veracidad de los datos obtenidos mediante esta técnica depende en gran parte de las dimensiones del taladro en relación con la clase de material que se perfora, del porcentaje de testigos que se recupera, del funcionamiento del equipo durante la perforación y de la experiencia del personal que realiza el sondeo. Esta técnica de reconocimiento permite: o Llegar a profundidades superiores a las alcanzables con catas o sondeos manuales. o Extracción de testigos continuos. o Reconocer el terreno bajo el nivel freático o Atravesar capas rocosas o de alta resistencia. o Extraer muestras tanto alteradas, como inalteradas a grandes profundidades. o Realizar pruebas de deformabilidad o resistencia in situ (penetración estándar, presiométrico, molinete, etc.). o Tomar muestras de acuíferos profundos. o Establecer el perfil estratigráfico del terreno.

14 Ensayos standards de penetración (S.P.T.) Se han realizado 10 ensayos SPT en la perforación de los sondeos, a distintas profundidades. Este ensayo determina la resistencia del suelo a la penetración de un tomamuestra tubular de acero, en el interior de un sondeo, al tiempo que permite obtener una muestra alterada del terreno. Los elementos utilizados en el ensayo han sido los siguientes: Maza de golpeo de 63.5kg., varillaje de 42mm y penetrómetro normalizado de 2". El método de trabajo ha sido el siguiente: Una vez realizado el sondeo a rotación hasta la profundidad deseada en cada caso, dejando la perforación convenientemente entubada, una vez realizada la limpieza del fondo del sondeo y transcurrido el tiempo necesario para la completa estabilización del terreno, se ha procedido a la realización del ensayo dejando caer sobre la cabeza de golpeo del varillaje la maza normalizada desde una altura de 76cm. El penetrómetro utilizado es de tipo bipartido, lo cual permite la inspección del testigo una vez finalizada la prueba, con objeto de comprobar que se ha realizado un verdadero ensayo de corte del terreno, para en caso contrario desechar los resultados. En cada ensayo se han anotado el número de golpes precisos para la hinca en el terreno de cuatro series consecutivas de 15cm y, salvo modificaciones necesarias a la vista del testigo extraído, se toma como número N de penetración estándar el número de golpes precisos para la hinca de los 30cm intermedios. Existen diversas tabulaciones para correlacionar el valor de golpeo del ensayo SPT (N 30 ) con los parámetros resistentes de los suelos. Terzaghi y Peck propone la siguiente:

15 Suelos Granulares: VALOR DEL SPT (N 30 ) COMPACIDAD Densidad Relativa (%) 0-4 Muy Floja Suelta Media Densa >50 Muy densa Suelos Cohesivos: VALOR DEL SPT (N 30 ) COMPACIDAD q u (Kg/cm 2 ) <2 Muy blanda < Blanda Media Firme Muy Firme >30 Dura > Extracción de Muestras Inalteradas. En los materiales puramente cohesivos o asimilables es importante la extracción de muestras intactas de terreno a fin de determinar en Laboratorio su humedad, densidad y demás características físicas y mecánicas. Se han extraído tres muestras de este tipo a percusión, tratándose en este caso de un ensayo similar al SPT. Se ha utilizado un tomamuestras del tipo GMPV de 73mm de diámetro, diseñado para utilizar tubo de plástico como portamuestras.

16 Calicatas de Reconocimiento de la Cimentación Se han realizado cuatro calicatas de reconocimiento con objeto de verificar el tipo y las características dimensionales de la actual cimentación así como acceder al terreno existente bajo las mismas. Las cuatro calicatas han sido realizadas por medios manuales, mediante martillo picador. La localización de las mismas se muestra en Anexos. A continuación describiremos cada una de las Calicatas: CALICATA C-1: Localización: Muro de Fachada del Edificio del Convento de San Agustín. Profundidad máxima alcanzada en la calicata: 2.00m desde la superficie de la solería. Muro: Constituido por Sillares y Ladrillo Tosco. Tipo de cimentación: Zapata. Profundidad de desplante de la cimentación =2.00m Terreno de apoyo de la zapata. Arena limosas

17 Croquis Calicata C-1 Ver detalles en las siguientes fotografías

18 CALICATA C-2 y C 3 Localización: Pilar Claustro San Agustín (Ver Plano localización). Profundidad máxima alcanzada en la calicata: 90cm Pilar: Constituido por Sillares y Ladrillo Tosco. Tipo de cimentación: Sillares de Arenisca Profundidad de Cimentación: No alcanzada Ver detalles en las siguientes fotografías: C m Pilar de Roca Arenisca Detalle de la base del Pilar

19 C-3 Pilar de Roca Arenisca Cimentación con sillares y ladrillo tosco CALICATA C-4 Localización: Muro cerramiento trasero (Edificio Anexo o antiguas Caballerizas) Profundidad máxima alcanzada en la calicata: 1.85m Profundidad Cimentación 1.80m Cimentación: Zapata Corrida Terreno de apoyo de Cimentación. Arenas con argamasa de cal y ladrillos

20 CROQUIS C-4 Ver detalle en la siguiente fotografía: 50cm Muro de Fachada 60cm 30cm 1.30 cm Zapata de cimentación

21 3.2.- TRABAJOS DE LABORATORIO. Sobre las muestras alteradas de los ensayos SPT, la muestra inalterada extraída del sondeo, y siguiendo las respectivas normas ASTM, UNE y/o NLT, se han realizado los siguientes ensayos: 9 Uds. de clasificación e identificación de suelos según USCS y HRB, incluyendo: o Preparación de muestras según Normas UNE /95 y UNE EN 932-1/97, o Análisis granulométrico por tamizado según Norma UNE103101/95, o Determinación de los Límites de Atterberg según Normas UNE /94 y /93. 3 Uds. de ensayo de inundación Bajo Carga en Edómetro según Norma UNE :96, UNE :96, UNE :94. 1 Ud. de ensayo de Corte Directo según Norma UNE :98 3 Uds. de ensayos de determinación del contenido de sulfatos solubles en suelos, según Norma UNE :1996 3Uds. de ensayo para la determinación de la acidez de Baumann-Gully, según Norma UNE 83962: Ud. de ensayo de agresividad de agua freática al hormigón.

22 incluyendo: o Determinación del valor del PH (UNE 83952). o Determinación del CO 2 agresivo (UNE EN 13577). o Determinación del Contenido en Ion Amonio (UNE 83954). o Determinación del Contenido en Ion Magnesio (UNE 83955). o Determinación del Contenido en Ion Sulfato (UNE 83956). o Determinación del Contenido en Residuo Seco (UNE ). 4.- SÍNTESIS GEOLÓGICA GENERAL Desde un punto de vista geológico y de acuerdo con la información extraída de la Memoria de la Carta Geológica nº 1.048/12-44 (Jerez de la Frontera) a esc. 1: editada por el IGME, el casco urbano antiguo de la ciudad de Jerez de la Frontera se asienta sobre las siguientes formaciones geológicas: (de techo a muro). Suelos ruderales: se trata de rellenos antrópicos indiscriminados consecuencia de los sucesivos asentamientos humanos. Arenas y limos con ostréidos y pectínicos. Niveles de conglomerados, areniscas cementadas (biocalcarenitas). Hacia la base margas de tonalidad beige que por fenómenos calcimórficos, entre los que destaca la iluviación capilar de carbonatos, son muy abundantes los nódulos carbonatados a techo de la serie estratigráfica e incluso las costrificaciones cementadas. En el centro de la serie son frecuentes los bancos de arenas con conchas que llegan a ser verdaderas lumaquelas de ostréidos y pectínidos principalmente. Se trata de sedimentos litorales, cuya potencia puede llegar a superar los 35 m. (Mesa de Asta y canteras de Majaratozán).

23 5.- NIVELES GEOTÉCNICOS. Los ensayos de penetración tipo DPSH, la columna estratigráfica del sondeo de reconocimiento, así como los análisis de las muestras extraídas de los mismos, nos permiten definir unos niveles geotécnicos teóricos y simplificados, con unas características geomecánicas uniformes y extrapolables a la totalidad del solar a edificar. Todas las acotaciones están referidas a la cota de la explanada de realización de los ensayos. Se establecen las profundidades medias de los distintos niveles según los distintos ensayos realizados.

24 5.1.- Nivel geotécnico nº1: TERRENO VEGETAL / RELLENOS ANTRÓPICOS. ACOTACIÓN: ENSAYO SR-1 SR-2 SR-3 COTA TECHO (m) COTA BASE (m) POTENCIA (m) DESCRIPCIÓN: Nivel conformado por una mezcla de Arenas limosas beiges con abundantes restos cerámicos, este nivel se presenta con espesores variables a lo largo de la zona estudiada. RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO: Se ha extraído una muestra del SR-2 para su análisis en laboratorio y arrojó el siguiente resultado LOCALIZACIÓN GRANULOMETRIA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN Ensayo Tipo muestra Profundidad (m) , ,40 0,16 0,080 L.L L.P IP USCS HRB/IG SR-2 SPT NP NP NP SP-SM A-1-b (0)

25 La fracción fina (% Pase por Tamiz 0.08mm) en la muestra analizada, es de un 10.8%, no presentando plasticidad. Por otro lado, la fracción gruesa se encuentra representada en un porcentaje máximo de un 15%, correspondiéndose con los restos de origen antrópicos (ladrillos) detectados en este nivel. EXPANSIVIDAD Atendiendo a los criterios de peligrosidad por hinchamiento según J.A. Jiménez Salas (% pasa T-200, WL e IP) este nivel presenta una potencialidad expansiva baja. COLAPSABILIDAD: Debido al marcado carácter antrópico de este nivel y a su composición y estructura heterogénea, podría experimentar asientos de colapso, por lo que se desaconseja utilizarlo como nivel portante para la cimentaión. CARACTERIZACIÓN GEO-MECÁNICA: La tabla siguiente muestra el valor N30 del ensayo S.P.T. realizado en este nivel durante la ejecución del sondeo a rotación. PROFUNDIDAD VALOR SONDEO Nº GOLPES/15cm COMPACIDAD (m) (N 30 ) SR Media A partir de este conjunto de datos y de los diagramas de prof./n 20 de los ensayos tipo DPSH se pueden extraer las siguientes conclusiones: Los golpeos obtenidos en los ensayos DPSH muestran la existencia de materiales de rellenos con golpeos no homogéneos en las dos verticales exploradas oscilando entre NDPSH comprendidos entre 3 y 25 golpeos.

26 5.2.- Nivel geotécnico nº2: DEPÓSITOS DETRÍTICOS PLIOCENOS ACOTACIÓN: ENSAYO SR-1 SR-2 SR-3 COTA TECHO (m) COTA BASE (m) POTENCIA (m) 17.60* 7.00* 9.80* *final del sondeo DESCRIPCIÓN: Nivel conformado por los Depósitos detríticos formados por Arenas limosas marrones amarillentas muy carbonatadas, con alternancia de lentes cementadas y tramos con variable cementación. RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO: Las muestras extraídas en el sondeo de reconocimiento, una vez analizadas en laboratorio, arrojaron los siguientes resultados:

27 LOCALIZACIÓN GRANULOMETRIA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN Ensayo Tipo muestra Profundidad (m) , ,40 0,16 0,080 L.L L.P IP USCS HRB/IG MI NP NP NP SM A-2-4/0 SPT NP NP NP ML A-4/0 SR-1 SPT NP NP NP SM A-4/0 Mi NP NP NP SM A-2.4/0 SPT NP NP NP SM A-2-4/0 MI NP NP NP SM A-4/0 SR-3 SPT NP NP NP SM A-4/0 SPT NP NP NP SM A-2-4/0 La fracción fina (% Pase por Tamiz 0.08mm) en las muestras analizadas, oscila entre un de un 22.6% a un 48.5%, no presentando plasticidad en ningún caso. Por otro lado, la fracción gruesa se encuentra representada en un porcentaje máximo de un 41%, correspondiéndose con las lentes cementadas presente en los depósitos arenosos detectados en este nivel. Este nivel es un nivel arenoso con contenido variable en finos, en general forma parte de los materiales granulares donde menos del 35% pasa por el tamiz nº008, por lo que la mayoría de las muestras estén clasificadas dentro del grupo A-2, a excepción de la muestra obtenida en el Sondeo 1 SPT ( m) donde pasa más de 35% de finos por el tamiz nº008 mm.

28 EXPANSIVIDAD: Dado el marcado carácter granular se descarta que se puedan producir fenómenos relacionados con la expansividad. COLAPSABILIDAD: A las Muestras Inalteradas se le han realizado ensayos en el laboratorio y el resultado se muestra en el siguiente cuadro. SONDEO PROFUNDIDAD (m) % DE COLAPSO SR SR SR Atendiendo a los criterios de colapsabilidad según González Vallejo, en función de los valores de densidad seca obtenidos, y grado de compacidad que presenta este nivel se le supone un Grado de Colapso de Bajo. CARACTERIZACIÓN GEO-MECÁNICA: A continuación se muestra los valores N 30 correspondientes a la suma de las andanadas de golpes de los dos tramos centrales propinados para la hinca de la muestra inalterada realizada durante la perforación del sondeo. Al tomarse esta muestra mediante golpeo sería un ensayo análogo al SPT. Estando del lado de la seguridad, podemos establecer la siguiente relación entre los valores de número de golpes del ensayo SPT (N), y el número de golpes en la extracción de la Muestra Inalterada (M). N = 0.6 x M

29 Siendo: N: nº de golpes para 30cm de penetración del SPT. M: nº de golpes para 30cm de penetración de la M.I. SONDEO PROFUNDIDAD (m) Nº GOLPES/15 cm VALOR (M) CORRELACIÓN VALOR (N SPT ) COMPACIDAD* SR Media SR Media SR Suelta La tabla siguiente muestra los valores N 30 de los ensayos S.P.T. realizados a diferentes profundidades en este nivel durante la ejecución del sondeo a rotación. SONDEO PROFUNDIDAD (m) Nº GOLPES/15cm VALOR (N 30 ) COMPACIDAD Densa SR Muy Densa R R Muy Densa Media SR Densa Muy Densa m Media SR m Muy Densa m Muy Densa

30 A partir de este conjunto de datos y de los diagramas de prof./n 20 de los ensayos tipo DPSH se pueden extraer las siguientes conclusiones: En general, la correlación del golpeo entre las cuatro verticales penetrométricas exploradas se puede considerar muy buena, corroborando cierta homogeneidad resistente en la distribución de capas resistentes del subsuelo. Los golpeos medios obtenidos de los ensayos DPSH para este nivel permite diferenciar un primer tramo más alterado, de compacidad suelta,de espesor variables de 2.00 a 2.50m;este hecho también se muestra en los golpeos obtenidos durante la extracción de la muestra inalterada del SR-3. Pasado este primer tramo la compacidad del terreno va aumentando progresivamente con la profundidad llegando a alcanzar compacidades densas a muy densas, hasta alcanzar el rechazo a las cotas que se recogen en la siguiente tabla. Ensayo Profundidad (m) P P P P Profundidad media 7.00

31 En función de los valores medios de golpeo obtenidos en los ensayos penetrométricos para este nivel, podemos deducir mediante software (DINAMIC PROBING-GEOSTRU) los siguientes parámetros geotécnicos para las diferentes tramos considerados: De aprox.: PARÁMETRO Ángulo de Rozamiento Interno Módulo de deformación elástica (E) Correlación Sowers (1961) Schmertmann (1978) Valores Propuestos 29º 33.00Kg/cm 2 Coeficiente de Poisson Código Técnico de la Edificación 0.30 Peso Específico Meyerhof 1.53 Coeficiente de Permeabilidad C.T.E 10-4 cm/s *Valores correlacionados de los ensayos de penetración realizados. De aprox.: PARÁMETRO Ángulo de Rozamiento Interno Módulo de deformación elástica (E) Correlación Sowers (1961) Schmertmann (1978) Valores Propuestos 33º 192Kg/cm 2 Coeficiente de Poisson Código Técnico de la Edificación 0.30 Peso Específico Meyerhof 2.06 Coeficiente de Permeabilidad C.T.E 10-4 cm/s *Valores correlacionados de los ensayos de penetración realizados.

32 De 4.60m-6.80 aprox.: PARÁMETRO Ángulo de Rozamiento Interno Módulo de deformación elástica (E) Correlación Sowers (1961) Schmertmann (1978) Valores Propuestos 34º 371Kg/cm 2 Coeficiente de Poisson Código Técnico de la Edificación 0.30 Peso Específico Meyerhof 2.23 Coeficiente de Permeabilidad C.T.E 10-4 cm/s *Valores correlacionados de los ensayos de penetración realizados. AGRESIVIDAD: En el análisis de sulfatos solubles (SO 3 ) y acidez de Baumann-Gully realizados a distintas profundidades en este nivel, se obtuvieron las siguientes concentraciones: SONDEO PROFUNDIDAD (m) ACIDEZ BAUMAN GULLY (ml/kg) SULFATOS (mg/kg) SR ,0 205 SR ,0 190 SR ,0 177

33 Según el Capítulo nº2 de la Instrucción EHE-08, el terreno analizado se evaluaría como un suelo "no agresivo para el hormigón. Atendiendo a lo establecido en el Art de la misma Instrucción, la concentración obtenida dista de alcanzar el límite de mg/kg ó ppm. EXCAVABILIDAD: En principio, los materiales que conforman este nivel geotécnico hasta la profundidad sondeada, presenta una excavabilidad fácil, pudiéndose abordar el vaciado con maquinaria convencional (retroexcavadora). 6.- NIVEL FREÁTICO. La determinación de la posición de nivel freático resulta muy importante para el estudio de las condiciones de cimentación, por lo que durante la ejecución de los ensayos se presta una especial atención en acotar la profundidad de la lámina freática. La profundidad del nivel freático experimenta variaciones en el tiempo, derivadas del régimen hídrico de precipitaciones, de las condiciones hidrogeológicas, de aportes artificiales (riegos), extracciones próximas (bombeos), etc... En las medidas de la profundidad del nivel piezométrico realizadas en el taladro de la perforación, previamente revestidas con tubería piezométrica de PVC ranurada, como pozos de observación para posteriores seguimientos se detectó la presencia de agua freática a las cotas recogidas en el siguiente cuadro:

34 Fecha 9/07/ /07/2013 SR-1 Hora Profundidad Fecha 9/07/ /07/2013 SR-2 Hora Profundidad Sin Agua Sin Agua Se ha analizado en laboratorio una muestra de esta agua, obteniéndose los siguientes resultados. PARAMETRO RESULTADOS ph 7.95 Amonio (NH + 4 ) Sulfatos (SO4 = ) Magnesio (Mg 2+ ) Residuo Seco CO 2 libre Cloruros (Cl - ) 0.1mg/l 111mg/l 40 mg/l 115 mg/l 0.29 mg/l 93mg/l Según lo establecido en el Capítulo nº 2 de la Instrucción EHE-08, el agua freática no presenta agresividad al hormigón. Según Art de la Instrucción EHE-08 Resistencia del hormigón frente al ataque por sulfatos, para contenidos de esta sustancia en aguas superiores a 600 mg/l, será preceptivo el uso de hormigones sulforresistentes, por tanto en este caso NO APLICA. Se prevé que la cimentación no esté en contacto directo con el agua freática por lo que atendiendo a la Instrucción EHE-08, la definición del tipo de ambiente para cimentaciones enterradas será: IIa

35 Por tanto, para hormigón armado en cimentación, será preceptivo: Designación Ambiente: IIa Max. relación a/c = 0,60 Mín. contenido cemento: 275 Kg/m 3 Resistencia mínima compatible con los requisitos de durabilidad: H- 25 N/mm 2. Según el D.B. HS-Salubridad, el grado de impermeabilidad mínimo exigido a los muros que están en contacto con el terreno frente a la penetración del agua del terreno y de las escorrentías se obtiene en la siguiente tabla, en función de la presencia de agua y del coeficiente de permeabilidad del terreno. Presencia de Agua COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL TERRENO Ks 10-2 cm/s 10-5 <Ks 10-2 cm/s Ks 10-5 cm/s ALTA MEDIA BAJA Grado de impermeabilidad mínimo exigido a los muros Según esta tabla, la presencia de agua se considera: a) Baja: cuando la cara inferior del elemento constructivo que constituye el suelo se encuentra por encima del nivel freático. b) Media: cuando la cara inferior del elemento constructivo que constituye el suelo se encuentra a la misma profundidad que el nivel freático o a menos de dos metros por debajo. c) Alta: cuando la cara inferior del elemento constructivo que constituye el suelo se encuentra a dos o más metros por debajo del nivel freático.

36 En nuestro caso, podríamos considerar la presencia de agua sería BAJA. Por lo que, para una cimentación que apoye sobre unas Arenas limosas, para los parámetros de permeabilidad anteriormente mencionados, se estima un Coeficiente de Impermeabilidad de 1. Por otro lado, el grado de impermeabilidad mínimo exigido a los suelos que están en contacto con el terreno frente a la penetración del agua de éste y de las escorrentías en función de la presencia de agua y del coeficiente de permeabilidad del terreno. Presencia de Agua COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD DEL TERRENO Ks 10-5 Ks 10-5 cm/s cm/s ALTA 5 4 MEDIA 4 3 BAJA 2 1 Grado de impermeabilidad mínimo exigido a los suelos Por lo tanto, para una cimentación directa que apoye sobre unas arenas limosas, para los parámetros expuestos anteriormente de permeabilidad, vamos a estimar un Coeficiente de impermeabilidad de CARACTERÍSTICAS SÍSMICAS DE LA ZONA. La Norma NCSE-02 de 27 de septiembre de 2002 (B.O.E. núm. 244; 11/10/2002) proporciona los criterios que han de seguirse dentro del territorio español para la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma o rehabilitación y conservación de obras a las que es aplicable la citada Norma. A efectos de esta Norma la construcción proyectada se clasificaría como: obras "de normal importancia", o cuya destrucción por terremoto puede ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la colectividad o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate de un servicio imprescindible, ni pueda dar lugar a efectos catastróficos.

37 En su Anejo 1, otorga al municipio de Jerez de la Frontera los siguientes parámetros de peligrosidad sísmica: Aceleración sísmica básica ab= 0.06g (valor característico de la aceleración horizontal de la superficie del terreno), correspondiente a un período de retorno de quinientos años). Siendo g = aceleración de la gravedad. Coeficiente de contribución k = 1.2 (que tiene en cuenta la influencia de los distintos tipos de terremotos esperados en la peligrosidad sísmica de cada punto). Para obras de normal importancia, la consideración sísmica será preceptiva cuando la aceleración sísmica básica, a b, sea igual o superior a 0.04g e inferior a 0.08g, y no se trate de una edificación con pórticos arriostrados entres sí en todas las direcciones. El coeficiente del terreno C, que depende de las características geotécnicas del terreno de cimentación existentes hasta los 30m primeros bajo la superficie del terreno será: C = Siendo: C i e i C i ; coeficiente del terreno de cada uno de los tramos. e i ; espesor de cada tramo. 30 Tipo Construcción Normal Importancia Aceleración Básica a b /g 0.06 Coeficiente Contribución (K) 1.2 Clasificación Terreno Tipos IV/II Coeficiente de suelo (C) 1.35

38 La aceleración sísmica de cálculo vendría dada por la expresión: a c = ρ S a b Siendo: ρ = coef. adimensional de riesgo, ρ = 1 (normal importancia). S = coeficiente de amplificación del terreno. S = 1.08 a c = 0.064g La citada Norma recomienda en lo referente a la cimentación (Apart. 4.3.), entre otras reglas de buena práctica constructiva, las siguientes: Debe evitarse la coexistencia en una misma unidad estructural, de sistemas de cimentación superficiales y profundos. Es recomendable disponer la cimentación sobre un terreno de características geotécnicas homogéneas. Si el terreno de apoyo, presenta discontinuidades o cambios sustanciales en sus características, se fraccionará el conjunto de la construcción de manera que las partes situadas a uno y otro lado de la discontinuidad constituyan unidades independientes. Cada uno de los elementos de cimentación que transmita cargas verticales significativas deberá enlazarse con los elementos contiguos en dos direcciones mediante dispositivos de atado situados a nivel de las zapatas, de los encepados de pilotes o equivalentes, capaces de resistir un esfuerzo axial, tanto de tracción como de compresión, igual a la carga sísmica horizontal transmitida en cada apoyo.

39 8.- CONCLUSIONES. CIMENTACIÓN RECOMENDADA CARACTERÍSTICAS DE LA PARCELA ESTUDIADA Y DEL PROYECTO. Se proyecta la rehabilitación del Edificio del convento de San Agustín y del Edificio anexo o antigua caballerizas. Igualmente se pretende la construcción de un edificio de Planta Baja y Planta Primera en el solar adyacente situado en la C/ Juan Sánchez. En el edificio Principal o Convento se realizará una rehabilitación integral del mismo para acoger un edificio destinado a oficinas y centro de negocios. Se Proyecta la realización de 4 plantas (Planta Baja, Entreplanta Primera, PlantaPrimera y Entreplanta Segunda). El Edificio anexo (antigua caballerizas) también se realizará una rehabilitación para albegar oficinas y se proyecta la construcción de 3 plantas (Planta Baja, Planta Primera y Planta Segunda). Solar adyacente a las dependencias anteriores situado en la C/ Juan Sánchez, donde se construirá una edificación que constará de Planta Baja y Planta Primera, cada una de las plantas constará con la siguiente superficie FACTORES GEOTÉCNICOS CONDICIONANTES. Inestabilidad de Laderas: Se desconoce la existencia de antecedentes sobre fenómenos de esta índole tanto en la zona estudiada como en su entorno.

40 Suelos Blandos. Se ha detectado la presencia de suelos blandos relacionados con el Nivel de Rellenos y con el tramo más superficial del Nivel II. Ripabilidad: Los materiales que conforman el subsuelo de la parcela estudiada poseen una excavabilidad fácil, pudiéndose abordar el vaciado con maquinaria convencional (retroexcavadora). Nivel Fréatio: Se ha detectado la presencia de agua freática en SR-1 a una Profundidad de 11.60m (medidos desde cota de realización de ensayos). Agresividad. Tipo de Ambiente: Según el Capítulo nº2 de la Instrucción EHE-08, el terreno analizado se evaluaría como un suelo "no agresivo para el hormigón. Atendiendo a lo establecido en el Art de la misma Instrucción, la concentración obtenida dista de alcanzar el límite de mg/kg ó ppm. En cuanto a la definición del tipo de ambiente, para cimentaciones enterradas, la Instrucción EHE-08, prescribe una Clase general de exposición IIa. Por tanto, para hormigón armado en cimentación, será preceptivo: Designación Ambiente: IIa. Max. relación a/c = 0,60. Mín. contenido cemento: 275 Kg/m 3 Resistencia mínima compatible con los requisitos de durabilidad: H-25 N/mm PROPUESTA DE CIMENTACIÓN. A continuación se hará referencia a la cimentación existente en cada uno de los edificios preexistentes (Edificio Principal o Convento de San Agustín y Edificio Anexo a antiguas caballerizas) igualmente se definirá la solución viable que se recomienda adoptar en caso de nueva cimentación (como es el caso de unos nuevos pilares en el Edificio principal, Edificio Anexo y la futura cimentación del solar adyacente al edificio

41 principal y al edificio anexo) que debe garantizar un correcto comportamiento del conjunto estructura-terreno, siendo balance razonado entre los requerimientos de la economía y los de la seguridad EDIFICIO PRINCIPAL O CONVENTO SAN AGUSTIN. Los ensayos realizados en el mencionado edificio corresponde al SR- 1, P-1, P-2 C-1, C-2 y C-3. Según datos aportados por el autor del proyecto se realizará una rehabilitación integral del mencionado edificio utilizando los elementos estructurales preexistentes así como la realizando una nueva cimentación que sirva de soporte una fila de pilares situados entre el muro de fachada y claustro. Distribución en Planta Baja La calicata realizada en le Muro de Fachada de este Edificio (C-1), verificó lo siguiente: Muro: Constituido por Sillares y Ladrillo Tosco. Tipo de cimentación: Zapata escalonada Profundidad de desplante de la cimentación =1.80m Profundidad de calicata :2.00m

42 Terreno de apoyo de la zapata. Arena limosa amarillenta Las Calicatas C-2 y C-3 se realizaron en los Pilares del claustro, mostrando lo siguiente. Pilar: Constituido por Sillares Arenisca Tipo de cimentación: Sillares de Arenisca Profundidad de las calicatas 90cm. Profundidad de Cimentación: No alcanzada. El Sondeo de Reconocimiento y los ensayos de penetración dinámica (SR- 1, P-1 y P- 2) realizados en este edificio permiten distinguir los siguientes niveles geotécnicos. Nivel 1: Rellenos antrópicos: Con un espesor en SR-1 de 0.40m, está constituido por una mezcla de arena limosa con indícios de restos de origen antrópico. Nivel II: Depósitos detríticos: formados por arenas limosas con niveles de lentes cementadas, se caracteriza por presentar un primer tramo alterado con una profundidad comprendida entre 2.00m/2.50m, según ensayos de realización P-2 y P Recomendación de Cimentación. Atendiendo a las anteriores premisas se recomienda para el caso de cimentaciones nuevas la solución constructiva conllevaría la realización de un relleno de hormigón en masa o ciclópeo del pozo, disponiéndose encima y altas las zapatas armadas ejecutadas ya con la técnica normal del hormigón armado. Las dimensiones en planta del dado, con independencia de los condicionantes constructivos, se calculan para que las tensiones en la base, como resultante de la carga vertical axil (N), el peso de la zapata de hormigón armado, del dado, menos las tierras excavadas, no superen la tensión admisible del terreno.

43 En caso de precisarse cimentaciones corridas (por ejemplo para transmitir al terreno los esfuerzos recibidos por un muro), se aconsejaría por razones económicas y constructivas otro tipo de cimentación diferente a la zanja rellena de hormigón bajo zapata corrida, como puede ser las vigas-cimiento o/y zócalos apoyados sobre los pozos. La normativa sismorresistente N.C.S.E exige que cada uno de los elementos que transmita al terreno cargas verticales significativas deberá enlazarse con los elementos contiguos en dos direcciones mediante dispositivos de atado situados a nivel de las zapatas, capaces de resistir un esfuerzo axil, tanto de tracción como de compresión, igual a la carga sísmica horizontal transmitida por cada apoyo. Cuando el estrato elegido para soporte de cargas de la estructura se encuentra a unos pocos metros de profundidad, se pueden referir a él las cargas a través de dos soluciones principales: Bajar a la cota requerida una zapata armada y elevar un plinto de gran rigidez ( pilar enano ). En este caso, el dado y el pilar enano pueden protegerse de los empujes laterales con grava gruesa de igual diámetro, para que existan huecos que amortigüen los posibles empujes del terreno. O bien, conservar la zapata alta y realizar un relleno de hormigón pobre que transmita las cargas al terreno firme Profundidad de cimentación. La profundidad de los pozos de cimentación será aquella que permita empotrar la base de los mismos en el nivel geotécnico II formado por arenas limosas amarillentas con lentes cementadas a una profundidad media de 2.50m medidos desde cota de realización de ensayos.

44 Consideraciones sobre la excavación. En principio, en términos de ripabilidad, el terreno a excavar presentaría una excavabilidad fácil, pudiéndose abordar el vaciado de la cimentación con maquinaria convencional (Retroexcavadora). Para el orden de profundidad establecido, los taludes se prevén que sean algo inestables, pudiendo sufrir desprendimientos la parte alta del talud de excavación. Todos los lentejones o bolsadas más compresibles que el terreno en conjunto serán excavados y sustituidos por un suelo de compresibilidad sensiblemente equivalente a la del suelo general, o por hormigón en masa. La terminación de la excavación en el fondo y las paredes debe tener lugar inmediatamente antes de la colocación de la solera de asiento Carga admisible. La carga de hundimiento de una cimentación directa, viene definida por la siguiente expresión deducida por Terzaghi: q h = c k N c d c s c i c t c + q 0 k N q d q s q i q t q + 1 B γ k 2 N γ d γ s γ i γ t γ Siendo: q h la presión vertical de hundimiento o resistencia característica del terreno R k ; q 0K la presión vertical característica alrededor del cimiento al nivel de su base; c K el valor característico de la cohesión del terreno; B* el ancho equivalente del cimiento; γ K el peso específico característico del terreno por debajo de la base del cimiento; N c, N q, N γ los factores de capacidad de carga. Son adimensionales y dependen exclusivamente del valor característico del ángulo de rozamiento interno

45 característico del terreno (φk). Se denominan respectivamente factor de cohesión, de sobrecarga y de peso específico; d c, d q, d γ los coeficientes correctores de influencia para considerar la resistencia al corte del terreno situado por encima y alrededor de la base del cimiento. Se denominan factores de profundidad; s c, s q, s γ los coeficientes correctores de influencia para considerar la forma en planta del cimiento; i c, i q, i γ los coeficientes correctores de influencia para considerar el efecto de la inclinación de la resultante de las acciones con respecto a la vertical. tc, tq, tγ los coeficientes correctores de influencia para considerar la proximidad del cimiento a un talud. No obstante, en terrenos granulares, los parámetros N q y N g alcanzan valores muy elevados, por lo que las Presiones de hundimiento son muy altas. Por tanto, el dimensionado de las cimentaciones en este tipo de terrenos se encuentra condicionado por los asientos. Debido a la dificultad de ensayo de estos suelos en laboratorio se recurre a parámetros deducidos de ensayos in situ, como los ensayos de penetración (SPT). La presión admisible en arenas (a excepción de zapatas angostas sobre arena suelta saturada) depende de los asentamientos máximos permisibles, ya que se puede presuponer que el coeficiente de seguridad respecto a una rotura del suelo será el adecuado. Para cimentación en suelos granulares la D.B. SE-C (Cimentaciones) establece, que cuando la superficie del terreno sea marcadamente horizontal, la inclinación con la vertical de la resultante de las acciones sea menor del 10% y se admita la producción de asientos de hasta 25mm, la presión vertical admisible de servicio podrá evaluarse mediante las siguientes expresiones, deducidas por Terzaghi y Peck y adaptadas a las unidades del Código Técnico de la Edificación, basadas en el golpeo N SPT obtenido en

46 el ensayo SPT. Para B 1.20 m: Q adm D S ( ) = t B NSPT 3B 25 B Zapatas /Pozos de Hormigón: q adm = presión vertical admisible de servicio (kn/m²). N SPTmedios N DPSH =15 S t = Asiento total admisible, en mm, para zapatas 25mm B= Ancho de la cimentación (m) 1.20m D= Profundidad media de cimentación (2.50m) q adm = 2.39Kg/cm Calculo de asientos. Procedemos en este apartado a la realización de una comprobación de asientos para la zona desprovista de sótano cuyo cálculo se abordará con el modelo matemático de multicapa elástica sobre base rígida. Supone que el suelo se comporta como un semiespacio estratificado en capas, donde cada una presenta un comportamiento elástico lineal, isótropo y homogéneo diferente, bajo una capa rígida que supone la desaparición del asiento que corresponde al semiespacio que ocupa y que altera la distribución de tensiones en las capas compresibles. Un cálculo aproximado del módulo de deformación elástica de las diferentes capas deformables, se puede estimar a partir de los valores del número de penetración N 30 (S.P.T.) o en su defecto por N 20. 2

47 Para el cálculo de asientos empleamos el método aproximado de Steinbrenner. El asiento de cada capa es: Si = S o S z Siendo: So y Sz el asiento a techo y muro de la capa, calculado mediante la siguiente ecuación (para el asiento medio de la zapata): Sz = 0,85 x (Q x B/E) x (C a x φ 1 - C b x φ 2 ) Siendo: Q = presión neta de la cimentación (Tn/m²). B = ancho de la cimentación (m). E = módulo de deformación elástica (Tn/m²). C a = 1 -μ² (μ = Coef. Poisson). C b = 1 - μ - 2 x μ². φ 1 y φ 2 = coeficiente que dependen de las dimensiones de la cimentación y de la profundidad de cada capa. El asiento total, S, se obtiene sumando los asientos de cada capa. El asiento en el centro se obtiene por combinación del asiento en la esquina de cuatro rectángulos iguales cuya superficie total coincide con la de la superficie cargada. El asiento medio, con una distribución parabólica del asiento bajo la cimentación es aproximadamente: (este asiento no incluye la influencia de cimentaciones cercanas) S medio = S esquina x (S centro - S esquina)

48 DATOS DE LA CIMENTACIÓN Pozos de Hormigón Profundidad media de cimentación : 2.50 Qadm(kg/cm 2 ) DATOS DEL TERRENO (Deducidos del P-1 y P-2) Espesor de capa (m) Mod. Elasticidad (Kg/cm 2 ) Coef. Poisson Capa Capa Capa Capa Asientos Qadm(Kg/cm 2 ) ASIENTOS (Cm) Según la mayoría de la bibliografía geotécnica el asiento general máximo admisible que puede tolerar una cimentación sobre Zapata cimentada sobre suelo granular es de 2.50cm. q adm por limitación de Asiento = 2.39kg/cm EDIFICIO ANEXO O ANTIGUAS CABALLERIZAS Según datos aportados por el autor del proyecto se realizará una rehabilitación integral del mencionado edificio utilizando los elementos estructurales preexistentes así como y realizando una nueva cimentación para que sirva de soporte para los nuevos elementos estructurales.

49 Distribución de Planta Baja El Sondeo de Reconocimiento y los ensayos de penetración dinámica realizada en este edificio permiten muestra la existencia de los siguientes niveles geotécnicos. Nivel 1: Rellenos antrópicos: Con espesor máximo de 3.00m en SR-1, está constituido por una mezcla de arena limosa con indícios de restos de origen antrópico. Nivel II: Depósitos detríticos: formados por arenas limosas con niveles de lentes cementadas. La calicata realizada en le Muro de Fachada Trasero de este Edificio (C-4), verificó lo siguiente: Muro: Constituido por Sillares y Ladrillo Tosco de 60cm Tipo de cimentación: Zapata corrida Profundidad de desplante de la cimentación =1.80m Recomendación de Cimentación Atendiendo a las anteriores premisas se recomienda para el caso de cimentaciones nuevas la solución constructiva conllevaría la realización de un relleno de hormigón en masa o ciclópeo del pozo, disponiéndose encima y altas las zapatas armadas ejecutadas ya con la técnica normal del hormigón armado como se ha explicado anteriormente en el apartado de

50 Profundidad de cimentación. La profundidad de los pozos de cimentación será aquella que permita empotrar la base de los mismos en el nivel geotécnico II formado por arenas limosas amarillentas con lentes cementadas este nivel se ha localizado en los ensayos realizados a una profundidad de comprendida entre 2.00m en P-3 y 3.00m en SR Carga admisible y asientos. Para cimentación en suelos granulares la D.B. SE-C (Cimentaciones) establece, que cuando la superficie del terreno sea marcadamente horizontal, la inclinación con la vertical de la resultante de las acciones sea menor del 10% y se admita la producción de asientos de hasta 25mm, la presión vertical admisible de servicio podrá evaluarse mediante las siguientes expresiones, deducidas por Terzaghi y Peck y adaptadas a las unidades del Código Técnico de la Edificación, basadas en el golpeo N SPT obtenido en el ensayo SPT. Para B 1.20 m: Q adm D S ( ) = t B NSPT 3B 25 B Zapatas /Pozos de Hormigón: q adm = presión vertical admisible de servicio (kn/m²). N SPTmedios N DPSH =15 S t = Asiento total admisible, en mm, para zapatas 25mm B= Ancho de la cimentación (m) 1.20m D= Profundidad media de cimentación (2.50m) q adm =2.39Kg/cm 2 2