INFORME DE MECÁNICA DE SUELOS MUSEO HISTORICO NACIONAL PLAZA DE ARMAS COMUNA DE SANTIAGO REGIÓN METROPOLITANA CLIENTE: COPLANAR ARQUITECTOS LTDA.

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1 12788 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. INFORME DE MECÁNICA DE SUELOS MUSEO HISTORICO NACIONAL PLAZA DE ARMAS COMUNA DE SANTIAGO REGIÓN METROPOLITANA CLIENTE: COPLANAR ARQUITECTOS LTDA. Santiago, Agosto de 2013.

2 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. 2 INDICE CONTENIDO pgs. 1 Introducción Objetivos y Alcances del Estudio Características del Proyecto Marco de referencia Plano de ubicación de Calicatas 5 2 Antecedentes de Mecánica de Suelos Exploración Geotécnica de Suelos Modelo Estratigráfico Situación de la napa freática 7 3 Propiedades de diseño Parámetros geotécnicos de diseño Capacidad de soporte y constante de balasto Clasificación sísmica del suelo Capacidad de infiltración del terreno Parámetros para el cálculo de empujes Parámetros para el diseño estructural de pavimentos Determinación de los valores de las fuerzas de empuje Muros de Subterráneos arriostrados por losas Muros de contención no arriostrados Empuje pasivo 15 5 Antecedentes para el diseño de Fundaciones Sistema de fundaciones recomendado Definición del sello de fundaciones 16 6 Especificaciones técnicas Especificaciones técnicas para fundaciones y radieres Especificaciones técnicas para rellenos Recomendaciones para no afectar a los vecinos y espacios públicos Recomendaciones para la seguridad al interior de la obra Limitaciones de este estudio 22 Anexo Nº 1: Estratigrafía 23 Anexo Nº 2: Set Fotográfico 25 Anexo Nº 3: Ensayos de Laboratorio 27 Anexo Nº 4: Informe Velocidad de Ondas de Corte 28

3 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda Introducción 1.1 Objetivos y Alcances del Estudio El presente informe contiene los resultados y conclusiones del Estudio de Mecánica de Suelos contratado por Coplanar Arquitectos Ltda. a Ruz Vukasovic y Cia. Ltda., de acuerdo con los requerimientos del proyecto denominado Museo Histórico Nacional, a emplazarse en calle Plaza de Armas, Comuna de Santiago, Región Metropolitana. UBICACIÓN DEL PROYECTO El estudio tiene como base el conocimiento global de los suelos de la zona, características y antecedentes del proyecto y la exploración geotécnica. Su objetivo es cuantificar las propiedades geomecánicas del suelo, tales como capacidad de soporte, constantes de reacción, y clasificación sísmica del terreno. Además, a partir de los parámetros obtenidos, se elaboran recomendaciones para definir sistemas de fundaciones, procedimientos para excavaciones y las recomendaciones y especificaciones técnicas para el correcto diseño, construcción y control de las obras.

4 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda Características del Proyecto - Destino : Museo - Terreno : Plano, sin pendiente considerable. Las calicatas se ejecutaron en un subterráneo existente de un nivel. - Geometría : Edificio existente, de data y arquitectura colonial. NOTA: una vez definido el proyecto debe ser enviado a esta oficina para su revisión. 1.3 Marco de referencia A continuación se resumen los antecedentes que definen el marco de referencia del estudio, incluyendo la geometría de la exploración diseñada para cumplir los objetivos del estudio. a) Presupuesto del Estudio, elaborado por Ruz Vukasovic y Cia. Ltda., debidamente aceptado por el cliente. En él se definen los alcances y características del estudio y su respectivo informe de mecánica de suelos. b) Visitas a terreno y exploración geotécnica a cargo del Sr. Pablo Gajardo, en representación de esta oficina, entre los días 27 de Junio a 7 de Julio de c) Inspección visual de muestras extraídas del terreno. d) Informe de ensayos de laboratorio Nº , emitido por Tecnolab Ltda. e) Informe de medición de velocidad de ondas de corte sísmico, emitido en Julio de 2013, por Tecnolab Prospecciones Ltda. f) Términos de referencia con fecha Abril de Modificaciones del proyecto original, pueden introducir cambios importantes en el estudio. Eventualmente, puede ser necesario reorientar la exploración geotécnica, introduciendo nuevos puntos o profundidades mayores.

5 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda Plano de ubicación de Calicatas

6 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda Antecedentes de Mecánica de Suelos 2.1 Exploración Geotécnica de Suelos La exploración geotécnica de suelos se inició con un reconocimiento de superficie, destinado a definir las características globales del terreno y situaciones particulares que pudiesen afectarlo. A partir de ellas, se dio por aprobada la exploración, consistente en dos calicatas de 16m de profundidad, ubicadas según se detalla en el croquis de la sección 1.4. Las calicatas, excavadas manualmente, fueron inspeccionadas y sometidas a muestreo por personal de esta oficina, levantándose el registro estratigráfico detallado de cada una de ellas, que se incluye en el Anexo Nº 1 y se resume en la sección 2.2. Dadas las características de los suelos presentes en la zona del estudio y las obras a fundar sobre el terreno, se extrajeron muestras perturbadas e inalteradas, las que fueron analizadas y seleccionadas para elaborar el programa de ensayes, que se llevó a cabo en los laboratorios de Tecnolab Ltda. 2.2 Modelo Estratigráfico De acuerdo con la información obtenida de la exploración, el subsuelo presenta un perfil compuesto por las siguientes unidades estratigráficas fundamentales, cuyas características y dimensiones se entregan a continuación. UNIDAD U1 : Pavimento del nivel de subterráneo existente, desde donde se han efectuado las calicatas. Las profundidades entre las que se extiende este estrato se detallan en la tabla siguiente: Calicata Nº 1 2 Desde, [m] Hasta, [m] UNIDAD U2 : Grava de origen fluvial en matriz arenosa, humedad media y color café grisáceo. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad media. Contiene clastos sanos de forma sub redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño medio de 2" y entre un 10 a 20% de bolones de tamaño 10 a 12. No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP.

7 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. 7 Las profundidades entre las que se extiende este estrato se detallan en la tabla siguiente: Calicata Nº 1 2 Desde, [m] Hasta, [m] UNIDAD U3 : Grava de origen fluvial en matriz areno arcillosa, humedad alta y color café grisáceo. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad media a alta. Contiene clastos sanos de forma sub redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño medio de 2" y entre un 20% de bolones de tamaño 12 a 15. No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP-GC. Las profundidades entre las que se extiende este estrato se detallan en la tabla siguiente: Calicata Nº 1 2 Desde, [m] Hasta, [m] Situación de la napa freática A la fecha de la exploración, 27 de Junio a 7 de Julio de 2013, fue detectada una napa colgada; producto de filtraciones cercanas, dentro de las siguientes profundidades: Calicata Nº 1 2 Prof, [m] Sólo se informa la situación detectada a la fecha de exploración, desconociéndose su variación estacional y a través del tiempo, tema que escapa a esta especialidad.

8 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda Propiedades de diseño 3.1 Parámetros geotécnicos de diseño A continuación se entregan los parámetros generales del suelo basados en estudios similares del sector, la exploración del terreno, ensayos de laboratorio y la experiencia del consultor, se incluyen valores para cada estrato: GP GP-GC Concepto Símbolo Unidades Unidad U2 Unidad U3 Peso unitario húmedo ( g h ) [Ton/m³] Peso unitario saturado ( g sat ) [Ton/m³] Cohesión ( c) [Ton/m²] Ángulo de fricción interna ( f n ) [ ] Coef. Sísmico según NCh 433 ( C r ) [1] Capacidad de soporte y constante de balasto La capacidad de soporte admisible, q a, queda definida por el menor valor de aquellos obtenidos por consideraciones de resistencia y deformaciones (asentamientos) admisibles. Para el caso estructuras fundadas sobre los suelos granulares, el diseño queda controlado por condiciones de resistencia al corte. De esta manera, se obtienen los siguientes valores de diseño: Unidad Capacidad de soporte (kg/cm²) Constante de balasto básica, Placa 33*33cm (kg/cm³) Estática Sísmica Estática Sísmica Gravas U2 y U Para estimar la constante de balasto al giro se debe multiplicar el valor estático por Clasificación sísmica del suelo Para los efectos de aplicación de la Norma de Diseño Sísmico de Estructuras, NCh 433 y D.S. MINVU N 61, se tiene que:

9 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. 9 En base a los antecedentes Geológicos de Santiago, permiten clasificar el suelo como tipo B. Se hicieron mediciones de ondas de corte para refrendar la validez de esta hipótesis pero lamentablemente estas mediciones mostraron resultados anómalos por la presencia del metro y los estacionamientos subterráneos de 21 de Mayo por lo que se efectuaran nuevas mediciones por calle Puente y Santo Domingo. 3.4 Capacidad de infiltración del terreno Para determinar la capacidad de infiltración del terreno, se hizo una medición directa del coeficiente de infiltración mediante el método de Porchet, pero dad la presencia de alta humedad y napa la variación de la prueba fue mínima, por lo tanto se debe considerar como un suelo impermeable. Estos valores son indicativos de un punto específico del suelo ensayado. Sólo tienen validez para el predimensionamiento de los sistemas de drenaje y debe ser verificado una vez realizadas las excavaciones en los puntos de emplazamiento definitivo del sistema de drenaje. 3.5 Parámetros para el cálculo de empujes Taludes horizontales aguas arriba de muros de contención En la tablas siguientes se entregan los valores de los coeficientes de empujes para el caso simplificado, caracterizado por planos verticales tanto en la superficie frontal y en el trasdós del muro de contención, adicionalmente, se asume que el suelo retenido aguas arriba del muro presenta una superficie horizontal, con pendiente nula Empujes de suelo natural (muros hormigonados contra terreno) GP GP-GC Concepto Símbolo Unidades Unidad U2 Unidad U3 Coef. de empuje en reposo ( K 0 ) [1] Coef. de empuje activo ( K a ) [1] Coef. de empuje sísmico ( DK s ) [1] Coef. de empuje pasivo ( K p ) [1]

10 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda Empujes de relleno (rellenos material existente) Por condiciones de arquitectura y de diseño, es probable que algunos muros estén sujetos a los empujes generados por los rellenos trasdós (rellenos laterales) que se efectúen. Estos rellenos deberán ser con la grava proveniente de la excavación, libre de material vegetal o contaminación, cuyos parámetros se describen a continuación. Concepto Relleno Granular Coef. de empuje en reposo (K 0 ) [1] 0.50 Coef. de empuje activo (K a ) [1] 0.33 Coef. de empuje sísmico (DK s ) [1] 0.10 Coef. de empuje pasivo (K p ) [1] -- Los empujes de relleno granular, fueron determinados considerando los siguientes parámetros. Parámetro Unidades Tipo de Suelo ---- Relleno Granular Compactado Peso unitario húmedo, ( h ) [Ton/m³] 2,00 Cohesión, (C) [Ton/m²] 0,00 Ángulo de fricción ( ) [ºs] 30 Coef. Sísmico Según NCh 433 (C r ) 0,58 NOTA: EN EL CASO DE UTILIZAR RELLENOS CON DISTINTAS CARACTERÍSTICAS, SE TENDRÁ QUE ENVIAR A ESTA OFICINA LOS ENSAYOS DEL MATERIAL PARA REALIZAR LOS CÁLCULOS PARA LOS VALORES DE LOS EMPUJES.

11 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda Parámetros para el diseño estructural de pavimentos Para reunir los antecedentes necesarios para el proyecto de pavimentación interior, se realizó un estudio del material existente hasta las profundidades reconocidas. Personal de esta oficina extrajo muestras representativas del suelo, las que fueron inspeccionadas visualmente para definir ensayos de clasificación, Próctor y Relación de Soporte California (C.B.R.). Los resultados se entregan a continuación: Valores Óptimos Próctor Modificado Calicata Profundidad [m] Material (USCS) Valor C.B.R. [%] para 0.2 Humedad (%) Densidad (g/cm 3 ) GP GP

12 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda Determinación de los valores de las fuerzas de empuje 4.1 Muros de Subterráneos arriostrados por losas Los empujes laterales que actuarán sobre las obras, tendrán las siguientes magnitudes. TODOS LOS VALORES QUE SE ENTREGAN SON PARA UNA UNIDAD DE LONGITUD Y CONSIDERA UNA SUPRIFICE HORIZONTAL DEL TERRENO CONTENIDO SOBRE EL MURO. Z H Reposo Sobrecarga Sísmico Napa Freática a) Empuje Estático Coeficiente de empuje estático : Ko = (ver tabla sección 3.5) Presión en reposo (Z) : o = 1 Ko Z Sobrecarga : q = Ko q Napa Freática (sólo caso Z>Dw) : nf = w (Z - Dw) 1 = h (Caso sin napa; H Dw) ( sat 1) (Caso con napa; H Dw)) Donde: Ko : Coeficiente de empuje en reposo (ver tabla sección 3.5). Z : Profundidad a la que se evalúa el empuje q : Sobrecarga. h Peso Unitario Húmedo del material (ver tabla sección 3.1). sat : Peso unitario saturado del material (ver tabla sección 3.1). w Peso unitario del agua. Dw : Profundidad a la que aparece la napa freática.

13 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. 13 b) Empuje Sísmico De acuerdo con lo especificado en la norma de diseño sísmico de edificios, NCh 433 Of 96 modificada el 2009, el empuje sísmico sobre los muros arriostrados superiormente, debe ser calculado de la siguiente manera: s =0.3 Cr H Ao/g * = h sat Dw/ H ( sat - h) (Caso sin napa; H Dw) (Caso con napa; H Dw) Donde: s : Presión sísmica H : Altura del muro h Peso unitario húmedo del suelo, en estado natural = (ver tabla sección 3.1) sat : Peso unitario saturado del suelo (ver tabla sección 3.1) Ao : Aceleración efectiva (de acuerdo a NCh 433) Cr : ver tabla sección 3.1 Esta presión debe considerarse como uniformemente distribuida. Fuerza Total de empuje sobre el muro: Ft = s H 4.2 Muros de contención no arriostrados Z H Activo Sobrecarga Sísmico Napa Freática

14 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. 14 a) Empuje estático Donde: Coeficiente de empuje activo : Ka = (ver tabla sección 3.5) Presión Activa (Z) : o = 1 Ka Z Sobrecarga : q = Ka q Napa Freática (sólo caso Z>Dw) : nf = w (Z - Dw) h (caso sin napa; Z < Dw) 1 = ( sat 1) (caso con napa; Z Dw) Ka : Coeficiente de empuje activo (ver tabla sección 3.5) Z : Profundidad a la que se evalúa el empuje q : Sobrecarga. h Peso unitario Húmedo del material (ver tabla sección 3.1) sat : Peso unitario saturado del material (ver tabla sección 3.1) w Peso unitario del agua Dw : Profundidad a la que aparece la napa freática. b) Empuje sísmico Coeficiente de empuje sísmico: DKhs = (ver tabla sección 3.1) s = DKhs (H-Z) h (caso sin napa; Z < Dw) 2 = sat (caso con napa; Z Dw) Donde: s : Presión sísmica para la profundidad Z. Z : profundidad H : altura del muro h : Peso unitario húmedo del suelo, en estado natural = (ver tabla sección 3.1) sat : Peso unitario saturado del suelo = (ver tabla sección 3.1)

15 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda Empuje pasivo El empuje pasivo a considerar en la zona enterrada de los muros de contención se calculará de acuerdo a la siguiente formulación: Z 50 cm Zona enterrada del muro de contención p (Z ) p (Z ) = Kp* *Z [ton/m 2 ] (despreciar los primeros 50 cm) Donde: p (Z ) : Empuje pasivo, [Ton/m 2 ] Kp : Coeficiente de Empuje Pasivo : Peso unitario húmedo del material, [Ton/m 3 ] Z : Profundidad de enterramiento del muro, [m] (Despreciar los primeros 50cm)

16 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda Antecedentes para el diseño de fundaciones 5.1 Sistema de fundaciones recomendado Dadas las características de los suelos y el tipo de estructura a fundar, se recomienda el empleo de fundaciones superficiales tradicionales, compuestas por zapatas corridas o aisladas apoyadas sobre el suelo natural, según lo indicado en la sección Definición del sello de fundaciones Suelo de apoyo y nivel de sello de fundaciones Todas las fundaciones se deberán apoyar en el suelo definido por las unidades U2 y U3 correspondiente a la grava natural del terreno, respetando los valores admisibles mencionados en la sección 3.2. El sello de fundación deberá definirse penetrando un mínimo de 20cm. Bajo esta condición se concluye que el nivel de sello deberá encontrarse, a una profundidad en donde se detecte suelos gravosos de la unidad U2 o U3. Además, dependiendo de la profundidad que constituya el proyecto, será necesario considerar eventuales efectos de supresión. La cota de sello de fundación se mantendrá en el valor proyectado por cálculo y el sello de excavación se profundizará hasta penetrar 20cm en la unidad U2 o U3. La diferencia entre el sello de excavación y de fundación se rellenará con hormigón H5 o superior Requisitos para el sello de fundaciones Una vez definidos el material y la profundidad del sello de fundaciones, éste deberá cumplir las siguientes condiciones: - El nivel del sello de fundaciones, además de cumplir con los requisitos mínimos de penetración, deberá cumplir con el enterramiento mínimo definido por el cálculo estructural y la arquitectura, el que no podrá ser inferior a 1.50 m., medidos desde el nivel de piso terminado que corresponda. - Para cada unidad estructural contenida en el proyecto, el sello de fundaciones deberá ser homogéneo y estar constituido por un solo tipo de material, a fin de garantizar continuidad de rigideces y evitar asentamientos diferenciales que puedan traducirse en agrietamiento o fractura de estructuras.

17 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda El sello de fundaciones deberá ser plano y horizontal. Sin embargo, con la finalidad de minimizar los costos en excavaciones y hormigonado, se podrá escalonar el sello de fundaciones, mediante escalones de huella horizontal y contrahuella vertical, cuyas dimensiones sólo tendrán las restricciones de factibilidad constructiva. Obviamente, en toda la extensión de la huella, la excavación deberá cumplir la condición de penetración mínima por debajo del estrato apto para fundar.

18 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda Especificaciones técnicas 6.1 Especificaciones técnicas para fundaciones y radieres 1 Escarpe: Previo al inicio de las excavaciones, deberá realizarse un escarpe inicial de al menos 20 cm., consistente en el retiro PARCIAL del material inadecuado, suelto o contaminado que se encuentre en la superficie, descrito en la unidad U1. El material escarpado debe ser transportado de inmediato a botadero autorizado, con la finalidad de evitar que contaminen las excavaciones o su uso en rellenos dentro de la obra. Además en caso de realizar demoliciones estas se deberán realizar de acuerdo a los cuidados que sean necesario para mantener la estabilidad de la estructura existente. Para compensar el material retirado, se deberá rellenar con material granular compactado. Especificaciones del material y método de compactación se entregan en la Sección Método de excavación: Las faenas de excavación para las fundaciones se podrán realizar en forma mecanizada, pero los últimos 20 cm. se deberán efectuar en forma manual, con objeto de minimizar la sobre excavación y evitar la alteración excesiva de la estructura natural del suelo. Estas se deben efectuar de acuerdo con las dimensiones y emplazamiento indicados en los planos de proyecto. Antes de su inicio se debe contar con la aprobación de los Arquitectos. Los procedimientos de excavación deberán planificarse de manera que provoquen la menor alteración del terreno natural y eviten la sobre excavación. 3 Tratamiento del sello: El perfilado de las excavaciones deberá incluir la horizontalidad del sello y la verticalidad de las paredes. Además, antes de proceder al emplantillado se deberá limpiar el sello extrayendo el material suelto producto de las excavaciones y todo material extraño que se encuentre ubicado en el sello de fundación y de excavación. 4 Rellenos de penetración y tratamiento de la sobre-excavación bajo el sello de fundación: En la sección 5.2. se especifican las condiciones para el nivel del sello de fundaciones. Particularmente, las señaladas en 5.2.1, imponen profundidades que pueden superar los requisitos de enterramiento obtenidos de la arquitectura y el cálculo estructural. En tal caso, se sugiere definir el sello a la condición de enterramiento y suplir la diferencia de nivel con las condiciones

19 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. 19 de penetración mediante rellenos de penetración, constituidos por hormigón calidad H5 o superior. 5 Precauciones con las zonas fundadas a distinto nivel: De encontrase con zonas fundadas a distinta profundidad, podría provocar que los bulbos de presiones de las fundaciones que se encuentren apoyadas más arriba, sobre carguen las estructuras adyacentes. Dichas zonas deberán quedar fundadas siempre sobre el mismo estrato descrito en 5.2.1, pudiendo escalonar el sello de fundación, siempre y cuando el bulbo de presiones no intervenga los muros de las zonas inferiores. En términos geométricos el bulbo de presión está definido por dos rectas que nacen desde los vértices inferiores de la fundación, inclinados 45º con respecto a la horizontal. Dicho bulbo de fundación no debe ser intervenido, ya que las estructuras que lo intercepten serán sobrecargadas. 6 Recepción de sellos: Luego de cumplidas las etapas anteriores, se debe solicitar al Mecánico de Suelos la recepción de los sellos de fundación o de excavación. 7 El Contratista deberá velar por la conservación de los puntos de referencia (P.R.), debiendo proceder a su reemplazo y nivelación cuando resulten dañados o desplazados, informando a la ITO al respecto.

20 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda Especificaciones técnicas para rellenos Rellenos Estructurales (relleno bajo radieres y pavimentos) 8 En la ejecución de rellenos estructurales podrá emplearse un material granular grueso, limpio, del tipo "estabilizado", cuya curva granulométrica deberá estar dentro del siguiente rango: Criba o malla ASTM %, en peso pasando / Nº Nº Nº Nº También se puede emplear material integral de río, esteros, o la grava natural proveniente de la excavación, limitando el tamaño máximo de 4 y que el contenido de finos bajo la malla Nº 200 sea inferior a 10%. EL MATERIAL SELECCIONADO DEBERÁ SER APROBADO PREVIAMENTE POR EL SUSCRITO, Y DEBERÁ SER RESPALDADO CON ENSAYES DE PERTINENTES, EMITIDOS POR UN LABORATORIO CERTIFICADO INN. Los ensayos mínimos a realizar deberán ser los siguientes: - Granulometría - Límites de consistencia - Clasificación de suelos - Densidad de partículas sólidas - Humedad natural - Próctor modificado o Densidad Relativa. 9 El material deberá ser esparcido en capas horizontales de espesor uniforme y según el contenido de fino se tendrá que proceder de la siguiente forma: En caso de que el material que pasa la malla Nº 200 sea mayor al 12%, deberá humedecerse homogéneamente hasta lograr el valor óptimo del ensayo Proctor Modificado con una variación máxima de ±2% y luego compactarlo hasta alcanzar una densidad seca no inferior al 95% de la D.M.C.S. del ensayo de Proctor Modificado.

21 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. 21 En caso de que el material que pasa la malla Nº 200 sea menor al 12%, el material tendrá que ser compactado hasta lograr una Densidad Relativa del 80%. 10 El espesor de las capas será establecido de forma tal que pueda lograrse la densidad especificada en todo su espesor con el equipo de compactación que se utilizará, en todo caso éste no podrá ser superior a 25 cm. 11 El avance deberá ser parejo, de modo tal que no se produzcan desniveles superiores a 0.50 m. entre sectores contiguos. 12 Si el tamaño de la excavación lo permite, se recomienda el uso de rodillo de 1500 kg. de peso estático o superior. En el caso que al momento de hacer las obras existan construcciones vecinas cercanas, se debe limitar la energía del rodillo ya que puede afectar a las construcciones vecinas y producir daños. 13 En el caso de rellenos laterales, se realizarán controles de granulometría, y solo el último metro de material instalado, será compactado de acuerdo a los requisitos antes mencionados. 14 Cada capa deberá ser aprobada por la ITO y no podrá ser recubierta antes que se dé por aceptada la densidad. 15 Inicialmente, los controles de densidad se realizarán por lo menos cada 50 m² por capa, comprobada la eficacia del operador y el procedimiento, podrán extenderse a 200 m² por capa y, finalmente hasta 500 m² por capa. 16 Los controles de densidades se deberán efectuar por un laboratorio especializado de reconocida calidad, que cuente con la aprobación previa de la ITO Recomendaciones para no afectar a los vecinos y espacios públicos Con la finalidad de resguardar la integridad de las estructuras adyacentes, se deben seguir las siguientes recomendaciones: 17 Las fundaciones deberán hormigonarse contra terreno. 18 La construcción de rellenos no deberá afectar la seguridad de las estructuras vecinas. En especial se deberá tener cuidado con los medianeros, que de ser necesarios, deberán ser reforzados o removidos previa autorización de los vecinos. En caso que no exista espacio para el desarrollo de taludes más la berma de seguridad no excavada de 1.00 m. en el deslinde, se debe desarrollar un proyecto de entibación y socalzado.

22 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda En caso que los taludes excavados se acerquen a construcciones existentes se debe verificar que entre la arista de la fundación más cercana al borde de él o los taludes, y el píe de estos, se pueda trazar una diagonal cuyo ángulo más desfavorable no puede ser superior a 45º respecto de la horizontal. En caso de dudas de aplicación de esta norma, o en caso que no exista el espacio suficiente para la generación de este ángulo, avisar inmediatamente al especialista a cargo del proyecto de entibación y/o socalzado correspondiente Recomendaciones para la seguridad al interior de la obra. 20 Taludes de excavación: Las excavaciones provisorias hasta el nivel de sello de fundación, se deberán realizar en base a un Proyecto de Entibación y Socalzado. 21 Se deberán respetar lo indicado en al norma Nch 349 Of. 1999, respecto de la seguridad en excavaciones. SE DEBE DAR CUMPLIMIENTO A TODAS LAS NORMAS CHILENAS DE SEGURIDAD EN EXCAVACIONES, Y EFECTUAR TODAS LAS ENTIBACIONES CORRESPONDIENTES. 22 Se recomienda prestar atención a problemas de filtración de aguas superficiales para no afectar los taludes. 23 De existir alta humedad al momento de la ejecución de los trabajos, se deberán tener conexiones eléctricas que cumplan con las normas de trabajo en condiciones de alta humedad. 6.5 Limitaciones de este estudio 24 Una vez definido el proyecto, se debe remitir a esta oficina la versión de arquitectura a construir, y solicitar la revalidación del informe de mecánica de suelos mediante documento suscrito por su autor. De igual forma se debe proceder en caso de cambios de arquitectura durante el período de construcción. Eduardo Errázuriz Amenábar MSc. Ing. Geotécnica Ingeniero Civil MRJ/fma Francisco Javier Ruz Vukasovic M.Eng Geotechnical Engineer Ingeniero Civil

23 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. 23 Anexo Nº 1: Estratigrafía Calicata 1 Calicata Horizonte Nº Rango Profundidad Espesor Descripción visual Relleno compuesto por pavimentos existentes Grava de origen fluvial en matriz arenosa, humedad media y color café grisáceo. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad media. Contiene clastos sanos de forma sub redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño medio de 2", con 20% de bolones de tamaño máximo 10". No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP. Grava de origen fluvial en matriz arenosa, humedad media y color café grisáceo. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad media. Contiene clastos sanos de forma sub redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño medio de 2", con 15% de bolones de tamaño máximo 12". No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP. Grava de origen fluvial en matriz areno arcillosa, humedad alta y color café grisáceo. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad media. Contiene clastos sanos de forma sub angulosa de tamaño máximo de 4" y tamaño medio de 2", con 15% de bolones de tamaño máximo 12". No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP- GC. Grava de origen fluvial en matriz areno arcillosa, humedad alta y color café grisáceo. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad media. Contiene clastos sanos de forma sub redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño medio de 2", con 20% de bolones de tamaño máximo 12". No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP- GC. Observaciones A la fecha de exploración, Julio 03 de 2013, la napa freática fue detectada a la profundidad de 12 m.

24 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. 24 Calicata 2 Calicata Horizonte Nº Rango Profundidad Espesor Descripción visual Relleno compuesto por pavimentos existentes Grava de origen fluvial en matriz arenosa, humedad media y color café grisáceo. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad media. Contiene clastos sanos de forma sub redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño medio de 2", con 15% de bolones de tamaño máximo 10". No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP. Grava de origen fluvial en matriz arenosa, humedad media y color café grisáceo. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad media. Contiene clastos sanos de forma sub redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño medio de 2", con 20% de bolones de tamaño máximo 15". No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP. Grava de origen fluvial en matriz areno arcillosa, humedad alta y color café grisáceo. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad media. Contiene clastos sanos de forma sub angulosa de tamaño máximo de 4" y tamaño medio de 2", con 20% de bolones de tamaño máximo 12". No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP- GC. Grava de origen fluvial en matriz areno arcillosa, humedad alta y color café grisáceo. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad media. Contiene clastos sanos de forma sub redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño medio de 2", con 20% de bolones de tamaño máximo 12". No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP- GC. Observaciones A la fecha de exploración, Julio 08 de 2013, la napa freática fue detectada a la profundidad de 16 m.

25 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. 25 Anexo Nº 2: Set Fotográfico CALICATA Nº 1: Fecha de excavación 01 a 03 de Julio de 2013

26 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. 26 CALICATA Nº 2: Fecha de excavación 04 a 08 de Julio de 2013

27 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. 27 Anexo Nº 3: Ensayos de Laboratorio

28 Ruz Vukasovic y Cia. Ltda. 28 Anexo Nº 4: Informe Velocidad de Ondas de Corte