ESTUDIO GEOTÉCNICO. Centro de Estudios de Materiales y Control de Obra S A C. Benaque 9, Málaga

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1 ESTUDIO GEOTÉCNICO REDACCIÓN: Mayo de 2009 PETICIONARIO: EXCMO. AYUNTAMIENTO RINCON DE LA VICTORIA TRABAJO: Piscina cubierta en el Rincón de la Victoria (Málaga) EXPEDIENTE: 1/9105/002/001 - PRESUPUESTO: 2008/11747 Centro de Estudios de Materiales y Control de Obra S A C. Benaque 9, Málaga

2 ÍNDICE MEMORIA 1 Introducción Trabajo realizado Trabajo de campo Trabajo de laboratorio Resultados Geología y geomorfología Localización geográfica Encuadre geológico general Encuadre geológico local Geomorfología e hidrogeología Sismicidad Resultados de los sondeos a penetración dinámica Resultado del sondeo a rotación Resultados de los ensayos de laboratorio Análisis de resultados Propiedades geotécnicas del terreno Carga admisible del terreno Selección de los tipos de cimentación Situaciones de dimensionado Hipótesis de cálculo Metodología para el cálculo de cimentaciones directas en suelos granulares Concepto de presión de hundimiento Concepto de bulbo de tensiones Presión vertical admisible de servicio en suelos granulares Comprobación de asientos en suelos granulares Cálculo de la presión admisible de servicio Módulo de balasto vertical Parámetros de empuje sobre estructuras de contención Empujes activo, pasivo y en reposo Ley de empujes unitarios... 29

3 7 Potencial de licuefacción del suelo Referencias Resumen y recomendaciones Resumen de los trabajos realizados y de las conclusiones alcanzadas Recomendaciones generales ANEJOS ANEJO 1. Planta de localización de la parcela y de situación de prospecciones ANEJO 2. ANEJO 3. ANEJO 4. ANEJO 5. ANEJO 6. ANEJO 7. Plano geológico Registro de sondeos a penetración dinámica Registro de sondeos a rotación Fotografías de testigos de sondeos a rotación Actas de ensayos de laboratorio Cálculos justificativos

4 MEMORIA 1 Introducción El presente documento constituye el Estudio Geotécnico solicitado a CEMOSA por el Excmo. Ayuntamiento del Rincón de la Victoria según presupuesto 2008/ La zona en estudio se encuentra ubicada en el municipio de Rincón de la Victoria, al este de la provincia de Málaga, en la que se pretende construir un equipamiento deportivo y social formado por una piscina cubierta, a lo largo de una superficie de m 2 según datos facilitados por el peticionario. El informe que a continuación se presenta recoge los siguientes aspectos: Características geotécnicas del terreno. Nivel freático. Tipo de cimentación recomendable y carga admisible. Sismicidad. Agresividad del agua y/o suelo para el hormigón. Recomendaciones generales. En el capítulo 2 se detalla el trabajo realizado tanto en campo como en laboratorio. En el capítulo 3 se presentan los resultados de los trabajos realizados, los cuales son analizados en el capítulo 4. En el capítulo 5 se proponen las tipologías de cimentación más recomendables, identificando los niveles de apoyo y las cargas admisibles. En el capítulo nº 6 se recogen los parámetros para el cálculo de estructuras de contención y en el capítulo 7 presenta el análisis de la posible licuefacción del terreno. En el capítulo 8 se recogen las referencias bibliográficas. Por último, en el capítulo 9 se resumen las conclusiones obtenidas y se ofrecen recomendaciones generales de interés geotécnico. En el anejo Nº 1 se presenta un plano de localización de la parcela y un plano de localización de prospecciones. En el anejo Nº 2 se presenta el registro de los sondeos a penetración dinámica. El anejo nº 3 incluyen las columnas estratigráficas. En el anejo Nº 4 se recogen las fotografías de las cajas de testigo. Por último en el anejo 5 se recogen las actas de resultados de los ensayos de laboratorio y en el 6 los cálculos justificativos. Página 1 de 34

5 2 Trabajo realizado 2.1 Trabajo de campo Los trabajos de campo realizados se enumeran en la tabla Nº 1 y se describen en las tablas Nº 2 y 3. TABLA 1. Trabajo de campo Tipo Unidades Profundidad máxima alcanzada (m) Sondeos a rotación con recuperación de testigo Ensayos de penetración estándar tipo SPT UNE-EN ISO Toma de muestra inalterada XP-P Toma de testigo parafinado 1 Sondeos a penetración dinámica TABLA 2. Sondeos a penetración dinámica Denominación de penetrómetro Tipo Profundidad alcanzada (m) SM-01 DPSH Maquinaria empleada: penetrómetro ROLATEC modelo ML76A Puntaza 20 cm 2, machina 63.5 Kp, altura de caída 76cm, sección de varillaje 3.2 cm La posición de los sondeos a penetración dinámica queda reflejada en el anejo Nº 1 El registro de los sondeos a penetración dinámica se reproduce en el anejo Nº 2 TABLA 3. Sondeos a rotación con recuperación de testigo continuo Denominación sondeo Profundidad alcanzada Perforación suelo Perforación gravas Perforación roca PVC m m m m m - Tapa SR SR Página 2 de 34

6 TABLA 3. Sondeos a rotación con recuperación de testigo continuo Denominación sondeo Profundidad alcanzada Perforación suelo Perforación gravas Perforación roca PVC Tapa m m m m m - TOTAL Maquinaria empleada: sonda CANARIAS 240 Norma de aplicación XP P La posición del sondeo a rotación queda reflejada en el anejo Nº 1 El registro del sondeo a rotación se reproduce en el anejo Nº 3 Las coordenadas UTM aproximadas de los puntos de reconocimiento se recogen en la siguiente tabla: TABLA 4. Coordenadas UTM de las prospecciones Punto Coor. X Coor. Y Coor. Z SR SR SM Observaciones: El valor de la coordenada Z es aproximado 2.2 Trabajo de laboratorio Los trabajos realizados en laboratorio se recogen en la tabla Nº 5. TABLA 5. Trabajo de laboratorio Ensayo unidades norma Clasificación USCS 2 ISSMGE Análisis granulométrico por tamizado 2 UNE Determinación de los límites de Atterberg 2 UNE Determinación de humedad natural 2 UNE Página 3 de 34

7 TABLA 5. Trabajo de laboratorio Ensayo unidades norma Determinación de peso específico aparente 1 UNE Ensayo de compresión simple en suelos 2 UNE Determinación del contenido en sulfatos 1 UNE Determinación del grado de acidez Baumann-Gully 1 EHE Análisis de aguas 1 EHE 3 Resultados 3.1 Geología y geomorfología Localización geográfica En la figura Nº 1 se reproduce una vista aérea de la zona de estudio, que ha sido tomada de la página Web de la Junta de Andalucía. En la imagen la escala ha sido modificada, y se indica con una zona sombreada el área de afección de las obras. Figura Nº 1.- Fotografía aérea de la zona de estudio Página 4 de 34

8 Las coordenadas UTM de la zona de estudio se exponen en la tabla Nº 6. TABLA 6. X Coordenadas aproximadas UTM Y Encuadre geológico general La zona objeto de estudio se encuentra enclavada dentro de las Cordilleras Béticas las cuales forman, junto con las Cordilleras del Rif del norte de África, el segmento más occidental del orógeno alpino mediterráneo. Estas dos cordilleras, separadas en la actualidad por la cuenca neógena de Alborán, se localizan entre dos zócalos hercínicos, el Ibérico al norte y el Africano al sur, de acuerdo con lo reproducido en la figura Nº 1. Figura Nº 2.- Encuadre geológico regional Las Cordilleras Béticas se formaron como consecuencia del régimen compresivo que comenzó a finales del Cretácico y en ellas se distinguen históricamente dos dominios principales: Zonas Externas y Zonas Internas. Las primeras corresponden a la parte de cobertera plegada, y a veces con estructura de manto de corrimiento, y las segundas presentan deformaciones más profundas que afectan al zócalo y están acompañadas de metamorfismo. Las Zonas internas se subdividen a su vez en: Zona Circumbética: Materiales situados entre las Zonas Externas ibérica y africana, ocupando un amplio surco, cuyo espacio fue invadido por la Zona Bética a partir del Página 5 de 34

9 Eoceno medio. Es muy probable que se desarrollase sobre una corteza prácticamente oceánica. En base a las características de sedimentación se distinguen varios dominios: Complejo de Alta Cadena Complejo Predorsaliano Complejo Dorsaliano Zona Bética (s.s.): Caracterizada por estructura en mantos de corrimiento y metamorfismo. Tradicionalmente se distinguen tres dominios, que en orden ascendente, según su posición tectónica actual son: Complejo Nevado-Filábride Complejo Alpujárride Complejo Maláguide Sobre ellos, se instalan a veces depresiones post-orogénicas terciarias, y depósitos cuaternarios procedentes de la erosión de los relieves circundantes. De las unidades definidas, en el entorno de la parcela, se distinguen materiales que pertenecen al denominado manto de los Guájares que se engloba dentro del Complejo Alpujárride Encuadre geológico local En la figura Nº 2 se reproduce la zona correspondiente de la Hoja Magna 1053 Málaga/ Torremolinos publicado por el IGME (1.978). Página 6 de 34

10 Figura Nº 3.- Encuadre geológico local Desde un punto de vista geológico local nos encontramos dentro del Complejo Maláguide, presentándose en la zona en estudio como un conjunto constituido por metareniscas y filitas con abundantes lentes de cuarzo intercaladas entre la esquistosidad. Son frecuentes las intercalaciones de niveles constituidos por cuarcitas, niveles de mármoles oscuros y gneises. La edad estimada para los materiales Maláguides de esta zona es Precámbrico-Paleozoico. Sobre éste se han depositado importantes sedimentos de origen aluvial de edad cuaternaria, relacionados con la actividad de innumerables arroyos que drenan desde los relieves situados al Norte de la zona en estudio, como es el caso que nos ocupa, claramente influenciado por el Arroyo de Benagalbón. Figura Nº 4.- Situación e la parcela en estudio junto al cauce del Arroyo de Benagalbón Geomorfología e hidrogeología La parcela objeto de este estudio se encuentra situada sobre un pequeño relleno de, aproximadamente, 1.5m de altura, como muestra la siguiente fotografía. Página 7 de 34

11 ~1,5m Fotografía Nº 1.- Relleno sobre el que se encuentra la parcela La existencia de este relleno confiere a la parcela una orografía llana sin resalte topográfico alguno. En la siguiente fotografía se presenta el aspecto general de la parcela en el momento en que se realizaba el presente estudio. Fotografía Nº 2.- Aspecto general de la parcela Desde un punto de vista hidrogeológico, la parcela en estudio se sitúa sobre un importante depósito aluvial de carácter permeable e íntimamente relacionado con el conjunto de acuíferos costeros que existen a lo largo del litoral malagueño. Por otra parte y como ya se ha comentado anteriormente, a lo largo del límite Oeste de la parcela en estudio discurre el importante cauce del arroyo de Benagalbón. El carácter estacionario y torrencial del mismo no descarta el que se produzcan episodios puntuales de inundación de las riveras colindantes al arroyo, en este sentido, y debido al carácter erosivo del arroyo no se descartan fenómenos erosivos a lo largo de la base de los taludes de las márgenes, pudiendo llegar a producir inestabilidades. En las siguiente fotografía se muestra el cauce del arroyo cerca de la parcela en estudio en la Página 8 de 34

12 que se puede ver cómo se han utilizado escolleras para la estabilización de una de sus márgenes. Fotografía Nº 3.- Cauce del Arroyo de Benalgalbón en el entorno de la parcela en estudio Sismicidad Con objeto de que pueda cumplirse lo reglamentado en la Norma Sismorresistente NCSE-02 en la tabla Nº 8 se ofrece la caracterización del terreno en términos de sismicidad. Para ello se atiende a lo estipulado en dicha normativa y, en particular, al mapa de peligrosidad sísmica reproducido en la figura Nº 5. Para el cálculo del coeficiente del terreno C se ha elegido el sondeo más desfavorable desde el punto de vista del comportamiento sísmico, ponderando los coeficientes C i de cada estrato con su espesor e i, en los primeros 30m y extrapolando convenientemente si no se ha llegado hasta esa profundidad en el reconocimiento: C = C i e i 30 TABLA 7. Información sísmica del terreno según NCSE-02 Unidad geotécnica Tipo de terreno Coeficiente del terreno (C) Espesor (m) U.G. 1 IV 2,0 15 U.G. 1 III 1,6 15 Valor medio 1,8 Página 9 de 34

13 TABLA 8. Información sísmica del terreno según NCSE-02 Variable símbolo valor Aceleración sísmica de cálculo a c / g 0.18 Coeficiente de contribución K 1.00 Aceleración sísmica básica a b / g 0.13 Coeficiente adimensional de riesgo ρ 1.00 Coeficiente de amplificación del terreno S 1.40 Coeficiente del terreno C 1.80 Municipio Tipo de terreno Observaciones: según la NCSE-02: a c Rincón de la Victoria IV-III = Sρa b Figura Nº 5.- Mapa de peligrosidad sísmica según la NCSE-02 Página 10 de 34

14 3.2 Resultados de los sondeos a penetración dinámica El registro de los sondeos a penetración dinámica se reproduce en el Anejo Nº 2. En la figura Nº 6 se representa el número de golpes (N 20 ) para un avance de 20cm en función de la profundidad. Golpes / 20cm Profundidad (m) Figura Nº 6.- Número de golpes (N 20 ) en función de la profundidad El ensayo de penetración dinámica realizado pone de manifiesto un terreno de compacidad calificable como Suelta-Media hasta los 6.0m de profundidad, presentando valores N 20 que oscilan entre 5 y 15 golpes, pudiendo asignar a este primer tramo un valor medio de 10 golpes. A continuación la compacidad del terreno aumenta a Media hasta los 9.0m de profundidad con valores medios N 20 en torno a 15 golpes, a continuación aumenta a compacidad Compacta hasta los 11.0m de profundidad con valores medios N 20 en torno a 25 golpes. El último tramo comprende entre los 11.0 y 14.0m de profundidad, habiendo obtenidos valores medios N 20 en torno a 30 golpes, lo que pone de manifiesto un terreno de compacidad calificable como Muy Compacta. El ensayo finaliza alcanzando la condición de rechazo (N 20 > 100 golpes) a 14.38m de profundidad. Página 11 de 34

15 3.3 Resultado del sondeo a rotación En la tabla Nº 9 se recoge el resultado de la inspección realizada por personal técnico de CEMOSA sobre los testigos recuperados en el sondeo a rotación. En la tabla Nº 10 se reproducen los valores de golpeo registrados en los ensayos SPT. TABLA 9. Testificación de los sondeos a rotación Sondeo Cota inicio Cota final Descripción litológica - m m - SR SR Rellenos. Cantos heterométricos poligénicos en matriz areno-limosa. Color marrón claro. Arenas y gravas finas a gruesas con indicios de bolos. Color marrón. Arenas y gravas en matriz limo-arcillosa. Color marrón oscuro. Limos arcillosos con bastantes arenas finas a gruesas. Color marrón. Arenas y gravas con indicios de bolos en matriz arcillosa. Color marrón. Rellenos. Cantos heterométricos poligénicos en matriz areno-limosa. Color marrón claro. Arenas y gravas finas a gruesas en matriz limoarcillosa. Color marrón. Arcillas y arenas con algunas gravas finas a gruesas. Color marrón. Gravas y arena con algunos niveles de arcillas arenosas e indicios de bolos. Color marrón grisáceo. Limos arcillosos con bastantes arenas y algunas gravas. Color marrón. Limos arcillosos con bastantes arenas y algunas gravas. Color gris oscuro. El nivel freático fue detectado a m de profundidad en el SR-01 y a m en el SR-02 El registro de los sondeos a rotación se reproduce en el anejo Nº 3 Página 12 de 34

16 TABLA 10. Ensayos SPT en los sondeos a rotación Sondeo Cota inicio Golpeos / 15cm N 30 = N SPT sin corregir - m m - SR SR Resultados de los ensayos de laboratorio Las actas de los ensayos de laboratorio realizados se reproducen en el anejo Nº 5. En las tablas nº 11 a 14 se ofrece un resumen de los datos obtenidos. TABLA 11. Resultados de ensayos de laboratorio: propiedades de estado Prospección Cota inicio Cota fin Clasificación USCS Tamiz 5mm Tamiz 0.08mm (Finos) LL LP IP Humedad natural Densidad aparente - m m - % % % % % % gr/cm 3 SR SM NP NP NP SR SM NP NP NP Página 13 de 34

17 TABLA 11. Resultados de ensayos de laboratorio: propiedades de estado Prospección Cota inicio Cota fin Clasificación USCS Tamiz 5mm Tamiz 0.08mm (Finos) LL LP IP Humedad natural Densidad aparente - m m - % % % % % % gr/cm 3 Abreviaturas: USCS (Unified Soil Classification System) LL (límite líquido), LP (límite plástico), IP (índice de plasticidad), NP (no plástico) TABLA 12. Resultados de ensayos de laboratorio: resistencia Prospección Cota Cota Tipo Tipo Ángulo Cohesión Resistencia Cohesión sin inicio fin de muestra rozamiento efectiva compresión drenaje ensayo (φ ) (c ) simple (c u ) - m m - - grados (º) Kp/cm 2 Kp/cm 2 Kp/cm 2 SR CS I SR CS TP Abreviaturas: CS (compresión simple), C (corte directo), T (triaxial), UU (sin consolidar, rotura sin drenaje) CU (consolidado, rotura sin drenaje), CD (consolidado, rotura con drenaje) I (inalterada), R (remoldeada), A (alterada) TABLA 13. Resultados de ensayos de laboratorio: agresividad del suelo Prospección Cota Cota Sulfatos Acidez Agresividad inicio fin Baumann (EHE Artº ) Gully - m m mg/kg ml/kg - SR NC NC No agresivo Abreviaturas: NC (no contiene) Nota sobre agresividad: Según el Artº de la EHE: En el caso particular de existencia de sulfatos, el cemento deberá poseer la característica adicional de resistencia a los sulfatos, según la UNE 80303:96, siempre que su contenido sea igual o mayor que 600 mg/l en el caso de aguas, o igual o mayor que 3000 mg/kg, en el caso de suelos. Baumann-Gully: débil si > 20 mg/kg Sulfatos: agresividad débil si > 2000 mg/kg, media si > 6000 mg/kg, fuerte si > mg/kg Página 14 de 34

18 TABLA 14. Resultados de ensayos de laboratorio: agresividad del agua Prospección - SR-01 Q a (ataque débil) Q b (ataque medio) Q c (ataque fuerte) ph < 4.5 CO 2 mg/l NC > 100 Amonio mg/l > 60 Magnesio mg/l > 3000 Sulfato mg/l > 3000 Residuo seco mg/l < 50 Tipo de exposición EHE - NO AGRSIVO Abreviaturas: NC (no contiene) Nota sobre agresividad: Según el Artº de la EHE: En el caso particular de existencia de sulfatos, el cemento deberá poseer la característica adicional de resistencia a los sulfatos, según la UNE 80303:96, siempre que su contenido sea igual o mayor que 600 mg/l en el caso de aguas, o igual o mayor que 3000 mg/kg, en el caso de suelos. 4 Análisis de resultados 4.1 Propiedades geotécnicas del terreno. Los ensayos realizados en la parcela objeto de estudio han permitido diferenciar los siguientes niveles geotécnicos: UG-0: Relleno antrópico Este nivel ha sido detectado en las prospecciones realizadas hasta profundidades que oscilan entre los 1.80m del sondeo SR-01 y los 2.40m del sondeo SR-02, presentando en general un espesor medio de 2.0m. Desde un punto de vista litológico el nivel está formado por cantos heterométricos poligénicos en matriz areno-limosa, todo con una marcada tonalidad marrón clara. En función de los ensayos SPT realizados en los sondeo la unidad presenta una compacidad calificable como Suelta, presentando valores N 30 en torno a 6 golpes. Página 15 de 34

19 En cuanto al resultado del ensayo a penetración dinámica realizado, este pone de manifiesto un terreno de compacidad calificable como Suelta, con valores N 20 en torno a 5 golpes Este nivel se considera inadecuado como apoyo para la cimentación debido a la falta de capacidad portante que presenta y por ser susceptible de presentar fenómenos de colapso. UG-I: Aluvial. Arenas, gravas y limos Bajo la unidad de rellenos se dispone una importante formación geológica de origen aluvial. Se trata de un depósito de edad cuaternaria de espesor indeterminado por los sondeos, constituida en general por arenas, gravas y limos, con algunas intercalaciones arcillosas. Un análisis de los resultados de las prospecciones permite realizar una diferenciación del tramo de aluvial conocido en tres niveles. Un primer nivel hasta los m de profundidad, caracterizado por la presencia de arenas y gravas en matriz limo-arcillosa con algunas intercalaciones de limos. Los valores de SPT obtenidos oscilan entre los 6 y 20 golpes, pudiendo asignar un valor medio de 10 golpes. En el ensayo a penetración dinámica se han obtenido valores entre 10 y 15 golpes. Bajo el anterior y hasta los m de profundidad, el contenido en material grueso aumenta, siendo las gravas la fracción dominante. En este caso, el resultado de los ensayos SPT oscilan entre los 14 y 26 golpes, pudiendo asignar un valor medio conservador de 20 golpes. En el ensayo a penetración dinámica se han obtenido valores entre 25 y 30 golpes. A continuación y solamente detectado en el sondeo SR-02 y hasta el final del mismo, aparece un nivel de limos arcillosos con arenas y gravas. Los valores de SPT obtenidos oscilan entre los 3 y 8 golpes para aumentar a 33 golpes al finalizar el sondeo, pudiendo asignar un valor medio de 10 golpes. Los ensayos de identificación realizados sobre muestras de esta unidad, han clasificado a estos materiales como SM (limos de baja plasticidad), siendo no plásticos. Los valores de la humedad obtenidos oscilan entre el 8.80% y 19.33% y la densidad aparente entre 1.90 y 2.41gr/cm 3. En los ensayos de resistencia realizados, se han obtenido valores de rotura a compresión simple de 0.43 y 0.50 Kp/cm 2, valores que ponen de manifiesto la escasa resistencia y falta de cohesión del terreno, en condiciones de no confinamiento. Se han realizado ensayos para determinar la agresividad del suelo y del agua cuyos resultados se presentan en las tablas 12 y 13. De acuerdo con la EHE, la clase general de exposición es IIa (clase normal, humedad alta para los elementos de cimentación) y la clase específica es no agresiva (por el contenido de sulfato en Página 16 de 34

20 agua). En este sentido, se estará a lo dispuesto en la EHE (Artº 37) en lo relativo a relación máxima agua / cemento, dosificación mínima de cemento y resistencia mínima exigible. En particular, no es preceptivo el empleo de cemento sulforresistente ya que el contenido de sulfatos en agua es inferior a 600 mg/l (Artº ). Se ha detectado la presencia de nivel freático en los reconocimientos efectuados, encontrándose a una profundidad de 10.80m en el sondeo SR-01 y de 13.00m en el sondeo SR Carga admisible del terreno 5.1 Selección de los tipos de cimentación De acuerdo con los resultados obtenidos tanto en campo como en laboratorio y debido a la heterogeneidad del terreno, se consideran adecuadas las tipologías de cimentación de acuerdo con la tabla Nº 15. Se considera adecuado cimentar mediante losa armada empotrada en los materiales de la unidad geotécnica UG I, detectada bajo los rellenos. TABLA 15. Tipologías de cimentación recomendadas Tipología de cimentación Losa de cimentación Observaciones particulares Protección frente a avenidas En ningún caso se cimentará sobre la UG-0 (relleno antrópico), por su heterogeneidad y potencial de colapso. 5.2 Situaciones de dimensionado La comprobación de la capacidad portante y de la aptitud al servicio de la cimentación se efectuará para la situación de dimensionado más probable (persistente), teniendo en cuenta las características de la obra y del terreno de apoyo en condiciones normales de uso. Las situaciones de dimensionado transitorias y extraordinarias quedan, en general, fuera del alcance de este estudio, por desconocerse el procedimiento constructivo y las características estructurales de la obra proyectada. 5.3 Hipótesis de cálculo Las hipótesis para el cálculo de carga admisible, tanto por hundimiento como por asientos, se resumen en la siguiente tabla. Página 17 de 34

21 TABLA 16. Hipótesis de cálculo Tipología de cimentación - Losa Profundidad de empotramiento de la cimentación (D) m 0.50 Situación de dimensionado - Persistente Largo plazo Modelo constitutivo para estimación de asientos - Implícito q h Asiento admisible cm 3.5 Compacidad del terreno bajo la cimentación Potencia N SPT m - U.G. I: Aluvial 8,0 10 U.G. I: Aluvial 4,5 20 U.G. I: Aluvial 7,5 10 U.G. I: Aluvial 40, Metodología para el cálculo de cimentaciones directas en suelos granulares Concepto de presión de hundimiento Aunque se han descrito diversos mecanismos del hundimiento de cimentaciones gran parte de las teorías existentes parten del modelo estudiado por Prandtl (1920) en el cual se considera al suelo como un medio perfectamente plástico. En la siguiente figura se reproduce el estado límite último de hundimiento de un suelo, sobre el cual se apoya una cimentación, y se puede observar la formación de posibles líneas de fractura en el terreno. Figura Nº 7.- Mecanismo de rotura por hundimiento de una cimentación en medio plástico (Prandtl 1920) Página 18 de 34

22 Así, se define la presión de hundimiento de una cimentación como la presión actuante (total bruta) sobre el terreno bajo la cimentación que supera la resistencia característica del terreno frente a este modo de rotura. Figura Nº 8.- Definición de presiones TABLA 17. Definiciones para el estudio de cimentaciones directas Símbolo q b q b = q b - u q neta = q b - p o q neta = q b - p o = =q b -p o = q neta q h, q h = R K q adm Variable y definición Presión total bruta Presión vertical total que actúa en la base del cimiento, definida como el cociente entre la carga total actuante, incluyendo el peso del cimiento y aquello que pueda gravitar sobre él, y el área equivalente del cimiento. Presión efectiva bruta Diferencia entre la presión total bruta y la presión neutra al nivel de la base del cimiento Presión total neta Diferencia entre la presión total bruta y la presión vertical total en el terreno adyacente al nivel de la base del cimiento. Es por tanto, el incremento de presión vertical total a que se ve sometido el terreno por debajo del cimiento debido a las cargas de la cimentación. Presión efectiva neta Diferencia entre la presión efectiva bruta y la presión vertical efectiva al nivel de la base del cimiento, debida a la sobrecarga del terreno adyacente. Presión vertical de hundimiento Resistencia característica del terreno R k para el estado límite de hundimiento. Puede ser expresada en términos totales o efectivos, como presión bruta o neta (ejemplo: q net, h es la presión de carga efectiva neta que produce la rotura del terreno) Presión vertical admisible Es el valor de cálculo de la resistencia del terreno (R d ). Puede ser expresada en términos totales o efectivos, como presión bruta o neta Página 19 de 34

23 TABLA 17. Definiciones para el estudio de cimentaciones directas Símbolo q s, q s Presión vertical admisible de servicio Variable y definición Es la presión vertical admisible de una cimentación teniendo en cuenta no sólo la seguridad frente al hundimiento, sino también su tolerancia a los asientos, por tanto igual o menor que la presión vertical admisible. Puede ser expresada en términos totales o efectivos, como presión bruta o neta La presión admisible o valor de cálculo de la resistencia del terreno se determina mediante la siguiente expresión: Siendo γ R el coeficiente parcial de resistencia R K la resistencia característica del terreno o presión vertical de hundimiento (q h ) En la siguiente tabla se reproducen los valores que toma el coeficiente de seguridad parcial γ R en el estado límite último de hundimiento para cimentaciones directas, según la tabla 2.1 del DB-SE-C: TABLA 18. Coeficientes de seguridad parciales de resistencia Situación de dimensionado Coeficiente de seguridad parcial frente al hundimiento Persistente o transitoria 3,0 Extraordinaria 2, Concepto de bulbo de tensiones El incremento de presión transmitido al terreno por una cimentación directa disminuye progresivamente en profundidad con la distancia a ésta. A efectos de cálculo de asientos y salvo en el caso de suelos blandos, se podrá suponer que el límite de interés se circunscribe a una profundidad tal que el incremento de presión vertical originado en el terreno sea el menor de los siguientes valores: a) El 10% de la presión vertical neta transmitida por la cimentación b) El 5% de la presión efectiva vertical existente a esa profundidad antes de construir el edificio Página 20 de 34

24 El criterio apuntado en el anterior párrafo suele dar lugar a que, el citado límite de interés en el terreno tenga una profundidad aproximada de 2B, siendo B el ancho o dimensión menor en planta de la cimentación correspondiente. El lugar geométrico del espacio de suelo así definido se denomina bulbo de tensiones, cuya forma cualitativa se muestra en la figura siguiente. El incremento de presión recibido por el suelo más allá de este bulbo será, en la mayoría de los casos, lo suficientemente pequeño como para que sus efectos sean comparativamente despreciables. Figura Nº 9.- Concepto de bulbo de tensiones Las observaciones anteriores indican que, a igualdad del resto de condiciones, el asiento que experimentará una cimentación directa dependerá de las dimensiones del área cargada. De acuerdo con las hipótesis de cálculo antes mencionadas se ofrece a continuación, la estimación de cargas admisibles por asientos. Si el diseño de las cimentaciones da lugar a zapatas relativamente próximas, los bulbos de tensiones se solaparán en profundidad, por lo que, a efectos de asiento, habrá que comprobar la cimentación como si tuviera el ancho total del conjunto de las zapatas. Figura Nº 10.-Influencia de la proximidad de zapatas Página 21 de 34

25 Será de gran interés en el cálculo de asientos disponer de suficiente información geotécnica referente al posible crecimiento del módulo de deformación del terreno con la profundidad, factor éste que puede contribuir a atenuar los asientos diferenciales asociados a la variación de las dimensiones de las zapatas Presión vertical admisible de servicio en suelos granulares En suelos granulares la presión vertical admisible de servicio suele encontrarse limitado por condiciones de asiento, más que por hundimiento. Dada la dificultad en el muestreo de estos suelos, pueden emplearse correlaciones empíricas con los resultados de ensayos de penetración siempre que se den las siguientes condiciones: a) Contenido en finos inferior al 35% (pasa #0,08<35%) b) Superficie del terreno horizontal o pendiente inferior al 10% c) Inclinación con la vertical de la resultante de acciones inferior al 10% También puede emplearse esta metodología en suelos finos sin cohesión (limos no cohesivos). Por otra parte, si el contenido en gruesos (retenido #20) es superior al 30% se debe tener cautela en el valor del ensayo de penetración empleado, ya que pueden proporcionar golpeos elevados a consecuencia del tamaño de las partículas más gruesas del suelo. La formulación empírica propuesta en el apartado del DB-SE-C, debida a Meyerhoff (1956), permiten el cálculo de la presión vertical admisible de servicio directamente a partir del golpeo N SPT : Para B*<1,2m Para B* 1,2m con 1 D + 1, 3 3 * B siendo S t el asiento total admisible en mm N SPT el valor medio de los resultados, obtenidos en una zona de influencia de la cimentación comprendida entre un plano situado a una distancia 0,5B* por encima de su base y otro situado a una distancia mínima 2B* por debajo de la misma D profundidad definida según la siguiente figura Página 22 de 34

26 Figura Nº 11.-Profundidad D a considerar en la determinación de la presión de hundimiento Si se dispone de resultados de ensayos de penetración estática o dinámica continua, se pueden correlacionar con los valores del SPT y aplicar la misma formulación. Incluso es posible la estimación de presiones verticales admisibles a partir de la ejecución exclusiva de penetrómetros continuos siempre que concurran las siguientes circunstancias: a) Que exista una correlación fiable entre la resistencia a la penetración y las propiedades mecánicas del terreno, en reconocimientos específicos, preliminares o próximos b) Que dicha correlación provenga de estudios efectuados en la zona en terrenos análogos a los encontrados en el área de edificación c) Que exista una correlación local firmemente establecida entre el ensayo de penetración y la presión vertical admisible, para un número de plantas, modulación de la superestructura y cargas por apoyo similares, y plano de cimentación no inferior a 1,50m respecto a los edificios contiguos Comprobación de asientos en suelos granulares En caso de que el ancho real de la cimentación (B) sea superior a 5m, como en la mayoría de las losas, o que los asientos admisibles deban ser inferiores a 25mm, la presión vertical admisible de servicio puede estar limitada por razón de asientos. Lógicamente, la primera cuestión a resolver es cuál es el asiento que pueden soportar las estructuras a cimentar. A título orientativo la norma NBE-AE-88 fija los asientos admisibles según se indica en la siguiente tabla. TABLA 19. Asientos generales admisibles según NBE-AE-88 Características del edificio Asiento general máximo (mm) Terrenos sin cohesión Terrenos cohesivos Página 23 de 34

27 TABLA 19. Asientos generales admisibles según NBE-AE-88 Asiento general máximo (mm) Obras de carácter monumental Edificios con estructura de hormigón armado de gran rigidez Edificios con estructura de hormigón armado de pequeña rigidez Estructuras metálicas hiperestáticas Edificios con muros de fábrica Estructuras metálicas isostáticas Estructuras de madera Estructuras provisionales * 75 * Nota (*) : comprobando que no se produce desorganización en la estructura ni en los cerramientos Por otra parte, los daños en la estructura están asociados a los asientos diferenciales entre los distintos apoyos. Los criterios más habituales de limitación de asientos diferenciales se recogen en la siguiente tabla. TABLA 20. Asientos admisibles en función de la distorsión angular Características del edificio Distorsión angular β Estructuras isostáticas y muros de contención 1 /300 Estructuras reticuladas con tabiquería de separación 1 / 500 Estructuras de paneles prefabricados 1 / 700 Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia arriba 1 / 100 Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia abajo 1 / 2000 Muros de carga 1 / 2000 Observaciones: se define distorsión angular como la diferencia de asientos entre dos puntos dividida por la distancia en planta entre dichos puntos La estimación de asientos puede llevarse a cabo en terrenos granulares por medio de formulaciones elásticas, o alternativamente mediante correlaciones empíricas con los ensayos de penetración in situ, como la propuesta en el apartado F del DB-SE- C, debida a Burland y Burbidge (1985): Página 24 de 34

28 Siendo S i el asiento medio al final de la construcción, en mm q b la presión efectiva bruta aplicada en la base de la cimentación, en kn/m 2 B el ancho de la zapata o losa, en m I c el índice de compresibilidad, obtenido a partir de la media de golpeos N SPT en la zona de influencia (Z I ): f I factor corrector que permite considerar la existencia de una capa rígida por debajo de la cimentación a una profundidad Hs, (Hs<Z I ) f s coeficiente dependiente de las dimensiones de la cimentación: La zona de influencia de la cimentación, concepto parecido al bulbo de tensiones, se define en función del ancho real de la cimentación por medio del siguiente gráfico: Figura Nº 12.-Zona de influencia en función del ancho de cimentación Si el terreno de apoyo de la cimentación ha sufrido una presión efectiva vertical de valor σ v0, podrá realizarse el cálculo de asientos con la presión efectiva neta, de utilidad en terreno sobreconsolidados o cimentaciones compensadas, definida de la siguiente forma: q neta = Página 25 de 34

29 En este estudio se ha operado en sentido inverso: fijado el asiento máximo admisible para la estructura proyectada se ha calculado la presión efectiva bruta que lo produce simplemente despejando el término q b en la expresión enunciada al inicio de este apartado. La presión vertical admisible de servicio para losas se ha corregido en los casos en que q b ha resultado menor que ésta. 5.5 Cálculo de la presión admisible de servicio Se define la presión admisible de servicio como aquélla que cumple el criterio de seguridad frente al hundimiento y que no genera asientos inadmisibles. En definitiva, la presión admisible de la cimentación es el menor valor de entre la presión admisible frente al hundimiento y la presión admisible por asientos. El cálculo completo de dichas presiones y otros parámetros intermedios, según la metodología descrita anteriormente, está desarrollado en el Anejo Nº 6, Cálculos Justificativos. Con carácter general puede adoptarse, para losas de dimensiones habituales (lado entre 4.00m y 15.00m) una carga admisible de MPa, si bien podrá atenderse, en cualquier caso, a lo indicado en la tabla Nº 21 del presente informe. TABLA 21. Presión vertical admisible de servicio para losas Ancho de losa q s Criterio m MPa - 5,0 0,161 HUNDIMIENTO 10,0 0,103 ASIENTOS 15,0 0,084 ASIENTOS 20,0 0,086 ASIENTOS 25,0 0,084 ASIENTOS 5.6 Módulo de balasto vertical El semiespacio de Winkler (1867) es un medio elástico sin rigidez transversal en el que los desplazamientos verticales (s) son proporcionales a la presión vertical efectiva (σ v ), con un coeficiente de proporcionalidad K llamado módulo de balasto que tiene unidades de peso específico. El modelo de Winkler permite estudiar, de una forma sencilla, la interacción entre el terreno y los elementos de cimentación. De este modo pueden obtenerse leyes de Página 26 de 34

30 presiones en el contacto de la cimentación con el suelo y, finalmente, dimensionar adecuadamente los elementos estructurales. El módulo de balasto puede estimarse de dos formas diferentes según el DB-SE-C (CTE 2006): a) A partir de ensayos de carga con placa, recomendándose el empleo de placas de diámetro equivalente igual o superior a 60cm. b) A partir de cálculos geotécnicos de asientos en base a los parámetros de deformabilidad característicos del terreno bajo la zona de influencia de la cimentación, obtenidos mediante ensayos in situ o de laboratorio. La principal dificultad de este modelo estriba en que el módulo de balasto no es un parámetro intrínseco del terreno ya que también depende de las dimensiones en planta de la cimentación. Para obtener el módulo de balasto de referencia (K sb ) a partir de las dimensiones de la cimentación (B) y del módulo para una placa de 30x30cm (K sp30 ) puede emplearse la siguiente formulación debida a Terzaghi (1955): TABLA 22. Conversión del módulo de balasto Tipo de terreno Zapata cuadrada Zapata rectangular Conversión para placa de 60cm Cohesivo Granular En el Anejo Nº 6, Cálculos Justificativos, se recoge el valor del módulo de balasto en la zona de influencia de la cimentación determinado a partir del cálculo elástico de asientos para cada una de las dimensiones de cimentación propuestas en este estudio. El módulo de balasto medio obtenido para placas de 0.30x0.30 m 2 es de 11 MN/m 3. 6 Parámetros de empuje sobre estructuras de contención 6.1 Empujes activo, pasivo y en reposo Debido a que la parcela se ha conseguido mediante el rebaje de parte de una loma, y dado que se entiende que este no será desmontado en su totalidad, las nuevas instalaciones limitarán, en su borde Norte con un talud de unos ocho metros de altura. Página 27 de 34

31 Para evitar posibles caídas de bloques desprendidos del talud a las futuras construcciones, se recomienda protegerlo con una malla de triple torsión. Como alternativa se propone la creación de un muro de contención de tierras cuyos parámetros de cálculo se recogen a continuación. El cálculo de empujes sobre estructuras de contención, debe realizarse a largo plazo y por lo tanto, deben utilizarse parámetros drenados del terreno, que son los ofrecidos en la siguiente tabla: TABLA 23. Parámetros para estructuras de contención Peso Específico efectivo Cohesión efectiva Angulo rozamiento efectivo Unidad geotécnica γ c KN/m 3 KPa φ º UG 0: Rellenos UG I: Aluvial γ (peso específico efectivo),c (cohesión efectiva) y φ (ángulo de rozamiento interno efectivo) Para el cálculo de empujes efectivos pueden adoptarse los valores definidos por las expresiones contenidas en la tabla siguiente: TABLA 24. Definición de parámetros para empujes sobre estructuras de contención Variable Definición Expresión σ a Empuje unitario activo σ ah Componente horizontal del empuje unitario activo σ p Empuje unitario pasivo σ ph Componente horizontal del empuje unitario pasivo σ ' v z Presión vertical efectiva Altura del punto considerado respecto a la rasante del terreno en su acometida al muro σ ' = γz v - Página 28 de 34

32 TABLA 24. Definición de parámetros para empujes sobre estructuras de contención Variable Definición Expresión γ Peso específico efectivo del terreno o relleno del trasdós c Cohesión efectiva del terreno o relleno del trasdós φ Ángulo de rozamiento interno efectivo del terreno o relleno del trasdós β i δ K a Inclinación del paramento del trasdós Inclinación de la superficie del trasdós Ángulo de rozamiento entre el muro y el terreno o relleno del trasdós Coeficiente de empuje activo K p Coeficiente de empuje pasivo K 0 Coeficiente de empuje en reposo R 0C Razón de sobreconsolidación 6.2 Ley de empujes unitarios El empuje del terreno sobre la estructura de contención es la suma del empuje efectivo de la fase sólida del terreno más el empuje del agua. Figura Nº 13.-Empujes del terreno y del agua con trasdós vertical y superficie del terreno horizontal La ley de empujes unitarios obedece a la siguiente expresión: Página 29 de 34

33 Si el terreno del trasdós está estratificado, cada estrato puede transformarse en una sobrecarga para el subyacente, deduciéndose la ley de empujes en forma acumulativa. Si el trasdós del elemento de contención es quebrado, la ley de empujes se obtendrá aplicando para cada tramo el coeficiente K correspondiente a su inclinación. Cuando la superficie del terreno sea irregular, el empuje resultante sobre el elemento de contención se determinará tanteando diversas superficies de rotura. Es importante destacar que la propia ejecución de las obras de desmonte producirá una liberación de tensiones en el terreno y facilitará la formación de juntas y la apertura de las ya existentes. En cuanto a los empujes del agua debe tenerse en cuenta que, es posible que tras un periodo de lluvias se desarrollen niveles de agua en el trasdós de las estructuras de contención. La mejor medida a considerar consiste en dotar a todas las estructuras de contención de elementos de drenaje consistentes en la ejecución de mechinales y la colocación de un material filtrante en el trasdós de los muros. De no ejecutarse dichas medidas, será preceptivo considerar una ley hidrostática de empujes de agua con origen en la coronación de los muros. 7 Potencial de licuefacción del suelo. Los suelos con una naturaleza predominantemente areno-limosa, en estado saturado, al experimentar esfuerzos cortantes anómalos y rápidos, experimentan un aumento de las presiones intersticiales, hasta valores del orden de la presión total existente. En este caso la presión efectiva se anula prácticamente, con lo que los granos dejan de estar en contacto, la resistencia al corte desaparece y el material se comporta como un líquido, dando lugar a movimientos verticales y horizontales de de su masa, que se traducen en deslizamientos o en grandes asentamientos. Los esfuerzos cortantes antes denominados anómalos, pueden deberse a la acción de sismos. El potencial de licuefacción puede estimarse por diversos métodos, aquí se evaluará según el método de Seed y Idriss (1971). Según este método el suelo licuará si la razón de tensión tangencial cíclica CSR producida por un sismo es mayor que la resistencia tangencial del suelo: τ CSR = σ cm ' v σ v = 0.65 σ ' v a max g r d Donde: s v =Tensión total s v =Tensión efectiva a max = Aceleración máxima horizontal. Página 30 de 34

34 g = Aceleración de la gravedad r d = Factor de reducción con la profundidad. Según esta expresión y a partir de datos empíricos se puede estimar si el suelo es susceptible de licuefacción. Calculando el valor de CSR y los valores de N 30 del ensayo de penetración estándar. Se ha evaluado según el método anteriormente descrito el potencial de licuefacción de los suelos, para un valor desfavorable de N 30 de 6, y para un sismo de magnitud 6 y considerando dos situaciones, por un lado una posición del nivel freático en la cota de apoyo de la cimentación (Fig Nº14.a.) y por otro la posición del nivel freático detectada en los sondeos (Fig. Nº14.b.). En las siguientes figuras se muestran, en función de CSR y N 30, el potencial de licuefacción del suelo. Potencial de licuefacción Potencial de licuefacción 0,5 0,5 0,45 0,4 LICUEFACCION 0,45 0,4 LICUEFACCION 0,35 0,35 0,3 0,3 CSR 0,25 CSR 0,25 0,2 0,2 0,15 0,15 0,1 0,05 NO LICUEFACCION 0,1 0,05 NO LICUEFACCION Nspt corr Nspt corr a) b) Figura Nº 14.-Potencial de licuefacción del suelo Según el análisis realizado y los supuestos de cálculo considerados, es previsible que se produzca licuefacción del suelo, en la situación planteada con un nivel freático superficial. 8 Referencias Burland J B y Wroth C P (1974). Settlement of buildings and associated damage. State-of-the-art review. Proceedings Conference Settlement of Structures. Cambridge, Pentech Press, Londres, pp Dirección General de la Vivienda, la Arquitectura y el Urbanismo, Ministerio de Fomento (2003). Documento Básico SE-C Seguridad Estructural, Cimentaciones; Código Técnico de la Edificación, 170pp. Página 31 de 34

35 Hansen, B J (1970). A Revised and Extended Formula for Bearing Capacity. Danish Geotechnical Institute, Bulletin No 28. IGME (1978). Hoja 1053 Málaga del Mapa Geológico de España. E. 1: Jiménez Salas J A y Justo Alpañes, J L (1975). Geotecnia y Cimientos I : Propiedades de los suelos y de las rocas. Editorial Rueda, Alcorcón (Madrid), 466 pp. Jiménez Salas J A et al (1981). Geotecnia y Cimientos II: Mecánica del suelo y de las rocas Editorial Rueda, Alcorcón (Madrid), 1188 pp. Jiménez Salas J A et al (1980). Geotecnia y Cimientos III. Cimentaciones, excavaciones y aplicaciones de la geotecnia. Editorial Rueda, Alcorcón (Madrid), 1188 pp. Rodriguez Ortiz, J M, Serra, J, & Oteo, C (1972): Curso aplicado de Cimentaciones. Colegio Oficial de de Arquitectos de Madrid. 4ª edición Sanglerat G (1972). The Penetrometer and Soil Exploration. Amsterdam, Elsevier. Schmertman J H y Palacios A (1979). Energy Dynamics of the Standard Penetration Test. Journal of Geotechnical Engineering Division, ASCE, Vol. 105 GT-8. Seed y Idriss (1971). Método simplificado para la evaluación del potencial de licuefacción de un suelo. Journal of Geotechnical Engineering Division, ASCE, 97(9), Steinbrenner W (1936). A Rational Method for the Determination of the Vertical Normal Stresses under Foundations. 1 er ICOSOMEF, Harvard, 2, Terzaghi K (1955). Evaluation of coefficients of subgrade reaction. Geotechnique 5, 297. Winkler E (1867). Die Lehre von Elastizität und Festigkeit. Praga. 9 Resumen y recomendaciones 9.1 Resumen de los trabajos realizados y de las conclusiones alcanzadas En el presente estudio geotécnico se han llevado a cabo los trabajos de campo y de laboratorio recogidos en las tablas 1 a 5. Los resultados de las prospecciones de campo se resumen en las tablas 9 y 10 y en la figura 6. Los resultados de los ensayos de laboratorio se recogen en las tablas 11 a 14. Página 32 de 34

36 El terreno presente en la parcela consiste básicamente en un nivel superficial de rellenos de hasta 2.40m de profundidad, bajo el que se dispone una formación aluvial de importante espesor, formada por niveles de arenas, gravas y limos, con algunas intercalaciones arcillosas, dispuestos para la zona en estudio de forma general, en un primer nivel de arenas, gravas y limos de compacidad Suelta-Media hasta los m de profundidad, a continuación un nivel con gran abundancia en gravas de compacidad Media-Compacta hasta los m de profundidad, para finalizar con un nivel de limos, arenas y gravas de compacidad Suelta-Media. Los condicionantes sísmicos para proyecto vienen reflejados en la tabla 8. Dados los condicionantes observados en la parcela se recomienda una cimentación mediante losa empotrando todo su canto en los materiales de la unidad geotécnica UG I. Nunca se cimentará en materiales pertenecientes a la Unidad Geotécnica 0. Las cargas admisibles para la cimentación, cumpliendo los requisitos de seguridad frente al hundimiento y siendo admisibles por asientos, vienen recogidas en la tabla 21. Los parámetros para el cálculo de estructuras de contención se presentan en la tabla Recomendaciones generales Las conclusiones alcanzadas en el presente estudio geotécnico se basan en reconocimientos puntuales en campo y del análisis de laboratorio realizado sobre muestras, también puntuales, extraídas del terreno. De este modo cabe la posibilidad de que existan diferencias, en cuanto a las características geológicas y geotécnicas del terreno, entre la interpretación que se expone en el presente estudio y los condicionantes realmente presentes en el subsuelo. Por estos motivos, antes de proceder a la realización de la estructura de cimentación el técnico competente deberá comprobar visualmente, o mediante las pruebas que juzgue oportunas, que el terreno de apoyo de aquélla se corresponde con lo estimado en el presente estudio geotécnico. En particular se deberá comprobar lo siguiente: La estratigrafía coincide con la estimada en el presente estudio geotécnico. El nivel freático y las condiciones hidrogeológicas se ajustan a las previstas en dicho estudio. La resistencia y humedad del terreno encontrado al nivel de cimentación coinciden con las supuestas en el presente estudio geotécnico. No se detectan defectos evidentes tales como cavernas, fallas, galerías, pozos, etc, o los elementos detectados se ajustan a lo previsto en el presente estudio, en cuyo caso deberán seguirse las recomendaciones que en él se establecen. No se detectan corrientes subterráneas que puedan provocar socavación o arrastres. Página 33 de 34