PROTOCOLO DE CALCULOS

PROTOCOLO DE CALCULOS 1 PROTOCOLO DE CALCULOS INDICE 1.- CALCULOS ELECTRICOS 2.- CALULO DE LA ILUMINACION 3.- CALCULO DEL AFORO 4.- CALCULO DE LAS CARGAS Y DENSIDADES DE FUEGO 5.- CALCULO DE LAS REDES DE TUBERIAS DE AGUA 6.- CALCULO DE LA DEMANDA TERMICA 7.- CALCULO DE CONDUCTOS 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 1

PROTOCOLO DE CALCULOS 2 1.- CALCULOS ELECTRICOS 1.1.- CALCULO DE LA POTENCIA Para el cálculo de la potencia de las líneas de suministro eléctrico, se han utilizado las fórmulas que a continuación se relacionan: POTENCIA NOMINAL: Líneas Trifásicas: Líneas Monofásicas: P N = 3 I V Cos(ϕ) P N = I V Cos(ϕ) POTENCIA DE CALCULO: P C = P N 1,8 P C = P N 1,25 P C = P N 1 Alumbrado con lámparas de descarga Motores Resto de cargas 1.2.- CALCULO DE LA INTENSIDAD Líneas Trifásicas: Líneas Monofásicas: I I N = N = P P V N 3 V N 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 2

PROTOCOLO DE CALCULOS 3 1.3.- CALCULO DE LA CAIDA DE TENSION Líneas Trifásicas: U = 3 I L Cos ( ϕ ) S σ Líneas Monofásicas: U = 2 I L Cos( ϕ) S σ P = Potencia consumida, W I = Intensidad, A U = Caída de tensión, V S = Sección del conductor, mm 2 V = Tensión, V L = Longitud, m σ = Conductibilidad, (σ Cu = 56 m /Ω mm 2 ) Cos ϕ = Factor de potencia Y las máximas caídas serán de: - En tensión monofásica: 6,9 V (3% de 230 V) 11,5 V (5% de 230 V) - En tensión trifásica: 20 V (5% de 400 V). 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 3

PROTOCOLO DE CALCULOS 4 1.4.- CALCULO DE LA SECCION S = I d S = Sección, mm 2 I = Intensidad, A d = Densidad de corriente admisible, A/mm 2 1.5.- CALCULO DE LA TOMA DE TIERRA Los presentes cálculos y previsiones se han efectuado de acuerdo con la ITC-BT- 18 del vigente Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión y su alcance se limita a una previsión mínima de las características de la toma de tierra la cual, a resultas de las mediciones finales obtenidas, se modificará hasta obtener una resistencia menor de 80 Ω. Para el cálculo de la resistencia de una pica de tierra: Pica vertical: R = & L R = Resistencia de tierra en Ω & = Resistividad del terreno en Ω m L = Longitud de la pica en metros (2 m) 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 4

PROTOCOLO DE CALCULOS 5 2.- CALULO DEL NIVEL DE ILUMINACION Siendo: E = MED N F C F S E MED : Nivel de iluminación media N: Número de luminarias F: Flujo luminoso de la lámpara C C : Factor de conservación F U : Factor de utilización S: Superficie a iluminar C U 3.- CALCULO DEL AFORO. De acuerdo con el CTE DB-SI 3., en su artículo nº 2 (tabla 2.1): DEPENDENCIAS PLANTA SOTANO SUP. (m²) AFORO/m² AFORO CUARTO TECNICO 25,47-0 TOTAL: 25,47 0 DEPENDENCIAS PLANTA BAJA SUP. (m²) AFORO/m² AFORO ACCESO 1 8,04 1/10 1 ACCESO 2 5,83 1/10 1 HALL 14,38 1/10 1 DISTRIBUIDOR 1 5,37 1/10 1 DISTRIBUIDOR 2 25,12 1/10 3 DISTRIBUIDOR 3 3,36 1/10 0 OFICINA 1 35,06 1/10 4 OFICINA 2 28,04 1/10 3 ASEO 1 4,47-0 ASEO 2 4,13-0 ALMACEN 1 12,06 1/40 0 ALMACEN 2 22,32 1/40 1 OFFICE 1 2,39-0 OFFICE 2 4,25-0 OFFICE 3 3,44-0 TRASTERO 9,35-0 TOTAL: 187,59 15 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 5

PROTOCOLO DE CALCULOS 6 DEPENDENCIAS PLANTA PRIMERA SUP. (m²) AFORO/m² AFORO AULA 1 35,98 2/3 24 AULA 2 22,25 2/3 15 AULA 3 18,61 2/3 12 AULA 4 27,14 2/3 18 DISTRIBUIDOR 40,72 1/10 4 SECRETARIA 11,70 1/10 1 ASEO 1 5,42-0 ASEO 2 5,11-0 TOTAL: 166,95 74 DEPENDENCIAS PLANTA ALTILLO SUP. (m²) AFORO/m² AFORO AULA 5 33,53 2/3 22 AULA 6 21,26 2/3 14 AULA 7 37,70 2/3 25 DISTRIBUIDOR 33,34 1/10 3 DIRECCION 11,76 1/10 1 ASEO 1 5,43-0 ASEO 2 5,11-0 TOTAL: 148,13 65 Se establece, por lo tanto, un aforo máximo del edificio de 154 personas. 4.- CALCULO DE CARGA DE FUEGO. 4.1.- CALCULO DE LA CARGA DE FUEGO PONDERADA. Se calculará en base a las siguientes expresiones: Q = ( q A) f, d A (MJ/m2) qf,d = qf,k m δq1 δq2 δn δc Siendo: qf,d : valor de cálculo de la densidad de carga de fuego (MJ/m²) A: superficie de la zona considerada (m) qf,k : valor característico de la densidad de carga de fuego (MJ/m²) m: coeficiente de combustión 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 6

PROTOCOLO DE CALCULOS 7 δq1: coeficiente de riesgo de iniciación debido al tamaño del sector δq2: coeficiente de riesgo de iniciación debido al tipo de uso o actividad δn: coeficiente de medidas activas voluntarias existentes δc: coeficiente de corrección según las consecuencias del incendio A continuación se resumen los cálculos aplicados a cada dependencia interior del local: DEPENDENCIAS PLANTA SOTANO qf,k (MJ/m²) m δq1 δq2 δn δc qf,d (MJ/m²) CUARTO TECNICO 280 1 1,5 1,25 1 1 525 DEPENDENCIAS PLANTA BAJA qf,k (MJ/m²) m δq1 δq2 δn δc qf,d (MJ/m²) ACCESO 1 350 1 1,9 1 1 1 665 ACCESO 2 350 1 1,9 1 1 1 665 HALL 350 1 1,9 1 1 1 665 DISTRIBUIDOR 1 350 1 1,9 1 1 1 665 DISTRIBUIDOR 2 350 1 1,9 1 1 1 665 DISTRIBUIDOR 3 350 1 1,9 1 1 1 665 OFICINA 1 520 1 1,9 1 1 1 988 OFICINA 2 520 1 1,9 1 1 1 988 ASEO 1 350 1 1,9 1 1 1 665 ASEO 2 350 1 1,9 1 1 1 665 ALMACEN 1 730 1 1,9 1 1 1 1.387 ALMACEN 2 730 1 1,9 1 1 1 1.387 OFFICE 1 650 1 1,9 1 1 1 1.235 OFFICE 2 650 1 1,9 1 1 1 1.235 OFFICE 3 650 1 1,9 1 1 1 1.235 TRASTERO 650 1 1 1 1 1 650 DEPENDENCIAS PLANTA PRIMERA qf,k (MJ/m²) m δq1 δq2 δn δc qf,d (MJ/m²) AULA 1 350 1 1,9 1 1 1 665 AULA 2 350 1 1,9 1 1 1 665 AULA 3 350 1 1,9 1 1 1 665 AULA 4 350 1 1,9 1 1 1 665 DISTRIBUIDOR 350 1 1,9 1 1 1 665 SECRETARIA 520 1 1,9 1 1 1 988 ASEO 1 350 1 1,9 1 1 1 665 ASEO 2 350 1 1,9 1 1 1 665 DEPENDENCIAS PLANTA ALTILLO qf,k (MJ/m²) m δq1 δq2 δn δc qf,d (MJ/m²) AULA 5 350 1 1,9 1 1 1 665 AULA 6 350 1 1,9 1 1 1 665 AULA 7 350 1 1,9 1 1 1 665 DISTRIBUIDOR 350 1 1,9 1 1 1 665 DIRECCION 520 1 1,9 1 1 1 988 ASEO 1 350 1 1,9 1 1 1 665 ASEO 2 350 1 1,9 1 1 1 665 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 7

PROTOCOLO DE CALCULOS 8 4.2.- CALCULO DE LA CARGA DE FUEGO TOTAL. DEPENDENCIAS PLANTA SOTANO qf,d (MJ/m²) SUP. (m²) Q (MJ) CUARTO TECNICO 525 25,47 13.373 TOTAL: 25,47 13.373 DEPENDENCIAS PLANTA BAJA qf,d (MJ/m²) SUP. (m²) Q (MJ) ACCESO 1 665 8,04 5.348 ACCESO 2 665 5,83 3.874 HALL 665 14,38 9.562 DISTRIBUIDOR 1 665 5,37 3.569 DISTRIBUIDOR 2 665 25,12 16.702 DISTRIBUIDOR 3 665 3,36 2.232 OFICINA 1 988 35,06 34.641 OFICINA 2 988 28,04 27.702 ASEO 1 665 4,47 2.969 ASEO 2 665 4,13 2.749 ALMACEN 1 1.387 12,06 16.725 ALMACEN 2 1.387 22,32 30.960 OFFICE 1 1.235 2,39 2.951 OFFICE 2 1.235 4,25 5.251 OFFICE 3 1.235 3,44 4.246 TRASTERO 650 9,35 6.075 TOTAL: 187,59 175.557 DEPENDENCIAS PLANTA PRIMERA qf,d (MJ/m²) SUP. (m²) Q (MJ) AULA 1 665 35,98 23.926 AULA 2 665 22,25 14.798 AULA 3 665 18,61 12.379 AULA 4 665 27,14 18.046 DISTRIBUIDOR 665 40,72 27.081 SECRETARIA 988 11,70 11.561 ASEO 1 665 5,42 3.607 ASEO 2 665 5,11 3.401 TOTAL: 166,95 114.798 DEPENDENCIAS PLANTA ALTILLO qf,d (MJ/m²) SUP. (m²) Q (MJ) AULA 5 665 33,53 22.298 AULA 6 665 21,26 14.141 AULA 7 665 37,70 25.070 DISTRIBUIDOR 665 33,34 22.169 DIRECCION 988 11,76 11.621 ASEO 1 665 5,43 3.610 ASEO 2 665 5,11 3.398 TOTAL: 148,13 102.306 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 8

PROTOCOLO DE CALCULOS 9 La carga de fuego total de la actividad es de 406.034 MJ. Y la carga de fuego ponderada total es de: Q P = Q T / S T = 406.034 / 528,14 = 768,8 MJ/m 2 5.- CALCULOS DE LAS REDES DE TUBERÍAS DE AGUA Las pérdidas de carga se evaluarán por la ecuación de Darcy-Weisbach: donde 2 L V H = fd D 2 g H: pérdida de carga (m c.a.) L: Longitud conducción o longitud equivalente accesorio (m) V: Velocidad del fluido (m) g: 9.81 m/s² fd: Factor de Darcy D: diámetro de la conducción (m) El factor de Darcy se calculará por la ecuación de Colebrook: 1 E 2,51 = - 2 log 1/2 fd + 1/2 3,7 D Re fd donde E: Rugosidad (0.006) Re: Número de Reynolds Re = ρ V D µ ρ: densidad agua (1.000 kg/m³) µ: viscosidad agua (0.001 kg/m s) 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 9

PROTOCOLO DE CALCULOS 10 6.- CALCULO DE LA DEMANDA TERMICA Se sigue el método desarrollado por ASHRAE (American Society o Heating, Refrigerating and Air-conditioning Engineers, Inc.) que basa la conversión de ganancias instantáneas de calor a cargas de refrigeración en las llamadas funciones de transferencia. 6.1.- GANANCIAS TÉRMICAS INSTANTÁNEAS El primer paso consiste en el cálculo para cada mes y cada hora de la ganancia de calor instantánea debida a cada uno de los siguientes elementos: 6.1.1.- Ganancia solar cristal Insolación a través de acristalamientos al exterior. Q GAN, t = CS A SHGF n Siendo: SHGF = GSd + Ins GSt que depende del mes, de la hora solar y de la latitud. Q GAN,t = Ganancia instantánea de calor sensible (vatios) A = Área de la superficie acristalada (m²) CS = Coeficiente de sombreado n = Nº de unidades de ventanas del mismo tipo SHGF = Ganancia solar para el cristal tipo (DSA) GSt = Ganancia solar por radiación directa (vatios/m²) GSd = Ganancia solar por radiación difusa (vatios/m²) 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 10

PROTOCOLO DE CALCULOS 11 Ins = Porcentaje de sombra sobre la superficie acristalada 6.1.2.- Transmisión paredes y techos Cerramientos opacos al exterior, excepto los que no reciben los rayos solares. La ganancia instantánea para cada hora se calcula usando la siguiente función de transferencia (ASHRAE): Q GAN, t ( QGAN, t n ) = A bn ( tsa, t n ) d n tai n= 0 A n= 1 n= 0 cn Q GAN,t = Ganancia de calor sensible en el ambiente a través de la superficie interior del techo o pared (w) A = Área de la superficie interior (m²) T sa,t-n = Temperatura sol aire en el instante t-n = Incremento de tiempos igual a 1 hora. t ai = Temperatura del espacio interior supuesta constante b n c n d n = Coeficientes de la función de transferencia según el tipo de cerramiento La temperatura sol-aire sirve para corregir el efecto de los rayos solares sobre la superficie exterior del cerramiento: t sa I t R = tec + α ε cos 90 h h o o ( β ) T sa = Temperatura sol-aire para un mes y una hora dadas ( C) 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 11

PROTOCOLO DE CALCULOS 12 T ec = Temperatura seca exterior corregida según mes y hora ( C) I t = Radiación solar incidente en la superficie (w/m²) h o = Coeficiente de termotransferencia de la superficie (w/m² C) α = Absorbencia de la superficie a la radiación solar (depende del color) β = Ángulo de inclinación del cerramiento respecto de la vertical (horizontales 90 ). ε = Emitancia hemisférica de la superficie. R = Diferencia de radiación superficie/cuerpo negro (w/m²) 6.1.3.- Transmisión excepto paredes y techos 6.1.3.1.- Cerramientos al interior Ganancias instantáneas por transmisión en cerramientos opacos interiores y que no están expuestos a los rayos solares. Q GAN, t = K A ( t t ) l ai Q GAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) K = Coeficiente de transmisión del cerramiento (w/m² C) A = Área de la superficie interior (m²) t l = Temperatura del local contiguo ( C) t ai = Temperatura del espacio interior supuesta constante ( C) 6.1.3.2.- Acristalamientos al exterior Ganancias instantáneas por transmisión en superficies acristaladas al exterior. Q GAN, t = K A ( t t ) ec ai 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 12

PROTOCOLO DE CALCULOS 13 Q GAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) K = Coeficiente de transmisión del cerramiento (w/m² C) A = Área de la superficie interior (m²) t ec = Temperatura exterior corregida ( C) t ai = Temperatura del espacio interior supuesta constante ( C) 6.1.3.3.- Puertas al exterior Un caso especial son las puertas al exterior, en las que hay que distinguir según su orientación: Q GAN, t = K A ( t t ) l ai Q GAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) K = Coeficiente de transmisión del cerramiento (w/m² C) A = Área de la superficie interior (m²) t ai = Temperatura del espacio interior supuesta constante ( C) t l = Para orientación Norte: Temperatura exterior corregida ( C) Excepto orientación Norte:Temperatura sol-aire para el instante t ( C) 6.1.4.-Calor interno 6.1.4.1.- Ocupación (personas) Calor generado por las personas que se encuentran dentro de cada local. Este calor es función principalmente del número de personas y del tipo de actividad que están desarrollando. Q = Q n 0' 01 Fd GAN, t s t 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 13

PROTOCOLO DE CALCULOS 14 Q GAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) Q s = Ganancia sensible por persona (w). Depende del tipo de actividad n = Número de ocupantes Fd t = Porcentaje de ocupación para el instante t (%) Se considera que 67% del calor sensible se disipa por radiación y el resto por convección. Q = Q n 0' 01 Fd GANl, t l t Q GANl,t = Ganancia de calor latente en el instante t (w) Q l = Ganancia latente por persona (w). Depende del tipo de actividad n = Número de ocupantes Fd t = Porcentaje de ocupación para el instante t (%) 6.1.4.2.- Alumbrado Calor generado por los aparatos de alumbrado que se encuentran dentro de cada local. Este calor es función principalmente del número y tipo de aparatos. Q = Q n 0' 01 Fd GAN, t s t Q GAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) Q s = Potencia por luminaria (w). Para fluorescente se multiplica por 1 25. n = Número de luminarias. Fd t = Porcentaje de funcionamiento para el instante t (%) 6.1.4.3.- Aparatos eléctricos 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 14

PROTOCOLO DE CALCULOS 15 Calor generado por los aparatos exclusivamente eléctricos que se encuentran dentro de cada local. Este calor es función principalmente del número y tipo de aparatos. Q = Q n 0' 01 Fd GAN, t s t Q GAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) Q s = Ganancia sensible por aparato (w). Depende del tipo. n = Número de aparatos. Fd t = Porcentaje de funcionamiento para el instante t (%) Se considera que el 60% del calor sensible se disipa por radiación y el resto por convección. 6.1.4.4.- Aparatos térmicos Calor generado por los aparatos térmicos que se encuentran dentro de cada local. Este calor es función principalmente del número y tipo de aparatos. Q = Q n 0' 01 Fd GAN, t s t Q GAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) Q s = Ganancia sensible por aparato (w). Depende del tipo. n = Número de aparatos. Fd t = Porcentaje de funcionamiento para el instante t (%) Se considera que el 60% del calor sensible se disipa por radiación y el resto por convección. 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 15

PROTOCOLO DE CALCULOS 16 Q = Q n 0' 01 Fd GANl, t l t Q GANl,t = Ganancia de calor latente en el instante t (w) Q l = Ganancia latente por aparato (w). Depende del tipo n = Número de aparatos Fd t = Porcentaje de funcionamiento para el instante t (%) 6.1.5.- Aire exterior Ganancias instantáneas de calor debido al aire exterior de ventilación. Estas ganancias pasan directamente a ser cargas de refrigeración. Q GAN, t = 0'34 f V 0' 01 Fd a ae s t ( t t ) ec ai Q GAN,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) f a = Coeficiente corrector por altitud geográfica. V ae = Caudal de aire exterior (m³/h). t ec = Temperatura seca exterior corregida ( C). t ai = Temperatura del espacio interior supuesta constante ( C) Fd t = Porcentaje de funcionamiento para el instante t (%) Se considera que el 100% del calor sensible aparece por convección. Q GANl, t = 0'83 f V 0' 01 Fd a ae s t ( X X ) ec ai Q GANl,t = Ganancia de calor sensible en el instante t (w) f a = Coeficiente corrector por altitud geográfica. 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 16

PROTOCOLO DE CALCULOS 17 V ae = Caudal de aire exterior (m³/h). X ec = Humedad específica exterior corregida (gr agua/kg aire). X ai = Humedad específica del espacio interior (gr agua/kg aire) Fd t = Porcentaje de funcionamiento para el instante t (%) 6.2.- CARGAS DE REFRIGERACIÓN La carga de refrigeración depende de la magnitud y naturaleza de la ganancia térmica instantánea así como del tipo de construcción del local, de su contenido, tipo de iluminación y de su nivel de circulación de aire. Las ganancias instantáneas de calor latente así como las partes correspondientes de calor sensible que aparecen por convección pasan directamente a ser cargas de refrigeración. Las ganancias debidas a la radiación y transmisión se transforman en cargas de refrigeración por medio de la función de transferencia siguiente: Q REF, t = v0 QGAN, t + v1 QGAN, t + v2 QGAN, t 2 w1 QREF, t Q REF,t = Carga de refrigeración para el instante t (w) Q GAN,t = Ganancia de calor en el instante t (w) = Incremento de tiempos igual a 1 hora. v o, v 1 y v 2 = Coeficientes en función de la naturaleza de la ganancia térmica instantánea. w 1 = Coeficiente en función del nivel de circulación del aire en el local. 7.- CALCULO DE CONDUCTOS El método de cálculo es el utilizado por la American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning Engineers, Inc., del cual se realiza una breve descripción seguidamente: 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 17

PROTOCOLO DE CALCULOS 18 7.1- PÉRDIDAS DE PRESIÓN POR FRICCIÓN Y utilizando la ecuación de Blasius se obtiene la ecuación para el aire húmedo: Esta ecuación es válida para temperaturas comprendidas entre 15 y 40, presiones inferiores a la correspondiente a una altitud de 1000 m. Y humedades relativas comprendidas entre 0% y 90%. Siendo: Pf: Pérdidas de presión por fricción en Pa. f: Factor de fricción (adimensional). ε: Rugosidad absoluta del material en mm. Dh: Diámetro hidráulico en m. v: Velocidad en m/s. Re: Número de Reynolds (adimensional). L: Longitud total en m. α: Factor que depende del material utilizado (adimensional). 7.2- PÉRDIDAS DE PRESIÓN POR SINGULARIDADES Siendo: Ps: Pérdidas de presión por singularidades en Pa. Co: coeficiente de pérdida dinámica (adimensional). v: Velocidad en m/s. ρ: Densidad del aire húmedo kg/m³. Los coeficientes Co de pérdida de carga dinámica se tienen tabulados para los distintos tipos de accesorios normalmente utilizados en las redes de conductos. 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 18

PROTOCOLO DE CALCULOS 19 7.3- MÉTODOS DE DIMENSIONAMIENTO El circuito de impulsión se ha calculado usando el método de Rozamiento constante. Para el dimensionado del circuito de retorno se ha utilizado el método de Rozamiento constante. Método de Rozamiento Constante Consiste en calcular los conductos de forma que la pérdida de carga por unidad de longitud en todos los tramos del sistema sea idéntica. El área de la sección de cada conducto está relacionada únicamente con el caudal de aire que transporta, por tanto, a igual porcentaje de caudal sobre el total, igual área de conductos. La presión estática necesaria en el ventilador se calcula teniendo en cuenta la pérdida de carga en el tramo de mayor resistencia y la ganancia de presión debida a la reducción de la velocidad desde el ventilador hasta el final de éste tramo. ALAIOR, ENERO DE 2009 PROYECTO ACTIVIDAD MENOR 121352-1 26/01/2009 C.V.E.: 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 351d2477d3f2be07a2440e2f33e77545 26/01/2009 12:39:10 Visado : 121352-1 pagina 19