ANEXO DE CALCULOS. Fórmulas Generales. Conductos. Componentes. Emplearemos las siguientes: Pt i = Ptj + ΔPtij. Pt = Ps + Pd.
|
|
|
- Margarita Castellanos Ponce
- hace 7 años
- Vistas:
Transcripción
1 ANEXO DE CALCULOS Fórmulas Generales Emplearemos las siguientes: Pt i = Ptj + ΔPtij Pt = Ps + Pd Pd = ρ/2 v² Siendo: Conductos vij = 1000 Q ij / 3,6 A ij Pt = Presión total. Ps = Presión estática. Pd = Presión dinámica. ΔPt = Pérdida de presión total (Energía por unidad de volumen). ρ = Densidad del fluido (kg/m 3 ). v = Velocidad del fluido (m/s). Q = Caudal (m 3 /h). A = Area (mm²). ΔPtij = r ij Q ij ² r ij = ρ f ij L ij / 12,96 π 2 De ij 5 f = 0,25 / [lg 10 (ε/3,7de + 5,74/Re 0,9 )] 2 Siendo: Componentes Re = ρ 4 Q ij / 3,6 μ π De ij f = Factor de fricción en conductos (adimensional). L = Longitud de cálculo (m). De = Diámetro equivalente (mm). ε = Rugosidad absoluta del conducto (mm). Re = Número de Reynolds (adimensional). μ = Viscosidad absoluta fluido (kg/ms). ΔPtij = m ij Q ij ² m ij = 10 6 ρ C ij / 12,96 2 A ij 2 C ij = Coeficiente de pérdidas en el componente (relación entre la presión total y la presión dinámica) (Adimensional).
2 2 Datos Generales Impulsión Aspiración Densidad: 1,2 Kg/m 3 Viscosidad absoluta: 0, Kg/m s Velocidad máxima: 8 m/s Densidad: 1,2 Kg/m 3 Viscosidad absoluta: 0, Kg/m s Velocidad máxima: 8 m/s Pérdidas Pt en Acondicionador/Ventilador: Filtro: 40 Batería fría: 40 Otros: 0 Equilibrado (%): 15 Pérdidas secundarias (%): 10 Relación Alto/Ancho (máximo): 1/5 Resultados Nudos: Nudo P.Dinámica P. estática P. necesaria Pérd. Pt Compuerta P. Total Caudal (m3/h) Dif. (Pt-Pn) 1 38,23-62,16-23, ,23 69,37 107,6 3 38,23 64,61 102, ,23 54,79 93, ,23 52,23 90, ,72 54,61 90, ,86 19,47 32, ,86 19,47 32, ,72 50,9 86, ,72 50,9 86, ,72 39,63 45, ,72 39,63 45, ,72 44,87 80, ,44 49,88 80, ,93 28,04 36, ,56 35,11 41, ,44 43,91 74, ,72 38,63 74, ,86 23,09 35, ,93 31,7 40, ,25 25,73 51, ,09 32,18 52, ,72 26,68 62, ,23-57,34-19, ,11 0* 25 12,86 18,33 31, ,93 22,04 30, ,63 11,45 16, ,63 11,45 16, ,63 22,5 27, ,63 22,5 27, ,93 20,7 29, ,63 19,53 24, * 11, ,63 19,54 24, , ,63 8,49 13, , ,63 8,49 13, , ,86 18,21 31, ,52 12,55 31, ,63 11,33 15, ,63 11,33 15, ,3 11,65 22, ,3 11,65 22,96
3 42 18,52 9,73 28, ,63 8, ,3 2,92 14, , ,63 8, ,3 2,94 14, , ,72 39,14 44, ,52 26,34 44, ,64 36,93 38, ,06 25,23 32, ,3 25,4 36, ,3 25,4 36, ,52 23, ,72 39,1 44, ,52 26,3 44, ,06 25,19 32, ,64 36,89 38, ,3 25,59 36, ,3 25,59 36, ,52 23,67 42, ,3 16,77 28, , ,64 36,05 37, , ,64 36,09 37, , ,3 16,62 27, , ,3 16,65 27, , ,06 20,29 27, , ,06 20,25 27, , ,3 16,87 28, , ,56 34,73 41, ,23 13,07 41, ,06 20,64 27,7 72 1,64 32,76 34, ,3 18,02 29, ,3 18,02 29, ,23 8,75 36, ,3 9,26 20, , ,64 31,92 33, , ,3 9,26 20, , ,06 15,71 22, , ,93 27,58 36, ,23 8,29 36, ,23 24,9 27, ,06 13,83 20, ,3 12,72 24, ,3 12,72 24, ,23 3,44 31, ,3 3,89 15, , ,23 23,68 25, , ,3 3,92 15, , ,06 8,87 15, , ,93 31,11 40, ,52 21,52 40, ,06 17,35 24, ,23 28,43 30, ,3 21,13 32, ,3 21,13 32, ,52 19,21 37, ,3 12,36 23, , ,23 27,2 29, , ,06 12,38 19, , ,3 12,33 23, , ,86 22,23 35, ,93 25,95 34, ,63 15,35 19, ,63 15,35 19, ,63 26,82 31, ,63 26,82 31, ,93 25,02 33, ,63 23,83 28, , ,63 23,82 28, , ,63 12,35 16, , ,63 12,38 17, , ,25 23,81 50, ,23 21,83 50, ,06 14,74 21,8
4 116 7,06 14,74 21, ,3 26,79 38, ,3 26,79 38, ,23 17,52 45, ,3 17,99 29, , ,06 9,78 16, , ,3 17,98 29, , ,06 9,78 16, , ,09 30,61 50, ,23 22,48 50, ,63 25,24 29, ,06 20,19 27, ,3 27,65 38, ,3 27,65 38, ,23 18,38 46, ,3 18,84 30, , ,63 22,25 26, , ,06 15,22 22, , ,3 18,86 30, ,16 Resultados Ramas: Linea N.Orig. N.Dest. Long Función Mat./Rug. Circ./f/Co Caudal W x H D/De V Pérd.Pt (m) (mm) (m³/h) (mm) (mm) (m/s) Acondicionador , Codo Imp./0, , ,36 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,98(*) 4, Deriv. T Doble Imp./0, , Deriv. T Doble Imp./4, , Deriv. T Doble Imp./4, , ,41 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,98 2, Deriv. T Doble Imp./ , Deriv. T Doble Imp./7, , Deriv. T Doble Imp./7, , ,93 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,72 3, Deriv. T Doble Imp./0, , Deriv. T Doble Imp./4, , Deriv. T Doble Imp./5, , ,05 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,72 6, Deriv. T Doble Imp./ Deriv. T Doble Imp./2, , Deriv. T Doble Imp./3, , ,89 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,12 5, Bifurcación T Imp./0, , Bifurcación T Imp./0, , ,89 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,72 11, ,43 Conducto Acero Galv./0,1 Asp./0, x ,98 4, Deriv. T Doble Imp./0, , Deriv. T Doble Imp./3, , Deriv. T Doble Imp./3, , ,58 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,63 1, Bifurcación T Imp./0, , Bifurcación T Imp./0, , ,99 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,86 1, ,37 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,78 2, ,34 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,78 2, ,36 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,78 2, ,36 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,78 2, Deriv. T Doble Imp./ Deriv. T Doble Imp./3, , Deriv. T Doble Imp./3, , ,74 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,63 1, Bifurcación T Imp./0, , Bifurcación T Imp./0, , ,69 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,56 2, ,36 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,78 2, ,36 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, ,35 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,78 2, ,34 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, Deriv. T Doble Imp./ Deriv. T Doble Imp./3, , Deriv. T Doble Imp./1, , ,7 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,09 0,491
5 Bifurcación T Imp./0, , Bifurcación T Imp./0, , ,71 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,56 2, Deriv. T Doble Imp./ Deriv. T Doble Imp./1, , Deriv. T Doble Imp./3, , ,84 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,09 0, Bifurcación T Imp./0, , Bifurcación T Imp./0, , ,57 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,56 2, ,42 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, ,41 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,65 0, ,4 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,65 0, ,39 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, ,37 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, ,37 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,43 4, ,37 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,43 4, ,35 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, Deriv. T Doble Imp./ Deriv. T Doble Imp./1, , Deriv. T Doble Imp./4, , ,13 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,31 0, Bifurcación T Imp./0, , Bifurcación T Imp./0, , ,54 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,86 4, ,39 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, ,37 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,65 0, ,39 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, ,37 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,43 4, Deriv. T Doble Imp./ Deriv. T Doble Imp./4, , Deriv. T Doble Imp./2, , ,97 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,86 0, Bifurcación T Imp./0, , Bifurcación T Imp./0, , ,73 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,86 4, ,43 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, ,45 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,93 1, ,41 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, ,4 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,43 4, Deriv. T Doble Imp./ Deriv. T Doble Imp./2, , Deriv. T Doble Imp./4, , ,25 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,86 0, Bifurcación T Imp./0, , Bifurcación T Imp./0, , ,38 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,56 2, ,39 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, ,41 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,93 1, ,41 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,43 4, ,41 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, Deriv. T Doble Imp./0, , Deriv. T Doble Imp./3, , Deriv. T Doble Imp./3, , ,19 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,63 0, Bifurcación T Imp./0, , Bifurcación T Imp./0, , ,37 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,86 0, ,41 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,78 2, ,43 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,78 2, ,44 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x , ,39 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,78 2, Deriv. T Doble Imp./ Deriv. T Doble Imp./4, , Deriv. T Doble Imp./4, , ,14 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,61 1, Bifurcación T Imp./0, , Bifurcación T Imp./0, , ,54 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,86 4, ,41 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, ,4 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,43 4, ,42 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, ,4 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,43 4, Deriv. T Doble Imp./
6 Deriv. T Doble Imp./4, , Deriv. T Doble Imp./3, , ,3 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,79 1, Bifurcación T Imp./0, , Bifurcación T Imp./0, , ,46 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,86 4, ,42 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8, ,43 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,78 2, ,41 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,43 4, ,41 Conducto Acero Galv./0,1 Imp./0, x ,34 8,796 Resultados Unidades Terminales: Nudo Tipo Caudal Pt V.ef. Alc NR L x H Diám.nom. Número L x nº vías Nº tob.fila (m³/h) (m/s) (m) (db) (mm) (mm) ranuras (mm) x nº filas 32 Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica Tobera esférica NOTA: - (!) Nudos que no cumplen con el equilibrado o superan la velocidad máxima - * Rama de mayor velocidad o nudo de menor diferencia de presión. Acondicionador: Presión "P" = 211,526 Caudal "Q" (m 3 /h) = Potencia (W) = (P x Q) / (3600xRend.) = (211,526 x ) / (3600 x 0,762) = Wesp = 278 W/(m 3 /s) Categoría SFP 1
SISTEMA DE EXTRACCION MECANICA
SISTEMA DE EXTRACCION MECANICA MEMORIA DESCRIPTIVA 1 MEMORIA DESCRIPTIVA 1. ANTECEDENTES. 2. OBJETO DEL PROYECTO. 3. EMPLAZAMIENTO DE LA INSTALACIÓN. 4. REGLAMENTACION Y DISPOSICIONES OFICIALES Y PARTICULARES.
CONDUCTOS Conductos de Aire para Ventilación y Climatización
CONDUCTOS Conductos de Aire para Ventilación y Climatización Presentación Este módulo de Conductos de Aire quedará integrado con el resto de programas de Edificación (Fontanería, Saneamiento, Gas, Cargas
ANEXO DE CALCULOS Plantas primera y segunda
ANEXO DE CALCULOS Plantas primera y segunda Fórmulas Generales Emplearemos las siguientes: H = Z + (P/γ ) ; γ = ρ x g ; H 1 = H 2 + h f Siendo: H = Altura piezométrica (mca). z = Cota (m). P/γ = Altura
Cálculo Fontanería. Anexo cálculo fontanería
Cálculo Fontanería Anexo cálculo fontanería ANEXO DE CALCULOS Planta Baja Fórmulas Generales Emplearemos las siguientes: H = Z + (P/γ ) ; γ = ρ x g ; H 1 = H 2 + h f Siendo: H = Altura piezométrica (mca).
HOJA ELECTRÓNICA PARA EL CÁLCULO DEL GOLPE DE ARIETE EN LA LÍNEA DE IMPULSIÓN CÁLCULO ESTRUCTURAL DE LA TUBERÍA - INGRESO DE DATOS SECCIÓN 1
HOJA ELECTRÓNICA PARA EL CÁLCULO DEL GOLPE DE ARIETE EN LA LÍNEA DE IMPULSIÓN CÁLCULO ESTRUCTURAL DE LA TUBERÍA - INGRESO DE DATOS SECCIÓN 1 Seccion de la Tubería: Impulsión Clasificación API de la tubería:
PRÁCTICA 2: DETERMINACIÓN DE PÉRDIDAS POR FRICCIÓN EN UN SISTEMA DE TUBERÍAS
Universidad Nacional Experimental Francisco de Miranda Área de Tecnología Programa de Ingeniería Química Departamento de Energética Laboratorio de Operaciones Unitarias I PRÁCTICA : DETERMINACIÓN DE PÉRDIDAS
Planta Altura Cotas Grupos (Fontanería) Planta Planta 1
8. Abastecimiento. 8.1. Datos de grupos y plantas. Planta Altura Cotas Grupos (Fontanería) Planta 1 0.00 0.00 Planta 1 8.2. Datos de obra. Caudal acumulado con simultaneidad Presión de suministro en acometida:
PÉRDIDAS DE CARGA FRICCIONALES
PÉRDIDAS DE CARGA FRICCIONALES La pérdida de carga friccional que tiene lugar en una conducción representa la pérdida de energía de un flujo hidráulico a lo largo de la misma por efecto del rozamiento.
6. pérdidas de carga en conduc tos climaver
6. pérdidas de carga en conduc tos climaver manual de conduc tos de aire acondicionado climaver 62 El aire que circula por la red de conductos, recibe la energía de impulsión (aspiración) por medio de
U.L.A. FACULTAD DE INGENIERIA. Mérida, 02/10/2008 ESCUELA DE MECANICA. MECANICA DE FLUIDOS. Sección 01 y 02. TERCER EXAMEN PARCIAL
U.L.A. FACULTAD DE INGENIERIA. Mérida, 02/10/2008 ESCUELA DE MECANICA. MECANICA DE FLUIDOS. Sección 01 y 02. TERCER EXAMEN PARCIAL Problema 1 Para construir una bomba grande que debe suministrar 2 m 3
Plantear la tabla de variables y dimensiones para la obtención de los parámetros de Rateau y obtener solamente el coeciente de caudal.
Mecánica de fluidos Marzo 2012 1. Conocida la altura neta (o bien su altura de presión equivalente P ), el diámetro D, el número de revoluciones en la unidad de tiempo N, las características del uido (µ,
Hidráulica. Temario: Tuberías Hidrostática Hidrodinámica. Energía. Perdidas de Carga Software para diseño Información en la Web
Temario: Tuberías Hidrostática Hidrodinámica Hidráulica Flujo laminar intermedio turbulento Energía Bernoulli Torricelli Ec. Gral del gasto Perdidas de Carga Software para diseño Información en la Web
INSTALACIONES HIDRÁULICAS
Universidad de Navarra Escuela Superior de Ingenieros Nafarroako Unibertsitatea Ingeniarien Goi Mailako Eskola INSTALACIONES HIDRÁULICAS CAMPUS TECNOLÓGICO DE LA UNIVERSIDAD DE NAVARRA. NAFARROAKO UNIBERTSITATEKO
Curso Válvulas de Control. AADECA 2005 Ing. Eduardo Néstor Álvarez Primer Aplicación
Curso Válvulas de Control AADECA 2005 Ing. Eduardo Néstor Álvarez Primer Aplicación Ejercicio Circulación de Agua a 27ºC 300ºK Diferencia de alturas en cañería 80 m Longitud Cañería 310m Elegir Válvula
M. EN C. AG. ABILIO MARÍN TELLO
M. EN C. AG. ABILIO MARÍN TELLO Perdidas de energía en tuberías y accesorios UNIDAD DE COMPETENCIA IV TUBERÍAS 4.1. Ecuación de Darcy-Weisbach 4.2. Diagrama de Moody 4.3. Pérdidas menores 4.1. Ecuación
1. OBJETO PRINCIPIOS DE CÁLCULO CONDICIONES DE DISEÑO RESULTADOS... 8
ÍNDICE 1. OBJETO... 2 2. PRINCIPIOS DE CÁLCULO... 3 3. CONDICIONES DE DISEÑO... 7 4. RESULTADOS... 8 Página 1 de 8 1. OBJETO Esta memoria justificativa da respuesta a los diámetros utilizados en las tuberías
CAPÍTULO IV PÉRDIDA DE CARGA HIDRÁULICA EN BATERÍA DE FILTROS DE PLANTA Nº 1
CPÍTULO IV PÉRDID DE CRG HIDRÁULIC EN BTERÍ DE FILTROS DE PLNT Nº 1 Tomando en consideración el Filtro Nº 1. 4.1. Condiciones de Diseño Caudal de Planta : planta = 36.000 m 3 /h Temperatura : T planta
Anexo 9. Ventilador ANEXO 9. DISEÑO DEL VENTILADOR
ANEXO 9. DISEÑO DEL VENTILADOR A continuación del filtro de mangas en el tren de tratamiento se sitúa un ventilador centrífugo encargado de aspirar el caudal de gases desde el desorbedor, pasando por los
Ingeniería en Alimentos - Fenómenos de Transporte - Año 2016 SITUACIONES PROBLEMÁTICAS Nº 1
Frecuentemente el hombre se convierte en aquello que cree ser. Si persevera afirmando ser incapaz de hacer determinada cosa, puede ser que eso, de hecho, acontezca. Si, al contrario, se considera capaz
Válvulas de Control AADECA. Ing. Eduardo Néstor Álvarez Pérdidas de Carga
Válvulas de Control AADECA Ing. Eduardo Néstor Álvarez Pérdidas de Carga LA VÁLVULA DE CONTROL ESTRANGULA EL PASO DE FLUIDO, PROVOCA UNA PÉRDIDA DE PRESION. DARCY ' P = )*f * (L/D)*( V 2 /2g) f = factor
Bombas y Ventiladores. Fundamentos teóricos y prácticos Cómo podemos aportar a la EE con estos equipos?
Bombas y Ventiladores Fundamentos teóricos y prácticos Cómo podemos aportar a la EE con estos equipos? Índice 1. Descripción. 2. Clasificación. 3. Curvas Características. 4. Pérdidas de Carga en Sistemas.
Práctica de redes de transporte de fluidos
Práctica de redes de transporte de fluidos Profesores: Juan F. Coronel y Luis P.-Lombard Para resolver el proyecto climatización de un supermercado se plantean dos alternativas: 1. Instalación A: Fan-coil
MECANICA DE FLUIDOS Y MAQUINAS FLUIDODINAMICAS. Guía Trabajos Prácticos N 10: Pérdidas de carga en sistemas de cañerías.
MECANICA DE FLUIDOS Y MAQUINAS FLUIDODINAMICAS Guía Trabajos Prácticos N 10: Pérdidas de carga en sistemas de cañerías. 1. Calcule la potencia suministrada a la bomba que se muestra en la figura 1 si su
PROBLEMAS DE NAVIDAD 2003
PROBLEMAS DE NAVIDAD 2003 1 PROBLEMAS DE NAVIDAD 2003 Fig. Navidad 2003-1 Navidad 2003-1. Una conducción de sección cuadrada contiene en su interior un haz de cinco tubos de 5 cm de diámetro cada uno,
Cálculo de la potencia de una bomba
UNIVERSIDAD VERACRUZANA FACULTAD DE CIENCIAS QUÍMICAS PROGRAMA EDUCATIVO INGENIERÍA QUÍMICA Manual de Usuario para el Programa de Computo Cálculo de la potencia de una bomba El programa de cómputo fue
Laboratori de Mecànica de Fluids i Motors Tèrmics. E.U.P.M. Departament de Màquines i Motors Tèrmics. U.P.C. Prof: J.J. de Felipe
1 TEMA 4. - ANÁLISIS DIMENSIONAL Y SEMEJANZA. 1. - Introducción. En los temas anteriores hemos analizado el comportamiento de fluidos en el ámbito de estática, en donde cualquier tipo de problema, se puede
ANEXO nº 2 CÁLCULO DE LA RED INTERIOR Y DE ABASTECIMIENTO DE AGUA
ANEXO nº CÁLCULO DE LA RED INTERIOR Y DE ABASTECIMIENTO DE AGUA ANEXOS MAYO 01 1 ÍNDICE DE CONTENIDOS: 1. ESTIMACIÓN DEL CONSUMO... 3. CRITERIOS DE DISEÑO DE LAS CONDUCCIONES... 3 3. CÁLCULO DE LA ACOMETIDA...
PROTOCOLO DE CALCULOS
PROTOCOLO DE CALCULOS 1 PROTOCOLO DE CALCULOS INDICE 1.- CALCULOS ELECTRICOS 2.- CALULO DE LA ILUMINACION 3.- CALCULO DEL AFORO 4.- CALCULO DE LAS CARGAS Y DENSIDADES DE FUEGO 5.- CALCULO DE LAS REDES
INDICE 1.- CÁLCULO DE CHIMENEA DE EVACUACIÓN DE HUMOS SEGÚN LA NORMA EN DATOS DE PARTIDA... 2
INDICE 1.- CÁLCULO DE CHIMENEA DE EVACUACIÓN DE HUMOS SEGÚN LA NORMA EN 13384-1.... 2 1.1.- DATOS DE PARTIDA.... 2 1.2.- CAUDAL DE LOS PRODUCTOS DE COMBUSTIÓN.... 2 1.3.- DENSIDAD MEDIA DE LOS HUMOS...
CURVAS CARACTERÍSTICAS DE UN VENTILADOR CENTRÍFUGO
UNIVERSIDAD DE OVIEDO Área de Mecánica de Fluidos E.P.S. de Ingeniería de Gijón INGENIERÍA DE FLUIDOS Práctica de laboratorio 3: CURVAS CARACTERÍSTICAS DE UN VENTILADOR CENTRÍFUGO 1. OBJETO DE LA PRÁCTICA
ABAST Redes de Abastecimiento de Agua y Riego
ABAST Redes de Abastecimiento de Agua y Riego Presentación El programa ABAST es uno de los módulos del paquete integrado de instalaciones en urbanización. Un módulo común para todas las instalaciones del
Capítulo 4. Actuadores
INSTALACIÓN A DOS TUBOS - Compuesta por un tubo de suministro y uno de retorno. - Desventaja: no permite la zonificación. álvula de dos posiciones Capítulo 4. Actuadores Suministro álvula de tres vías
Flujo en Cañerías. Ejercicio 9.3. A muy bajas temperaturas,
Flujo en Cañerías Ejercicio 9.1. El huelgo radial entre el émbolo y la pared de un cilindro es 0,075mm, la longitud del émbolo es 250mm y su diámetro es de 100mm. Hay agua en un lado y en otro del émbolo
Escrito por Eduardo Núñez Jueves, 25 de Agosto de :29 - Actualizado Viernes, 16 de Octubre de :06
Para la elección del perfil que se va a emplear en un aeromodelo, uno se suele ayudar de las gráficas de las polares de ese perfil y compararlo con otros para observar a priori su rendimiento. En este
TALLER DE EFICIENCIA ENERGÉTICA EN SISTEMAS DE BOMBEO DE AGUA DE SERVICIO PÚBLICO MUNICIPAL. M. en I. Ramón Rosas Moya
TALLER DE EFICIENCIA ENERGÉTICA EN SISTEMAS DE BOMBEO DE AGUA DE SERVICIO PÚBLICO MUNICIPAL M. en I. Ramón Rosas Moya CARACTERÍSTICAS HIDRÁULICAS Uno de los aspectos más relevantes a definir con respecto
UNIVERSIDAD DEL ZULIA FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA DE INGENIERÍA QUÍMICA DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA QUÍMICA BÁSICA UNITARIAS I
UNIVERSIDAD DEL ZULIA FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA DE INGENIERÍA QUÍMICA DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA QUÍMICA BÁSICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS I PÉRDIDAS DE CARGA POR FRICCIÓN Profesora: Marianela
M. En C. José Antonio González Moreno 6 D2 10 de Noviembre del 2014
M. En C. José Antonio González Moreno 6 D2 10 de Noviembre del 2014 En esta presentación se estudiarán los principios de las máquinas mezcladoras para líquidos, así como sus características y datos técnicos
SISTEMA DE AGUA POTABLE DE ESMERALDAS DATOS DEL SISTEMA DE BOMBEO, AGUA POTABLE
Estudios de Evaluación, Factibilidad y Diseños Definitivos del Sistema Regional de Agua potable Esmeraldas DATOS DEL SISTEMA DE BOMBEO, AGUA POTABLE 1. Condiciones de funcionamiento Fluido de bombeo Agua
TEMA 3 (Parte II) Dinámica de fluidos viscosos
TEMA 3 (arte II) Dinámica de fluidos viscosos B E db dm de dm e db t C db db r r de r r ( d ) ( ds) e( d ) e( ds) dm dm t S C S rimera ley de la Termodinámica: Energías específicas: de - Energía cinética
PROTOCOLO DE PRUEBAS INSTALACION DE CLIMATIZACION
: 1. IDENTIFICACION DE EQUIPOS 1.1. CLIMATIZADORA - DENOMINACION - Nº DE SERIE/FABRICACION - TIPO CONSTRUCCION - FABRICANTE MODELO - SECCIONES - COMPONENTES RETORNO - SECCION FILTROS STANDARD SI / NO TIPO
A-15. Tipos de APÉNDICE A PROPIEDADES DE ALGUNOS FLUIDOS Y A-36 DEL FLUJO EN ACCESORIOS Y CRANE. de globo convencional con obturador guiado
APÉNDICE A PROPIEDADES DE ALGUNOS FLUIDOS Y A-36 DEL FLUJO EN ACCESORIOS Y CRANE A-15. Tipos de de globo convencional de globo convencional con obturador guiado angular de globo convencional de globo,
EXAMEN PARCIAL DE METODOS NUMERICOS (MB536)
EXAMEN PARCIAL DE METODOS NUMERICOS (MB536) SOLO SE PERMITE EL USO DE UNA HOJA DE FORMULARIO Y CALCULADORA ESCRIBA CLARAMENTE SUS PROCEDIMIENTOS PROHIBIDO EL USO DE CELULARES U OTROS EQUIPOS DE COMUNICACION
SISTEMA REGIONAL DE AGUA POTABLE ESMERALDAS CARACTERÍSTICAS BOMBEO DE AGUA CRUDA
0.90 0.60 0.30 0.10 0.15 0.15 0.30 2.50 0.10 0.0 0.20 0.10 Codo de 90 Codo de 5 Codo de 22.5 Codo de 11.25 Reducción Te paso lateral Ye V. Check V. Bola V. Mariposa V. Compuerta V. Antiariete Total 0+000
EJERCICIOS PARA ENTREGAR UNIDAD 3, 4 Y 5
EJERCICIOS PARA ENTREGAR UNIDAD 3, 4 Y 5 UNIDAD 3 Se cuenta con los siguientes datos de filtración para una suspensión de CaCO3 en agua a 298.2 K, a presión constante (- p) de 46.2 kn/m2. El área de la
Convección Problemas de convección 1.1. PROBLEMAS DE CONVECCIÓN 1
1.1. PROBLEMAS DE CONVECCIÓN 1 Convección 1.1. Problemas de convección Problema 1 Una placa cuadrada de 0,1 m de lado se sumerge en un flujo uniforme de aire a presión de 1 bar y 20 C con una velocidad
Unidad XIII: Flujo Interno con Fricción. Algunos problemas desarrollados
Unidad XIII: Flujo Interno con Fricción Algunos problemas desarrollados Problema 95: Calcule el mínimo diámetro de una tubería de acero comercial (ε = 0.046 mm) que debe transportar un caudal de 8 m 3
INGENIERÍA QUÍMICA Problemas propuestos Pág. 1 CONCEPTOS FUNDAMENTALES
Problemas propuestos Pág. 1 CONCEPTOS FUNDAMENTALES Problema nº 1) [01-07] Por una tubería fluyen 100 lb de agua a razón de 10 ft/s. Cuánta energía cinética (E = ½ mav 2 ) tiene el agua, expresada en unidades
Serie CBP EXTRACTORES CENTRÍFUGOS DE BAJA PRESIÓN SIN MOTOR. Ventiladores centrífugos de baja presión CBP. Rodete equilibrado dinámicamente
EXTRACTORES CENTRÍFUGOS DE BAJA PRESIÓN SIN MOTOR Serie CBP Ventiladores centrífugos de doble aspiración, fabricados en chapa de acero galvanizado, rodete de álabes hacia adelante y eje con salida por
Análisis Dimensional y Modelos a Escala
Análisis Dimensional y Modelos a Escala Santiago López 1. Análisis Dimensional Es interesante saber que las unidades de una cantidad física pueden ser explotadas para estudiar su relación con otras cantidades
Capítulo 10. Flujo de fluidos incompresibles a través de sistemas complejos.
Capítulo 10 Flujo de fluidos incompresibles a través de sistemas complejos. Flujo de fluidos a través de sistemas complejos. La mayoría de los sistemas por los que se desplazan los fluidos incompresibles,
Índice INTRODUCCIÓN... 9
Índice INTRODUCCIÓN... 9. CONDUCCIÓN EN RÉGIMEN ESTACIONARIO.... CONDUCCIÓN EN RÉGIMEN VARIABLE... 33 3. SUPERFICIES ADICIONALES... 59 4. CONVECCIÓN... 75 5. TRANSMISIÓN DE CALOR EN LOS CAMBIOS DE ESTADO...
Hidráulica. Reposo (hidrostática) Movimiento (hidrodinámica) en tubos o conductos abiertos.
Hidráulica Temario: Hidráulica Hidrostática Hidrodinámica Flujo laminar intermedio turbulento Energía Bernoulli Torricelli Ec. Gral del gasto Tuberías Perdidas de Carga Perdidas de cargas. Bombas: tipos
LABORATORIO DE FENÓMENOS COLECTIVOS
LABORATORIO DE FENÓMENOS COLECTIVOS LA VISCOSIDAD DE LOS LÍQUIDOS CRUZ DE SAN PEDRO JULIO CÉSAR RESUMEN La finalidad de esta práctica es la determinación de la viscosidad de diferentes sustancias (agua,
Índice de Tablas VIII
Índice CAPITULO 1 INTRODUCCION... 1 1.1 Antecedentes y motivación... 2 1.2 Descripción del problema... 2 1.3 Solución propuesta... 3 1.4 Objetivos... 4 1.5 Alcances... 4 1.6 Metodología y herramientas
Solución: 1º) H m = 28,8 m 2º) W = W K V. 30 m. 2 m D. Bomba K C. 3 m 3 m
89. Una bomba centrífuga se utiliza para elevar agua, según el esquema representado en la figura. Teniendo en cuenta los datos indicados en la figura: 1º) Calcular la altura manométrica de la bomba y la
Trabajo Práctico N 6 FLUJO EN CONDUCTOS CERRADOS
Objetivo del Práctico: Trabajo Práctico N 6 FLUJO EN CONDUCTOS CERRADOS Este práctico está destinado a: - El cálculo de sistemas de tubería con sus correspondientes pérdidas de carga. - Utilizar de diagramas
ALCAN Redes de Alcantarillado
ALCAN Redes de Alcantarillado Presentación El programa ALCAN es uno de los módulos del paquete integrado de instalaciones en urbanización. Un módulo común para todas las instalaciones del paquete es la
Anteproyecto de aparcamiento subterráneo en la Plaza de Istan en San Pedro de Alcántara, (Málaga) ANEJO Nº 5 INSTALACIÓN DE CONTRA INCENDIO
ANEJO Nº 5 INSTALACIÓN DE CONTRA INCENDIO 1 ÍNDICE 1. INSTALACIONES DE PROTECCION CONTRA INCENDIO....3 1.1. Normativa.... 3 1.2. Cálculo de la red de alimentación para las BIE... 3 1.3. Caudal necesario
Sugerencias para la incorporación de la fuerza de rozamiento viscoso en el estudio del movimiento de un cuerpo en un fluido.
Sugerencias para la incorporación de la fuerza de rozamiento viscoso en el estudio del movimiento de un cuerpo en un fluido. Tipo de regimenes y número de Reynolds. Cuando un fluido fluye alrededor de
Numero de Reynolds y Radio Hidráulico.
UNIVERSIDAD NACIONAL EXPERIMENTAL FRANCISCO DE MIRANDA ÀREA DE TECNOLOGÌA PROGRAMA DE INGENIERÍA QUÌMICA CATEDRA: FENÒMENOS DE TRANSPORTE PROFESOR: Ing. Alejandro Proaño Numero de Reynolds y Radio Hidráulico.
DOCUMENTO 1: ANEXO B: CÁLCULO DE LA RED DE DISTRIBUCION DE BIE S ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN CALCULO DEL CAUDAL Y DIÁMETRO DE LA TUBERÍA...
DOCUMENTO : ÍNDICE. INTRODUCCIÓN... 2 2. CALCULO DEL CAUDAL Y DIÁMETRO DE LA TUBERÍA... 3 3. CÁLCULO DE LA PÉRDIDA DE CARGA... 5 4. SELECCIÓN DEL GRUPO DE PRESIÓN... 8 5. CALCULO DEL ALJIBE... 9 Protección
PÉRDIDAS DE CARGA EN TUBERÍAS
Prácticas de Laboratorio PÉRDIDAS DE CARGA EN TUBERÍAS 1. INTRODUCCIÓN TEÓRICA.. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN E INSTRUMENTACIÓN. 3. DEFINICIÓN DE OBJETIVOS Y TRABAJO A REALIZAR. 4. EXPOSICIÓN DE RESULTADOS.
Análisis dimensional de hélices propulsoras
Análisis dimensional de hélices propulsoras En principio, el análisis dimensional de hélices propulsoras pareciera ser similar al de las bombas rotodinámicas. Sin embargo, las bombas rotodinámicas funcionan
Soluciones Analíticas de Navier Stokes.
1 Soluciones Analíticas de Navier Stokes. Problema 1 Un fluido newtoniano fluye en el huelgo formado por dos placas horizontales. La placa superior se mueve con velocidad u w, la inferior está en reposo.
Mecánica de Fluidos GIEAI 2016/17
Mecánica de Fluidos GIEAI 016/17 Mecánica de Fluidos º curso GIEAI 016/17 Resumen Flujo viscoso incompresible interno Número de Reynolds régimen laminar Flujos planos: flujo de Couette Flujo en conductos
JUSTIFICACIÓN CUMPLIMIENTO DB-HE4 CONTRIBUCIÓN SOLAR MÍNIMA DE ACS LABORATORIO DE COMBUSTIBLES EN LA LOSILLA, ALBACETE. Fecha: 20/02/12 INDICE
INDICE 1.- Objeto del documento... 3 2.- Emplazamiento de la instalación... 3 3.- Características de la superficie donde se instalarán los captadores. Orientación, inclinación y sombras... 3 4.- Tipo de
MECÁNICA DE FLUIDOS CURSO (1) TEMA 5 INSTALACIONES HIDRÁULICAS
MECÁNICA DE FLUIDOS CURSO 007-008 (1) TEMA 5 INSTALACIONES HIDRÁULICAS MECÁNICA DE FLUIDOS CURSO 007-008 () INDICE TEMA 5 5 INSTALACIONES HIDRÁULICAS 5.1 Generalidades 5.1.1 Definición y Modelado de una
Lechos empacados, Fluidización
Lechos empacados, Fluidización El fluido ejerce una fuerza sobre el sólido en la dirección de flujo, conocida como arrastre o rozamiento. Existen una gran cantidad de factores que afectan a los rozamientos
Flujo. v 1 v 2. V 1 = constante. V 2 = constante
Hidrodinámica Flujo Can2dad de masa (o de fluido) que atraviesa una (pequeña) superficie por unidad de 2empo y superficie. Si en un punto del fluido la densidad es ρ y la velocidad es v el flujo está dado
Rejilla de ventilación IB-R
Rejilla de ventilación IB-R Ferdinand Schad KG Steigstraße 25-27 D-78600 Kolbingen Teléfono +49 (0) 74 63-980 - 0 Fax +49 (0) 74 63 980 200 info@schako.de www.schako.de Contenido Descripción...3 Fabricación...
CAPÌTULO 9 DISEÑO DEL EQUIPO
CAPÌTULO 9 DISEÑO DEL EQUIPO CAPÌTULO 9. DISEÑO DEL EQUIPO 9.1 Diseño de equipo de la primera propuesta de planta tratadora de aguas residuales para la ciudad de hermosillo. 9.1.1 Floculador-coagulador.
Serie CBP. extractores centrífugos de baja presión sin motor. Ventiladores centrífugos de baja presión CBP. Rodete equilibrado dinámicamente
extractores centrífugos de baja presión sin motor Serie CBP Ventiladores centrífugos de doble aspiración, fabricados en chapa de acero galvanizado, rodete de álabes hacia adelante y eje con salida por
Rejilla de ventilación IB-R
Rejilla de ventilación IB-R Ferdinand Schad KG Steigstraße 25-27 D-78600 Kolbingen Teléfono +49 (0) 74 63-980 - 0 Fax + 49 (0) 74 63 980 200 info@schako.de www.schako.de Contenido Descripción...3 Fabricación...
CAPÍTULO 6: Memoria de cálculo
6- MEMORIA DE CÁLCULO 6.1. Balance de materia El balance de materia de la planta para cada una de las opciones posibles de funcionamiento se realizará para unas condiciones de caudal severas, de forma
1. Relacionar la presión manométrica en el interior de una gota con la tensión superficial.
TEMA 1 1. Relacionar la presión manométrica en el interior de una gota con la tensión superficial. 2. Una gota de agua de diámetro 0,5mm tiene una presión en su interior es mayor que la atmosférica en
MECÁNICA DE FLUIDOS E HIDRÁULICA. EXÁMEN PARCIAL 8 de Noviembre de 2011
Noviembre de 2011 MEÁNI DE FLUIDOS E HIDRÁULI. EXÁMEN PRIL 8 de Noviembre de 2011 1.- TEORI (25%) a) Definición de fluido. b) Definición de viscosidad. Ecuación dimensional de la viscosidad dinámica. Unidades
RESUMEN. Todos los establecimientos hoteleros a nivel mundial, deben estar diseñados
I RESUMEN Son muchos los antecedentes de siniestros en establecimientos hoteleros que se han producido y que han hecho despertar una especial sensibilidad por la seguridad en hoteles. Todos los establecimientos
1.1. Análisis Dimensional
,.. Análisis Dimensional... Introducción El análisis dimensional es un proceso mediante el cual se examinan las dimensiones de los fenómenos físicos y de las ecuaciones asociadas, para tener una nueva
TRANSFERENCIA DE CALOR POR CONVECCIÓN
MARZO, 2016 REPÚBLICA BOLIVARIANA DE VENEZUELA MINISTERIO DEL PODER POPULAR PARA LA DEFENSA UNIVERSIDAD NACIONAL EXPERIMENTAL POLITÉCNICA DE LA FUERZA ARMADA NACIONAL BOLIVARIANA CÁTEDRA: TRANSFERENCIA
RECUPERADOR DE CALOR RECA IB
Unidades de recuperación de energía para instalaciones de ventilación Versiones horizontales y verticales, desde 500 m/h a 5100 m/h Estructura en perfil de aluminio extruido y anodizado, con cantos en
ANEJO IV: CÁLCULO COLUMNA CORONA MÓVIL
CÁLCULO COLUMNA CORONA MÓVIL: Datos de cálculo: Superficie proyector S p = 0,160 m 2 Número de proyectores n = 9 Superficie corona móvil S c = 0,760 m 2 Diámetro en cabeza de la columna d c = 275 mm Diámetro
MEMORIA DE CALCULO DE BOMBA
7-7-4-MC-3 3-4-8 MEMORIA DE CALCULO DE BOMBA 7-7-4-MC-3 3-4-8 1. OBETIVO. La presente memoria de calculo contiene la verificación de la capacidad de la bomba seleccionada KSB,modelo MEGANORM 3-5, tamaño
OPERACIONES BÁSICAS I EJERCICIOS DE FLUJO DE FLUIDOS
OPERACIONES BÁSICAS I EJERCICIOS DE FLUJO DE FLUIDOS 1. Por una tubería de 0.15 m de diámetro interno circula un aceite petrolífero de densidad 0.855 g/cm 3 a 20 ºC, a razón de 1.4 L/s. Se ha determinado
TEMA 4 (Parte I) Ley de Darcy. Flujos hidráulicos a través de terrenos.
TEMA 4 (Parte I) Ley de Darcy. Flujos hidráulicos a través de terrenos. 4.1. Introducción DEFINICIÓN DE SUELO: geólogo, ingeniero agrónomo, arquitecto. Delgada capa sobre la corteza terrestre de material
MASTER INGENIERÍA MARINA Generación, Transporte y Distribución de Energía. Repaso de Mecánica de Fluidos
Reaso de Mecánica de Fluidos as trasarencias son el material de aoyo del rofesor ara imartir la clase. No son auntes de la asignatura. l alumno le ueden servir como guía ara recoilar información (libros,
CENTRIFUGOS DE BAJA PRESION A TRANSMISION Serie CBP
" CENTRIFUGOS DE BAJA PRESION A TRANSMISION Serie CBP Descripción Ventiladores centrífugos de baja presión, doble oído, con rodete de álabes hacia adelante. Alcanzan caudales hasta 22.000 m 3 /h. Previstos
NOMENCLATURA PARA EL MODELO CINETICO. Símbolo Unidades Definición A
NOMENCLATURA PARA EL MODELO CINETICO Símbolo Unidades Definición A Nomenclatura utilizada por simplicidad para representar al oxígeno B Nomenclatura utilizada por simplicidad para representar a la mata
Anexo 5. Separador Ciclónico ANEXO 5. DISEÑO DEL SEPARADOR CICLÓNICO
ANEXO 5. DISEÑO DEL SEPARADOR CICLÓNICO La corriente de gases de salida del desorbedor es conducida a un separador ciclónico, comúnmente denominado ciclón. Se dispone justamente después del horno rotativo
Capitulo 4: Dinámica de los fluidos I (Análisis global del comportamiento dinámico de los fluidos).
Capitulo 4: Dinámica de los fluidos I (Análisis global del comportamiento dinámico de los fluidos). 1) Explique los siguientes conceptos y/o ecuaciones: a) Circulación. B) Volumen de control. B) Teorema
De acuerdo con la descripción del enunciado, la disposición, que podemos tratar como bidimensional, será la de la figura 1.
Solución problema 5.44 De acuerdo con la descripción del enunciado, la disposición, que podemos tratar como bidimensional, será la de la figura 1. Figura 1 problema 5.44. (a) Conjunto. (b) Detalle de un
ÍNDICE DE CONTENIDOS
ÍNDICE DE CONTENIDOS CERTIFICACIÓN DE LA ELABORACIÓN DEL PROYECTO LEGALIZACIÓN DEL PROYECTO DEDICATORIA AGRADECIMIENTO ÍNDICE DE CONTENIDOS RESUMEN Pag. ii iii iv v vi xviii CAPÍTULO 1: GENERALIDADES 1.1
DIMENSIONAMIENTO DE CÁRCAMO DE BOMBEO EB-42 Caracteristicas del Equipo Propuesto:
DIMENSIONAMIENTO DE CÁRCAMO DE BOMBEO EB-42 Caracteristicas del Equipo Propuesto: Nombre de Cárcamo Cárcamo de aguas crudas No de TAG CBAC-1-3/R Ubicación del Cárcamo En EB-42 Elemento de entrada Tubo
UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR UNIDAD DE LABORATORIOS LABORATORIO A SECCIÓN DE MECÁNICA DE FLUIDOS
1. Objetivos UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR PRÁCTICA ESTUDIO DEL FLUJO TURBULENTO EN TUBERÍAS LISAS Analizar flujo turbulento en un banco de tuberías lisas. Determinar las pérdidas de carga en tuberías lisas..
DIFUSORES ROTACIONALES KQ
DIFUSORES ROTACIONALES KQ Modelo Caudal (m³/h) mín.-máx Nº ranuras / ud. KQ1 400 a 2500 48 108,63 KQ2 200 a 1500 24 101,32 KQ3 200 a 2200 48 116,08 Características : KQ1 Placa base de 596x596 construida
1 PRACTICA # 1 PROPIEDADES FISICAS DE LOS FLUIDOS
1 PRACTICA # 1 PROPIEDADE FIICA DE LO FLUIDO 1.1 DENIDAD Es una propiedad intensiva que se define como la masa (m) por unidad de volumen (V), y es denotada con la letra "ρ", donde: masa de la sustancia
Formatos para prácticas de laboratorio
CARRERA PLAN DE ESTUDIO CLAVE DE UNIDAD DE APRENDIZAJE NOMBRE DE LA UNIDAD DE APRENDIZAJE ING. MECÁNICO 2009-2 12198 MECÁNICA DE FLUIDOS PRÁCTICA No. LABORATORIO DE MECÁNICA DE FLUIDOS 1 DURACIÓN (HORAS)
PROGRAMA DE ACTUACIÓN INTEGRADA ATARAZANAS-GRAO PROYECTO DE URBANIZACIÓN
ANEXO RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA Y RED CONTRA INCENDIOS ÍNDICE 1.- OBJETO 2.- DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES 3.- CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS 4.- FORMULACIÓN 5.- RESULTADOS ANEXO RED DE ABASTECIMIENTO
0. GLOSARIO Y UNIDADES
0. GLOSARIO Y UNIDADES ) Área de paso del fluido en la configuración en la que circula únicamente agua. ) Área de intercambio en intercambiador de calor. ) Área de paso del fluido en la configuración en
DINÁMICA DE LOS FLUIDOS
DINÁMICA DE LOS FLUIDOS Principios fundamentales La dinámica de los fluidos es simple pero en Sedimentología hay que considerar el efecto que producen los sólidos en las propiedades de la fase fluida pura.