PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN Y VENTILACIÓN DE UN CENTRO COMERCIAL EN MÁLAGA

Transcripción

1 ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERIA (ICAI) INGENIERO TÉCNICO MECÁNICO PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN Y VENTILACIÓN DE UN CENTRO COMERCIAL EN MÁLAGA Autor: Carlos Ramos López-Herrero Director: Eduardo Merayo Cuesta Madrid Mayo 2014

2

3 ÍNDICE GENERAL DEL PROYECTO DOCUMENTO Nº1, MEMORIA: 1.1 Memoria descriptiva...pág.3 pág Cálculos justificativos.pág.45 pág Anexos..pág.89 pág. 146 DOCUMENTO Nº2, PLANOS: 2.1 Listado de planos pág Planos...pág.2 DOCUMENTO Nº3, PLIEGO DE CONDICIONES: 1 Condiciones generales...pág.5 pág.20 2 Instalaciones de climatización...pág.21 pág.117 DOCUMENTO Nº4, MEDICIONES Y PRESUPUESTO:

4

5 DOCUMENTO Nº1, MEMORIA

6

7 Índice 1.1 Memoria Descriptiva Objeto del proyecto Descripción del edificio Superficies útiles Datos de partida Zona climática Condiciones externas Condiciones internas Características constructivas Nivel de ocupación Cargas internas Justificación RITE (RD 1027/2013) IT 1.1 Exigencia de bienestar e higiene IT 1.2. Exigencia de eficiencia energética IT 1.3 Exigencia de seguridad Reglamentos y Normativas Descripción de la instalación Diseño de los climatizadores Diseño de los conductos Diseño de las tuberías Diseño de las bombas de calor reversibles Diseño del grupo frigorífico Diseño de las bombas Diseño de los ventiladores Diseño de los vasos de expansión Listado de puntos de control Fecha y resumen del presupuesto

8 1.2 Cálculos justificativos Coeficientes de transmisión Cálculo de las cargas térmicas Cálculo de cargas térmicas en verano Cálculo de las pérdidas en invierno Resultado de las cargas térmicas Cálculos psicométricos/ventilación Cálculo de la potencia calorífica y frigorífica de las bombas de calor reversibles Cálculo de la potencia frigorífica del grupo frigorífico Cálculo del caudal de los conductos Cálculo del caudal de las tuberías Cálculo de tuberías y análisis de presión Cálculo de conductos y análisis de presión Conductos de impulsión Conductos de retorno Cálculo de bombas Cálculo de vasos de expansión Anexos ANEXO 1: Cálculo de los coeficientes de transmisión de los cerramientos ANEXO 2: Cálculo de cargas máximas por sistemas ANEXO 3: Tablas y ábacos ANEXO 4: Catálogos de bombas ANEXO 5: Elementos de impulsión ANEXO 6: Elementos de extracción

9 1.1 Memoria Descriptiva 3

10 1.1.1 Objeto del proyecto. El objeto del presente proyecto es el diseño del sistema de climatización de un centro comercial situado, en este caso, en la ciudad de Málaga, estableciendo las condiciones técnicas y legales a las que deberán ajustarse las instalaciones de climatización. El dimensionamiento de los equipos necesarios para la climatización del centro comercial, tanto los equipos en régimen de verano (refrigeración) como los equipos en régimen de invierno (calefacción), así como los climatizadores, difusores y rejillas, las tuberías de agua, y los conductos de impulsión y retorno de aire, serán objeto de este proyecto. El diseño de los sistemas de climatización se ha realizado siguiendo las exigencias del Reglamento de Instalaciones Térmicas de los Edificios (RITE), las recomendaciones de las Normas UNE, del Manual de Aire Acondicionado de Carrier International limited y de la Asociación Americana de Calefacción, Refrigeración y Aire Acondicionado (ASHRAE) Descripción del edificio. El centro comercial consta de un total de 4 alturas. El edificio presenta todas las orientaciones posibles si bien su fachada principal tiene orientación Sur. El centro comercial cuenta con un total de 19 locales diseñados para distintos fines, estos locales serán alquilados por lo que el diseño del sistema de climatización y ventilación no es competencia de este proyecto, no obstante se les tendrá que proveer de los conductos necesarios para el mismo así como un grupo frigorífico y dos bombas de calor reversibles a las que se conectarán los equipos que usen. 4

11 Los aseos de uso público se encuentran en una pequeña extensión del centro comercial que cuenta con una tercera planta que dispone de una oficina. Dicha extensión se encuentra en la fachada Este del edificio quedando unido al él mediante pasillos internos. Los aseos tienen una orientación Sureste y al igual que los locales, serán igualmente climatizados y ventilados pero no es competencia de este proyecto. En esta misma extensión del edifico, se encuentran los ascensores, el montacargas y unas escaleras de emergencia que lindan con el hueco de los ascensores. El sotano-2 corresponde esencialmente a un aparcamiento, con acceso desde el exterior, no siendo competencia de este proyecto, mientras que el sotano-1 cuenta con locales de comercio y restauración, una oficina y una sala polivalente y será en esta planta donde se instalaran los distintos climatizadores, las bombas de calor reversibles y el grupo frigorífico. El acceso al centro comercial es posible desde el sotano-1 teniendo éste último tres puertas de acceso distribuidas en las distintas orientaciones. La planta baja dispone de zonas de restauración y comercial teniendo en la fachada principal su puerta de acceso al edificio. Tanto la primera como la segunda planta cuentan únicamente con locales comerciales y recreativos Superficies útiles. A continuación en las siguientes tablas se detallan las superficies útiles tanto de los distintos locales como las del centro comercial. La distribución de las plantas proyectadas será de la siguiente manera: 5

12 Locales Oficina Sala Entrada Comercio1 Comercio2 Restaurante Mall Planta polivalente Sotano-1 815,75 m ,4 m 2 108,3 m 2 843,8 m 2 539,35 m 2 445,65 m 2 426,55 m 2 Locales Planta Restaurante1 Restaurante2 Comercio1 Comercio2 Terraza Mall Baja 101,65 m 2 226,15 m 2 804,6 m 2 64,2 m 2 385,85 m ,2 m 2 Planta Locales Comercio1 Comercio2 Comercio3 Recreativo Tienda Mall Primera 33,75 m 2 430,5 m 2 145,75 m 2 480,85 m 2 31,75 m 2 267,85 m 2 Planta Locales Recreativo1 Recreativo2 Tienda Mall Segunda 462 m 2 438,55 m 2 31,75 m 2 139,15 m 2 6

13 Planta Local Oficina Tercera 131,85 m Datos de partida Zona climática Condiciones externas. La Norma UNE determina que en verano, la hora solar y el mes más desfavorables determinan las condiciones exteriores teniendo siempre en cuenta la orientación. Sin embargo durante el invierno, estación del año en la que queremos calentar el edificio, la situación más desfavorable no dependerá de la orientación 7

14 ya que la radiación solar es un factor positivo que ayuda al calentamiento de dicho edificio. Al estar el edificio ubicado en la ciudad de Málaga, en la Tabla 1- Condiciones exteriores se indican ciertas características de dicha ciudad para el mes de julio. ALTITUD LATITUD Tª seca VERANO HR VARIACIÓN DIURNA Tª seca INVIERNO DÍAS GRADOS ACUMULADOS 12 m 36º39 N 31,1ºC 57% 15 4,3ºC Condiciones internas. Tabla 1- Condiciones exteriores El edificio a climatizar debe mantener en todo momento unas condiciones de confort en el interior, tanto en verano como en invierno según (I.T RITE), teniendo en cuenta la actividad realizada en el interior y minimizando los efectos de la temperatura exterior. La Tabla 2- Condiciones internas nos muestra las condiciones internas que hemos tenido en cuenta para nuestro centro comercial. ESTACIÓN TEMPERATURA OPERATIVA (ºC) HUMEDAD RELATIVA (%) INVIERNO VERANO Tabla 2- Condiciones internas 8

15 Características constructivas. Las constantes de conductividad empleadas en nuestros cálculos cumplen con el Documento Básico HE 1: Limitación de demanda energética, que cita textualmente: Los edificios dispondrán de una envolvente de características tales que limite adecuadamente la de- manda energética necesaria para alcanzar el bienestar térmico en función del clima de la localidad, del uso del edificio y del régimen de verano y de invierno, así como por sus características de aislamiento e inercia, permeabilidad al aire y exposición a la radiación solar, reduciendo el riesgo de aparición de humedades de condensación superficiales e intersticiales que puedan perjudicar sus características y tratando adecuadamente los puentes térmicos para limitar las pérdidas o ganancias de calor y evitar problemas higrotérmicos en los mismos. A la hora de calcular el coeficiente de transmisión hemos hecho uso de la ecuación que establece la Norma Básica NBE-CT, más concretamente, el Anexo 2 apartado 2.1- Cerramiento simple. Dicha ecuación es la siguiente: 1 k = e h i h e λ Siendo: K = coeficiente de transmisión, [W/m 2.ºC] 1 = resistencia térmica superficial interior, [ m 2.ºC/W] h i 1 = resistencia térmica superficial exterior, [m 2.ºC/W] h e 9

16 e = espesor de la capa, [m] λ = conductividad térmica de diseño del material que compone la capa, [W/m.K] Nivel de ocupación. En la Tabla 3- Nivel de ocupación quedan reflejados los niveles de ocupación que hemos establecido para las distintas plantas y locales que componen nuestro centro comercial. LOCALES MALL (PLANTAS) RECREATIVO COMERCIO RESTAURANTE OFICINA SALA POLIVALENTE BAJA 1 a 2 a SOT-1 m 2 /pers. 1, ,33 2, ,66 Tabla 3- Nivel de ocupación Cargas internas. Tanto los equipos eléctricos y el tipo de iluminación como las personas aportaran ciertas cargas latentes, sensibles o ambas en el interior de nuestro edificio. Debemos tenerlas en cuenta a todas ellas para la hora de calcular las cargas internas del centro comercial. La Tabla 4- Cargas internas nos muestra las cargas internas en cada zona. 10

17 ZONA ILUMINACION EQUIPOS ELECTRICOS PERSONAS W/m 2 W/m 2 SENSIBLE/LATENTE W/persona OFICINA ,8 / 60,1 SOTANO ,8 / 60,1 PLANTA BAJA ,8 / 60,1 PLANTA PRIMERA ,8 / 60,1 PLANTA SEGUNDA ,8 / 60,1 SALA POLIVALENTE ,8 / 60,1 Tabla 4- Cargas internas 11

18 1.1.5 Justificación RITE (RD 1027/2013) IT 1.1 Exigencia de bienestar e higiene. IT Exigencia de calidad térmica del ambiente. Se consideran las siguientes temperaturas para los límites de zona ocupada. - Temperatura interior ponderada verano: 25 ºC, para una temperatura operativa entre 23 y 25 ºC, con velocidad media del aire interior igual a: V= (t/100)-0.07= (24/100) = 0.17m/s - Temperatura interior ponderada invierno: 21 ºC, para una temperatura operativa entre 21 y 23 ºC, con velocidad media del aire interior igual a: V= (t/100)-0.07= (22/100)-0.07 =0.15 m/s - Humedad relativa: A efectos de cálculo de invierno y verano se considera un valor de humedad relativa interior del 40% y 50% respectivamente. IT Exigencia de calidad del aire interior. IT Categorías de calidad del aire interior en función del uso de los edificios. En función del uso del edificio o local, la categoría de calidad del aire interior (IDA) que se deberá alcanzar será, como mínimo, la siguiente: 12

19 IDA 1 (aire de óptima calidad): hospitales, clínicas, laboratorios y guarderías. IDA 2 (aire de buena calidad): oficinas, residencias (locales comunes de hoteles y similares, residencias de ancianos y de estudiantes), salas de lectura, museos, salas de tribunales, aulas de enseñanza y asimilables y piscinas. IDA 3 (aire de calidad media): edificios comerciales, cines, teatros, salones de actos, habitaciones de hoteles y similares, restaurantes, cafeterías, bares, salas de fiestas, gimnasios, locales para el deporte (salvo piscinas) y salas de ordenadores. IDA 4 (aire de calidad baja) Categoría dm 3 /s por persona IDA 1 20 IDA 2 12,5 IDA 3 8 IDA 4 5 Tabla 5- Caudales de aire exterior en, dm 3 /s por persona En referencia a este punto, se introduce el aire necesario para conseguir el requerimiento de aire interior IDA 2 (aire de buena calidad), es decir, 12.5l/s por persona, e IDA 3 (aire de calidad media), 8 l/s por persona, tal y como indica este reglamento. No obstante en el documento de cálculos vendrá especificado todos estos caudales de acuerdo al uso específico de cada local. 13

20 IT Filtración del aire exterior mínimo de ventilación. La calidad del aire exterior (ODA) se clasificará de acuerdo con los siguientes niveles: ODA 1: aire puro que se ensucia sólo temporalmente (por ejemplo polen). ODA 2: aire con concentraciones altas de partículas y, o de gases contaminantes. ODA 3: aire con concentraciones muy altas de gases contaminantes (ODA 3G) y, o de partículas (ODA 3P). Calidad del aire exterior Calidad del aire interior IDA 1 IDA 2 IDA 3 IDA 4 ODA 1 F9 F8 F7 F5 ODA 2 F7+F9 F6+F8 F5+F7 F5+F6 ODA 3 F7+GF(*)+F9 F7+GF+F9 F5+F7 F5+F6 Tabla 6- Clases de filtración (*) GF = Filtro de gas (filtro de carbono) y, o filtro químico o físico-químico (fotocatalítico) y solo serán necesarios en caso de que la ODA 3 se alcance por exceso de gases. Optaremos por una calidad del aire exterior del tipo ODA 1. La filtración se realizara siguiendo la Tabla 6- Clases de filtración. Se emplearán prefiltros para mantener limpios los componentes de las unidades de ventilación y tratamiento de aire, así como para alargar la vida útil de los filtros finales. Dichos prefiltros se instalarán en la entrada del aire exterior a la unidad de tratamiento, así como en la entrada del aire de retorno. 14

21 IT Aire de extracción. En función del uso del edificio o local, el aire de extracción se clasifica en las siguientes categorías: - AE 1 (bajo nivel de contaminación): aire que procede de los locales en los que las emisiones más importantes de contaminantes proceden de los materiales de construcción y decoración, además de las personas. Está excluido el aire que procede de locales donde se permite fumar. Están incluidos en este apartado: oficinas, aulas, salas de reuniones, locales comerciales sin emisiones específicas, espacios de uso público, escaleras y pasillos. - AE 2 (moderado nivel de contaminación): aire de locales ocupado con más contaminantes que la categoría anterior, en los que, además, no está prohibido fumar. Están incluidos en este apartado: restaurantes, habitaciones de hoteles, vestuarios, aseos, cocinas domésticas (excepto campana extractora), bares, almacenes. - AE 3 (alto nivel de contaminación): aire que procede de locales con producción de productos químicos, humedad, etc. Están incluidos en este apartado: saunas, cocinas industriales, imprentas, habitaciones destinadas a fumadores. - AE 4 (muy alto nivel de contaminación): aire que contiene sustancias olorosas y contaminantes perjudiciales para la salud en concentraciones mayores que las permitidas en el aire interior de la zona ocupada. Están incluidos en este apartado: extracción de campanas de humos, aparcamientos, locales para manejo de pinturas y solventes, locales donde se guarda lencería sucia, locales de almacenamiento de residuos de comida, locales de fumadores de uso continuo, laboratorios químicos. 15

22 En este caso el aire de extracción, que es el aire que no retorna a los locales, será del tipo AE 1. Éste aire se extraerá por medio de una red de conductos diseñada a tal efecto y será conducido al climatizador de aire primario, en el que, por medio de un recuperador de calor se realizara una recuperación de energía, minimizando así los costes de explotación (disminución del consumo eléctrico). IT Exigencia de higiene. IT Preparación de agua caliente para usos sanitarios. No es objeto de este proyecto. IT Calentamiento del agua en piscinas climatizadas. No es objeto de este proyecto. IT Humidificadores. La aportación de agua empleada será de la calidad sanitaria necesaria no utilizándose en ningún caso inyección directa de vapor. IT Aperturas de servicio para limpieza de conductos y plenums de aire. La limpieza de conductos se realizara según define la normativa vigente a tal respecto (UNE-EN-12097), es decir, que la limpieza de los mismos se realizará por rejillas, siempre que sea posible, y de lo contrario, al no ser posible o si hay una longitud superior a 10 m, se instalará registro para limpieza de los mismos. Así mismo se han previsto registros para el mantenimiento en todos los patinillos por donde circulan las instalaciones. 16

23 IT Exigencia de calidad del ambiente acústico. Se han tomado todas las medidas necesarias, durante el desarrollo del proyecto, para evitar cualquier tipo de contaminación acústica tanto para el interior como el exterior del edificio. Cumpliendo en todo momento con la exigencia del documento DB-HR Protección frente al ruido del Código Técnico de la Edificación IT 1.2. Exigencia de eficiencia energética. IT Generación de calor y frío. IT Criterios generales. La producción de frio se realiza por medio de una enfriadora de agua condensada por aire, cumpliendo con: - La potencia que se suministra se ajusta a la demanda máxima simultánea de las instalaciones servidas, considerando las ganancias o pérdidas de calor a través de las redes de tuberías de los fluidos portadores, así como el equivalente térmico de la potencia absorbida por los equipos de transporte de los fluidos. - El equipo instalado dispondrá de un sistema de recuperación con objeto de disminuir el gasto energético. - Se ha realizado un cálculo de demanda de potencia para cada una de las dependencias a climatizar y del conjunto de ellas, mediante software informático. IT Generación de calor. reversibles. La producción de calor se realizara por medio de dos bombas de calor 17

24 IT Fraccionamiento de potencia. Se dispondrán de dos bombas de calor reversibles al ser la potencia a instalar superior a 400 kw. IT Regulación de quemadores. No se da el caso en este proyecto ya que no se emplean calderas para la generación de calor. IT Generación de frío. IT Requisitos mínimos de eficiencia energética de los generadores de frío. IT Escalonamiento de potencia en centrales de generación de frío. Los equipos de producción de frio dispondrán de los generadores adecuados de tal forma que se cubra la variación de la demanda del sistema con una eficiencia próxima a la máxima. IT Maquinaria frigorífica enfriada por aire. La central de producción de frio se ha dimensionado para una temperatura exterior superior en 3ºC a la del nivel percentil más exigente. IT Maquinaria frigorífica enfriada por agua o condensador evaporativo. No es objeto de este proyecto. 18

25 IT Redes de tuberías y conductos. IT Aislamiento térmico de redes de tuberías. Todas las tuberías y accesorios, así como equipos, aparatos y depósitos de las instalaciones térmicas disponen de un aislamiento térmico. En el caso que esté instalado en el exterior del edificio, la terminación final deberá poseer la protección suficiente contra la intemperie. A continuación les mostramos los posibles espesores de los aislamientos: Diámetro exterior (mm) Temperatura máxima del fluido (ºC) > > D <D <D <D <D Tabla Espesores mínimos de aislamiento (mm) de tuberías y accesorios que transportan fluidos calientes que discurren por el interior de edificios 19

26 Temperatura máxima del fluido (ºC) Diámetro exterior (mm) > > D <D <D <D <D Tabla Espesores mínimos de aislamiento (mm) de tuberías y accesorios que transportan fluidos calientes que discurren por el exterior de edificios Temperatura máxima del fluido (ºC) Diámetro exterior (mm) >-10 0 >0 10 >10 D <D <D <D <D Tabla Espesores mínimos de aislamiento (mm) de tuberías y accesorios que transportan fluidos fríos que discurren por el interior de edificios 20

27 Temperatura máxima del fluido (ºC) Diámetro exterior (mm) >-10 0 >0 10 >10 D <D <D <D <D Tabla Espesores mínimos de aislamiento (mm) de tuberías y accesorios que transportan fluidos fríos que discurren por el exterior de edificios IT Aislamiento térmico de redes de conductos. Los conductos y accesorios de la red de impulsión de aire dispondrán de un aislamiento térmico suficiente para que la pérdida de calor no sea superior del 4% de la potencia que transportan y siempre que sea suficiente para evitar las condensaciones. IT Estanquidad de redes de conductos. La estanqueidad de la red de conductos será en todo momento de clase B, a la que le corresponde un coeficiente c igual a 0,009, o superior. IT Caídas de presión en componentes. Las caídas de presión máximas admisibles serán las siguientes: Baterías de calentamiento: 40 Pa. Baterías de refrigeración en seco: 60 Pa. Baterías de refrigeración y deshumectación: 120 Pa. Atenuadores acústicos: 60 Pa. 21

28 Unidades terminales de aire: 40 Pa. Rejillas de retorno de aire: 20 Pa. De forma excepcional, la caída de presión podrá superar estos valores por causas especiales. IT Eficiencia energética de los equipos para el transporte de fluidos. Todos los equipos de propulsión de fluidos portadores se han dimensionado y seleccionado para que sus rendimientos sean máximos. La categoría de los ventiladores instalados son SFP1 Y SFP2 para sistemas de ventilación y de extracción y SFP3 y SFP4 para sistemas de climatización. En todos los casos cumpliremos la siguiente tabla de potencias específicas: Categoría Potencia especifica W/(m 3 /s) SFP 1 W esp 500 SFP 2 500< W esp 750 SFP 3 750< W esp SFP < W esp SFP 5 W esp >2.000 Tabla Potencia especifica de ventiladores 22

29 IT Eficiencia energética de los motores eléctricos. Los rendimientos de los motores eléctricos de inducción con jaula de ardilla, trifásicos, con protección IP54 o IP55, de dos o cuatro polos cumplen con la siguiente tabla: Tabla Rendimiento de motores eléctricos IT Redes de tuberías. Los trazados de los circuitos portadores de fluidos han sido diseñados teniendo en cuenta la arquitectura del edificio, necesidades, longitudes, Además, todos y cada uno de los circuitos están dotados de elementos de equilibrado. IT Control. Todo el sistema de producción de agua y de ventilación de locales técnicos consta de todos los elementos de control necesarios para el correcto funcionamiento de los mismos. Éste, esta descrito en la memoria de control y presente en el listado de puntos de control del edificio. 23

30 IT Contabilización de consumos. Los equipos generadores dispondrán de los correspondientes elementos de medida que permitan efectuar la medición y registrar el consumo de combustible y energía eléctrica, de forma separada del consumo debido a otros usos del resto del edificio. IT Recuperación de energía. IT Enfriamiento gratuito por aire exterior. El climatizador previsto para el aporte de aire exterior de ventilación a los locales dispondrá de un subsistema de enfriamiento gratuito o freecooling. IT Recuperación de calor del aire de extracción. Debido a que el caudal de extracción del climatizador del edificio es superior 0,5 m 3 /s, necesitamos recuperar la energía del aire expulsado. La eficiencia del recuperador viene reflejada en la siguiente tabla: Horas anuales de funcionamiento Caudal de aire exterior (m 3 /s) >0,5 1,5 >1,5 3,0 >3,0 6,0 >6,0 12 >12 % Pa % Pa % Pa % Pa % Pa > > > Tabla Eficiencia de la recuperación 24

31 Además se instalara en el climatizador un aparato de enfriamiento adiabático en el lado de extracción. IT Estratificación. No tenemos locales de gran altura climatizados, luego este punto no es objeto de este proyecto. IT Zonificación. Para aumentar el confort y bienestar de las personas dentro del edificio se han compartimentado los espacios interiores según uso, ocupación y horario de funcionamiento. IT Ahorro de energía en piscinas. No es objeto de este proyecto. IT Aprovechamiento de energías renovables y residuales. IT Contribución de calor renovable o residual para la producción térmica del edificio. No es objeto de este proyecto. IT Contribución de calor renovable o residual para las demandas térmicas de piscinas cubiertas. No es objeto de este proyecto. 25

32 IT Contribución de calor renovable o residual para el calentamiento de piscinas al aire libre. No es objeto de este proyecto. IT Climatización de espacios abiertos. No es objeto de este proyecto. IT Limitación de la utilización de energía convencional. IT Limitación de la utilización de energía convencional para la producción de calefacción. No es objeto de este proyecto. IT Locales sin climatización. Los locales no habitables no han sido climatizados. IT Acción simultánea de fluidos con temperatura opuesta. No es objeto de este proyecto al no tener acción simultánea de fluidos con temperaturas opuestas. IT Limitación del consumo de combustibles sólidos de origen fósil. fósil. No es objeto de este proyecto al no utilizar combustibles de origen 26

33 IT 1.3 Exigencia de seguridad. IT Generación de calor y frío. IT Salas de máquinas. IT Ámbito de aplicación. Disponemos de una sala de máquinas situada en el sotano-1 ya que contamos con equipos de producción de frio y calor con potencias mayores de 70kW. IT Características comunes de los locales destinados a sala de máquinas. Se cumplen tanto las prescripciones establecidas por el RITE 2013 como por las establecidas en la sección SI-1 del Código Técnico de la Edificación. IT Salas de máquinas con generadores de calor a gas. No es objeto de este proyecto. IT Sala de máquinas de riesgo alto. Al tratarse, el centro comercial, de un edificio de pública concurrencia, la sala de máquinas se considerara de alto riesgo luego el cuadro eléctrico de protección y mando de los equipos instalados en la sala estarán situados fuera de la misma y en la proximidad de uno de los accesos. 27

34 IT Equipos autónomos de generación de calor. No es objeto de este proyecto. IT Dimensiones de las salas de máquinas. La sala contara con dos entradas en los laterales pudiendo así acceder perfectamente a cualquier parte de la instalación sin ningún tipo de peligro. Dicha sala tiene una altura de 3,8 metros superando de esta forma los 2,5 metros de altura mínima. IT Ventilación de salas de máquinas. La sala cuenta con un sistema de ventilación del tipo natural directa por orificios ya que ésta se encuentra contigua a una zona al aire libre. IT Medidas específicas para edificación existente. Se trata de un edificio ya existente luego se consideran validos los criterios detallados en los apartados anteriores. IT Chimeneas. IT Evacuación de los productos de la combustión. No es objeto de este proyecto. IT Diseño y dimensionado de chimeneas. No es objeto de este proyecto. 28

35 IT Evacuación por conducto con salida directa al exterior o a patio de ventilación. No es objeto de este proyecto. IT Redes de tuberías y conductos. IT Generalidades. Se seguirán las siguientes directrices a la hora de colocar y diseñar la red de tuberías y conductos: - Se emplearan las instrucciones del fabricante considerando el material empleado, su diámetro y la colocación. - Las conexiones entre tuberías y equipos accionados por motores con una potencia mayor a 3Kw se efectuaran mediante elementos flexibles. IT Alimentación. La alimentación de los circuitos se realizara mediante un dispositivo que servirá para reponer las pérdidas de agua. Dicho circuito dispondrá de una válvula de cierre, un filtro y un contador. El diámetro de la conexión depende de la potencia térmica como indica la siguiente tabla: Potencia útil nominal kw Calor DN mm Frio DN mm P <P <P <P Tabla Diámetro de la conexión de alimentación 29

36 Además en el tramo que conecta los circuitos cerrados al dispositivo de alimentación se instalara una válvula automática de alivio de diámetro mínimo DN20 y tarada a una presión igual a la máxima de servicio en el punto de conexión más 0,2 a 0,3 bar, siempre menor que la presión de prueba. En el caso en el que el agua estuviera mezclada con algún aditivo, será necesario preparar un depósito que introducirá mediante una bomba la solución en el circuito. IT Vaciado y purga. Todas las redes de tuberías deben diseñarse de tal manera que puedan vaciarse de forma parcial y total. En el caso de realizarse de forma parcial se utilizaran elementos de diámetro nominal igual a 20mm, mientras que si es de forma total el diámetro dependerá de la potencia térmica del circuito, como se indica en la siguiente tabla: Potencia térmica kw Calor DN mm Frio DN mm P <P <P <P Tabla Diámetro de la conexión de vaciado La conexión entre las válvulas de vaciado y el desagüe se harán de tal manera que el paso del agua sea visible, protegiéndose dichas válvulas contra las maniobras accidentales. En el caso que el agua contenga aditivos peligrosos para la salud, la recogida se hará en un depósito especial. 30

37 Además será necesario dejar provisto en los puntos altos de todos los circuitos una purga de aire manual o automática de diámetro igual o superior a 15mm. IT Expansión. Los circuitos cerrados de agua o soluciones acuosas estarán equipados con un dispositivo de expansión de tipo cerrado, que permita absorber, sin dar lugar a esfuerzos mecánicos, el volumen de dilatación del fluido. IT Circuitos cerrados. Los circuitos cerrados con fluidos calientes dispondrán, además de la válvula de alivio, de una o más válvulas de seguridad. El valor de la presión de tarado, mayor que la presión máxima de ejercicio en el punto de instalación y menor que la de prueba, vendrá determinado por la norma específica del producto o, en su defecto, por la reglamentación de equipos y aparatos a presión. Su descarga estará conducida a un lugar seguro y será visible. IT Dilatación. Las variaciones de longitud a las que están sometidas las tuberías deben absorberse mediante compensadores de dilatación o cambios de dirección para evitar posibles roturas en los puntos más débiles de la instalación. 31

38 IT Golpe de ariete. Para prevenir los efectos de variación de presión provocados por maniobras bruscas de algunos elementos, se instalaran elementos amortiguadores cercanos a dichos elementos. Por otro lado, es necesario cumplir con los siguientes requisitos: - En diámetros mayores que DN32 se prohíbe el empleo de válvulas de retención de simple clapeta. - En diámetros mayores que DN32 y hasta DN150 se podrán utilizar válvulas de retención de disco o de disco partido, con muelle de retorno. - En diámetros mayores que DN150 las válvulas de retención serán de disco, o motorizadas con tiempo de actuación ajustable. IT Filtración. Cada circuito hidráulico se protegerá mediante un filtro con una luz de 1mm, como máximo, y se dimensionara con una velocidad igual o menor a la velocidad del fluido en las tuberías contiguas. Además se protegerán contadores, aparatos similares y válvulas automáticas de diámetro nominal mayor que DN15 con filtros de 0,25mm de luz, como máximo. 32

39 IT Tuberías de circuitos frigoríficos. El dimensionado y diseño de estas tuberías se realizara utilizando la normativa vigente y las directrices de los fabricantes. Además, para los sistemas de tipo partido se tendrá en cuenta lo siguiente: - Las tuberías deberán soportar la presión máxima específica del refrigerante seleccionado. - Los tubos serán nuevos, con extremidades debidamente tapadas, con espesores adecuados a la presión de trabajo. - El dimensionado de las tuberías se hará de acuerdo a las indicaciones del fabricante. - Las tuberías se dejarán instaladas con los extremos tapados y soldados hasta el momento de la conexión. IT Conductos de aire. El dimensionamiento de los conductos, el revestimiento interior y el diseño de los soportes se realizaran siguiendo las directrices de la normativa vigente. IT Plenums. El espacio situado entre un forjado y un techo suspendido o un suelo elevado puede usarse como plenum de retorno o de impulsión siempre que: 33

40 - Esté delimitado por materiales que cumplan con las condiciones requeridas a los conductos. - Se garantice su accesibilidad para efectuar intervenciones de limpieza y desinfección. Conviene resaltar que estos plenums pueden ser atravesados por canalizaciones eléctricas o de agua siempre que cumplan con la normativa específica. IT Conexión de unidades terminales. La conexión de la red a las unidades terminales se realizara a través de conductos flexibles totalmente desplegados y con curvas de radio igual o mayor que el diámetro nominal con una longitud inferior a 1,5m. IT Pasillos. Los pasillos y vestíbulos pueden emplearse únicamente como elementos de distribución siempre que sirvan de paso del aire desde las zonas acondicionadas hacia los locales de servicio y no se empleen como lugares de almacenamiento. IT Tratamiento del agua. Con el objetivo de evitar los fenómenos de corrosión e incrustación calcárea se seguirán las directrices de las normas pren 12502, parte 3, y UNE así como los indicados por los fabricantes. 34

41 IT Unidades terminales. Las unidades terminales por agua dispondrán de válvulas de cierre en la entrada y en la salida del fluido portador, así como un dispositivo para poder modificar las aportaciones térmicas. Una de las válvulas será específicamente para el equilibrado del sistema. IT Protección contra incendios. Se cumplirá la reglamentación vigente. IT Seguridad de utilización. IT Superficies calientes. Ninguna superficie con la que exista posibilidad de contacto accidental, salvo las superficies de los emisores de calor, tiene una temperatura mayor que 60ºC. Las superficies calientes de las unidades terminales que sean accesibles al usuario tendrán una temperatura menor que 80ºC o estarán adecuadamente protegidas contra contactos accidentales. IT Partes móviles. El material aislante en conductos, tuberías o equipos no interfieren con partes móviles de sus componentes. IT Accesibilidad. Los equipos y aparatos están situados de tal forma que su limpieza, mantenimiento y reparación es posible. 35

42 Los elementos de medida, protección, control y maniobra están instalado en lugares visibles y de fácil acceso. Los equipos o aparatos que quedan ocultos tienen previsto un acceso fácil. En los falsos techos se han previsto accesos adecuados cerca de cada aparato que pueden ser abiertos sin tener que recurrir a ningún tipo de herramienta. La situación exacta de estos elementos de acceso y de los mismos aparatos queda reflejada en los planos finales de la instalación. IT Señalización. En la sala de máquinas se dispondrá un plano con el esquema de principio de la instalación, enmarcado en un cuadro de protección. Todas las instrucciones de seguridad, de manejo y maniobra y de funcionamiento, según lo que figure en el «Manual de Uso y Mantenimiento», estarán situadas en lugar visible, en sala de máquinas y locales técnicos. Las conducciones de las instalaciones estarán señalizadas de acuerdo con la norma UNE IT Medición. Todas las instalaciones térmicas dispondrán de la instrumentación de medida suficiente para la supervisión de todas las magnitudes y valores de los parámetros que intervienen de forma fundamental en el funcionamiento de los mismos. Los aparatos de medida se situarán en lugares visibles y fácilmente accesibles para su lectura y mantenimiento. El tamaño de las escalas será suficiente para que la lectura pueda efectuarse sin esfuerzo. 36

43 Antes y después de cada proceso que lleve implícita la variación de una magnitud física debe haber la posibilidad de efectuar su medición, situando instrumentos permanentes, de lectura continua, o mediante instrumentos portátiles. La lectura podrá efectuarse también aprovechando las señales de los instrumentos de control. En el caso de medida de temperatura en circuitos de agua, el sensor penetrará en el interior de la tubería o equipo a través de una vaina, que estará rellena de una sustancia conductora de calor. No se permite el uso permanente de termómetros o sondas de contacto Reglamentos y Normativas. En la redacción del proyecto se ha tenido en cuenta la normativa aplicable vigente que le es de aplicación, en concreto. Ámbito nacional: Normas de carácter general - Ley de Ordenación de la Edificación LEY 38/1999, de 5 de noviembre, de la jefatura del Estado. B.O.E.: 6-noviembre REAL DECRETO 314/2006, de 17 de Marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación. REAL DECRETO 1371/2007, de 19 de octubre, por el que se modifica el Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación. - Norma sobre redacción de proyectos y direcciones de obras de la edificación. DECRETO 462/71 DE 11-MAR-71, del Ministerio de la Vivienda. BOE: 24- marzo modificado por: REAL DECRETO 129/85 de 23 de enero de 1985, del Ministerio de Obras Públicas y Urbanismo. BOE: 07-febrero Orden ministerial VIV/984/2009 de 15 de abril de

44 Calefacción, climatización y agua caliente sanitaria. - DB HE 1 AHORRO DE ENERGÍA, LIMITACIÓN DE DEMANDA ENERGÉTICA REAL DECRETO 314/2006, del Ministerio de la Vivienda del 17 de marzo de 2006 B.O.E: 28 de marzo de PROCEDIMIENTO BASICO PARA LA CERTIFICACIÓN DE EFICIENCIA ENERGÉTICA DE EDIFICIOS DE NUEVA CONSTRUCCIÓN. Real Decreto 47/2007 de 19-ENE del Ministerio de la Presidencia BOE: 31-ENE Real Decreto 238/2013, de 5 de abril, por el que se modifican determinados artículos e instrucciones técnicas del Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios, aprobado por Real Decreto 1027/2007, de 20 de julio. - CRITERIOS HIGIÉNICO-SANITARIOS PARA LA PREVENCIÓN Y CONTROL DE LA LEGIONELOSIS. REAL DECRETO 861/2003, de 4-JUL-03 del Ministerio de Sanidad y Consumo. B.O.E.: 18-JUL Normas UNE de aplicación Descripción de la instalación. Al ser la instalación de climatización la misma tanto en verano como en invierno, en ambos casos debe ser capaz de crear un ambiente de confort en el interior del edificio en todo momento, venciendo así las condiciones más desfavorables que puedan presentarse a lo largo del día. Toda nuestra instalación se encuentra en el sotano-1 y desde dicha planta debe de proporcionar el caudal de agua y de aire requerido para las distintas zonas del edificio y locales. Nuestra instalación contara con un total de 6 climatizadores de los cuales saldrán los conductos de impulsión y retorno que acabaran impulsando y extrayendo aire en las distintas plantas del edificio por medio de difusores y rejillas. En cuanto a los locales de 38

45 alquiler, que serán todos menos la oficina de la tercera planta, la sala polivalente, la oficina y el edificio servicio infraestructurales del sotano-1, se les proporcionara una entrada de aire no tratado a cada uno de ellos, y al decir aire no tratado me refiero a que contarán con entradas de agua caliente y fría para que cada propietario instale su propio climatizador y establezcan sus propias condiciones interiores de confort. Contaremos con un grupo frigorífico que se encargara de suministrar únicamente agua fría y con dos bombas de calor reversibles que serán capaces de abastecer al centro comercial tanto de agua fría como de agua caliente. Disponemos de 7 bombas circuladoras que se encargaran de bombear agua a cada una de las baterías de los climatizadores y a cada local. Se han instalado de forma paralela una segunda bomba en cada una de las 7 anteriores por seguridad, esto es, para que en caso de fallo, ésta segunda bomba pueda trabajar al 100 por ciento Diseño de los climatizadores. El objetivo de los climatizadores es tanto impulsar como extraer caudales de aire frio y caliente dependiendo de la demanda térmica del edificio. Para conseguir una temperatura u otra del aire, cada climatizador contará con una batería por la que circulara un caudal de agua determinado a una temperatura determinada demandando así agua fría en el caso que queramos obtener aire frio y agua caliente en el caso que queramos un caudal de aire caliente. Con el fin de obtener un ahorro energético, contamos con una recuperación de energía que se consigue mediante la instalación de una batería justo antes de la salida del aire de expulsión, pudiendo así obtener parte de la energía de dicho aire, y otra batería, conectada a la anterior mediante tuberías, justo en la entrada del aire de extracción consiguiendo de este modo un precalentamiento o pre enfriamiento del aire de entrada. Contaran con un freecooling, esto es, se utilizara el aire de la calle si la temperatura de éste es útil, permitiéndonos conseguir un ahorro de energía. De cada climatizador saldrá un conducto de retorno y otro de impulsión. 39

46 El cálculo del caudal de impulsión será determinante para una adecuada selección del tipo de climatizador. Dicha selección se realiza usando unas tablas proporcionadas por el fabricante con un determinado número de caudales de impulsión máximo asociados cada uno de ellos a un modelo diferente de climatizador Diseño de los conductos. El dimensionamiento de los conductos, tanto de impulsión como de retorno, va asociado en todo momento al caudal de aire que circula por su interior lo que quiere decir que una vez que conocemos el caudal de impulsión y el de retorno, somos capaces de dimensionar los conductos. Conociendo el caudal de aire en (l/s) y estableciendo una pérdida de presión máxima de 1,5 Pa/m y una velocidad máxima de 12 m/s, hallamos el diámetro del conducto. Para ello haremos uso de un diagrama adjunto en el ANEXO 3: Tablas y ábacos. Si el conducto tiene un diámetro superior a 500 mm pasaremos a la sección rectangular mediante el uso de la tabla adjunta en el ANEXO 3: Tablas y ábacos Diseño de las tuberías. Se tendrán en cuenta la temperatura y el caudal de agua para el dimensionamiento de las tuberías. Todas ellas serán de sección circular y podremos obtener sus diámetros gracias a la tabla adjunta en el ANEXO 3: Tablas y ábacos Diseño de las bombas de calor reversibles. Las bombas de calor reversibles proporcionaran al edificio tanto agua caliente como agua fría mediante un circuito cerrado. El agua se dirigirá a las 40

47 baterías de los climatizadores y a los locales de alquiler donde los propietarios de dichos locales podrán, sin ningún problema, conectar a sus climatizadores. Es necesario el cálculo de la potencia calorífica para la selección de las bombas de calor. Dicha potencia es la suma de la potencia de calor total demandada por los locales más la necesaria en los climatizadores MALL LADO IZQUIERDO DEL EDIFICIO, MALL LADO DERECHO Y CENTRO DEL EDIFICIO, LOCALES 3 y LOCALES 4 que se obtienen a partir de las temperaturas y caudales. El cálculo queda adjunto en el apartado Diseño del grupo frigorífico. Necesitaremos conocer qué potencia frigorífica necesitan las baterías de los climatizadores MALL LADO IZQUIERDO DEL EDIFICIO, MALL LADO DERECHO Y CENTRO DEL EDIFICIO, LOCALES 3 y LOCALES 4, obtenidas gracias al software Hourly Analysis Program 4.30 de Carrier Corporation, y la necesitada en los locales de alquiler para hallar la potencia frigorífica nominal del grupo frigorífico. Dichos cálculos se adjuntan en el apartado Diseño de las bombas. A lo largo de cada tubería se producen dos tipos de pérdidas de presión: Las primarias, debidas al constante rozamiento del fluido con las paredes internas de la tubería y las secundarias, producidas por los distintos elementos que intervienen como son, válvulas, filtros, manguitos anti vibratorio, llaves de corte, codos, etc Los cálculos de dichas perdidas quedan reflejados en el apartado Para la selección de las bombas introducimos el caudal de agua que la bomba debe mover y la altura que debe vencer en el software WinCAPS proporcionado por el fabricante Grundfos. Éste último selecciona de su base de datos una serie de bombas que se ajustan perfectamente a nuestra instalación. 41

48 Diseño de los ventiladores. Al igual que pasa con las bombas, necesitamos calcular las pérdidas de presión en los conductos para saber que ventiladores seleccionar. Contaremos tanto con pérdidas primarias como secundarias. Todos los cálculos quedan reflejados en el apartado Diseño de los vasos de expansión. Los vasos de expansión cerrados están diseñados para instalaciones de calefacción con funcionamiento de circuito cerrado. Su función es la de absorber los aumentos de volumen producidos por la elevación de temperatura del fluido calefactor. Están fabricados con acero de alta calidad, soldados por procedimientos homologados, completamente automáticos, de acuerdo con la normativa actual. Los depósitos llevan en su interior una vejiga de caucho especial, impermeable, flexible, de gran elasticidad y elevada resistencia a la temperatura y están fabricadas según la Norma DIN Entre la vejiga y la pared exterior del depósito existe una capa de aire a presión, que se comprime en el caso en el que la vejiga este llena, pero cuando la presión cesa, hace volver a la vejiga a su posición inicial. Para ésta instalación de emplearan dos vasos de expansión, uno para el circuito de agua fría y otro para el de agua caliente. En el apartado se adjunta su dimensionamiento. 42

49 1.1.8 Listado de puntos de control. DESCRIPCION ED SD EA SA CANT PRODUCCIÓN DE FRÍO M/P Y ESTADO DE ENFRIADORAS (1) 1 1 ALARMA GENERAL ENFRIADORAS (1) 1 INTERRUPTORES DE FLUJO 1 2 SONDA TEMPERATURA IMPULSIÓN 1 2 SONDA TEMPERATURA COLECTOR DE IMPULSIÓN 1 1 SONDA TEMPERATURA COLECTOR DE RETORNO 1 1 M/P Y ESTADO BOMBAS PRIMARIO (6) 6 6 TOTAL PRODUCCIÓN DE CALOR M/P Y ESTADO DE BOMBAS DE CALOR REVERSIBLES (2) 2 2 ALARMA GENERAL BOMBAS DE CALOR (2) 2 INTERRUPTORES DE FLUJO 2 2 SONDA TEMPERATURA IMPULSIÓN Y RETORNO 4 4 SONDA TEMPERATURA COLECTOR DE IMPULSIÓN 1 1 M/P Y ESTADO BOMBAS PRIMARIO (4) 4 4 ACTUACIÓN VALV.3 VIAS REGULACIÓN 2 2 SONDAS TEMPERATURA IMPUL.A CL 1 1 SONDA TEMPERATURA EXTERIOR 1 1 TOTAL CIRCUITO SECUNDARIO FRÍO Y CALOR M/P Y ESTADO BOMBAS SECUND.FRÍO CLIMAT. (2) 2 2 M/P Y ESTADO BOMBAS SECUND.FRÍO LOCALES (2) 2 2 M/P Y ESTADO BOMBAS SECUND.CALOR CLIMAT. (2) 2 2 M/P Y ESTADO BOMBAS SECUND.CALOR LOCALES (2) 2 2 VALVULAS MARIPOSA T/N CAMBIO INVIERNO/VERANO 4 4 TOTAL CLIMATIZADORES (6 UDS.) 6 M/P Y ESTADO VENTILADORES DE IMPULSIÓN Y RET COMPUERTAS MOTORIZADAS RECUP.ESTÁTICO 3 3 ALARMA DE FILTROS SUCIOS 3 1 SONDA TEMP.IMPULSIÓN 3 1 ACCIÓN SOBRE VÁLVULAS PROPORC. BATERÍAS 6 2 TOTAL TOTAL Fecha y resumen del presupuesto. Proyecto entregado en Madrid a 23 de mayo de 2014 El valor final de la instalación, montaje y puesta en marcha con IVA incluido asciende a ,63 (setecientos y un mil cuarenta y cuatro con sesenta y tres céntimos). 43

50 44

51 1.2 Cálculos justificativos 45

52 1.2.1 Coeficientes de transmisión. Como bien hemos visto en el apartado Zona climática, el Código Técnico de la Edificación (CTE) establece unos valores máximos admisibles de los coeficientes de transmisión dependiendo de la zona geográfica. De acuerdo con lo mencionado anteriormente, hallamos los coeficientes de transmisión que emplearemos para el desarrollo de nuestro proyecto. Los cálculos quedan reflejados en el ANEXO 1: Cálculo de los coeficientes de transmisión de los cerramientos. Los coeficientes de transmisión que se han utilizado para realizar los cálculos son los siguientes: - Transmitancia de muros: Tipo 1: Fachadas norte y sur: 0, W/m² ºC Tipo 2: Fachadas laterales: 0,84423 W/m² ºC - Transmitancia del vidrio: Tipo 1: Ventanas fijas/ventanas sombra: 4,91342 W/m² ºC - Transmitancia de cubiertas: Tipo 1: Inclinada: 0,42985 W/m² ºC Tipo 2: Plana no transitable: 0, W/m² ºC Tipo 3: Plana transitable: 0, W/m² ºC - Transmitancia de particiones: 0,924 W/m² ºC Cada material de espesor L que forma parte de cualquier cerramiento, ventana o suelo va a oponer cierta resistencia R a la conducción térmica. Luego, para hallar los coeficientes de transmisión es necesario calcular dicha resistencia mediante la siguiente formula: R = L/λ 46

53 Siendo: λ= Conductividad térmica. Conociendo entonces el valor de la suma de todas las resistencias seremos capaces de calcular el coeficiente de transmisión, K, a partir de la siguiente ecuación: K = 1/ƩR Sin embargo, al coeficiente calculado debemos incluirle un coeficiente de seguridad que oscilara entre 1,1 si se trata de suelos, muros y cubiertas, y 1,15 si se trata de cristales, para obtener de este modo el coeficiente de transmisión con puente térmico Cálculo de las cargas térmicas. Nuestros equipos de climatización deben de hacer frente a las situaciones más desfavorables y por consiguiente alcanzar las condiciones de confort durante todo el año. Para ello, el dimensionamiento de estos equipos se debe realizar para carga máxima. No sólo tenemos cargas térmicas interiores como las mencionadas anteriormente, sino que también debemos contar con las cargas térmica exteriores debidas a la radiación solar, transmisión de calor desde el exterior, etc A la hora de calcular las cargas térmicas, hemos seccionado los pasillos y las zonas comunes del centro comercial por zonas o módulos en función de su colocación y orientación para lograr el mejor dimensionamiento de las superficies. Hemos dividido el edificio en 6 sistemas que son los siguientes: 1-Lado derecho y centro del edificio. 2-Lado izquierdo del edificio. 3-Oficina edificio pequeño. 4-Planta sotano-1 edificio servicio infraestructura. 47

54 5-Planta sotano-1 sala polivalente. 6-Planta sotano-1 oficina. Luego hallaremos las cargas sensibles y latentes para los distintos sistemas tanto en verano como en invierno Cálculo de cargas térmicas en verano. A lo largo del verano tendremos aportación de calor desde el exterior hacia el interior ya que las temperaturas exteriores serán más elevadas que las interiores. Es importante destacar que no tendrán lugar infiltraciones desde el exterior ya que se sobre presionará el edificio. Ésta aportación de calor se dará de las siguientes maneras: 1-Radiación solar, a través de superficies transparentes. Cálculo del factor de correlación, f: f = M u. L. Alt. PR. F a. F v Siendo: M u =Coeficiente de correlación por el tipo de marco de la ventana. L=Coeficiente de correlación por limpieza. Alt=Coeficiente de correlación por altitud. PR=Coeficiente de correlación por punto de rocío según orientación. F a =Factor de almacenamiento a través del vidrio. F v =Factor de ganancia solar a través del vidrio. 48

55 Cálculo de la potencia de radiación, Q Radiacion : Q Radiacion = M a. f. K. S Siendo: M a =Ganancia solar. f=factor de corrección. K=Coeficiente de transmisión del cristal. S=Superficie del vidrio. 2-Transmisión de calor, desde el exterior a través de muros, ventanas y cubiertas. Incremento equivalente de temperatura, T eq : exterior. la sombra. Siendo: T eq = a + T es + b + R S R m. ( T em T es ) a=corrección por un incremento distinto de 8ºC entre las temperaturas interior y b=coeficiente que considera el color de la cara exterior de la pared. T es =Diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para la pared a al sol. T em = Diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para la pared 49

56 R S =Máxima insolación en el mes y latitud del proyecto, para la orientación de proyecto. R m =Máxima insolación en el mes de julio, a 40ºC de latitud Norte, para la orientación de proyecto. Q Ceramiento = K. S. T eq Siendo: K=Coeficiente de transmisión del muro. S=Superficie del muro. 3-Transmisión de calor, desde el exterior a través de cristales. Q Cristales = K. S. T Siendo: K=Coeficiente de transmisión del cristal. S=Superficie del cristal. T=Incremento de temperatura entre el exterior e interior (T Ext T Int ). 4-Transmisión de calor desde espacios no acondicionados, a través de suelos, techos y particiones. Q Particion = K. S. T 2 Siendo: K=Coeficiente de transmisión de la partición. S=Superficie de la partición. 50

57 T siguientes: 2 =Mitad del incremento de temperatura entre el exterior e interior (T Ext T Int ) 2 No obstante, debemos contar con las cargas térmicas interiores que son las 5-Calor generado en el interior, por los ocupantes, las luces, los equipos eléctricos y aplicaciones. a)-ocupación Q Sensible = Ocupacion. C S. S Q Latente = Ocupacion. C L. S Siendo: Ocupación=Nivel de ocupación. C S,L =ganancia debida a los ocupantes. S=Superficie del local. b)-iluminación Q iluminacion = PC. S Siendo: PC=Potencia calorífica. S=Superficie del local. 51

58 c)-equipos eléctricos y aplicaciones Q Equipos = PC Siendo: PC=Potencia calorífica del equipo en cuestión. 6-Sistema, fugas de aire en conductos, recalentamientos en ventiladores y bombas, recuperación de energía Cálculo de las pérdidas en invierno. Al contrario que en verano, durante el invierno intentaremos mantener el interior del edificio a mayor temperatura que el exterior, luego tendrá lugar ciertas pérdidas debidas principalmente a la: 1-Transmisión de calor, desde el interior a través de muros, ventanas y cubiertas. Q Transmision = f v. K. S. T Siendo: f v =Factor de viento. K=Coeficiente de transmisión del muro. S=Superficie del muro. T=Incremento de temperatura entre el interior del local y el exterior (T Int T Ext ). 2- Transmisión de calor desde espacios no acondicionados, a través de suelos, techos y particiones. Q Particion = f v. K. S. T 2 52

59 Siendo: f v =Factor de viento. K=Coeficiente de transmisión de la partición. S=Superficie de la partición. T 2 =Incremento de temperatura entre el interior del local y el exterior (T Int T Ext ) 2 MÓDULO ORIENTACION f V CRISTAL NORTE 1,35 CRISTAL SUR 1 CRISTAL ESTE 1,25 CRISTAL OESTE 1,2 MURO EXTERIOR MURO EXTERIOR MURO EXTERIOR MURO EXTERIOR MURO EXTERIOR NORTE 1,2 SUR 1 ESTE 1,15 OESTE 1,1 HORIZONTAL 1 Tabla 8- Factor de viento 3-Pérdidas de calor por ventilación. 53

60 Resultado de las cargas térmicas. Introduciendo los datos necesarios en el programa CARRIER HAP 4.3 obtenemos unas hojas de cálculo para las distintas zonas del edificio donde se reflejan las cargas máximas, tanto latente como sensible, durante el verano y el invierno. En las hojas impresas del ANEXO 2: Cálculo de cargas máximas por sistema, aparecen los siguientes datos: - Denominación. - Mes y hora en que se produce la carga máxima. - Condiciones exteriores. - Condiciones interiores de Proyecto. - Componentes de carga (ganancia solar, transmisión a través de muros, cristales y cubiertas, luces, personas, aire de ventilación, etc.). - Carga total de calefacción y refrigeración Cálculos psicométricos/ventilación. Para el cálculo de las temperaturas húmedas, entalpias y humedad específica, hemos hecho uso de un diagrama psicométrico electrónico para así obtener unos resultados más exactos. En este apartado quedan reflejados los cálculos de climatización tanto para los locales como para las distintas zonas en las que se ha dividido el edificio. Mostramos a continuación un ejemplo de cálculo del caudal de agua requerido por la batería de un climatizador, en concreto el de la sala polivalente en el sotano-1, tanto en verano como en invierno. Muchos de los datos que aparecen a continuación no tienen asignados ninguna fórmula ya que se han obtenido, como se ha mencionado anteriormente, mediante un diagrama psicométrico electrónico. 54

61 Caudales -Q Imp = P Sensible (1,232 T) = (1,232 10) = 8.292,86 3,6 l s = m3 /h Siendo: T = = 10ºC -Q Retorno = Q Imp SP Q Extracción = ,33 = m 3 /h Siendo: SP(Sobre del local a climatizar) = 0,25 V Local = 970,33 m 3 /h Q Extracción = 90 ( m3 h ) n º cabinas de los aseos = 0 m 3 /h -Q Aire Primario = Ocupación IDA 3 = = ( l s ) 3,6 = m3 /h -Q By Pass = Q Imp Q Aire Primario = = m 3 /h -Q Expulsion = Q Retorno Q By Pass = = m 3 /h 55

62 VERANO EXTERIORES INTERIORES TªS TªHc TªS TªHc VERANO 31,1ºC 21,1ºC 24ºC 17ºC Potencia de la batería P Bateria = Q Imp 1,18 (E T ª de entrada E T ª de salida ) 1000 = 8.292,86 1,18 (52,48 32,15) 1000 = 198,94 kw Entalpia Los valores de las entalpias empleadas en la formula anterior se han obtenido mediante el uso del diagrama psicométrico electrónico. Caudal de agua fría Q Agua fria = P Bateria = 198, = l/h 56

63 Diagrama psicométrico 57

64 INVIERNO EXTERIORES INTERIORES TªS TªHc TªS TªHc INVIERNO 4,3ºC 3,3ºC 21ºC 12,8ºC Potencia recuperada (para un rendimiento del 60%) P Recuperada = = Q Expulsión 1,232 (T Humeda Exte.Verano T Humeda Exte.Invierno ) η ,46 1,232 (21,1 3,3) 0, = 77,29 kw Variación de temperatura en el recuperador T = (P Recuperada 1000) (77, ) = (Q Aire Primario 1,232) ( ,232) = 10,21ºC Temperatura seca salida del recuperador T Seca Salida Recuperador = T Seca Exte.Invierno + T = 4,3 + 10,21 = 14,51 ºC Temperatura seca entrada (mezcla) T Seca Entrada (mezcla) = (Q By Pass T Seca Int.Invierno + Q Aire Primario T Seca Salida Recuperador ) Q Imp = (2.148, ,51) 8.292,86 = 16,19 ºC 58

65 Potencia de la batería P Bateria = Q Imp 1,232 ( T Seca salida T Seca entrada (mezcla) ) ,86 1,232 (27 16,19) = = 110,42 kw 1000 Caudal de agua caliente Q Agua caliente = P Bateria = 198, = l/h 59

66 Oficina edificio pequeño CONDICIONES DE DISEÑO EXTERIORES INTERIORES P. Sensible local kw TªS TªHc TªS TªHc P.latente local 759 kw VERANO 31,1ºC 21,1ºC 24ºC 17ºC Factor de calor sensible 0,92 INVIERNO 4,3ºC 3,3ºC 21ºC 12,8ºC Q impulsion 681, L/s CAUDALES DE LAS DISTINTAS SECCIONES Diferencial de temperatura 10 ºc Q IMPULSION 2455m³/h 681,98 L/s Q RETORNO 2386m³/h 662,75 L/s P sensible calor 3634 kw Q BY-PASS 2081m³/h 577,98 L/s Q EXPULSION 305m³/h 84,77 L/s Q AIRE PRIMARIO 374m³/h 104,00 L/s TEMPERATURA RETORNO Temp. seca del local TS int.= 24ºC Pot. Nom. Ventilador retorno 0,75 Kw (estimada) Caudal de retorno 662,75 L/s Carga debida al ventilador 0,54 Kw ΔT debida al ventilador 1,01 ºC Temperatura de retorno TS ret.= 25,01 ºC TªHc ret. 17,35 ENFRIAMIENTO ADIABÁTICO Temperatura en saturación 17,35 ºC Rendimiento humectación 0,00 % Temp. Salida enfriamiento TS sh= 25,01 ºC RECUPERACION DE ENERGÍA RECUPERACION DE ENERGÍA P. Recuperada = Q exp. x 1,232 x ( TS ext- TS sh) x rend. P. Recuperada = Q exp. x 1,232 x ( TS ext- TS int) x rend. Rendimiento 60,00 % (min 58% para el caudal y Rendimiento 60,00 % (min 58% para el caudal y P rec = 0,38 Kw entre 2000 y 4000 Hr/año) P rec = 1,12 Kw entre 2000 y 4000 Hr/año) TEMPERATURA SALIDA RECUPERADOR TEMPERATURA SALIDA RECUPERADOR P. Recuperada = Q a.ext. x 1,232 x Δ T P. Recuperada = Q a. ext. x 1,232 x Δ T ΔT= P rec. / (Q. a. ext. x 1,232) 2,98 ºC ΔT= P rec. / (Q. a. ext. x 1,232) 8,71 ºC TS sr = TS ext. - ΔT 28,12 ºC TH sr= 20,20 TS sr = TS ext. + ΔT 13,01 ºC TH sr= 7,73 TEMPERATURA MEZCLA TEMPERATURA MEZCLA TS m = (Q bp x TS ret + Q ae x TS sr) / Q imp. TS m = (Q bp x TS ret + Q ae x TS sr) / Q imp. TH m = (Q bp x TH ret + Q ae x TH sr) / Q imp. TH m = (Q bp x TH ret + Q ae x TH sr) / Q imp. TS m = 25,48 ºC TS m = 19,78 ºC TH m = 17,78 ºC TH m = 12,03 ºC gm= 5,58 TEMPERATURA IMPULSION TEMPERATURA IMPULSION Deshumectación necesaria 0,37 gr/kg Temp. Seca de Imp. al local TS imp = 14,00 ºC Temp. Seca de Imp. al local TS imp = 27,00 ºC Temp. H de Imp. al local TH imp = 12,95 ºC TEMPERTURA SALIDA DE BATERÍA Temp. seca de impulsión TS i 14,00 Pot. Nom. Ventilador impulsión 0,75 Kw (estimada) Caudal de impulsión 681,98 L/s Carga debida al ventilador 0,54 Kw ΔT debida al ventilador 0,98 ºC Temp. de salida de batería TS sb= 13,02 ºC TH ret.= 12,56 BATERIA DE FRIO BATERIA DE CALOR TS TH Entalpia TS Temp. Entrada (mezcla) 25,48 17,78 49,85 KJ/Kg Temp. Entrada (mezcla) 19,78 Temperatura Salida 13,02 12,56 35,42 KJ/Kg Temperatura Salida 27,00 POTENCIA BATERÍA 11,61 Kw POTENCIA BATERÍA 6,07 Kw CAUDAL DE AGUA L/h CAUDAL DE AGUA L/h HUMECTACION CONDICIONES LOCAL gl 7,28 gr/kg CONDCIONES DE LA MEZCLA gm 5,58 gr/kg HUMECTACION RESULTANTE 1,37 gr/s 4,9 kg/h POTENCIA HUMECTACIÓN 3,50 Kw 60

67 Lado centro y derecho del edificio CONDICIONES DE DISEÑO EXTERIORES INTERIORES P. Sensible local kw TªS TªHc TªS TªHc P.latente local kw VERANO 31,1ºC 21,1ºC 24ºC 17ºC Factor de calor sensible 0,82 INVIERNO 4,3ºC 3,3ºC 21ºC 12,8ºC Q impulsion 14971,8344 L/s CAUDALES DE LAS DISTINTAS SECCIONES Diferencial de temperatura 10 ºc Q IMPULSION 53899m³/h ,83 L/s Q RETORNO 47546m³/h ,23 L/s P sensible calor kw Q BY-PASS 34437m³/h 9.565,88 L/s Q EXPULSION 13109m³/h 3.641,35 L/s Q AIRE PRIMARIO 19461m³/h 5.405,95 L/s TEMPERATURA RETORNO Temp. seca del local TS int.= 24ºC Pot. Nom. Ventilador retorno 15,00 Kw (estimada) Caudal de retorno ,23 L/s Carga debida al ventilador 10,84 Kw ΔT debida al ventilador 1,01 ºC Temperatura de retorno TS ret.= 25,01 ºC TªHc ret. 17,35 ENFRIAMIENTO ADIABÁTICO Temperatura en saturación 17,35 ºC Rendimiento humectación 70,00 % Temp. Salida enfriamiento TS sh= 19,65 ºC RECUPERACION DE ENERGÍA RECUPERACION DE ENERGÍA P. Recuperada = Q exp. x 1,232 x ( TS ext- TS sh) x rend. P. Recuperada = Q exp. x 1,232 x ( TS ext- TS int) x rend. Rendimiento 60,00 % (min 58% para el caudal y Rendimiento 60,00 % (min 58% para el caudal y P rec = 30,82 Kw entre 2000 y 4000 Hr/año) P rec = 47,91 Kw entre 2000 y 4000 Hr/año) TEMPERATURA SALIDA RECUPERADOR TEMPERATURA SALIDA RECUPERADOR P. Recuperada = Q a.ext. x 1,232 x Δ T P. Recuperada = Q a. ext. x 1,232 x Δ T ΔT= P rec. / (Q. a. ext. x 1,232) 4,63 ºC ΔT= P rec. / (Q. a. ext. x 1,232) 7,19 ºC TS sr = TS ext. - ΔT 26,47 ºC TH sr= 19,69 TS sr = TS ext. + ΔT 11,49 ºC TH sr= 7,00 TEMPERATURA MEZCLA TEMPERATURA MEZCLA TS m = (Q bp x TS ret + Q ae x TS sr) / Q imp. TS m = (Q bp x TS ret + Q ae x TS sr) / Q imp. TH m = (Q bp x TH ret + Q ae x TH sr) / Q imp. TH m = (Q bp x TH ret + Q ae x TH sr) / Q imp. TS m = 25,54 ºC TS m = 17,57 ºC TH m = 18,19 ºC TH m = 10,71 ºC gm= 5,21 TEMPERATURA IMPULSION TEMPERATURA IMPULSION Deshumectación necesaria 0,92 gr/kg Temp. Seca de Imp. al local TS imp = 14,00 ºC Temp. Seca de Imp. al local TS imp = 27,00 ºC Temp. H de Imp. al local TH imp = 12,41 ºC TEMPERTURA SALIDA DE BATERÍA Temp. seca de impulsión TS i 14,00 Pot. Nom. Ventilador impulsión 15,00 Kw (estimada) Caudal de impulsión ,83 L/s Carga debida al ventilador 10,84 Kw ΔT debida al ventilador 0,89 ºC Temp. de salida de batería TS sb= 13,11 ºC TH ret.= 12,05 BATERIA DE FRIO BATERIA DE CALOR TS TH Entalpia TS Temp. Entrada (mezcla) 25,54 18,19 51,14 KJ/Kg Temp. Entrada (mezcla) 17,57 Temperatura Salida 13,11 12,05 34,13 KJ/Kg Temperatura Salida 27,00 POTENCIA BATERÍA 300,51 Kw POTENCIA BATERÍA 173,98 Kw CAUDAL DE AGUA L/h CAUDAL DE AGUA L/h HUMECTACION CONDICIONES LOCAL gl 7,28 gr/kg CONDCIONES DE LA MEZCLA gm 5,21 gr/kg HUMECTACION RESULTANTE 36,57 gr/s 131,7 kg/h POTENCIA HUMECTACIÓN 93,59 Kw 61

68 Lado izquierdo del edificio CONDICIONES DE DISEÑO EXTERIORES INTERIORES P. Sensible local kw TªS TªHc TªS TªHc P.latente local kw VERANO 31,1ºC 21,1ºC 24ºC 17ºC Factor de calor sensible 0,93 INVIERNO 4,3ºC 3,3ºC 21ºC 12,8ºC Q impulsion 8.614,6 L/s CAUDALES DE LAS DISTINTAS SECCIONES Diferencial de temperatura 10 ºc Q IMPULSION 31013m³/h 8.614,61 L/s Q RETORNO 30557m³/h 8.487,95 L/s P sensible calor kw Q BY-PASS 26635m³/h 7.398,61 L/s Q EXPULSION 3922m³/h 1.089,34 L/s Q AIRE PRIMARIO 4378m³/h 1.216,00 L/s TEMPERATURA RETORNO Temp. seca del local TS int.= 24ºC Pot. Nom. Ventilador retorno 7,50 Kw (estimada) Caudal de retorno 8.487,95 L/s Carga debida al ventilador 5,42 Kw ΔT debida al ventilador 0,79 ºC Temperatura de retorno TS ret.= 24,79 ºC TªHc ret. 17,28 ENFRIAMIENTO ADIABÁTICO Temperatura en saturación 17,28 ºC Rendimiento humectación 70,00 % Temp. Salida enfriamiento TS sh= 19,53 ºC RECUPERACION DE ENERGÍA RECUPERACION DE ENERGÍA P. Recuperada = Q exp. x 1,232 x ( TS ext- TS sh) x rend. P. Recuperada = Q exp. x 1,232 x ( TS ext- TS int) x rend. Rendimiento 60,00 % (min 58% para el caudal y Rendimiento 60,00 % (min 58% para el caudal y P rec = 9,32 Kw entre 2000 y 4000 Hr/año) P rec = 14,33 Kw entre 2000 y 4000 Hr/año) TEMPERATURA SALIDA RECUPERADOR TEMPERATURA SALIDA RECUPERADOR P. Recuperada = Q a.ext. x 1,232 x Δ T P. Recuperada = Q a. ext. x 1,232 x Δ T ΔT= P rec. / (Q. a. ext. x 1,232) 6,22 ºC ΔT= P rec. / (Q. a. ext. x 1,232) 9,57 ºC TS sr = TS ext. - ΔT 24,88 ºC TH sr= 19,19 TS sr = TS ext. + ΔT 13,87 ºC TH sr= 8,14 TEMPERATURA MEZCLA TEMPERATURA MEZCLA TS m = (Q bp x TS ret + Q ae x TS sr) / Q imp. TS m = (Q bp x TS ret + Q ae x TS sr) / Q imp. TH m = (Q bp x TH ret + Q ae x TH sr) / Q imp. TH m = (Q bp x TH ret + Q ae x TH sr) / Q imp. TS m = 24,80 ºC TS m = 19,99 ºC TH m = 17,55 ºC TH m = 12,14 ºC gm= 5,61 TEMPERATURA IMPULSION TEMPERATURA IMPULSION Deshumectación necesaria 0,31 gr/kg Temp. Seca de Imp. al local TS imp = 14,00 ºC Temp. Seca de Imp. al local TS imp = 28,46 ºC Temp. H de Imp. al local TH imp = 13,01 ºC TEMPERTURA SALIDA DE BATERÍA Temp. seca de impulsión TS i 14,00 Pot. Nom. Ventilador impulsión 7,50 Kw (estimada) Caudal de impulsión 8.614,61 L/s Carga debida al ventilador 5,42 Kw ΔT debida al ventilador 0,77 ºC Temp. de salida de batería TS sb= 13,23 ºC TH ret.= 12,70 BATERIA DE FRIO BATERIA DE CALOR TS TH Entalpia TS Temp. Entrada (mezcla) 24,80 17,55 49,16 KJ/Kg Temp. Entrada (mezcla) 19,99 Temperatura Salida 13,23 12,70 35,78 KJ/Kg Temperatura Salida 28,46 POTENCIA BATERÍA 136,01 Kw POTENCIA BATERÍA 89,89 Kw CAUDAL DE AGUA L/h CAUDAL DE AGUA L/h HUMECTACION CONDICIONES LOCAL gl 7,28 gr/kg CONDCIONES DE LA MEZCLA gm 5,61 gr/kg HUMECTACION RESULTANTE 16,98 gr/s 61,1 kg/h POTENCIA HUMECTACIÓN 43,45 Kw 62

69 Sotano-1 edificio servicio infraestructura CONDICIONES DE DISEÑO EXTERIORES INTERIORES P. Sensible local kw TªS TªHc TªS TªHc P.latente local kw VERANO 31,1ºC 21,1ºC 24ºC 17ºC Factor de calor sensible 0,85 INVIERNO 4,3ºC 3,3ºC 21ºC 12,8ºC Q impulsion 1026,94805 L/s CAUDALES DE LAS DISTINTAS SECCIONES Diferencial de temperatura 10 ºc Q IMPULSION 3697m³/h 1.026,95 L/s Q RETORNO 2604m³/h 723,35 L/s P sensible calor 6296 kw Q BY-PASS 2516m³/h 698,95 L/s Q EXPULSION 88m³/h 24,40 L/s Q AIRE PRIMARIO 1181m³/h 328,00 L/s TEMPERATURA RETORNO Temp. seca del local TS int.= 24ºC Pot. Nom. Ventilador retorno 0,75 Kw (estimada) Caudal de retorno 723,35 L/s Carga debida al ventilador 0,54 Kw ΔT debida al ventilador 0,92 ºC Temperatura de retorno TS ret.= 24,92 ºC TªHc ret. 17,32 ENFRIAMIENTO ADIABÁTICO Temperatura en saturación 17,32 ºC Rendimiento humectación 0,00 % Temp. Salida enfriamiento TS sh= 24,92 ºC RECUPERACION DE ENERGÍA RECUPERACION DE ENERGÍA P. Recuperada = Q exp. x 1,232 x ( TS ext- TS sh) x rend. P. Recuperada = Q exp. x 1,232 x ( TS ext- TS int) x rend. Rendimiento 60,00 % (min 58% para el caudal y Rendimiento 60,00 % (min 58% para el caudal y P rec = 0,11 Kw entre 2000 y 4000 Hr/año) P rec = 0,32 Kw entre 2000 y 4000 Hr/año) TEMPERATURA SALIDA RECUPERADOR TEMPERATURA SALIDA RECUPERADOR P. Recuperada = Q a.ext. x 1,232 x Δ T P. Recuperada = Q a. ext. x 1,232 x Δ T ΔT= P rec. / (Q. a. ext. x 1,232) 0,28 ºC ΔT= P rec. / (Q. a. ext. x 1,232) 0,79 ºC TS sr = TS ext. - ΔT 30,82 ºC TH sr= 21,02 TS sr = TS ext. + ΔT 5,09 ºC TH sr= 3,73 TEMPERATURA MEZCLA TEMPERATURA MEZCLA TS m = (Q bp x TS ret + Q ae x TS sr) / Q imp. TS m = (Q bp x TS ret + Q ae x TS sr) / Q imp. TH m = (Q bp x TH ret + Q ae x TH sr) / Q imp. TH m = (Q bp x TH ret + Q ae x TH sr) / Q imp. TS m = 26,81 ºC TS m = 15,92 ºC TH m = 18,50 ºC TH m = 9,90 ºC gm= 5,13 TEMPERATURA IMPULSION TEMPERATURA IMPULSION Deshumectación necesaria 0,75 gr/kg Temp. Seca de Imp. al local TS imp = 14,00 ºC Temp. Seca de Imp. al local TS imp = 27,00 ºC Temp. H de Imp. al local TH imp = 12,58 ºC TEMPERTURA SALIDA DE BATERÍA Temp. seca de impulsión TS i 14,00 Pot. Nom. Ventilador impulsión 1,00 Kw (estimada) Caudal de impulsión 1.026,95 L/s Carga debida al ventilador 0,72 Kw ΔT debida al ventilador 0,87 ºC Temp. de salida de batería TS sb= 13,13 ºC TH ret.= 12,22 BATERIA DE FRIO BATERIA DE CALOR TS TH Entalpia TS Temp. Entrada (mezcla) 26,81 18,50 52,08 KJ/Kg Temp. Entrada (mezcla) 15,92 Temperatura Salida 13,13 12,22 34,55 KJ/Kg Temperatura Salida 27,00 POTENCIA BATERÍA 21,24 Kw POTENCIA BATERÍA 14,02 Kw CAUDAL DE AGUA L/h CAUDAL DE AGUA L/h HUMECTACION CONDICIONES LOCAL gl 7,28 gr/kg CONDCIONES DE LA MEZCLA gm 5,13 gr/kg HUMECTACION RESULTANTE 2,61 gr/s 9,4 kg/h POTENCIA HUMECTACIÓN 6,67 Kw 63

70 Sotano-1 oficina CONDICIONES DE DISEÑO EXTERIORES INTERIORES P. Sensible local kw TªS TªHc TªS TªHc P.latente local kw VERANO 31,1ºC 21,1ºC 24ºC 17ºC Factor de calor sensible 0,91 INVIERNO 4,3ºC 3,3ºC 21ºC 12,8ºC Q impulsion 3937,41883 L/s CAUDALES DE LAS DISTINTAS SECCIONES Diferencial de temperatura 10 ºc Q IMPULSION 14175m³/h 3.937,42 L/s Q RETORNO 13401m³/h 3.722,42 L/s P sensible calor kw Q BY-PASS 10530m³/h 2.924,92 L/s Q EXPULSION 2871m³/h 797,50 L/s Q AIRE PRIMARIO 3645m³/h 1.012,50 L/s TEMPERATURA RETORNO Temp. seca del local TS int.= 24ºC Pot. Nom. Ventilador retorno 4,00 Kw (estimada) Caudal de retorno 3.722,42 L/s Carga debida al ventilador 2,89 Kw ΔT debida al ventilador 0,96 ºC Temperatura de retorno TS ret.= 24,96 ºC TªHc ret. 17,33 ENFRIAMIENTO ADIABÁTICO Temperatura en saturación 17,33 ºC Rendimiento humectación 70,00 % Temp. Salida enfriamiento TS sh= 19,62 ºC RECUPERACION DE ENERGÍA RECUPERACION DE ENERGÍA P. Recuperada = Q exp. x 1,232 x ( TS ext- TS sh) x rend. P. Recuperada = Q exp. x 1,232 x ( TS ext- TS int) x rend. Rendimiento 60,00 % (min 58% para el caudal y Rendimiento 60,00 % (min 58% para el caudal y P rec = 6,77 Kw entre 2000 y 4000 Hr/año) P rec = 10,49 Kw entre 2000 y 4000 Hr/año) TEMPERATURA SALIDA RECUPERADOR TEMPERATURA SALIDA RECUPERADOR P. Recuperada = Q a.ext. x 1,232 x Δ T P. Recuperada = Q a. ext. x 1,232 x Δ T ΔT= P rec. / (Q. a. ext. x 1,232) 5,43 ºC ΔT= P rec. / (Q. a. ext. x 1,232) 8,41 ºC TS sr = TS ext. - ΔT 25,67 ºC TH sr= 19,44 TS sr = TS ext. + ΔT 12,71 ºC TH sr= 7,59 TEMPERATURA MEZCLA TEMPERATURA MEZCLA TS m = (Q bp x TS ret + Q ae x TS sr) / Q imp. TS m = (Q bp x TS ret + Q ae x TS sr) / Q imp. TH m = (Q bp x TH ret + Q ae x TH sr) / Q imp. TH m = (Q bp x TH ret + Q ae x TH sr) / Q imp. TS m = 25,14 ºC TS m = 18,87 ºC TH m = 17,87 ºC TH m = 11,46 ºC gm= 5,4 TEMPERATURA IMPULSION TEMPERATURA IMPULSION Deshumectación necesaria 0,39 gr/kg Temp. Seca de Imp. al local TS imp = 14,00 ºC Temp. Seca de Imp. al local TS imp = 27,00 ºC Temp. H de Imp. al local TH imp = 12,93 ºC TEMPERTURA SALIDA DE BATERÍA Temp. seca de impulsión TS i 14,00 Pot. Nom. Ventilador impulsión 4,00 Kw (estimada) Caudal de impulsión 3.937,42 L/s Carga debida al ventilador 2,89 Kw ΔT debida al ventilador 0,90 ºC Temp. de salida de batería TS sb= 13,10 ºC TH ret.= 12,57 BATERIA DE FRIO BATERIA DE CALOR TS TH Entalpia TS Temp. Entrada (mezcla) 25,14 17,87 50,14 KJ/Kg Temp. Entrada (mezcla) 18,87 Temperatura Salida 13,10 12,57 35,45 KJ/Kg Temperatura Salida 27,00 POTENCIA BATERÍA 68,25 Kw POTENCIA BATERÍA 39,44 Kw CAUDAL DE AGUA L/h CAUDAL DE AGUA L/h HUMECTACION CONDICIONES LOCAL gl 7,28 gr/kg CONDCIONES DE LA MEZCLA gm 5,40 gr/kg HUMECTACION RESULTANTE 8,73 gr/s 31,4 kg/h POTENCIA HUMECTACIÓN 22,36 Kw 64

71 Sotano-1 sala polivalente CONDICIONES DE DISEÑO EXTERIORES INTERIORES P. Sensible local kw TªS TªHc TªS TªHc P.latente local kw VERANO 31,1ºC 21,1ºC 24ºC 17ºC Factor de calor sensible 0,70 INVIERNO 4,3ºC 3,3ºC 21ºC 12,8ºC Q impulsion 8292,85714 L/s CAUDALES DE LAS DISTINTAS SECCIONES Diferencial de temperatura 10 ºc Q IMPULSION 29854m³/h 8.292,86 L/s Q RETORNO 28884m³/h 8.023,32 L/s P sensible calor kw Q BY-PASS 7736m³/h 2.148,86 L/s Q EXPULSION 21148m³/h 5.874,46 L/s Q AIRE PRIMARIO 22118m³/h 6.144,00 L/s TEMPERATURA RETORNO Temp. seca del local TS int.= 24ºC Pot. Nom. Ventilador retorno 7,50 Kw (estimada) Caudal de retorno 8.023,32 L/s Carga debida al ventilador 5,42 Kw ΔT debida al ventilador 0,83 ºC Temperatura de retorno TS ret.= 24,83 ºC TH ret.= 17,29 ENFRIAMIENTO ADIABÁTICO Temperatura en saturación 17,29 ºC Rendimiento humectación 70,00 % Temp. Salida enfriamiento TS sh= 19,55 ºC RECUPERACION DE ENERGÍA RECUPERACION DE ENERGÍA P. Recuperada = Q exp. x 1,232 x ( TS ext- TS sh) x rend. P. Recuperada = Q exp. x 1,232 x ( TS ext- TS int) x rend. Rendimiento 60,00 % (min 58% para el caudal y Rendimiento 60,00 % (min 58% para el caudal y P rec = 50,14 Kw entre 2000 y 4000 Hr/año) P rec = 77,29 Kw entre 2000 y 4000 Hr/año) TEMPERATURA SALIDA RECUPERADOR TEMPERATURA SALIDA RECUPERADOR P. Recuperada = Q a.ext. x 1,232 x Δ T P. Recuperada = Q a. ext. x 1,232 x Δ T ΔT= P rec. / (Q. a. ext. x 1,232) 6,62 ºC ΔT= P rec. / (Q. a. ext. x 1,232) 10,21 ºC TS sr = TS ext. - ΔT 24,48 ºC TH sr= 19,06 TS sr = TS ext. + ΔT 14,51 ºC TH sr= 8,44 TEMPERATURA MEZCLA TEMPERATURA MEZCLA TS m = (Q bp x TS ret + Q ae x TS sr) / Q imp. TS m = (Q bp x TS ret + Q ae x TS sr) / Q imp. TH m = (Q bp x TH ret + Q ae x TH sr) / Q imp. TH m = (Q bp x TH ret + Q ae x TH sr) / Q imp. TS m = 24,57 ºC TS m = 16,19 ºC TH m = 18,60 ºC TH m = 9,57 ºC gm= 4,72 TEMPERATURA IMPULSION TEMPERATURA IMPULSION Deshumectación necesaria 1,74 gr/kg Temp. Seca de Imp. al local TS imp = 14,00 ºC Temp. Seca de Imp. al local TS imp = 27,00 ºC Temp. H de Imp. al local TH imp = 11,58 ºC TEMPERTURA SALIDA DE BATERÍA Temp. seca de impulsión TS i 14,00 Pot. Nom. Ventilador impulsión 7,50 Kw (estimada) Caudal de impulsión 8.292,86 L/s Carga debida al ventilador 5,42 Kw ΔT debida al ventilador 0,81 ºC Temp. de salida de batería TS sb= 13,19 ºC TH ret.= 11,25 BATERIA DE FRIO BATERIA DE CALOR TS TH Entalpia TS Temp. Entrada (mezcla) 24,57 18,60 52,48 KJ/Kg Temp. Entrada (mezcla) 16,19 Temperatura Salida 13,19 11,25 32,15 KJ/Kg Temperatura Salida 27,00 POTENCIA BATERÍA 198,94 Kw POTENCIA BATERÍA 110,42 Kw CAUDAL DE AGUA L/h CAUDAL DE AGUA L/h HUMECTACION CONDICIONES LOCAL gl 7,28 gr/kg CONDCIONES DE LA MEZCLA gm 4,72 gr/kg HUMECTACION RESULTANTE 25,05 gr/s 90,2 kg/h POTENCIA HUMECTACIÓN 64,11 Kw 65

72 Locales planta sotano-1 LOCAL DENOMINACION TIPO DE LOCAL SUPERFICIE (m2) SUPERFICIE NETA (m2) PERSONAS (m2/per) s/cte nº PERSONAS LOCAL AIRE EXTERIOR RITE (l/s y per) CAUDAL DE AIRE EXTERIOR (l/s) EXTRACCIÓN (AEx1,15) (l/s) S001 COMERCIAL COMERCIAL 843,80 537, , ,5 S002 CORNER COMERCIAL 36,35 27, ,4 167,2 S003 COMERCIAL COMERCIAL 539,35 343, , ,0 S004 RESTAURACION RESTAURACIÓN 445,65 284, , ,0 S005 CORNER COMERCIAL 54,80 41, ,2 252,1 TOTAL TIENDAS 1.234, , ,8 Locales planta baja LOCAL DENOMINACION TIPO DE LOCAL SUPERFICIE (m2) SUPERFICIE NETA (m2) PERSONAS (m2/per) s/cte nº PERSONAS LOCAL AIRE EXTERIOR RITE (l/s y per) CAUDAL DE AIRE EXTERIOR (l/s) EXTRACCIÓN (AEx1,15) (l/s) B001 COMERCIAL COMERCIAL 804,69 513, , ,6 B002 RESTAURACION RESTAURACIÓN 226,15 152, , ,6 B002T TERRAZA REST. RESTAURACIÓN 385,85 246, , ,8 B003 RESTAURACION RESTAURACIÓN 101,65 68, ,2 935,2 B004 CORNER COMERCIAL 64,20 48, ,8 295,3 B005 CORNER COMERCIAL 37,00 27, ,0 170,2 TOTAL TIENDAS 1.056, , ,7 Locales planta primera LOCAL DENOMINACION TIPO DE LOCAL SUPERFICIE (m2) SUPERFICIE NETA (m2) PERSONAS (m2/per) s/cte nº PERSONAS LOCAL AIRE EXTERIOR RITE (l/s y per) CAUDAL DE AIRE EXTERIOR (l/s) EXTRACCIÓN (AEx1,15) (l/s) P001 RECREATIVO COMERCIAL 480,85 306, , ,9 P002 COMERCIAL COMERCIAL 430,50 274, , ,3 P003 CORNER COMERCIAL 31,75 23, ,0 146,1 P004 CORNER COMERCIAL 33,75 25, ,0 155,3 P005 CORNER COMERCIAL 145,75 98, ,0 670,5 TOTAL TIENDAS 728, , ,0 66

73 Locales planta segunda LOCAL DENOMINACION TIPO DE LOCAL SUPERFICIE (m2) SUPERFICIE NETA (m2) PERSONAS (m2/per) s/cte nº PERSONAS LOCAL AIRE EXTERIOR RITE (l/s y per) CAUDAL DE AIRE EXTERIOR (l/s) EXTRACCIÓN (AEx1,15) (l/s) S001 RECREATIVO COMERCIAL 462,00 294, , ,2 S002 RECREATIVO COMERCIAL 438,55 279, , ,3 S003 CORNER COMERCIAL 31,75 23, ,0 146,1 TOTAL TIENDAS 597, , ,6 Total CAUDAL DE AIRE EXTERIOR (l/s) EXTRACCIÓN (AEx1,15) (l/s) TOTAL LOCALES , , Cálculo de la potencia calorífica y frigorífica de las bombas de calor reversibles. Como bien hemos explicado con anterioridad, las bombas de calor reversibles pueden proporcionar tanto agua caliente como agua fría luego contaran con una potencia calorífica y frigorífica. Dichas potencias se han calculado mediante la suma de las potencias requeridas por los locales más las requeridas por las baterías de los climatizadores y todo ello multiplicado por la simultaneidad, que en el caso de la potencia calorífica es del 100% y del 75% para la potencia frigorífica. Al tratarse de un centro comercial de grandes dimensiones, se han instalado dos bombas de calor. Potencia calorífica máxima P Calorifica total = (P Locales + P Edificio ) Simultaneidad = (202, ,82) 1 = 636,07 kw 67

74 P Calorifica cada bomba = P Calorifica total 2 = 636,07 2 = 318 kw Potencia frigorífica nominal P Frigorifica total = (P Locales + P Edificio ) Simultaneidad = (544, ,1) 0,75 = 1.010,56 kw P Frigorifica cada bomba = P Frigorifica total 3 = 1.010,56 3 = 337 kw En este último caso dividimos la potencia frigorífica máxima total entre tres porque debemos contar con el grupo frigorífico Cálculo de la potencia frigorífica del grupo frigorífico. Como ya sabemos del apartado anterior, la potencia frigorífica del grupo frigorífico será de 337 kw. Potencia frigorífica máxima P Frigorifica total = (P Locales + P Edificio ) Simultaneidad = (544, ,1) 0,75 = 1.010,56 kw P Frigorifica Grupo Frigorifico = P Frigorifica total 3 = 1.010,56 3 = 337 kw 68

75 1.2.6 Cálculo del caudal de los conductos. En las tablas del apartado Cálculos psicométricos/ventilación aparecen los caudales de impulsión y de retorno de cada climatizador. Por otro lado, también se aprecian los caudales de aire que necesita cada local de las distintas plantas del edificio. El caudal de aire de impulsión requerido por cada local se ha calculado en función de la ocupación, esto es el aforo del local que depende de la superficie en metros cuadrados que tiene y el número de personas por metro cuadrado, y de la calidad del aire del interior. De la misma forma se ha calculado el caudal de retorno pero además se ha multiplicado por 1,15 quedando así el caudal de retorno mayor que el de impulsión lo que hace que se eliminen los malos olores. En cuanto a la calidad del aire, se ha escogido la categoría IDA 3, es decir, calidad media, según RITE A partir de estos caudales y con las tablas adjuntas en el ANEXO 3: Tablas y ábacos, somos capaces de llevar acabo un dimensionamiento de cada tramo de la red de conductos Cálculo del caudal de las tuberías. En las tablas del apartado Cálculos psicométricos/ventilación aparecen también los caudales de agua que necesitan las baterías de los climatizadores. A continuación les mostramos los caudales de agua requeridos por cada local. 69

76 Locales sotano-1 TIPO DE LOCAL SUPERFICIE M2 SUPERFICIE NETA M2 RATIO POTENCIA FRÍO / CALOR W/m2 POTENCIA FRIGORÍFICA LOCAL Kw CAUDAL AGUA L/H FRÍO DIAMETRO TUBERÍA AGUA FRÍA (mm). POTENCIA CALORÍFICA Kw CAUDAL AGUA L/H CALOR COMERCIAL 843,80 537,9 150 / 60 80, , COMERCIAL 36,35 27,3 150 / 60 4, , COMERCIAL 539,35 343,8 150 / 60 51, , RESTAURACIÓN 445,65 284,1 200 / 60 56, , COMERCIAL 54,80 41,1 150 / 60 6, , ,22 199, ,22 74, ,18 DIAMETRO TUBERÍA AGUA CALIENTE (mm). Locales planta baja TIPO DE LOCAL SUPERFICIE M2 SUPERFICIE NETA M2 RATIO POTENCIA FRÍO / CALOR W/m2 POTENCIA FRIGORÍFICA LOCAL Kw CAUDAL AGUA L/H FRÍO DIAMETRO TUBERÍA AGUA FRÍA (mm). POTENCIA CALORÍFICA Kw CAUDAL AGUA L/H CALOR COMERCIAL 804,69 513,0 150 / 60 76, , RESTAURACIÓN 226,15 152,7 200 / 60 30, , RESTAURACIÓN 385,85 246,0 RESTAURACIÓN 101,65 68,6 200 / 60 13, , COMERCIAL 64,20 48,2 150 / 60 7, , COMERCIAL 37,00 27,8 150 / 60 4, , ,13 132, ,87 48, ,80 DIAMETRO TUBERÍA AGUA CALIENTE (mm). Locales planta primera TIPO DE LOCAL SUPERFICIE M2 SUPERFICIE NETA M2 RATIO POTENCIA FRÍO / CALOR W/m2 POTENCIA FRIGORÍFICA LOCAL Kw CAUDAL AGUA L/H FRÍO DIAMETRO TUBERÍA AGUA FRÍA (mm). POTENCIA CALORÍFICA Kw CAUDAL AGUA L/H CALOR COMERCIAL 480,85 306,5 150 / 60 45, , COMERCIAL 430,50 274,4 200 / 60 54, , COMERCIAL 145,75 98,4 150 / 60 14, , COMERCIAL 33,75 25,3 150 / 60 3, , COMERCIAL 31,75 23,8 150 / 60 3, , ,99 123, ,65 43, ,77 DIAMETRO TUBERÍA AGUA CALIENTE (mm). 70

77 Locales planta segunda TIPO DE LOCAL SUPERFICIE M2 SUPERFICIE NETA M2 RATIO POTENCIA FRÍO / CALOR W/m2 POTENCIA FRIGORÍFICA LOCAL Kw CAUDAL AGUA L/H FRÍO DIAMETRO TUBERÍA AGUA FRÍA (mm). POTENCIA CALORÍFICA Kw CAUDAL AGUA L/H CALOR COMERCIAL 462,00 294,5 150 / 60 44, , COMERCIAL 438,55 279,6 150 / 60 41, , COMERCIAL 31,75 23,8 150 / 60 3, , ,10 89, ,80 35, ,72 DIAMETRO TUBERÍA AGUA CALIENTE (mm). Para el cálculo de los caudales de agua fría y caliente se han empleado las siguientes formulas: Q Agua Fria = P Frigorifica local(kw) 860 T Q Agua Caliente = P Calorifica local(kw) 860 T 71

78 1.2.8 Cálculo de tuberías y análisis de presión. Analizamos los tramos más desfavorables de la red de tuberías. Tubería de impulsión de agua fría a climatizador PLANTA TRAMO ELEMENTO PERDIDA PERDIDA DE PERDIDA DE LONGITUD PÉRDIDA DE PERDIDA DE PERDIDA CAUDAL LONGITUD DE CARGA CARGA DIAMETRO CARGA EQUIVALEN CARGA CARGA DE CARGA LONGITUD (m) EQUIVALEN UNIDADES POR PRIMARIA (m³/h) (DN) ELEMENTO TE TOTAL ELEMENTO SECUNDARIA ACUMULAD TE (m) TUBERIA TUBERIA Leq(m) (m) (mca) ELEMENTOS (mca) A (mca) (mca/m) (mca) SOTANO-1 1 TUBERÍA 124, ,24 0,012 0,88 0,88 MANGUITO ANTIVIBRAT 124, ,2 2 0,4 0,012 0,0048 0,88 ORIO VÁLVULA DE 124, , ,74 0,012 0,25 1,13 RETENCIÓN LLAVE DE CORTE 124, ,07 4 4,28 0,012 0,05 1,18 CODO 90⁰ 124, ,36 1 3,36 0,012 0,04 1,22 TE NORMAL 124, ,012 0,12 1,34 TE NORMAL CON SALIDA LATERAL 124, ,012 0,24 1,58 FILTRO DE AGUA TIPO 124, ,012 0,26 1,85 CARTUCHO SOTANO-1 2 TUBERÍA 49, ,18 0,019 1,37 3,22 CODO 90⁰ 49, ,74 2 5,48 0,019 0,10 3,32 TE NORMAL 49, ,24 1 8,24 0,019 0,16 3,48 SOTANO-1 3 TUBERÍA 34, ,92 0,023 4, ,62 CODO 90⁰ 34, , ,84 0,023 0,295 7,91 LLAVE DE CORTE 34, ,7 4 2,8 0,023 0,064 7,98 BATERÍA 34, ,55 1 2,55 0,023 0,059 8,04 VÁLVULA DE 3 VÍAS 34, ,023 0,828 8,865 MANGUITO ANTIVIBRAT 34, ,15 2 0,3 0,023 0,007 8,872 ORIO VALVULA DE REGULACIO 34, ,7 1 0,7 0,023 0,016 8,888 N TIPO "STA" TOTAL 6,39 2,50 8,89 72

79 Tubería de impulsión de agua caliente a climatizador PLANTA TRAMO ELEMENTO PERDIDA PERDIDA DE PERDIDA DE LONGITUD PÉRDIDA DE PERDIDA DE PERDIDA CAUDAL LONGITUD DE CARGA CARGA DIAMETRO CARGA EQUIVALEN CARGA CARGA DE CARGA LONGITUD (m) EQUIVALEN UNIDADES POR PRIMARIA (m³/h) (DN) ELEMENTO TE TOTAL ELEMENTO SECUNDARIA ACUMULAD TE (m) TUBERIA TUBERIA Leq(m) (m) (mca) ELEMENTOS (mca) A (mca) (mca/m) (mca) SOTANO-1 1 TUBERÍA 73, ,1 0,015 1,01 1,01 MANGUITO ANTIVIBRAT 73, ,19 2 0,38 0,015 0,0057 1,01 ORIO VÁLVULA DE 73, , ,69 0,015 0,27 1,28 RETENCIÓN LLAVE DE CORTE 73, ,88 4 3,52 0,015 0,05 1,33 CODO 90⁰ 73, ,74 1 2,74 0,015 0,04 1,37 TE NORMAL 73, ,24 1 8,24 0,015 0,12 1,50 FILTRO DE AGUA TIPO CARTUCHO 73, ,015 0,33 1,83 TE NORMAL CON SALIDA LATERAL 73, , ,48 0,015 0,25 2,07 SOTANO-1 2 TUBERÍA 28, ,35 0,019 1,36 3,43 CODO 90⁰ 28, ,59 2 3,18 0,019 0,06 3,49 TE NORMAL 28, ,18 1 5,18 0,019 0,10 3,59 SOTANO-1 3 TUBERÍA ,2 0,034 6,1268 9,71 CODO 90⁰ ,28 6 7,68 0,034 0,261 9,97 LLAVE DE CORTE ,43 4 1,72 0,034 0,058 10,03 BATERÍA ,034 0,102 10,14 VÁLVULA DE 3 VÍAS ,034 0,510 10,645 MANGUITO ANTIVIBRAT ,09 2 0,18 0,034 0,006 10,651 ORIO VALVULA DE REGULACIO ,43 1 0,43 0,034 0,015 10,666 N TIPO "STA" TOTAL 8,49 2,18 10,67 73

80 Tubería de impulsión de agua fría a local PLANTA TRAMO ELEMENTO PERDIDA PERDIDA DE PERDIDA DE LONGITUD PÉRDIDA DE PERDIDA DE PERDIDA CAUDAL LONGITUD DE CARGA CARGA DIAMETRO CARGA EQUIVALEN CARGA CARGA DE CARGA LONGITUD (m) EQUIVALEN UNIDADES POR PRIMARIA (m³/h) (DN) ELEMENTO TE TOTAL ELEMENTO SECUNDARIA ACUMULAD TE (m) TUBERIA TUBERIA Leq(m) (m) (mca) ELEMENTOS (mca) A (mca) (mca/m) (mca) SOTANO-1 1 TUBERÍA 86, ,5 0,014 0,88 0,88 MANGUITO ANTIVIBRAT 86, ,19 2 0,38 0,014 0,0053 0,88 ORIO VÁLVULA DE 86, , ,69 0,014 0,25 1,13 RETENCIÓN LLAVE DE CORTE 86, ,88 4 3,52 0,014 0,05 1,18 CODO 90⁰ 86, ,74 1 2,74 0,014 0,04 1,22 TE NORMAL 86, ,24 1 8,24 0,014 0,12 1,33 FILTRO DE AGUA TIPO CARTUCHO 86, ,014 0,31 1,64 TE NORMAL CON SALIDA LATERAL 86, , ,48 0,014 0,23 1,87 SOTANO-1 2 TUBERÍA 27, ,73 0,027 3,04 4,91 CODO 90⁰ 27, ,59 4 6,36 0,027 0,17 5,09 TE NORMAL 27, ,18 1 5,18 0,027 0,14 5,22 SOTANO-1 3 TUBERÍA 26, ,25 0,028 0,175 5,400 TE NORMAL 26, ,18 1 5,18 0,028 0,145 5,545 SOTANO-1 4 TUBERÍA 25,4 80 7,3 0,029 0,212 5,757 TE NORMAL 25, ,18 1 5,18 0,029 0,150 5,907 SOTANO-1 5 TUBERÍA 14, ,23 0,04 0,0892 5,996 TE NORMAL 14, ,27 1 4,27 0,04 0,171 6,167 SOTANO-1 6 TUBERÍA 9, ,7 0,04 4,388 10,555 CODO 90⁰ 9, ,28 1 1,28 0,04 0,051 10,606 TE NORMAL 9, ,27 1 4,27 0,04 0,171 10,777 SOTANO- 1/PLANTA BAJA 7 TUBERÍA 0, ,2 0,04 0,448 11,225 CODO 90⁰ 0, ,45 2 0,9 0,04 0,036 11,261 P.E.D 10 TOTAL 9,23 2,03 21,3 74

81 Tubería de impulsión de agua caliente a local PLANTA TRAMO ELEMENTO PERDIDA PERDIDA DE PERDIDA DE LONGITUD PÉRDIDA DE PERDIDA DE PERDIDA CAUDAL LONGITUD DE CARGA CARGA DIAMETRO CARGA EQUIVALEN CARGA CARGA DE CARGA LONGITUD (m) EQUIVALEN UNIDADES POR PRIMARIA (m³/h) (DN) ELEMENTO TE TOTAL ELEMENTO SECUNDARIA ACUMULAD TE (m) TUBERIA TUBERIA Leq(m) (m) (mca) ELEMENTOS (mca) A (mca) (mca/m) (mca) SOTANO-1 1 TUBERÍA 39, ,022 1,50 1,50 MANGUITO ANTIVIBRAT 39, ,15 2 0,3 0,022 0,0066 1,50 ORIO VÁLVULA DE 39, , ,12 0,022 0,29 1,79 RETENCIÓN LLAVE DE CORTE 39, ,7 4 2,8 0,022 0,06 1,85 CODO 90⁰ 39, ,14 1 2,14 0,022 0,05 1,90 TE NORMAL 39, ,71 1 6,71 0,022 0,15 2,05 FILTRO DE AGUA TIPO CARTUCHO 39, ,022 0,48 2,53 TE NORMAL CON SALIDA LATERAL 39, , ,42 0,022 0,30 2,83 SOTANO-1 2 TUBERÍA 16, ,8 0,04 4,39 7,22 CODO 90⁰ 16, ,28 4 5,12 0,04 0,20 7,42 TE NORMAL 16, ,27 1 4,27 0,04 0,17 7,59 SOTANO-1 3 TUBERÍA 16,3 65 5,63 0,04 0,225 7,820 TE NORMAL 16, ,27 1 4,27 0,04 0,171 7,990 SOTANO-1 4 TUBERÍA 15,9 65 7,7 0,04 0,308 8,298 TE NORMAL 15, ,27 1 4,27 0,04 0,171 8,469 SOTANO-1 5 TUBERÍA 12, ,2 0,04 0,088 8,557 TE NORMAL 12, ,27 1 4,27 0,04 0,171 8,728 SOTANO-1 6 TUBERÍA 5, ,75 0,04 4,51 13,238 CODO 90⁰ 5, ,82 1 0,82 0,04 0,033 13,271 TE NORMAL 5, ,74 1 2,74 0,04 0,110 13,380 SOTANO- 1/PLANTA BAJA 7 TUBERÍA 2, ,5 0,04 0,42 13,800 CODO 90⁰ 2, ,7 2 1,4 0,04 0,056 13,856 P.E.D 10 TOTAL 11,44 2,42 23,86 75

82 Primario bomba de calor reversible 1 TRAMO ELEMENTO CAUDAL (m³/h) DIAMETRO (DN) LONGITUD (m) PERDIDA LONGITUD DE CARGA EQUIVALENTE ELEMENTO (m) Leq(m) UNIDADES LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA POR TUBERIA (mca/m) PÉRDIDA DE CARGA ELEMENTO (mca) PERDIDA DE CARGA PRIMARIA TUBERIA (mca) PERDIDA DE CARGA SECUNDARIA ELEMENTOS (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA (mca) 1 TUBERÍA 57, ,48 0,019 4,59 4,59 MANGUITO ANTIVIBRATORIO 57, ,19 4 0,76 0,019 0,0144 4,60 VÁLVULA DE RETENCIÓN 57, , ,69 0,019 0,34 4,94 LLAVE DE CORTE 57, ,88 6 5,28 0,019 0,10 5,04 CODO 90⁰ 57, , ,96 0,019 0,21 5,25 TE NORMAL CON SALIDA LATERAL 57, , ,48 0,019 0,31 5,56 FILTRO DE AGUA TIPO CARTUCHO 57, ,019 0,42 5,98 VALVULA MOTORIZADA DE 3 VIAS 57, ,019 1,60 7,57 BOMBA DE CALOR REVERSIBLE 57, ,019 0,38 7,95 TOTAL 4,59 3,366 7,95 Primario bomba de calor reversible 2 TRAMO ELEMENTO CAUDAL (m³/h) DIAMETRO (DN) LONGITUD (m) PERDIDA LONGITUD DE CARGA EQUIVALENTE ELEMENTO (m) Leq(m) UNIDADES LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA POR TUBERIA (mca/m) PÉRDIDA DE CARGA ELEMENTO (mca) PERDIDA DE CARGA PRIMARIA TUBERIA (mca) PERDIDA DE CARGA SECUNDARIA ELEMENTOS (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA (mca) 1 TUBERÍA 57, ,52 0,019 3,41 3,41 MANGUITO ANTIVIBRATORIO 57, ,19 4 0,76 0,019 0,0144 3,43 VÁLVULA DE RETENCIÓN 57, , ,69 0,019 0,34 3,76 LLAVE DE CORTE 57, ,88 6 5,28 0,019 0,10 3,86 CODO 90⁰ 57, , ,96 0,019 0,21 4,07 TE NORMAL CON SALIDA LATERAL 57, , ,48 0,019 0,31 4,38 FILTRO DE AGUA TIPO CARTUCHO 57, ,019 0,42 4,80 VALVULA MOTORIZADA DE 3 VIAS 57, ,019 1,60 6,40 BOMBA DE CALOR REVERSIBLE 57, ,019 0,38 6,78 TOTAL 3,41 3,366 6,78 76

83 Primario grupo frigorífico TRAMO ELEMENTO CAUDAL (m³/h) DIAMETRO (DN) LONGITUD (m) PERDIDA LONGITUD DE CARGA EQUIVALENTE ELEMENTO (m) Leq(m) UNIDADES LONGITUD EQUIVALENTE TOTAL (m) PERDIDA DE CARGA POR TUBERIA (mca/m) PÉRDIDA DE CARGA ELEMENTO (mca) PERDIDA DE CARGA PRIMARIA TUBERIA (mca) PERDIDA DE CARGA SECUNDARIA ELEMENTOS (mca) PERDIDA DE CARGA ACUMULADA (mca) 1 TUBERÍA 57, ,49 0,019 3,14 3,14 MANGUITO ANTIVIBRATORIO 57, ,19 4 0,76 0,019 0,0144 3,16 VÁLVULA DE RETENCIÓN 57, , ,69 0,019 0,34 3,49 LLAVE DE CORTE 57, ,88 6 5,28 0,019 0,10 3,60 CODO 90⁰ 57, , ,96 0,019 0,21 3,80 TE NORMAL CON SALIDA LATERAL 57, , ,48 0,019 0,31 4,12 FILTRO DE AGUA TIPO CARTUCHO 57, ,019 0,42 4,53 GRUPO 57, ,019 0,29 4,82 FRIGORIFICO TOTAL 3,14 1,675 4,82 Para el cálculo de los caudales de agua fría y caliente en el circuito primario se han empleado las siguientes formulas: Q Agua Fria = P Frigorifica local(kw) 860 T Q Agua Caliente = P Calorifica local(kw) 860 T 77

84 1.2.9 Cálculo de conductos y análisis de presión Conductos de impulsión. En el ANEXO 3: Tablas y ábacos están adjuntas las tablas con las longitudes equivalentes de los distintos accesorios que forman parte de la red de tuberías. Climatizador Locales-4 Perdidas Secundarias Tramo Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Dimensiones Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de De A Nº accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) dinámica (Pa) Co unit. (Pa/m) m presión Total presión en tramo (Pa) Conducto 8.292, , ,95 8,73 0,98 7,81 7,65 2 Codo 90⁰ 8.292, ,95 8,73 45,79 0,19 8,70 3 Acoplamiento 8.292, ,95 8,73 45,79 0,17 7,78 4 CCF 45 5 CRA 50 P.E.D. 150 TOTAL 269,14 Climatizador Locales-3 Perdidas Secundarias Tramo Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Dimensiones Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de De A Nº accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) dinámica (Pa) Co unit. (Pa/m) m presión Total presión en tramo (Pa) Conducto 4.964, ,60 8,27 1,2 1,41 1,69 2 Acoplamiento 4.964, ,60 8,27 41,14 0,21 8,64 3 Derivación 1.026, ,20 5,23 16,44 0,27 4, Conducto 1.026, ,20 5,23 0,6 18,7 11,22 5 Codo , ,20 5,23 16,44 0,42 6,90 6 CCF 45 7 CRA 50 P.E.D. 60 TOTAL 187,89 78

85 Climatizador Locales-2 Perdidas Secundarias Tramo Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Dimensiones Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de De A Nº accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) dinámica (Pa) Co unit. (Pa/m) m presión Total presión en tramo (Pa) Conducto , ,43 9,72 0,9 5,7 5,13 2 Acoplamiento , ,43 9,72 56,78 0,18 10,22 3 Codo , ,43 9,72 56,78 0,39 22, Conducto , ,17 9,00 0,8 3,8 3,04 6 Derivacón 7.306, ,75 9,74 57,02 1,06 60, Conducto 7.306, ,75 9,74 1,3 4,5 5,85 8 Derivacón 3.602, ,60 6,00 21,66 0,952 20, Conducto 3.602, ,60 6,00 0,7 5,2 3,64 10 Codo , ,60 6,00 21,66 1,37 29,67 11 CCF Derivacón 1754, ,196 8,93 47,96 1,03 49, Conducto 1754, ,196 8,93 1,5 12,8 19,2 14 CRA 50 P.E.D. 100 TOTAL 424,37 Climatizador Locales-1 Perdidas Secundarias Tramo Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Dimensiones Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de De A Nº accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) dinámica (Pa) Co unit. (Pa/m) m presión Total presión en tramo (Pa) Conducto 9.686, ,17 8,28 0,75 38,8 29,10 2 CCF 45,00 3 CCF 45,00 4 Acoplamiento 9.686, ,17 8,28 41,19 0,18 7,41 5 Codo , ,17 8,28 41,19 0,39 16,07 6 Derivación 6.716, ,75 8,96 48,19 0,73 35, Conducto 6.716, ,75 8,96 1,2 2,6 3,12 8 Derivación 2527, ,34 7,49 33,69 0,47 15, Conducto 2527, ,34 7,49 0,95 35,16 33,4 10 Codo , ,34 7,49 33,69 0,19 6,40 11 Derivación ,126 5,71 19,62 0,31 6, Conducto ,126 5,71 0,8 5,34 4,27 13 CCF Derivación ,031 4,30 11,10 0,7 7, Conducto ,031 4,30 1,3 11,9 15,47 16 Codo ,031 4,30 11,10 0,1075 1,19 P.E.D. 20 TOTAL 336,30 79

86 Climatizador lado derecho y centro del edificio Perdidas Secundarias Tramo Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Dimensiones Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de De A Nº accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) dinámica (Pa) Co unit. (Pa/m) m presión Total presión en tramo (Pa) Conducto , ,43 10,47 0,9 38,1 34,29 2 Acoplamiento , ,43 10,47 65,87 0,18 11,86 3 Codo , ,43 10,47 65,87 0,9 59,29 4 Codo , ,43 10,47 65,87 0,9 59,29 5 Codo , ,43 10,47 65,87 1,5 98,81 6 CCF 45 7 CCF 45 8 Derivación ,126 6,37 24,35 0,04 0, Conducto ,126 6,37 1,2 8,7 10,44 10 CRA Codo ,126 6,37 24,35 0,38 9,25 12 Derivación ,126 5,57 18,65 1,43 26, Conducto ,126 5,57 0,8 2,2 1, Conducto ,096 6,76 1,5 1,1 1,65 15 Derivación ,096 5,72 19,64 5,7 111, Conducto ,096 5,72 1,2 4,5 5, Conducto ,078 6,42 1,5 4,5 6, Conducto ,078 5,77 1,4 4,5 6, Conducto ,078 5,13 0,95 4,5 4, Conducto ,078 4,49 0,75 4,5 3, Conducto ,078 3,85 0,7 4,5 3, Conducto ,049 5,09 1,3 4,5 5, Conducto ,049 4,07 0,85 10,7 9, Conducto ,031 4,77 1,5 4,5 6, Conducto ,031 3,18 0,7 4,5 3, Conducto ,02 2,49 0,6 4,26 2,56 27 Rejilla 30 TOTAL 652,86 80

87 Climatizador lado izquierdo del edificio y oficina tercera planta Perdidas Secundarias Tramo Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Dimensiones Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de De A Nº accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) dinámica (Pa) Co unit. (Pa/m) m presión Total presión en tramo (Pa) Conducto 9.296, ,95 9,79 1,3 45,63 59,32 2 Acoplamiento 9.296, ,95 9,79 57,55 0,175 10,07 3 Codo , ,95 9,79 57,55 0,114 6,56 4 Codo , ,95 9,79 57,55 0,114 6,56 5 Codo , ,95 9,79 57,55 0,19 10,93 6 Codo , ,95 9,79 57,55 0,19 10,93 7 Codo , ,95 9,79 57,55 0,19 10,93 8 CCF 45 9 CCF Derivación Conducto 8.333, ,95 8,77 0,95 9,7 9,22 12 Codo , ,95 8,77 46,24 1,53 70,75 13 Codo , ,95 8,77 46,24 1,53 70,75 14 CCF Conducto 8.045, ,95 8,47 0,9 2,55 2, Conducto 7.758, ,95 8,17 0,8 2,55 2, Conducto 7.471, ,95 7,86 0,78 2,55 1, Conducto 7.183, ,75 9, ,7 2,55 1, Conducto 6.896, ,75 9,20 0,65 2,55 1, Conducto 6.609, ,75 8,81 0,6 2,55 1, Conducto 6.321, ,75 8,43 0,55 2,55 1, Conducto 6.034, ,75 8,05 0,5 2,55 1, Conducto 5.747, ,75 7,66 0,48 2,55 1, Conducto 5.459, ,6 9,10 1,5 2,55 3, Conducto 5.172, ,6 8,62 1,2 1,4 1,68 27 Codo 90 radio= , ,6 8,62 44,66 0,25 11, Conducto 4.885, ,6 8,14 1 2,22 2, Conducto 4.597, ,6 7,66 0,9 2,22 2, Conducto 4.310, ,6 7,18 0,8 2,22 1, Conducto 4.023, ,6 6,71 0,7 2,22 1, Conducto 3.735, ,455 8,21 1,3 2,22 2, Conducto 3.448, ,455 7,58 1 2,22 2, Conducto 3.166, ,455 6,96 0,9 1,36 1,22 35 Codo 90 radio= , ,455 6,96 29,10 0,25 7, Conducto 2.873, ,3375 8,51 1,3 2,55 3, Conducto 2.586, ,3375 7,66 0,95 2,55 2, Conducto 2.298, ,2625 8,76 0,87 2,55 2, Conducto 2.011, ,2625 7,66 0,65 2,55 1, Conducto 1.724, ,2625 6,57 0,8 2,55 2, Conducto 1.436, ,20 7,32 1 2,55 2, Conducto 1.149, ,16 7,23 1,1 2,55 2, Conducto 862, ,13 6,86 1,3 2,55 3, Conducto 574, ,096 5,98 1 2,55 2, Conducto 287, ,078 3,69 0,55 2,55 1,40 TOTAL 478,31 81

88 Conductos de retorno. Climatizador Locales-4 Perdidas Secundarias Tramo Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Dimensiones Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de De A Nº accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) dinámica (Pa) Co unit. (Pa/m) m presión Total presión en tramo (Pa) Conducto 8.023, , ,95 8,45 0,98 7,41 7,26 2 Codo 90⁰ 8.023, ,95 8,45 42,86 0,19 8,14 3 Acoplamiento 8.023, ,95 8,45 42,86 0,17 7,29 4 CCF 45 5 CRA 50 P.E.D. 50 TOTAL 167,69 Climatizador Locales-3 Perdidas Secundarias Tramo Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Dimensiones Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de De A Nº accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) dinámica (Pa) Co unit. (Pa/m) m presión Total presión en tramo (Pa) Conducto 4.445, ,60 7,41 1,2 1,5 1,80 2 Acoplamiento 4.445, ,60 7,41 32,99 0,21 6,93 3 Derivación 723, ,13 5,76 19,91 0,27 5, Conducto 723, ,13 5,76 0,6 18,76 11,256 5 Codo , ,13 5,76 19,91 0,42 8,36 6 CCF 45 7 CRA 50 P.E.D. 30 TOTAL 158,72 82

89 Climatizador Locales-2 Perdidas Secundarias Tramo Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Dimensiones Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de De A Nº accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) dinámica (Pa) Co unit. (Pa/m) m presión Total presión en tramo (Pa) Conducto , ,43 11,13 0,9 4,9 4,41 2 Acoplamiento , ,43 11,13 74,45 0,18 13,40 3 Codo , ,43 11,13 74,45 0,39 29, Conducto , ,17 10,29 0,8 3,8 3,04 6 Derivacón 8.333, ,95 8,77 46,24 1,06 49, Conducto 8.333, ,95 8,77 1,3 4,5 5,85 8 Derivacón 4.141, ,60 6,90 28,63 0,952 27, Conducto 4.141, ,60 6,90 0,7 6,78 4, Codo , ,60 6,90 28,63 1,37 39,22 11 CCF Derivacón 2.017, ,26 7,69 35,49 1,03 36, Conducto 2.017, ,26 7,69 1,5 13,5 20,25 14 CRA 50 P.E.D. 50 TOTAL 377,78 Climatizador Locales-1 Perdidas Secundarias Tramo Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Dimensiones Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de De A Nº accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) dinámica (Pa) Co unit. (Pa/m) m presión Total presión en tramo (Pa) Conducto , ,17 9,52 0,75 36,55 27,41 2 CCF 45,00 3 CCF 45,00 4 Acoplamiento , ,17 9,52 54,48 0,18 9,81 5 Codo , ,17 9,52 54,48 0,39 21,25 6 Derivación 7.723, ,77 10,10 61,26 0,73 44, Conducto 7.723, ,77 10,10 1,2 0,31 0,372 8 Derivación 2.906, ,34 8,61 44,56 0,47 20, Conducto 2.906, ,34 8,61 0,95 35,16 33,4 10 Codo , ,34 8,61 44,56 0,19 8,47 11 Derivación 825, ,126 6,57 25,94 0,31 8, Conducto 825, ,126 6,57 0,8 4,97 3,98 13 CCF Derivación 155, ,031 4,94 14,68 0,7 10, Conducto 155, ,031 4,94 1,3 10,5 13,65 16 Codo , ,031 4,94 14,68 0,1075 1,58 P.E.D. 10 TOTAL 348,89 83

90 Climatizador lado derecho y centro del edificio Perdidas Secundarias Tramo Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Dimensiones Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de De A Nº accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) dinámica (Pa) Co unit. (Pa/m) m presión Total presión en tramo (Pa) Conducto , ,43 9,24 0,75 38,1 28,58 2 Acoplamiento , ,43 9,24 51,26 0,13 6,66 3 Codo , ,43 9,24 51,26 0,6 30,76 4 Codo , ,43 9,24 51,26 0,55 28,19 5 Codo , ,43 9,24 51, ,26 6 Codo , ,43 9,24 51, ,26 6 CCF 45 7 CCF 45 8 Derivación , ,17 10,69 68,67 0,04 2, Conducto , ,17 10,69 0,9 12,1 10,85 10 CRA Codo , ,17 10,69 68,67 0,2 13,73 12 Codo , ,17 10,69 68,67 1,23 84,46 12 Derivación 2.507, ,34 7,43 33,16 1,3 43, Conducto 2.507, ,34 7,43 0,9 18,62 16,75 Codo , ,34 7,43 33,17 0,85 28,19 CCF 45 Codo , ,34 7,43 33,17 0,8 26,53 Codo , ,34 7,43 33,17 0,7 23,22 Rejilla de retorno 8 TOTAL 639,30 Climatizador lado izquierdo del edificio y oficina tercera planta Perdidas Secundarias Tramo Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Dimensiones Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de De A Nº accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) dinámica (Pa) Co unit. (Pa/m) m presión Total presión en tramo (Pa) Conducto 9.150, ,95 9,63 1,3 45,1 58,63 2 Acoplamiento 9.150, ,95 9,63 55,76 0,16 8,92 3 Codo , ,95 9,63 55,76 0,114 6,36 4 Codo , ,95 9,63 55,76 0,114 6,36 5 Codo , ,95 9,63 55,76 0,18 10,04 6 Codo , ,95 9,63 55,76 0,18 10,04 7 Codo , ,95 9,63 55,76 0,18 10,04 8 CCF 45 9 CCF Derivación 944, ,16 5,94 21,18 0,19 4, Conducto 944, ,16 5,94 0,6 9 5,40 12 Derivación 662, ,096 6,89 28,51 1,3 37, Conducto 662, ,096 6,89 0,9 7,7 6,93 14 Codo , ,096 6,89 28,51 0,9 25,66 15 Codo , ,096 6,89 28,51 0,9 25,66 16 CFF Rejilla de retorno 16 TOTAL 366,12 84

91 Cálculo de bombas. A la hora de elegir las bombas debemos tener en cuenta el caudal de agua que circula por las tuberías y las pérdidas de carga que tienen lugar en cada tramo. Dichas pérdidas aparecen en las tablas del apartado Cálculo de tuberías y pérdidas de presión. En el ANEXO 4: Catálogos de bombas se encuentran los modelos de bombas que hemos elegido para nuestra instalación Cálculo de vasos de expansión. Los vasos de expansión cerrados permiten absorber los aumentos de volumen producidos por la elevación de temperatura del fluido calefactor en instalaciones de calefacción con funcionamiento en circuitos cerrados. Para la selección de los vasos en primer lugar es necesario conocer el volumen del agua dilatada por el efecto del calor que se producirá en el circuito. Procedemos en primer lugar a calcular el vaso de expansión del circuito caliente: -T media : Temperatura media del agua en la instalacion T media = T ida + T retorno 2 = = 42,5 ºC 43ºC -P e : Presión estática absoluta o diferencia de nivel en metros, entre el punto más alto de la instalación y el vaso: P absoluta estatica = P estatica + 1 = P Ini + H manometrica + 1 = 1,28 + 0,2 + 1 = 2,48 bar 85

92 -P f : Presion final absoluta = (0,9 P VS ) + 1 = (0,9 3) + 1 = 3,7 bar -P VS : Presion relativa de tarado de la valvula de seguridad en bar. -F e : Factor de expansión o de dilatación del agua según la temperatura. En nuestro caso para una temperatura de 43ºC corresponde un coeficiente de 0, V u : Volumen util del vaso para la absorcion de la dilatacion: V u = V t F e = ,6 0,00916 = 131,18 litros -F p : Factor de presión que depende de la presión absoluta inicial (P ai ) y de la presión absoluta final (P f ): F p = P f P ai 3,7 2,48 = = 0,3297 P f 3,7 -V t : Contenido máximo de agua en la instalación (calderas, radiadores, etc ) V v = V u = 131,18 = 397,87 litros F p 0,3297 Según el resultado obtenido se selecciona un modelo o similar con capacidad para 500 litros. En segundo lugar se calcula el vaso de expansión del circuito frio: -T media : Temperatura media del agua en la instalacion T media = T ida + T retorno 2 = = 9,5 ºC 10ºC -P e : Presión estática absoluta o diferencia de nivel en metros, entre el punto más alto de la instalación y el vaso: 86

93 P absoluta estatica = P estatica + 1 = P Ini + H manometrica + 1 = 1,28 + 0,2 + 1 = 2,48 bar -P f : Presion final absoluta = (0,9 P VS ) + 1 = (0,9 3) + 1 = 3,7 bar -P VS : Presion relativa de tarado de la valvula de seguridad en bar. -F e : Factor de expansión o de dilatación del agua según la temperatura. En nuestro caso para una temperatura de 10ºC corresponde un coeficiente de 0, V u : Volumen util del vaso para la absorcion de la dilatacion: V u = V t F e = ,3 0,0004 = 6,53 litros -F p : Factor de presión que depende de la presión absoluta inicial (P ai ) y de la presión absoluta final (P f ): F p = P f P ai 3,7 2,48 = = 0,3297 P f 3,7 -V t : Contenido máximo de agua en la instalación (calderas, radiadores, etc ) V v = V u = 6,53 = 19,8 litros F p 0,3297 para 25 litros. Según el resultado obtenido se selecciona un modelo o similar con capacidad 87

94 88

95 1.3 Anexos 89

96 ANEXO 1: Cálculo de los coeficientes de transmisión de los cerramientos. En las siguientes tablas se pueden ver los cálculos realizados para los coeficientes de transmisión de los distintos tipos de cerramiento. MUROS TIPO 1: FACHADAS NORTE Y SUR L (m) Lamda R (m2 ºc/w) Resistencia superficial (Rse) - - 0,04 Enfoscado de cemento 0,01 1,4 0,00714 Ladrillo macizo 0,1 0,87 0,115 Cámara de aire seco (sin ventilar) 0,05-0,18 Lana de vidrio 0,03 0,037 0,8108 Placas de escayola 0,02 0,3 0,067 Resistencia superficial (Rsi) - - 0,13 1,35 K (W/m2 ºC) 1/R 0,7410 K con puentes térmicos 0, MUROS TIPO 2: FACHADAS LATERALES L (m) Lamda R (m2 ºc/w) Resistencia superficial (Rse) - - 0,04 Hormigón armado (normal) 0,2 1,63 0,123 Cámara de aire (sin ventilar) 0,02-0,16 Lana de roca 0,03 0,042 0,714 Ladrillo perforado 0,04 0,76 0,0526 Cartón-Yeso 0,015 0,18 0,0833 Resistencia superficial (Rsi) - - 0,13 1,3030 K (W/m2 ºC) 1/R 0,7675 K con puentes térmicos 0,

97 VIDRIO TIPO 1: VENTANAS FIJAS/VENTANAS SOMBRA L (m) Lamda R (m2 ºc/w) Resistencia superficial (he) - - 0,04 Cristal (normal) 0,01 0,95 0,0105 Cámara de aire seco (sin ventilar) 0,02-0,16 Cristal (normal) 0,01 0,95 0,0105 Resistencia superficial (hi) - - 0,013 0,2341 K (W/m2 ºC) 1/R 4,2725 K con puentes térmicos 4, CUBIERTA TIPO 1: INCLINADA L (m) Lamda R (m2 ºc/w) RESISTENCIA SUPERFICIAL (he) - - 0,040 Tejas cerámicas 0,1 0,76 0,1316 Poliuretano aplicado 0,01 0,023 0,4348 Poliestireno extrusionado (aislamiento) 0,05 0,033 1,5152 Betún (impermeab.) 0,005 0,17 0,0294 Madera frondosa 0,05 0,21 0,2381 RESISTENCIA SUPERFICIAL(hi) - - 0,17 2,559 K (W/m2 ºC) 1/R 0,3908 K con puentes térmicos 0,

98 CUBIERTA TIPO 2: PLANA NO TRANSITABLE L (m) Lamda R (m2 ºc/w) RESISTENCIA SUPERFICIAL (he) - - 0,040 Grava 0,150 1,630 0,09202 Poliuretano aplicado 0,01 0,023 0,4348 Poliestireno extrusionado (aislamiento) 0,05 0,033 1,5152 Asfalto (impermab.) 0,007 0,7 0,01 HORMIGON LIGERO PENDIENTES 0,1 1,160 0,0862 FORJADO 0,350-0,310 RESISTENCIA SUPERFICIAL(hi) - - 0,170 2,658 K (W/m2 ºC) 1/R 0,3762 K con puentes térmicos 0, CUBIERTA TIPO 3: PLANA TRANSITABLE L (m) Lamda R (m2 ºc/w) RESISTENCIA SUPERFICIAL (he) - - 0,040 Mortero de cemento 0,06 1,4 0,04286 Poliuretano aplicado 0,01 0,023 0,43478 Poliestireno extrusionado (aislamiento) 0,05 0,033 1,5152 Asfalto (impermab.) 0,007 0,7 0,01 HORMIGON LIGERO PENDIENTES 0,1 1,160 0,0862 FORJADO 0,350-0,310 RESISTENCIA SUPERFICIAL(hi) - - 0,170 2,609 K (W/m2 ºC) 1/R 0,3833 K con puentes térmicos 0,

99 PARTICION L (m) Lamda R(m2 ºC/W) RESISTENCIA SUPERFICIAL (he) - - 0,130 LADRILLO HUECO DOBLE 0,080 0,490 0,163 CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) 0,020-0,160 LANA ROCA 35kg/m3 0,050 0,042 1,190 TRASDOSADO PLADUR 0,015 0,180 0,083 K (W/m2 ºC) 1/R 0,840 K con puentes térmicos 0,924 ANEXO 2: Cálculo de cargas máximas por sistemas. Según el programa de cálculo CARRIER HOURLY ANALYSIS PROGRAM v. 4.3 se han obtenido los siguientes resultados de cargas máximas por sistemas: Lado derecho y centro del edificio 93

100 Lado izquierdo del edificio 94

101 Oficina tercera planta 95

102 Sotano-1 edificio servicio infraestructura 96

103 Sotano-1 oficina 97

104 Sotano-1 sala polivalente 98

105 ANEXO 3: Tablas y ábacos. - Tablas para el dimensionamiento de conductos y cálculo de pérdidas de carga Para la siguiente grafica se ha establecido una pérdida por fricción máxima de 1,5 Pa/m y una velocidad máxima del fluido de 12 m/s. La sección hallada en dicha grafica es circular. 99

106 Para poder pasar de una sección circular a una rectangular o cuadrada, usamos la siguiente tabla. 100

107 - Tablas para el cálculo de tuberías Tabla realizada para una velocidad máxima del fluido de 1,5 m/s y para una pérdida de carga unitaria máxima de 40 mm.c.a. 101

108 - Ábaco para el cálculo de cargas en tuberías Se ha establecido una velocidad máxima del fluido de 1,5 m/s y una pérdida por rozamiento máxima de 40 mm.c.a por m. 102

109 103

110 104

111 ANEXO 4: Catálogos de bombas. - Circuito secundario agua fría climatizador Modelo de la bomba: NBG / Hz 105

112 106

113 107

114 108

115 109

116 - Circuito secundario agua caliente climatizador Modelo de la bomba: NB / Hz 110

117 111

118 112

119 113

120 114

121 - Circuito secundario agua fría locales Modelo de la bomba: NB / Hz 115

122 116

123 117

124 118

125 119

126 - Circuito secundario agua caliente locales Modelo de la bomba: CR Hz 120

127 121

128 122

129 123

130 124

131 - Circuito primario bomba de calor reversible 1 Modelo de la bomba: NBG / Hz 125

132 126

133 127

134 128

135 129

136 - Circuito primario bomba de calor reversible 2 Modelo de la bomba: NB / Hz 130

137 131

138 132

139 133

140 134

141 - Circuito primario grupo frigorífico Modelo de la bomba: NB / Hz 135

142 136

143 137

144 138

145 139

146 ANEXO 5: Elementos de impulsión. Tabla de características de los distintos elementos de impulsión empleados para la distribución de aire en todo el edificio. MARCA NÚMERO TIPO MODELO DIMENSIONES (mm) CAUDAL DE IMPULSIÓN (l/s) CAUDAL MÁXIMO PERMITIDO (l/s) ALCANCE db(a) 1 DIFUSOR ROTACIONAL TDF-SilentAIR D= DIFUSOR LINEAL VSD50-2 (VSD50-Varyset) L= REJILLA VERTICAL IMPULSIÓN ASL 225 x Desde 205,55 hasta 411,11 de 7 a TOBERA DUE D= REJILLA VERTICAL IMPULSIÓN ASL 225 x ,35 Desde 205,55 hasta 411,11 de 7 a REJILLA VERTICAL IMPULSIÓN ASL 225 x ,74 Desde 205,55 hasta 411,11 de 7 a DIFUSOR ROTACIONAL TDF-SilentAIR D=400 43, DIFUSOR LINEAL VSD50-2 (VSD50-Varyset) L= , REJILLA VERTICAL IMPULSIÓN ASL 225 x ,22 Desde 205,55 hasta 411,11 de 7 a DIFUSOR LINEAL VSD50-2 (VSD50-Varyset) L= , DIFUSOR ROTACIONAL TDF-SilentAIR D=400 75,

147 Difusor Lineal VSD50-2 Varyset Difusor rotacional TDF-SilentAIR 141

148 Tobera 142

149 ANEXO 6: Elementos de extracción A continuación se adjunta una tabla con los elementos de extracción y sus características. MARCA NÚMERO TIPO MODELO DIMENSIONES (mm) CAUDAL DE EXTRACCIÓN (l/s) CAUDAL MÁXIMO PERMITIDO (l/s) ALCANCE db(a) 1 REJILLA DE RETORNO SERIE AT 525 x ,75 666, REJILLA DE RETORNO SERIE AT 525 X ,38 333, REJILLA DE RETORNO SERIE AE 525 x , , REJILLA DE RETORNO SERIE AE 525 x , REJILLA DE RETORNO SERIE AE 525 x , , REJILLA DE RETORNO SERIE AR 525 x ,

150 Rejilla retorno serie AT 144

151 Rejilla retorno serie AE 145

152 Rejilla retorno seria AR 146