"PROYECTO DE ELECTRIFICACIÓN EN SISTEMA SUBTERRÁNEO DEL FRACCIONAMIENTO LOMA DE ORO UBICADO EN LA CIUDAD DE XALAPA, VERACRUZ."

Transcripción

1 INSTITUTO TECNOLÓGICO DE LA CONSTRUCCIÓN ( ^ ^ t o CÁMARA MEXICANA DE LA INDUSTRIA DE LA CONSTRUCCIÓN "PROYECTO DE ELECTRIFICACIÓN EN SISTEMA SUBTERRÁNEO DEL FRACCIONAMIENTO LOMA DE ORO UBICADO EN LA CIUDAD DE XALAPA, VERACRUZ." T E S I S QUE PARA OBTENER EL TITULO DE: MAESTRO EN ADMINISTRACIÓN DE LA CONSTRUCCIÓN P R E S E N T A ING. DANIEL ANTONIO BAIZABAL GONZALEZ ESTUDIOS CON RECONOCIMIENTO DE VALIDEZ OFICIAL POR LA SECRETARIA DE EDUCACIÓN PUBLICA, CONFORME AL ACUERDO No DE FECHA 7 DE MARZO DE XALAPA, VERACRUZ. DICIEMBRE 2002

2 AGRADECIMIENTOS A DIOS NUESTRO SEÑOR: Pordarme la dicha de vivir y sentir su amor en cada instantede mi vida. A MIS PADRES. DANIEL Y CARMEN: Porqueme han brindado todosu amor y me educaron para ser un hombre de bien. A MIS HERMANAS. KARLA. JACQUELINE. MIRIAM Y MARLENE: Que en todomomentome demuestransu amor, respeto ycariño. A MI TÍA ANTONIA YA MIS ABUELOS: Porque siempre me han tratadocomo un verdaderohijo con amor y respeto. A MARIA ANGÉLICA: Pordemostrarmesu amor, cariño y comprensión, y por estar presentesiempre en cada una de las cosas que he emprendido. A MIS TÍOS. FELIPE Y FORTINO (+) Porque han sido un verdaderoejemplode carácter,entrega y decisión para vencer los obstáculos quese presentan en la vida. A todos mis familiares y amigos "GRACIAS"

3 DEL FRACCIONAMIENTO LOMA DE ORO. ABSTRACT ( RESUMEN DE LA TESIS) INTRODUCCIÓN ÍNDICE PAG CAPITULO L- ESTUDIO PRELIMINAR 1.1.-Consideraciones generales del proyecto para la construcción de la 1 red eléctrica Localización Sistema a Utilizar Observaciones 8 CAPITULO II.-MAGNITUD DE LAS CARGAS 2.1.-Cuantificación de la carga Capacidad de los Transformadores Reserva Disponible 12 CAPITULO III.- SUBESTACIÓN ELÉCTRICA 3.1.-Características de la Subestación Eléctrica Transformadores Diagrama de conexión Cálculo de la capacidad del transformador Cuadro de cargas 16 CAPITULO IV.-CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL SISTEMAS ELÉCTRICO 4.1.-Descripción del Sistema 1 ^ 4.2.-Circuitos de Baja Tensión 18

4 B í _ ^ 4.3.-Punto de Entronque 4.4.-Cálculos Básicos 4.5.-Catálogo para Determinar Unidades de Inventario (C.F.E) CAPITULO, V.- ALUMBRADO PUBLICO 5.1.-Alimentación de Alumbrado Público 5.2.-Cuantificación de la Carga 5.3.-Observaciones 5.4.-Cálculos Básicos CAPITULO VI.- SISTEMAS DE TIERRAS 6.1.-Cálculo de la Resistencia a Tierra en la Subestación 6.2.-Cálculo en la Resistencia en los Remates CAPITULO VIL- ANÁLISIS DE COSTO DE OBRA 7.1.-Sistema Subterráneo Distribución A.T Sistema Subterráneo Distribución B.T Acometidas 7.4.-Sistema Alumbrado Público 7.5.-Específicos 7.6.-Presupuesto CONCLUSIONES BIBLIOGRAFÍA PLANOS

5 ABSTRACT El presente proyecto fue desarrollado en forma subterránea de acuerdo a las normas de C.F.E., sin embargo, la proyección fue parte fundamental en el desarrollo del mismo, ya que de este elemento dependió el poder ofrecer al cliente el mejor presupuesto comparado con otras empresas. Para lograr que fuese aceptado este proyecto tuvo que realizarse una serie de propuestas y cálculos, teniendo en consideración el aspecto económico. Fue así como después de varias propuestas llegamos a la que se presenta en este trabajo, propuesta que permitió no solo realizar el proyecto si no llevar a cabo la supervisión del mismo.

6 INTRODUCCIÓN Debido al continuo aumento poblacional, la sociedad se preocupa por encontrar mas espacios en los cuales vivir de una forma que se adapte a sus posibilidades, pero que no carezca de la comodidad requerida par satisfacer sus necesidades más primordiales. Por esta razón se crean espacios que hagan posible la concentración de un gran numero de familias como por ejemplo los fraccionamientos, pero estos espacios requieren de una infraestructura adecuada, así como de un buen diseño para así poder suministrarles los servicios más indispensables tales como agua, drenaje y ENERGÍA ELÉCTRICA Para que estos usuarios de la energía eléctrica puedan contar con la misma de una forma rápida y eficiente, es necesario antes que nada tener en consideración la cantidad de energía que requiere el fraccionamiento LOMA DE ORO, por lo que se hace indispensable proyectar la red de distribución de la energía eléctrica; para ello se hace necesario la aplicación de los cálculos correspondientes con lo cuales se obtendrán las características del sistema, apoyándose en las normas de construcción y distribución de líneas subterráneas. Además de los aspectos técnicos en la elaboración del proyecto, es de gran importancia el aspecto económico de la obra, por lo que fue necesario llevar a cabo la mejor proyección de acuerdo a las normas de distribución de (C.F.E.), que garantizara eficiencia al mas bajo costo. Esta proyección permitió no solo que fuese aceptada por (C.F.E.),si no que pudiéramos ofrecer un mejor presupuesto al cliente comparado con otras empresas.

7 CAPITULO I ESTUDIO PRELIMINAR: B " ^J i- í Ü T E C A Consideraciones generales del proyecto para la construcción de la red eléctrica. La elaboración de este proyecto se basa en las necesidades primordiales de abastecer de energía eléctrica al fraccionamiento " Loma de Oro". Dicho fraccionamiento tendrá una totalidad de 143 viviendas, considerando una demanda por vivienda de 1.20 KVA, de acuerdo a lo establecido por C.F.E.. debido al área construida por vivienda y teniendo en consideración tanto las normas de distribución y construcción de líneas aéreas y subterránea de la C.F.E. así como las normas técnicas relativas a la instalación destinada al suministro y uso de energía eléctrica. Superficie construida en mts o más Tipo D D C B A Densidad de carga templado El fraccionamiento "LOMA DE ORO" se considera de interés medio en base a las características del predio y a la ubicación del mismo. A continuación damos conocer los puntos que se deberán tomar en consideración para la realización del proyecto. 1

8 1.1.1 La densidad de carga. En base a la superficie construida de las viviendas que es de 85m. cuadrados, se define del tipo"c"(residencial medio) y que esta será de 1.2 KVA. por vivienda, tomado de las bases de proyectos proporcionadas por C.F.E Puntos de conexión. Este será del circuito JLD-4070, Propiedad de CFE el cual seubica en la esquina que forma las calles Azucena y Bugambilias como se muestra en el croquis de ubicación Características eléctricas en media tensión. Sistemas Subterráneo. La red en media tensión tendrá una configuración en operación radial, en condiciones de operación normal el anillo debe estar abierto aproximadamente al centro de carga o a lo dispuesto por el centro de operación. corrido. Se diseñara tos elementos de acuerdo al voltaje requerido en el área de un sistema de neutro El sistema de distribución primario troncal será aéreo convencional desde el punto donde se conecta a la línea existente de C.F.E., hasta la entrada del fraccionamiento, lugar en el cual se instalara una transición aéreo-subterránea por medio del cual se introducirá la red de alimentación hacia el fraccionamiento. Ya una vez dentro del fraccionamiento el sistema de distribución será (3F-4H),(2F- 3H) Y (1 F-2H) con la red de baja tensión y neutro corrido dentro del fraccionamiento. La caída máxima de tensión no deberá exceder de 1% en condiciones normales de operación. 2

9 La red de distribución primaria es de lf-2h.con cable DS - XLP - Al - 3/AWG (85.03 mm 2) y la red debaja tensión de 2F - 3H. Con cable XLP TRIPLES cal 2x1/0 + lx2awg Y 2x3/0 + Ixl/OAWG de aluminio. El calibre del cable DS se determinara de acuerdo al diseño del proyecto y deberá cumplir con las especificaciones de C.F.E. E0-16. Se utilizaran conductores de aluminio y en casos especiales que C.F.E. lo requiera, se podrán instalar conductores de cobre. El aislamiento de los cables será de polietileno de cadena cruzada (XLP). Se deberán instalar los cables de poste de transición a transformadores o de transformador a transformador, sin el uso de empalmes intermedios. a) La tension de suministro será en /7,620 Volts. Sistema 3F - 4H, 2F-3H y IF - 2.H. b) El sistema de distribución primario será subterráneo convencional utilizando para el troncal principal un sistema 3F - 4H y para el fraccionamiento será monofásico (IF- 2H) con red de baja tensión con neutro corrido multiaterrizado. c) La caída máxima de tensión no deberá exceder el 1% en condiciones normales de operación. d) La red distribución primaría será IF - 2H con cable de energía VULCANEX XLP tipo DS para 15 KVA cal 1/0 AWG.,N.A.-100% -ALUMINIO para la fase y cobre desnudo cal. 2 para el neutro, el cual deberá cumplir con las siguientes especificaciones de C.F.E.E0-16. e) En los registros eléctricos de media tensión tanto de equipos y/o accesorios, se deberá de dejar un excedente de cable de una longitud igual al perímetro del mismo como mínimo. 3

10 Transformadores de distribución y sus protecciones básicas. a) El dispositivo de protección contra sobre tensión en media tensión será apartan-ayo tipo codo para 15 KV operación con carga (O.C.C.) 200 Amp. ; mismo que servirá para la conexión del transformador de distribución el cual se acoplara con el inserto tipo bushing, operación con carga para 15KV para 200 Amp. El dispositivo de protección contra sobre comente en media tensión será mediante fusible limitador de comente de rango parcial en serie con el fusible tipo expulsión, este ultimo removible desde el exterior el montaje tipo bayoneta Características de instalación del circuito primario en media tensión. a).- Para construcción de la red primaria subterránea se utilizaran registros eléctricos tipo 4 especificaciones C.F.E. - R12 b).- Para red subterránea seinstalarán ductos de P.V.C. de 76 mm. ahogados en concreto instalando 1 fase por ducto, según especificaciones de C.F.E. - RMTB4 (bajo banqueta) y C.F.E. - RMTA4 (bajo arroyo). c).- La profundidad mínima de los bancos de ductos seráde 1 mm. d).- Los cables serán de una sola pieza. c).- El ducto de reserva se dejara taponeado y con su guía respectiva para usos futuros, t).- La distancia máxima entre los registros no deberá exceder de loomts. g). - Los transformadores serán instalados sobre una base y registro de concreto según normas de C.F.E. h). -El equipo de protección y seccionamiento del circuito primario de media tensión es: 4

11 Cortocircuito fusible para 14.4 KV Amp. Nominales y capacidad interruptiva de 10 Amp.en el entronque y fusible limitador de comente de rango parcial, en serie con fusible tipo expulsión, este ultimo removible desde el exterior en montaje tipo bayoneta, para los transformadores del fraccionamiento. Apartarrayos tipo distribución de óxidos metálicos, según especificación de C.F.E - VA con tensión de designación de 12 KV, para operar en 13.2KV en el entronque y apartarrayo tipo codo de operación con carga de 200 Amp para 15 KV en el fraccionamiento Alumbrado El sistema de alumbrado público será mediante postes metálicos de sección cónica circular de 7 m de altura con brazo de 1.5m grupo. El alumbrado deberá de contar con un contactor magnético y foto celda para protección en La carga del alumbrado público se tomara directamente de los bancos de transfonnación de C.F.E proyectados Acometidas y medición. Las acometidas se instalaran con conductor de aluminio con aislamiento de polietileno de cadena cruzada (XLP) para 600 V según norma de C.F.E.-E0-02 en configuración unipolar calibre mínimo 4 AWG. Se alimentaran las viviendas de los conectores tipo múltiple CM-600, especificación CFE-DSE- 098 subterráneos de 6 ó 4 vías, utilizando zapatas a compresión de aluminio tipo zac, con manga termocontractil, quedando las vias que no se utilicen selladas con tapones removibles para evitar que se humedezcan las terminales ubicadas en los registros debaja tensión.. 5

12 El suministro de energía eléctrica deberá cumplir con los siguientes puntos: 1. La preparación para los medidores en las viviendas se construirá siempre en el limite de la propiedad, con el medidor dando al frente de la calle. 2. El interruptor quedará a una distancia máxima de 40 cm. de la base del medidor. 3. Si la base enchufe quedara empotrada, se dejará un chaflán de 5cm. alrededor de la base para permitir la entrada del anillo que sujeta al medidor. 4. Al momento de la contratación, la vivienda deberá contar con el numero oficial en un lugar visible. 5. Los conductores se instalaran en tubos conduit de PVC de 38mm. de diámetro ahogados en concreto del lote al registro de baja tensión, con una profundidad mínima de 600mm. La instalación de los cables será en bancos de ductos de PVC de 76 mm. con envolvente de concreto, instalando cinta indicadora de plástico en la parte superior de los bancos de ductos. En todos los registros se dejará un excedente de cable igual al perímetro del mismo y los huecos de entrada se sellaran una vez instalado el conductor. Todos los conductores se identificaran en cada registro con nomenclatura proporcionada por la Zona Xalapa de CFE, utilizando placas de acrílico para la identificación de los cables de baja tensión Localización. El fraccionamiento Loma de Oro se encuentra ubicado en la zona sur de la ciudad de Xalapa, Ver. Como se muestra en el croquis siguiente: 6

13 CROOUTS DEUBÍCACTON FRACCIONAMIENTO LOMA DE ORO ^ oflgtik]^ UNIVERSIDAD XALAPA c a BmmMamMSSmBMMMMSMBBSMBm HOTEL FIESTA IN 7

14 Sistema a utilizar. Para el sistema de media tensión dentro del fraccionamiento se utilizará un circuito subterráneo (13.2 KV.), 3 fases XLP DS 15 KV 1/0 + IN de Cu 2 awg(30m), 2 fases XLP DS 15 KV 1/0 + IN de Cu 2 awg (91m) Y 1fase XLP DS 15 KV 1/0 + IN de Cu 2 awg (151m); la red subterránea de baja tensión ( 1149m) con cable AL triplex XLP 600 V, 2*1/0 + 1*2 awg y AL triplex XLP 600 V, 2*3/0 + 1*1/0 awg, con 3 bancos de transfomación tipo pedestal de 75 KVA. lf,13200/7620yt/240/120 V. Autoprotegidos enbaja tensión, operación radial. Esta obra serádonada acfe Observaciones. La decisión de llevar a cabo este sistema de distribución se tomó después de haber analizado otras alternativas, sin embargo, a pesar de que todas cumplían con las normas, este fue el óptimo y el de menor costo, ya que los bancos de transfonnación son monofásicos en operación radial, lo cual reduce costos en mano de obra y materiales; esto comparándolo con un sistema trifásico o bifásico, que analizándolo, por mencionar un concepto, se llevaría el doble o triple de conductor ypor lo mismo mas tubería de PVC ó PAD, según el proyecto, elevando con esto el costo total de la obra. 8

15 CAPITULO II MAGNITUD DE LAS CARGAS Cuantifícación de la carga. Uno de los problemas importantes a resolver dentro del proyecto lo constituye la determinación de la capacidad de los transformadores que lo integran. Fundamentalmente para determinar la capacidad que deben tener los transformadores se consideran las cargas presentadas por las 143 viviendas y el alumbrado publico. El fraccionamiento Loma de Oro motivo de este proyecto es en su totalidad de interés medio por lo que se considera una carga de 1.20 KVA por vivienda (según bases de proyecto). Por lo tanto la carga estará formada de la siguiente manera: Se obtendrá la magnitud de la carga, considerando una carga por lote de 1.20 KVA (tomando en cuenta las condiciones climáticas, tipo y área de construcción), y el total de luminarias instaladas. Densidad de carga por vivienda: 1.20 kva Siendo 143 viviendas: CUADRO DE CARGAS Carga instalada: = (1.20 ) (143 viviendas) = kva Carga instalada de luminarias = ( ) (30 luminarias) = 4.14 kva Carga total instalada = = kva Considerando un factor de demanda del 100% CARGA INSTALADA kva 9

16 2.2 Capacidad de los transformadores. Los transformadores a instalar serán de una capacidad de 75 KVA cada uno mostrando sus cálculos básicos más adelante. [e= KVA transformador = x 1.25 = Ie= 12.3 Amp. KV fase 7.62 [t= It= 9.8 Amp. Por lo tanto: los fusibles serán de 12 y 10 Amp. para el entronque y para cada uno de los transformadores respectivamente Relación de desbalance de cargas entre fases. a) Media Tensión Carga conectada a la fase "a" Carga conectada a la fase "b" Carga conectada a la fase "c" Máximo desbalanceo entre fases 75 KVA 75 KVA 75 KVA 0% b) Baja Tensión Carga conectada a la fase "a" Carga conectada a la fase "b" Máximo desbalanceo entre fases 57.6 KVA 56.4 KVA 2.08 %

17 Protecciones y equipo de seccionamiento. Punto de entronque Este será en un circuito existente que se tiende como lo indica el plano general en la calle Bugambilias, en un poste de concreto octagonal proyectado en el cual se instalará una estructura de transición Aéreo-Subterránea M.T. Sistema de distribución En la estructura de transición aérea subterránea se instalarán conectores estribo (al-cu Cond.- 4-4/0 ACSR estribo 1/0), a partir de estos se instalarán puentes de alambre de cobre calibre 4 awg (conectados al estribo con conectores perico al Cond. Princ. 8-2/0 deriv. cu cal. 8-2/0 sólido), los cuales conectaran primero el juego trifásico de cortacircuitos fusible (14.4 KV, 100A, 10K) y después un juego de apartan-ayos ADOM 12. El cable de potencia será Al XLP DS 15 KV calibre 1/0 (se demuestra con los cálculos que el cable es adecuado de acuerdo a la carga y regulación) con 100% nivel de aislamiento y ampacidad de 157 amperes., el cable de potencia se conectará en las terminales del apartarrayos por medio de las terminales termocontráctiles tipo exterior 15 KV calibre 1/0. la bajante al registro de M.T. construido junto al poste será a través de un tubo conduit pared gruesa galvanizado de 4" diámetro, y el neutro corrido será de cable de cobre desnudo calibre 2 AWG. El cable de potencia será conectado a los transformadores con conectores premoldeados tipo codo 15 KV 200 A OCC calibre 1/0 norma K, marca Elastimold. En las terminales de los transformadores serán colocados insertos bushing de 15 Kv 200 A OCC para hacer compatible el conector tipo codo y la terminal del transformador. 11

18 Reserva disponible. Jet Para obtener la reserva disponible los transformadores no sobrepasarán el 80% de su capacidad yen base a eso se considerará su reserva. Tres transformadores de 75 KVA: KVA al 80% tendremos KVA disponibles Por lo tanto tendremos una reserva de = Reserva disponible = 4.26 KVA. 12

19 CAPITULO III SUBESTACIÓN ELÉCTRICA Características de la subestación eléctrica. La subestación Eléctrica será del tipo pedestal, los transformadores se instalarán sobre su base y registro según especificación C.F.E -RMTB3 a lo largo de las banquetas del fraccionamiento. Como medio de desconexión se instalarán cortacircuito fusible tipo expulsión para 14.4 KV, 100 Amp nominales, 8 Amp. de capacidad interruptiva en el entronque. Para la protección de sobretensiones provocadas por descargas atmosféricas se instalarán apartarrayos de clase distribución tipo óxido de zinc para 12 KV nominal. Los cortacircuitos fusibles y apartarrayos se instalarán en crucetas PT200 para el entronque. Los puentes de los estribos a los apartarrayos y cortacircuitos se harán con alambre de cobre semidesnudo temple semiduro calibre No. 4 AWG, y de los cortacircuitos a los transformadores se harán mediante transición aereo-subterránea utilizando conductores monopolares de potencia para 15 KV con aislamiento XLP(aislamiento de polietileno de cadena cruzada) tipo DS con nivel de aislamiento del 100% calibre 1/0 AWG (aluminio) según especificación de C.F.E. E

20 3.2 Transformadores En este proyecto se utilizarán transformadores monofásicos YT tipo pedestal, capacidad normalizada de 75 KVA, con relación de transformación de YT/ /120 volts. Según especificación de C.F.E. K0-04. A continuación se describen las características eléctricas de dicho transformador. Transformador monofásico tipo pedestal para operación en anillo, capacidad 75 KVA, conexión baja tensión trifílar 240/120 volts, con 4 derivaciones 2 arriba y debajo de voltaje nominal, con 2.5% cada una, 60 Hz, con enfriamiento natural, en aceite con fusible internos en alta tensión, interruptor termo magnético enbaja tensión y Z= Diagrama de conexión. A continuación se presenta el diagrama de conexión: A B ( r a h 14

21 3.2.2 Calculo de la capacidad del transformador. Capacidad del transformador de 75 KVA, por lo tanto al 80%= 60 KVA Por lo tanto la carga que se utilizara al 80% serácomo se muestra en el siguiente cálculo: 60 KVA- (0.1388) KVA lum = viviendas como máximo 1.20 KVA/vivienda Los cálculos se muestran en el cuadro decargas Cálculo protecciones. En media tensión El fusible para cada banco se calculará de la siguiente manera: I=(KVA transformador /KVA fase) Capacidad del transformador 75 KVA it= = it=9.84 Amp Por lo que el fusible será de 10 Amp. En baja tensión Capacidad del transformador 75 KVA Interruptor temió magnético 2x300 it= =.24 it=312.5 Amp. 15

22 En base a la norma CFE-TMP, donde se explica que todos los transformadores a utilizar deberán contar con un interruptor termomágnetico con válvula de sobrepresión o alivio de 20 Amp. 1 interruptor de 2polos por 200 Amp. 1 válvula de doble presión y alivio de acuerdo a la especificación CFE-K0-04, norma CFE- TMP 3.3 Cuadro de cargas. A continuación sepresenta el cuadro de cargas del Fraccionamiento CUADRO DE CARGAS No. TRANSFOR. No. USUARIOS 1.20 kva No. LUMINARIAS KVA CARGA (KVA) CAP. TRANSFOR. KVA FACTOR UTILIZAC. % El E2 E ES

23 CAPITULO IV CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL SISTEMA ELÉCTRICO Descripción del sistema. En la estructura de transición aérea subterránea seinstalarán conectores estribo (al-cu Cond.- 4-4/0 ACSR estribo 1/0), a partir de estos se instalarán puentes de alambre de cobre calibre 4 awg (conectados al estribo con conectores perico al Cond. Princ. 8-2/0 deriv. cu cal. 8-2/0 sólido), los cuales conectaran primero el juego trifásico de cortacircuitos fusible (14.4 KV, 100A, 10K) y después un juego de apartarrayos ADOM 12. El cable de potencia será Al XLP DS 15 KV calibre 1/0 (se demuestra con los cálculos que el cable es adecuado de acuerdo a la carga y regulación) con 100% nivel de aislamiento y ampacidad de 157 amperes, el cable de potencia se conectará en las terminales del apartarrayos por medio de las terminales termocontráctiles tipo exterior 15 KV calibre 1/0. la bajante al registro de M.T. construido junto al poste será a través de un tubo conduit pared gruesa galvanizado de 4" diámetro, yel neutro corrido será de cable de cobre desnudo calibre 2AWG. El cable de potencia será conectado a los transformadores con conectores premoldeados tipo codo 15 KV 200 A OCC calibre 1/0 norma K, marca Elastimold. en las terminales de los transformadores serán colocados insertos bushing de 15 Kv 200 A OCC para hacer compatible el conector tipo codo y la terminal del transformador. Este sistema será canalizado en bancos de ductos y registros de media tensión tipo 2, los cuales cumplirán en su construcción con las normas de CFE (especificaciones en dimensiones de concreto y el acero, así como las pendientes adecuadas). Los registros de M.T. se numerarán anteponiendo H al numero progresivo, la distancia entre registros de M.T. no excederá de 100 m. 17

24 , ^ * I c * L ' O T c A En ningún caso se invadirán propiedades privadas con ductos o registros y la colocación de estos últimos será preferentemente en los limites de propiedad. El cable será canalizado en bancos de ductos de media tensión de 3, 4 y 6 vías, los cuales cumplirán tanto en sus pendientes como en su construcción con las normas de CFE. Las pantallas metálicas de los cables de potencia serán conectadas a tierra, utilizándose para esto adaptadores de pantalla metálica a tierra para cable de potencia de 15 Kv tipo DS calibre 1/0, en los puntos de conexión eléctrica del conductor a los equipos. Se aplicará al conductor las pruebas de puesta en servicio especificadas por CFE (aplicación de tensión con corriente directa, de un valor acorde a la tensión nominal del cable durante 15 minutos). Se instalaran indicadores de falla monofásica sumergibles de reposición automática de 200 amperes en los puntos indicados en los transformadores de pedestal proyectados. La red se encontrara en anillo normalmente abierto al centro de la carga (en alguno de los dos transformadores). Se dispondrán los soportes para cable de potencia de 15 Kv necesarios de acuerdo a las normas de CFE CIRCUITOS DE BAJA TENSION El sistema de distribución en baja tensión será en red subterránea con cable triplex de Al XLP 600 V, 2x1/0 +1x2 AWG y 2x3/0 +1x1/0 AWG canalizado en registros y bancos de ductos de baja tensión de 1, 2, 3, 4 y 6 vías de tubo de PVC de 3" diámetro. La red de baja tensión se alimentará desde el transfonnador respectivo; los transfonnadores (El, E2 y E3) tendrán 2 y 3 circuitos. Las dem aciones de la red de baja tensión, y las conexiones de las acometidas se harán por medio de conectadores múltiples de baja tensión (conectores tipo pulpo de 600 volts) de 4 y 6 vías y juegos de conexiones CM600 (conectador de AL de compresión tipo zapata, tomillo, y manga termocontractil o cubierta removible). 18

25 El conductor seleccionado tiene una capacidad de Conducción de corriente de 135 amperes; en ningún caso alguno de los circuitos de la red rebasa esta magnitud de corriente. Se efectuarán pruebas de resistencia de aislamiento en los conductores y conectares múltiples de acuerdo a las normas de distribución de CFE, no debiendo rebasar la tensión de prueba de 500 V. El conductor se seleccionó en cada caso considerando que la caída de tensión no deberá ser mayor de 3% como se indica en las normas de CFE para los circuitos de baja tensión (se anexa tabla de cálculo de regulación en baja tensión). El calibre seleccionado tiene un área de mm2 por lo que cumple con la normatividad de CFE en este sentido. Los bancos de ductos y registros deberán cumplir con las normas de CFE en sus procedimientos de construcción y materiales, disponiéndose además las pendientes adecuadas en los bancos de ductos como se indica en este proyecto. Los registros y conductores serán identificados de acuerdo a lo dispuesto por las normas de distribución subterráneas de CFE, anteponiendo xal número progresivo. nonnas de CFE. En ningún caso, algún circuito excederá la distancia máxima de 200 m permitidos por las En la instalación de las zapatas para la conexión del cable de baja tensión a las terminales de los transformadores se utilizarán pinzas para ponchar conectadores y zapatas (doble ojillo, identificación norma NEMA) marca Anderson o similar. Se indican en plano los arreglos de conexión de conductores en los conectares múltiples. CFE. Se dispondrán los soportes para cable triplex xlp 600 V necesarios de acuerdo a las normas de 19

26 4.3.-PUNTO DE ENTRONQUE Este será en un circuito existente que se tiende como lo indica el plano general en la calle Bugambilias, en un poste de concreto octagonal proyectado, en el cual se instalará una estructura de transición Aéreo-Subterránea M.T. 20

27 CAÍDA DE TENSIÓN UNITARIA 4.4.-C A L C U L O S BÁSICOS El cálculo de tensión se llevará a cabo en todos los tramos, los cuales van del entronque al ultimo transformador y entre ellos mismos. El cálculo de la caída de tensión unitaria se calcula por la siguiente formula: Donde: z = Caida de tensión unitaria R = Resistencia del conductor ohms/km z = V R 2 + Xa 2 Xa = Reactancia inductiva del conductor ohms/km Para alta tensión seleccionamos cable : XLP 1/0 R = ohms/km Xa = ohms/km Sustituyendo obtenemos que ; z = ohms/km VOLTAJE DE SUMINISTRO : IF, A.T V OBRA: FRACCIONAMIENTO LOMA DE ORO, UBICADO EN LA CALLE BUGAMBILIAS, XALAPA, VER CONDUCTOR: XLP 1/0 FECHA : CALCULO DE REGULACIÓN EN SISTEMA MONOFÁSICO PUNTO DE REFERENCIA CALIBRE DEL CONDUCTOR DISTANCIA EN Km ENTRE PUNTOS (L) A PUNTO DE PARTIDA CARGA CONCENTRADA EN EL PUNTO kva SUB DESCENDENTES kva (kva/7.62k V)*1.25 AMPERS Km (L*l) CAÍDA DE VOLTAJE UNITARIO (z) OS/Km CAÍDA DE VOLTAJE ENTRE PUNTOS VOLTS (l*l)*z/1 CAÍDA DE VOLTAJE ACUMULATIVA DEL ORIGEN AL PUNTO MAS LEJANO VOLTS (V) (V/7620riOO% lentronque R2 E1 E2 XLP 1/0 XLP 1/0 XLP 1/0 XLP 1/ % 0.01% 0.03% 0.04% [ R2 E3 XLP 1/0 XLP 1/ % 0.05% 21

28 CALCULO DE PERDIDAS DE ENERGÍA EN ALTA TENSION TRAMO CARGA (KVA) 1 (AMPS. DISTANCIA (D, METROS) CONDUCTOR RESIST/CIR R (OS/KM) PERDIDA DE ENERGÍA (PECA, KW-H) PECA=((I)(I)(R)(D)/(1))X8760 ENTRÓN - R2 1 R2-E XLP 1/0 XLP 1/ E1-E2 R2 - E XLP 1/0 XLP 1/ PERDIDAS ANUALES (KW-HR) 14836

29 C-ALCÍ/LOS e>as/cos El cálculode tension sellevara a cabo en todos lostramos loscuales vande cadatransformador alremate de la red y entreellos mismos El calculo dela caídadetension unitaria se calcula porla siguiente formula z = VR 2 + Xa 2 Donde z = Caídade tension unitaria R = Resistencia delconductor ohms/km Xa = Reactancia inductiva delconductor ohms/km Seleccionamos cable R = 0 44 ohms/km Xa = 0 09 ohms/km Sustituyendo obtenemos que z = ohms/km TPX 2*3/0 + 1*1/0 AWG VOLTAJE DE SUMINISTRO IF, A T V HOJA 1DE 8 OBRA. FRACCIONAMIENTO LOMA DE ORO, UBICADO ENLACALLE BUGAMBILIA, XALAPA, VER CONDUCTOR TPX 2*3/0+ 1*1/0 AWG FECHA PUNTODE REFERENCIA CALIBREDEL CONDUCTOR CALCULO DE REGULACIÓN EN R ED D E BA JA TEN S 1 O N DISTANCIA ENKm ENTRE PUNTOS (L) A PUNTODE PARTIDA USUARIOS 1 20KVA C/U CARGA CONCENTRADA ENELPUNTO kva SUB DESCENDENTES kva (kva/240) AMPERSKm (L*l) CAÍDA DE VOLTAJE UNITARIO W OS/Km CAÍDA DE VOLTAJE ENTRE PUNTOS VOLTS (l*l)*z/1 CAÍDA DE VOLTAJE ACUMULATIVA DELORIGEN ALPUNTO MASLEJANO VOLTS (V) (V/240)*100% E1-C1 X2 X4 X6 X10 X12 X14 TPX 2*3/0 +1*1/0AW TPX 2*3/0 + 1*1/0AW TPX 2*3/0 + 1*110AW TPX 2*3/0+1*1/0AW TPX 2*3/0+ 1*1/0AW TPX2*3/0 + ri/0aw TPX 2*3/0+1*1/0AW % 051% 224% 335% 362% 434% 481% 23

30 CÁLCULOS BÁSICOS El calculo de tension sellevara a cabo en todos lostramos loscuales vande cada transformador alremate dela red y entre ellos mismos El calculo de la caída de tensiónunitaria se calcula por lasiguiente formula z = VR 2 + Xa 2 Donde z = Caída de tension unitaria R = Resistencia del conductor ohms/km Xa = Reactancia inductiva del conductor ohms/km Seleccionamos cable R = 0 44 ohms/km Xa = 0 09 ohms/km Sustituyendo obtenemosque z = ohms/km TPX 2*3/0 + 1*1/0 AWG VOLTAJE DE SUMINISTRO 1F, AT V HOJA 2DE 8 OBRA FRACCIONAMIENTO LOMA DE ORO,UBICADO ENLACALLE BUGAMBILIA, XALAPA,VER CONDUCTOR TPX 2*3/0+ 1*1/0 AWG FECHA CÁLCULO DE REGULACIÓN EN R ED D E BA JA TEN SI O N PUNTODE REFERENCIA CALIBREDEL CONDUCTOR DISTANCIA ENKm ENTRE PUNTOS (L) A PUNTODE PARTIDA USUARIOS 1 20 KVA C/U CARGA CONCENTRADA ENELPUNTO kva SUB DESCENDENTES kva (kv A/240) AMPERS Km (L*l) CAÍDA DE VOLTAJE UNITARIO W OS/Km CAÍDA DE VOLTAJE ENTRE PUNTOS VOLTS (l*l)*z/1 CAÍDA DE VOLTAJE ACUMULATIVA DEL ORIGEN ALPUNTOMASLEJANO VOLTS (V) (V/240)*100% E1-C2 X3 X5 X7 X11 XI3 TPX2-3/0+ TI/O AW TPX 2*3/ /0 AW TPX 2-3/0 ti -1/0 AW TPX 2 3/ /0AW TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW TPX 2-3» + 1*1/0 AW TPX 2*3/0 + 1*1/0AW % 095% 207% 325% 379% 427% 427% 24

31 CÁLCULOS BÁSICOS El calculo de tension sellevara acabo en todos lostramos loscuales van decada transformador alremate dela red y entre ellos mismos El cálculodelacaída de tensionunitaria se calcula porlasiguiente formula z = V R 2 + Xa! Donde z = Caídade tension unitaria R = Resistencia delconductor ohms/km Xa = Reactancia inductiva del conductor ohms/km Seleccionamos cable R = 0 44 ohms/km Xa = 0 09 ohms/km Sustituyendo obtenemosque z = ohms/km TPX 2*3/0 + 1*1/0 AWG VOLTAJE DE SUMINISTRO IF, A.T V HOJA 3DE 8 OBRA. FRACCIONAMIENTO LOMA DEORO, UBICADO ENLACALLEBUGAMBILIA, XALAPA, VER. CONDUCTOR TPX 2*3/0+ 1*1/0 AWG FECHA. CALCULO DE REGULACIÓN EN R ED D E BA JA TEN SI O N PUNTODE REFERENCIA CALIBRE DEL CONDUCTOR DISTANCIA EN Km ENTRE PUNTOS (L) A PUNTO DE PARTIDA USUARIOS 1 20KVA C/U CARGA CONCENTRADA ENELPUNTO kva SUB DESCENDENTES kva (kva/240) AMPERS Km (L*l) CAÍDADE VOLTAJE UNITARIO (2) OS/Km CAÍDA DE VOLTAJE ENTRE PUNTOS VOLTS (l*l)*z/1 CAÍDA DE VOLTAJE ACUMULATIVA DELORIGEN ALPUNTOMAS LEJANO VOLTS (V) (V/240)*100% E2-C1 X2 X4 X6 X8 X10 TPX 2*3/0 + 1*1/0 AW TPX 2*3/0 + 1*1/0 AW TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW TPX 2*3/0 +1*1/0 AW TPX 2*3/0 + 1*1/0 AW TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW TPX 2*3/0 +1*1/0 AW % 033% 1 32% 1 85% 206% 2 10% 210% 25

32 CÁLCULOS BÁSICOS El calculo de tension sellevara acaboen todos lostramos los cualesvan de cada transformador al lemate dela red y entre ellos mismos El calculo delacaída de tensión unitaria se calcula porlasiguiente formula z = VR 2 + Xa 2 Donde z = Caída de tension unitaria R = Resistencia del conductor ohms/km Xa = Reactancia inductiva del conductor ohms/km Seleccionamos rabie R = 0 44 ohms/km Xa = 0 09 ohms/km Sustituyendo obtenemosque z = ohms/km TPX 2*3/0 + 1*1/0 AWG VOLTAJE DE SUMINISTRO: 1F, A T V HOJA 4 DE 8 OBRA FRACCIONAMIENTO LOMA DE ORO, UBICADO ENLACALLE BUGAMBILIA, XALAPA,VER. conductor TPX 2*3/0+ 1*1/0 AWG FECHA CÁLCULO DE REGULACIÓN EN RED D E BA JA TENSIO N PUNTODE REFERENCIA CALIBREDEL CONDUCTOR DISTANCIA EN Km ENTRE PUNTOS (L) A PUNTO DE PARTIDA USUARIOS 1.20 KVA C/U CARGA CONCENTRADA ENELPUNTO kva SUB DESCENDENTES kva (kv A/240) AMPERS Km (L*l) CAÍDA DE VOLTAJE UNITARIO W OS/Km CAÍDA DE VOLTAJE ENTRE PUNTOS VOLTS (l*l)*z/1 CAÍDA DE VOLTAJE ACUMULATIVA DEL ORIGEN ALPUNTO MASLEJANO VOLTS (V) (V/240)*100% E2-C2 X3 X12 X13 X14 X15 X16 X17 X18 TPX2*3/0 +1*1/0AW TPX 2*3/0 +1*1/0AW TPX 2*3/0 +1*1/0 AW TPX 2*3/0 +1*1/0AW TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW TPX 2*3/0 + 1*1/0 AW TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW TPX 2*3/0 + 1*1/0 AW % 0 73% 1 85% 3 03% 3 76% 4 18% 4 41% 4 59% 4 62% 26

33 CÁLCULOS BÁSICOS El calculo de tensionse llevara a cabo en todos lostramos, los cualesvande cada transformador alrematede la red y entre ellos mismos El calculo dela caída de tensionunitaria se calcula porlasiguiente formula 2 = >/ R* + Xa 2 Donde z = Caídade tensiónumtana R = Resistencia del conductor ohms/km Xa = Reactancia inductivadel conductorohms/km Seleccionamos cable R = ohms/km Xa = ohms/km Sustituyendo obtenemos que z= ohms/km TPX 2*1/0 + 1*2 AWG I VOLTAJE DE SUMINISTRO: 1F, A.T V HOJA 5 DE 8 OBRA: FRACCIONAMIENTO LOMA DE ORO,UBICADO ENLACALLE BUGAMBILIA,XALAPA,VER. ICONDUCTOR: TPX 2*1/0 +1*2AWG FECHA. PUNTO DE REFERENCIA CALIBREDEL CONDUCTOR CALCULO DE REGULACIÓN EN RED DE BA JA TENSlO N DISTANCIA EN Km ENTRE PUNTOS (L) APUNTODE PARTIDA USUARIOS 1.20 KVA C/U CARGA CONCENTRADA ENELPUNTO kva SUB DESCENDENTES kva (kv A/240) AMPERS Km (L*l) CAÍDADE VOLTAJE UNITARIO <*) OS/Km CAÍDA DE VOLTAJE ENTRE PUNTOS VOLTS (l*l)*z/1 CAÍDADE VOLTAJE ACUMULATIVA DELORIGEN ALPUNTOMASLEJANO VOLTS (V) (V/240)*100% E2-C3 X5 X9 XII TPX 2*1/0+ 1*2AWG TPX 2*1/0+1*2AWG TPX2* *2AWG TPX 2*1/0+1*2AWG TPX 2*1/0+1*2 AWG TPX 2*1/0+1*2AWG TPX 2*1/0+1*2AWG % 077% 1 57% 1 66% 1 66% 1 66% 1 66% 27

34 CÁLCULOS BÁSICOS El calculo de tension sellevara acabo entodos los tramos,los cuales van de cada transformador alremate de lared y entre ellos mismos El calculo delacaída detensionunitaria se calcula porla siguiente formula z = V R! + Xa 2 Donde z = Caída de tension unitaria R = Resistencia delconductor ohms/km Xa = Reactancia inductivadel conductor ohms/km Seleccionamos cable R = 0 44 ohms/km Xa = 0.09 ohms/km Sustituyendo obtenemosque z = ohms/km TPX 2*3/0 + 1*1/0 AWG VOLTAJE DE SUMINISTRO 1F, A.T V HOJA 6DE 8 OBRA: FRACCIONAMIENTO LOMA DE ORO, UBICADO ENLACALLE BUGAMBILIA, XALAPA,VER. CONDUCTOR: TPX2*3/0 +1*1/0 AWG FECHA CALCULO DE REGULACIÓN EN R ED D E BA JA TE N S 1 O N PUNTODE REFERENCIA CALIBRE DEL CONDUCTOR DISTANCIA ENKm ENTRE PUNTOS (L) A PUNTO DE PARTIDA USUARIOS 1 20KVA C/U CARGA CONCENTRADA ENEL PUNTO kva SUB DESCENDENTES kva (kva/240) AMPERSKm (L*l) CAÍDA DE VOLTAJE UNITARIO (z) OS/Km CAÍDA DE VOLTAJE ENTRE PUNTOS VOLTS (l*l)*z/1 CAÍDA DE VOLTAJE ACUMULATIVA DEL ORIGEN ALPUNTOMAS LEJANO VOLTS (V) (V/240)*100% E3-C1 X3 X5 X2 X4 X6 X8 X10 TPX 2*3/0 +1*1/0 AW TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW TPX 2*3/0 + 1*1/0 AW TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW TPX 2*3/0 + 1*1/0 AW TPX 2*3/0 +1*1/0 AW TPX 2*3/0 +1*1/0 AW TPX 2*3/0 +1*1/0 AW TPX 2*3/0+ 1*1/0AW % 037% 1 16% 1 49% 250% 307% 356% 376% 376% 28

35 CÁLCULOS BÁSICOS El calculo de tension sellevara acabo en todos lostramos los cualesvan de cada transformador al rematede lared y entre ellos mismos El calculo de lacaída de tensiónunitaria se calcula por lasiguiente formula z = VR 2 + Xa 2 Donde 2 = Caída de tensiónunrtana R = Resistencia del conductor ohms/km Xa = Reactancia inductiva del conductor ohms/km Seleccionamos cable R = 0.44 ohms/km Xa = 0.09 ohms/km Sustituyendo obtenemos que z = ohms/km TPX 2*3/0 + 1*1/0 AWG IVOLTAJE DE SUMINISTRO: IF, A.T V HOJA 7 DE 8 OBRA. FRACCIONAMIENTO LOMA DE ORO, UBICADO ENLA CALLE BUGAMBILIA, XALAPA, VER conductor: TPX2*3/0 +1*1/0 AWG FECHA : CÁLCULO DE REGULACIÓN EN R ED D E BA JA TE N SI 0 N PUNTODE REFERENCIA CALIBRE DEL CONDUCTOR DISTANCIA EN Km ENTRE PUNTOS (L) A PUNTODE PARTIDA USUARIOS 1.20 KVA C/U CARGA CONCENTRADA ENELPUNTO kva SUB DESCENDENTES kva (kv A/240) AMPERSKm (L*I) CAÍDADE VOLTAJE UNITARIO (z) OS/Km CAÍDA DE VOLTAJE ENTRE PUNTOS VOLTS (l*l)*z/1 CAÍDA DE VOLTAJE ACUMULATIVA DEL ORIGEN ALPUNTOMASLEJANO VOLTS (V) (V/240)*100% E3-C2 TPX2*3/0 + ri/0aw % X12 TPX 2*3/0 +1*1/0AW % X13 TPX 2*3/0 +1*1/0AW % X14 TPX 2*3/0 +1*1/0AW % TPX 2*3/0 +1*1/0AW % TPX 2*3/0 +1*1/0AW % TPX 2*3/0 +1*1/0AW % 29

36 CÁLCULOS e^s/cos El calculode tensionsellevara a caboen todos los tramos los cuales vande cada transformador alremate dela red y entre ellos mismos El calculo dela caídade tension unitaria secalcula por lasiguienteformula z = V R! + Xa 2 Donde z = Caída de tension unitaria R = Resistencia del conductor ohms/km Xa = Reactancia inductiva delconductor ohms/km Seleccionamos cable R = 0 44 ohms/km Xa = 0 09 ohms/km Sustituyendo obtenemosque z = ohms/km TPX 2*3/0 + 1*1/0 AWG VOLTAJE DE SUMINISTRO 1F,AT V HOJA 8DE 8 OBRA FRACCIONAMIENTO LOMA DE ORO,UBICADO ENLA CALLE BUGAMBILIA, XALAPA VER CONDUCTOR TPX 2*3/0 +1*1/0 AWG FECHA CÁLCULO DE REGULACIÓN EN R ED D E BA JA TE N S 1 Ó N PUNTODE REFERENCIA CALIBRE DEL CONDUCTOR DISTANCIA EN Km ENTRE PUNTOS (L) A PUNTODE PARTIDA USUARIOS 1 20 KVA C/U CARGA CONCENTRADA ENEL PUNTO kva SUB DESCENDENTES kva (kv A/240) AMPERS Km (L*l) CAÍDA DE VOLTAJE UNITARIO W OS/Km CAÍDA DE VOLTAJE ENTRE PUNTOS VOLTS (l*l)*z/1 CAÍDA DE VOLTAJE ACUMULATIVA DEL ORIGEN AL PUNTO MAS LEJANO VOLTS (V) (V/240)*100% E3-C3 X7 X9 X11 TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW TPX 2*3/0 + 1*110AW TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW TPX 2*3/0+ 1*1/0 AW % 1 59% 1 87% 2 13% 2 13% 2 13% 2 13% 30

37 CÁLCULO DE PÉRDIDAS DE ENERGÍA EN BAJA TENSIÓN TRAMO E1 -C1 X1 -X2 X2-X4 X4-X6 X6-X10 X10-X12 X12-X14 E1 -C2 XI -X3 X3-X5 X5-X7 X7-X11 X11 -X13 E2-C1 XI -X2 X2-X4 X4-X6 X6-X8 X8-X10 E2-C2 X1 -X3 X3-X12 X12-X13 X13-X14 X14-X15 X15-X16 X16-X17 X17-X18 E2-C3 X1 -X5 X5-X9 X9-X11 ES-CI X1 -X3 X3-X5 X1 -X2 X2-X4 X4-X6 X6-X8 X8-X10 E3-C2 XI -X12 X12-X13 X13-X14 E3-C3 X1 -X7 X7-X9 X7-X11 CARGA (KVA) i (AMPS.) DISTANCIA (D, METROS) CONDUCTOR TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 1/0 TPX XLP 1/0 TPX XLP 1/0 TPX XLP 1/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 TPX XLP 3/0 RESIST/CIR R (OS/KM) PERDIDA DE ENERGIA/CIRC. ANUAL (PECA, KW-H) PECA=((I)(I)(R)(D)/(1))X PERDIDAS ANUALES (KW-HR)

38 4.5.-CATALOGO PARA DETERMINAR UNIDADES DE INVENTARIO (C.F.E.) CUENTA CONTABLE 1193A EQUIPO ELÉCTRICO UNIDAD DE UNIDAD DE INVENTARIO MEDIDA 1 UNIDAD PRINCIPAL APARTARRAYOS ZnO ADOM 12KV C.C.F KV, 100 A, 10 ACI COMPONENTES CONECTOR ESTRIBO Al Y Cu COND. 4 4/0 ACSR ESTRIBO 1/0 CONECTOR PERICO Al COND. PRINC. 8-2/0 DERIV. Cu CAL. 8-2/0 SOLIDO ABRAZADERA UC ALAMBRE DE COBRE CAL. 4 CONECTOR MULTIPLE TIPO PULPO 600 V, 4 VÍAS CONECTOR MULTIPLE TIPO PULPO 600 V, 6 VÍAS 1193B TORRES, CARTUCHO DE SOLDADURA CADWELD No. 90 TIRANTE TI ABRAZADERA 3UH POSTES Y ADAPTADOR PARA ATERRIZAR PANTALLA METÁLICA DE CABLE DE POTENCIA TIPO DS, 15KVCAL. 1/0 CAT. 21 MA MARCA ELASTIMOLD ACCESORIOS INDICADOR DE FALLA MONOFÁSICA TIPO SUMERGIBLE DE RESTABLECIMIENTO AUTOMÁTICO 400 AMP. TERMINAL TERMOCONTRACTIL 15 KV, CAL. 1/0 CRUCETA PT200 PLACA IPC PLACA 2PC TORNILLO MAQ. 16x63 VARILLA COPPERWELD 1193C kg CABLE AL XLP DS 15KV 1/0 CABLE CU DESNUDO CAL. AWG CONECTOR PREMOLDEADO TIPO CODO 15 KV, 200 A, OCC CAL. 1/0 NORMA K CATALOGO 166LR MARCA ELASTIMOLD CONECTOR PREMOLDEADO TIPO INSERTO BUSHING 15 KV, 200 A, OCC, CATALOGO 160A4 MARCA ELASTIMOLD CONECTOR TIPO C COBRE A COMP. CAL. 2 AWG CABLE TPX AL, XLP 600 V, 2x3/0 + 1x1/0 AWG CONEXIÓN TIPO CM600 PARA CONECTOR MULTIPLE TIPO PULPO CABLE THW CAL. 10 AWG CABLE TPX AL, XLP 600 V, 2x1/0 + 1x2 AWG 32

39 CATALOGO PARA DETERMINAR UNIDADES DE INVENTARIO CUENTA CONTABLE UNIDAD DE INVENTARIO UNIDAD DE MEDIDA UNIDAD PRINCIPAL COMPONENTES 1193F 1 TRANSFORMADOR TIPO PEDESTAL RADIAL, 1F 75 KVA, 13200/7620YT-240/120V, NORMA K. BANCO DE DUCTOS 1 VIA PVC 3" 0 EN BAJA TENSION BAJO BANQUETA (S1B) BANCO DE DUCTOS 2 VIA PVC 3" 0 EN BAJA TENSION BAJO BANQUETA (S2B) BANCO DE DUCTOS 2 VÍAS PVC 3" 0 EN BAJA TENSION BAJO ARROYO (S2A) BANCO DE DUCTOS 3 VÍAS PVC 3" 0 EN BAJA TENSION BAJO BANQUETA (S3B) BANCO DE DUCTOS 4 VÍAS PVC 3" 0 EN BAJA TENSION BAJO ARROYO (S4A) BANCO DE DUCTOS 6 VÍAS PVC 3" 0 EN BAJA TENSION BAJO ARROYO (S6A) BANCO DE DUCTOS EN MEDIA TENSION 3 VÍAS PVC 4" 0 BAJO BANQUETA (P3B) BANCO DE DUCTOS EN MEDIA TENSION 1 VIA PVC 4" 0 BAJO BANQUETA (P1B) BANCO DE DUCTOS EN MEDIA TENSION 2 VÍAS PVC 4" 0 BAJO BANQUETA (P2B) BANCO DE DUCTOS EN MEDIA TENSION 2 VÍAS PVC 4" 0 BAJO ARROYO (P2A) BANCO DE DUCTOS EN MEDIA TENSION 4 VÍAS PVC 4" 0 BAJO ARROYO (P4A) BASE Y REGISTRO DE CONCRETO PARA TRANSFORMADOR DE PEDESTAL RADIAL DE 75 KVA REGISTRO DE BAJA TENSION TIPO 4 REGISTRO MEDIA TENSION TIPO 2 CON TAPA 84 B 33

40 CAPITULO V ALUMBRADO PUBLICO. Objetivo El propósito principal de un alumbrado permanente en las vías públicas ya sean para vehículos o peatones, es el de crear un ambiente durante la noche, con el cual se logre una visión rápida, precisa y cómoda para los usuarios de esas instalaciones. Así como proporcionar un aspecto atractivo a las vías urbanas durante la noche, el facilitar la conservación de la ley y el orden durante esta, la reducción de los accidentes nocturnos, facilidad en el flujo de tráfico, el florecimiento del espíritu de la comunidad así como su propio crecimiento y el incremento de los negocios de zonas comerciales que en algunos casos son los que determinan las características mínimas que deben alcanzarse Alimentación del alumbrado público. La red de alumbrado público para este sistema se llevará a cabo con un sistema bifásico (2F- 2H). El voltaje de operación será de 240 V., los circuitos de la red de alumbrado público serán totalmente independientes de los circuitos de la red de distribución secundaria, pero ambas estarán alimentadas por los mismos transformadores. El control y protección de los circuitos de alumbi'ado se hará por medio de contactores magnéticos con foto control integrado, para cargas de alumbrado, con caja NEMA 3R, con interruptor tenno magnético de 2 polos y capacidad según se requiera. Las lámparas que se utilizarán serán de vapor de sodio alta presión, utilizándose para este fin luminarias de 100 W, tipo OV15. Se anexa figura y características en el plano. 34

41 En las lámparas de vapor de sodio de alta presión, la luz es producida por el paso de una comente eléctrica a través de vapor de sodio, con una presión determinada a alta temperatura. En el interior de una ampolla de vidrio se encuentra alojado el tubo de descarga del sodio, el cual es de cerámica y muy resistente al calor y a las reacciones químicas del vapor de sodio. El principal elemento de radiación en el tubo de arco es el sodio; sin embargo, contiene mercurio como gas colector del calor, y adicionalmente, para controlar la tensión. También existe una pequeña cantidad de Xenón, utilizado para iniciar la secuencia de arranque. La función de arranque se logra por medio de un circuito electrónico(ignitor) que trabaja en conjunto con los componentes magnéticos del balastre. El ignitor provee un corto pulso de alta tensión de alimentación, el cuál tiene suficiente amplitud y duración para ionizar el gas Xenón y, en esta forma, iniciar la secuencia de arranque de la lánpara Cuantifícación de la carga. Las lámparas en su totalidad son 30 piezas de 100 W cada una por lo tanto tendremos: 30(0.100/0.9) (1.25)= 4.16 KVA Tenemos 8.4 KVA de reserva KVA = 4.24 KVA disponibles de reserva Observaciones. El tipo de poste que se utilizará para el montaje de la luminaria será metálico de sección cónico circular para luminaria tipo OV15, para una altura de montaje de 7 mts. 35

42 THW. El conductor para alimentar las luminarias será de cable de cobre, forrado con aislamiento tipo Para la red de alimentación subterránea de cada uno de los circuitos se utilizarán 2 conductores de tipo THW calibre 6 AWG para una tensión máxima de operación de 600 V, alojados en PVC de 32 mm de diámetro y para la subida por la parte interior del poste al luminario se utilizará cable de Cu tipo THW calibre 10 AWG con dos fases 2 hilos (2F-2H). diámetro. Para los cruces de arroyo se hará con bancos de ductos de 2 vías con PVC SP de 32 mm de lotes. El mantenimiento y operación de alumbrado estará a cargo del municipio o propietario de los 36

43 5.4 Cálculos básicos CÁLCULO DE REGULACIÓN EN EL SISTEMA DE ALUMBRADO PUBLICO SE DEMOSTRARA QUE LA CAÍDA DE TENSIÓN ES MENOR DEL 500 % PARA ESTE SE CONSIDERARA TODA LA CARGA DE LAS LUMINARIAS DE CADA UNO DE LOS RAMALES CONCENTRADA ENLA PARTE MEDIA DEL CIRCUITO No CIRCUITO LEÍ IZO No LUM KVA C/U 8 00 CARGA (KVA) INCL. BALASTRO 100 CORRIENTE 1 (AMP.) 4 17 DISTANCIA L (KM) 0 23 IMPEDANCIA DELCOND. Z (OS/KM) 36 CAÍDA DE TENSION E=lxZxL (VOLTS) 3 45 VoCAIDA DE TENSION = e% 2 88% LEÍ DER % LE2IZQ % LE2 DER % LE3 IZQ % LE3 DER %