PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. E) ANEXOS.

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1 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. E) ANEXOS. 79

2 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. ANEXO I. MEMORIA DE CÁLCULO DE ESTRUCTURAS.

3 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. I.- ALMACÉN.

4 ÍNDICE 1.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA NORMAS CONSIDERADAS ACCIONES CONSIDERADAS Gravitatorias Viento Sismo Datos generales de sismo Hipótesis de carga Empujes en muros Listado de cargas ESTADOS LÍMITE SITUACIONES DE PROYECTO Coeficientes parciales de seguridad (g) y coeficientes de combinación (y) Combinaciones DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS Muros LISTADO DE PAÑOS MATERIALES UTILIZADOS Hormigones Aceros por elemento y posición Aceros en barras Aceros en perfiles Muros de fábrica... 17

5 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra 1.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA Proyecto: almacen cf osunillas Clave: almacen cf osunillas REV 2.- NORMAS CONSIDERADAS Hormigón: EHE-08 Aceros conformados: CTE DB SE-A Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A Forjados de viguetas: EHE-08 Categorías de uso B. Zonas administrativas G1. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento. No concomitante con el resto de acciones variables 3.- ACCIONES CONSIDERADAS Gravitatorias Viento Planta Sobrecarga de uso Categoría Valor (kn/m²) Cargas muertas (kn/m²) Forjado Cubierta G Cimentación B CTE DB SE-AE Código Técnico de la Edificación. Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación Zona eólica: A Grado de aspereza: II. Terreno rural llano sin obstáculos La acción del viento se calcula a partir de la presión estática q e que actúa en la dirección perpendicular a la superficie expuesta. El programa obtiene de forma automática dicha presión, conforme a los criterios del Código Técnico de la Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la zona eólica y grado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto considerado: q e = q b c e c p Donde: q b Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D. c e Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo D.2, en función del grado de aspereza del entorno y la altura sobre el terreno del punto considerado. c p Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.5 del apartado 3.3.4, en función de la esbeltez del edificio en el plano paralelo al viento. Viento X Viento Y q b (kn/m²) esbeltez c p (presión) c p (succión) esbeltez c p (presión) c p (succión) Página 2

6 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra Planta Presión estática Ce (Coef. exposición) Viento X (kn/m²) Viento Y (kn/m²) Forjado Cubierta Plantas Anchos de banda Ancho de banda Y (m) Ancho de banda X (m) En todas las plantas No se realiza análisis de los efectos de 2º orden Coeficientes de Cargas +X: Y: X:1.00 -Y:1.00 Planta Cargas de viento Viento X (kn) Viento Y (kn) Forjado Cubierta Conforme al artículo , apartado 2 del Documento Básico AE, se ha considerado que las fuerzas de viento por planta, en cada dirección del análisis, actúan con una excentricidad de ±5% de la dimensión máxima del edificio Sismo Norma utilizada: NCSE-02 Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 Método de cálculo: Análisis mediante espectros de respuesta (NCSE-02, 3.6.2) Datos generales de sismo Caracterización del emplazamiento a b : Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) a b : g K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00 Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo I Sistema estructural Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 % Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia normal Parámetros de cálculo Número de modos de vibración que intervienen en el análisis : 3 Fracción de sobrecarga de uso : 1.00 Fracción de sobrecarga de nieve : 0.50 No se realiza análisis de los efectos de 2º orden Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno Direcciones de análisis Acción sísmica según X Acción sísmica según Y Página 3

7 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra Eje Y Eje X Proyección en planta de la obra Hipótesis de carga Automáticas Peso propio Cargas muertas Sobrecarga (Uso B) Sobrecarga (Uso G1) Sismo X Sismo Y Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- Adicionales Referencia Descripción Naturaleza Q 1 (B) Sobrecarga almacen Sobrecarga (Uso B) Q 1 (G1) Sobrecarga uso almacen Sobrecarga (Uso G1) Empujes en muros Listado de cargas Cargas especiales introducidas (en kn, kn/m y kn/m²) Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas 0 Peso propio Lineal ( 4.74, 0.66) ( 5.74, 0.66) Peso propio Lineal ( 5.87, 4.23) ( 5.87, 5.23) Sobrecarga (Uso G1) Lineal 4.82 ( 4.74, 0.66) ( 5.74, 0.66) Sobrecarga (Uso G1) Lineal 6.94 ( 5.87, 4.23) ( 5.87, 5.23) 1 Peso propio Lineal ( 4.34, 5.23) ( 4.34, 4.23) Sobrecarga (Uso G1) Lineal 3.01 ( 4.34, 5.23) ( 4.34, 4.23) 4.- ESTADOS LÍMITE E.L.U. de rotura. Hormigón E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones Tensiones sobre el terreno Desplazamientos CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m Acciones características Página 4

8 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra 5.- SITUACIONES DE PROYECTO Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios: - Situaciones persistentes o transitorias - Con coeficientes de combinación - Sin coeficientes de combinación - Situaciones sísmicas - Con coeficientes de combinación - Sin coeficientes de combinación - Donde: G k P k Q k A E γ G γ P γ Q,1 γ Q,i γ AE ψ p,1 ψ a,i Acción permanente Acción de pretensado Acción variable Acción sísmica Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes Coeficiente parcial de seguridad de la acción de pretensado Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento Coeficiente parcial de seguridad de la acción sísmica Coeficiente de combinación de la acción variable principal Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento Coeficientes parciales de seguridad (g) y coeficientes de combinación (y) Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán: E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08 Página 5

9 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Persistente o transitoria (G1) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Sismo (E) (1) Notas: (1) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra. E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08 / CTE DB-SE C Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Página 6

10 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra Persistente o transitoria (G1) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Sismo (E) (1) Notas: (1) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra. Tensiones sobre el terreno Característica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Característica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Página 7

11 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Sismo (E) Desplazamientos Característica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Característica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Sismo (E) Página 8

12 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra Combinaciones Nombres de las hipótesis PP CM Qa (B) Qa (G1) Q 1 (B) Q 1 (G1) V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) SX SY Peso propio Cargas muertas Sobrecarga (Uso B. Zonas administrativas) Sobrecarga (Uso G1. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento. No concomitante con el resto de acciones variables) Sobrecarga almacen (Uso B. Zonas administrativas) Sobrecarga uso almacen (Uso G1. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento. No concomitante con el resto de acciones variables) Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- Sismo X Sismo Y E.L.U. de rotura. Hormigón Página 9

13 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra Comb. PP CM Qa (B) Qa (G1) Q 1 (B) Q 1 (G1) V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) SX SY Página 10

14 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra Comb. PP CM Qa (B) Qa (G1) Q 1 (B) Q 1 (G1) V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) SX SY Página 11

15 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones Página 12

16 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra Comb. PP CM Qa (B) Qa (G1) Q 1 (B) Q 1 (G1) V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) SX SY Página 13

17 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra Comb. PP CM Qa (B) Qa (G1) Q 1 (B) Q 1 (G1) V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) SX SY Página 14

18 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra Tensiones sobre el terreno Desplazamientos Comb. PP CM Qa (B) Qa (G1) Q 1 (B) Q 1 (G1) V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) SX SY DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS Grupo Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota 1 Forjado Cubierta 1 Forjado Cubierta Página 15

19 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra Grupo Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota 0 Cimentación DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS Muros - Las coordenadas de los vértices inicial y final son absolutas. - Las dimensiones están expresadas en metros. Datos geométricos del muro Referencia Tipo muro GI- GF Vértices Inicial Final Planta Dimensiones Izquierda+Derecha=Total M1 Muro de fábrica 0-1 ( 0.13, 0.13) ( 0.13, 5.43) =0.25 M2 Muro de fábrica 0-1 ( 0.13, 5.43) ( 4.34, 5.43) =0.25 M3 Muro de fábrica 0-1 ( 4.34, 0.13) ( 4.34, 5.43) =0.25 M4 Muro de fábrica 0-1 ( 0.13, 0.13) ( 4.34, 0.13) =0.25 Empujes y zapata del muro Referencia Empujes Zapata del muro M1 M2 M3 M4 8.- LISTADO DE PAÑOS Tipos de forjados considerados Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: x Vuelos: izq.:0.00 der.:0.15 canto:0.40 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: MPa -Situaciones accidentales: MPa Módulo de balasto: kn/m³ Viga de cimentación: x Vuelos: izq.:0.00 der.:0.15 canto:0.40 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: MPa -Situaciones accidentales: MPa Módulo de balasto: kn/m³ Viga de cimentación: x Vuelos: izq.:0.15 der.:0.00 canto:0.40 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: MPa -Situaciones accidentales: MPa Módulo de balasto: kn/m³ Viga de cimentación: x Vuelos: izq.:0.15 der.:0.00 canto:0.40 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: MPa -Situaciones accidentales: MPa Módulo de balasto: kn/m³ Página 16

20 almacen cf osunillas Listado de datos de la obra Nombre FORJADO V. AUTORRESISTENTE 20+5 BOV. HORMIGON Descripción FORJADO DE VIGUETAS DE HORMIGÓN Canto de bovedilla: 20 cm Espesor capa compresión: 5 cm Intereje: 70 cm Bovedilla: De hormigón Ancho del nervio: 10 cm Volumen de hormigón: m³/m² Peso propio: kn/m² Incremento del ancho del nervio: 3 cm Comprobación de flecha: Como vigueta pretensada Rigidez fisurada: 50 % rigidez bruta 9.- MATERIALES UTILIZADOS Hormigones Elemento Hormigón f ck (MPa) γ c Naturaleza Árido Tamaño máximo (mm) Todos HA a 1.50 Cuarcita Aceros por elemento y posición Aceros en barras Elemento Acero f yk (MPa) Todos B 500 S a 1.15 γ s Aceros en perfiles Tipo de acero para perfiles Acero Límite elástico (MPa) Módulo de elasticidad (GPa) Acero conformado S Acero laminado S Muros de fábrica Con rigidez a cortante Módulo de cortadura (G): 392 MPa Módulo de elasticidad (E): 981 MPa Peso específico: 14.7 kn/m³ Tensión de cálculo en compresión: 1.96 MPa Tensión de cálculo en tracción: 0.20 MPa Página 17

21 Tensiones del terreno bajo vigas de cimentación Cimentación Tensión admisible en situaciones persistentes: MPa Tensión admisible en situaciones accidentales: MPa Viga Pórtico Tramo Dimensión Situaciones persistentes o transitorias Tensión media (MPa) Tensión en bordes (MPa) Estado 1 B3-B2 M4: 40x x B0-B1 M2: 40x B3-B0 M1: 40x B2-B1 M3: 40x x Viga Pórtico Tramo Dimensión Situaciones accidentales Tensión media (MPa) Tensión en bordes (MPa) Estado 1 B3-B2 M4: 40x x B0-B1 M2: 40x B3-B0 M1: 40x B2-B1 M3: 40x x Página 1-1

22 ÍNDICE 1.- SISMO Datos generales de sismo Espectro de cálculo Espectro elástico de aceleraciones Espectro de diseño de aceleraciones Coeficientes de participación Centro de masas, centro de rigidez y excentricidades de cada planta Cortante sísmico combinado por planta Cortante sísmico combinado y fuerza sísmica equivalente por planta... 6

23 almacen cf osunillas Justificación de la acción sísmica 1.- SISMO Norma utilizada: NCSE-02 Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 Método de cálculo: Análisis mediante espectros de respuesta (NCSE-02, 3.6.2) Datos generales de sismo Caracterización del emplazamiento a b : Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) a b : g K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00 Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo I Sistema estructural Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 % Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia normal Parámetros de cálculo Número de modos de vibración que intervienen en el análisis : 3 Fracción de sobrecarga de uso : 1.00 Fracción de sobrecarga de nieve : 0.50 No se realiza análisis de los efectos de 2º orden Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno Direcciones de análisis Acción sísmica según X Acción sísmica según Y Eje Y Eje X Proyección en planta de la obra Página 2

24 almacen cf osunillas Justificación de la acción sísmica Espectro de cálculo Espectro elástico de aceleraciones Coef.Amplificación (g) 0.16 Coef.Amplificación: Donde: es el espectro normalizado de respuesta elástica El valor máximo de las ordenadas espectrales es g NCSE-02 (2.2, 2.3 y 2.4) Periodo (s) Parámetros necesarios para la definición del espectro a c : Aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02, 2.2) a c : g a b : Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) a b : g r: Coeficiente adimensional de riesgo r : 1.00 Tipo de construcción: Construcciones de importancia normal S: Coeficiente de amplificación del terreno (NCSE-02, 2.2) S : 0.80 C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.00 Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo I a b : Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) a b : g r: Coeficiente adimensional de riesgo r : 1.00 n: Coeficiente dependiente del amortiguamiento (NCSE-02, 2.5) n : 1.09 W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 % T A : Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T A : 0.10 s K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00 C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.00 Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo I T B : Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T B : 0.40 s Página 3

25 almacen cf osunillas Justificación de la acción sísmica K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00 C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.00 Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo I Espectro de diseño de aceleraciones El espectro de diseño sísmico se obtiene reduciendo el espectro elástico por el coeficiente (µ) correspondiente a cada dirección de análisis. b: Coeficiente de respuesta b : 0.55 n: Coeficiente dependiente del amortiguamiento (NCSE-02, 2.5) n : 1.09 W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 % m: Coeficiente de comportamiento por ductilidad (NCSE-02, ) m : 2.00 Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja a c : Aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02, 2.2) a c : g K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00 C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.00 T A : Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T A : 0.10 s T B : Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T B : 0.40 s Coef.Amplificación (g) NCSE-02 ( ) Periodo (s) Página 4

26 almacen cf osunillas Justificación de la acción sísmica Coeficientes de participación Modo T L x L y L gz M x M y Hipótesis X(1) Hipótesis Y(1) Modo % 0.1 % Modo % % Modo % 0.04 % Total 100 % % T: Periodo de vibración en segundos. R = 2 A = m/s² D = mm R = 2 A = m/s² D = mm R = 2 A = m/s² D = mm L x, L y : Coeficientes de participación normalizados en cada dirección del análisis. L gz : Coeficiente de participación normalizado correspondiente al grado de libertad rotacional. M x, M y : Porcentaje de masa desplazada por cada modo en cada dirección del análisis. R = 2 A = m/s² D = mm R = 2 A = m/s² D = mm R = 2 A = m/s² D = mm R: Relación entre la aceleración de cálculo usando la ductilidad asignada a la estructura y la aceleración de cálculo obtenida sin ductilidad. A: Aceleración de cálculo, incluyendo la ductilidad. D: Coeficiente del modo. Equivale al desplazamiento máximo del grado de libertad dinámico. Representación de los periodos modales Coef.Amplificación (g) 0.08 (0.090, 0.075) 0.07 (0.118, 0.077) Periodo (s) Se representa el rango de periodos abarcado por los modos estudiados, con indicación de los modos en los que se desplaza más del 30% de la masa: Hipótesis modal Hipótesis Sismo 1 T (s) A (g) Modo Modo Página 5

27 almacen cf osunillas Justificación de la acción sísmica Centro de masas, centro de rigidez y excentricidades de cada planta Planta c.d.m. (m) c.d.r. (m) e X (m) e Y (m) Forjado Cubierta (2.35, 2.81) (2.23, 3.37) c.d.m.: Coordenadas del centro de masas de la planta (X,Y) c.d.r.: Coordenadas del centro de rigidez de la planta (X,Y) e X : Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (X) e Y : Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (Y) Representación gráfica del centro de masas y del centro de rigidez por planta c.d.r. c.d.m. Eje Y Eje X Forjado Cubierta Cortante sísmico combinado por planta El valor máximo del cortante por planta en una hipótesis sísmica dada se obtiene mediante la Combinación Cuadrática Completa (CQC) de los correspondientes cortantes modales. Si la obra tiene vigas con vinculación exterior o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de dichos elementos no se muestran en el siguiente listado Cortante sísmico combinado y fuerza sísmica equivalente por planta Los valores que se muestran en las siguientes tablas no están ajustados por el factor de modificación calculado en el apartado 'Corrección por cortante basal'. Hipótesis sísmica: Sismo X1 Hipótesis sísmica: Sismo Y1 Planta Q X (kn) F eq,x (kn) Q Y (kn) F eq,y (kn) Forjado Cubierta Planta Q X (kn) F eq,x (kn) Q Y (kn) F eq,y (kn) Forjado Cubierta Página 6

28 ÍNDICE 1.- VIGAS Cimentación Forjado Cubierta... 3

29 almacen cf osunillas Comprobaciones E.L.U. 1.- VIGAS Cimentación Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TNMy TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st B3 - B2 B0 - B1 B2 - B1 '0.000 m' '0.000 m' '1.509 m' η = 19.9 '1.642 m' η = 22.1 '2.375 m' η = 22.8 '1.509 m' η = 14.9 '1.068 m' η = 13.6 '2.375 m' η = 15.5 '0.759 m' η = 14.7 '0.348 m' η = 14.0 'B1' η = 10.0 '0.759 m' η = 8.7 '0.348 m' η = 8.2 'B1' η = 5.8 '0.117 m' η = 7.9 '3.362 m' η = 8.0 '4.363 m' η = 10.2 '0.117 m' η = 30.4 '3.362 m' η = 30.7 '4.363 m' η = 39.2 '0.117 m' η = 10.6 '3.362 m' η = 10.7 '4.363 m' η = 13.7 N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) '3.328 m' '0.268 m' '4.363 m' N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) '0.117 m' η = 2.6 '3.362 m' η = 2.8 '4.363 m' η = 3.8 N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) '0.117 m' '3.362 m' '4.363 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' Estado CUMPLE h = 30.4 CUMPLE h = 30.7 CUMPLE h = 39.2 Vigas - B3 - B0 - COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TNMy TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st - '0.650 m' '0.000 m' '0.300 m' '0.975 m' η = 2.8 '4.031 m' η = 16.9 '0.300 m' η = 2.3 '0.975 m' η = 1.4 '4.031 m' η = 11.2 '0.300 m' η = 1.2 '0.325 m' η = 2.8 'B0' η = 8.8 '0.900 m' η = 3.2 N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) (5) N.P. h = 2.8 CUMPLE 'B0' η = 5.3 '4.363 m' η = 9.1 '4.363 m' η = 34.9 '4.363 m' η = 12.2 N.P. (1) '4.363 m' N.P. (2) '4.363 m' η = 3.2 N.P. (2) '4.363 m' '0.000 m' '0.000 m' '0.000 m' N.P. (5) Estado CUMPLE h = 34.9 N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) (5) N.P. h = 3.2 CUMPLE Notación: Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras Arm.: Armadura mínima y máxima Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas) Q S.: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones sísmicas) N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) N,M S.: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones sísmicas) Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua. Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma. Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales. TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X. TNMy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje Y. TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma. TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma. T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección. T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal. T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal. x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede -: - Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales. (2) No hay interacción entre torsión y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (3) No hay interacción entre axil y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Vigas B3 - B2 B0 - B1 B2 - B1 Vigas - B3 - B0 - COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) σ c W k,c,sup. W k,c,lat.der. W k,c,inf. W k,c,lat.izq. σ sr V fis x: m x: m x: m Estado N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) CUMPLE N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) CUMPLE N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) CUMPLE COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) σ c W k,c,sup. W k,c,lat.der. W k,c,inf. W k,c,lat.izq. σ sr V fis - x: 0.65 m x: m x: 0.6 m Estado N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (2) CUMPLE N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (2) CUMPLE N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) (2) x: 0.3 m N.P. N.P. (2) CUMPLE Página 2

30 (1) (2) (4) almacen cf osunillas Comprobaciones E.L.U. Notación: σc: Fisuración por compresión Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda σsr: Área mínima de armadura Vfis: Fisuración por cortante x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede -: - Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo. (2) No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede Forjado Cubierta Vigas B3 - B2 B0 - B1 B3 - B0 B2 - B1 COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TNMy TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st Sism. Disp. S. Cap. H Cap. S - '3.183 m' '3.183 m' '0.200 m' '0.200 m' '3.752 m' η = 4.4 '3.183 m' η = 5.7 '0.900 m' η = 7.1 '0.900 m' η = 7.4 '3.752 m' η = 3.8 '3.183 m' η = 4.7 '0.900 m' η = 5.8 '0.900 m' η = 6.1 'B2' η = 18.4 'B1' η = 23.9 'B3' η = 5.3 '4.400 m' η = 6.0 'B2' η = 13.0 'B1' η = 16.4 '3.700 m' η = 3.3 '4.400 m' η = 4.1 Notación: Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras Arm.: Armadura mínima y máxima Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas) Q S.: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones sísmicas) N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) N,M S.: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones sísmicas) Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua. Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma. Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales. TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X. TNMy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje Y. TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma. TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma. T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección. T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal. T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal. Sism.: Criterios de diseño por sismo Disp. S.: Criterios de diseño por sismo Cap. H: Diseño por capacidad. Esfuerzo cortante en vigas. Cap. S: Diseño por capacidad. Esfuerzo cortante en vigas. -: - x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) (3) '3.752 m' N.P. N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) (3) '3.752 m' N.P. N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) (3) '0.208 m' N.P. N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) (3) '0.208 m' N.P. Comprobaciones que no proceden (N.P.): La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor. La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales. (3) Debido a las características de aceleración sísmica de la zona y ductilidad de diseño de la estructura, no se realiza ninguna comprobación en cuanto a criterios de diseño por sismo para estructuras de hormigón armado. No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. '3.752 m' '3.752 m' '0.208 m' '0.208 m' N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) Estado CUMPLE h = 18.4 CUMPLE h = 23.9 CUMPLE h = 7.1 CUMPLE h = 7.4 Vigas B3 - B2 B0 - B1 B3 - B0 B2 - B1 COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) σ c W k,c,sup. W k,c,lat.der. W k,c,inf. W k,c,lat.izq. σ sr V fis - x: 3.96 m x: 3.96 m x: 3.7 m x: 4.4 m Notación: σc: Fisuración por compresión Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda σsr: Área mínima de armadura Vfis: Fisuración por cortante -: - x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Estado N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (2) CUMPLE N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (2) CUMPLE N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) CUMPLE N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) CUMPLE Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo. (2) No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Página 3

31 almacen cf osunillas Comprobaciones E.L.U. Vigas Sobrecarga (Característica) f i,q f i,q,lim f i,q,lim = L/350 B3 - B2 f i,q: 0.00 mm f i,q,lim : mm B0 - B1 f i,q: 0.00 mm f i,q,lim : mm B3 - B0 f i,q: 0.00 mm f i,q,lim : mm B2 - B1 f i,q: 0.00 mm f i,q,lim : mm Comprobaciones de flecha A plazo infinito (Cuasipermanente) f T,max f T,lim f T,lim = Mín.(L/300, L/ ) f T,max : 0.05 mm f T,lim : mm f T,max : 0.06 mm f T,lim : mm f T,max : 0.08 mm f T,lim : mm f T,max : 0.09 mm f T,lim : mm Activa (Característica) f A,max f A,lim f A,lim = L/400 f A,max : 0.05 mm f A,lim : 9.90 mm f A,max : 0.05 mm f A,lim : 9.90 mm f A,max : 0.06 mm f A,lim : mm f A,max : 0.06 mm f A,lim : mm Estado CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE Página 4

32 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. II.- ESCALERA ALMACÉN.

33 ÍNDICE 1.- ESTRUCTURA Cargas Barras Resultados Barras CIMENTACIÓN Elementos de cimentación aislados Comprobación... 4

34 escalera Listados 1.- ESTRUCTURA Cargas Barras Referencias: 'P1', 'P2': 'L1', 'L2': Unidades: Cargas puntuales, uniformes, en faja y momentos puntuales: 'P1' es el valor de la carga. 'P2' no se utiliza. Cargas trapezoidales: 'P1' es el valor de la carga en el punto donde comienza (L1) y 'P2' es el valor de la carga en el punto donde termina (L2). Cargas triangulares: 'P1' es el valor máximo de la carga. 'P2' no se utiliza. Incrementos de temperatura: 'P1' y 'P2' son los valores de la temperatura en las caras exteriores o paramentos de la pieza. La orientación de la variación del incremento de temperatura sobre la sección transversal dependerá de la dirección seleccionada. Cargas y momentos puntuales: 'L1' es la distancia entre el nudo inicial de la barra y la posición donde se aplica la carga. 'L2' no se utiliza. Cargas trapezoidales, en faja, y triangulares: 'L1' es la distancia entre el nudo inicial de la barra y la posición donde comienza la carga, 'L2' es la distancia entre el nudo inicial de la barra y la posición donde termina la carga. Cargas puntuales: kn Momentos puntuales: kn m. Cargas uniformes, en faja, triangulares y trapezoidales: kn/m. Incrementos de temperatura: C. Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N3/N2 Peso propio Uniforme Globales N3/N2 G 1 Uniforme Globales N3/N2 G 2 Faja Globales N3/N2 G 2 Faja Globales N3/N2 Q 1 Uniforme Globales N4/N3 Peso propio Uniforme Globales N4/N5 Peso propio Uniforme Globales N4/N5 G 1 Uniforme Globales N4/N5 G 2 Uniforme Globales N4/N5 Q 1 Uniforme Globales N3/N6 Peso propio Uniforme Globales N3/N6 G 1 Uniforme Globales N3/N6 G 2 Uniforme Globales N3/N6 Q 1 Uniforme Globales N1/N2 Peso propio Uniforme Globales N1/N2 G 2 Faja Globales N1/N2 G 2 Faja Globales N4/N1 Peso propio Uniforme Globales N4/N1 G 1 Uniforme Globales N4/N1 Q 1 Uniforme Globales N11/N12 Peso propio Uniforme Globales N14/N13 Peso propio Uniforme Globales Página 2

35 escalera Listados Barra Hipótesis Tipo Cargas en barras Valores Posición Dirección P1 P2 L1 (m) L2 (m) Ejes X Y Z N13/N16 Peso propio Uniforme Globales N13/N16 G 1 Uniforme Globales N13/N16 G 2 Uniforme Globales N13/N16 Q 1 Uniforme Globales N16/N4 Peso propio Uniforme Globales N16/N4 G 1 Uniforme Globales N16/N4 G 2 Uniforme Globales N16/N4 Q 1 Uniforme Globales N12/N17 Peso propio Uniforme Globales N12/N17 G 1 Uniforme Globales N12/N17 G 2 Uniforme Globales N12/N17 Q 1 Uniforme Globales N17/N1 Peso propio Uniforme Globales N17/N1 G 1 Uniforme Globales N17/N1 G 2 Uniforme Globales N17/N1 Q 1 Uniforme Globales N15/N2 Peso propio Uniforme Globales N7/N1 Peso propio Uniforme Globales N1/N8 Peso propio Uniforme Globales N16/N17 Peso propio Uniforme Globales N9/N4 Peso propio Uniforme Globales N4/N10 Peso propio Uniforme Globales Página 3

36 escalera Listados Resultados Barras Comprobaciones E.L.U. (Resumido) Barras N3/N2 N4/N3 N4/N5 N3/N6 N1/N2 N4/N1 N11/N12 N14/N13 N13/N16 N16/N4 N12/N17 N17/N1 N15/N2 N7/N1 N1/N8 N16/N17 N9/N4 N4/N10 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) λ λw Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY λ < 2.0 λ < 2.0 λ 3.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 x: 0 m λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 x: 0.05 m λ 3.0 x: 0 m λ < 2.0 λ < 2.0 x: m λ 3.0 x: 0 m λ < 2.0 λw λw,máx λw λw,máx λw λw,máx λw λw,máx λw λw,máx λw λw,máx λw λw,máx λw λw,máx λw λw,máx λw λw,máx λw λw,máx λw λw,máx λw λw,máx x: 0.05 m λw λw,máx x: 0 m λw λw,máx x: 0.25 m λw λw,máx x: m λw λw,máx x: 0 m λw λw,máx NEd = 0.00 x: 0.5 m N.P. (1) η = 0.4 η = 2.6 NEd = 0.00 x: 0 m N.P. (1) η = 0.4 η = 22.9 x: m η = 3.6 NEd = 0.00 N.P. (1) NEd = 0.00 N.P. (2) x: 0 m η = 1.0 x: m η = 40.3 x: m η = 3.2 NEd = 0.00 x: 1 m N.P. (1) η = 1.9 η = 36.9 η = 0.3 NEd = 0.00 N.P. (1) NEd = 0.00 N.P. (1) NEd = 0.00 N.P. (1) x: m η = 1.2 NEd = 0.00 N.P. (1) NEd = 0.00 N.P. (1) NEd = 0.00 N.P. (1) x: 0.1 m η < 0.1 NEd = 0.00 N.P. (1) x: 0.25 m η < 0.1 x: 0 m η = 1.9 x: 0 m η = 1.3 x: 0 m η = 6.0 x: 0 m η = 2.3 x: 0 m η = 11.2 x: 0 m η = 8.8 x: 0 m η = 1.9 NEd = 0.00 N.P. (2) x: 0 m η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0.15 m η < 0.1 NEd = 0.00 N.P. (1) NEd = 0.00 N.P. (2) x: 0 m η < 0.1 Notación: λ: Limitación de esbeltez λw: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede x: 0 m η = 3.2 x: 0.3 m η = 14.7 x: 0.3 m η = 12.1 x: 0 m η = 36.6 x: m η = 20.8 x: 0 m η = 46.4 x: m η = 24.8 x: 2.82 m η = 12.7 x: 0.1 m η < 0.1 x: 0 m η = 0.1 x: 0.5 m η = 0.1 x: 0.15 m η < 0.1 x: 0 m η < 0.1 x: 1 m η = 12.0 x: 1 m η = 16.8 x: m η = 13.9 x: m η = 18.3 x: 0 m η = 13.1 x: 0 m η = 12.3 x: 0 m η = 0.7 x: 0 m η = 0.7 x: 2 m η = 8.8 x: m η = 9.2 x: 2 m η = 8.7 x: m η = 8.7 x: 2.82 m η = 0.7 x: 0.1 m η < 0.1 x: 0 m η = 0.1 x: 0.5 m η = 0.2 x: 0.15 m η < 0.1 x: 0 m η < 0.1 x: 1 m η = 3.1 x: 0 m η = 5.7 x: m η = 16.8 x: m η = 2.5 x: 1 m η = 8.4 x: 0 m η = 2.5 η = 0.7 η < 0.1 η < 0.1 η = 1.0 η < 0.1 η < 0.1 η = 0.8 η < 0.1 η < 0.1 η = 1.6 η < 0.1 η < 0.1 η = 0.8 η < 0.1 η < 0.1 η = 0.8 η < 0.1 η < 0.1 η = 5.1 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 η = 1.0 η = 0.1 η < 0.1 η < 0.1 x: 0 m η = 11.3 x: m η = 9.6 x: 0 m η = 12.7 x: m η = 8.2 η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η = 0.2 η < 0.1 η < 0.1 η = 3.6 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 η = 0.1 η < 0.1 η = 0.1 η < 0.1 x: 0 m η = 0.1 x: 0 m η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (3) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (4) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. x: 0.05 m η < 0.1 x: 0 m η < 0.1 x: 0.25 m η < 0.1 x: m η < 0.1 x: 0 m η < 0.1 x: 0.05 m η < 0.1 x: 0 m η < 0.1 x: 0.25 m η < 0.1 x: m η < 0.1 x: 0 m η < 0.1 x: 1 m η = 13.3 x: 0 m η = 38.0 x: m η = 57.8 x: m η = 21.9 x: 1 m η = 50.4 x: 0 m η = 15.8 x: 0.3 m η = 16.6 x: 0.3 m η = 13.5 x: 0 m η = 39.6 x: m η = 23.8 x: 0 m η = 51.8 x: m η = 27.8 x: 2.82 m η = 14.4 x: 0.1 m η = 0.1 x: 0 m η = 0.1 x: 0.5 m η = 0.3 x: 0.15 m η < 0.1 x: 0 m η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 η = 0.8 η < 0.1 η = 0.9 η < 0.1 η < 0.1 η < 0.1 η = 0.9 η < 0.1 η = 0.8 x: 1 m η = 1.5 x: 0 m η = 2.7 x: m η = 7.5 x: m η = 1.2 x: 1 m η = 4.1 x: 0 m η = 1.3 x: 0.25 m η = 0.4 x: 1 m η = 0.5 x: m η = 0.2 x: m η = 0.7 x: 1 m η = 0.5 x: 0.5 m η = 0.1 η < 0.1 η = 6.4 η = 2.2 η = 0.1 η < 0.1 η = 6.4 η < 0.1 η = 4.3 η < 0.1 η = 4.0 η < 0.1 η = 4.3 η < 0.1 η = 4.0 η < 0.1 x: 0.05 m η < 0.1 x: 0 m η < 0.1 x: 0.25 m η < 0.1 x: m η < 0.1 x: 0 m η < 0.1 x: m η < 0.1 MEd = 0.00 N.P. (3) MEd = 0.00 N.P. (3) MEd = 0.00 N.P. (3) MEd = 0.00 N.P. (3) MEd = 0.00 N.P. (3) x: 0 m η = 0.5 x: 0 m η = 5.4 x: m η = 4.6 x: 0 m η = 6.0 x: m η = 3.9 x: m η = 1.7 N.P.(4) N.P.(4) N.P.(4) N.P.(4) N.P.(4) η = 0.1 η = 0.2 η = 0.2 η = 0.2 η = 0.2 x: 0 m η < 0.1 N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) N.P. (4) Estado CUMPLE h = 13.3 CUMPLE h = 38.0 CUMPLE h = 57.8 CUMPLE h = 21.9 CUMPLE h = 50.4 CUMPLE h = 15.8 CUMPLE h = 16.6 CUMPLE h = 13.5 CUMPLE h = 39.6 CUMPLE h = 23.8 CUMPLE h = 51.8 CUMPLE h = 27.8 CUMPLE h = 14.4 CUMPLE h = 0.1 CUMPLE h = 0.1 CUMPLE h = 0.3 CUMPLE h < 0.1 CUMPLE h < CIMENTACIÓN Elementos de cimentación aislados Comprobación Referencia: (N11 - N14) Dimensiones: 175 x 75 x 40 Armados: Xi:Ø12c/28 Yi:Ø12c/28 Xs:Ø12c/28 Ys:Ø12c/28 Comprobación Valores Estado Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros Página 4

37 escalera Listados Referencia: (N11 - N14) Dimensiones: 175 x 75 x 40 Armados: Xi:Ø12c/28 Yi:Ø12c/28 Xs:Ø12c/28 Ys:Ø12c/28 Comprobación Valores Estado - Tensión media en situaciones persistentes: Máximo: MPa Calculado: MPa - Tensión media en situaciones accidentales sísmicas: Máximo: MPa Calculado: MPa - Tensión máxima en situaciones persistentes: Máximo: MPa Calculado: MPa - Tensión máxima en situaciones accidentales sísmicas: Máximo: MPa Calculado: MPa Vuelco de la zapata: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. - En dirección X: Reserva seguridad: % - En dirección Y: Reserva seguridad: 64.4 % Flexión en la zapata: - En dirección X: Momento: kn m - En dirección Y: Momento: 6.67 kn m Cortante en la zapata: - En dirección X: Cortante: 2.16 kn - En dirección Y: Cortante: 0.00 kn Compresión oblicua en la zapata: Criterio de CYPE Ingenieros - Situaciones persistentes: Máximo: 5000 kn/m² Calculado: 81 kn/m² - Situaciones accidentales sísmicas: Máximo: kn/m² Calculado: 35 kn/m² Canto mínimo: Artículo de la norma EHE-08 Espacio para anclar arranques en cimentación: Mínimo: 25 cm Calculado: 40 cm Mínimo: 30 cm - N11: Calculado: 33 cm - N14: Calculado: 33 cm Cuantía geométrica mínima: Artículo de la norma EHE-08 Mínimo: Armado inferior dirección X: Calculado: Armado superior dirección X: Calculado: Armado inferior dirección Y: Calculado: Armado superior dirección Y: Calculado: Cuantía mínima necesaria por flexión: Artículo de la norma EHE-08 Calculado: Armado inferior dirección X: Mínimo: Armado inferior dirección Y: Mínimo: Armado superior dirección X: Mínimo: Armado superior dirección Y: Mínimo: Diámetro mínimo de las barras: Recomendación del Artículo (norma EHE-08) Mínimo: 12 mm - Parrilla inferior: Calculado: 12 mm - Parrilla superior: Calculado: 12 mm Separación máxima entre barras: Artículo de la norma EHE-08 Máximo: 30 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 28 cm Página 5

38 escalera Listados Referencia: (N11 - N14) Dimensiones: 175 x 75 x 40 Armados: Xi:Ø12c/28 Yi:Ø12c/28 Xs:Ø12c/28 Ys:Ø12c/28 Comprobación Valores Estado - Armado inferior dirección Y: Calculado: 28 cm - Armado superior dirección X: Calculado: 28 cm - Armado superior dirección Y: Calculado: 28 cm Separación mínima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 28 cm - Armado inferior dirección Y: Calculado: 28 cm - Armado superior dirección X: Calculado: 28 cm - Armado superior dirección Y: Calculado: 28 cm Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991 Mínimo: 15 cm - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 15 cm - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 15 cm - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 15 cm - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 15 cm - Armado sup. dirección X hacia der: Calculado: 80 cm - Armado sup. dirección X hacia izq: Calculado: 80 cm - Armado sup. dirección Y hacia arriba: Calculado: 30 cm - Armado sup. dirección Y hacia abajo: Calculado: 30 cm Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 12 cm - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 15 cm - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 15 cm - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 15 cm - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 15 cm - Armado sup. dirección X hacia der: Calculado: 30 cm - Armado sup. dirección X hacia izq: Calculado: 30 cm - Armado sup. dirección Y hacia arriba: Calculado: 30 cm - Armado sup. dirección Y hacia abajo: Calculado: 30 cm Referencia: N15 Dimensiones: 95 x 95 x 40 Armados: Xi:Ø12c/28 Yi:Ø12c/28 Xs:Ø12c/28 Ys:Ø12c/28 Se cumplen todas las comprobaciones Comprobación Valores Estado Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros - Tensión media en situaciones persistentes: Máximo: MPa Calculado: MPa - Tensión media en situaciones accidentales sísmicas: Máximo: MPa Calculado: MPa - Tensión máxima en situaciones persistentes: Máximo: MPa Calculado: MPa - Tensión máxima en situaciones accidentales sísmicas: Máximo: MPa Calculado: MPa Vuelco de la zapata: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. - En dirección X: Reserva seguridad: % - En dirección Y: Reserva seguridad: 7.9 % Página 6

39 escalera Listados Referencia: N15 Dimensiones: 95 x 95 x 40 Armados: Xi:Ø12c/28 Yi:Ø12c/28 Xs:Ø12c/28 Ys:Ø12c/28 Comprobación Valores Estado Flexión en la zapata: - En dirección X: Momento: 1.14 kn m - En dirección Y: Momento: 7.06 kn m Cortante en la zapata: - En dirección X: Cortante: 0.69 kn - En dirección Y: Cortante: kn Compresión oblicua en la zapata: Criterio de CYPE Ingenieros - Situaciones persistentes: Máximo: 5000 kn/m² Calculado: 49.3 kn/m² - Situaciones accidentales sísmicas: Máximo: kn/m² Calculado: 23.7 kn/m² Canto mínimo: Artículo de la norma EHE-08 Espacio para anclar arranques en cimentación: - N15: Mínimo: 25 cm Calculado: 40 cm Mínimo: 30 cm Calculado: 33 cm Cuantía geométrica mínima: Artículo de la norma EHE-08 Mínimo: Armado inferior dirección X: Calculado: Armado superior dirección X: Calculado: Armado inferior dirección Y: Calculado: Armado superior dirección Y: Calculado: Cuantía mínima necesaria por flexión: Artículo de la norma EHE-08 Calculado: Armado inferior dirección X: Mínimo: Armado inferior dirección Y: Mínimo: Armado superior dirección Y: Mínimo: Diámetro mínimo de las barras: Recomendación del Artículo (norma EHE-08) Mínimo: 12 mm - Parrilla inferior: Calculado: 12 mm - Parrilla superior: Calculado: 12 mm Separación máxima entre barras: Artículo de la norma EHE-08 Máximo: 30 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 28 cm - Armado inferior dirección Y: Calculado: 28 cm - Armado superior dirección X: Calculado: 28 cm - Armado superior dirección Y: Calculado: 28 cm Separación mínima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 28 cm - Armado inferior dirección Y: Calculado: 28 cm - Armado superior dirección X: Calculado: 28 cm - Armado superior dirección Y: Calculado: 28 cm Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991 Mínimo: 15 cm - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 15 cm - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 15 cm - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 15 cm - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 15 cm Página 7

40 escalera Listados Referencia: N15 Dimensiones: 95 x 95 x 40 Armados: Xi:Ø12c/28 Yi:Ø12c/28 Xs:Ø12c/28 Ys:Ø12c/28 Comprobación Valores Estado - Armado sup. dirección X hacia der: Calculado: 30 cm - Armado sup. dirección X hacia izq: Calculado: 30 cm - Armado sup. dirección Y hacia arriba: Calculado: 30 cm - Armado sup. dirección Y hacia abajo: Calculado: 30 cm Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 12 cm - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 15 cm - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 15 cm - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 15 cm - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 15 cm - Armado sup. dirección X hacia der: Calculado: 30 cm - Armado sup. dirección X hacia izq: Calculado: 30 cm - Armado sup. dirección Y hacia arriba: Calculado: 30 cm - Armado sup. dirección Y hacia abajo: Calculado: 30 cm Se cumplen todas las comprobaciones Página 8

41 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. III.- AMPLIACIÓN C. GRUPO PRESIÓN.

42 ÍNDICE 1.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA NORMAS CONSIDERADAS ACCIONES CONSIDERADAS Gravitatorias Viento Sismo Datos generales de sismo Hipótesis de carga Empujes en muros ESTADOS LÍMITE SITUACIONES DE PROYECTO Coeficientes parciales de seguridad (g) y coeficientes de combinación (y) Combinaciones DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS Muros LISTADO DE PAÑOS MATERIALES UTILIZADOS Hormigones Aceros por elemento y posición Aceros en barras Aceros en perfiles Muros de fábrica... 13

43 c. grupo presion cf osunillas 1.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA Proyecto: c. grupo presion cf osunillas Clave: cgrupopresion cf osunillas REV 2.- NORMAS CONSIDERADAS Hormigón: EHE-08 Aceros conformados: CTE DB SE-A Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A Forjados de viguetas: EHE-08 Categorías de uso B. Zonas administrativas G1. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento. No concomitante con el resto de acciones variables 3.- ACCIONES CONSIDERADAS Gravitatorias Viento Planta Sobrecarga de uso Categoría Valor (kn/m²) Cargas muertas (kn/m²) Forjado 1 G Cimentación B CTE DB SE-AE Código Técnico de la Edificación. Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación Zona eólica: A Listado de datos de la obra Grado de aspereza: II. Terreno rural llano sin obstáculos La acción del viento se calcula a partir de la presión estática q e que actúa en la dirección perpendicular a la superficie expuesta. El programa obtiene de forma automática dicha presión, conforme a los criterios del Código Técnico de la Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la zona eólica y grado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto considerado: q e = q b c e c p Donde: q b Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D. c e Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo D.2, en función del grado de aspereza del entorno y la altura sobre el terreno del punto considerado. c p Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.5 del apartado 3.3.4, en función de la esbeltez del edificio en el plano paralelo al viento. Viento X Viento Y q b (kn/m²) esbeltez c p (presión) c p (succión) esbeltez c p (presión) c p (succión) Página 2

44 c. grupo presion cf osunillas Planta Listado de datos de la obra Presión estática Ce (Coef. exposición) Viento X (kn/m²) Viento Y (kn/m²) Forjado Plantas Anchos de banda Ancho de banda Y (m) Ancho de banda X (m) En todas las plantas No se realiza análisis de los efectos de 2º orden Coeficientes de Cargas +X: Y: X:1.00 -Y:1.00 Planta Cargas de viento Viento X (kn) Viento Y (kn) Forjado Conforme al artículo , apartado 2 del Documento Básico AE, se ha considerado que las fuerzas de viento por planta, en cada dirección del análisis, actúan con una excentricidad de ±5% de la dimensión máxima del edificio Sismo Norma utilizada: NCSE-02 Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 Método de cálculo: Análisis mediante espectros de respuesta (NCSE-02, 3.6.2) Datos generales de sismo Caracterización del emplazamiento a b : Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) a b : g K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00 Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo I Sistema estructural Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 % Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia normal Parámetros de cálculo Número de modos de vibración que intervienen en el análisis : 3 Fracción de sobrecarga de uso : 1.00 Fracción de sobrecarga de nieve : 0.50 No se realiza análisis de los efectos de 2º orden Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno Direcciones de análisis Acción sísmica según X Acción sísmica según Y Página 3

45 c. grupo presion cf osunillas Listado de datos de la obra Eje Y Eje X Proyección en planta de la obra Hipótesis de carga Automáticas Peso propio Cargas muertas Sobrecarga (Uso B) Sobrecarga (Uso G1) Sismo X Sismo Y Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc Empujes en muros 4.- ESTADOS LÍMITE E.L.U. de rotura. Hormigón E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones Tensiones sobre el terreno Desplazamientos CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m Acciones características 5.- SITUACIONES DE PROYECTO Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios: - Situaciones persistentes o transitorias - Con coeficientes de combinación - Sin coeficientes de combinación Página 4

46 c. grupo presion cf osunillas - Situaciones sísmicas - Con coeficientes de combinación Listado de datos de la obra - Sin coeficientes de combinación - Donde: G k P k Q k A E γ G γ P γ Q,1 γ Q,i γ AE ψ p,1 ψ a,i Acción permanente Acción de pretensado Acción variable Acción sísmica Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes Coeficiente parcial de seguridad de la acción de pretensado Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento Coeficiente parcial de seguridad de la acción sísmica Coeficiente de combinación de la acción variable principal Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento Coeficientes parciales de seguridad (g) y coeficientes de combinación (y) Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán: E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08 Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Persistente o transitoria (G1) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Página 5

47 c. grupo presion cf osunillas Listado de datos de la obra Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Sismo (E) (1) Notas: (1) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra. E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08 / CTE DB-SE C Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Persistente o transitoria (G1) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Sismo (E) (1) Notas: (1) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra. Tensiones sobre el terreno Página 6

48 c. grupo presion cf osunillas Listado de datos de la obra Característica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Característica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Sismo (E) Desplazamientos Característica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Característica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Página 7

49 c. grupo presion cf osunillas Listado de datos de la obra Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso B) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Sismo (E) Combinaciones Nombres de las hipótesis PP CM Qa (B) Qa (G1) V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) SX SY Peso propio Cargas muertas Sobrecarga (Uso B. Zonas administrativas) Sobrecarga (Uso G1. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento. No concomitante con el resto de acciones variables) Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- Sismo X Sismo Y E.L.U. de rotura. Hormigón Página 8

50 c. grupo presion cf osunillas Listado de datos de la obra Comb. PP CM Qa (B) Qa (G1) V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) SX SY Página 9

51 c. grupo presion cf osunillas Listado de datos de la obra E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones Comb. PP CM Qa (B) Qa (G1) V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) SX SY Página 10

52 c. grupo presion cf osunillas Tensiones sobre el terreno Desplazamientos Listado de datos de la obra Comb. PP CM Qa (B) Qa (G1) V(+X exc.+) V(+X exc.-) V(-X exc.+) V(-X exc.-) V(+Y exc.+) V(+Y exc.-) V(-Y exc.+) V(-Y exc.-) SX SY DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS Grupo Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota 1 Forjado 1 1 Forjado Cimentación DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS Muros - Las coordenadas de los vértices inicial y final son absolutas. - Las dimensiones están expresadas en metros. Datos geométricos del muro Referencia Tipo muro GI- GF Vértices Inicial Final Planta Dimensiones Izquierda+Derecha=Total M3 Muro de fábrica 0-1 ( 0.19, 2.56) ( 3.09, 2.56) =0.25 M1 Muro de fábrica 0-1 ( 0.19, 0.54) ( 3.09, 0.54) =0.25 M2 Muro de fábrica 0-1 ( 0.19, 0.54) ( 0.19, 2.56) =0.25 M4 Muro de fábrica 0-1 ( 3.09, 0.54) ( 3.09, 2.56) =0.25 Empujes y zapata del muro Página 11

53 c. grupo presion cf osunillas Referencia Empujes Zapata del muro M3 M1 M2 M4 8.- LISTADO DE PAÑOS Tipos de forjados considerados Listado de datos de la obra Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes Viga de cimentación: x Vuelos: izq.:0.15 der.:0.00 canto:0.40 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: MPa -Situaciones accidentales: MPa Módulo de balasto: kn/m³ Viga de cimentación: x Vuelos: izq.:0.05 der.:0.00 canto:0.40 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: MPa -Situaciones accidentales: MPa Módulo de balasto: kn/m³ Viga de cimentación: x Vuelos: izq.:0.00 der.:0.05 canto:0.40 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: MPa -Situaciones accidentales: MPa Módulo de balasto: kn/m³ Viga de cimentación: x Vuelos: izq.:0.00 der.:0.15 canto:0.40 Tensiones admisibles -Situaciones persistentes: MPa -Situaciones accidentales: MPa Módulo de balasto: kn/m³ Nombre FORJADO V. AUTORRESISTENTE 20+5 BOV. HORMIGON Descripción FORJADO DE VIGUETAS DE HORMIGÓN Canto de bovedilla: 20 cm Espesor capa compresión: 5 cm Intereje: 70 cm Bovedilla: De hormigón Ancho del nervio: 10 cm Volumen de hormigón: m³/m² Peso propio: kn/m² Incremento del ancho del nervio: 3 cm Comprobación de flecha: Como vigueta pretensada Rigidez fisurada: 50 % rigidez bruta 9.- MATERIALES UTILIZADOS Hormigones Elemento Hormigón f ck (MPa) γ c Naturaleza Árido Tamaño máximo (mm) Todos HA a 1.50 Cuarcita 15 Página 12

54 c. grupo presion cf osunillas Listado de datos de la obra Aceros por elemento y posición Aceros en barras Elemento Acero f yk (MPa) Todos B 500 S a 1.15 γ s Aceros en perfiles Tipo de acero para perfiles Acero Límite elástico (MPa) Módulo de elasticidad (GPa) Acero conformado S Acero laminado S Muros de fábrica Con rigidez a cortante Módulo de cortadura (G): 392 MPa Módulo de elasticidad (E): 981 MPa Peso específico: 14.7 kn/m³ Tensión de cálculo en compresión: 1.96 MPa Tensión de cálculo en tracción: 0.20 MPa Página 13

55 Tensiones del terreno bajo vigas de cimentación Cimentación Tensión admisible en situaciones persistentes: MPa Tensión admisible en situaciones accidentales: MPa Viga Pórtico Tramo Dimensión Situaciones persistentes o transitorias Tensión media (MPa) Tensión en bordes (MPa) Estado 1 B8-B11 M1: 30x B9-B10 M3: 40x B8-B9 M2: 30x B11-B10 M4: 40x Viga Pórtico Tramo Dimensión Situaciones accidentales Tensión media (MPa) Tensión en bordes (MPa) Estado 1 B8-B11 M1: 30x B9-B10 M3: 40x B8-B9 M2: 30x B11-B10 M4: 40x Página 1-1

56 ÍNDICE 1.- SISMO Datos generales de sismo Espectro de cálculo Espectro elástico de aceleraciones Espectro de diseño de aceleraciones Coeficientes de participación Centro de masas, centro de rigidez y excentricidades de cada planta Cortante sísmico combinado por planta Cortante sísmico combinado y fuerza sísmica equivalente por planta... 6

57 c. grupo presion cf osunillas 1.- SISMO Justificación de la acción sísmica Norma utilizada: NCSE-02 Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 Método de cálculo: Análisis mediante espectros de respuesta (NCSE-02, 3.6.2) Datos generales de sismo Caracterización del emplazamiento a b : Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) a b : g K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00 Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo I Sistema estructural Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 % Tipo de construcción (NCSE-02, 2.2): Construcciones de importancia normal Parámetros de cálculo Número de modos de vibración que intervienen en el análisis : 3 Fracción de sobrecarga de uso : 1.00 Fracción de sobrecarga de nieve : 0.50 No se realiza análisis de los efectos de 2º orden Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Ninguno Direcciones de análisis Acción sísmica según X Acción sísmica según Y Eje Y Eje X Proyección en planta de la obra Página 2

58 c. grupo presion cf osunillas Espectro de cálculo Espectro elástico de aceleraciones Coef.Amplificación (g) Justificación de la acción sísmica 0.16 Coef.Amplificación: Donde: es el espectro normalizado de respuesta elástica El valor máximo de las ordenadas espectrales es g NCSE-02 (2.2, 2.3 y 2.4) Periodo (s) Parámetros necesarios para la definición del espectro a c : Aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02, 2.2) a c : g a b : Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) a b : g r: Coeficiente adimensional de riesgo r : 1.00 Tipo de construcción: Construcciones de importancia normal S: Coeficiente de amplificación del terreno (NCSE-02, 2.2) S : 0.80 C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.00 Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo I a b : Aceleración básica (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) a b : g r: Coeficiente adimensional de riesgo r : 1.00 n: Coeficiente dependiente del amortiguamiento (NCSE-02, 2.5) n : 1.09 W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 % T A : Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T A : 0.10 s K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00 C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.00 Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo I T B : Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T B : 0.40 s Página 3

59 c. grupo presion cf osunillas Justificación de la acción sísmica K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00 C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.00 Tipo de suelo (NCSE-02, 2.4): Tipo I Espectro de diseño de aceleraciones El espectro de diseño sísmico se obtiene reduciendo el espectro elástico por el coeficiente (µ) correspondiente a cada dirección de análisis. b: Coeficiente de respuesta b : 0.55 n: Coeficiente dependiente del amortiguamiento (NCSE-02, 2.5) n : 1.09 W: Amortiguamiento (NCSE-02, Tabla 3.1) W : 4.00 % m: Coeficiente de comportamiento por ductilidad (NCSE-02, ) m : 2.00 Ductilidad (NCSE-02, Tabla 3.1): Ductilidad baja a c : Aceleración sísmica de cálculo (NCSE-02, 2.2) a c : g K: Coeficiente de contribución (NCSE-02, 2.1 y Anejo 1) K : 1.00 C: Coeficiente del terreno (NCSE-02, 2.4) C : 1.00 T A : Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T A : 0.10 s T B : Periodo característico del espectro (NCSE-02, 2.3) T B : 0.40 s Coef.Amplificación (g) NCSE-02 ( ) Periodo (s) Página 4

60 c. grupo presion cf osunillas Justificación de la acción sísmica Coeficientes de participación Modo T L x L y L gz M x M y Hipótesis X(1) Hipótesis Y(1) Modo % % Modo % 0.05 % Modo % 0 % Total 100 % 100 % T: Periodo de vibración en segundos. R = 2 A = m/s² D = mm R = 2 A = m/s² D = mm R = 2 A = 0.61 m/s² D = mm L x, L y : Coeficientes de participación normalizados en cada dirección del análisis. L gz : Coeficiente de participación normalizado correspondiente al grado de libertad rotacional. M x, M y : Porcentaje de masa desplazada por cada modo en cada dirección del análisis. R = 2 A = m/s² D = mm R = 2 A = m/s² D = mm R = 2 A = 0.61 m/s² D = mm R: Relación entre la aceleración de cálculo usando la ductilidad asignada a la estructura y la aceleración de cálculo obtenida sin ductilidad. A: Aceleración de cálculo, incluyendo la ductilidad. D: Coeficiente del modo. Equivale al desplazamiento máximo del grado de libertad dinámico. Representación de los periodos modales Coef.Amplificación (g) 0.08 (0.122, 0.077) (0.155, 0.077) Periodo (s) Se representa el rango de periodos abarcado por los modos estudiados, con indicación de los modos en los que se desplaza más del 30% de la masa: Hipótesis modal Hipótesis Sismo 1 T (s) A (g) Modo Modo Página 5

61 c. grupo presion cf osunillas Justificación de la acción sísmica Centro de masas, centro de rigidez y excentricidades de cada planta Planta c.d.m. (m) c.d.r. (m) e X (m) e Y (m) Forjado 1 (1.64, 1.45) (1.64, 1.55) c.d.m.: Coordenadas del centro de masas de la planta (X,Y) c.d.r.: Coordenadas del centro de rigidez de la planta (X,Y) e X : Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (X) e Y : Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (Y) Representación gráfica del centro de masas y del centro de rigidez por planta c.d.r. c.d.m. Eje Y Eje X Forjado Cortante sísmico combinado por planta El valor máximo del cortante por planta en una hipótesis sísmica dada se obtiene mediante la Combinación Cuadrática Completa (CQC) de los correspondientes cortantes modales. Si la obra tiene vigas con vinculación exterior o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de dichos elementos no se muestran en el siguiente listado Cortante sísmico combinado y fuerza sísmica equivalente por planta Los valores que se muestran en las siguientes tablas no están ajustados por el factor de modificación calculado en el apartado 'Corrección por cortante basal'. Hipótesis sísmica: Sismo X1 Hipótesis sísmica: Sismo Y1 Planta Q X (kn) F eq,x (kn) Q Y (kn) F eq,y (kn) Forjado Planta Q X (kn) F eq,x (kn) Q Y (kn) F eq,y (kn) Forjado Página 6

62 ÍNDICE 1.- VIGAS Cimentación Forjado

63 c. grupo presion cf osunillas Comprobaciones E.L.U. 1.- VIGAS Cimentación Vigas B8 - B11 B8 - B9 COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TNMy TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st - B11 - B10 '0.000 m' '0.000 m' '1.273 m' η = 19.5 '0.838 m' η = 17.0 '0.838 m' η = 14.9 '0.404 m' η = 11.4 '0.838 m' η = 11.1 '0.838 m' η = 9.8 'B11' η = 5.7 'B8' η = 10.1 'B11' η = 9.0 'B11' η = 3.3 N.P.(1) 'B8' η = 5.6 N.P.(1) 'B11' η = 5.0 N.P.(1) Estado N.P. (1) N.P. (1) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) (3) N.P. h = 19.5 CUMPLE N.P. (1) N.P. (1) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) (3) N.P. h = 17.0 CUMPLE N.P. (1) N.P. (1) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) (3) N.P. h = 14.9 CUMPLE Vigas B9 - B10 COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TNMy TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st '0.000 m' '1.273 m' η = 14.0 '1.852 m' η = 7.9 '2.431 m' η = 5.4 '2.431 m' η = 3.1 Estado N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) (1) N.P. h = 14.0 CUMPLE Notación: Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras Arm.: Armadura mínima y máxima Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas) Q S.: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones sísmicas) N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) N,M S.: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones sísmicas) Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua. Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma. Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales. TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X. TNMy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje Y. TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma. TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma. T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección. T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal. T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal. -: - x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor. (2) La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales. (3) No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Vigas B8 - B11 B9 - B10 B8 - B9 B11 - B10 COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) σc Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. σsr Vfis x: m x: m x: m x: m Notación: σc: Fisuración por compresión Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda σsr: Área mínima de armadura Vfis: Fisuración por cortante x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Estado N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) CUMPLE N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) CUMPLE N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) CUMPLE N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) CUMPLE Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que la tensión de tracción máxima en el hormigón no supera la resistencia a tracción del mismo Forjado 1 Vigas B4 - B12 COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) Disp. Arm. Q Q S. N,M N,M S. Tc Tst Tsl TNMx TNMy TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st Sism. Disp. S. Cap. H Cap. S - '2.050 m' '2.187 m' η = 4.5 '2.187 m' η = 3.5 '2.187 m' η = 4.2 N.P. (1) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) N.P. (2) (4) N.P. '2.187 m' '2.187 m' N.P. (5) Estado CUMPLE h = 4.5 Página 2

64 c. grupo presion cf osunillas Comprobaciones E.L.U. Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) - Estado B5 - B6 N.P. (5) NO PROCEDE B13 - B4 N.P. (5) NO PROCEDE B4 - B5 N.P. (5) NO PROCEDE B14 - B12 N.P. (5) NO PROCEDE B7 - B6 N.P. (5) NO PROCEDE Notación: Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras Arm.: Armadura mínima y máxima Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas) Q S.: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones sísmicas) N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) N,M S.: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones sísmicas) Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua. Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma. Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales. TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje X. TNMy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión alrededor del eje Y. TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma. TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma. T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección. T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudinal. T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal. Sism.: Criterios de diseño por sismo Disp. S.: Criterios de diseño por sismo Cap. H: Diseño por capacidad. Esfuerzo cortante en vigas. Cap. S: Diseño por capacidad. Esfuerzo cortante en vigas. -: - x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) No hay interacción entre axil y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (2) La comprobación del estado límite de agotamiento por torsión no procede, ya que no hay momento torsor. (3) La comprobación no procede, ya que no hay interacción entre torsión y esfuerzos normales. (4) Debido a las características de aceleración sísmica de la zona y ductilidad de diseño de la estructura, no se realiza ninguna comprobación en cuanto a criterios de diseño por sismo para estructuras de hormigón armado. (5) No hay esfuerzos que produzcan tensiones normales para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Vigas B4 - B12 COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) σ c W k,c,sup. W k,c,lat.der. W k,c,inf. W k,c,lat.izq. σ sr V fis - x: 2.05 m Estado N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (1) N.P. (2) CUMPLE Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08) - Estado B5 - B6 N.P. (2) NO PROCEDE B13 - B4 N.P. (2) NO PROCEDE B4 - B5 N.P. (2) NO PROCEDE B14 - B12 N.P. (2) NO PROCEDE B7 - B6 N.P. (2) NO PROCEDE Notación: σc: Fisuración por compresión Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda σsr: Área mínima de armadura Vfis: Fisuración por cortante -: - x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Página 3

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66 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. ANEXO II. JUSTIFICACIÓN DE INSTALACIONES. 1

67 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. 1.-INSTALACIÓN ELECTRICA Antecedentes. Se redacta el presente Proyecto de obras de Mejora y modernización del Campo de Fútbol Antonio Márquez Alarcón, en Osunillas, Mijas, Málaga, por encargo del Excmo. Ayuntamiento de Mijas. El campo de futbol está dotado de instalación eléctrica, la cual tiene una antigüedad superior a 15 años, y fue legalizada en base al Real Decreto 2413/1973, aunque actualmente no se ha obtenido copia de la documentación de legalización. El suministro eléctrico se realiza desde la red de baja tensión de la compañía Endesa Distribución, existiendo un contador de energía ubicado en el módulo dispuesto para ello en la parte trasera del local técnico Objeto. El objeto del presente proyecto es llevar a cabo la reforma de la instalación eléctrica existente, tanto para dar suministro al nuevo sistema de bombeo de agua para riego del césped artificial, como para la renovación de varios cuadros de mando y protección que se encuentran en un estado totalmente deficiente. Entre ellos el Cuadro General de Mando y Protección. Además de instalar un nuevo cuadro de mando para el suministro de un marcador electrónico Alcance. La instalación eléctrica actual está formada fundamentalmente por un Cuadro General y varios Cuadros Secundarios dispuestos tanto en el local técnico como en el módulo de vestuarios y el bar. Los receptores mas significativos son los sistemas de iluminación del campo de futbol, compuestos por cuatro torretas metálicas en las que se ubican 6 focos de halogenuro metálico de 2000 w. cada una, siendo la potencia total de este sistema de iluminación w. Tambien existe un grupo de presión para el riego actual con una potencia de 20 kw. La actuación que se pretende realizar es considerada como reparación en lo concerniente a los cuadros de mando a sustituir, modificación respecto a la línea de alimentación al sistema de riego y ampliación respecto a la línea para el marcador electrónico. Estas actuaciones no afectan al 50 % de la potencia instalada, por lo que atendiendo al artículo 2 del Reglamento de Baja Tensión será aplicación únicamente a la parte de la instalación que se modifica, la cual cumplirá todo lo establecido en las Instrucciones Técnicas Complementarias. Todas las instalaciones incluidas en el presente capítulo deberán ser ejecutadas por una Empresa Autorizada y Registrada. Según normalización preferente recogida en el Art.4 de REBT, la tensión de la red de distribución interior será de 230 V. a la Frecuencia de 50 Hz. 2

68 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA Suministro de Energía. La acometida a la Caja General de Protección está alimentada a una tensión de 400V, procedente de la red de distribución en B.T existente en la zona, propiedad de la Cía. Sevillana-Endesa de electricidad. Esta nos ofrece el suministro de las siguientes características: Distribución trifásica con neutro. Corriente alterna. Frecuencia de trabajo 50 HZ. Tensión entre fases de 400 V y entre fase y el neutro 230 V Acometida. La acometida existente está formada por una red trenzada aérea apoyada sobre apoyos metálicos y tiene una sección uniforme y siendo los conductores empleados unipolares de Aluminio homogéneo de tensión asignada no inferior 0,6/1 KV y de sección 50 mm2 para las fases y neutro. En nuestro caso, no se pretende realizar actuación sobre la acometida Caja General de Protección. CGP. Existe una Caja General de Protección homologada por la compañía, modelo CGP-7, ubicada en el interior de un nicho en la parte trasera del local técnico. No se realizará actuación alguna sobre la CGP Línea General de alimentación. LGA. Existe una Línea General de Alimentación que parte de la CGP y da servicio al módulo de medida, está dispuesta en el interior de tubos corrugados empotrados. No se pretende realizar modificación Caja de Protección y Medida. En la parte trasera del local técnico existe una hornacina, con puerta de acceso metálica normalizada por la compañía suministradora con grado de protección IK10, dentro de la cual se alberga un módulo de medida donde está colocado el contador de energía trifásico. No se realizará ninguna actuación en dicho elemento. 3

69 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA Derivación Individual. La línea de enlace corresponderá a la Derivación Individual que parte desde el Modulo de Medida y llega hasta el Cuadro General de Mando y Protección, el cual está ubicado en el interior del local técnico. La canalización para alojar la Derivación Individual será mediante tubos de polietileno corrugados de 90 mm. de diámetro, y discurrirá de forma empotrada en el cerramiento del local. Los tubos tienen características equivalentes a los clasificados como no propagadores de la llama de acuerdo con las normas UNE-EN y UNE-EN Los conductores a emplear en esta instalación serán de Cobre, con aislamiento 0,6 /1 KV, y deberán cumplir los requisitos especificados. Los cables serán no propagadores del incendio y con emisión de humos y opacidad reducida. Los cables con características equivalentes a las de la norma UNE parte 4 ó 5 o a la norma UNE cumplen con esta prescripción, según indica la ITC-BT 15 del REBT. Por cuanto se refiere a las secciones de los conductores y al número de los mismos, se calcularán teniendo en cuenta los siguientes aspectos: Máxima carga prevista. Tensión de suministro. Intensidades máximas admisibles para el tipo de conductor, terna de cables unipolares con aislamiento XLPE. Las condiciones de su instalación, que en este caso serán cables enterrados en zanjas en el interior de tubos. Para los cuales, habrá que tener en cuenta, que deberá aplicarse un factor de corrección de 0,8. La caída de tensión máxima admisible, según l ITC-BT-15, para el caso de DI en suministros para un solo usuario es de 1.5 % Los cables utilizados para la Derivación Individual serán del tipo RZ1-K (AS) Cuadro General de Mando y Protección. El Cuadro General de Mando y Protección será sustituido, ya que el actual está en un estado totalmente deficiente y carece de las medidas de seguridad y protección requeridas, para lo cual se instalará un nuevo cuadro en el local técnico, que cumplirá los siguientes requisitos: La altura a la cual se situará el dispositivo, medida desde el suelo, será como mínimo 1 metro. Estará formado por aislamiento clase II con puerta IP 65 / IK 07 (mínimo según ITC-BT17 IP 30 e IK 07), con capacidad suficiente para alojar todos los mecanismos de protección de cada uno de los circuitos diseñados, así como las protecciones generales de la instalación, al menos 102 elementos, además irá 4

70 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. provisto de caja para alojamiento de interruptor de control de potencia para cumplir especificaciones particulares de compañía suministradora. El armario de protección y medida de poliéster reforzado con fibra de vidrio, prensado en caliente y de color gris claro con las siguientes características: Autoextinguible, fácilmente mecanizable, gran resistencia al choque. Ventilación natural, excelente comportamiento a la intemperie, montaje saliente, empotrado o sobre zócalo. Puerta con apertura a 180º y cierre triple acción, con accionamiento mediante llave triangular Standard, y bloqueo de candado. Doble aislamiento. Atendiendo a lo dispuesto en el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, las líneas estarán protegidas individualmente, con corte omnipolar, tanto contra sobreintensidades (sobrecargas y cortocircuitos), como contra corrientes de defecto a tierra y contra sobretensiones. La intensidad de defecto, umbral de desconexión de los interruptores diferenciales, será como máximo de 30 ma para circuitos de alumbrado y 300 ma para motores eléctricos. En el interior del cuadro general irán los dispositivos de mando y protección que quedan totalmente detallados en el esquema unifilar adjunto a este proyecto, siendo básicamente los siguientes: Un interruptor general automático de corte omnipolar, que permita su accionamiento manual y que esté dotado de elementos de protección contra sobrecarga y cortocircuitos (según ITC-BT-22). Tendrá poder de corte suficiente para la intensidad de cortocircuito que pueda producirse en el punto de su instalación, de 6 ka como mínimo. Este interruptor será independiente del interruptor de control de potencia. Dispositivo de protección contra sobretensiones, según ITC-BT-23. Interruptores automáticos de corte omnipolar para cada uno de los circuitos interiores, que permita su accionamiento manual y que estén dotados de elementos de protección contra sobrecarga y cortocircuitos (según ITC-BT-22). Tendrá poder de corte suficiente para la intensidad de cortocircuito que pueda producirse en el punto de su instalación, de 6 ka como mínimo. Interruptores diferenciales, de intensidad asignada superior o igual a los interruptores automáticos de los propios circuitos, destinados a la protección contra contactos indirectos de todos los circuitos (según ITC-BT-24). Conexionado con conductor de cobre tipo H07Z-K de secciones y colores normalizados. Se colocará una caja para el interruptor de control de potencia, inmediatamente antes de los demás dispositivos, en compartimento independiente y precintable. Dicha caja se podrá colocar en el mismo cuadro donde se coloquen los dispositivos generales de mando y protección. 5

71 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. El instalador fijará de forma permanente sobre el cuadro de distribución una placa, impresa con caracteres indelebles, en la que conste su nombre o marca comercial, fecha en que se realizó la instalación, así como la intensidad asignada del interruptor general automático Cuadros Secundario alumbrado superior torretas. Existe cuadro eléctrico que suministra energía al alumbrado superior de las torretas, el cual se encuentra en mal estado, produciendo numerosas averías, además de constituir un riesgo grave para las personas, motivo por el cual se sustituirá por otro cuadro nuevo, el cual cumplirá lo siguiente: La altura a la cual se situará el dispositivo, medida desde el suelo, será como mínimo 1 metro. Estará formado por aislamiento clase II con puerta IP 65 / IK 07 (mínimo según ITC-BT17 IP 30 e IK 07), con capacidad suficiente para alojar todos los mecanismos de protección de cada uno de los circuitos diseñados, al menos 102 elementos. El cuadro será similar al existente que da servicio alumbrado inferior de las torretas. El armario de protección y medida de poliéster reforzado con fibra de vidrio, prensado en caliente y de color gris claro con las siguientes características: Autoextinguible, fácilmente mecanizable, gran resistencia al choque. Ventilación natural, excelente comportamiento a la intemperie, montaje saliente, empotrado o sobre zócalo. Puerta con apertura a 180º y cierre triple acción, con accionamiento mediante llave triangular Standard, y bloqueo de candado. Doble aislamiento. Atendiendo a lo dispuesto en el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, las líneas estarán protegidas individualmente, con corte omnipolar, tanto contra sobreintensidades (sobrecargas y cortocircuitos), como contra corrientes de defecto a tierra y contra sobretensiones. La intensidad de defecto, umbral de desconexión de los interruptores diferenciales, será como máximo de 30 ma para circuitos de alumbrado y 300 ma para motores eléctricos. En el interior del cuadro irán los dispositivos de mando y protección que quedan totalmente detallados en el esquema unifilar adjunto a este proyecto. El instalador fijará de forma permanente sobre el cuadro de distribución una placa, impresa con caracteres indelebles, en la que conste su nombre o marca comercial, fecha en que se realizó la instalación, así como la intensidad asignada del interruptor general automático Cuadro de protección para marcador electrónico. 6

72 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. Se procederá a instalar un nuevo cuadro de mando para el marcador electrónico, el cual irá adosado a uno de los pilares de éste, y cumplirá los requisitos siguientes: La altura a la cual se situará el dispositivo, medida desde el suelo, será como mínimo 1 metro. Estará formado por aislamiento clase II con puerta IP 65 / IK 07 (mínimo según ITC-BT17 IP 30 e IK 07), con capacidad suficiente para alojar todos los mecanismos de protección de cada uno de los circuitos diseñados, al menos 72 elementos. El armario de protección y medida de poliéster reforzado con fibra de vidrio, prensado en caliente y de color gris claro con las siguientes características: Autoextinguible, fácilmente mecanizable, gran resistencia al choque. Ventilación natural, excelente comportamiento a la intemperie, montaje saliente, empotrado o sobre zócalo. Puerta con apertura a 180º y cierre triple acción, con accionamiento mediante llave triangular Standard, y bloqueo de candado. Doble aislamiento. Atendiendo a lo dispuesto en el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, las líneas estarán protegidas individualmente, con corte omnipolar, tanto contra sobreintensidades (sobrecargas y cortocircuitos), como contra corrientes de defecto a tierra y contra sobretensiones. La intensidad de defecto, umbral de desconexión de los interruptores diferenciales, será como máximo de 30 ma para circuitos de alumbrado y 300 ma para motores eléctricos. En el interior del cuadro irán los dispositivos de mando y protección que quedan totalmente detallados en el esquema unifilar adjunto a este proyecto. El instalador fijará de forma permanente sobre el cuadro de distribución una placa, impresa con caracteres indelebles, en la que conste su nombre o marca comercial, fecha en que se realizó la instalación, así como la intensidad asignada del interruptor general automático Instalación receptora Descripción general de la instalación receptora. La instalación receptora está formada tanto por los cuadros general y secundario, anteriormente definidos, como por las líneas que partiendo desde éstos alimentan a los diferentes receptores. Además de las prescripciones generales y particulares que se detallan en los apartados posteriores se tendrán en cuenta las prescripciones indicadas en la ITC BT 30 LOCALES MOJADOS y la ITC BT 28 LOCALES DE PÚBLICA CONCURRENCIA Prescripciones particulares de ejecución. 7

73 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. En base a la clasificación de la instalación según el RBT como LOCAL MOJADO se cumplirán las siguientes prescripciones particulares, indicadas en la ITC-BT 30 y su guía de aplicación: - En general, las canalizaciones serán estancas, utilizándose para terminales, empalmes y conexiones sistemas y dispositivos que presenten un grado de protección mínimo IPX4. - Los cables a utilizar serán del tipo conductores unipolares con una tensión asignada mínima de 450/750 v, tanto los cables con denominación como los H07Z1-K cumplen los requisitos establecidos. - Los cuadros de mando y protección y las tomas de corriente serán estancas, protegidas contra las proyecciones de agua, mínimo IPX5, al igual que los receptores de alumbrado que además no serán de clase 0. - Las canalizaciones serán: Empotradas según lo especificado en la ITC BT 21. Superficie, según lo establecido en la ITC BT 21 pero dispondrá de un grado de resistencia a la corrosión 4. Subterránea, según lo establecido en la ITC BT 07. En base a la clasificación como LOCAL DE PÚBLICA CONCURRENCIA se cumplirán las prescripciones particulares indicadas en la ITC BT 28 y su guía de aplicación Prescripciones generales de ejecución. CONDUCTORES. Los conductores se han determinado en todos los casos unipolares o multipolares de cobre para la alimentación a la instalación receptora, siendo de aluminio la acometida. La sección de cada uno de los conductores que componen un determinado circuito, será uniforme en toda su extensión, de manera que no haya que intercalar fusible alguno. En instalaciones interiores, para tener en cuenta las corrientes armónicas debidas a cargas no lineales y posibles desequilibrios, salvo justificación por cálculo, la sección del conductor neutro será como mínimo igual a la de las fases. No se utilizará un mismo conductor neutro para varios circuitos. Los conductores de fase, neutro y tierra se distinguirán fácilmente por el color de su aislamiento o por claras inscripciones en los mismos. El código de colores a tener en cuenta será el siguiente: - Conductor de fase... Marrón, Negro y Gris. - Conductor neutro... Azul celeste. - Conductor de tierra... Verde - Amarillo. Los conductores de protección tendrán una sección mínima igual a la fijada en la tabla siguiente: 8

74 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. Sección conductores fase (mm²) Sección conductores protección (mm²) Sf 16 Sf 16 < S f Sf > 35 Sf/2 Los cuadros y elementos denominados de seguridad serán alimentados por conductores de cobre resistentes al fuego durante 90 minutos tipo AS+. Estas líneas mantendrán el servicio durante y después del incendio, siendo conformes a las especificaciones de la norma UNE parte 4 ó 5, UNE , UNE-EN y UNE-EN según sistemas de instalación y tensiones de servicio asignadas. Los cables eléctricos destinados a circuitos de servicios de seguridad no autónomos o a circuitos de servicios con fuentes autónomos centralizados, como grupos contraincendios, bombas de achique, etc. serán resistentes al fuego, y mantendrán el servicio durante y después del incendio y tendrán emisión de humos y opacidad reducida. Todos los conductores que entren y salgan de los cuadros eléctricos, o armarios, tanto principales como secundarios y/o de control, se señalizarán adosándoles una etiqueta en al que figurará el número de circuito. CAJA DE EMPALME Y DERIVACIÓN. Se dispondrán de cajas de registros y empalmes en número y dimensiones suficientes para el fácil manejo de los conductores. Estas serán aislantes y no propagadoras de la llama. Las dimensiones de estas cajas serán tales que permitan alojar holgadamente todos los conductores que deban contener. Su profundidad será al menos igual al diámetro del tubo mayor más un 50 % del mismo, con un mínimo de 40 mm. Su diámetro o lado interior mínimo será de 60 mm. Cuando se quieran hacer estancas las entradas de los tubos en las cajas de conexión, deberán emplearse prensaestopas o racores adecuados. Las conexiones y/o derivaciones entre conductores se realizarán en el interior de estas cajas, no permitiendo nunca la unión por simple retorcimiento o arrollamiento entre sí de los conductores sino utilizando bornes de conexión montados individualmente o constituyendo bloques o regletas de conexión; puede permitirse asimismo, la utilización de bridas de conexión. MECANISMOS. Los mecanismos a utilizar tanto en alumbrado como en fuerza motriz, serán del tipo empotrado o superficie estancos y han de ser firmas acreditadas y estar homologados convenientemente con el marcado CE. 9

75 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. Los pulsadores e interruptores y tomas de corriente serán de intensidad nominal de 10 y 16 A respectivamente. Los mecanismos dispuestos en montaje superficial serán estancos y dispondrán de su correspondiente caja de protección. El conexionado de conductores habrá de hacerse directamente en el mecanismo final instalado o en cajas de empalme o derivación, de material aislante y no propagador de la llama, que si son metálicas estarán protegidas contra la corrosión. Todos los circuitos estarán dotados de conductor de protección de puesta a tierra. Todas las tomas de corriente irán equipadas con contactos de puesta a tierra. CANALIZACIONES. Las canalizaciones deberán estar dispuestas de forma que faciliten su maniobra, inspección y acceso a sus conexiones. Las canalizaciones eléctricas se establecerán de forma que mediante la conveniente identificación de sus circuitos y elementos, se pueda proceder en todo momento a reparaciones, transformaciones, etc. En toda la longitud de los pasos de canalizaciones a través de elementos de la construcción, tales como muros, tabiques y techos, no se dispondrán empalmes o derivaciones de cables, estando protegidas contra los deterioros mecánicos, las acciones químicas y los efectos de la humedad. En caso de proximidad de canalizaciones eléctricas con otras no eléctricas, se dispondrán de forma que entre las superficies exteriores de ambas se mantenga una distancia mínima de 3 cm. En caso de proximidad con conductos de calefacción, de aire caliente, vapor o humo, las canalizaciones eléctricas se establecerán de forma que no puedan alcanzar una temperatura peligrosa y, por consiguiente, se mantendrán separadas por una distancia conveniente o por medio de pantallas calorífugas. Las canalizaciones eléctricas no se situarán por debajo de otras canalizaciones que puedan dar lugar a condensaciones, tales como las destinadas a conducción de vapor, de agua, de gas, etc., a menos que se tomen las disposiciones necesarias para proteger las canalizaciones eléctricas contra los efectos de estas condensaciones. Los tubos se unirán entre sí mediante accesorios adecuados a su clase que aseguren la continuidad de la protección que proporcionan a los conductores. Las curvas practicadas en los tubos serán continuas y no originarán reducciones de sección inadmisibles. Los radios mínimos de curvatura para cada clase de tubo serán los especificados por el fabricante conforme a UNE-EN 10

76 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. Será posible la fácil introducción y retirada de los conductores en los tubos después de colocarlos y fijados éstos y sus accesorios, disponiendo para ello los registros que se consideren convenientes, que en tramos rectos no estarán separados entre sí más de 15 metros. El número de curvas en ángulo situadas entre dos registros consecutivos no será superior a 3. Los conductores se alojarán normalmente en los tubos después de colocados éstos. Los registros podrán estar destinados únicamente a facilitar la introducción y retirada de los conductores en los tubos o servir al mismo tiempo como cajas de empalme o derivación. Los tubos metálicos que sean accesibles deben ponerse a tierra. Su continuidad eléctrica deberá quedar convenientemente asegurada. En el caso de utilizar tubos metálicos flexibles, es necesario que la distancia entre dos puestas a tierra consecutivas de los tubos no exceda de 10 metros. No podrán utilizarse los tubos metálicos como conductores de protección o de neutro. Cuando los tubos se instalen en montaje superficial, se tendrán en cuenta, además, las siguientes prescripciones: Los tubos se fijarán a las paredes o techos por medio de bridas o abrazaderas protegidas contra la corrosión y sólidamente sujetas. La distancia entre éstas será, como máximo, de 0,50 metros. Se dispondrán fijaciones de una y otra parte en los cambios de dirección, en los empalmes y en la proximidad inmediata de las entradas en cajas o aparatos. Los tubos se colocarán adaptándose a la superficie sobre la que se instalan, curvándose o usando los accesorios necesarios. En alineaciones rectas, las desviaciones del eje del tubo respecto a la línea que une los puntos extremos no serán superiores al 2 por 100. Es conveniente disponer los tubos, siempre que sea posible, a una altura mínima de 2,50 metros sobre el suelo, con objeto de protegerlos de eventuales daños mecánicos. Cuando los tubos se coloquen empotrados, se tendrán en cuenta, además, las siguientes prescripciones: En la instalación de los tubos en el interior de los elementos de la construcción, las rozas no pondrán en peligro la seguridad de las paredes o techos en que se practiquen. Las dimensiones de las rozas serán suficientes para que los tubos queden recubiertos por una capa de 1 centímetro de espesor, como mínimo. En los ángulos, el espesor de esta capa puede reducirse a 0,5 centímetros. No se instalarán entre forjado y revestimiento tubos destinados a la instalación eléctrica de las plantas inferiores. Para la instalación correspondiente a la propia planta, únicamente podrán instalarse, entre forjado y revestimiento, tubos que deberán quedar recubiertos por una capa de hormigón o mortero de 1 centímetro de espesor, como mínimo, además del revestimiento. 11

77 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. En los cambios de dirección, los tubos estarán convenientemente curvados o bien provistos de codos o "T" apropiados, pero en este último caso sólo se admitirán los provistos de tapas de registro. Las tapas de los registros y de las cajas de conexión quedarán accesibles y desmontables una vez finalizada la obra. Los registros y cajas quedarán enrasados con la superficie exterior del revestimiento de la pared o techo cuando no se instalen en el interior de un alojamiento cerrado y practicable. En el caso de utilizarse tubos empotrados en paredes, es conveniente disponer los recorridos horizontales a 50 centímetros como máximo, de suelo o techos y los verticales a una distancia de los ángulos de esquinas no superior a 20 centímetros. SUBTERRANEAS. Las canalizaciones se instalarán a una profundidad mínima de 0,40m. del nivel del suelo en caso de tubos bajo aceras y zonas peatonales, y de 0.80 m. en el resto de casos, midiendo siempre desde la parte inferior del tubo. Para el caso concreto de cruces de carreteras, los tubos irán recubiertos de hormigón en toda su longitud a un profundidad mínima de 0.80 m. Siempre que sea posible, el cruce se realizará perpendicular al eje del vial. Se colocará una cinta de señalización que advierta de la existencia de cables eléctricos, situada a una distancia mínima del nivel del suelo de 0,10 m y a 0.25 m. por encima del tubo Linea de alimentación a receptores. Las líneas de alimentación a los receptores se realizarán con conductor de cobre tipo ES07Z1-K, no propagadores del incendio y con emisión de humos y opacidad reducida, con características equivalentes a las de la norma UNE Dichas líneas estarán canalizadas bajo tubo de PVC en montaje superficial los cuales tendrán características equivalentes a los clasificados como no propagadores de la llama de acuerdo con las normas UNE-EN y UNE-EN Instalación de circuitos de alumbrado. Las líneas para los circuitos de alumbrado se realizarán con conductor de cobre tipo ES07Z1-K, no propagadores del incendio y con emisión de humos y opacidad reducida, con características equivalentes a las de la norma UNE Dichas líneas estarán canalizadas, dependiendo del local en el que se encuentren, o bien bajo tubo de PVC en montaje superficial o bien en montaje empotrado, en ambos casos los tubos tendrán características equivalentes a los clasificados como no propagadores de la llama de acuerdo con las normas UNE-EN y UNE-EN

78 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. Todos los circuitos serán protegidos individualmente con interruptor magnetotérmico e interruptor diferencial. Los circuitos se dimensionan para una caída de tensión del 3 % de la tensión nominal. Los tipos de luminarias así como su distribución quedan indicados en la parte de Estudio Lumínico y en los planos adjuntos Instalación de circuitos de fuerza. Se disponen circuitos de fuerza para los locales consistentes en tomas de corriente con contacto de puesta a tierra, para los usos varios, siendo su ubicación la que se muestra en los planos adjuntos. Las líneas para los circuitos de fuerza se realizarán con conductor de cobre tipo ES07Z1-K, no propagadores del incendio y con emisión de humos y opacidad reducida, con características equivalentes a las de la norma UNE Dichas líneas estarán canalizadas, dependiendo del local en el que se encuentren, o bien bajo tubo de PVC en montaje superficial o bien en montaje empotrado, en ambos casos los tubos tendrán características equivalentes a los clasificados como no propagadores de la llama de acuerdo con las normas UNE-EN y UNE-EN Las secciones y diámetros de los tubos de cada circuito se encuentran especificados en la Memoria Justificativa y en los planos adjuntos. Los circuitos se dimensionan para una caída de tensión del 5 % de la tensión nominal Instalación de circuitos de fuerza. Según se estable en RBT y en el CTE tanto los locales de riesgo especial como los que sean origen de evacuación estarán dotados de alumbrado de emergencia, en nuestro caso tanto el local técnico que alberga los sistemas de impulsión de agua como los módulos de aseos cumplen los requisitos, por lo que se dotarán de alumbrado. El tiempo de carga será de 24 horas, tendrá una autonomía mínima de una hora y entrará en funcionamiento, cuando se produzca el fallo en el alumbrado ordinario o cuando su tensión baje a menos del 70 % de su valor nominal. Debe proporcionar en el eje de evacuación del local una iluminación mínima de 1 lux y de 5 lux en los situados junto a los equipos de incendios y cuadros eléctricos. La distribución y número de los equipos se encuentran especificados en el apartado de cálculos y en los planos adjuntos, así como el tipo de luminarias a instalar. 13

79 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. Las luminarias serán aptas para ser montadas sobre superficies inflamables y contarán todas ellas con protección de red mediante dispositivo electrónico, siendo de material envolvente autoextinguible Instalación de puesta a tierra. La puesta a tierra es la unión eléctrica directa, sin fusibles ni protección alguna, de una parte del circuito eléctrico o de una parte no perteneciente al mismo mediante una toma de tierra con un electrodo o grupo de electrodos enterrados en el suelo. La finalidad principal de una puesta a tierra es limitar la tensión que con respecto a tierra, puedan presentar en un momento dado, las masa metálicas, asegurar la actuación de las protecciones y eliminar o disminuir el riesgo que supone una avería en los materiales eléctricos utilizados. El sistema de protección está basado, principalmente, en no permitir la existencia de tensiones entre diferentes masa metálicas o entre éstas y el suelo, superiores a 24V en viviendas y locales húmedos, o 50V en locales secos. Estos valores son los máximos que puede soportar el cuerpo humano sin peligro de las lesiones graves. Para conseguir estos valores de tensión, se equipan las instalaciones con una línea paralela a los conductores de enlace del edificio que sea capaz de enviar a tierra cualquier corriente de fuga, derivación, etc., así como las descargas de origen atmosférico (rayos). La elección de los materiales que aseguran la puesta a tierra son tales que: El valor de la resistencia de puesta a tierra está conforme con las normas de protección y de funcionamiento de la instalación, teniendo en cuenta los requisitos generales indicados en el REBT (ITC-BT-24) y los requisitos particulares de las Instrucciones Técnicas aplicables a cada instalación. Las corrientes de defecto a tierra y las corrientes de fuga puedan circular sin peligros, particularmente desde el punto de vista de solicitaciones térmicas, mecánicas y eléctricas. La solidez o la protección mecánica queda asegurada con independencia de las condiciones estimadas de influencias externas. Se contempla además los posibles riesgos debidos a electrólisis que pudieran afectar a otras partes metálicas. El tipo, los materiales utilizados y la profundidad de enterramiento de las tomas de tierra, son tales que, la posible pérdida de humedad del suelo, la corrosión y la presencia de hielo u otros factores climáticos, no aumenten su resistencia eléctrica por encima del valor previsto. La profundidad nunca será inferior a 0,50 m. Sobre los conductores de tierra y en lugar accesible, se prevé un dispositivo que permite medir la resistencia de la toma de tierra, será desmontable mediante un útil, mecánicamente seguro y asegura la continuidad eléctrica. 14

80 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. Los conductores de protección unen las masas de la instalación y los elementos metálicos con la línea de tierra. La sección de los cables de protección será en función de lo establecido en la tabla 2 de la ITC BT 18 del RBT: S 16 mm Sp = S 16 < S 35 mm Sp = 16 S > 35 mm Sp = S/2 En todos los casos, los conductores de protección que no forman parte de la canalización de alimentación serán de cobre con una sección, al menos, de: 2,5 mm2, para conductores de protección protegidos mecánicamente. 4 mm2, para conductores de protección sin proteger. Cuando el conductor de protección sea común a varios circuitos, la sección de ese conductor debe dimensionarse en función de la mayor sección de los conductores de fase. Como conductores de protección pueden utilizarse: Conductores en los cables multiconductores o conductores aislados o desnudos que posean una envolvente común con los conductores activos. Conductores separados desnudos o aislados. Por tanto y según cálculos realizados después de las mediciones oportunas se instala toma de tierra independiente de profundidad con método jabalina, compuesta por dos electrodos de 2 m de longitud hincados en el terreno, unidos con cable conductor de cobre de 35mm2 de sección, conectados a puente para comprobación, dentro de una arqueta de registro de polipropileno de 30x30cm. Se añadirán aditivos consistentes en sacos de 5 kg de sales minerales para la mejora de la conductividad, disminuyendo así la resistividad del terreno. Según se indica en la ITC-BT 31 todos los elementos conductores de los volúmenes 0,1 y 2 y los conductores de protección de todos los equipos con partes conductores accesibles situados en estos volúmenes, deben conectarse a una conexión equipotencial suplementaria local. Estos conductores constituyen la red equipotencial, y están constituidos por conductor de cobre de 35 mm2 de sección, directamente enterrado (no protegido), cumpliendo la sección mínima exigida en la tabla 1 de la ITC-BT Memoria justificativos Potencias. 15

81 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. Calcularemos la potencia real de un tramo sumando la potencia instalada de los receptores que alimenta, y aplicando la simultaneidad adecuada y los coeficientes impuestos por el REBT. Entre estos últimos cabe destacar: Factor de 1 8 a aplicar en tramos que alimentan a puntos de luz con lámparas o tubos de descarga. (Instrucción ITC-BT-09, apartado 3 e Instrucción ITC-BT 44, apartado 3.1del REBT). Factor de 1 25 a aplicar en tramos que alimentan a uno o varios motores, y que afecta a la potencia del mayor de ellos. (Instrucción ITC-BT-47, apartado. 3 del REBT) Intensidades. Determinaremos la intensidad por aplicación de las siguientes expresiones: - Distribución monofásica: Siendo: V = Tensión (V) P = Potencia (W) = Intensidad de corriente (A) Cos = Factor de potencia I P = V Cosϕ - Distribución trifásica: Siendo: V = Tensión entre hilos activos I P = 3 V Cosϕ Sección. Para determinar la sección de los cables utilizaremos tres métodos de cálculo distintos: Calentamiento. Limitación de la caída de tensión en la instalación (momentos eléctricos). Limitación de la caída de tensión en cada tramo. Adoptaremos la sección nominal más desfavorable de las tres resultantes, tomando como valores mínimos 1,50 mm² para alumbrado y 2,50 mm² para fuerza. CÁLCULO DE LA SECCIÓN POR CALENTAMIENTO 16

82 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. Aplicaremos para el cálculo por calentamiento lo expuesto en la norma UNE / La intensidad máxima que debe circular por un cable para que éste no se deteriore viene marcada por las tablas 52-C1 a 52-C12. En función del método de instalación adoptado de la tabla 52-B2, determinaremos el método de referencia según 52-B1, que en función del tipo de cable nos indicará la tabla de intensidades máximas que hemos de utilizar. La intensidad máxima admisible se ve afectada por una serie de factores como son la temperatura ambiente, la agrupación de varios cables, la exposición al sol, etc. que generalmente reducen su valor. Hallaremos el factor por temperatura ambiente a partir de las tablas 52-D1 y 52-D2. El factor por agrupamiento, de las tablas 52-E1, 52-E2, 52-E3 A y 52-E3 B. Si el cable está expuesto al sol, o bien, se trata de un cable con aislamiento mineral, desnudo y accesible, aplicaremos directamente un 0,9. Para el cálculo de la sección, dividiremos la intensidad de cálculo por el producto de todos los factores correctores, y buscaremos en la tabla la sección correspondiente para el valor resultante. Para determinar la intensidad máxima admisible del cable, buscaremos en la misma tabla la intensidad para la sección adoptada, y la multiplicaremos por el producto de los factores correctores. MÉTODO DE LOS MOMENTOS ELÉCTRICOS Este método nos permitirá limitar la caída de tensión en toda la instalación a 4,50% para alumbrado y 6,50% para fuerza. Para ejecutarlo, utilizaremos las siguientes fórmulas: - Distribución monofásica: Siendo: S = Sección del cable (mm²) = Longitud virtual. e = Caída de tensión (V) K = Conductividad. S 2 λ K e U Li = Longitud desde el tramo hasta el receptor (m) Pi = Potencia consumida por el receptor (W) Un = Tensión entre fase y neutro (V) ( L P ) λ = i = ; i n - Distribución trifásica: Siendo: Un = Tensión entre fases (V) S λ K e U ( L P ) λ = i = ; i n CAÍDA DE TENSIÓN 17

83 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. Una vez determinada la sección, calcularemos la caída de tensión en el tramo aplicando las siguientes fórmulas: - Distribución monofásica: Siendo: e = Caída de tensión (V) S = Sección del cable (mm²) K = Conductividad L = Longitud del tramo (m) P = Potencia de cálculo (W) Un = Tensión entre fase y neutro (V) e = 2 P L K S U n - Distribución trifásica: Siendo: Un = Tensión entre fases (V) e = P L K S U n INTENSIDADES DE CORTOCIRCUITO Las intensidades de cortocircuito en cada punto de la instalación se determinan por cálculo siguiendo el siguiente método: 1. Se realiza la suma de las resistencias y reactancias situadas aguas arriba del punto considerado. R = R + R + R + K X I T T cc 1 = X = X U X o RT + X T 3 + K 2. Se calcula la intensidad de cortocircuito mediante la siguiente fórmula: Siendo: Uo = Tensión entre fases del transformador en vacío, lado secundario o baja tensión, expresada en voltios. RT y XT = Resistencia y reactancia total expresada en mili ohmios (m ) Para determinar las resistencias y reactancias en cada parte de la instalación: 18

84 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. Parte de la instalación Red aguas arriba Transformador En cables Resistencias (m R = Z cos Z cosϕ = 0,15 R R 2 U = Pcc W U ϕ c 3 2 = S L = ρ S Reactancias (m X 1 = Z 1 senϕ = 0,98 X Z X X = senϕ 10 3 Z 2 2 R = U cc U 100 S = 0,08 L ( cable multipolar) = 0,12 L ( cable unipolar) Siendo: Pcc = Potencia de cortocircuito de la red de distribución, estará expresada en MVA, siendo un dato facilitado por la Compañía Suministradora. Wc = Pérdidas en el Cu del transformador. S = Potencia aparente del transformador (kva). Ucc = Tensión de cortocircuito del transformador. L = Longitud del cable, en m. S = Sección del cable, en mm². = Resistividad: 22,5 (Cu) y 36 (Al) Cálculos justificativos. CONTADOR ELECTRICO Método de Circuito Instalación RZ1-K(AS) DERIVACIÓN unip. INDIVIDUAL enterrados bajo tubo LINEA A BOMBA RIEGO Método de Circuito Instalación RZ1-K(AS) LINEA unip. BOMBA RIEGO enterrados bajo tubo Ltot Lcdt Un Pcal In Imax Sección Cdt 3,00 3, (4 50)+TT 35mm²C ubajo tubo=110mm Ltot Lcdt Un Pcal In Imax Sección Cdt 7,00 7, , (5 16)+TT 16mm² Cu bajo tubo=110mm 0,2851 1,3 19

85 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. LINEA A CUADRO DE MARCADOR ELECTRÓNICO Método de Circuito Ltot Lcdt Un Pcal In Imax Sección Cdt Instalación RZ1-K(AS) LINEA unip. (5 6)+TT 6mm² Cu CUADRO 80,00 80, ,00 7, ,2 enterrados bajo tubo=90mm MARCADOR bajo tubo 20

86 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. 2.- INSTALACIÓN AGUA CALIENTE SANITARIA Antecedentes. Existe una instalación de agua caliente sanitaria que da servicio a los vestuarios de los usuarios, teniendo un sistema de generación de calor mediante placas solares, ubicadas en la cubierta del módulo de vestuarios. De la misma forma el sistema de acumulación de ACS está en un local técnico ubicado también en dicha cubierta. El subsistema de acumulación de agua caliente presenta problemas de funcionamiento provocados por varios motivos, fundamentalmente por la central de gestión que hace que no se alcancen las temperaturas correctas y por el depósito de agua, ya que éste es un acumulador eléctrico, donde el agua del circuito primario de las placas solares se mezcla con la de consumo, además incluye la resistencia eléctrica para la fuente térmica auxiliar, de manera que todo ello conlleva a un funcionamiento deficiente de las instalación. Según indicaciones del responsable del Patronato de Deportes del Excmo. Ayuntamiento de Mijas el volumen de ACS almacenada es insuficiente para el número de usuarios del campo de futbol. También existe un consumo eléctrico elevado provocado por la deficiente configuración del sistema, ya que al finalizar los partidos de futbol y producirse una demanda de agua caliente simultanea elevada provoca que entre en un funcionamiento casi de una forma permanente la resistencia eléctrica, lo que hace que el aprovechamiento solar sea minimo Objetivo. El objetivo de la actuación a realizar es llevar a cabo una modificación en la instalación para solucionar los problemas detectados, y conseguir el funcionamiento óptimo de ésta. En concreto, sustituyendo la central de gestión y sus correspondientes sondas se conseguirá una correcta coordinación entre los diferentes elementos del sistema. Instalando un inter-acumulador de agua se dará lugar a una aprovechamiento de la energía solar elevado, ya que este servirá de precalentamiento, y aguas abajo se instalará el acumulador eléctrico actual que servirá de apoyo eléctrico, con lo que se conseguirá un menor consumo de electricidad. También se consigue aumentar el volumen de agua caliente almacenada Alcance. El alcance de la actuación se ciñe a sustituir y modificar los elementos necesarios para conseguir los objetivos establecidos, no siendo objeto del presente proyecto el resto de la instalación, como pueden ser las redes de distribución, de retorno, puntos terminales, etc. 21

87 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA Normativa de aplicación Reglamento de Instalaciones Térmicas en edificios. RITE. El ámbito de aplicación del RITE incluye las instalaciones térmicas en los edificios construidos en lo relativo a su reforma, entendiendo por ésta todo cambio que se efectúe en ella y que suponga una modificación del proyecto o memoria técnica con la que fue ejecutada y registrada. Por lo que en nuestro caso, hay que considerar que la modificación que se pretende llevar a cabo cumplirá con todos los requisitos establecidos en dicho documento. JUSTIFICACIÓN IT Aislamiento térmico en redes de tuberías. Todas las tuberías y accesorios, asi como los equipos, aparatos y depósitos de las instalaciones térmicas dispondrán de un aislamiento térmico cuando contengan fluidos con una temperatura mayor de 40º C. IT Redes de tuberías y conductos. Todas las tuberías podrán ser vaciadas de forma parcial y total, de manera que los vaciados parciales se harán en puntos adecuados del circuito, a través de un elemento que tendrá un diámetro mínimo de 20 mm. El vaciado total se hará por el punto accesible mas bajo de la instalación a través de una válvula cuyo diámetro mínimo será de 20 mm. La conexión entre la válvula de vaciado y el desagüe se hará de forma que el paso de agua resulte visible, y las válvulas se protegerán contra maniobras accidentales. Los puntos altos de los circuitos deben estar provistos de un dispositivo de purga de aire, manual o automático. El diámetro nominal del purgador no será menor de 15 mm. Los circuitos cerrados de agua estará equipados con un dispositivo de expansión del tipo cerrado, que permita absorber, sin dar lugar a esfuerzos mecánicos, el volumen de dilatación del fluido, para lo cual en nuestro caso se instalará un vaso de expansión. Al ser un circuito cerrado con fluido caliente se dispondrá de válvula de seguridad. La instalación térmica dispondrá de instrumentos de medida suficientes para la supervisión de todas las magnitudes y valores de los parámetros que intervienen de forma fundamental en el funcionamiento de los mismos Código Técnico de la Edificación. DB-HE4. Contribución solar mínima de ACS. 22

88 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. El ámbito de aplicación de la Sección HE4 establece que será de aplicación a edificios existentes en que se reforme íntegramente el edificio en si o la instalación térmica, entendiendo como reforma integra de la instalación térmica, a estos efectos, aquella que incluye los equipos de generación y demás elementos ligados a la producción y suministro de ACS, incluidos los circuitos de distribución. Por lo que dicha Sección no se aplicación para nuestro caso Código Técnico de la Edificación. DB-HS4. Suministro de Agua. Esta sección se aplica a las instalaciones de suministro de agua en los edificios incluidos en el ámbito de aplicación general del CTE. Las ampliaciones, modificaciones, reformas o rehabilitaciones de las instalaciones existente se consideran incluidas cuando se amplía el número o la capacidad de los aparatos receptores existentes en la instalación. En nuestro caso se va a llevar a cabo una modificación del subsistema de acumulación de ACS, instalando un nuevo inter acumulador para el precalentamiento del agua, por lo que en ningún caso se va a ampliar el número ni la capacidad de los aparatos receptores. Por lo que no será de aplicación. No obstante, las actuaciones a realizar cumplirán con lo establecido en dicha Sección RD 865/2003. Prevención y control de la Legionelosis. En el ámbito de aplicación del RD 865/2003 se establece que las medidas contenidas en éste se aplicará a las instalaciones que utilicen agua en su funcionamiento, produzcan aerosoles y se encuentren ubicadas en el interior o exterior de edificios colectivos, instalaciones industriales o medios de transporte que puedan ser susceptibles de convertirse en focos para la propagación de la enfermedad, durante su funcionamiento, pruebas de servicio o mantenimiento. En el apartado b del artículo 2 se incluyen los Sistemas de agua caliente sanitaria con acumulador y circuito de retorno, que es nuestro caso. La instalación de ACS es anterior al año En la Disposición Transitorio Única se define la adecuación de las instalaciones existentes previas a la entrada en vigor de dicho Real Decreto, donde se indica que las instalaciones interiores de agua de consumo humano existentes dispondrán un año para adoptar las medidas establecidas en el artículo 7.1, párrafo f). En este párrafo f) se incluyen varias actuaciones a realizar en depósitos de almacenamiento de Agua Fria de Consumo Humano y de sistemas de tratamiento de agua, que no es nuestro caso. No obstante, teniendo en cuenta que se trata de una instalación clasificada como de alto riesgo y para garantizar la seguridad de las personas, y evitar cualquier tipo de riesgo se opta por llevar a cabo la a modificación pretendida acorde al RD 865/2003. Para ello, la modificación de la instalación cumplirá con los siguientes requisitos: 23

89 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. a) Garantizar la total estanqueidad y la correcta circulación del agua, evitando su estancamiento, así como disponer de suficientes puntos de purga para vaciar completamente la instalación, que estarán dimensionados para permitir la eliminación completa de los sedimentos. b) Disponer en el agua de aporte sistemas de filtración según la norma UNE-EN , equipo de acondicionamiento del agua en el interior de los edificios filtros mecánicos parte 1: partículas de dimensiones comprendidas entre 80 µm y 150 µm-requisitos de funcionamiento, seguridad y ensayo. La acometida de agua para los vestuarios es totalmente independiente de la utilizada para el riego del campo, asi que a la entrada del agua fría, en local técnico de la cubierta, se instalará un filtro automático que cumple los requisitos descritos. c) Facilitar la accesibilidad a los equipos para su inspección, limpieza, desinfección y toma de muestras. d) Utilizar materiales, en contacto con el agua de consumo humano, capaces de resistir una desinfección mediante elevadas concentraciones de cloro o de otros desinfectantes o por elevación de temperatura, evitando aquellos que favorezcan el crecimiento microbiano y la formación de biocapa en el interior de las tuberías. e) Mantener la temperatura del agua en el circuito de agua fría lo más baja posible procurando, donde las condiciones climatológicas lo permitan, una temperatura inferior a 20 ºC, para lo cual las tuberías estarán suficientemente alejadas de las de agua caliente o en su defecto aisladas térmicamente. f) Garantizar que, si la instalación interior de agua fría de consumo humano dispone de depósitos, éstos estén tapados con una cubierta impermeable que ajuste perfectamente y que permita el acceso al interior. Si se encuentran situados al aire libre estarán térmicamente aislados. Si se utiliza cloro como desinfectante, se añadirá, si es necesario, al depósito mediante dosificadores automáticos. g) Asegurar, en todo el agua almacenada en los acumuladores de agua caliente finales, es decir, inmediatamente anteriores a consumo, una temperatura homogénea y evitar el enfriamiento de zonas interiores que propicien la formación y proliferación de la flora bacteriana. h) Disponer de un sistema de válvulas de retención, según la norma UNE-EN 1717, que eviten retornos de agua por pérdida de presión o disminución del caudal suministrado y en especial, cuando sea necesario para evitar mezclas de agua de diferentes circuitos, calidades o usos. i) Mantener la temperatura del agua, en el circuito de agua caliente, por encima de 50 ºC en el punto más alejado del circuito o en la tubería de retorno al acumulador. La instalación permitirá que el agua alcance una temperatura de 70 ºC. Cuando se utilice un sistema de aprovechamiento térmico en el que se disponga de un acumulador conteniendo agua que va a ser consumida y en el que no se asegure de forma continua una temperatura próxima a 60 ºC, se garantizará posteriormente, que se alcance una temperatura de 60 ºC en otro acumulador final antes de la distribución hacia el consumo. Motivo por el cual se va a proceder a instalar un inter acumulador nuevo donde se realice el aprovechamiento de la energía solar, y aguas abajo se instalará el acumulador existente, el cual esta 24

90 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. dotado de una resistencia eléctrica que garantizará que el agua de consumo tenga una temperatura superior a 60 ºC Guía para la prevención y control de la Legionelosis (Ministerio de Sanidad. En el artículo 6 del RD 865/2003 se establece lo siguiente: Con carácter complementario se tendrá en cuenta lo establecido en la Norma UNE IN Guía para la prevención y control de la proliferación y diseminación de Legionella en instalaciones. De manera que nuestra instalación cumplirá con las indicaciones de dicha Guia. Que básicamente son las siguientes: Selección del equipo Para una correcta selección del equipo a utilizar se han de tener en cuenta las características que se presentan a continuación: Todos los sistemas, equipos y componentes, se diseñarán para poder efectuar y soportar tratamientos de choque térmico a una temperatura de 70 ºC. El sistema de calentamiento debe ser capaz de elevar la temperatura del agua hasta 70 ºC o más para su desinfección. Se debe calcular la instalación de forma que la temperatura del agua permanezca en todo punto de la instalación por encima de 50 ºC. Para ello es necesario aislar térmicamente equipos, aparatos y tuberías. Cuando se prevean equipos y aparatos en reserva, deben aislarse mediante válvulas de corte de cierre hermético y deben estar equipados de una válvula de drenaje situada en el punto más bajo. Con el fin de impedir la estratificación del agua y evitar que se mantenga un volumen de agua templada, los depósitos deben de tener una elevada relación altura/diámetro y deben ser instalados verticalmente. Si se prevén varios depósitos, la conexión deberá hacerse en serie. Existen dispositivos de filtración con un tamaño de poro adecuado para la retención de bacterias que pueden ser instalados en los puntos terminales de la red. Estos pueden ser especialmente recomendables en instalaciones de muy alto riesgo, tales como salas de hospitalización, transplantados, inmunodeprimidos, oncología, u otras En elementos terminales se seleccionarán preferentemente difusores de baja aerosolización. Características técnicas En la fase de diseño de los sistemas se han de tener en cuenta los siguientes aspectos: 25

91 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. a) Materiales Se han de utilizar materiales, en contacto con el agua de consumo humano, capaces de resistir una desinfección mediante elevadas concentraciones de cloro u otros desinfectantes o por elevación de temperaturas, evitando aquellos que favorezcan el crecimiento microbiano y la formación de biocapa en el interior de la instalación. Puede consultarse el apartado del capítulo 2, dedicado al Agua Fría de Consumo Humano. b) Facilidad de desmontaje para la realización de operaciones. Todos los equipos y componentes deben ser fácilmente accesibles para la revisión, mantenimiento, limpieza y desinfección. Se seleccionarán depósitos de acumulación dotados de una boca de registro para la limpieza interior. Según las Normas UNE-EN sobre protección catódica interna y UNE acerca de la prevención de la corrosión en circuitos de agua, se establece un criterio para la catalogación de los depósitos de acumulación: Los depósitos mayores de 750 l deben disponer de una boca de hombre fácilmente accesible, con un diámetro mínimo de 400 mm o un sistema equivalente para permitir realizar operaciones de limpieza, desinfección y protección contra la corrosión. En los depósitos menores de 750 l (considerados domésticos), es suficiente disponer de un acceso que permita la limpieza manual de todas las superficies interiores. Es recomendable que los puntos terminales, como grifos y duchas, cuenten con elementos desmontables que permitan su correcta limpieza y desinfección. c) Facilidad de desaguado Las redes de tuberías deberán estar dotadas de válvulas de drenaje en todos los puntos bajos. Los drenajes se deberían conducir a un lugar visible y estar dimensionados para permitir la eliminación de los detritos acumulados. Los depósitos de acumulación deberán contar con una válvula de desagüe en el punto más bajo del mismo, de forma que permita su completo vaciado. La purga del acumulador permitirá la toma de muestras. En termoacumuladores de pequeño volumen la tomade muestra se podrá realizar del punto más cercano. d) Características de las conducciones Se debe evitar la formación de zonas de estancamiento del agua, como tuberías de desviación, equipos y aparatos de reserva, tramo de tuberías con fondo ciego, etc. Los tramos de tubería en los que no se 26

92 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. pueda asegurar una circulación del agua y una temperatura mínima superior a 50 ºC no pueden tener una longitud superior a 5 metros o un volumen de agua almacenado superior a 3 litros. Esto seria aplicable a los sistemas que disponen de válvula mezcladora, en los que se deben garantizar 50 ºC antes de la propia válvula. 27

93 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. 3.-RED DE SANEAMIENTO PARA VESTUARIOS Antecedentes. Existe un módulo de aseos y vestuarios para los usuarios del campo de futbol, ubicados en el lateral Noroeste, los cuales carecen de conexión a la red municipal de saneamiento. Hay una instalación interior que recoge todas las aguas fecales de los diferentes aparatos, duchas, inodoros, lavabos, etc y vierte ésta en un pozo ciego ubicado debajo del primer vestuario. El punto mas cercano de la red municipal de saneamiento está en la puerta principal del campo de futbol, a cota inferior a la pista deportiva Objetivo. El objetivo de la actuación a realizar es dotar al módulo de aseo de conexión a la red municipal de saneamiento y eliminar el vertido al pozo ciego Alcance. La actuación que se pretende realizar afecta únicamente al colector subterraneo necesario para conectar la arqueta existente en el interior del vestuario, que desemboca en el pozo ciego, con la arqueta de la red municipal de saneamiento en la puerta del campo Normativa de aplicación Código Técnico de la Edificación. DB-HS5. Evacuación de Aguas. Esta sección se aplica a las instalaciones de suministro de agua en los edificios incluidos en el ámbito de aplicación general del CTE. Las ampliaciones, modificaciones, reformas o rehabilitaciones de las instalaciones existente se consideran incluidas cuando se amplía el número o la capacidad de los aparatos receptores existentes en la instalación. En nuestro caso no se va a ampliar ni el número ni la capacidad de los aparatos receptores de la instalación por lo que no será de aplicación esta sección, no obstante se cumplirá con los requisitos establecidos en ella. Colectores enterrados. El tubo de saneamiento irá dispuesto en zanja de unas dimensiones adecuadas, situada por debajo de las redes de distribución. Tendrá una pendiente del 1,5 %. 28

94 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. Dimensionado. Teniendo en cuenta el número de duchas, lavabos e inodoros que existen en los vestuarios y considerando los valores establecidos en la tabla 4.1 UDs correspondientes a los distintos aparatos sanitarios se estima que el número total de UDs no supera los Se pretende instalar una tubería PVC de 200 mm. de diámetro, de manera que atendiendo a la tabla 4.5 Diámetro de los colectores horizontales en función del número máximo de UD y la pendiente adoptada e interpolando para calcular el número máximo para una pendiente del 1,5 %, resulta una cantidad de UD de 1720, valor que es mayor al previsto de Ejecución. La unión de la bajante a la arqueta se realizará mediante un manguito deslizante arenado previamente y recibido a la arqueta. Este arenado permitirá ser recibido con mortero de cemento en la arqueta, garantizando de esta forma una unión estanca. Si la distancia de la bajante a la arqueta de pie de bajante es larga se colocará el tramo de tubo entre ambas sobre un soporte adecuado que no limite el movimiento de este, para impedir que funcione como ménsula. Para la unión de los distintos tramos de tubos dentro de las zanjas, se considerará la compatibilidad de materiales y sus tipos de unión. Para tuberías de PVC, no se admitirán las uniones fabricadas mediante soldadura o pegamento de diversos elementos, las uniones entre tubos serán de enchufe o cordón con junta de goma, o pegado mediante adhesivos. Cuando exista la posibilidad de invasión de la red por raíces de las plantaciones inmediatas a ésta, se tomarán las medidas adecuadas para impedirlo tales como disponer mallas de geotextil. Las zanjas se ejecutarán en función de las características del terreno y de los materiales de las canalizaciones a enterrar. Se considerarán tuberías más deformables que el terreno las de materiales plásticos, y menos deformables que el terreno las de fundición, hormigón y gres. Sin perjuicio del estudio particular del terreno que pueda ser necesario, se tomarán de forma general, las siguientes medidas. Las zanjas para tuberías de materiales plásticos, que es nuestro caso, serán de paredes verticales; su anchura será el diámetro del tubo más 500 mm, y como mínimo de 0,60 m. La profundidad viene definida en los planos adjuntos. Los tubos se apoyarán en toda su longitud sobre un lecho de material granular (arena/grava) o tierra Exenta de piedras de un grueso mínimo de 10 + diámetro exterior/ 10 cm. Se compactarán los laterales y se dejarán al descubierto las uniones hasta haberse realizado las pruebas de estanqueidad. 29

95 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. El relleno se realizará por capas de 10 cm, compactando, hasta 30 cm del nivel superior en que se realizará un último vertido y la compactación final. La base de la zanja, cuando se trate de terrenos poco consistentes, será un lecho de hormigón en toda su longitud. El espesor de este lecho de hormigón será de 15 cm y sobre él irá el lecho descrito en el párrafo anterior. Las arquetas si son fabricadas in situ podrán ser construidas con fábrica de ladrillo macizo de medio pie de espesor, enfoscada y bruñida interiormente, se apoyará sobre solera de hormigón H-100 de 10 cm. de espesor y se cubrirán con una tapa de hierro D-400. La tapa será hermética con la junta de goma para evitar paso de olores y gases. Los encuentros de las paredes laterales se deben realizar a media caña, para evitar el depósito de materias sólidas en las esquinas. Igualmente, se conducirán las aguas entre la entrada y la salida mediante medias cañas realizadas sobre cama de hormigón formando pendiente. Los pozos Si son fabricados in situ, se construirán con fábrica de ladrillo macizo de 1 pie de espesor que irá enfoscada y bruñida interiormente. Se apoyará sobre solera de hormigón H-100 de 20 cm de espesor y se cubrirá con una tapa hermética de hierro fundido. Los prefabricados tendrán unas prestaciones similares. 30

96 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. 4.-RED DE RIEGO Antecedentes. En la actualidad existe una red de riego mediante aspersores emergentes dispuestos en el interior del campo de futbol, y un sistema de bombeo ubicado en un local técnico junto a la sala multiusos. El abastecimiento de agua llega por una tubería enterrada desde la parte trasera del local y desemboca en un aljibe de hormigón subterráneo, y está debajo de la sala multiusos. Para acceder a dicho aljibe existe una arqueta de acceso en una de las esquinas interiores de la sala. También por esta arqueta se realiza la aspiración de la bomba de riego Objetivo. Se pretende dotar a la pista deportiva de un nuevo sistema de riego perimetral con cañones de largo alcance, que aporte los requerimientos hídricos que necesita el nuevo pavimento de cespd artificial que se pretende instalar Alcance. En este caso, la instalación de riego se proyecta como nueva, ya que se pretende realizar la instalación de los nuevos cañones de riego, nueva red perimetral de riego, sistema de bombeo nuevo, a excepción del aljibe enterrado de hormigón, el cual se mantendrá Normativa de aplicación RD 865/2003. Prevención y control de la Legionelosis. En el ámbito de aplicación del RD 865/2003 se establece que las medidas contenidas en éste se aplicará a las instalaciones que utilicen agua en su funcionamiento, produzcan aerosoles y se encuentren ubicadas en el interior o exterior de edificios colectivos, instalaciones industriales o medios de transporte que puedan ser susceptibles de convertirse en focos para la propagación de la enfermedad, durante su funcionamiento, pruebas de servicio o mantenimiento. En el apartado e del artículo 2 se incluyen los Sistemas de riego por aspersión en el medio urbano, que aunque no se ciñe expresamente a nuestro caso, por similitud podemos clasificarlo como tal. De manera que se trata de un instalación con menor probabilidad de proliferación y dispersión de la legionela. Asi que la instalación cumplirá con los siguientes requisitos: 31

97 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. a) Garantizar la total estanqueidad y la correcta circulación del agua, evitando su estancamiento, así como disponer de suficientes puntos de purga para vaciar completamente la instalación, que estarán dimensionados para permitir la eliminación completa de los sedimentos. b) Disponer en el agua de aporte sistemas de filtración según la norma UNE-EN , equipo de acondicionamiento del agua en el interior de los edificios filtros mecánicos parte 1: partículas de dimensiones comprendidas entre 80 µm y 150 µm-requisitos de funcionamiento, seguridad y ensayo. La acometida de agua para el llenado del aljibe es totalmente independiente de la utilizada para los módulos de vestuarios asi que a la entrada del agua fría, en local técnico, se instalará un filtro automático que cumple los requisitos descritos. c) Facilitar la accesibilidad a los equipos para su inspección, limpieza, desinfección y toma de muestras. d) Utilizar materiales, en contacto con el agua de consumo humano, capaces de resistir una desinfección mediante elevadas concentraciones de cloro o de otros desinfectantes o por elevación de temperatura, evitando aquellos que favorezcan el crecimiento microbiano y la formación de biocapa en el interior de las tuberías. e) Mantener la temperatura del agua en el circuito de agua fría lo más baja posible procurando, donde las condiciones climatológicas lo permitan, una temperatura inferior a 20 ºC, para lo cual las tuberías estarán suficientemente alejadas de las de agua caliente o en su defecto aisladas térmicamente. f) Garantizar que, si la instalación interior de agua fría de consumo humano dispone de depósitos, éstos estén tapados con una cubierta impermeable que ajuste perfectamente y que permita el acceso al interior. Si se encuentran situados al aire libre estarán térmicamente aislados. Si se utiliza cloro como desinfectante, se añadirá, si es necesario, al depósito mediante dosificadores automáticos. En nuestro caso, el aljibe está enterrado, estando ubicado debajo del local multiusos de manera que queda perfectamente garantizada la estanqueidad. g) Disponer de un sistema de válvulas de retención, según la norma UNE-EN 1717, que eviten retornos de agua por pérdida de presión o disminución del caudal suministrado y en especial, cuando sea necesario para evitar mezclas de agua de diferentes circuitos, calidades o usos Guía para la prevención y control de la Legionelosis (Ministerio de Sanidad. En el artículo 6 del RD 865/2003 se establece lo siguiente: Con carácter complementario se tendrá en cuenta lo establecido en la Norma UNE IN Guía para la prevención y control de la proliferación y diseminación de Legionella en instalaciones. De manera que nuestra instalación cumplirá con las indicaciones de dicha Guia. Que básicamente son las siguientes: 32

98 PROYECTO DE MEJORA Y MODERNIZACIÓN DEL CAMPO DE FÚTBOL ANTONIO MÁRQUEZ ALARCÓN. OSUNILLAS, MIJAS. MÁLAGA. Al existir un depósito intermedio, será necesario garantizar la desinfección, para lo cual será necesario instalar un sistema de tratamiento, que en nuestro caso será un dosificador automático de cloro. Se instalará el filtro automático, anteriormente descrito, en la tubería de llenado. Todos los elementos del sistema de riego serán fácilmente accesibles y desmontables para su limpieza y mantenimiento. La presión del agua de la red de riego se ajustará siempre a las especificaciones de los aspersores, ya que una presión excesiva aumenta el nivel de aerosolización. Si fuese necesario se instalará reductores de presión Calculo hidráulico de la red de riego. Se procede a realizar los cálculos hidráulicos del sistema de riego para justificar el dimensionado de los diferentes elementos utilizados Datos de partida. - Cañón de riego de gran alcance Para un correcto riego del campo de futbol es necesario un radio mínimo de 48,7 m. Boquilla de 22 mm. Según los datos del fabricante Caudal 43,6 m3/h (12,11 l/s) Presión de 55 mca. - Tubería de alimentación a anillo perimetral 33