ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS

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1 ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 1 de 11

2 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS APÉNDICE Nº 2 PUENTE 2 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA

3 APÉNDICE Nº 2 PUENTE 2 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 1 de 17

4 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS Fluencia Retracción Acciones debidas al terreno... 7 APÉNDICE Nº 2 PUENTE 2 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO Acciones sobre los elementos de la estructura Acciones correspondientes a movimientos de tierras bajo cimentaciones ACCIONES VARIABLES Sobrecargas de uso Tren de cargas verticales... 7 INDICE Frenado y arranque Fuerza centrífuga INTRODUCCIÓN DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS NORMATIVA UTILIZADA MATERIALES BASES DE CÁLCULO BASES DE CÁLCULO ACCIONES PERMANENTES Peso propio Cargas muertas ACCIONES PERMANENTES DE VALOR NO CONSTANTE Acciones reológicas Sobrecargas en terraplenes adyacentes al puente Acciones climáticas Viento Acciones térmicas ACCIONES ACCIDENTALES Acciones sísmicas COMBINACIONES DE ACCIONES ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS Situaciones persistentes o transitorias ESTADOS LÍMITES DE SERVICIO Situaciones persistentes o transitorias. Combinación poco probable... 9 PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 3 de 17

5 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS Situaciones persistentes o transitorias. Combinación cuasipermanente ANÁLISIS ESTRUCTURAL TABLERO Descripción del cálculo realizado...10 SUBAPÉNDICES SUBAPÉNDICE Nº 1. ACCIONES SUBAPÉNDICE Nº 2 APARATOS DE APOYO SUBAPÉNDICE Nº 3 ANÁLISIS ESTRUCTURAL DE LOS ESTRIBOS Modelización de la geometría y características de la estructura APARATOS DE APOYO Descripción del cálculo realizado ESTRIBOS Descripción del cálculo realizado Modelización de la geometría y características de la estructura Dimensionamiento...11 PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 4 de 17

6 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS 1. INTRODUCCIÓN El objeto del presente documento es el cálculo y dimensionamiento de la estructura PUENTE 1 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO. 2. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS El PUENTE 1 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO está formado por un único vano de longitud 25,00 m y 26,80 m de ancho. El tablero consiste en 12 vigas prefabricadas isostáticas de 0,90m de canto separadas 2,40 m y unidas por una losa de compresión de 0,25m. Los estribos, cerrados con aletas laterales en voladizo, son de hormigón armado ejecutado in situ. Los muros frontales de ambos estribos tienen un canto de 0,95 m y las aletas tienen un canto de 0,60m. La cimentación de los estribo está formada por encepado de 1,20 m de canto y pilotes de 0,60 m de diámetro, dispuestos en dos líneas y separados 2,40 El trasdós de los muros se tratará con pintura impermeabilizante y se rellenará con material filtrante envuelto por una lámina de geotextil para asegurar así el drenaje. 3. NORMATIVA UTILIZADA La normativa utilizada en el cálculo es la siguiente: 4. MATERIALES Los materiales empleados para la ejecución de la estructura, con la denominación establecida en la normativa utilizada, son los siguientes: MATERIAL DESIGNACIÓN ESTRIBOS Hormigón armado HA-30/P/20/IIIa Acero pasivo B 500-SD TABLERO Hormigón losa compresión HA-35/P/20/IIIa Hormigón vigas HP-45/P/20/IIIa Acero pasivo B 500-SD Acero activo Y 1860 S7 5. BASES DE CÁLCULO Siguiendo las indicaciones de la normativa utilizada se han fijado para el cálculo las siguientes hipótesis de partida: Tipo IIIa en estribos: - Instrucción de Hormigón Estructural EHE - Instrucción sobre las acciones a considerar en el proyecto de puentes de carretera IAP-98 Recubrimiento nominal: Abertura admisible de fisura característica: 35 mm + 10 mm 0,20 mm - Norma NCSE-02: Norma de construcción sismorresistente Los cálculos estructurales se han realizado suponiendo un nivel de control en la ejecución normal, un control de acero normal y un control estadístico de hormigón. - Eurocódigos 2, 3 y 4 - Recomendaciones para el proyecto y puesta en obra de los apoyos elastoméricos para puentes de carretera. MOPU - Nota técnica para aparatos de apoyo para puentes de carretera. MOPTMA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 5 de 17

7 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS 6. BASES DE CÁLCULO Las acciones consideradas en el cálculo son las establecidas en la Instrucción sobre las acciones a considerar en el proyecto de puentes de carretera IAP ACCIONES PERMANENTES Las acciones permanentes son producidas por el peso de los distintos elementos que forman parte del puente. Se clasifican en peso propio y cargas muertas Peso propio Esta acción es la que corresponde al peso de los elementos estructurales. Los pesos específicos utilizados son los siguientes: - Peso específico del hormigón armado: 25 kn/m Cargas muertas Son las debidas al peso de los elementos no estructurales que graviten sobre los estructurales. Los pesos considerados son los siguientes: - Peso de las barreras: 7 kn/m Capa de rodadura: - Valor inferior (8 cm): 1,84 kn/m 2 - Valor superior (12 cm): 2,76 kn/m ACCIONES PERMANENTES DE VALOR NO CONSTANTE Acciones reológicas El valor característico de las acciones reológicas se ha obtenido a partir de los valores característicos de las deformaciones provocadas por la retracción y la fluencia Fluencia La deformación debida a la fluencia del hormigón bajo carga constante es proporcional a la deformación elástica instantánea según un coeficiente de proporcionalidad ϕ. Este coeficiente varía a lo largo del tiempo en función de la historia de las cargas del elemento de hormigón considerado, de la humedad relativa del ambiente, del espesor o menor dimensión de la pieza, de la composición del hormigón, etc. Su valor en el instante t en el que se evalúa la fluencia, se obtiene según lo especificado en la Instrucción de Hormigón Estructural EHE. La deformación evaluada por fluencia es la siguiente: Fluencia (evaluada según la E.H.E.): ε = -1,532 x 10-3 m/m Retracción La deformación debida a la retracción del hormigón es función de la humedad relativa del ambiente, del espesor o menor dimensión de la pieza, de la cuantía de armadura, de la composición del hormigón, del tiempo transcurrido desde su puesta en obra, etc. El valor de la deformación unitaria εt por retracción en el instante t, en el que se evalua evaluar la retracción, se obtiene según lo especificado en la Instrucción de Hormigón Estructural EHE. La deformación evaluada por retracción es la siguiente: Retracción (evaluada según la E.H.E.): ε = -0,403 x 10-3 m/m PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 6 de 17

8 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS Acciones debidas al terreno Acciones sobre los elementos de la estructura La acción sobre la estructura tiene dos componentes: el peso sobre elementos horizontales (zapatas, encepados, etc.) y el empuje sobre elementos verticales (muro, aletas, etc.) El peso se determina aplicando al volumen de terreno que gravite sobre la superficie del elemento horizontal, el peso específico del relleno vertido y compactado. El empuje se determinará, de acuerdo con los conceptos geotécnicos, en función de las características del terreno y de la interacción terreno-estructura. En ningún caso en que su actuación sea desfavorable para el efecto estudiado, el valor del empuje será inferior al equivalente empuje hidrostático de un fluido de peso específico igual a 5 kn/m Acciones correspondientes a movimientos de tierras bajo cimentaciones En el caso de asientos del terreno, sus valores se deducen de los parámetros o condiciones establecidas en el preceptivo estudio geotécnico, teniendo en cuenta las características del terreno, la tipología y geometría de la cimentación, y las cargas transmitidas ACCIONES VARIABLES Sobrecargas de uso Tren de cargas verticales Se considera una sobrecarga uniforme extendida en toda la plataforma del tablero o en parte de ella, según sea más desfavorable para el elemento en estudio, y/o en toda la superficie o parte de ella de aceras, pistas para ciclistas o ciclomotores, zonas reservadas a paso de animales y medianas que están físicamente separadas de la plataforma del tablero. Los valores del tren de cargas vertical son los siguientes: Sobrecarga uniforme: 4 kn/m 2 Vehículo: 600 kn (100 kn en cada rueda) Frenado y arranque El frenado, arranque o cambio de velocidad de los vehículos, dar lugar a una acción cuyo valor se estimará en un veinteavo (1/20) del tren de cargas verticales, siendo este valor de 185 kn. Se adopta como valores mínimo y máximo para esta acción del frenado y arranque que puede actuar sobre todo el puente, los siguientes: Valor mínimo (kn): 20.b = 536 kn 140 kn Valor máximo (kn): 60.b = 1608 kn 720 kn La fuerza de frenado y arranque adoptada es: Fuerza frenado y arranque = 536 kn La acción del frenado y arranque se considera aplicada en la dirección del eje de la plataforma del tablero y actuando a nivel de la superficie del pavimento Fuerza centrífuga Al ser el puente de planta recta no se considera esta fuerza. PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 7 de 17

9 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS Sobrecargas en terraplenes adyacentes al puente T = k z a h b s c A efectos del cálculo del empuje del terreno sobre elementos de la estructura en contacto con él, se considera actuando en la parte superior del terraplén, en la zona por donde pueda discurrir el tráfico, una sobrecarga uniforme de 10 kn/m 2. Esta sobrecarga se tiene en cuenta únicamente en los casos en que las cargas producidas por el tráfico actúen a una distancia, medida en horizontal desde la parte superior de la estructura, menor o igual a la mitad de la altura del elemento de la estructura sobre la que actúe el empuje. En su caso, deberán tenerse en cuenta los empujes locales debidos a la actuación de un eje del vehículo pesado del tren de cargas Acciones climáticas Viento En puentes con luces máximas de vano inferiores a 40 m de luz (medida a ejes de apoyos) y de menos de 20 m de altura máxima de pilas, se puede analizar el efecto del viento considerando exclusivamente la dirección transversal. El valor del empuje tomados para un tipo de entorno III y velocidad de referencia de 28 m/s son: Empuje sobre el tablero: 1,71 kn/m Acciones térmicas Al considerar estas acciones se tiene en cuenta tanto la componente de variación uniforme de temperatura que experimenta el elemento, asociada fundamentalmente al rango anual de la temperatura ambiente en el lugar de su emplazamiento, como la de los gradientes térmicos en las secciones transversales, asociados a variaciones diarias. donde: z = número árabe que corresponde al número romano que designa a la zona climática h = canto del tablero (m), h min h h max s = separación entre ejes de vigas (m) para tableros de vigas de hormigón; 1,5 m s 3,5 m. En otro caso s=1. Las constantes k,a,b,c y h min y h max dependen de la tipología transversal del tablero. Se supone que la máxima variación térmica respecto a la temperatura de montaje es de dos tercios del valor característico de la variación uniforme anual de temperatura del tablero. La variación uniforme tomada es la siguiente: T = 38,9 ºC 6.4. ACCIONES ACCIDENTALES Acciones sísmicas Las acciones sísmicas en puentes se considera únicamente cuando el valor de la aceleración de cálculo sea superior o igual a seis centésimas de g ( 0,06g), siendo g la aceleración de la gravedad. Dado que la aceleración sísmica básica de la zona es menor de 0,04g, no se considera esta acción. El valor característico de la variación uniforme anual de temperatura del tablero, T, diferencia entre los valores medios mínimos y máximos a lo largo del año de la temperatura media en sus secciones transversales, se obtiene en el caso de tableros de hormigón y metálicos, a partir de la siguiente expresión: PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 8 de 17

10 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS 7. COMBINACIONES DE ACCIONES 7.1. ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS Situaciones persistentes o transitorias La combinación de acciones es: * G k, j γ G, j + G k, j γ * + γ G j P Pk + Qk,1 γ Q,1 + Q, k, i γ Q, i ψ 0, i j 1 j 1 i> 1 G k,j - Valor característico de las acciones permanentes. G* k,j - Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante. P k - Valor característico de la acción de pretensado Q k,1 - Valor característico de la acción variable determinante. ψ 0,i x Q k,i - Valor representativo de combinación de las acciones variables concomitantes con la acción determinante. γ G,j; γ Q,i ; γ P ; γg*,i Coeficientes de seguridad. Los coeficientes de seguridad (γi) empleados son: COEFICIENTES DE SEGURIDAD EN SITUACIONES PERMANENTES O TRANSITORIAS Carga permanente de valor constante Carga variable Acciones Coeficiente de combinación Coeficiente de seguridad Peso propio - 1,00 1,5 Carga muerta - 1,00 1,5 Sobrecarga de uso 0,7 0 1,6 Temperatura 0,6 0 ±1,6 Viento 0,6 0 ±1,6 Nieve 0,6 0 1, ESTADOS LÍMITES DE SERVICIO Situaciones persistentes o transitorias. Combinación poco probable. La combinación de acciones es: * G k, j γ G, j + G k, j γ * + γ G j P Pk + Qk,1 γ Q,1 + Q, k, i γ Q, i ψ 0, i j 1 j 1 i> 1 G k,j Valor característico de las acciones permanentes. G* k,j Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante. P k - Valor característico de la acción de pretensado Q k,1 - Valor característico de la acción variable determinante. ψ 0,i x Q k,i Valor representativo de combinación de las acciones variables concomitantes con la acción determinante. γ G,j ; γ Q,i ; γ P ; γ G*,i Coeficientes de combinación Los coeficientes de combinación (γi) empleados son: COEFICIENTES DE SEGURIDAD EN SITUACIONES PERMANENTES O TRANSITORIAS. COMBINACIÓN POCO PROBABLE Carga permanente de valor constante Carga permanente de valor no constante Acciones Coeficiente de combinación Coeficiente de seguridad Peso propio - 1,00 1,00 Carga muerta - 1,00 1,00 Terreno - 0 1,00 Pretensado - 0,95 1,05 Carga variable Sobrecarga de uso 0,7 0 1,00 Temperatura 0,6 0 ±1,00 Viento 0,6 0 ±1,00 Nieve 0,6 0 1,00 PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 9 de 17

11 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS Situaciones persistentes o transitorias. Combinación cuasipermanente. La combinación de acciones es: * G k, j γ G, j + G k, j γ * + γ G j P Pk + Q, k, i γ Q, i ψ 2, i j 1 j 1 i 1 G k,j - Valor característico de las acciones permanentes. G* k,j - Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante. P k - Valor característico de la acción de pretensado ψ 2,i x Q k,i - Valor representativo de combinación de las acciones variables. γ G,j ; γ Q,i ; γ P ; γ G*,i Coeficientes de seguridad. Los coeficientes de seguridad (γi) empleados son: COEFICIENTES DE SEGURIDAD EN SITUACIONES PERMANENTES O TRANSITORIAS. COMBINACIÓN CUASIPERMANENTE Carga permanente de valor constante Acciones Coeficiente de combinación Coeficiente de seguridad Peso propio - 1,00 1,00 Carga muerta - 1,00 1,00 Sobrecarga de uso 0,6 0 1,00 8. ANÁLISIS ESTRUCTURAL A continuación se comenta la modelización estructural de cada una de las subestructuras del puente y la obtención de los esfuerzos con lo que se dimensiona TABLERO Descripción del cálculo realizado El tablero se ha modelizado únicamente frente acciones horizontales, obteniendo las reacciones con las que poder estimar los aparatos de apoyo necesarios. A su vez, estas reacciones son las que se han tomado como acciones para el cálculo de los estribos Modelización de la geometría y características de la estructura La modelización del tablero para las solicitaciones horizontales se ha efectuado según un modelo de barra rígida sobre apoyos elásticos. En este modelo se ha considerado que la rigidez de los estribos es infinita y se ha tenido en cuenta la rigidez de los neoprenos para obtener la distribución de los esfuerzos horizontales sobre cada apoyo APARATOS DE APOYO Descripción del cálculo realizado A partir de las acciones horizontales obtenidas, se han dimensionado los aparatos de apoyo. Las comprobaciones realizadas para el dimensionamiento de los aparatos de apoyo han sido las siguientes: 1. Compresión máxima Carga variable Temperatura 0,0 0 ±1,00 Viento 0,0 0 ±1,00 Nieve 0,0 0 1,00 2. Compresión mínima 3. Distorsión máxima por movimientos impuestos 4. Distorsión total (movimientos impuestos + esfuerzos horizontales) 5. Estabilidad 6. Capacidad de giro PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 10 de 17

12 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS 7. Espesor mínimo de las placas de acero. Estas comprobaciones se recogen en el subapéndice nº2. Los aparatos de apoyo estimados son 200 x 400 x 85 x ESTRIBOS Descripción del cálculo realizado Los estribos se han modelizado frente acciones horizontales y verticales transmitidas por el tablero y frente a las acciones debidas al empuje de tierras y sobrecarga en el trasdós, obteniendo los esfuerzos y las reacciones sobre su cimentación. La cimentación se ha modelizado obteniendo las tensiones sobre el terreno y a partir de éstas, los esfuerzos en la estructura de cimentación Modelización de la geometría y características de la estructura Se ha realizado un modelo en tres dimensiones del estribo y su cimentación, mediante elementos finitos tipo placa, con el programa de cálculo SAP 2000, para así poder obtener los esfuerzos que producen tanto las acciones longitudinales como transversales. Se ha considerado un comportamiento elástico y lineal. Las condiciones de contorno impuestas son de empotramiento de los muros en el encepado. El encepado se considera flexible, con apoyos puntuales fijos que representan los pilotes Dimensionamiento Para el dimensionamiento de las secciones transversales del alzado de los muros y de la zapata, es decir, comprobación de la resistencia del hormigón y dimensionamiento del armado, a partir de los esfuerzos obtenidos, se ha utilizado el método de cálculo denominado por la Norma como de los Estados Límites. Se han efectuado las siguientes comprobaciones con el Prontuario Informático del Hormigón Estructural 3.0 : 1. Comprobación del estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (Artículo 42.º de la EHE). Con el modelo empleado se han obtenido los desplazamientos de todos los nudos, y a partir de éstos, los esfuerzos en todas las placas. Se comprueban a rotura las barras sometidas a flexión y axil debidos a las cargas mayoradas. 2. Estado límite último de inestabilidad (Articulo 43º de la EHE) en las pilas. Se ha realizado mediante el método aproximado de la excentricidad ficticia. Comprobación del estado límite de agotamiento frente a cortante (Artículo 44.º de la EHE). PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 11 de 17

13 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS 3. Se comprueba la resistencia del hormigón, las armaduras longitudinales y las transversales frente a las solicitaciones tangenciales de cortante producidas por las cargas mayoradas. ESFUERZOS Y ARMADURAS 4. Comprobación del estado limite de agotamiento frente a esfuerzo torsor en el dintel. (Articulo 45º de la EHE) 5. Comprobación del estado límite de fisuración (Artículo 49.º de la EHE). SECCIÓ N M xd (kn.m) M yd (kn.m) V dx (kn) V dv (kn) MURO A sv (cm 2 ) A sh (cm 2 ) Φ20/15+ r Φ20 /15 (L=2,50 m) M ux (kn.m) M uy (kn.m) M qp (kn.m) M fis (kn.m) w (mm) Φ20/ ,14 Se calcula la máxima fisura de las barras, sometidas a las combinaciones cuasipermanentes de las cargas introducidas en las distintas hipótesis. Para todas las estructuras analizadas, se ha adoptado una abertura de fisura máxima w máx =0,20 mm. ALETA Φ20/15+ r Φ16 /15 (L=2,00 m) Φ20/15+ r Φ16 /15 (L=1,50 m) ,18 LOSA Φ20/15 Φ20/ No fisura Por otra parte, las longitudes de anclaje y de solapo de armaduras pasivas se han calculado según los criterios indicados en el Artículo 66.º de la EHE. En el apéndice se detallan todos los cálculos realizados. PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 12 de 17

14 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS SUBAPÉNDICE Nº 1. ACCIONES PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 13 de 17

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19 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS SUBAPÉNDICE Nº 2 APARATOS DE APOYO PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 15 de 17

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22 Reaccion -X Reaccion Reaccion -X Reaccion Reaccion -X Reaccion Reaccion -X Reaccion

23 COMPROBACIÓN DE LOS APARATOS DE APOYO m H1 total H total m m H1 total H total m COMPROBACIÓN DE LOS APARATOS DE APOYO H1 total H1 total H1 total H1 total H total H total H total H total m m m m m m

24 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS SUBAPÉNDICE Nº 3 ANÁLISIS ESTRUCTURAL DE LOS ESTRIBOS PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 17 de 17

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154 PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Características mecánicas de las secciones 1 Datos 2 Resultados

155 PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Comprobación de secciones a flexión simple 1 Datos 2 Comprobación

156 PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL Resultados Comprobación del Estado Límite de Servicio de fisuración debido a solicitaciones normales 1 Datos

157 PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Características mecánicas de las secciones 1 Datos 2 Resultados

158 PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Comprobación de secciones a flexión simple 1 Datos 2 Comprobación

159 PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL Datos Cálculo de secciones a cortante 1 Datos Características mecánicas de las secciones 2 Comprobación 2 Resultados

160 PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Comprobación de secciones a flexión simple 1 Datos 2 Comprobación

161 PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Comprobación del Estado Límite de Servicio de fisuración debido a solicitaciones normales 1 Datos

162 2 Resultados PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Cálculo de secciones a cortante 1 Datos 2 Comprobación

163 PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Características mecánicas de las secciones 1 Datos 2 Resultados

164 PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Comprobación de secciones a flexión simple 1 Datos 2 Comprobación

165 PRONTUARIO INFORMÁTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL 3.0 Cálculo de secciones a cortante 1 Datos 2 Comprobación