CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE)

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1 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) Revisión 01 NOVIEMBRE, 2012

2 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) INDICE. 1. INTRODUCCIÓN BASES DE PARTIDA Secciones tipo Parámetros geotécnicos Niveles de marea y oleajes Acciones a considerar Efecto sísmico HIPÓTESIS DE CÁLCULO Coeficientes de combinación Coeficientes de ponderación parciales de las acciones MÉTODO DE CÁLCULO Seguridad frente a vuelco rígido y deslizamiento Seguridad frente a hundimiento Seguridad frente a vuelco plástico RESULTADOS Resultados del cálculo de estabilidad Estabilidad de la berma APÉNDICE 1.- SECCIONES TIPO APÉNDICE 2.- CÁLCULOS DE ESTABILIDAD I

3 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) 1. INTRODUCCIÓN El objetivo del presente informe es el cálculo de una pila de amarre necesaria en el muelle de cruceros de Arrecife para recibir los buques de mayor porte a petición de la Autoridad Portuaria de Las Palmas. Los trabajos han consistido en la verificación de las estructuras de la pila de amarre a todos los modos de fallo, de acuerdo con la nueva ROM Obras de atraque y amarre: - Deslizamiento - Vuelco - Hundimiento - Vuelco plástico Estos modos de fallo se comprobarán en las condiciones de trabajo siguientes: - CT1-Condiciones de trabajo operativas: El buque está atracado y el oleaje es inferior al límite que marca la operatividad. - CT2- Condiciones de trabajo extremas: El buque no está y el oleaje es de temporal de 50 años de período de retorno. - CT3,1-Condiciones de trabajo excepcionales debidas a oleaje: El buque no está y el oleaje es de temporal de 500 años. - CT3,32-Condiciones de trabajo excepcionales debidas a sismo: El buque puede estar, el oleaje es el cuasipermanente y aparece la acción sísmica. 2. BASES DE PARTIDA Los datos de partida considerados se comentan en los párrafos siguientes: 2.1. SECCIONES TIPO Se trata de una pila, a la que llamaremos Pila 1, se sitúa a continuación de la actual terminal de cruceros en la zona norte La sección en planta de pila es cuadrada de 15,0m de lado. La cota de coronación de la pila es la +4,50m y la cota del terreno natural en la pila 1 es la -15,00m. En el caso de la pila 1 la cota superior de la banqueta es la -6,00m, por lo que el espesor de la misma es de 9,00m, y la altura de la pila es de 10,50m. Además cuenta con una berma variable alrededor de la pila, en la cara norte y oeste de 11,00m y en la cara sur y este de 6,00m. En el Apéndice 1 se adjuntan la sección estudiada

4 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) 2.2. PARÁMETROS GEOTÉCNICOS En el estudio Estudio Geofísico y Morfológico en Arrecife facilitado por el Cliente, el proyecto se desarrolla sobre roca. Por tanto para el cálculo de estabilidad, se considera que en todos los casos la banqueta se apoya directamente sobre roca. Para el cálculo de estabilidad se han tomado las siguientes características: Densidad saturada (KN/m 3 ) C (kpa) φ (º) Escollera Roca NIVELES DE MAREA Y OLEAJES Los valores de niveles de marea considerados son los siguientes: Nivel alto +3,00m Nivel bajo +0,00m Para establecer el oleaje para el cálculo de estabilidad, el cliente ha facilitado un Estudio de Clima Marítimo y de Agitación. En este estudio, para la obtención de los datos de altura de ola significante y periodo pico en las inmediaciones del Puerto de Arrecife, se han utilizado los datos registrados en la boya REMRO de Arrecife. Estos datos fueron comparados con los utilizados en el Proyecto del Muelle de Cruceros, que se han podido propagar hasta la ubicación de la pila y en las diferentes direcciones. El oleaje que se ha considerado es el que llega más ortogonal a la pila. Estos valores se han calculado para un periodo de retorno de 50 años, para el cálculo de los oleajes de otros periodos de retorno se ha seguido la misma proporción que en el Estudio de Clima Marítimo y de Agitación facilitado previamente. La propagación de estos oleajes según las diferentes direcciones son las siguientes: - 3 -

5 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) PILA 1 NE ENE E ESE Hs de cáclulo, m Períodos de pico, s Est. central Banda 90% Est. central Banda 90% Hs Hs Hs Hs 0,93 0,68 0,79 0,77 1,08 0,83 1,01 0,93 a a a a 168,9 165,6 151,4 153,4 165,9 163,8 153,7 155, , SE SSE S SSW Hs Hs Hs Hs 1,56 2,58 2,34 1,57 1,77 3,14 2,89 1,92 a a a a 151,9 148,7 156,4 158,6 142,9 148,3 155,3 145, , ,5 Por tanto, las características del oleaje considerado son las siguientes: PILA 1 Hs (m) Tp (s) Tr = 50 años 3,14 9 Tr = 500 años 3,93 10 Probabilidad Absoluta de no excedencia del 50% en régimen medio 0,52 10 Además se ha considerado un último oleaje, el límite para de diferentes modos de parada operativa en las obras de atraque y amarre según la ROM , que en este caso es de 0,70m

6 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) Tabla Valores umbrales de los agentes climáticos y océano-meteorológicos que generalmente se adoptan como limitativos de diferentes modos en parada operativa en las obras de atraque y amarre ACCIONES A CONSIDERARR Carácter permanente - Peso propio de los bloques: Para calcular el peso propio de la estructura se ha considerado una densidad de hormigón en masa: γ = 2,30 T/m 3-5 -

7 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) Carácter transitorio - Empuje hidrodinámico debido al paso de la ola: Se ha tenido en cuenta la formulación de MORISON para el cálculo de las acciones por el paso de la ola, ya que se cumple: Dónde: D: longitud de la estructura. L: longitud de onda de la ola. D L 6 - Tiro de bolardo: se consideran bolardos de 150 Tn. Estos bolardos actúan 150( Tn ) como una carga de, en cada pila, donde B es la anchura de la pila, B( ml) representando el efecto por metro lineal de la acción de los buques EFECTO SÍSMICO A los efectos de la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 se puede considerar la obra como de importancia normal (aquella cuya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la colectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate de un servicio imprescindible que pueda dar lugar a efectos catastróficos). Cuando la zona de estudio tiene una aceleración sísmica básica de cálculo a b de valor inferior a 0,04 g, siendo g la aceleración de la gravedad, no es obligatoria la aplicación de la Norma. Al Puerto de Arrecife (Lanzarote) le corresponde una aceleración sísmica básica de 0,04g, por lo que en los cálculos es obligatorio considerar la acción sísmica. La aceleración sísmica de cálculo a c viene dada por la siguiente expresión: a = S ρ c a b donde: a b es la aceleración sísmica básica de cálculo (valor característico de la aceleración horizontal de la superficie del terreno) S: Coeficiente de amplificación del terreno. Para 0,1g ρ a b donde: C S = 1,25 C: Coeficiente del terreno que depende de las características geotécnicas del terreno de cimentación

8 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) Para calcular las acciones sísmicas es necesario conocer la sección definitiva de la pila, ya que es necesario saber el espesor definitivo de las banquetas. La cota de coronación de la banqueta de la pila 1 es la -6,00 m. Como puede verse en la sección tipo, la pila se encuentrancimentada sobre escolleras (con un espesor variable en función de la pila), que clasificaremos como terreno tipo II (C = 1,3), asentadas a su vez sobre el terreno natural tipo I (C = 1,0) que consideraremos que tiene un espesor de 20m: - Pila 1: Ci ( ) ( ) C = et e i = 1, , = 1,09 Con ello el coeficiente S resulta: - Pila 1: 1,09 S = = 0,87 1,25 ρ : Coeficiente adimensional de riesgo, función de la probabilidad aceptable de que se exceda a c en el período de vida para el que se proyecta la construcción. Para construcciones de normal importancia toma el valor de ρ = 1,00 En este caso por tanto, - Pila 1: a c = 0,87 1,00 0,04g = 0, 0349g Según la ROM para considerar el efecto de la acción sísmica en el estudio de los problemas de estabilidad controlados por la resistencia del terreno se supondrá que ésta equivale a unas fuerzas másicas estáticas definidas como el producto de la masa por las aceleraciones siguientes: Para taludes exentos y estructuras de contención de tierras de gravedad sin coacciones Acción sísmica horizontal a h 1 = a 2 c g Acción sísmica vertical: a v 1 = a 2 h donde α = 0,50, ya que se trata de una obra de gravedad. - Pila 1: - 7 -

9 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) 1 Acción sísmica horizontal a h = ac g = 0, g a h = 0, g 2 1 Acción sísmica vertical: a v = a h = 0, g a v = 0, g 2-8 -

10 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) 3. HIPÓTESIS DE CÁLCULO Según la ROM para las obras de atraque y amarre se deben considerar las siguientes condiciones de trabajo: - Condiciones de trabajo operativas (CT1). En esta condición los agentes predominantes son los de uso y explotación, los cuales, pueden en general correlacionarse con los agentes climáticos (viento, oleaje, corriente, nivel del mar y otras perturbaciones del medio físico). En este caso se considera la acción del oleaje con su valor umbral a partir del cual se produce la parada operativa (Hs = 0,70m) y la acción del bolardo y la defensa. Las hipótesis consideradas en esta condición de trabajo son las siguientes: Pila 1 : Paso de la cresta: HIP(1). Peso Propio + Cresta Paso del seno: HIP(1). Peso Propio + Seno HIP(2). Peso Propio + Seno + Tiro de Bolardo. - Condiciones de trabajo extremas (CT2). En esta condición los agentes predominantes son la actuación de agentes climáticos de carácter extremo. En estas condiciones se considera que la obra de atraque y amarre no está operativa, salvo cuando el agente climático predominante no incida en la operatividad. Las características del oleaje en esta condición de trabajo son: PILA 1 H s (m) T p (S) T r = 50 años 3,14 9 Las hipótesis consideradas son las siguientes: Pila 1: Paso de la cresta: HIP(1). Peso Propio + Cresta - 9 -

11 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) Paso del seno: HIP(1). Peso Propio + Seno - Condiciones de trabajo excepcionales (CT 3,1). En esta condición los agentes predominantes son la actuación de un agente climático de carácter extraordinario. En estas condiciones se considera que la obra de atraque y amarre no está operativa. Las características del oleaje en esta condición de trabajo son: PILA 1 H s (m) T p (S) T r = 500 años 3,93 10 Las hipótesis consideradas son las siguientes: Pila 1: Paso de la cresta: HIP(1). Peso Propio + Cresta Paso del seno: HIP(1). Peso Propio + Seno De estas hipótesis, se estudiaran las relacionadas con el paso de la cresta, ya que es más restrictivas que la acción que provoca el paso del seno. - Condiciones de trabajo excepcionales (CT 3,32). En esta condición el gente predominante es el efecto sísmico extremal. En estas condiciones se considera que la obra de atraque y amarre no está operativa, salvo cuando el agente climático predominante no incida en la operatividad. En este caso no influye por lo que se considera que la obra de atraque está operativa. Las características del oleaje en esta condición de trabajo son: PILA 1 Probabilidad Absoluta de no excedencia del 50% en régimen medio Hs (m) Tp (s) 0,

12 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) Las hipótesis consideradas son las siguientes: Pila 1 : Paso de la cresta: HIP(1). Peso Propio + Cresta Paso del seno: HIP(1). Peso Propio + Seno HIP(2). Peso Propio + Seno + Tiro de Bolardo De estas hipótesis, se estudiaran las relacionadas con el paso del seno, ya que junto con la acción del tiro de bolardo es más restrictiva que las del paso de la cresta COEFICIENTES DE COMBINACIÓN Combinaciones fundamentales o características (CT1 y CT2): Esta combinación toma en consideración la acción simultánea de varias acciones variables con valores compatibles en la ocurrencia del modo de fallo. De esa forma, la acción variable principal o predominante en la ocurrencia del modo de fallo y sus acciones directamente dependientes de la misma intervienen con su valor característico; y el resto de las acciones variables simultáneas y compatibles con sus valores de combinación fundamentales, que se obtienen multiplicando los valores nominales o característicos de las mismas por un factor de compatibilidad ψ 0. Simbólicamente, esta combinación se puede expresar de la siguiente forma: donde: G = Q 1 = Q i = γ G + γ Q + Q para i entre 2 y n g q, 1 1 γ q, 1 acciones permanentes acción variable principal o predominante en la ocurrencia del modo de fallo y acciones variables de actuación simultánea directamente dependientes de la predominante. otras acciones variables de actuación simultánea compatibles con la predominante e independientes estadísticamente de la misma. γ q,1 γ g = coeficientes de ponderación parciales. De todas las combinaciones fundamentales o características se podrán eliminar aquellas que provoquen en el terreno solicitaciones menos peligrosas que otras combinaciones incluidas en su consideración. Combinaciones accidentales (CT 3,1): Cuando en la verificación del modo de fallo se considere la actuación de una acción extraordinaria, sea o no accidental, con una

13 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) probabilidad de presentación muy baja durante el intervalo considerado y, a la vez, con un periodo de actuación corto, el valor de compatibilidad de las acciones variables que actúan de forma simultánea debe de ser claramente menor. Para cada acción excepcional que pueda presentarse, existirá una combinación accidental que puede formularse en los siguientes términos: G + A + Q1 + para i entre 2 y n Q i donde: G = A = Q 1 = Q i = acciones permanentes acciones extraordinarias acción variable principal o predominante en la ocurrencia del modo de fallo y acciones variables de actuación simultánea directamente dependientes de la predominante. otras acciones variables de actuación simultánea compatibles con la predominante e independientes estadísticamente de la misma. Combinaciones sísmicas (CT 3,32): Cuando en la verificación de un modo de fallo se considere la actuación de la acción sísmica, con una probabilidad de presentación muy baja y con un periodo de actuación muy corto respecto a la duración del estado o situación de proyecto considerada, el valor de compatibilidad de las acciones variables que actúan de forma simultánea debe ser claramente menor, no debiéndose diferenciar el valor de compatibilidad de la acción variable principal predominante del resto de acciones variables. Simbólicamente esta combinación se puede representar por la fórmula siguiente: G + S + para i entre 1 y n Q i donde: G = S = Q i = acciones permanentes acciones sísmicas otras acciones variables de actuación simultánea compatibles con la predominante e independientes estadísticamente de la misma COEFICIENTES DE PONDERACIÓN PARCIALES DE LAS ACCIONES Los coeficientes de ponderación parciales solamente se consideran en las combinaciones fundamentales o características. En las combinaciones cuasi-permanentes, las accidentales y las sísmicas no se consideran coeficientes de ponderación de las acciones. La mayoración de las acciones para el caso de combinaciones fundamentales se realizará con coeficientes distintos según el tipo de agente causante de la acción, de su clasificación temporal (permanente o variable), de su sentido de participación en la ocurrencia del modo (favorable o desfavorable), así como el tipo de modo de fallo considerado

14 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) Los coeficientes de ponderación parciales para la verificación de los modos de fallos adscritos a Estados Límite Últimos son: Coeficientes de ponderación parciales* de las acciones para la verificación de modos de fallo adscritos a Estados Límite Últimos (ELU). Combinaciones fundamentales Los Estados Límite Últimos son aquellos estados que producen la ruina por rotura o colapso estructural de la obra o parte de ella, y se pueden clasificar por: Pérdida de equilibrio estático (EQU) Agotamiento de algún elemento estructural de la cimentación (STR) Rotura del terreno (GEO) Fallos debidos al exceso de presión del agua (UPL) Fallos debidos por la filtración del agua en el terreno (HYD) Los coeficientes de seguridad a obtener para cada una de las condiciones de trabajo con el fin de verificar cada modo de fallo son: Coeficientes de seguridad mínimos para diques verticales (con probabilidad de ocurrencia en el modo de fallo del orden de 0,01)

15 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) 4. MÉTODO DE CÁLCULO 4.1. SEGURIDAD FRENTE A VUELCO RÍGIDO Y DESLIZAMIENTO El coeficiente de seguridad frente al deslizamiento se determina analizando el cociente entre la carga horizontal de rotura y la carga horizontal actuante: Donde: F d = tg μ = α μ H V μ es el coeficiente de rozamiento terreno-estructura, para el que se adoptará un valor μ = 0, 625 H es la resultante de la solicitación horizontal V es la resultante de la solicitación vertical Se exigirá el cumplimiento del coeficiente de seguridad establecido en la ROM El coeficiente de seguridad frente a vuelco rígido se define como el cociente entre momentos estabilizadores y momentos volcadores: F = v M M estabilizador volcador Se exigirá el cumplimiento del coeficiente de seguridad establecido en la ROM SEGURIDAD FRENTE A HUNDIMIENTO Se aplica la metodología recogida en la ROM para el cálculo del coeficiente de seguridad frente al hundimiento. En primer lugar, la inclinación δ de la resultante respecto a la vertical, se obtiene como: tan(δ) = Fx / Fy Los puntos de aplicación de las cargas horizontal y vertical distan de la arista de vuelco, respectivamente dy=my/fy y dx=mx/fx. El ancho de la cimentación equivalente B* es: B* = 2(dx-dy tan(δ))

16 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) De este modo, las tensiones medias transmitidas a la banqueta (es decir, al terreno equivalente) son Pv=Fy/B*. Ancho eficaz y punto de aplicación de la resultante δ O P v B* El coeficiente de seguridad a hundimiento se define como el cociente entre la componente vertical de presión que produce el hundimiento Pv,h y la presión vertical actuante en la hipótesis de carga correspondiente, actuante en el ancho eficaz (B*), Pv. CSH = Pv,h / Pv Para cada situación de cálculo se ha verificado el coeficiente de seguridad frente al hundimiento empleando el programa informático SLOPE. El programa SLOPE, aplica el método GLE (General Limit Equilibrium). Éste engloba métodos como el Bishop, Janbu, Morgenstern and Price y Spencer. La forma en que es aplicado es mediante una relación entre las fuerzas normales y tangenciales en cada rebanada de terreno. Ello nos permite realizar un análisis que satisfaga a la vez las ecuaciones de la estática para el equilibrio de momentos y de fuerzas. La función de la variación de los esfuerzos tangenciales elegida es sinuidal, la cual nos proporciona mayores esfuerzos tangenciales en el centro de la curva de rotura, donde hay mayor volumen de suelo encima que en los laterales, cerca de la superficie del terreno. Los datos de entrada de los programas son: Geometría y características geotécnicas del terreno, así como de los diferentes materiales situados bajo el muro Nivel freático en el trasdós del muro y nivel del agua libre en el intradós Resultante de las cargas Ancho eficaz Se comprueba que el valor del coeficiente de seguridad obtenido es mayor a la unidad, ya que las cargas se introducen mayoradas por dicho coeficiente SEGURIDAD FRENTE A VUELCO PLÁSTICO La metodología de cálculo para la comprobación de la seguridad frente a vuelco plástico es idéntica a la seguida en el caso de la seguridad frente a hundimiento, mediante círculos de deslizamiento, mayorándose únicamente las cargas horizontales por el

17 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) coeficiente de seguridad requerido (entendiendo por cargas horizontales también los momentos volcadores)

18 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) 5. RESULTADOS RESULTADOS DEL CÁLCULO DE ESTABILIDAD. Se han estudiado los casos más desfavorables de cada condición de trabajo, ya que son los limitantes en la estabilidad, a continuación se explica el criterio con el que se han descartado: En la condición de trabajo 1 se ha descartado la hipótesis del paso de la cresta, ya que la actuación simultanea con el seno y el tiro de bolardo es el caso pésimo. En la condición de trabajo 2 se ha considerado únicamente las hipótesis del paso de la cresta, ya que en esta condición no afectan la acción provocada por el tiro de bolardo, y la acción de la cresta es mayor que la del seno. En la condición de trabajo 3,1 se ha considerado únicamente las hipótesis del paso de la cresta, ya que tampoco actúa el tiro de bolardo, y la acción de la cresta es mayor que la del seno. En la condición de trabajo 3,32 se ha considerado la hipótesis del paso del seno, ya que la acción simultánea con el tiro de bolardo lo hace el caso pésimo. Además se ha descartado la combinación mixta de las acciones, ya que la combinación de valores máximos es pésima. A continuación se presentan los resultados de los coeficientes de seguridad de las hipótesis expuestas anteriormente: PILA 1 CT1 CT2 CT3,1 CT3,31 SENO CRESTA CRESTA SENO F v F d σ 1 σ 2 F h * F vp * PLEAMAR (N.A. = 3,0m) 8,13 6,67 20,03 11,29 1,823 1,934 BAJAMAR (N.B. = 0,0m) 11,51 9,43 22,47 14,88 1,886 2,018 PLEAMAR (N.A. = 3,0m) 1,50 1,42 31,10 0,00 1,062 1,011 BAJAMAR (N.B. = 0,0m) 2,1 1,72 31,61 0,69 1,217 1,196 PLEAMAR (N.A. = 3,0m) 3,02 2,32 37,28 0,00 1,464 1,459 BAJAMAR (N.B. = 0,0m) 2,74 1,86 34,45 0,00 1,365 1,354 PLEAMAR MAXIMOS 10,09 6,94 17,81 10,64 1,982 2,015 BAJAMAR MAXIMOS 13,55 9,32 20,38 14,21 2,018 2,

19 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) * El valor de los coeficientes de seguridad obtenidos para el hundimiento y el vuelco plástico, serán mayor que la unidad ya que las cargas utilizadas se han mayorado previamente. El coeficiente de mayoración de las cargas se corresponde con los coeficientes de seguridad adoptados para un muelle según lo indicado en la ROM Como puede comprobarse, con las secciones diseñadas todos los coeficientes de seguridad cumplen, según la ROM , por tanto la sección es estable ESTABILIDAD DE LA BERMA. La protección de las bermas deberá realizarse con escollera de 0,5-1 t con la siguiente disposición en dos capas: La primera capa colocada sobre el talud de la banqueta en la cara este y sur de la pila, rematándola de manera que todas las esquinas excepto la norte estén protegidas. Tendrá un espesor de 1,35 m y peso de 0,5-1 t, se colocará desde la cota de coronación de la banqueta y bajará hasta la cota -15 (en la pila 1, coincidiendo con el cota del terreno natural). La segunda capa se coloca bajo la capa de enrase de la pila, tal y como se muestra en las secciones adjuntas. Tendrá un espesor de 1,00 m y peso de Kg

20 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) APÉNDICE 2.- CÁLCULOS DE ESTABILIDAD.

21 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) PILA 1.

22 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) CONDICIÓN DE TRABAJO 1

23 TÍTULO: Nº REFER: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO 1. PESO PROPIO CT1 NIVEL ALTO 1.1 Datos de la pila: Longitud L (m): 15,00 Anchura del fuste B (m): 15,00 Anchura de la base a nivel de cimiento 15,00 Coeficiente de rozamiento pila -cimiento 0,70 Altura H (m): 10,50 Cota coronación (m): 4,50 Densidad del agua de mar (T/m3): 1,025 Densidad seca hormigón (T/m3): 2,30 Cota de agua en trasdós (m): 3,00 Cota de agua en intradós (m): 3,00 Cota de fondeo (m): -6, Cálculos: Volumen solera (m3): 0,00 Superficie ext. fuste (m2): 225,00 Sup.neta de hormigón (m2): 225,00 Volumen del fuste (m3): 2.362,50 TOTAL VOLUMEN DE HORMIGON (m3) = 2.362,50 Peso por metro lineal (T/ml): 362, Resumen de pesos: Peso Brazo Mom V(T) X(m) Mx(mT) Peso por m.l. 362,25 7, ,88 Desplazamiento -138,38 7, ,81 223,88 7, ,06 RESULTANTE DEL PESO PROPIO 223, ,06 D:\ARRECIFE\SENO_PLEAMAR_CT1 1

24 TÍTULO: Nº REFER: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRU 2. TIRO DE BOLARDO. CT1 NIVEL A Componente horizontal (t): H= 10,00 Brazo sobre cimiento (m) : Y= 10,50 Componente vertical (t): V= 0,00 Brazo a punto de vuelco (m) : X= 0,00 Calculo de la resultante: Com.Hor. Brazo Mom.Vol C.Ver. Brazo Mom.Est. H(T) y(m) My (mt) V(T) x(m) Mx (mt) 10,00 10,50 105,00 0,00 0,00 0,00 TOTAL BOL.: 10,00 10,50 105,00 0,00 0,00 0,00 10,00 0,00 3,00 4,50 3,00-6,00 D:\ARRECIFE\SENO_PLEAMAR_CT1 2

25 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: PASO DEL SENO DE LA OLA CT1 NIVEL A cota del fondo a pie de muelle: -15,00 b= 19,50 cota de cimentación del cajón: -6,00 h 0 = 0,07 cota de coronación del muro: 4,50 calado d= 18,00 datos del oleaje: altura de ola máxima (m): 1,26 periodo del oleaje (sg): 8,00 densidad del agua del mar (t/m 3 ): 1,025 nivel del mar en intrados: 3,00 longitud de onda en aguas profundas (m): 99,92 longitud de onda a pie de dique (m): 86,35 sobreelevación (h 0 ): 0,07 Ley de presiones al paso del seno: presión a nivel de fondo = P 1 (t/m 2 ): 0,65 cota superior de presión nula: 3,00 cota de presión máxima: 1,81 presión máxima (t/m 2 ): 1,22 presión a nivel de cimiento (t/m 2 ): 0,96 presión agua a nivel del fondo W d (t/m 2 )= 18,45 Calculo de la resultante: Com.Hor. Brazo Mom.Vol C.Ver. Brazo Mom.Est. H(T) y(m) My (mt) V(T) x(m) Mx (mt) 0,730 8,205 5,99 0,00 0,00 0,00 8,508 4,062 34,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 10,99 5,83 64,04 TOTAL SENO: 9,24 4,39 40,55 10,99 5,83 64,04 4,50 4,50 3,00 1,22 1,81 3,00 0,96-6,00 D:\ARRECIFE\SENO_PLEAMAR_CT1 3

26 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: RESUMEN DE LAS ACCIONES CT1 NIVEL ALTO 4.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE CT1 NIVEL ALTO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 223, , TIRO DE BOLARDO 1,50 1,00 15,00 157,50 0,00 0, PASO DEL SENO 1,50 1,00 13,86 60,83 16,48 96, DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE CT1 NIVEL ALTO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 223, , TIRO DE BOLARDO 1,30 1,00 13,00 136,50 0,00 0, PASO DEL SENO 1,30 1,00 12,01 52,72 14,29 83, PRESIONES MUELLE CON OLEAJE CT1 NIVEL ALTO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 223, , TIRO DE BOLARDO 1,00 1,00 10,00 105,00 0,00 0, PASO DEL SENO 1,00 1,00 9,24 40,55 10,99 64,04 D:\ARRECIFE\SENO_PLEAMAR_CT1 4

27 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: COMBINACION DE ACCIONES CT1 NIVEL A 5.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE CT1 NIVEL ALTO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 15,00 223, ,06 157,50 Hip B (1)+(3) 13,86 240, ,12 60,83 Hip C (1)+(2)+(3) 28,86 240, ,12 218, DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE CT1 NIVEL ALTO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 13,00 223, ,06 136,50 Hip B (1)+(3) 12,01 238, ,31 52,72 Hip C (1)+(2)+(3) 25,01 238, ,31 189, PRESIONES MUELLE CON OLEAJE CT1 NIVEL ALTO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 10,00 223, ,06 105,00 Hip B (1)+(3) 9,24 234, ,10 40,55 Hip C (1)+(2)+(3) 19,24 234, ,10 145,55 D:\ARRECIFE\SENO_PLEAMAR_CT1 5

28 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: R E S U L T A D O S D E E S T A B I L I D A D CT1 NIVEL A 6.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE VUELCO Fv e e r Hip A 10,66 6,80 1,36 Hip B 29,18 7,13 1,43 Hip C 8,13 6,48 1,30 PÉSIMOS 8,13 6,48 1,30 Fv : Coeficiente seguridad vuelco. e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. 6.2 DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE DESLIZAMIENTO tgα α Fd Hip A 0,06 3,32 12,05 Hip B 0,05 2,89 13,88 Hip C 0,11 5,99 6,67 PÉSIMOS 0,11 5,99 6,67 α : Angulo inclinación resultante con la vertical. Fd : Coeficiente de seguridád al deslizamiento. 6.3 PRESIONES e MUELLE CON OLEAJE PRESIONES(T/M2) e r σ1 σ2 Hip A 7,03 1,41 17,73 12,13 Hip B 7,25 1,45 17,23 14,09 Hip C 6,80 1,36 20,03 11,29 PÉSIMOS 6,80 1,36 20,03 11,29 e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. σ1 : Presión en el intrados del cimiento. σ2 : Presión en el trasdós del cimiento. D:\ARRECIFE\SENO_PLEAMAR_CT1 6

29 PLEAMAR. SENO. HUNDIMIENTO. PILA 1. CT1. Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

30 PLEAMAR. SENO. VUELCO PLÁSTICO. PILA 1. CT1. Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

31 TÍTULO: Nº REFER: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO 1. PESO PROPIO CT1 NIVEL BAJO 1.1 Datos de la pila: Longitud L (m): 15,00 Anchura del fuste B (m): 15,00 Anchura de la base a nivel de cimiento 15,00 Coeficiente de rozamiento pila -cimiento 0,70 Altura H (m): 10,50 Cota coronación (m): 4,50 Densidad del agua de mar (T/m3): 1,025 Densidad seca hormigón (T/m3): 2,30 Cota de agua en trasdós (m): 0,00 Cota de agua en intradós (m): 0,00 Cota de fondeo (m): -6, Cálculos: Volumen solera (m3): 0,00 Superficie ext. fuste (m2): 225,00 Sup.neta de hormigón (m2): 225,00 Volumen del fuste (m3): 2.362,50 TOTAL VOLUMEN DE HORMIGON (m3) = 2.362,50 Peso por metro lineal (T/ml): 362, Resumen de pesos: Peso Brazo Mom V(T) X(m) Mx(mT) Peso por m.l. 362,25 7, ,88 Desplazamiento -92,25 7,50-691,88 270,00 7, ,00 RESULTANTE DEL PESO PROPIO 270, ,00 D:\ARRECIFE\SENO_BAJAMAR_CT1 1

32 TÍTULO: Nº REFER: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRU 2. TIRO DE BOLARDO. CT1 NIVEL B Componente horizontal (t): H= 10,00 Brazo sobre cimiento (m) : Y= 10,50 Componente vertical (t): V= 0,00 Brazo a punto de vuelco (m) : X= 0,00 Calculo de la resultante: Com.Hor. Brazo Mom.Vol C.Ver. Brazo Mom.Est. H(T) y(m) My (mt) V(T) x(m) Mx (mt) 10,00 10,50 105,00 0,00 0,00 0,00 TOTAL BOL.: 10,00 10,50 105,00 0,00 0,00 0,00 10,00 0,00 4,50 0,00 0,00-6,00 D:\ARRECIFE\SENO_BAJAMAR_CT1 2

33 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: PASO DEL SENO DE LA OLA CT1 NIVEL BA cota del fondo a pie de muelle: -15,00 b= 19,50 cota de cimentación del cajón: -6,00 h 0 = 0,07 cota de coronación del muro: 4,50 calado d= 15,00 datos del oleaje: altura de ola máxima (m): 1,26 periodo del oleaje (sg): 8,00 densidad del agua del mar (t/m 3 ): 1,025 nivel del mar en intrados: 0,00 longitud de onda en aguas profundas (m): 99,92 longitud de onda a pie de dique (m): 81,79 sobreelevación (h 0 ): 0,07 Ley de presiones al paso del seno: presión a nivel de fondo = P 1 (t/m 2 ): 0,74 cota superior de presión nula: 0,00 cota de presión máxima: -1,19 presión máxima (t/m 2 ): 1,22 presión a nivel de cimiento (t/m 2 ): 1,05 presión agua a nivel del fondo W d (t/m 2 )= 15,38 Calculo de la resultante: Com.Hor. Brazo Mom.Vol C.Ver. Brazo Mom.Est. H(T) y(m) My (mt) V(T) x(m) Mx (mt) 0,720 5,210 3,75 0,00 0,00 0,00 5,453 2,466 13,45 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 10,15 5,51 55,97 TOTAL SENO: 6,17 2,79 17,20 10,15 5,51 55,97 D:\ARRECIFE\SENO_BAJAMAR_CT1 3

34 TÍTULO: Nº REFER: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO 4,50 4,50 0,00 1,22-1,19 0,00 1,05-6,00 D:\ARRECIFE\SENO_BAJAMAR_CT1 4

35 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: RESUMEN DE LAS ACCIONES CT1 NIVEL BAJO 4.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE CT1 NIVEL BAJO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 270, , TIRO DE BOLARDO 1,50 1,00 15,00 157,50 0,00 0, PASO DEL SENO 1,50 1,00 9,26 25,80 15,23 83, DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE CT1 NIVEL BAJO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 270, , TIRO DE BOLARDO 1,30 1,00 13,00 136,50 0,00 0, PASO DEL SENO 1,30 1,00 8,03 22,36 13,20 72, PRESIONES MUELLE CON OLEAJE CT1 NIVEL BAJO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 270, , TIRO DE BOLARDO 1,00 1,00 10,00 105,00 0,00 0, PASO DEL SENO 1,00 1,00 6,17 17,20 10,15 55,97 D:\ARRECIFE\SENO_BAJAMAR_CT1 5

36 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: COMBINACION DE ACCIONES CT1 NIVEL B 5.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE CT1 NIVEL BAJO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 15,00 270, ,00 157,50 Hip B (1)+(3) 9,26 285, ,95 25,80 Hip C (1)+(2)+(3) 24,26 285, ,95 183, DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE CT1 NIVEL BAJO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 13,00 270, ,00 136,50 Hip B (1)+(3) 8,03 283, ,76 22,36 Hip C (1)+(2)+(3) 21,03 283, ,76 158, PRESIONES MUELLE CON OLEAJE CT1 NIVEL BAJO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 10,00 270, ,00 105,00 Hip B (1)+(3) 6,17 280, ,97 17,20 Hip C (1)+(2)+(3) 16,17 280, ,97 122,20 D:\ARRECIFE\SENO_BAJAMAR_CT1 6

37 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: R E S U L T A D O S D E E S T A B I L I D A D CT1 NIVEL B 6.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE VUELCO Fv e e r Hip A 12,86 6,92 1,38 Hip B 81,75 7,30 1,46 Hip C 11,51 6,75 1,35 PÉSIMOS 11,51 6,75 1,35 Fv : Coeficiente seguridad vuelco. e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. 6.2 DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE DESLIZAMIENTO tgα α Fd Hip A 0,05 2,76 14,54 Hip B 0,03 1,62 24,70 Hip C 0,07 4,25 9,43 PÉSIMOS 0,07 4,25 9,43 α : Angulo inclinación resultante con la vertical. Fd : Coeficiente de seguridád al deslizamiento. 6.3 PRESIONES e MUELLE CON OLEAJE PRESIONES(T/M2) e r σ1 σ2 Hip A 7,11 1,42 20,80 15,20 Hip B 7,37 1,47 19,67 17,68 Hip C 6,99 1,40 22,47 14,88 PÉSIMOS 6,99 1,40 22,47 14,88 e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. σ1 : Presión en el intrados del cimiento. σ2 : Presión en el trasdós del cimiento. D:\ARRECIFE\SENO_BAJAMAR_CT1 7

38 BAJAMAR. SENO. HUNDIMIENTO. PILA 1. CT1. Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

39 BAJAMAR. SENO. VUELCO PLÁSTICO. PILA 1. CT1. Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

40 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) CONDICIÓN DE TRABAJO 2

41 TÍTULO: Nº REFER: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO 1. PESO PROPIO CT2 NIVEL ALTO 1.1 Datos de la pila: Longitud L (m): 15,00 Anchura del fuste B (m): 15,00 Anchura de la base a nivel de cimiento 15,00 Coeficiente de rozamiento pila -cimiento 0,70 Altura H (m): 10,50 Cota coronación de la pila (m): 4,50 Densidad del agua de mar (T/m3): 1,025 Densidad seca hormigón (T/m3): 2,30 Cota de agua en trasdós del cajón (m): 3,00 Cota de agua en intradós del cajón (m): 3,00 Cota de fondeo (m): -6, Cálculos: Volumen solera (m3): 0,00 Superficie ext. fuste (m2): 225,00 Sup.neta de hormigón (m2): 225,00 Volumen del fuste (m3): 2.362,50 TOTAL VOLUMEN DE HORMIGON (m3) = 2.362,50 Peso por metro lineal (T/ml): 362, Resumen de pesos: Peso Brazo Mom V(T) X(m) Mx(mT) Peso por m.l. 362,25 7, ,88 Desplazamiento -138,38 7, ,81 223,88 7, ,06 RESULTANTE DEL PESO PROPIO 223, ,06 D:\ARRECIFE\CRESTA_PLEAMAR_CT2 1

42 RESUMEN DE RESULTADOS: CILINDRO DE 15 M DE DIÁMETRO H max = V corriente = Periodo (T) = 5,652 m 0 m/s 9 s 15 0,0-9 Calado t FD FM Ftotal Brazo Momento 6,17 0, ,43 0, ,43 6, , ,50 6,42 0, , , ,95 6, , ,98 7,11 1,20 813, , ,39 6, , ,99 8,13 1,80 182, , ,96 7, , ,31 9,30 2,40-21, , ,43 7, , ,98 10,41 3,00-509, , ,66 8, , ,69 11,29 3, , , ,44 9, , ,19 11,76 4, , , ,81 9, , ,27 11,76 4, , ,80 503,79 4, , ,73 11,29 5, , , ,10 9, , ,81 10,41 6,00-509, , ,55 8, , ,33 9,30 6,60-21, , ,19 7, , ,67 8,13 7,20 182, , ,12 7, , ,15 7,11 7,80 813, , ,42 6, , ,21 6,42 8, , , ,40 6, , ,90 6,17 9, ,43 0, ,43 6, , ,50 MAXIMOS 2.049, , , ,69 FUERZAS SOBRE ESTRUCTURA (KN) , , ,00 F (KN) 0,00 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 8,00 9,00 10, , , ,00 t (s) FD FM Ftotal Calado (m) Peril ola (AIRY) 14,00 12,00 10,00 8,00 6,00 4,00 2,00 0,00 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 Tiempo (s) Peril ola (AIRY)

43 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: RESUMEN DE LAS ACCIONES CT2 NIVEL ALTO Oleaje preponderante 3.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE CT2 NIVEL ALTO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 223, , PASO DE LA CRESTA 1,50 1,00 109,59 873,20-36,66-366, DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE CT2 NIVEL ALTO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 223, , PASO DE LA CRESTA 1,30 1,00 94,98 756,77-31,78-317, PRESIONES MUELLE CON OLEAJE CT2 NIVEL ALTO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 223, , PASO DE LA CRESTA 1,00 1,00 73,06 582,13-24,44-244,43 D:\ARRECIFE\CRESTA_PLEAMAR_CT2 3

44 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: COMBINACION DE ACCIONES CT2 NIVEL A Oleaje preponderante 4.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE CT2 NIVEL ALTO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 109,59 187, ,42 873, DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE CT2 NIVEL ALTO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 94,98 192, ,30 756, PRESIONES MUELLE CON OLEAJE CT2 NIVEL ALTO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 73,06 199, ,63 582,13 D:\ARRECIFE\CRESTA_PLEAMAR_CT2 4

45 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: R E S U L T A D O S D E E S T A B I L I D A D CT2 NIVEL ALTO Oleaje preponderante 5.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE VUELCO Fv e e r Hip A 1,50 2,35 0,47 PÉSIMOS 1,50 2,35 0,47 Fv : Coeficiente seguridad vuelco. e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. 5.2 DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE DESLIZAMIENTO tgα α Fd Hip A 0,49 26,31 1,42 PÉSIMOS 0,49 26,31 1,42 α : Angulo inclinación resultante con la vertical. Fd : Coeficiente de seguridád al deslizamiento. 5.3 PRESIONES e MUELLE CON OLEAJE PRESIONES(T/M2) e r σ1 σ2 Hip A 4,27 0,85 31,10 0,00 PÉSIMOS 4,27 0,85 31,10 0,00 e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. σ1 : Presión en el intrados del cimiento. σ2 : Presión en el trasdós del cimiento. D:\ARRECIFE\CRESTA_PLEAMAR_CT2 5

46 PLEAMAR. CRESTA. HUNDIMIENTO. PILA 1. CT Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

47 PLEAMAR. CRESTA. VUELCO PLÁSTICO. PILA 1. CT Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

48 TÍTULO: Nº REFER: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO 1. PESO PROPIO CT2 NIVEL BAJO 1.1 Datos de la pila: Longitud L (m): 15,00 Anchura del fuste B (m): 15,00 Anchura de la base a nivel de cimiento 15,00 Coeficiente de rozamiento pila -cimiento 0,70 Altura H (m): 10,50 Cota coronación de la pila (m): 4,50 Densidad del agua de mar (T/m3): 1,025 Densidad seca hormigón (T/m3): 2,30 Cota de agua en trasdós del cajón (m): 0,00 Cota de agua en intradós del cajón (m): 0,00 Cota de fondeo (m): -6, Cálculos: Volumen solera (m3): 0,00 Superficie ext. fuste (m2): 225,00 Sup.neta de hormigón (m2): 225,00 Volumen del fuste (m3): 2.362,50 TOTAL VOLUMEN DE HORMIGON (m3) = 2.362,50 Peso por metro lineal (T/ml): 362, Resumen de pesos: Peso Brazo Mom V(T) X(m) Mx(mT) Peso por m.l. 362,25 7, ,88 Desplazamiento -92,25 7,50-691,88 270,00 7, ,00 RESULTANTE DEL PESO PROPIO 270, ,00 D:\ARRECIFE\CRESTA_BAJAMAR_CT2 1

49 RESUMEN DE RESULTADOS: CILINDRO DE 15 M DE DIÁMETRO H max = V corriente = Periodo (T) = 5,652 m 0 m/s 9 s 15 0,0-6 Calado t FD FM Ftotal Brazo Momento 3,17 0, ,59 0, ,59 4, , ,20 3,42 0, , , ,96 4, , ,31 4,11 1,20 953, , ,75 4, , ,32 5,13 1,80 221, , ,94 5, , ,08 6,30 2,40-27, , ,06 6, , ,25 7,41 3,00-655, , ,21 7, , ,37 8,29 3, , , ,19 7, , ,63 8,76 4, , , ,46 8, , ,17 8,76 4, , ,47-42,52 63, , ,98 8,29 5, , , ,12 7, , ,14 7,41 6,00-655, , ,88 6, , ,31 6,30 6,60-27, , ,68 6, , ,94 5,13 7,20 221, , ,66 5, , ,01 4,11 7,80 953, , ,65 4, , ,10 3,42 8, , , ,23 4, , ,13 3,17 9, ,59 0, ,59 4, , ,20 MAXIMOS 2.712, , , ,37 FUERZAS SOBRE ESTRUCTURA (KN) , , ,00 F (KN) 0,00 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 8,00 9,00 10, , , ,00 t (s) FD FM Ftotal Calado (m) Peril ola (AIRY) 10,00 9,00 8,00 7,00 6,00 5,00 4,00 3,00 2,00 1,00 0,00 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 Tiempo (s) Peril ola (AIRY)

50 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: RESUMEN DE LAS ACCIONES CT2 NIVEL BAJO Oleaje preponderante 3.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE CT2 NIVEL BAJO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 270, , PASO DE LA CRESTA 1,50 1,00 109,76 765,77-41,55-415, DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE CT2 NIVEL BAJO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 270, , PASO DE LA CRESTA 1,30 1,00 95,12 663,67-36,01-360, PRESIONES MUELLE CON OLEAJE CT2 NIVEL BAJO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 270, , PASO DE LA CRESTA 1,00 1,00 73,17 510,52-27,70-277,01 D:\ARRECIFE\CRESTA_BAJAMAR_CT2 3

51 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: COMBINACION DE ACCIONES CT2 NIVEL B Oleaje preponderante 4.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE CT2 NIVEL BAJO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 109,76 228, ,49 765, DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE CT2 NIVEL BAJO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 95,12 233, ,89 663, PRESIONES MUELLE CON OLEAJE CT2 NIVEL BAJO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 73,17 242, ,99 510,52 D:\ARRECIFE\CRESTA_BAJAMAR_CT2 4

52 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: R E S U L T A D O S D E E S T A B I L I D A D CT2 NIVEL Oleaje preponderante 5.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE VUELCO Fv e e r Hip A 2,10 3,69 0,74 PÉSIMOS 2,10 3,69 0,74 Fv : Coeficiente seguridad vuelco. e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. 5.2 DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE DESLIZAMIENTO tgα α Fd Hip A 0,41 22,12 1,72 PÉSIMOS 0,41 22,12 1,72 α : Angulo inclinación resultante con la vertical. Fd : Coeficiente de seguridád al deslizamiento. 5.3 PRESIONES e MUELLE CON OLEAJE PRESIONES(T/M2) e r σ1 σ2 Hip A 5,11 1,02 31,61 0,69 PÉSIMOS 5,11 1,02 31,61 0,69 e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. σ1 : Presión en el intrados del cimiento. σ2 : Presión en el trasdós del cimiento. D:\ARRECIFE\CRESTA_BAJAMAR_CT2 5

53 BAJAMAR. CRESTA. HUNDIMIENTO. PILA 1. CT Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

54 BAJAMAR. CRESTA. VUELCO PLÁSTICO. PILA 1. CT Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

55 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) CONDICIÓN DE TRABAJO 3,1

56 TÍTULO: Nº REFER: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO 1. PESO PROPIO CT3,1 NIVEL ALTO 1.1 Datos de la pila: Longitud L (m): 15,00 Anchura del fuste B (m): 15,00 Anchura de la base a nivel de cimiento 15,00 Coeficiente de rozamiento pila -cimiento 0,70 Altura H (m): 14,50 Cota coronación de la pila (m): 4,50 Densidad del agua de mar (T/m3): 1,025 Densidad seca hormigón (T/m3): 2,30 Cota de agua en trasdós del cajón (m): 3,00 Cota de agua en intradós del cajón (m): 3,00 Cota de fondeo (m): -10, Cálculos: Volumen solera (m3): 0,00 Superficie ext. fuste (m2): 225,00 Sup.neta de hormigón (m2): 225,00 Volumen del fuste (m3): 3.262,50 TOTAL VOLUMEN DE HORMIGON (m3) = 3.262,50 Peso por metro lineal (T/ml): 500, Resumen de pesos: Peso Brazo Mom V(T) X(m) Mx(mT) Peso por m.l. 500,25 7, ,88 Desplazamiento -199,88 7, ,06 300,38 7, ,81 RESULTANTE DEL PESO PROPIO 300, ,81 D:\ARRECIFE\CRESTA_PLEAMAR_CT3,1 1

57 RESUMEN DE RESULTADOS: CILINDRO DE 15 M DE DIÁMETRO H max = V corriente = Periodo (T) = 7,074 m 0 m/s 10 s 15 0,0-9 Calado t FD FM Ftotal Brazo Momento 5,46 0, ,10 0, ,10 5, , ,92 5,77 0, , , ,52 5, , ,23 6,63 1, , , ,01 5, , ,92 7,91 2,00 276, , ,57 6, , ,99 9,37 2,67-32, , ,28 7, , ,73 10,77 3,33-810, , ,50 8, , ,56 11,86 4, , , ,55 9, , ,35 12,46 4, , , ,60 10, , ,19 12,46 5, , ,02-276,57 20, , ,74 11,86 6, , , ,54 8, , ,89 10,77 6,67-810, , ,91 8, , ,10 9,37 7,33-32, , ,39 7, , ,10 7,91 8,00 276, , ,98 6, , ,35 6,63 8, , , ,95 6, , ,91 5,77 9, , , ,90 5, , ,82 5,46 10, ,10 0, ,10 5, , ,92 MAXIMOS 3.139, , , ,56 FUERZAS SOBRE ESTRUCTURA (KN) , , ,00 F (KN) 0,00 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12, , , ,00 t (s) FD FM Ftotal Calado (m) Peril ola (AIRY) 14,00 12,00 10,00 8,00 6,00 4,00 2,00 0,00 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 Tiempo (s) Peril ola (AIRY)

58 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: RESUMEN DE LAS ACCIONES CT3,1 NIVEL ALTO Oleaje preponderante 3.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE CT3,1 NIVEL ALTO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 300, , PASO DE LA CRESTA 1,00 1,00 81,52 645,28-30,64-306, DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE CT3,1 NIVEL ALTO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 300, , PASO DE LA CRESTA 1,00 1,00 81,52 645,28-30,64-306, PRESIONES MUELLE CON OLEAJE CT3,1 NIVEL ALTO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 300, , PASO DE LA CRESTA 1,00 1,00 81,52 645,28-30,64-306,41 D:\ARRECIFE\CRESTA_PLEAMAR_CT3,1 3

59 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: COMBINACION DE ACCIONES CT3,1 NIVEL Oleaje preponderante 4.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE CT3,1 NIVEL ALTO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 81,52 269, ,40 645, DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE CT3,1 NIVEL ALTO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 81,52 269, ,40 645, PRESIONES MUELLE CON OLEAJE CT3,1 NIVEL ALTO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 81,52 269, ,40 645,28 D:\ARRECIFE\CRESTA_PLEAMAR_CT3,1 4

60 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: R E S U L T A D O S D E E S T A B I L I D A D CT3,1 NIVEL ALTO Oleaje preponderante 5.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE VUELCO Fv e e r Hip A 3,02 4,82 0,96 PÉSIMOS 3,02 4,82 0,96 Fv : Coeficiente seguridad vuelco. e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. 5.2 DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE DESLIZAMIENTO tgα α Fd Hip A 0,30 16,82 2,32 PÉSIMOS 0,30 16,82 2,32 α : Angulo inclinación resultante con la vertical. Fd : Coeficiente de seguridád al deslizamiento. 5.3 PRESIONES e MUELLE CON OLEAJE PRESIONES(T/M2) e r σ1 σ2 Hip A 4,82 0,96 37,28 0,00 PÉSIMOS 4,82 0,96 37,28 0,00 e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. σ1 : Presión en el intrados del cimiento. σ2 : Presión en el trasdós del cimiento. D:\ARRECIFE\CRESTA_PLEAMAR_CT3,1 5

61 PLEAMAR. CRESTA. HUNDIMIENTO. PILA 1. CT3, Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

62 PLEAMAR. CRESTA. VUELCO PLÁSTICO. PILA 1. CT3, Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

63 TÍTULO: Nº REFER: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO 1. PESO PROPIO CT3,1 NIVEL BAJO 1.1 Datos de la pila: Longitud L (m): 15,00 Anchura del fuste B (m): 15,00 Anchura de la base a nivel de cimiento 15,00 Coeficiente de rozamiento pila -cimiento 0,70 Altura H (m): 10,50 Cota coronación de la pila (m): 4,50 Densidad del agua de mar (T/m3): 1,025 Densidad seca hormigón (T/m3): 2,30 Cota de agua en trasdós del cajón (m): 0,00 Cota de agua en intradós del cajón (m): 0,00 Cota de fondeo (m): -6, Cálculos: Volumen solera (m3): 0,00 Superficie ext. fuste (m2): 225,00 Sup.neta de hormigón (m2): 225,00 Volumen del fuste (m3): 2.362,50 TOTAL VOLUMEN DE HORMIGON (m3) = 2.362,50 Peso por metro lineal (T/ml): 362, Resumen de pesos: Peso Brazo Mom V(T) X(m) Mx(mT) Peso por m.l. 362,25 7, ,88 Desplazamiento -92,25 7,50-691,88 270,00 7, ,00 RESULTANTE DEL PESO PROPIO 270, ,00 D:\ARRECIFE\CRESTA_BAJAMAR_CT3,1 1

64 RESUMEN DE RESULTADOS: CILINDRO DE 15 M DE DIÁMETRO Hs = V corriente = Periodo (T) = 7,074 m 0 m/s 10 s 15 0,0-6 Calado t FD FM Ftotal Brazo Momento 2,46 0, ,11 0, ,11 4, , ,98 2,77 0, , , ,94 3, , ,78 3,63 1, , , ,52 4, , ,38 4,91 2,00 333, , ,30 5, , ,72 6,37 2,67-41, , ,24 6, , ,04 7,77 3, , , ,07 6, , ,27 8,86 4, , , ,14 7, , ,69 9,46 4, , , ,83 8, , ,10 9,46 5, , , ,72 11, , ,90 8,86 6, , , ,69 7, , ,90 7,77 6, , , ,79 6, , ,94 6,37 7,33-41, , ,16 6, , ,57 4,91 8,00 333, , ,06 5, , ,58 3,63 8, , , ,02 4, , ,56 2,77 9, , , ,47 3, , ,87 2,46 10, ,11 0, ,11 4, , ,98 MAXIMOS 4.124, , , ,27 FUERZAS SOBRE ESTRUCTURA (KN) , , ,00 F (KN) 0,00 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12, , , ,00 t (s) FD FM Ftotal Calado (m) Peril ola (AIRY) 12,00 10,00 8,00 6,00 4,00 2,00 0,00 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 Tiempo (s) Peril ola (AIRY)

65 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: RESUMEN DE LAS ACCIONES CT3,1 NIVEL BAJO Oleaje preponderante 3.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE CT3,1 NIVEL BAJO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 270, , PASO DE LA CRESTA 1,00 1,00 87,71 604,26-37,12-371, DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE CT3,1 NIVEL BAJO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 270, , PASO DE LA CRESTA 1,00 1,00 87,71 604,26-37,12-371, PRESIONES MUELLE CON OLEAJE CT3,1 NIVEL BAJO C. Pond. C. Ponder. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Parcial Parcial H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO. 1,00 1,00 270, , PASO DE LA CRESTA 1,00 1,00 87,71 604,26-37,12-371,24 D:\ARRECIFE\CRESTA_BAJAMAR_CT3,1 3

66 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: COMBINACION DE ACCIONES CT3,1 NIVEL Oleaje preponderante 4.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE CT3,1 NIVEL BAJO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 87,71 232, ,76 604, DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE CT3,1 NIVEL BAJO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 87,71 232, ,76 604, PRESIONES MUELLE CON OLEAJE CT3,1 NIVEL BAJO H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(2) 87,71 232, ,76 604,26 D:\ARRECIFE\CRESTA_BAJAMAR_CT3,1 4

67 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: R E S U L T A D O S D E E S T A B I L I D A D CT3,1 NIVEL BAJO Oleaje preponderante 5.1 VUELCO MUELLE CON OLEAJE VUELCO Fv e e r Hip A 2,74 4,51 0,90 PÉSIMOS 2,74 4,51 0,90 Fv : Coeficiente seguridad vuelco. e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. 5.2 DESLIZAMIENTO MUELLE CON OLEAJE DESLIZAMIENTO tgα α Fd Hip A 0,38 20,64 1,86 PÉSIMOS 0,38 20,64 1,86 α : Angulo inclinación resultante con la vertical. Fd : Coeficiente de seguridád al deslizamiento. 5.3 PRESIONES e MUELLE CON OLEAJE PRESIONES(T/M2) e r σ1 σ2 Hip A 4,51 0,90 34,45 0,00 PÉSIMOS 4,51 0,90 34,45 0,00 e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. σ1 : Presión en el intrados del cimiento. σ2 : Presión en el trasdós del cimiento. D:\ARRECIFE\CRESTA_BAJAMAR_CT3,1 5

68 BAJAMAR. CRESTA. HUNDIMIENTO. PILA 1. CT3, Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

69 BAJAMAR. CRESTA. VUELCO PLÁSTICO. PILA 1. CT3, Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

70 CÁLCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES DE CRUCERO EN EL PUERTO DE ARRECIFE. (LANZAROTE) CONDICIÓN DE TRABAJO 3,32

71 TÍTULO: Nº REFER: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO 1. PESO PROPIO CT3,32 NIVEL ALTO 1.1 Datos de la pila: Longitud L (m): 15,00 Anchura B (m): 15,00 Anchura de la base a nivel de cimiento 15,00 Coeficiente de rozamiento pila -cimiento 0,70 Altura H (m): 10,50 Cota coronación de la pila (m): 4,50 Densidad del agua (T/m3): 1,025 Densidad seca hormigón (T/m3): 2,30 Cota de agua en trasdós (m): 3,00 Cota de agua en intradós (m): 3,00 Cota de fondeo (m): -6,00 aceleración horizontal (en m/sg2) 0,1716 aceleración vertical (en m/sg2) 0, Cálculos: Volumen solera (m3): 0,00 Superficie ext. fuste (m2): 225,00 Sup.neta de hormigón (m2): 225,00 Volumen del fuste(m3): 2.362,50 TOTAL VOLUMEN DE HORMIGON(m3) = 2.362,50 Peso por metro lineal (T/ml): 362,25 Resumen de pesos: Peso max. Peso min. Brazo Mom. max Mom. min V1(T) V2 (T) X(m) Mx1(mT) Mx2(mT) Peso p.m.l 365,42 359,08 7, , ,12 Desplazamiento -138,38-138,38 7, , ,81 227,04 220,71 7, , ,30 F. horizontales debidas a la ah de: F. horiz. Brazo Mom. vol. H(T) X(m) My(mT) masa 6,34 5,25 33,26 6,34 5,25 33,26 D:\ARRECIFE\SENO_PLEAMAR_CT3,31 1

72 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: TIRO DE BOLARDO. CT3,32 NIVEL ALTO Componente horizontal (t): H= 10,00 Brazo sobre cimiento (m) : Y= 10,75 Componente vertical (t): V= 0,00 Brazo a punto de vuelco (m) : X= 0,00 Calculo de la resultante: Com.Hor. Brazo Mom.Vol C.Ver. Brazo Mom.Est. H(T) y(m) My (mt) V(T) x(m) Mx (mt) 10,00 10,75 107,50 0,00 0,00 0,00 TOTAL BOL.: 10,00 10,75 107,50 0,00 0,00 0,00 D:\ARRECIFE\SENO_PLEAMAR_CT3,31 2

73 TÍTULO: Nº REFER: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUC 3. PASO DEL SENO DE LA OLA CT3,32 NIVEL ALTO cota del fondo a pie de muelle: -15,00 b= 19,50 cota de cimentación del cajón: -6,00 h 0 = 0,03 cota de coronación del muro: 4,50 calado d= 18,00 datos del oleaje: altura de ola máxima (m): 0,94 periodo del oleaje (sg): 10,00 densidad del agua del mar (t/m 3 ): 1,025 nivel del mar en intrados: 3,00 longitud de onda en aguas profundas (m): 156,13 longitud de onda a pie de dique (m): 116,79 sobreelevación (h 0 ): 0,03 Ley de presiones al paso del seno: presión a nivel de fondo = P 1 (t/m 2 ): 0,64 cota superior de presión nula: 3,00 cota de presión máxima: 2,10 presión máxima (t/m 2 ): 0,93 presión a nivel de cimiento (t/m 2 ): 0,79 presión agua a nivel del fondo W d (t/m 2 )= 18,45 Calculo de la resultante: Com.Hor. Brazo Mom.Vol C.Ver. Brazo Mom.Est. H(T) y(m) My (mt) V(T) x(m) Mx (mt) 0,419 8,397 3,52 0,00 0,00 0,00 6,949 4,156 28,88 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,84 5,56 43,60 TOTAL SENO: 7,37 4,40 32,40 7,84 5,56 43,60 1,4 1,1 0 0,8 0, ,53-0,79 D:\ARRECIFE\SENO_PLEAMAR_CT3,31 3

74 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: RESUMEN DE LAS ACCIONES CT3,32 NIVEL ALTO MÁXIMOS Coeficien. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Combinac. H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO 1,00 6,34 33,26 227, , TIRO DE BOLARDO 1,00 10,00 107,50 0,00 0, PASO DEL SENO 1,00 7,37 32,40 7,84 43,60 MÍNIMOS Coeficien. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Combinac. H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO 1,00 6,34 33,26 220, , PASO DEL SENO 1,00 7,37 32,40 7,84 43,60 D:\ARRECIFE\SENO_PLEAMAR_CT3,31 4

75 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PAR Nº REFER: COMBINACION DE ACCIONES CT3,32 NIVE COMBINACIONES DE MÁXIMOS H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(3) 13,70 234, ,42 65,66 Hip B (1)+(2) 16,34 227, ,82 140,76 Hip C (1)+(2)+(3) 23,70 234, ,42 173,16 COMBINACIONES MIXTAS H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(3) 13,70 228, ,90 65,66 D:\ARRECIFE\SENO_PLEAMAR_CT3,31 5

76 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES Nº REFER: R E S U L T A D O S D E E S T A B I L I D A D CT3,32 NIVEL ALTO COMBINACIONES DE MÁXIMOS VUELCO DESLIZAMIENTO PRESIONES(T/M2) Fv e e r tgα α Fd σ1 σ2 Hip A 26,60 7,16 1,43 0,06 3,34 12,00 17,81 13,50 Hip B 12,10 6,88 1,38 0,07 4,12 9,73 18,89 11,38 Hip C 10,09 6,70 1,34 0,10 5,76 6,94 20,68 10,64 PÉSIMOS 10,09 6,70 1,34 0,06 3,34 6,94 17,81 10,64 COMBINACIONES MIXTAS VUELCO DESLIZAMIENTO PRESIONES(T/M2) Fv e e r tgα α Fd σ1 σ2 Hip A 25,87 7,15 1,43 0,06 3,43 11,67 17,39 13,08 PÉSIMOS 25,87 7,15 1,43 0,06 3,43 11,67 17,39 13,08 Fv : Coeficiente seguridad vuelco. e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. α : Angulo inclinación resultante con la vertical. Fd : Coeficiente de seguridád al deslizamiento. σ1 : Presión en el intrados del cimiento. σ2 : Presión en el trasdós del cimiento. D:\ARRECIFE\SENO_PLEAMAR_CT3,31 6

77 PLEAMAR. SENO. HUNDIMIENTO. PILA 1. MAXIMOS CT3,32. Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

78 PLEAMAR. SENO. VUELCO PLÁSTICO. PILA 1. MAXIMOS CT3,32. Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

79 TÍTULO: Nº REFER: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO 1. PESO PROPIO CT3,31 NIVEL BAJO 1.1 Datos de la pila: Longitud L (m): 15,00 Anchura B (m): 15,00 Anchura de la base a nivel de cimiento 15,00 Coeficiente de rozamiento pila -cimiento 0,70 Altura H (m): 10,50 Cota coronación de la pila (m): 4,50 Densidad del agua (T/m3): 1,025 Densidad seca hormigón (T/m3): 2,30 Cota de agua en trasdós (m): 0,00 Cota de agua en intradós (m): 0,00 Cota de fondeo (m): -6,00 aceleración horizontal (en m/sg2) 0,1716 aceleración vertical (en m/sg2) 0, Cálculos: Volumen solera (m3): 0,00 Superficie ext. fuste (m2): 225,00 Sup.neta de hormigón (m2): 225,00 Volumen del fuste(m3): 2.362,50 TOTAL VOLUMEN DE HORMIGON(m3) = 2.362,50 Peso por metro lineal (T/ml): 362,25 Resumen de pesos: Peso max. Peso min. Brazo Mom. max Mom. min V1(T) V2 (T) X(m) Mx1(mT) Mx2(mT) Peso p.m.l 365,42 359,08 7, , ,12 Desplazamiento -92,25-92,25 7,50-691,88-691,88 273,17 266,83 7, , ,24 F. horizontales debidas a la ah de: F. horiz. Brazo Mom. vol. H(T) X(m) My(mT) masa 6,34 5,25 33,26 6,34 5,25 33,26 D:\ARRECIFE\SENO_BAJAMAR_CT3,31 1

80 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: TIRO DE BOLARDO. CT3,31 NIVEL BAJO Componente horizontal (t): H= 10,00 Brazo sobre cimiento (m) : Y= 10,75 Componente vertical (t): V= 0,00 Brazo a punto de vuelco (m) : X= 0,00 Calculo de la resultante: Com.Hor. Brazo Mom.Vol C.Ver. Brazo Mom.Est. H(T) y(m) My (mt) V(T) x(m) Mx (mt) 10,00 10,75 107,50 0,00 0,00 0,00 TOTAL BOL.: 10,00 10,75 107,50 0,00 0,00 0,00 D:\ARRECIFE\SENO_BAJAMAR_CT3,31 2

81 TÍTULO: Nº REFER: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUC 3. PASO DEL SENO DE LA OLA CT3,31 NIVEL cota del fondo a pie de muelle: -15,00 b= 19,50 cota de cimentación del cajón: -6,00 h 0 = 0,04 cota de coronación del muro: 4,50 calado d= 15,00 datos del oleaje: altura de ola máxima (m): 0,94 periodo del oleaje (sg): 8,00 densidad del agua del mar (t/m 3 ): 1,025 nivel del mar en intrados: 0,00 longitud de onda en aguas profundas (m): 99,92 longitud de onda a pie de dique (m): 81,79 sobreelevación (h 0 ): 0,04 Ley de presiones al paso del seno: presión a nivel de fondo = P 1 (t/m 2 ): 0,55 cota superior de presión nula: 0,00 cota de presión máxima: -0,89 presión máxima (t/m 2 ): 0,92 presión a nivel de cimiento (t/m 2 ): 0,78 presión agua a nivel del fondo W d (t/m 2 )= 15,38 Calculo de la resultante: Com.Hor. Brazo Mom.Vol C.Ver. Brazo Mom.Est. H(T) y(m) My (mt) V(T) x(m) Mx (mt) 0,410 5,403 2,22 0,00 0,00 0,00 4,344 2,619 11,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,73 5,55 42,86 TOTAL SENO: 4,75 2,86 13,60 7,73 5,55 42,86 1,4 1,1 0 0,8 0, ,53-0,78 D:\ARRECIFE\SENO_BAJAMAR_CT3,31 3

82 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES CRUCERO Nº REFER: RESUMEN DE LAS ACCIONES CT3,31 NIVEL BAJO MÁXIMOS Coeficien. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Combinac. H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO 1,00 6,34 33,26 273, , TIRO DE BOLARDO 1,00 10,00 107,50 0,00 0, PASO DEL SENO 1,00 4,75 13,60 7,73 42,86 MÍNIMOS Coeficien. Com Hor Mom Vol Com Ver Mom Est Combinac. H (T) My (mt) V(T) Mx (mt) 1.- PESO PROPIO 1,00 6,34 33,26 266, , PASO DEL SENO 1,00 4,75 13,60 7,73 42,86 D:\ARRECIFE\SENO_BAJAMAR_CT3,31 4

83 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PAR Nº REFER: COMBINACION DE ACCIONES CT3,31 NIVEL BAJO COMBINACIONES DE MÁXIMOS H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(3) 11,09 280, ,62 46,86 Hip B (1)+(2) 16,34 273, ,76 140,76 Hip C (1)+(2)+(3) 21,09 280, ,62 154,36 COMBINACIONES MIXTAS H V Mx My (T) (T) (mt) (mt) Hip A (1)+(3) 11,09 274, ,11 46,86 D:\ARRECIFE\SENO_BAJAMAR_CT3,31 5

84 TÍTULO: CALCULO ESTRUCTURAL DE PILAS DE ATRAQUE Y AMARRE PARA BUQUES Nº REFER: R E S U L T A D O S D E E S T A B I L I D A D CT3,31 NIVEL BAJO COMBINACIONES DE MÁXIMOS VUELCO DESLIZAMIENTO PRESIONES(T/M2) Fv e e r tgα α Fd σ1 σ2 Hip A 44,64 7,28 1,46 0,04 2,26 17,73 20,38 17,07 Hip B 14,55 6,98 1,40 0,06 3,42 11,71 21,96 14,46 Hip C 13,55 6,90 1,38 0,08 4,29 9,32 23,24 14,21 PÉSIMOS 13,55 6,90 1,38 0,04 2,26 9,32 20,38 14,21 COMBINACIONES MIXTAS VUELCO DESLIZAMIENTO PRESIONES(T/M2) Fv e e r tgα α Fd σ1 σ2 Hip A 43,62 7,27 1,45 0,04 2,31 17,33 19,96 16,65 PÉSIMOS 43,62 7,27 1,45 0,04 2,31 17,33 19,96 16,65 Fv : Coeficiente seguridad vuelco. e : Excentricidad al punto de vuelco. er : Excentricidad relativa. α : Angulo inclinación resultante con la vertical. Fd : Coeficiente de seguridád al deslizamiento. σ1 : Presión en el intrados del cimiento. σ2 : Presión en el trasdós del cimiento. D:\ARRECIFE\SENO_BAJAMAR_CT3,31 6

85 BAJAMAR. SENO. HUNDIMIENTO. PILA 1. MAXIMOS CT3,32. Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

86 BAJAMAR. SENO. VUELCO PLÁSTICO. PILA 1. MAXIMOS CT3,32. Magnitude: kn Name: ESCOLLERA Unit Weight: 11 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: Name: ROCA Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 50 kpa Phi: 50

87 CÁLCULO DEL AMARRE PARA DUQUE DE ALBA EN EL MUELLE NAOS (ARRECIFE- LANZAROTE)

88 DUQUE DE ALBA EN MUELLE NAOS (ARRECIFE-LANZAROTE) ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN BUQUE TIPO CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS RESULTADOS CONCLUSIONES... 7 Cálculo del amarre I

89 DUQUE DE ALBA EN MUELLE NAOS (ARRECIFE-LANZAROTE) 1. INTRODUCCIÓN El objeto del presente anejo es proceder al cálculo de la capacidad de los bolardos a disponer en las pilas, que constituirán la prolongación del Muelle de Cruceros de la Puerto del Arrecife (Lanzarote). Los buques que recalan en Arrecife son los mismos que lo hacen en el puerto de Puerto del Rosario, por tanto las características y condiciones de amarre en ambos puertos son similares. Se han utilizado los mismos cálculos realizados en el proyecto de Ampliación puntos de amarre en el Muelle de Cruceros del Puerto de Puerto Rosario para verificar la comprobación de la capacidad de dichos bolardos en el presente proyecto. 2. BUQUE TIPO Los buques que regularmente utilizan la línea de atraque del muelle de cruceros son los de la compañía Hamilton y Cia, que hacen una media de 120 escalas al año en el Puerto de Arrecife. Las características de estos buques son: Eslora: m. Calado: 7.95 m Con la ampliación del de amarre se mejorará las condiciones de atraque de éstos buques y podrá ser posible el atraque de buques tipo al Mein Schiff con esloras de 295,10 metros (calado 8,25). Para el cálculo de la capacidad de los bolardos a disponer en las pilas se consideran los cruceros definidos en la ROM con un calado igual o inferior a 8,6 m. Se han realizado varios cálculos empleando los cruceros de clase 1.500, 2.000, y que figuran en la ROM (todos ellos con calado igual o inferior a 8,6 m). Además, se han realizado varias hipótesis en cuanto al número de puntos de amarre, con objeto de tener un orden de magnitud del tiro de bolardo necesario en función de la eslora del buque y el número de puntos de amarre. Cálculo del amarre 1

90 DUQUE DE ALBA EN MUELLE NAOS (ARRECIFE-LANZAROTE) 3. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS Las cargas de amarre son causadas por acciones exteriores, principalmente medioambientales, que actúan sobre el buque atracado. Para los cálculos realizados en este anejo se han tenido en cuenta únicamente los esfuerzos producidos por el viento. La evaluación de los esfuerzos resultantes sobre el buque amarrado se ha realizado de acuerdo con lo establecido en el apartado de la ROM Los esfuerzos resultantes de las presiones del viento sobre los buques podrán ser discretizados en una fuerza horizontal en el sentido longitudinal del buque, otra en el sentido transversal, y un momento de eje vertical, todos ellos aplicados en el centro de gravedad del buque. Cálculo del amarre 2

91 DUQUE DE ALBA EN MUELLE NAOS (ARRECIFE-LANZAROTE) Se han considerado las siguientes velocidades de viento en función del buque de diseño: Crucero, 22m/s Se determina la fuerza del viento como: Donde: - RV(α) : Fuerza total de arrastre resultante de la acción de un viento de dirección α, medida desde el eje longitudinal del buque considerado de proa a popa, sobre el buque amarrado. (kn) - ρa : Densidad del aire. En general, para el cálculo de la fuerza total de arrastre resultante de la acción del viento sobre el buque se recomienda tomar como valor nominal de este parámetro 1,23 x 10-3 t/m3 - AV,L : Área emergida de la proyección del buque sobre un plano vertical que contenga a su eje longitudinal, incluyendo todos sus elementos y las cargas en cubierta, en la situación de carga considerada (m 2 ) - A V, T : Área emergida de la proyección del buque sobre un plano vertical perpendicular al eje longitudinal del mismo, incluyendo todos sus elementos y las cargas en cubierta, en la situación de carga considerada. Cálculo del amarre 3

92 DUQUE DE ALBA EN MUELLE NAOS (ARRECIFE-LANZAROTE) - CD V,L (a) : Factor adimensional de arrastre para el viento actuando sobre el buque amarrado en la dirección de su eje longitudinal. Su valor es muy variable en función de las características y forma del buque y de su situación de carga. En general está en el rango para buques a plena carga y para buques en lastre. En los cálculos se considerará 1.2 por ser el valor más desfavorable. - CD V,T (a) : Factor adimensional de arrastre para el viento actuando sobre el buque amarrado en dirección perpendicular a su eje longitudinal. Se tomará 1. - KV,e (a) : Coeficiente adimensional de excentricidad. Se considera que los cruceros tienen la superestructura centrada, por lo que se considera un valor para este parámetro de -0,02. Habitualmente, para determinar la fuerza del viento se analizan las dos hipótesis consideradas más desfavorables: 1. Viento actúa perpendicular a la eslora del buque De esta forma se determinan las fuerzas transversales máximas que deberán ser soportadas por los traveses y largos del buque. 2. Viento actuante en sentido paralelo a la eslora del buque. De esta forma, se obtienen los valores máximos de desplazamiento en sentido longitudinal del buque, es decir los esfuerzos que deberán ser soportados por los esprines En este caso, dado que el objeto es el cálculo de los bolardos a disponer en la pila (y no en el resto del Muelle de Cruceros) y que en estas sólo amarrarán traveses y largos, que resisten el esfuerzo transversal provocado por el viento sobre el barco, únicamente se analizará la primera de las hipótesis mencionada anteriormente. Cálculo del amarre 4

93 DUQUE DE ALBA EN MUELLE NAOS (ARRECIFE-LANZAROTE) La fuerza a resistir por los bolardos depende del número y disposición de amarras. Según la tabla de la ROM el sistema de amarras estará formado, en la medida de lo posible, por traveses, esprines y largos, dispuestos simétricamente respecto al centro geométrico del buque. Traveses: se situarán lo más a proa y popa posible, disponiéndose lo más perpendicularmente posible. El ángulo vertical máximo que forme con la horizontal no superará los 25º Esprines: Se situarán saliendo del.buque a distancias de proa y popa equivalentes a ¼ de la eslora, se dispondrán tan paralelas como sea posible al eje longitudinal del buque. El ángulo vertical máximo admisible es de 25º. Como se ha comentado anteriormente, el amarre de estas eslingas no se va a estudiar por no realizarse nunca sobre los duques de alba. Largos: se situaran a proa y a popa. Se colocarán formando ángulos horizontales de 45º con la línea de atraque. El ángulo vertical máximo no superará los 25º con la horizontal. En la siguiente figura se incluyen la disposición en planta y alzado de las amarras de los buques: Con objeto de tener un orden de magnitud de la sensibilidad de la capacidad del bolardo y el número de puntos de amarre, se han considerado dos hipótesis de configuración de amarras: 1. 6 puntos de amarre. 2 traveses, 2 largos y 2 esprines 2. 8 puntos de amarre. 4 traveses, 2 largos y 2 esprines Cálculo del amarre 5