MODELACION HIDROLOGICA E HIDRODINAMICA CON SOFTWARE Y MODELO DIGITAL DE ELEVACION LIBRE

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1 MODELACION HIDROLOGICA E HIDRODINAMICA CON SOFTWARE Y MODELO DIGITAL DE ELEVACION LIBRE CristianVega,Miriam Oropel, Roberto O. del Castillo; Guillermo Gutiérrez Universidad Nacional de San Juan, Facultad de Ingeniería, Instituto de Investigaciones Hidráulicas Ing. Manuel S. García Wimer Urquiza 91 (N), Capital, CP 5411, San Juan, República Argentina cvega@unsj.edu.ar, moropel@unsj.edu.ar,omardelcast@unsj.edu.ar, gguti@unsj.edu.ar RESUMEN El Instituto de Investigaciones Hidráulicas de la Facultad de Ingeniería realiza, a través de sus investigadores el Proyecto de Investigación y Transferencia de Estudios Hidrológicos, con el fin de diseñar las Obras de Protección de un puente carretero a emplazar en el sitio donde la Ruta Nacional Nº 150 intercepta el cauce del Río León, aproximadamente en coordenadas Latitud 30º 09 Sur y Longitud 67º 59 Oeste. Primeramente se aborda la determinación de los caudales máximos probables de las avenidas aportadas por la Quebrada del Río León, también conocida como Quebrada del León, correspondientes a distintas recurrencias, Para el logro del mismo se consideró necesario alcanzar metas parciales. Conocer las características hidrometeorológicas de la región, la Precipitación Máxima Probable (PMP) correspondiente a diferentes recurrencias, los Caudales Máximos Probables, Diseñar y Verificar las Obras. El alcance del trabajo contempla la delimitación de cuencas, determinación de los parámetros físicos y naturales de cada una de ellas; la determinación del derrame máximo superficial, el desagüe del proyecto, los estudios hidrológicos e hidráulicos de las obras de arte menores, los estudios hidrológicos, hidráulicos, de erosión y sedimentación de las obras de arte mayores, entre los principales objetivos. Se utilizan en esta diversidad de campos herramientas e información de libre disponibilidad como son los Modelos Digitales de Elevación GDEM, ajustados a la escala del trabajo, el software HECgeoHMS en el Modelo Hidrológico, el software HEC-geoRAS en el Modelo Hidráulico y software de manejo de imágenes. Obteniéndose Modelos Numéricos de excelente flexibilidad y sensibilidad. Palabras Clave: Hidrología, software, hidrodinámica, DEM.

2 INTRODUCCIÓN El trabajo de investigación inicia conla determinación de los caudales máximos probables de las avenidas aportadas por la Quebrada del Río León, también conocida como Quebrada del León, correspondientes a distintas recurrencias, con el fin de diseñar las Obras de Protección de un puente carretero a emplazar en el sitio donde la Ruta Nacional Nº 150 intercepta el cauce en cuestión. Para el logro del mismo se consideró necesario alcanzar las metas parciales siguientes: a) Conocer sobre la base de la información existente las características hidrometeorológicas de la región, en particular las variables climáticas que definen los procesos lluvia-escorrentía. b) Establecer el tipo y distribución temporal y espacial de las precipitaciones, principalmente las proclives a generar crecientes. c) Determinar la Precipitación Máxima Probable (PMP) correspondiente a diferentes recurrencias. d) Definir las características de la cuenca cuyo cauce principal es el río León. e) Calcular sobre la base de las PMP los caudales máximos probables para los períodos de retorno que interesen. f) Calcular las dimensiones de la sección hidráulica de un puente a emplazar en el lugar. g) Diseñar las Obras de protección de base de pilas y taludes en la excavación. Dado que el presente trabajo contempla la descripción de la utilización de las nuevas tecnologías de información espacial y los programas de aplicación, nos enfocaremos en esta dirección, sin describir el detalle de las consideraciones hidrológicas previas, como son la caracterización climática de la región, las características de las precipitaciones, su distribución espacial y temporal, al igual que las precipitaciones máximas probables. CAUDALES MÁXIMOS PROBABLES El Hidrograma de Avenida con la determinación del caudal máximo probable se ha efectuado con el Programa HEC - HMS en base a un Modelo Digital de Elevación del área de estudio. Modelación hidrológica La modelación hidrológica simula los procesos físicos que ocurren en un sistema hidrológico. La cuenca, vista como un sistema hidrológico, es la unidad espacial fundamental donde se desarrollan tales procesos. Los modelos hidrológicos utilizan ecuaciones que gobiernan el flujo de agua, las cuales relacionan variables de estado, de entrada/salida y parámetros. Estos modelos necesitan información fisiográfica, tal como la configuración de la red de drenaje de la cuenca, delimitación y subdivisión de la misma en subcuencas, longitudes, pendientes de tramos de canal, superficies, longitudes, pendientes de subcuencas, así como información de tipo y cobertura del suelo. Estos parámetros eran obtenidos tradicionalmente de mapas analógicos o de mediciones de campo. Hace aproximadamente dos décadas, esta información ha comenzado a extraerse de Modelos Digitales de Elevación (MDE) y de Imágenes de Satélite, Fig. Nº1.

3 Figura Nº 1 - Vista 3D del MDE, en formato raster, del área donde se encuentra la zona de estudio Los Sistemas de Información Geográfica (SIG) juegan un papel fundamental en este sentido, no sólo en la integración de la información, sino en la capacidad que tienen para extraer automáticamente los parámetros necesarios para la modelación hidrológica, a través de operaciones espaciales usadas en algoritmos desarrollados para tal fin. Estos algoritmos permiten extraer información hidrológica del MDE, enlazar esta información a modelos o paquetes de modelos hidrológicos y realizar el postproceso, es decir recuperar las salidas de los modelos y graficarlas en el mismo ambiente SIG. La simulación hidrológica comenzó en la década de los 50 con el advenimiento de las primeras computadoras digitales. Entre las variadas aplicaciones de los modelos de simulación hidrológica pueden mencionarse: el pronóstico de caudales, el diseño, el planeamiento (por ejemplo, para protección contra crecidas) y la extensión de registros de caudales. Los primeros modelos fueron espacialmente concentrados, es decir, representaban la respuesta efectiva de una cuenca entera, sin caracterizar explícitamente la variabilidad espacial de la respuesta. Bajo este enfoque, la cuenca se discretiza en un conjunto de subcuencas, en donde los parámetros se consideran como homogéneos desde el punto de vista hidrológico. Los modelos espacialmente concentrados son todavía ampliamente usados, aunque no son capaces de representar la variabilidad espacial de los procesos hidrológicos y de los parámetros de la cuenca. En las últimas dos décadas se está desarrollando una segunda generación de modelos de simulación hidrológica: los modelos distribuidos, los cuales representan explícitamente la variabilidad espacial de las características superficiales de la cuenca y de las precipitaciones. Se representan por mallas de celdas regulares de igual tamaño en donde la unidad de análisis es la celda. La resolución espacial está dada por el tamaño de la misma. En base al Modelo Digital de Elevación en formato GRID del área donde se encuentra la zona de estudio.delimitación de las subcuencas, donde quedan definidas aquellas que confluyen al punto de salida (Figura Nº 2). Ambos modelos tienen limitaciones para describir correctamente el comportamiento de la cuenca. Los concentrados porque hacen una simplificación demasiado grande y los distribuidos porque requieren enorme cantidad de datos que en la realidad no pueden ser obtenidos. Como resultado aparecen modelos que combinan aspectos de ambos, llamados cuasi distribuidos. Estos modelos dividen la cuenca en subcuencas (partiendo de las celdas), agrupándolas en unidades de análisis donde los parámetros tienen similares características hidrológicas.

4 Dos factores han favorecido la difusión de los modelos distribuidos y los cuasi distribuidos. Primero, la disponibilidad en soporte digital de los datos topográficos y de otros parámetros del suelo y cobertura. Segundo, el desarrollo de técnicas de rápido procesamiento de datos espaciales e imágenes de satélite. Una de las estructuras de datos más importantes sobre la que se basan los procedimientos para el cálculo de los parámetros a ingresar en los modelos hidrológicos, son los Modelos Digitales de Elevación (MDE). Los MDE son estructuras numéricas de datos que representan la distribución espacial de una variable cuantitativa y continua, la topografía. Son estructuras muy ventajosas de donde puede extraerse gran parte de los parámetros necesarios para los análisis hidrológicos. Modelo Hidrológico obtenido en HEC-HMS que se exporta al HEC-RAS para realizar la modelación de las avenidas (Figura Nº 3). Figura Nº 2 - Delimitación de las subcuencas. Figura Nº 3 - Modelo Hidrológico. Los Sistemas de Información Geográfica (SIG) juegan un papel fundamental en este sentido, no sólo en la integración de la información, sino en la capacidad operatoria en procesamiento espacial que permite la extracción automática de los parámetros a incluir en la modelación hidrológica a partir del MDE. A su vez, los SIG permiten enlazar esta información a modelos o paquetes de modelos hidrológicos y realizar el postproceso, es decir recuperar las salidas de los modelos y graficarlas en el mismo ambiente SIG. Tal es el caso del programa HEC-HMS, módulo que se incorpora al SIG ArcView 3.x y permite usar este entorno para extraer parámetros de un MDE, armar archivos de entrada y correr un modelo hidrológico en segundo plano, para luego visualizar los resultados en el mismo entorno SIG. Tiempo de concentración de la cuenca En los métodos hidrológicos para determinación de caudales máximos de avenidas, las lluvias máximas probables más desfavorables en cuanto al diseño de obras de drenaje y evacuación de crecidas se refieren, son aquellas cuyas duraciones coinciden con los tiempos de concentración de las cuencas. Para el cálculo de éstos se ha considerado oportuno emplear las fórmulas semiempíricas siguientes:

5 Soil Conservation Service (SCS): = = Ecuación Nº 1 Passini: = Ecuación Nº 2 Donde: Tc = tiempo de concentración de la cuenca, en minutos. A = superficie de la cuenca, en kilómetros cuadrados. i = pendiente media, expresada a través de H y L. H = desnivel en metros entre la sección de aporte (a la que corresponde la superficie A) y el punto hidrológicamente más lejano. L=distancia en kilómetros, medida según el cauce principal, entre la salida osección de aporte y el punto hidrológicamente más alejado. La primera de las fórmulas anteriores (SCS) tiene en cuenta la longitud del cauce principal (L) y el desnivel ( H); la segunda (Passini) depende del área de la cuenca (A), de la longitud del emisario principal (L) y del desnivel ( H). Debido a ello y en relación directa con la forma de la cuenca, coinciden aproximadamente o difieren en mucho o poco los valores calculados de los tiempos de concentración mediante una y otra fórmula. Para la obtención del área, desnivel máximo y longitud del emisario principal de la cuenca, valores que permiten calcular el tiempo de concentración de la misma, se ha utilizado el Modelo Digital de Elevación descripto. Período de retorno Como se anticipara, un evento de determinada magnitud tiene una recurrencia de T años. Cuando dicho evento es, en promedio, igualado o superado al menos una vez en dicho período de tiempo. Las lluvias son eventos aislados e independientes, luego es posible calcular la probabilidad de falla de una obra, debida a la crecida que una lluvia genera, para el caso de una vida útil de la misma de n años.la probabilidad de que la obra no falle durante el transcurso de su vida útil, implica que no ocurra un evento superior a la lluvia de diseño utilizada para su dimensionamiento hidrológico, durante el primer año, durante el segundo y así sucesivamente para cada uno de los años de la vida útil de la obra. Dado que cada uno de los eventos es independiente, la probabilidad de falla o riesgo se determina mediante la Ecuación Nº 3: = 1 1 Ecuación Nº 3 Donde: - r : probabilidad de falla o riesgo - T : periodo de retorno o recurrencia, en años - n : vida útil en años Por ejemplo, para una vida útil de 50 años y un riesgo de falla del 25%, habría que efectuar los cálculos para una recurrencia de 174 años, en la práctica 200 años.

6 Los manuales de estudio y proyecto de caminos, suelen recomendar para el diseño de obras de drenaje, la adopción de distintos períodos de retorno según la importancia de la ruta y el tipo de obra. En atención a la importancia del Corredor Bioceánico y a las características generales de la Ruta, el presente estudio realiza en principio los cálculos hidrológicos de las crecidas máximas probables, para una lluvias de recurrencia T= 200 años. Intensidades máximas probables de las lluvias de diseño Como se anticipara, la lluvia de diseño máxima probable a considerar en el diseño hidrológico del puente en cuestión (Latitud 30º 09 S; Longitud 67º 59 O), será aquella cuya duración sea igual al tiempo de concentración de la cuenca; además, de acuerdo a lo antes expuesto, los cálculos de los caudales máximos se realizan teniendo en cuenta un período de retorno de 100 y 200 años. Luego, la expresión de Grunsky( Ecuación Nº 4)a aplicar en el presente estudio resulta: = 24 $% &' 0,5 Ecuación Nº 4 ( Donde t se expresa en minutos A las recurrencias de 100 y 200 años, corresponden PMPdiarias determinadas por Gumbel (y ampliadas en un 13%) de 259 mm y 290 mm e intensidades diarias máximas probables (I24 ) de 10,8 mm/hora y 12,1 mm/hora respectivamente. Obsérvese que las intensidades calculadas por las fórmulas sugeridas por Rühle, son de semejantes órdenes de magnitudes a las determinadas mediante las expresiones de Gumbel- Grunsky. En referencia a las diferencias de intensidades calculadas por uno y otro método, cabe aclarar que el trabajo de Rühle data del año 1966, por lo que el mapa de isoyetas que en el mismo se propone fue confeccionado con valores precedentes a esa fecha. Mientras que los cálculos de las PMP diarias realizados en el presente informe, corresponden a lluvias diarias máximas anuales registradas en el período RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN HIDROLÓGICA En base a los datos de pendiente media del cauce principal y área de la cuenca aguas arriba de la sección en que se ubica el Puente, se obtuvo el Tiempo de concentración Tc= 48 minutos.de las curvas IDF, para una lluvia de Duración D = 48 minutos, para un periodo de retorno Tr = 200 años, resulta una intensidad I = 65 mm. / h.los resultados de la simulación hidrológica efectuada se indican en los gráficos y tabla siguientes (Figura Nº 4 a 7.), obteniéndose un caudal máximo, Q max.= 116,6 m 3 / s.

7 Figura Nº 4 - Modelo hidrológico-topología Figura Nº 5 - Sumario Figura Nº 6- Modelo hidrológico-hidrograma Figura Nº 7 - Precipitación e Hidrograma ANÁLISIS DEL PUENTE PROPUESTO SEGÚN CRITERIOS HIDROLÓGICOS En principio y sobre la base de criterios exclusivamente hidrológicos, la capacidad hidráulica de un puente depende del número de vanos, de las luces libres de éstos, del tirante medio de agua mediante el cual escurre Qmáx., de la altura libre entre la cota del cauce y las cotas inferiores de las vigas del tablero, de la pendiente del cauce y de las características de éste en cuanto a rugosidad se refiere. La obra a construir en el sitio donde la Ruta Nacional Nº 150 intercepta el cauce del río León, debe tener la suficiente capacidad hidráulica para evacuar sin inconvenientes el caudal máximo probable, correspondiente a la avenida de diseño de la recurrencia de 200 años. Se verificó la misma asegurando un escurrimiento a superficie libre bajo las condiciones o situaciones más desfavorables.si se consultan las Planialtimetría disponibles, en el tramo donde se emplaza el puente la pendiente del lecho es de aproximadamente el 8 %. Ahora bien, el lecho del río es extremadamente rugoso con notables escabrosidades, producto de los grandes bloques que yacen en el álveo, debidos en parte (bloques angulosos) a los desprendimientos de las empinadas laderas de la quebrada y en parte a enormes rodados (clastos de

8 cantos ligeramente redondeados) transportados por arrastres de fondos. Estas características muy particulares del cauce, determinan que la rugosidad del lecho resulta elevada y consecuentemente también el coeficiente de Manning (n). Por las características del cauce principal (importante pendiente, gran poder erosivo, elevada rugosidad, etc.), el régimen de flujo es súper crítico, más aún, es torrencialmente caótico. Cuando acontece un episodio lluvia-escorrentía, a medida que aumenta el caudal se incrementan los tirantes de agua y las velocidades, acrecentándose la capacidad erosiva y de transporte de la avenida hasta adquirir valores máximos en el entorno del caudal pico del hidrograma; estas últimas son función directa de la pendiente media del cauce y consecuentemente disminuyen de aguas arriba hacia aguas abajo. Durante la curva de descenso se invierten las tendencias de los procesos hidrológicos, disminuye el caudal, los tirantes y las velocidades y luego también la capacidad erosiva. En el último tramo de la curva de descenso y en la curva de agotamiento se producen sedimentaciones.es altamente factible que el paso de una crecida extraordinaria y más aún de una catastrófica (recurrencia 200 años), modifique local y sensiblemente el cauce; también éste con el tiempo corre el riesgo de ser afectado por acciones antrópicas, las que en todo momento deben evitarse. Para el dimensionamiento hidráulico del puente se desarrollo el modelo numérico con el programa HEC RAS. Se adoptó un coeficiente de rugosidad media de Manning en el tramo, n = 0,045. En el área del puente se consideró disponer una losa de protección de hormigón armado de 0,40m. de espesor anclada aguas arriba y aguas abajo a la roca mediante barras de acero de 25 mm. de diámetro separadas 3,00 m., ubicadas en tres bolillos. Para los cálculos hidráulico, en el tramo protegido por la losa, se adoptó un coeficiente de rugosidad, n= 0,016. Se agrega una planta con curvas de nivel del cauce aguas arriba y aguas abajo del Puente, el perfil longitudinal del cauce con el perfil de la superficie libre de las aguas que escurren siempre en régimen supercrítico y los perfiles transversales con las secciones hidráulicas obtenidas en el cálculo. El flujo se establece en la sección de aguas arriba del puente con un nivel de la superficie libre del agua, en cota 1312,90 m.s.n.m., y un tirante máximo de 1,90 m.en la sección de aguas abajo, la superficie libre del agua se ubica en cota,10, con un tirante máximo de 1,50 m.la losa de protección que toma la forma del terreno tiene una longitud de 18,00 m., previéndose una revancha de 2,00 m. entre los bordes laterales del coronamiento del revestimiento y la superficie del agua. MODELO HIDRÁULICO La simulación hidráulicase efectuó por medio de la aplicación libre HEC-RAS (Hydrologic Engineering Center River Analysis System) que permite realizar análisis de flujos permanentes y no permanentes unidimensionales gradualmente variados en lámina libre. El programa es unidimensional y fue desarrollado por el Cuerpo de Ingenieros del Departamento de Defensa de los Estados Unidos, para controlar ríos, puertos y otras construcciones públicas que estaban bajo su jurisdicción.

9 El software, ampliamente reconocido gracias susaceptables funciones de pre y post procesamiento, los datos son muy fáciles de editar, modificar y visualizar en pantalla. Esto se debe en gran parte a que HEC-RAS es un programa en entorno Windows además de su capacidad para interactuar con modelos digitales del terreno (DEM o TIN) en un entorno GIS. Las ecuaciones unidimensionales son aplicadas con rigor en situaciones en las que el flujo de agua se puede considerar unidimensional, es decir, el frente avanza en línea recta y se consideran despreciables los movimientos laterales del agua. La metodología llevada a cabo para realizar el modelo hidráulico se resume en las siguientes etapas. Pre-RAS Esta etapa tiene por finalidad extraer, en un entorno GIS, los datos topológicos y geométricos del tramo en estudio a partir de un modelo digital de elevación en formato TIN. Se digitalizan características como el centro del cauce, las márgenes del mismo y de las llanuras de inundación, se ubican las secciones transversales, y cualquier singularidad que afecte o contribuya al escurrimiento. El modelo topográfico, que es la base del modelo hidráulico, se resume en un archivo de exportación que se genera en el entorno GIS. Hec-Ras A partir del modelo topográfico y con la secciones individualizadas, las quehan sido exportadas por medio de un archivo de extensión *.geo, conservando todas las características geométricas, se modelaron ocho secciones abarcando un total de 417 metros de análisis. Como se puede apreciar en la Figura Nº 8. Figura Nº 8- Planimetría tramo estudiado Una vez integrada la geometría en el entorno RAS, se delimitaron las márgenes y se aplicó al modelo la rugosidad estimada para el tramo en estudio. Para la determinación del coeficiente de rugosidad, en el presente estudio se tuvo presente la metodología de cálculo sugerida por el Departamento de Exploración Geológica de los Estados Unidos (USGS), en la publicación 2339 (versión métrica) Guía para la Selección de los coeficientes de Rugosidad de Manning para Canales Naturales y Llanuras de Inundación. La introducción de la geometría de puentes se realizó a manualmente por coordenadas a partir de los datos obtenidos de planos generales y de detalle de la obra. Figura Nº 9.

10 RS= Upstream (Bridge) RS= Downstream (Bridge) 1335 Elevación (m ) Figura Nº 9 - Geometría del Perfil trasversal del Puente A continuación se aplicaron las condiciones de borde al modelo, utilizando calados normales aguas arriba y abajo, considerando para el mismo que el ingreso se encuentra lo suficientemente alejado al puente en estudio, para que su influencia no afecte los resultados de ésta. El valor de flujo a simular obtenido desde HEC HMS y se integró al RAS arrojando un caudal de 117,8m 3 /seg, que fue evaluado en régimen permanente para un régimen mixto. Finalmente una vez que el modelo hidráulico está completo se procede al procesamiento obteniendo así el perfil longitudinal de nuestra superficie libre del curso de agua y por tanto la altura del tirante hídrico por cada sección estudiada. Los resultados de la modelación hidráulica se pueden extraer en formato de tablas o gráficos como el perfil longitudinal del cauce del río analizado (ver Figura Nº 10) o perfiles transversales de las secciones de análisis (ver desde la Figura Nº 11 a Figura Nº 16 ) Figura Nº 10 - Perfil longitudinal del tramo estudiado Modelo Hidraulico Ruta 150 RS = Modelo Hidraulico Ruta 150 RS = EG PF 1 EG PF 1 Crit PF 1 Crit PF 1 WS PF 1 WS PF Figura Nº 11 - Perfil trasversal 3 Figura Nº 12 - Perfil trasversal 4

11 Modelo Hidraulico Ruta 150 RS = BR Modelo Hidraulico Ruta 150 RS = BR EG PF 1 EG PF 1 WS PF 1 Crit PF Crit PF WS PF Figura Nº 13 - Perfil trasversal aguas arriba del puente estudiado Figura Nº 14 - Perfil trasversal aguas abajo del puente estudiado Modelo Hidraulico Ruta 150 RS = Modelo Hidraulico Ruta 150 RS = EG PF 1 EG PF 1 Crit PF 1 Crit PF 1 WS PF 1 WS PF Figura Nº 15 - Perfil trasversal 5 Figura Nº 16 - Perfil trasversal 6 CONCLUSIONES La aplicación de tecnologías derivadas de la utilización de imágenes satelitales, con la capacidad de representar espacialmente grandes extensiones de la superficie terrestre, permite el desarrollo de programas numéricos de gran capacidad.la simulación del modelo hidrológico con HEC-HMS nos posibilita adoptar los parámetros adecuados, hacer el proceso de simulación y analizar los resultados, para luego guardarlos en formato digital. La utilización de programas en entorno SIG, permiten reducir considerablemente la inversión de recursos materiales y de tiempo. En el diseño del Puente sobre el Río León, se ha obtenido excelente resolución topográfica en la modelación de la cuenca, en particular en su delimitación. La obtención de las características geométricas necesarias, para la completa descripción de la cuenca de aporte, en el entorno SIG se realiza con las herramientas destinadas a definir las características hidrológicas dependientes de las topográficas, es decir, la red de drenaje y su área de aporte, estructuras que se exportan en forma compacta al programa HEC-HMS con óptimos resultados. Evitando la edición manual de la estructura de la cuenca para el modelo hidrológico. HEC-RAS representa una herramienta de considerable valor, que permite obtener resultados hidráulicos tanto de un río o canal en un tiempo apreciablemente pequeño con respecto a los métodos teóricos y a reducido costo. Los resultados de HEC-RAS permite a un proyectista comprender el comportamiento del rió y su interacción con las obras hidráulicas, obteniendo pautas para mejorar el prediseño. La utilización del HEC-RAS permite verificar las dimensiones de la sección hidráulica del puente a emplazar, estableciendo condiciones seguras de escurrimiento, además de las Obras de protección de base de pilas y taludes en la excavación.

12 BIBLIOGRAFÍA Caamaño N.;Dasso G. (;et al )( 2003) Lluvias de diseño, conceptos, técnicas y experiencias. Universitas, Editorial Científica Universitaria. Córdoba. Centro Regional Andino(1997 y 2008) - Tormenta de Proyecto en Base a Mediciones en el Pedemonte del Gran Mendoza, Curvas I-D-F para períodos de retorno de 5, 10, 25, 50, 100 y 200 años, Instituto Nacional del Agua. Mendoza. Chow, VenTe (1959). Open ChannelHydraulics. Mc Graw Hill Civil Engineering Series, New York Departamento de Hidráulica de la Provincia de San Juan(2012) Información climática de las estaciones meteorológicas San Agustín y Huaco, datos de precipitaciones medias mensuales y lluvias diarias máximas anuales de diversas estaciones del Dpto. Valle Fértil. San Juan. Erazo, L. N.; Asociados Ingenieros Consultores, (1981) - Hidrología y Drenaje, Capítulo del Manual de Carreteras Volumen 3, Dirección de Vialidad del Ministerio de Obras Públicas de la República de Chile. Maidment, D., Djokic, D. (2000). Hydrologic and HydraulicModelingSupportwithGeographicInformationSystems, ESRIPress. Rühle, F. G. O., (1966) - Determinación del Derrame Máximo Superficial de las Cuencas Imbríferas, Dirección Nacional de Vialidad, Publicado en el Nº 987 de la revista La Ingeniería del Centro Argentino de Ingenieros, Buenos Aires. Salvioli, G.; Sánchez, V.(2010) - Estudio complementario al estudio de impacto ambiental de la obra de interconexión eléctrica departamento Valle Fértil, departamentos de Jáchal y Valle Fértil, Provincia de San Juan. Convenio INA-EPRE. CRAS IT-286. SoilConservationService - U.S.D.A. (1693) Guide forselectingroughnesscoefficients n valuesforchannels, Lincon, Nebraska UnitedStatesArmy Corps of Engineers USACE (2002).HEC-RAS: River analysis system hydraulic reference manual, Hydrologic Engineering Center. UnitedStatesArmy Corps of Engineers USACE (2002).HEC-GeoRAS: An extension for support of HEC-RAS using ArcView GIS, Hydrologic Engineering Center. UnitedStates Geological Survey Water, Guide for Selecting Manning's Roughness Coefficients for Natural Channels and Flood Plains. MetricVersion, supplypaper 2339