Termodinámica y Termotecnia

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1 ermodinámica y ermotecnia ema 06. Ciclo de Potencia Inmaculada Fernández Diego Severiano F. Pérez Remeal Carlo J. Renedo Etébanez DPO. DE INGENIERÍA ELÉCRICA Y ENERGÉICA Ete tema e publica bajo Licencia: CreaGve Common BY NC SA.0

2 ERMODINÁMICA Y ERMOECNIA (GIE y GIEA) 06.- Ciclo de Potencia Objetivo: Ete tema e el má exteno, en él e etudian lo ciclo termodinámico, detinado a la obtención de potencia o trabajo. En primer lugar e abordan lo ciclo de vapor, para finalizar con lo ciclo de ga. Se etudiarán tanto lo ciclo imple como lo mejorado con recalentamiento, regeneración, extracción, o refrigeración intermedia El tema e complementa con una práctica de laboratorio obre la imulación por ordenador de ciclo termodinámico de potencia

3 .- Introducción.- Ciclo de Vapor..- Ciclo de Carnot..- Ciclo Rankine..- Ciclo Rankine con recalentamiento..- Ciclo Rankine con regeneración.5.- Ciclo Rankine con regeneración y recalentamiento.6.- Ciclo Rankine upercrítico.7.- Pérdida en el ciclo Rankine.- Ciclo de Aire..- Compreore..- Ciclo de aire etándar..- Ciclo de Carnot..- Ciclo Otto.5.- Ciclo Dieel.6.- Ciclo Dual.7.- Ciclo Ericon y Stirling.8.- Ciclo Brayton.9.- Ciclo Brayton regenerativo.0.-ciclo Brayton con recalentamiento..- Ciclo Brayton regenerativo con recalentamiento y refrigeración.- Ciclo Combinado 5.- Cogeneración 6.- Máquina érmica 6..- urbina de vapor 6..- Motore de combutión 6..- urbina de ga 6..- Motor Stirling

4 .- Introducción (I) Lo ciclo termodinámico on la bae de la utilización energética En lo ciclo de potencia: Se extrae calor (combutible), Q FC, de un foco a alta temperatura, FC Se obtiene trabajo útil, W Se cede calor reidual, a un foco a baja temperatura, FF (aire ambiente, o agua de mar, de un río, ) Se cumple la condición de equilibrio de la energía: [] Sit. Ab.

5 urbina.- Ciclo de vapor (I) 06.- CICLOS DE POENCIA Q c W Caldera Q F Humo W B Bomba Condenador urbina Chimenea Generador Vapor de agua Q c Identificación de punto Aire Combutible Caldera Condenador B. orre de Refrigeración W B Bomba

6 .- Ciclo de vapor (II) urbina W Identificación de punto Q c Caldera Q F Por unidad de maa W B Bomba Condenador 5

7 .- Ciclo de vapor (III) Do ciclo termodinámico báico de vapor, el ciclo de Carnot (ideal), y el ciclo de Rankine (real), que tiene diferente variante..- Ciclo de Carnot (I) E el ideal Limitado por do ioterma y do adiabática ( cte) p F C S S C [] F v El foco frío e el medio ambiente, u temperatura e conocida, y W max e: El calor cedido al medio ambiente en ciclo reale e uperior al 55%, y e exprea: 6

8 .- Ciclo de vapor (IV)..- Ciclo de Carnot (II) Lo elemento eenciale del ciclo on: la turbina de vapor, (-) el vapor e expande con cte, obteniendo W un condenador, (-) condena el vapor aliente de la turbina a (y p) cte p F C S S C una bomba, (-) en la que e eleva la preión ioentrópicamente F una caldera, (-) a (y p) cte e vaporiza el agua v El trabajo aborbido en la bomba, en primera aproximación, e deprecia, ya que el obtenido en la turbina e mucho mayor 7

9 .- Ciclo de vapor (V)..- Ciclo Rankine (I) El ciclo de Carnot preenta do problema práctico: La bomba trabaja mal i lo hace con vapor Si la expanión e realiza en la zona de vapor aturado corren peligro lo álabe de la turbina, hay que limitar formación de agua líquida El ciclo real trabaja con cambio de fae, el ciclo Rankine Ete ciclo, también lo decriben do ioentrópica y do iobara p a p p p p p Ciclo de Carnot Ciclo de Rankine evitando vapor en la bomba Ciclo de Rankine evitando vapor en la turbina (teórico) 8

10 .- Ciclo de urbina vapor (V)..- Ciclo Rankine (I) p a El ciclo de Carnot preenta do problema práctico: Q c La bomba a trabaja mal i lo hace con vapor Si la expanión e realiza Qen F la zona de vapor aturado corren peligro lo álabe de Caldera la turbina, hay que limitar formación de agua líquida El ciclo Wreal B trabaja con cambio de fae, el ciclo Rankine Bomba W Condenador Ete ciclo, también lo decriben do ioentrópica y do iobara p p a p p p p p Ciclo de Carnot Ciclo de Rankine evitando vapor en la bomba Ciclo de Rankine evitando vapor en la turbina (teórico) 9

11 .- Ciclo de vapor (VII) Sin entido práctico..- Ciclo Rankine (II) a p Para evitar líquido en la turbina, e aumenta la de entrada, obrecalentamiento p El aumento de max del ciclo ( > ) η Para que ( = ) debería p a medida que e evapora el agua eto no tiene entido práctico En primera aproximación e deprecia el trabajo aborbido por la bomba 0

12 .- Ciclo de vapor (VI) CICLOS DE POENCIA a p p caldera a 0 p 0 p..- Ciclo Rankine (III) p 0 Para mejorar el rendimiento hay que: W y/o Q : aumentar la preión en la caldera (? ) aumentar la temperatura en la caldera diminuir la temperatura de alida de la turbina a 0 p caldera 0 Se debe: repetar la max de la caldera, limitada por lo materiale, del orden de 600ºC evitar trabajar en la zona de vapor aturado coniderar la min que e dipone para condenar a p p p 0 alida urbina 0 0

13 .- Ciclo de vapor (VI)..- Ciclo Rankine (III) caldera a 0 p p caldera a 0 p 0 p 0 X alida urbina p X 0 a p p X

14 .- Ciclo de vapor (VIII)..- Ciclo Rankine con recalentamiento ra expanionar el vapor en una turbina de alta preión (.A./.H.P) e recalienta para volver a er expanionarlo en una turbina de baja (.B./.L.P.) E poible encontrar turbina que incluyan la do etapa Q FC Recalentador Q R Q C.A..B. W A +B 6 a p p con calor reidual de la caldera Caldera W B 6 Bomba 5 Condenador 5 Pto en zona de vapor eco W, pero no η, ya que también Q FC

15 .- Ciclo de vapor (IX)..- Ciclo Rankine con regeneración (I) [00%] [y%] [00%-y%] Para Q e puede precalentar el agua que entra en la caldera con un angrado o extracción de vapor de la turbina [] [y] [-y] La p del angrado debe er tal que u de aturación ea la intermedia entre la de condenación y la de aturación en la caldera Si hay vario angrado, la temperatura deben er equiditante.a..b. W A +B La unión del angrado con el condenado e realiza en un elemento calentador, que puede er abierto (mezcla) o cerrado (intercambio térmico)

16 .- Ciclo de vapor (X)..- Ciclo Rankine con regeneración (II) p Sat Caldera 5 p p 5 p 7 Sat Sang 7 Sat Sang 6 p 9 Sat Sang 8 Sat Cond 5

17 .- Ciclo de vapor (XI)..- Ciclo Rankine con regeneración (III) Ec. Maa (Prop agua).a..b. W A +B Q C Caldera W B 6 [] [-y] [y] 7 Calentador abierto 5 Condenador [] [y] [-y] p p 6 Bomba Mezcla W B Bomba 6

18 .- Ciclo de vapor (XII) [y] [m v ]..- Ciclo Rankine con regeneración (IV) Ec. Maa (Prop agua) 7 [] [m alim ] Calentador abierto 6 [-y] [m C ] Ec. Energía (Prop agua) con Recal. y Regen. [] 8 [y] 7 6 [-y] 5 p p 7

19 .- Ciclo de vapor (XIII)..- Ciclo Rankine con regeneración (V) Ec. Maa (Prop agua) Ec. Energía (Prop agua).a..b. W A +B Q C [] [-y] [y] Condenador [] p Caldera 6 Int. calor Calentador 7 cerrado [y] 5 W B Bomba Purgador [y] [-y] 8 p 8

20 .- Ciclo de vapor (XIV)..- Ciclo Rankine con regeneración (VI) Ec. Maa (Prop agua) 6 [] [m alim ] [y] [m v ] Calentador 5 [] cerrado [m alim ] 7 [y] [m v ] Ec. Energía (Prop agua) [] p 6 7 [y] p 5 [-y] 9

21 .- Ciclo de vapor (XV).5.- Ciclo Rankine con regeneración y recalentamiento Q FC El ciclo con regeneración η, pero puede preentar problema de vapor en la turbina, e uele combinar con el ciclo con recalentamiento Recalentador Q R Q C Caldera W B [-y].b. B..A. 7.B. [] [-y] [y] 8 Calentador abierto W B W A +B 6 B. Condenador Poible con Regenerador cerrado [] [y] [-y] p 7 p 0

22 .- Ciclo de vapor (XVI).6.- Ciclo Rankine upercrítico p En lo ciclo vito hata ahora, la mayor parte de la tranferencia de calor e realiza a igual o inferior a la de vaporización (del orden de 50ºC) Pero la de lo gae en la caldera puede er mucho mayor Para mejorar el rendimiento hay que intentar que vapor = humo caldera, para lo que e intenta que la tranferencia térmica e haga a Ete ciclo trata de evitar la zona bifáica Implica p de trabajo, y por lo tanto mayor cote de intalación Para evitar la formación de agua en la turbina e neceario que ete ciclo e combine con etapa de regeneración y de recalentamiento.

23 .- Ciclo de vapor (XVII).7.- Pérdida en el Ciclo Rankine Lo ciclo reale tienen pérdida, debida a enfriamiento, pérdida de carga en conducto, en la bomba, etc a p p El mayor porcentaje e produce en la etapa de expanión, que tiene un rendimiento entre el 80 y el 90% Ete efecto η, pero reduce la poibilidad de encontrar agua en la turbina Exiten otra pérdida, como la de la caldera, del orden del 5% del calor uminitra e n el rendimiento de la planta térmica, por ello el װ de lo ciclo ronda el 5%

24 .- Ciclo de ga (I)..- Compreore (I) Comprimen, mediante el empleo de un trabajo exterior, un ga, (aire, o mezcla) Elevan u temperatura El trabajo aplicado al compreor e: Por unidad de maa Lo compreore volumétrico: Para bajo caudale La válvula hacen que el ciclo real ea mayor La etapa del ciclo de compreión on: - compreión ( cte) - expulión (p cte)(abre val. de ecape) - expanión ( cte) - admiión (p cte) (abre val. de adm.) p int.s p int.s F p atm.s p Expulión p p Ideal / eórico Real Admiión v η al el epacio muerto (V ) (al modificar V también lo hace V ) técnicamente e neceario por la válvula y la tolerancia mecánica

25 .- Ciclo de ga (II)..- Compreore (II) W comp e puede i e extrae Q, (refrigerando) p p Ref. (Q<0) Po. relativa cte / cte (Q=0) Suponiendo la compreión adiabática e: [] p v Si la capacidad térmica e cte, en una compreión con = cte: [] De eta manera e puede exprear el trabajo como: Interea baja

26 .- Ciclo de ga (III)..- Compreore (III) Contructivamente e difícil refrigerar en el interior del compreor; en la práctica e intalan do compreore, y una etapa intermedia de refrigeración W Cp +Cp Comp.. Refrigerador Comp. p p c Ref. b a (Q=0) p v p p b c b p a w comp e uma de do etapa La refrigeración ideal e la que iguala la de entrada a la egunda etapa a la de entrada a la primera; ademá erá ideal i no e pierde preión 5

27 .- Ciclo de ga (IV)..- Compreore (IV) Para optimizar la preión intermedia, p c : Se obtiene: E decir, la relación de preione e la mima en cada etapa Si la compreión e realizara en má etapa eta regla e mantendría Lo compreore centrífugo y axiale apto para grande caudale de ga proporcionan pequeña relacione de compreión i e deea alcanzar grande preione e neceario colocar varia etapa 6

28 .- Ciclo de ga (V)..- Compreore (V) p El Compreor tiene un rendimiento ioentrópico p con = cte: 7

29 .- Ciclo de ga (VI)..- Ciclo de aire etándar Formado por do adiabática y do iócora Se upone: un ciclo de trabajo todo e aire, el combutible e depreciable ga ideal, capacidade calorífica contante no exite proceo de admiión PMS PMI el ecape e una tranferencia de calor al exterior a volumen contante lo PMS y PMI on lo volúmene mínimo y máximo, (V y V ) el volumen correpondiente al PMS e el epacio muerto p v PMI v v PMS p int.s p int.s F p atm.s 8

30 .- Ciclo de ga (VII)..- Ciclo de Carnot Formado por do adiabática y do ioterma a expanión a cte en la que e tranfiere calor, Q FC, de un foco caliente a FC a expanión a cte a compreión a cte en la que e tranfiere calor,, a un foco frío a FF a compreión a cte p p S (Q=0) Q FC Q FC b > a a [] v v 9

31 .- Ciclo de ga (VIII)..- Ciclo Otto (I) Formado por do adiabática y do iócora Se comprime el aire a cte (-) Se realiza la combutión bruca, neceita una chipa que la inicie; el calor generado eleva la preión interior (-) a v cte Se produce una expanión a cte (-) Finalmente e comunica a v cte el calor al exterior (-) p Q FC PMS PMI v a v PMI Q FC v a v PMS a Ioentríopica ( ) (-, y -) Iocora (v = cte), (-, y -): 0

32 .- Ciclo de ga (IX)..- Ciclo Otto (II) p Q FC a v Q FC v a a v PMS PMI v PMI PMS En el ciclo Otto, al r cmp η Si y V, η, la ióbara y la iócora divergen; (Q FC pero W ) [] p = cte v = cte

33 .- Ciclo de ga (X).5.- Ciclo Dieel (I) Si r cmp e grande (>) autodetona el combutible in neceidad de chipa Se comprime el aire a cte (-) La p hace que detone, el calor provoca una expanión con p cte (-) Se produce una expanión a cte (-) Se comunica el calor al exterior a v cte (-) p PMS Q FC PMI v PMI p v PMS [] a a Ióbara (p = cte): (-) p = cte Adiabática: Iocora (v = cte): (-) v = cte

34 .- Ciclo de ga (XI).5.- Ciclo Dieel (II) p Q FC p a a v PMS PMI v PMI PMS En el ciclo Dieel, al r cmp η (al igual que en el ciclo Otto) Para una r cmp η Otto > η Dieel En la práctica r cmp Dieel > r cmp Otto y η Otto < η Dieel Si y V, η, la ióbara y la iócora convergen; W pero Q FC (En el ciclo Otto ete efecto e contrario)

35 .- Ciclo de ga (XII).5.- Ciclo Dieel (III) p Q FC p a a v PMS PMI v PMI PMS En el ciclo Dieel: al r cmp η al r crt η

36 [] 06.- CICLOS DE POENCIA p cte v cte.- Ciclo de ga (XIII).6.- Ciclo Dual (I) Modela la combutión en do etapa: una primera a v cte (Otto) otra egunda a p cte (Dieel) Se inicia comprimiendo a cte (-) PMS Se uminitra calor a v cte (-) [Otto] Se igue comunicando calor, pero a p cte (-) [Dieel] Se produce una expanión a cte (-5) Finalmente e comunica el calor al exterior a v cte (5-) p Q FC Q FC 5 PMI v PMI v v p PMS 5 Si el motor e Otto el punto e coincidente con el, y i el Dieel el con el 5

37 p.- Ciclo de ga (XIV).6.- Ciclo Dual (II) 5 PMS PMI v En el ciclo Otto r crt = p Ciclo real En el ciclo Dieel r p = Ecape Admiión PMS PMI carrera / tiempo W > 0 W < 0 v 6

38 .- Ciclo de ga (XV) Comp..G..7.- Ciclo Ericon y Stirling Ericon: do ioterma y do iobara Stirling: por do ioterma y do iócora El uminitro de Q e realiza a cte (Q = Q ) En el regenerador, el aire de ecape precalienta el aire de entrada W Cp Q Reg Regenerador W G p p Q FC p p Q FC v v v v p Q FC a cte, η = η Carnot Problema contructivo η real < η teórico El calor e puede obtener mediante combutión externa (malo combutible) 7

39 .- Ciclo de ga (XVI).8.- Ciclo Brayton (I) La turbina de ga puede funcionar: Con un ciclo abierto, con una cámara de combutión Con uno cerrado, con do intercambiadore de calor Comp..G. W G I.C. Aire Gae de ecape Comp. Q FC.G. W G Cámara de Combutión Inter. Calor Combutión externa puede alcanzar el 80% 8

40 06.- CICLOS Comp. DE POENCIA.G. W G I.C..- Ciclo de ga (XVII).8.- Ciclo Brayton (II) Aire Cám. Comb. Gae de ecape Comp. Q FC.G. W G El ciclo Brayton e: con do adiabática y do iobara La compreión y expanión on ioentrópica El calor e comunica y extrae con p cte Inter. Calor p Q FC a a Q FC p p v 9

41 06.- CICLOS Comp. DE POENCIA.G. W G I.C..- Ciclo de ga (XVIII).8.- Ciclo Brayton (III) Aire Cám. Comb. Gae de ecape Comp. Q FC.G. W G Se upone c p cte Cálculo precio deben tener en cuenta u variación Inter. Calor 0

42 06.- CICLOS Comp. DE POENCIA.G. W G I.C..- Ciclo de ga (XIX).8.- Ciclo Brayton (IV) Aire Cám. Comb. Gae de ecape Comp. Q FC.G. W G Inter. Calor

43 06.- CICLOS Comp. DE POENCIA.G. W G I.C..- Ciclo de ga (XX).8.- Ciclo Brayton (III) Aire Cám. Comb. Gae de ecape Comp. Q FC.G. W G no cte η aprox.5% Inter. Calor p p Q FC Q FC p Sólo e conidera K cte p

44 .- Ciclo de ga (XXI) 06.- CICLOS DE POENCIA.9.- Ciclo Brayton regenerativo (I) Int. El calor cedido al exterior e aprovecha con un regenerador (interc. de calor) El ideal iguala a entrada y alida Comp. Cámara Comb. Y Calor X Q FC.G. W G Real: Ideal: p X Q FC Q FC Ideal: X = X Q Reg Y Q Reg Ideal: Y = p Y v p

45 .- Ciclo de ga (XXI) 06.- CICLOS DE POENCIA.9.- Ciclo Brayton regenerativo (I) Int. El calor cedido al exterior e aprovecha con un regenerador (interc. de calor) Comp. Cámara Comb. Y Calor X Q FC.G. W G El ideal iguala a entrada y alida p Ideal: X = Real: Ideal: Q FC X p Q Reg S cte cte v Ideal: X = X p Q FC Q Reg Y Ideal: Y = Y Ideal: Y = v p

46 .- Ciclo de ga (XXII).9.- Ciclo Brayton regenerativo (II) p Q FC X Q Reg X Q FC p Q Reg Y Y v p Adiabática: (-) (-) Iobara: (-) y (-): 5

47 .- Ciclo de ga (XXIII).9.- Ciclo Brayton regenerativo (III) p Q FC X Q Reg X Q FC p Q Reg Y η BReg al r p Y v p 6

48 .- Ciclo de ga (XXIV).9.- Ciclo Brayton regenerativo (IV) η BReg al r p En el regenerador no e pueden igualar la a η B al r p Para r p baja η BReg > η B Para r p alta η BReg < η B 7

49 .- Ciclo de ga (XXV).0.- Ciclo Brayton con recalentamiento Comp..G..G. W G Q FC p Q FC Y X Cám. Comb. X Cám. Rec. Y p X =p Y p Q FC Q FC max limitada por lo álabe de la turbina El recalentamiento el área del ciclo in max Se neceitan do turbina y una egunda cámara de combutión (recalentador) La preión intermedia debe hacer que la relacione de preione ean iguale 8

50 .- Ciclo de ga (XXVI).0.- Ciclo Brayton regenerativo con recalentamiento y refrigeración Cp. Refrig. Cp. Int. Calor X Y 8 Cám. Comb. Q FC 5 W G.G..G. Cám. Rec. 6 7 Q FC 8 p =p =p 6 =p 7 X Q FC p Q Reg p 5 6 Q FC Y 7 8 Para mejorar el funcionamiento e puede introducir una refrigeración intermedia entre do etapa de compreión complementado con un recalentamiento y un regenerador La preión intermedia en el recalentamiento debe er la mima que en la refrigeración 9

51 .- Ciclo de ga (XXVI) 06.- CICLOS DE POENCIA p =p =p 6 =p Ciclo Brayton regenerativo con recalentamiento y refrigeración 5 Q FC Cp. Refrig. Cp. Int. Calor X 8 Y Cám. Comb. Q FC 5.G. X Q FC p W G Cám. Rec. Q Reg 6 7.G. Q FC p =p =p 6 =p 7 Y 8 X Q FC p Q Reg p 5 6 Q FC Y 7 8 p Para mejorar el funcionamiento e puede introducir una refrigeración intermedia entre do etapa de compreión complementado con un recalentamiento y un regenerador La preión intermedia en el recalentamiento debe er la mima que en la refrigeración 50

52 Camara CICLOS DE POENCIA Combut..- Ciclo Combinado (I) Comp..G. W G Lo gae de ecape de una turbina de ga o un motor de combutión e emplean para alimentar térmicamente una caldera de recuperación de un ciclo de vapor Aire 5 Gae de ecape 7 Q F Caldera de recuperación 6.V. 8 W V Quemador auxiliar Gae de ecape de do.g. W B Bomba 9 Condenador 5 Q F

53 Camara CICLOS DE POENCIA Combut..- Ciclo Combinado (II) Comp..G. W G Aire Gae de ecape 7 Ideal: 5 = 6 y 7 = p = p 5 y p 7 = p 5 Q F Caldera de recuperación 6 7.V. 8 W V 5 6 Q F W B 9 Condenador Bomba 5

54 Central érmica de Ciclo Combinado (I) Arrubal, La Rioja ( x 00 MW) 06.- CICLOS DE POENCIA 5

55 Central érmica de Ciclo Combinado (II) Arrubal, La Rioja ( x 00 MW) 06.- CICLOS DE POENCIA 5

56 06.- CICLOS DE POENCIA Central érmica de Ciclo Combinado (III) Arrubal, La Rioja ( x 00 MW) 55

57 5.- Cogeneración (I) Aprovechamiento térmico del calor reidual de un ciclo de potencia Del calor cedido en el condenador De lo gae de ecape de un motor o turbina De la refrigeración de la lubricación de un motor RIGENERACION: Aprovechamiento del calor de calor de cogeneración para producir frío con un itema de aborción (6) 56

58 5.- Cogeneración (II) Centrale de extracción Central eléctrica Opcional Cogeneración 57

59 5.- Cogeneración (III) Central Back-Preure o Contrapeión 58

60 5.- Cogeneración (IV) Motore dieel 59

61 5.- Cogeneración (IV) Motore dieel 60

62 5.- Cogeneración (V) Con turbina de ga 6

63 5.- Cogeneración (VI) Centrale de ciclo combinado 6

64 5.- Cogeneración (VII). Ga Motor Dieel Rendimiento mecánico 5% 0% O en lo gae de ecape % -% Nivel entálpico de la energía térmica Alto Alto en gae de ecape Bajo en refrig. del motor Cote económico Alto Medio Cote de mantenimiento Alto Medio Repueta a lo cambio de potencia olicitada Mala Buena Ruido y vibracione Alto Medio Contaminación atmoférica Similar 6

65 5.- Cogeneración (VIII) Rendimiento anual Combutible líq o ga Combutible ólido Ratio Electricidad/ Calor Ditrict Heating Indutrial urbina de vapor de contrapreión 85 % 8 % 0,5 0,0 urbina de vapor de condenación y extracción 85 % 8 % 0,5 0,0 urbina de ga 86 % 0,55 0,0 Ciclo combinado 88 % 0,95 0,75 Motor de combutión 8 % 0,75 0,60 6

66 5.- Cogeneración (IX) Preión alida (bar) Ratio Electricidad / Calor para turbina de vapor 0, 0, 0, 0,5 0,8 0,50 0,5 0,6 0, a 0,8 0, 0,8 0, 0,5 0,7 0,55 0,58 0,8 0, 0,5 0,0 0, 0,5 0,5 0,55,5 0,6 0, 0,5 0,8 0, 0,7 0,9 0, 0,9 0, 0,6 0,0 0, 0,7 0, 0,6 0,0 0, 0,8 0,0 0, 0,9 0, 0,8 0,0 0,5 0,7 0,0 5 0, 0,6 0,9 0, 0,5 0,8 6 0, 0, 0,6 0,9 0, 0,6 8 0,8 0, 0, 0,7 0, 0, 0 0,0 0, 0,5 0,7 0,0 0,8 0, 0, 0,6 0,8 0,7 0,9 0, 0, 0,6 6 0,8 0, 0, 0, Preión vapor (bar) vivo / reinyectado /0 80/5 ª vapor (ºC) ª agua alimentación (ºC) Potencia entregada (MW)

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