ANEJO 14º Cálculo de placas sobre apoyos aislados y sobre apoyos continuos

Transcripción

1 ANEJO 14º Cálculo de placas sobre apoos aislados sobre apoos continuos 1. Alcance El presente anejo tiene por objeto presentar métodos simplificados de cálculo de placas sobre apoos aislados placas rectangulares apoadas en lados paralelos o en todo su contorno. 2. Métodos simplificados para placas sobre apoos aislados 2.1 Generalidades Los procedimientos que se exponen en este apartado son aplicables para el cálculo de esfuerzos en Estados Límite Últimos de las estructuras constituidas por placas macizas o aligeradas de hormigón armado con nervios en dos direcciones perpendiculares, que no poseen, en general, vigas para transmitir las cargas a los apoos descansan directamente sobre soportes de hormigón armado con o sin capitel. Para cargas verticales pueden utilizarse los dos métodos simplificados de cálculo de esfuerzos que se describen en 2.3 ó 2.4, según las características tipológicas del forjado. Para cargas horizontales sólo es válido el método propuesto en 2.4 siempre que se utilicen unas características de rigidez de los elementos del forjado compatibles con el fenómeno de transmisión de momentos entre el soporte la placa se cumplan las condiciones específicas de disposición geométrica en planta de los soportes, en lo que se refiere a su alineación su simetría en planta. 2.2 Definiciones Capitel: ensanchamiento del extremo superior de un soporte que sirve de unión entre éste la placa. Puede existir o no. Ábaco: zona de una placa alrededor de un soporte o de su capitel, que se resalta o, si se trata de placa aligerada, se maciza con o sin resalto. En las placas macizas puede no existir, si existe, puede ir acompañado de capitel. En las placas aligeradas su existencia es preceptiva, pudiendo ir acompañado o no de capitel (figura A a) Recuadro: zona rectangular de placa, limitada por las líneas que unen los centros de cuatro soportes contiguos. Para una dirección dada, puede ser interior o exterior (figura A b). Recuadro interior: aquel que, en la dirección considerada, queda situado entre otros dos recuadros. Recuadro exterior: aquel que, en la dirección considerada, no tiene recuadro contiguo a uno de los lados. Recuadro de esquina: aquel que no tiene recuadro contiguo en dos de sus lados. Luz: distancia entre dos líneas paralelas consecutivas de soportes. También se llama a cada una de las dimensiones l 1 l 2 del recuadro. Banda de soportes: banda de forjado con ancho a cada lado del soporte igual a 0,25l 2. Las bandas de soporte incluen las vigas, en caso de existir. Banda central: banda de forjado limitada por dos bandas de soportes. Pórtico virtual: elemento ideal que se adopta para el cálculo de la placa según una dirección dada. Está constituido por una fila de soportes dinteles de sección igual a la de la zona de placa limitada lateralmente por los ejes más separados de los recuadros adacentes a A14-1

2 la fila de soportes considerados, es decir, que dicha zona comprende una banda de soportes dos semibandas centrales, una a cada lado. Figura A a Figura A b 2.3 Método directo Para cargas verticales, estas placas pueden analizarse estudiando, en cada dirección, los pórticos virtuales que resulten siempre que se cumplan las limitaciones indicadas en La determinación de los esfuerzos de la placa los soportes en los diferentes pórticos virtuales podrá realizarse simplificadamente de acuerdo con Campo de aplicación Para que sea de aplicación este método deberán cumplirse las siguientes condiciones: a) La malla definida en planta por los soportes, será sensiblemente ortogonal. Se entiende por malla sensiblemente ortogonal aquélla en la que ningún soporte se desvíe, respecto a la línea de ejes que define al pórtico considerado, más del 10 por 100 de la luz normal al mismo correspondiente a la dirección en que se produce la desviación (figura A ) A14-2

3 Figura A b) La relación entre el lado maor menor del recuadro no debe ser maor que 2. c) La diferencia entre luces de vanos consecutivos no debe ser maor que un tercio de la luz del vano maor. d) La sobrecarga debe ser uniformemente distribuida no maor que 2 veces la carga permanente. e) Deberán existir tres vanos como mínimo en cada dirección Esfuerzos en las secciones críticas Los momentos flectores en las secciones críticas, en cada dirección, se determinarán a partir del momento M 0 definido a continuación: 2 ( g d + qd )l p l1 M 0 = 8 donde: g d Carga permanente de cálculo aplicada en el recuadro estudiado. q d Sobrecarga de cálculo aplicada en el recuadro estudiado. l 1 Distancia entre ejes de soportes en la dirección en la que se calculan los momentos. Anchura del pórtico virtual analizado. l p Los momentos de las secciones críticas en apoos vanos se definen como un porcentaje del momento M 0, de acuerdo con los valores definidos en la tabla Momento negativo en apoo exterior Tabla Caso A Caso B Caso C 30% 0% 65% Momento positivo en vano 52% 63% 35% Momento negativo en apoo interior 70% 75% 65% Caso A: Placa elásticamente empotrada en los soportes de borde. Caso B: Placa apoada en el borde. Caso C: Placa perfectamente empotrada en ambos bordes, o con continuidad en ambos apoos (vano intermedio). Para apoos interiores se tomará como momento en el apoo el maor de los dos determinados según ambos vanos contiguos. A14-3

4 En el caso de vanos extremos encuadrados en el caso A de la tabla , la viga o zuncho de borde debe calcularse para soportar por torsión una fracción del momento considerado en el extremo de la placa. En el caso de vanos extremos encuadrados en el caso A de la tabla , los soportes de apoo deben dimensionarse para resistir el momento considerado en el extremo de la placa. Los soportes interiores se dimensionarán para resistir un momento desequilibrado definido de acuerdo con la siguiente expresión: donde: M d = 0,07 (( g +0,5 q )l p1 l11 - g l p2 l12 d d 2 d 2 ) l 11, l 12 Dimensiones l 1, correspondientes a los vanos contiguos del soporte estudiado l p1, l p2 Dimensiones l p, correspondientes a los vanos contiguos del soporte estudiado A cada tramo de soporte, superior o inferior, se le asignará una fracción del momento a resistir, proporcional a su rigidez. 2.4 Método de los pórticos virtuales Para cargas verticales horizontales, estas placas pueden analizarse estudiando, en cada dirección, los pórticos virtuales que resulten siempre que se cumplan las limitaciones indicadas en La definición de las características de las barras que representan la placa los soportes se obtendrán de acuerdo con los criterios expuestos en La determinación de los esfuerzos de la placa de los soportes se realizará calculando los pórticos equivalentes resultantes para todas las hipótesis de carga teniendo en cuenta las combinaciones más desfavorables Campo de aplicación La hipótesis fundamental de este método reside en la no interacción entre pórticos virtuales. Por ello, en las situaciones en que tal interacción pueda ser significativa, no deberá utilizarse. La interacción entre pórticos puede aparecer en las siguientes situaciones: - asimetrías notables en planta o en alzado (de geometría rigidez). - existencia de brochales. - estructuras sensiblemente traslacionales. - existencia de elementos de rigidización transversal (pantallas, núcleos). - acciones no gravitatorias en estructuras no uniformes. - fuerte descompensación de cargas o de luces Características de rigidez de las vigas soportes del pórtico virtual Para cargas verticales se seguirán los siguientes criterios: - Para la definición de la inercia de las vigas que representan la placa se considerará la inercia bruta correspondiente al ancho total del pórtico virtual teniendo en cuenta la variación de rigidez existente a lo largo de la barra. - Para la definición de la inercia de los soportes, teniendo en cuenta el efecto producido por el atado torsional conferido transversalmente por la placa, se considerará una rigidez equivalente K eq de acuerdo con la siguiente expresión: A14-4

5 donde: K c K t 1 K eq 1 = K c 1 + K t Rigidez bruta del soporte. Rigidez de los elementos de atado torsional (figuras A a b). Se define como elemento de atado torsional del soporte, la porción de placa de ancho igual a la dimensión c 1 del soporte o del capitel de longitud igual al ancho del pórtico virtual. donde: E c C l 2 c 2 K t = l 2 9 E c C 3 c2 1- l 2 Módulo de deformación longitudinal del hormigón. Rigidez a torsión del elemento de atado torsional. Dimensión transversal del recuadro adacente al soporte considerado. Dimensión perpendicular al pórtico virtual del soporte considerado. Figura A a A14-5

6 Figura A b Para pórticos interiores, K t resulta de la suma de la rigidez torsional de los elementos de atado torsional existentes a ambos lados del soporte considerado. Para pórticos exteriores, K t es la rigidez a torsión del elemento de atado torsional del único recuadro adacente al soporte considerado. Para la definición de C puede adoptarse la siguiente expresión (figura A b) x 3 C = 1-0,63 x siendo x < 3 Para cargas horizontales se seguirán los siguientes criterios: - Para la definición de la inercia de las vigas que representan la placa se considerará la inercia bruta correspondiente a un ancho igual al 35 por 100 del ancho del pórtico equivalente, teniendo en cuenta la variación de rigidez existente a lo largo de la barra. - Para la definición de la inercia de los soportes se seguirán los criterios expuestos para cargas verticales. 2.5 Criterios de distribución de momentos en la placa La distribución de momentos debidos a cargas verticales en las secciones críticas, apoos vano, a lo largo de la placa, obtenidos según los procedimientos indicados en , se realizará de acuerdo con los criterios definidos en las tablas A a b. Tabla A a Momentos negativos En soporte interior En soporte exterior Banda de soportes 75% 100% Banda central 25% 20% Momentos positivos Tabla A b En ambos casos Banda de soportes 60% Banda central 40% Los momentos debidos a cargas horizontales deberán ser absorbidos en el ancho de la banda de soportes. A14-6

7 2.6 Criterios de distribución de momentos entre la placa los soportes Cuando en la unión entre losa soporte actúe un momento M d, se supondrá que se transmite al soporte por flexión una fracción del mismo igual a km d la fracción restante (1-k)M d se transmite por tensiones tangenciales. Para la definición del coeficiente k pueden tomarse, simplificadamente, los valores indicados en la tabla A donde: Tabla A c 1 /c' 2 0,5 1,0 2,0 3,0 K 0,55 0,40 0,30 0,20 c 1 c' 2 Dimensión del soporte paralela a la excentricidad de la carga o a la dirección del pórtico virtual analizado. Dimensión del soporte perpendicular a la excentricidad de la carga o a la dirección del pórtico virtual analizado, en soportes interiores o de esquina, dos veces tal dimensión en soportes de fachada. Para resistir la parte de momento km d, transmitido por flexión, deberá disponerse en la placa la armadura necesaria concentrada en un ancho igual al ancho del soporte más 1,5 veces el canto de la placa o ábaco a cada lado. La fracción (1-k)M d deberá ser absorbida por torsión, en el zuncho o viga de borde o atado torsional. Asimismo esta fracción de momento deberá ser tenida en cuenta en la distribución de tensiones tangenciales en el perímetro de punzonamiento (Artículo 46º). COMENTARIOS Como dimensiones c 1 c 2 se adoptarán las correspondientes a la intersección del soporte con la cara inferior de la losa. En caso de existir capitel, las dimensiones c 1 c 2 serán las correspondientes a la intersección del capitel con la cara inferior de la losa, debiendo formar las caras del capitel un ángulo no superior a 45 o con el eje del soporte. En el caso de soportes de sección circular o poligonal, las dimensiones c 1 c 2 serán las correspondientes al soporte cuadrado de igual área. 3. Placas sustentadas en dos bordes paralelos 3.1 Generalidades Se refiere este artículo a las placas rectangulares planas de espesor constante que aparecen sustentadas en dos bordes paralelos. El cálculo de estas placas sometidas a cargas uniformemente repartidas o a cargas concentradas podrá realizarse, a falta de medios más precisos, de acuerdo con los procedimientos simplificados que se indican en 3.2 a 3.4 siguientes. Si ambos tipos de cargas actúan simultáneamente, tanto la armadura principal de la placa como la armadura transversal se calcularán para la suma de los momentos correspondientes a cada uno de los casos de cargas, estudiados independientemente. 3.2 Placas sustentadas en dos bordes paralelos sometidos a cargas uniformemente repartidas En el caso de cargas uniformemente repartidas, el cálculo de las placa se realizará asimilándolo a: a) una viga, si la altura l x de la placa es igual o menor que la mitad de su luz l A14-7

8 b) una placa sustentada en su contorno, supuestos los bordes libres como simplemente apoados si la anchura l x de la placa es maor que la mitad de la luz l. En este caso, a los efectos de aplicación del apartado 4, se supondrá que siempre que al relación l x /l entre lados de la placa es superior a 2,5. En el caso a) se dispondrá además una armadura transversal calculada para absorber un momento igual al 20 por ciento del momento principal. En el caso b), esta prescripción se cumple automáticamente al utilizar la tabla del apartado 4. La asimilación a placa rectangular sustentada en su contorno que se establece en el caso b) debe entenderse válida tan sólo a efectos de determinación de momentos. 3.3 Placas sustentadas en dos bordes paralelos sometidos a cargas concentradas En el caso de una carga concentrada, a los efectos del cálculo en flexión, se considerará como elemento principal resistente el constituido por una banda de placa (banda eficaz), cua anchura b e, denominada anchura eficaz, se determinará de acuerdo con 3.4. Dicha banda se calculará entonces como viga, con el mismo tipo de sustentación que tenga la placa, suponiendo que la carga actúa repartida en todo el ancho b e (ver Figura A ). Deducida así la armadura principal de la banda eficaz, se dispondrá además una armadura transversal en la cara inferior de dicha banda, capaz de resistir un momento M t igual a: Si l x 3l M M 1 b l l l t = </ 0. M l Si l x 3l t l x M M = </ 0. 1M 4 b l Siendo (ver figura A ): l x l b M t M l M l Longitud del borde sustentado Longitud del borde libre Dimensión, paralela al borde sustentado, de la zona de actuación de la carga Momento transversal, por metro, a una distancia del borde apoado Momento longitudinal, por metro, a una distancia del borde apoado Momento longitudinal en la sección en que actúa la carga (valor máximo de M l ) Si la banda eficaz alcanza el borde libre de la placa, se colocará una armadura transversal superior a lo largo de toda la luz del mismo, calculada para resistir un momento negativo de valor igual al 10 por 100 del momento longitudinal que se produciría en el centro de la luz de la placa si la carga actuase en dicha sección central. Esta armadura se extenderá sobre una longitud medida desde el borde libre, igual al lado menor de la placa, e irá acompañada de una armadura longitudinal de igual cuantía. Para este caso particular, si el borde libre es maor que el sustentado, la parrilla de armaduras superiores resultará extendida a la totalidad de la placa. En la cara inferior de las bandas adacentes a la banda eficaz de la placa se dispondrán armaduras principales transversales, cua cuantía, en general, no debe ser menor del tercio de las armaduras respectivas existentes en la banda eficaz. Estas armaduras son apropiadas cuando la anchura de tales bandas no supera al cuarto de la luz de la placa; pero si esta anchura rebasa el límite mencionado, las bandas adicionales más allá del cuarto de la luz podrán armarse más débilmente, a criterio del proectista. A14-8

9 Figura A Si el borde libre de una placa posee un nervio de rigidización para considerar su influencia en el comportamiento de la placa bajo una carga concentrada, puede suponerse que el nervio equivale a una banda adicional de placa con la misma rigidez a flexión. Siempre que existan rigidizaciones de borde, resulta obligado colocar en esas zonas una armadura transversal. Este procedimiento de cálculo es válido tan sólo en lo que se refiere a momentos flectores, pero no puede extenderse a los esfuerzos cortantes, los cuales requieren un estudio particular en cada caso. 3.4 Determinación de la anchura eficaz La anchura eficaz b e es función de las siguientes variables (ver Figura A ). l x l Longitud del borde sustentado Longitud del borde libre b Dimensión, paralela al borde sustentado, de la zona de actuación de la carga v Distancia del borde de la zona de actuación de la carga al borde libre más cercano de la placa K Coeficiente de empotramiento en los apoos: K = 1 cuando existe una articulación en los dos apoos K = 1/2 cuando existe empotramiento en los dos apoos K = 2/3 en los casos intermedios A14-9

10 Figura A El valor de b e se determinará de acuerdo con lo que a continuación se indica, teniendo en cuenta que deberá ser siempre b e </ b Primer caso: La carga actúa en el centro de la luz libre de la placa (b e = b 1 ) a) Si la carga actúa también en el centro del ancho de la placa la anchura eficaz vale: b b + Kl = l 1 x cuando l x 3Kl lx + Kl b 3 3 = b Kl cuando l x 3Kl b) Si la carga no actúa en el centro del ancho de la placa se adoptará como anchura eficaz el menor de los dos valores siguientes: b.1) el que corresponda del caso a) anterior b.2) el que corresponda de los dos siguientes: 1 b + Kl b = 3 1 lx + v cuando l x Kl 1 lx + Kl b1 = b + Kl + v cuando l x Kl 4 4 Segundo caso: La carga no actúa en el centro de la luz libre de la placa ( ) b e = b 2 Se calcula la anchura eficaz b 1 que correspondería al caso anterior. La anchura eficaz vale entonces: b ( b b) = 2 1 c b l 2 A14-10

11 siendo: c Distancia del centro teórico de aplicación de la carga al borde sustentado más próximo (ver Figura A ) En el segundo caso que se comenta resulta aceptable determinar la anchura eficaz b e por interpolación parabólica entre los valores b e = b 1 (carga actuando en el centro de la luz) b e = b (carga actuando en el apoo). Con este criterio ha sido deducida la expresión que aparece en el articulado. 4. Placas rectangulares sustentadas en su contorno 4.1 Generalidades Este apartado se refiere a las placas rectangulares planas de espesor constante que aparecen sustentadas en sus cuatro bordes, cualquiera que sea la forma de sustentación de cada uno de ellos: simple apoo, semiempotramiento o empotramiento perfecto. Salvo expresa justificación en contrario, el canto total de estas placas no será inferior a l/40 ni a 8 cm, siendo l la luz correspondiente al vano más pequeño. En el caso particular en que la carga exterior sea uniformemente repartida actúe normalmente al plano de la placa, podrán aplicarse las prescripciones de 4.2 a 4.4 a falta de estudios más completos. 4.2 Cálculo de momentos Los valores de los máximos momentos flectores positivos o negativos, por unidad de longitud, que se producen en el centro en los apoos de la placa, se tomarán de la tabla A adjunta, en la que aparecen los distintos casos posibles de placas con bordes simplemente apoados o perfectamente empotrados. Se tendrá en cuenta, además, las prescripciones siguientes: a) En las placas semiempotradas en algunos de sus lados, se considerará un momento negativo sobre ese apoo un momento positivo sobre la sección central paralela a dicho apoo, iguales entre sí en valor absoluto e iguales ambos a la semisuma de los valores absolutos de los momentos que se indican en la Tabla A para esas mismas secciones (de borde central) en la hipótesis de empotramiento perfecto en el borde considerado. b) En las placas cua relación de lados sea superior a 2,5 cuos lados menores estén simplemente apoados, se considerará que en estos lados pueden aparecer unos momentos positivos o negativos, indistintamente, de magnitud igual a la tercera parte del valor del momento correspondiente a la sección central perpendicular a dichos lados. c) En todo borde simplemente apoado siempre que no se trate del caso b) anterior, se considerará que puede aparecer un momento negativo de valor igual al maor de los que a continuación se indican, tomados en valor absoluto: - La mitad del momento correspondiente a la sección central paralela al borde considerado. - La tercera parte del momento correspondiente a la sección central perpendicular al borde considerado. A14-11

12 Tabla A M c Momento positivo, por unidad de longitud, en la sección central paralela a l x, para la pieza flectando en la dirección. M cx Momento positivo, por unidad de longitud, en la sección central paralela a l, para la pieza flectando en la direccion x. M b Momento negativo, por unidad de longitud, en los bordes l x para la pieza flectando en la dirección. M bx Momento negativo, unidad de longitud, en los bordes l para la pieza flectando en la dirección x. q Carga uniforme por m 2. Cuando la relación entre los lados maor menor de la placa está comprendida entre 1 2,5, este elemento estructural se comporta en la práctica como placa propiamente dicha, es decir, presentando flexiones de magnitudes más o menos comparables en las dos direcciones perpendiculares. En cambio cuando el valor de esta relación es superior a 2,5, la forma de sustentación de los lados menores influe mu poco en el comportamiento de la placa, la cual presenta ahora una flexión dominante en la dirección de menor luz, lo que equivale a decir que funciona como una placa sustentada en dos bordes paralelos. A14-12

13 4.3. Disposición de armaduras Para absorber tanto los momentos positivos como los negativos se dispondrán las oportunas armaduras con arreglo a lo indicado en la figura A Figura A Se tendrán en cuenta, además, las prescripciones siguientes: a) En las placas con dos bordes adacentes simplemente apoados, la esquina por ellos formada deberá armarse de modo adecuado para absorber los esfuerzos de torsión correspondientes. A tal efecto se suplementarán las armaduras deducidas para los momentos flectores principales, de manera que, en la esquina, una zona cuadrada de lado igual a la quinta parte del lado menor de la placa resulte uniformemente armada con dos mallas ortogonales iguales, colocadas una en la cara superior otra en la inferior, debiendo ser la cuantía de las barras de cada una de estas mallas, en cada dirección, igual o superior al 75 por 100 de la armadura necesaria para resistir el maor de los momentos principales de la placa, deducidos de acuerdo con las prescripciones del apartado 4.2. Si la esquina está anclada -lo que es recomendable para asegurar la continuidad del apoo-, las torsiones que en ellas se producen A14-13

14 pueden ser más importantes que si no lo está. Sin embargo, la armadura a disponer es suficiente para absorber los esfuerzos engendrados evitar la fisuración. b) Cuando sea de aplicación el punto b) del apartado 4.2 anterior, las armaduras correspondientes se dispondrán a partir de cada lado menor simplemente apoado, con una longitud igual a: -para las armaduras negativas, la quinta parte del lado menor de la placa. -para las armaduras positivas, la mitad del lado menor de la placa Reacciones en los apoos Los valores que deben considerarse para las reacciones verticales, a lo largo de los bordes de apoo de la placa, son los siguientes (ver figura A ) Figura A a) Sobre los lados menores de la placa se considerará una distribución triangular, definida por el valor máximo 1/2ql en el centro del lado, el valor cero en los extremos (vértices de la placa). b) Sobre los lados maores de la placa se considerará una distribución trapecial, definida por el valor máximo 1/2ql, extendido en una zona de longitud igual a la diferencia entre los lados de la placa simétricamente dispuesta respecto al centro del lado maor considerado, el valor cero de los extremos (vértices de la placa). En la expresión del valor máximo 1/2ql citado, q es la carga total por unidad de superficie, l, el lado menor de la placa. A14-14