ESTRUCTURAL _ SIST. BASES CENTRADAS

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María Jesús Villalba Poblete
hace 6 años
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1 Se realizara el estudio según Reglamento CIRSOC 102 (Acción del Viento sobre las Construcciones) para determinar cargas del viento sobre la estructura, los componentes y revestimientos, y capacidad de absorber esfuerzos horizontales OBRA: Las Palmas de Roldan UBICACIÓN: Roldan, Santa Fe DESTINO: Centro Comercial PLANTA DEL CONJUNTO LAS PALMAS DE ROLDAN _ 1º ETAPA VISTA FRENTE AUTOPISTA ESQUEMA ESTRUCTURAL _ SIST BASES CENTRADAS

2 MAPA DE DISTRIBUCION DE LA VELOCIDAD DE REFERENCIA β DEL VIENTO EN CIUDADES β = 30 m/seg 108 Km/h FACTOR DE DIRECCIONALIDAD DEL VIENTO ( Kd) Tiene en cuenta la probabilidad reducida de que los vientos máximos provengan de cualquier dirección determinada y de que los coeficientes de presión máxima ocurran para cualquier viento TIPO DE ESTRUCTURA FACTOR DE DIRECCIONALIDAD Torres reticuladas 085

3 FACTOR DE IMPORTANCIA I Tiene en cuenta el grado de riesgo para la vida humana y daños a la propiedad CATEGORIA FACTOR I III 115 CATEGORIA DE EXPOSICION Determinada por el tipo de exposición del terreno EXPOSICION C: Terreno abierto con obstrucciones aisladas que tienen alturas generalmente menores a 10 mts

COEFICIENTE EXPOSICION Kz ALTURA SOBRE EL EXPOSICION NIVEL DEL TERRENO Z C (m) CASO 1 Y 2 FACTOR TOPOGRAFICO Kzt 17,5 1,13 Se aplica al cálculo de la presión dinámica para tener en cuenta el aumento

4 COEFICIENTE EXPOSICION Kz ALTURA SOBRE EL EXPOSICION NIVEL DEL TERRENO Z C (m) CASO 1 Y 2 FACTOR TOPOGRAFICO Kzt 17,5 1,13 Se aplica al cálculo de la presión dinámica para tener en cuenta el aumento de la velocidad del viento cuando la construcción está ubicada en la mitad superior de una loma o cerca del borde de un acantilado NO SE CONTEMPLA (se considera 1) FACTOR DE EFECTO RAFAGA Gf Considera la influencia en la carga, en dirección del viento, de la interacción estructura-turbulencia del viento Altura/ancho= 16/24 = 0,66 < 4 EDIFICIO RIGIDO EDIFICIO RIGIDO (Frecuencia natural >_ 1Hz) Gf= 085 CLASIFICACION DE LOS CERRAMIENTOS Se requiere determinar la cantidad, ubicación y magnitud de las aberturas en la envolvente para asignar la clasificación de cerramiento del edificio como: cerrado, parcialmente cerrado o abierto EDIFICO CERRADO Calculo de la PRESION DINAMICA qz qz= 0613 Kz Kzt Kd I β² qz = ² = N/m² Determinación del coeficiente de PRESION INTERNA GCpi

5 Se deben considerar dos casos para cumplimentar los requisitos de carga crítica para paredes y cubierta, tomando el más desfavorablee sobre cada pared o cubierta: a) +018 de GCpi aplicado a todas las superficies internas b) -018 de GCpi aplicado a todas las superficies internas Determinación del coeficientee de presión externa Cp GCp GCpf Para el sistema principal resistente a la fuerza del viento (estructura) COEFICIENTES DE PRESION EXTERNA Cp PARA EDIFICIOS CERRADOS TOTAL O PARCIALMENTE DIMENSIONES: a (m): 117,93 m b (m): 24,00 m h (m): 16,00 m

6 1) Cálculo de la velocidad básica de diseño (v 0 ) v 0 = Cp x β Cp =1,65 Coef de velocidad probable (Grupo 3) v 0 (m/s) = 49,50 178,20Km/h 2) Cálculo de la presión dinámica básica (q 0 ) q 0 = x v 0 2 q 0 (kg/m 2 ) = 150,20 3) Cálculo de la presión dinámica de cálculo (q z ) q z = q 0 x Cz x Cd Cálculo de coeficiente c z (TABLA 4) ) z (m) Rugosidad TIPO II Cz =0,67 = 10 0,673 Cálculo de coeficiente c d (TABLA 5) INTERPOLACION Cd b/h /// h/v o 0,32 0,50 2 0,89 0,85 1,00 h / v 0 =0,32 0,74 b / h =1,50 Longitudinal 1,,50 0,91 5 0,79 0,75 0,65 Cd =1,00 Cd =0,91 Para viento Transversal Para viento Longitudinal

7 q z (TRANSVERSAL) = q 0 x Cz x Cd = 101,08 (kg/m²) Redondeo (kg/m²): 101,1 q z(longitudinal) = q 0 x Cz x Cd = 91,60 (kg/m²) Redondeo (kg/m²): 91,6 5) Cálculo de las acciones W z = C x q z Construcción Prismática de Planta rectangular 6) Cálculo de los coeficientes - Construcción prismática de base rectangular a =117,93 b = 24,00 h =16,00 Relación de dimensiones λ a = h / a = 0,,14 < 05 λ b = h / b = 0,,67 < 10 b/a =0,20 Para un viento normal a la cara mayor: γ a = 0,,90 Coeficientes de forma Para un viento normal a la cara menor: γ b = 0,85

8 COEFICIENTE DE PRESION EN PAREDES (Cp) caras a barlovento caras a sotavento Ce = Ce = - (13 γ o - 08) Viento Transversal γ a = Viento Longitudinal γ b = 0,90 0,85 Para viento transversal (Sa) -0,37 A barlovento Ce = + 08 A sotavento Ce = - (13 γ o - 08) = -0,37-0, ,37 Para viento longitudinal (Sb) -0,31 A barlovento Ce = + 08 A sotavento Ce = - (13 γ o - 08) = -0,31-0,31-0,

9 CUBIERTAS Para viento transversal (Sa) - Perpendicular a las generatrices f (mts) = 5,00 h (mts) = 16,000 f h / 2 h / 2 = 8,00 f = 5,00 α =21,00 caras a barlovento caras a sotavento Cp =-0,350 Cp = -0,27 Viento Transversal γ a = 0,90 Viento Longitudinal γ b = 0,85-0,27-0,350 Para viento longitudinal (Sb) - Paralelo a las generatrices caras a barlovento Cp = -0,280 Viento Transversal γ a = 0,90 Viento Longitudinal γ b = 0,85

10 -0,28-0,28 Sobre todas las caras interiores de todos los locales Para viento transversal (Sa) +06(18- Ci = 13γ o )= Ci = -06(13γ o-08) = 0,38 Viento Transversal γ a = 0,90-0,22 Viento Longitudinal γ b = 0,85 0,38-0,22 (Sobrepresión interior) 0,38 (Succión interior) -0,22

11 Para viento longitudinal (Sb) +06(18- Ci = 13γ o )= Ci = -06(13γ o-08) = 0,42 Viento Transversal γ a = 0,90-0,18 Viento Longitudinal γ b = 0,85 0,42-0,18 (Sobrepresióninterior) (Succión interior) 0,42-0,18 CONCLUSION: Se realizo un predimensionado de la estructura sin la acción del viento y luego la verificación de estabilidad, esbeltez y rigidez, dando por su relación entre luces: EDIFICIO INFINITAMENTE RIGIDO Posteriormente se verifico el conjunto al volcamiento, superando ampliamente este procedimiento Por último, tras haber realizado esta serie de verificaciones, se da por comprobada la capacidad resistente de la estructura del centro comercial analizado anteriormente

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