Índice. Anejo A. Carlos Ruiz de Agüero Anaya. Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera

Transcripción

1 Cargas de viento y nieve

2 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Índice A.1 Cargas de viento... 4 A.1.1 Presión dinámica... 4 A.1.2 Coeficientes de exposición... 5 A.1.3 Coeficientes de presión interior... 7 A.1.4 Coeficientes de presión exterior A Viento en paramentos A Viento en cubierta A.1.5 Tabla resumen de las cargas de viento A.2 Cargas de nieve Carlos Ruiz de Agüero Anaya 2

3 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Índice de Tablas y Figuras Figura A. 1 Mapa eólico de España... 5 Figura A. 2 Valores del coeficiente de exposición c e... 6 Tabla A. 1 Coeficientes de exposición para las barras de la estructura... 6 Figura A. 3 Distribución de huecos en nuestra nave... 7 Figura A. 4 Situaciones de máxima presión interior y máxima succión interior... 8 Figura A. 5 Direcciones posibles del viento... 9 Tabla A. 2 Términos de presión interior Figura A. 6 Situaciones de máxima presión interior y máxima succión interior Figura A. 7 Parámetros más importantes y C p, ext para el viento en paramentos a Tabla A. 3 Coeficientes de presión exterior en paramentos para vientos laterales Tabla A. 4 Términos de presión exterior para los paramentos en las hipótesis de viento lateral Tabla A. 5 Carga estática de viento en paramentos para viento a 0 con máxima presión interior Tabla A. 6 Carga estática de viento en paramentos para viento a 0 con máxima succión interior Figura A. 8 Parámetros más importantes y C p, ext para el viento en paramentos a Tabla A. 7 Coeficientes de presión exterior en paramentos para vientos laterales Tabla A. 8 Términos de presión exterior para los paramentos en las hipótesis de viento lateral Tabla A. 9 Carga estática de viento en paramentos para viento a 90 con máxima presión interior Tabla A. 10 Carga estática de viento en paramentos para viento a 90 con máxima succión interior Tabla A. 11 Valores del C p,ext para las hipótesis 0 tipo Tabla A. 12 Valores del C p,ext para las hipótesis 0 tipo Tabla A. 13 Términos de presión exterior para la cubierta en las hipótesis de viento lateral tipo Tabla A. 14 Términos de presión exterior para la cubierta en las hipótesis de viento lateral tipo Tabla A. 15 Carga estática de viento en cubierta para viento a 0 tipo1 con máxima presión interior Tabla A. 16 Carga estática de viento en cubierta para viento a 0 tipo1 con máxima succión interior Tabla A. 17 Carga estática de viento en cubierta para viento a 0 tipo2 con máxima presión interior Tabla A. 18 Carga estática de viento en cubierta para viento a 0 tipo2 con máxima succión interior Tabla A. 19 Valores del C p, ext para las hipótesis de viento a Tabla A. 20 Términos de presión exterior para la cubierta en las hipótesis de viento hastial Tabla A. 21 Carga estática de viento en cubierta para viento a 90 y con máxima presión interior Tabla A. 22 Carga estática de viento en cubierta para viento a 90 y con máxima succión interior Tabla A. 23 Tablas fuentes de las cargas de viento Tabla A. 24 Cargas correspondientes a las hipótesis asimétricas de nieve Carlos Ruiz de Agüero Anaya 3

4 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A A.1 Cargas de viento En este anexo se muestra cómo deben calcularse las cargas de viento en los paramentos y en la cubierta de la nave en función de la dirección desde la que azota el viento según el CTE. No obstante, en este apartado no se calcularán todas las cargas de viento que afectan a la estructura, pues se hará uso de las simetrías que presenta la estructura, aún así no se debe olvidar que el Generador de pórticos exporta todas las cargas aunque en algunas hipótesis sean exactamente iguales. La estructura se carga frente al viento tal y como indica el CTE-DB-SE AE. Todo comienza en el epígrafe 3.3, concretamente en el subepígrafe 3.3.2, en el que se recoge que la presión estática, q e, puede expresarse como: Siendo: (A.1) q b c e c p la presión dinámica del viento en kn m 2. Se determina mediante el Anejo D, en función del emplazamiento geográfico de la obra. el coeficiente de exposición, variable con la altura del punto considerado, en función del grado de aspereza del entorno donde se encuentra ubicada la construcción. Se determina de acuerdo con lo establecido en el subepígrafe el coeficiente eólico o de presión, dependiente de la forma y orientación de la superficie respecto al viento, y en su caso, de la situación del punto respecto a los bordes de esa superficie. Este coeficiente puede tomar valores positivos (presión) o negativos (succión). Su valor se establece en los subepígrafes A.1.1 Presión dinámica En el Anejo D. Acción del viento, en su epígrafe D.1, subepígrafe 4 se recoge que para edificios situados en la zona A, la presión dinámica del viento que le corresponde es de 0.42 KN/m 2 (Véase Figura A.1). Carlos Ruiz de Agüero Anaya 4

5 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Zona Presión Dinámica (kn/m 2 ) A 0,42 B 0,45 C 0,50 Figura A. 1 Mapa eólico de España A.1.2 Coeficientes de exposición El coeficiente de exposición depende de la altura del punto considerado medido desde el suelo en cada cara por donde pueda soplar en aire. Al no especificarse cuál es el punto a considerar para cada barra, siguiendo con el criterio que toma CYPE, se adoptará una altura z igual al punto medio de cada barra. Así para los pilares laterales se tiene una z de 3.75 m, para los dinteles de 8.75 m, para los pilarillos hastiales de fuera a dentro, y 5 m respectivamente. Con estos datos se entra en la tabla 3.4 del epígrafe representada en la Figura A.2, con un grado de aspereza IV (zona industrial), interpolando linealmente entre los valores para las cotas de 3, 6 y 9 m. Carlos Ruiz de Agüero Anaya 5

6 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Figura A. 2 Valores del coeficiente de exposición c e Los resultados obtenidos para las barras de la estructura se representan en la Tabla A.1. Tabla A. 1 Coeficientes de exposición para las barras de la estructura Barras Z (m) C e Pilares laterales Dinteles Pilarillos exteriores Pilarillos interiores También pueden calcularse utilizando la fórmula D.2 del epígrafe D.2 del anejo D. Con esta fórmula y con la D.3 y los datos de la tabla D.2 se obtendrían los valores exactos que es lo que hace CYPE. Por motivos de simplificación se consideran como válidos los valores finales que se expresan a continuación: A continuación se desglosa un poco más nuestro problema, tal y como se recoge en el punto 3 del epígrafe 3.3.5, si el edificio presenta grandes huecos, el viento puede generar, además de presiones exteriores, presiones interiores. Recordando la distribución de huecos que expusimos en el capítulo 5, tal y como se muestra en la Figura A.3. Carlos Ruiz de Agüero Anaya 6

7 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Figura A. 3 Distribución de huecos en nuestra nave Se ha considerado que los 56 m 2 que tenemos de huecos practicables en todo el perímetro de la nave, son suficientes como para considerar la presión interior en la nave que generaría el viento al entrar por ellos. Por lo tanto, para obtener este mismo coeficiente c e, que se aplicará al considerar la sobrepresión interior, es necesario considerar la altura media ponderada de los huecos en cada cara del edificio. Al ser simétricos los huecos de ambos laterales y ambos hastiales, sólo tendremos dos coeficientes de exposición. Estos coeficientes se calculan igual que los anteriores, pero considerando la altura media ponderada. Los datos obtenidos de la interpolación: A.1.3 Coeficientes de presión interior A continuación se deducirá el coeficiente de presión interior, c p, int, del epígrafe En su tabla 3.5 se tendrá que entrar con la esbeltez que ve el viento del edificio en función de su dirección y con el área de los huecos que queden a sotavento, en succión, respecto del área total de huecos del edificio (Véase Figura A.4). Carlos Ruiz de Agüero Anaya 7

8 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A El programa buscará las dos posibilidades pésimas para cada dirección del viento, la que produce en el interior la mayor sobrepresión y la que genera en su interior la mayor depresión. La máxima sobrepresión interior se da cuando todos los huecos abiertos en la cara en la que azota el viento (barlovento), y el resto de huecos cerrados. La máxima succión interior se da cuando tenemos abiertos todos los huecos a sotavento y el resto cerrados. Para cuantificar estas presiones positivas y negativas se trabaja con la tabla mencionada anteriormente. Se entra en la fila de la esbeltez de la nave que ve el viento en función de su dirección. En el caso de que el viento venga por cualquiera de los dos laterales, tiene que recorrer 27 m de anchura de la nave, y superar una altura de 10 m. Por lo que su esbeltez es 10/27<< 1. Por otro lado, si el viento azota por cualquiera de los dos hastiales tiene que recorrer 50 m y la altura del punto más alto es de 10 m. La esbeltez es 10/50 << 1. Por esto, independientemente de la dirección del viento, entramos en la tabla 3.6 con la esbeltez en el plano paralelo al viento menor que 1. Figura A. 4 Situaciones de máxima presión interior y máxima succión interior En esta tabla, si se busca la máxima presión, es necesario considerar todas las áreas practicables de la cara en la que azota el viento abiertas y el resto cerradas. Eso significa que los huecos a sotavento son 0 porque están en esta consideración cerrados, con lo que la fracción entre los huecos a sotavento y el resto de vanos va a ser 0. Por lo tanto, independientemente de donde venga el viento, las situaciones de máxima presión interior se dan con un coeficiente de presión interior de 0.7. Carlos Ruiz de Agüero Anaya 8

9 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Análogamente, si se busca la máxima succión interior tenemos que abrir todos los huecos de la cara a sotavento y el resto cerrarlos, lo que arroja una razón entre estos huecos y el resto de 1. Por lo tanto, independientemente de donde venga el viento, las situaciones de máxima succión interior se dan con un coeficiente de presión interior de Estas sobrepresiones o depresiones interiores se aplican en todas las superficies de la nave y tienen que sumarse algebraicamente a las presiones o depresiones que el viento exterior genera sobre cada cara de nuestra nave. Es importante destacar que se deben diferenciar los coeficientes en función de si son interiores o exteriores, y que por lo tanto la expresión (A.1) para la presión estática del viento es la siguiente: (A.2) Es necesario considerar que el viento puede solicitar a nuestra nave soplando por cualquiera de sus cuatro caras. El ángulo de este viento con respecto al cero trigonométrico se le denomina θ. Figura A. 5 Direcciones posibles del viento Carlos Ruiz de Agüero Anaya 9

10 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Con estas direcciones del viento y con el juego de huecos abiertos y cerrados, pueden deducirse hasta ocho hipótesis: Tabla A. 2 Términos de presión interior Hipótesis C e,int C p,int C e,int C p,int Viento a 0, máxima presión interior Viento a 0, máxima succión interior Viento a 90, máxima presión interior Viento a 90, máxima succión interior Viento a 180, máxima presión interior Viento a 180, máxima succión interior Viento a 270, máxima presión interior Viento a 270, máxima succión interior A.1.4 Coeficientes de presión exterior El coeficiente de presión exterior se deduce del el Anejos D.3 del CTE DB SE AE. Para obtener los términos de presión exterior se multiplicarán los coeficientes de presión que se vayan obteniendo por el coeficiente de exposición de la pieza en estudio. A Viento en paramentos En primer lugar se calculan las cargas en los paramentos verticales, es decir, en los cerramientos de nuestra nave, para ello se utiliza la tabla D.3. En ella se visualizan tres gráficos con las distintas zonas de carga en función de donde venga el viento. Como el viento puede venir por las cuatro caras habrá que ir girando la nave hasta que coincida el ángulo del viento que se considera en el tercer gráfico de la tabla D.3. Carlos Ruiz de Agüero Anaya 10

11 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Figura A. 6 Situaciones de máxima presión interior y máxima succión interior La cara que azote directamente el viento se denominará D, la opuesta será la E, la de sotavento. En función del ángulo, una de las dos caras restantes quedará al rebufo de los vientos y en ella se distribuyen las zonas A, B y C. Dependiendo del ángulo de incidencia del viento, las distintas zonas A, B, C, D y E irán girando y ocupando distintas zonas del cerramiento. Cada cuarto de vuelta se generará una hipótesis distinta. Viento a 0 Esta hipótesis es la que se representa en el tercer gráfico de la tabla D.3. (Véase Figura). En este caso la zona D es el lateral izquierdo, la E el derecho y las zonas A, B y C ocuparían el hastial delantero o trasero, en función de si el ángulo es algo menor o mayor que 0 respectivamente. Para generalizar se disponen las cargas de las zonas A, B y C en ambos piñones. Para calcular las anchuras de las zonas A, B y C tendremos que fijarnos en el primer gráfico de esta tabla D.3. El valor del parámetro d, según el tercero de los gráficos, coincide con la longitud del paramento ocupado por las zonas A, B y C. La e se obtiene de la expresión e = min (b,2h). Carlos Ruiz de Agüero Anaya 11

12 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Figura A. 7 Parámetros más importantes y C p, ext para el viento en paramentos a 0 A partir de aquí se tienen dos caminos posibles, el exacto, que es el que utiliza el programa y el aproximado, que es el que se realice a continuación. Este último método alternativo consiste en reducir a un coeficiente por cada cara, es decir, que no tengamos en una misma zona tres zonas distintas de cargas. Este coeficiente podría ser el mayor de las zonas participantes y así lo recomiendan algunos autores, sin embargo, otros autores recomiendan otra aproximación más lógica, promediar el coeficiente calculado para las zonas A, B y C por sus anchos de influencia. C p,ext ABC = C p,ext A e 10 +C p,ext B 9e 10 +C p,ext C (d e) = 0.75 (A.3) d Tabla A. 3 Coeficientes de presión exterior en paramentos para vientos laterales A B C D E C p,ext Ancho (m) C p,ext Ahora, ya se pueden calcular los términos de presión exterior y, por lo tanto, la carga estática de viento a aplicar en cada paramento dentro de la hipótesis en estudio. Carlos Ruiz de Agüero Anaya 12

13 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Las Tablas A.4, A.5 y A.6 recogen todos los datos correspondientes. Tabla A. 4 Términos de presión exterior para los paramentos en las hipótesis de viento lateral Zonas C e,ext C p,ext C e,ext C p,ext ABC D E Tabla A. 5 Carga estática de viento en paramentos para viento a 0 con máxima presión interior Zonas q b C e,int C p,int C e,ext C p,ext q e = q b (C e,int C p,int - C e,ext C p,ext ) [KN/m 2 ] ABC D E Carga definitiva en pilares de la zona en función de su posición. [KN/m] Esquina: 0.81x6.75/2 = 2.73 Centrales: 0.81x6.75 = 5.47 Esquina: -0.01x5/2 = Centrales: -0.01x5 = Esquina: 0.55x5/2 = 1.37 Centrales: 0.55x5 = 2.75 Tabla A. 6 Carga estática de viento en paramentos para viento a 0 con máxima succión interior Zonas q b C e,int C p,int C e,ext C p,ext q e = q b (C e,int C p,int - C e,ext C p,ext ) [KN/m 2 ] ABC D E Carga definitiva en pilares de la zona en función de su posición. [KN/m] Esquina: 0.15x6.75/2 = 0.51 Centrales: 0.15x6.75 = 1.01 Esquina: -0.67x5/2 = Centrales: -0.67x5 = Esquina: -0.10x5/2 = Centrales: -0.10x5 = -0.5 Se ha considerado como criterio que, un valor positivo de estas cargas, es para las cargas que salen de dentro de la nave. Estos valores positivos se dan cuando predomina la presión interior sobre la exterior o cuando ambas salen. Los sentidos negativos son las cargas que intentan tirar los paramentos hacia dentro de la nave, se da cuando predomina el azote del viento. Carlos Ruiz de Agüero Anaya 13

14 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Viento a 90 Se hace girar la rosa de vientos 90 en sentido anti horario, lo que nos conduce a las hipótesis de viento frontal que serán respectivamente 90, máxima presión interior y 90, máxima succión interior. Ahora las zonas A, B y C están en los laterales y las zonas D y E son respectivamente el piñón delantero y el trasero. Es como si giráramos la tabla D.3 para que el viento simbolizado azotara el hastial delantero. Al girar los esquemas cambian las zonas de lugar, giran solidariamente con el viento. Tal y como se ilustra en la Figura A.8. Figura A. 8 Parámetros más importantes y C p, ext para el viento en paramentos a 90 Promediando las zonas A, B y C: C p,ext ABC = C p,ext A e 10 +C p,ext B 9e 10 +C p,ext C (d e) = 0.60 (A.4) d Tabla A. 7 Coeficientes de presión exterior en paramentos para vientos laterales A B C D E C p,ext Ancho (m) C p,ext Con estos datos ya se pueden calcular los términos de presión exterior y proceder a deducir las cargas definitivas a aplicar. Tal y como se recoge en las Tablas A.8, A.9 y A.10. Carlos Ruiz de Agüero Anaya 14

15 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Tabla A. 8 Términos de presión exterior para los paramentos en las hipótesis de viento lateral Zonas C e,ext C p,ext C e,ext C p,ext ABC D E Tabla A. 9 Carga estática de viento en paramentos para viento a 90 con máxima presión interior Zonas q b C e,int C p,int C e,ext C p,ext q e = q b (C e,int C p,int - C e,ext C p,ext ) [KN/m 2 ] ABC D E Carga definitiva en pilares de la zona en función de su posición. [KN/m] Esquina: 0.73x5/2 = 1.83 Centrales: 0.73x5 = 3.65 Esquina: -0.01x6.75/2 = Centrales: -0.01x6.75 = Esquina: 0.56x6.75/2 = 1.89 Centrales: 0.56x6.75 = 3.78 Tabla A. 10 Carga estática de viento en paramentos para viento a 90 con máxima succión interior Zonas q b C e,int C p,int C e,ext C p,ext q e = q b (C e,int C p,int - C e,ext C p,ext ) [KN/m 2 ] ABC D E Carga definitiva en pilares de la zona en función de su posición. [KN/m] Esquina: 0.06x5/2 = 0.15 Centrales: 0.06x5 = 0.3 Esquina: -0.67x6.75/2 = Centrales: -0.67x6.75 = Esquina: -0.11x6.75/2 = Centrales: -0.11x6.75 = Para introducir estas cargas es necesario tener especial cuidado con los signos y las direcciones. Ahora cambian las zonas y, por tanto, las direcciones y los sentidos de todo. En estas hipótesis las cargas de las barras de la zona ABC llevan la dirección del eje Y global. El sentido en este eje será positivo si entra en el lateral izquierdo o sale del derecho y viceversa. Por otra parte, en estas hipótesis, las cargas de las barras situadas en las zonas D y E se desarrollan a lo largo del eje X global. El sentido será positivo si sale del piñón delantero y negativo si sale del hastial trasero y viceversa. Carlos Ruiz de Agüero Anaya 15

16 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A A Viento en cubierta Como la geometría de la cubierta de la nave es a dos aguas, se han utilizado las tablas D.6.a) y D.6.b) del Anejo D del CTE-DB-SE-AE. Se observa que la cubierta también tiene distintas zonas de carga, concretamente son, F, G, H, I y J en la tabla D.6.a) y sólo F, G, H y I en la tabla D.6.b). También aparecen los parámetros θ, h, b, d y e, y además entra en juego, el ángulo de inclinación de la cubierta, α. Viento a 0 Los coeficientes de presión exterior para el viento en cubierta con hipótesis de viento a 0 se han calculado con la tabla D.6.a) que se representa en la Figura A.9. En el gráfico recuadrado en verde, el ángulo de incidencia del viento (θ) se corresponde con el primer conjunto de hipótesis de 0. Figura A. 9 Parámetros más importantes y C p, ext para el viento en cubierta a 0 El ángulo de inclinación de la cubierta es de aproximadamente 10, al no aparecer en las tablas será necesario interpolar. Igualmente se entra por la subfila de superficies mayores de 10 m 2. Entrando en la tabla puede observarse que no es un coeficiente el que aparece, sino que son dos. Esto significa que el mismo viento que solicita a la nave generando las cargas sobre paramentos ya calculadas, solicita a la cubierta de dos formas distintas, según los valores superiores e inferiores de la tabla anterior. Carlos Ruiz de Agüero Anaya 16

17 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Las tablas se recogen los valores de dichos coeficientes para cada una de las hipótesis en las que se dividen a su vez las hipótesis de los vientos que inciden a 0, también se muestran los valores ya ponderados en función del área que ocupa cada zona. Tabla A. 11 Valores del C p,ext para las hipótesis 0 tipo 1 F G H I J C p,ext (α=5 ) C p,ext (α=10 ) C p,ext (α=15 ) Longitud (m) Anchura (m) Área (m 2 ) C p,ext Tabla A. 12 Valores del C p,ext para las hipótesis 0 tipo 2 F G H I J C p,ext (α=5 ) C p,ext (α=10 ) C p,ext (α=15 ) Longitud (m) Anchura (m) Área (m 2 ) C p,ext Con estos valores se han planteado el término de presión exterior y todos los demás valores. Se agrupan todos estos datos en las tablas A.13, A.14, A15, A16, A17 y A18. Tabla A. 13 Términos de presión exterior para la cubierta en las hipótesis de viento lateral tipo 1 Zonas C e,ext C p,ext C e,ext C p,ext FGH IJ Tabla A. 14 Términos de presión exterior para la cubierta en las hipótesis de viento lateral tipo 2 Zonas C e,ext C p,ext C e,ext C p,ext FGH IJ Carlos Ruiz de Agüero Anaya 17

18 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Tabla A. 15 Carga estática de viento en cubierta para viento a 0 tipo1 con máxima presión interior Zonas q b C e,int C p,int C e,ext C p,ext q e = q b (C e,int C p,int - C e,ext C p,ext ) [KN/m 2 ] FGH IJ Carga definitiva en cabios de la zona en función de su posición. [KN/m] Esquina: 0.76x5/2 = 1.90 Centrales: 0.76x5 = 3.80 Esquina: 0.48x5/2 = 1.20 Centrales: 0.48x5 = 2.40 Tabla A. 16 Carga estática de viento en cubierta para viento a 0 tipo1 con máxima succión interior Zonas q b C e,int C p,int C e,ext C p,ext q e = q b (C e,int C p,int - C e,ext C p,ext ) [KN/m 2 ] FGH IJ Carga definitiva en cabios de la zona en función de su posición. [KN/m] Esquina: 0.11x5/2 = 0.28 Centrales: 0.11x5 = 0.55 Esquina: -0.18x5/2 = Centrales: -0.18x5 = Tabla A. 17 Carga estática de viento en cubierta para viento a 0 tipo2 con máxima presión interior Zonas q b C e,int C p,int C e,ext C p,ext q e = q b (C e,int C p,int - C e,ext C p,ext ) [KN/m 2 ] FGH IJ Carga definitiva en cabios de la zona en función de su posición. [KN/m] Esquina: 0.45x5/2 = 1.13 Centrales: 0.45x5 = 2.25 Esquina: 0.59x5/2 = 1.48 Centrales: 0.59x5 = 2.95 Tabla A. 18 Carga estática de viento en cubierta para viento a 0 tipo2 con máxima succión interior Zonas q b C e,int C p,int C e,ext C p,ext q e = q b (C e,int C p,int - C e,ext C p,ext ) [KN/m 2 ] FGH IJ Carga definitiva en cabios de la zona en función de su posición. [KN/m] Esquina: -0.20x5/2 = Centrales: -0.20x5 = Esquina: -0.06x5/2 = Centrales: -0.06x5 = -0.3 Carlos Ruiz de Agüero Anaya 18

19 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Gracias a la simetría que ofrece la obra se puede prescindir de las otras seis hipótesis que genera el programa, eso sí, es obligatorio disponer en cada grupo de barras el perfil de la pieza más solicitada. Viento a 90 Tras determinar las cargas de viento lateral en la cubierta, se pasa a obtener las cargas de viento en cubierta para el viento que incide en los hastiales. Para ello se ha utilizado la tabla D.4.b) representada en la Figura A.10. Figura A. 10 Parámetros más importantes y C p, ext para el viento en cubierta a 90 Tabla A. 19 Valores del C p, ext para las hipótesis de viento a 90 F G H I C p,ext (α=5 ) C p,ext (α=10 ) C p,ext (α=15 ) Longitud (m) Anchura (m) Área (m 2 ) C p,ext Carlos Ruiz de Agüero Anaya 19

20 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Pues bien, con estos valores podemos plantear el término de presión exterior y, a partir de ellos, todos los demás valores. Se han agrupado todos estos datos en las Tablas A.20, A.21 y A.22. Tabla A. 20 Términos de presión exterior para la cubierta en las hipótesis de viento hastial Zonas C e,ext C p,ext C e,ext C p,ext FGHI Tabla A. 21 Carga estática de viento en cubierta para viento a 90 y con máxima presión interior Zonas q b C e,int C p,int C e,ext C p,ext q e = q b (C e,int C p,int - C e,ext C p,ext ) [KN/m 2 ] FGH Carga definitiva en cabios de la zona en función de su posición. [KN/m] Esquina: 0.80x5/2 = 2 Centrales: 0.80x5 = 4 Tabla A. 22 Carga estática de viento en cubierta para viento a 90 y con máxima succión interior Zonas q b C e,int C p,int C e,ext C p,ext q e = q b (C e,int C p,int - C e,ext C p,ext ) [KN/m 2 ] FGH Carga definitiva en cabios de la zona en función de su posición [KN/m] Esquina: 0.13x5/2 = 0.34 Centrales: 0.13x5 = 0.67 A.1.5 Tabla resumen de las cargas de viento Este epígrafe final al respecto de las cargas de viento sólo se dedica a mostrar la tabla que recoge las fuentes para las cargas de viento de toda la estructura, la Tabla Tabla A. 23 Tablas fuentes de las cargas de viento Tabla Fuente 0 máxima presión interior tipo 1 0 máxima succión interior tipo 1 0 máxima presión interior tipo 2 0 máxima succión interior tipo 2 90 máxima presión interior 90 máxima succión interior Paramentos A.5 A.6 A.5 A.6 A.9 A.10 Cubierta A.15 A.16 A.17 A.18 A.21 A.22 Carlos Ruiz de Agüero Anaya 20

21 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Se puede comprobar hipótesis a hipótesis como coinciden aproximadamente todos los valores de las cargas que se han obtenido en este anejo. Las diferencias que se encuentran serán debidas al criterio de simplificar, creando un solo coeficiente de exposición por cada cara de la nave. Esto hace que puedan observarse, principalmente en las cargas de cubierta, zonas de carga de valor muy distinto incluso dentro de la misma barra. A.2 Cargas de nieve En este anexo se explicará detalladamente la obtención de forma analítica de las cargas de nieve para la hipótesis de nieve simétrica y las hipótesis de nieve asimétricas. De este tipo de solicitación se encarga el epígrafe 3.5 del CTE-DB-SE-AE. Concretamente, en el subepígrafe 3.5.1, apartado 2 se expresa el valor de carga de nieve por unidad de superficie en proyección horizontal, q n, puede tomarse como: q n = μ s k (A.5) Siendo: μ el coeficiente de forma de la cubierta según el subepígrafe s k el valor característico de la carga de nieve sobre un terreno horizontal según el subepígrafe Se considera que la nave no está ni especialmente expuesta ni especialmente protegida de la nieve y que ésta puede resbalar libremente de la cubierta. El coeficiente de forma se determina del subepígrafe 3.5.3, en cuyo apartado 2 se dice textualmente que: En un faldón limitado inferiormente por cornisas o limatesas, y en el que no hay impedimento al deslizamiento de la nieve, el factor de forma tiene el valor de 1 para cubiertas con inclinación menor o igual que 30º y 0 para cubiertas con inclinación de mayor o igual que 60º (para valores intermedios se interpolará linealmente). Si hay impedimento, se tomará μ = 1 sea cual sea la inclinación. Por otro lado, de la Tabla 3.8 del subepígrafe puede obtenerse el valor característico de carga de nieve sobre un terreno horizontal, que para Madrid tiene un valor de 0.6 KN/m 2. Este valor es la carga horizontal, ahora se multiplica por el coseno del ángulo del faldón (cos 10 = 0.98). Para calcular la carga de cada barra y por tanto la correspondiente hipótesis de nieve simétrica (N1), se multiplica por el ancho de banda correspondiente: Carlos Ruiz de Agüero Anaya 21

22 Universidad Carlos III de Madrid Proyecto Fin de Carrera Anejo A Carga de nieve sobre los dinteles de los pórticos intermedios: 0.6 KN/m 2 x 0.98 x 5 m = 2.94 KN/m (A.6) Carga de nieve sobre los dinteles hastiales: 0.6 KN/m 2 x 0.98 x 2.5 m = 1.47 KN/m (A.7) Estudiando a fondo el CTE-DB-SE-AE, concretamente en el apartado 4 del subepígrafe 3.5.3, es necesario considerar las posibles distribuciones asimétricas de la nieve sobre la cubierta debido a un eventual transporte de ésta por el viento. Por lo tanto, será necesario habilitar otras dos hipótesis de nieve, que se denominarán N2 y N3 para sobrecarga de nieve en el faldón derecho e izquierdo respectivamente. Obviamente las tres hipótesis de nieve no serán combinables entre sí. Tal y como se recoge en el punto 4 del subepígrafe del CTE-DB-SE-AE, se reduce a la mitad el factor de forma del alero beneficiado por el transporte de la nieve debido al viento. La Tabla 8.1 es un cuadro resumen en el que se visualizan de una manera más clara los valores correspondientes a cada dintel para cada una de estas dos hipótesis. Tabla A. 24 Cargas correspondientes a las hipótesis asimétricas de nieve KN/m Dinteles intermedios Dinteles hastiales N2 Asimétrica izquierda Hipótesis N3 Asimétrica derecha derechos izquierdos derechos izquierdos Carlos Ruiz de Agüero Anaya 22

23 Memoria de cálculo del Generador de Pórticos

24 Listado de pórticos Nombre Obra: D:\CYPE Ingenieros\Proyectos\Generador de Pórticos\PFC Nave a dos aguas.gp3 Fecha:18/04/09 Datos de la obra Separación entre pórticos: 5.00 m. Con cerramiento en cubierta - Peso del cerramiento: 0.15 kn/m² - Sobrecarga del cerramiento: 0.00 kn/m² Con cerramiento en laterales - Peso del cerramiento: 0.00 kn/m² Normas y combinaciones Perfiles conformados CTE Perfiles laminados Desplazamientos Categoría de uso: G. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m CTE Categoría de uso: G. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m Acciones características Datos de viento Normativa: CTE DB-SE AE (España) Zona eólica: A Grado de aspereza: IV. Zona urbana, industrial o forestal Profundidad nave industrial: Con huecos: - Área izquierda: Altura izquierda: Área derecha: Altura derecha: Área frontal: Altura frontal: Área trasera: Altura trasera: 3.70 Hipótesis aplicadas: 1-0 grados. Presión exterior tipo 1. Presión interior 2-0 grados. Presión exterior tipo 2. Presión interior 3-0 grados. Presión exterior tipo 1. Succión interior 4-0 grados. Presión exterior tipo 2. Succión interior grados. Presión exterior tipo 1. Presión interior grados. Presión exterior tipo 2. Presión interior grados. Presión exterior tipo 1. Succión interior grados. Presión exterior tipo 2. Succión interior 9-90 grados. Presión interior grados. Succión interior grados. Presión interior grados. Succión interior Datos de nieve Normativa: CTE DB-SE AE (España) Zona de clima invernal: 4 Altitud topográfica: m Cubierta sin resaltos Exposición al viento: Normal Hipótesis aplicadas: Página 1

25 Listado de pórticos Nombre Obra: D:\CYPE Ingenieros\Proyectos\Generador de Pórticos\PFC Nave a dos aguas.gp3 Fecha:18/04/ Sobrecarga de nieve Sobrecarga de nieve Sobrecarga de nieve 3 Aceros en perfiles Tipo acero Acero Lim. elástico MPa Módulo de elasticidad GPa Aceros Conformados S Datos de pórticos Pórtico Tipo exterior Geometría Tipo interior 1 Dos aguas Luz izquierda: m. Luz derecha: m. Alero izquierdo: 7.50 m. Alero derecho: 7.50 m. Altura cumbrera: m. Datos de correas de cubierta Parámetros de cálculo Límite flecha: L / 300 Número de vanos: Tres o más vanos Tipo de fijación: Fijación rígida Comprobación Pórtico rígido Descripción de correas Tipo de perfil: ZF-160x2.5 Separación: 1.70 m. Tipo de Acero: S235 El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Porcentajes de aprovechamiento: - Tensión: % - Flecha: % Tipo de correas Medición de correas Nº de correas Peso lineal kg/m Peso superficial kn/m² Correas de cubierta Página 2

26 Memoria Justificativa

27 ÍNDICE 1.- DATOS DE OBRA Normas consideradas Estados límite Situaciones de proyecto Combinaciones ESTRUCTURA Geometría Nudos Barras Materiales utilizados Descripción Características mecánicas Tabla de medición Resumen de medición Resultados Nudos Desplazamientos Reacciones Barras Esfuerzos Resistencia Flechas Comprobaciones E.L.U. (Resumido) Uniones Especificaciones Referencias y simbología Comprobaciones en placas de anclaje Relación Memoria de cálculo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Página 1

28 ÍNDICE Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Tipo Medición Página 2

29 1.- DATOS DE OBRA Normas consideradas Aceros laminados y armados: CTE DB-SE A Estados límite E.L.U. de rotura. Acero laminado CTE Categoría de uso: G. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m Desplazamientos Acciones características Situaciones de proyecto Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios: - Con coeficientes de combinación - - Sin coeficientes de combinación - - Donde: G k Q k γ G γ Q,1 γ Q,i ψ p,1 ψ a,i Acción permanente Acción variable Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento (i > 1) Coeficiente de combinación de la acción variable principal Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento (i > 1) Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán: E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A Situación 1: Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q) Viento (Q) Nieve (Q) Sismo (A) Página 3

30 Situación 2: Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψ p ) Acompañamiento (ψ a ) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q) Viento (Q) Nieve (Q) Sismo (A) (1) Notas: (1) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 0 % de los de la otra. Desplazamientos Situación 1: Acciones variables sin sismo Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable Desfavorable Carga permanente (G) Sobrecarga (Q) Viento (Q) Nieve (Q) Sismo (A) Situación 2: Sísmica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Favorable Desfavorable Carga permanente (G) Sobrecarga (Q) Viento (Q) Nieve (Q) Sismo (A) Combinaciones Página 4

31 Nombres de las hipótesis G Carga permanente Sobrecarga de uso 1 Puente grúa a la izquierda Sobrecarga de uso 2 Puente grúa a la derecha V1A(0º) 0 grados. Presión exterior tipo 1. Presión interior V2A(0º) 0 grados. Presión exterior tipo 2. Presión interior V1B(0º) 0 grados. Presión exterior tipo 1. Succión interior V2B(0º) 0 grados. Presión exterior tipo 2. Succión interior V1A(180º) 180 grados. Presión exterior tipo 1. Presión interior V2A(180º) 180 grados. Presión exterior tipo 2. Presión interior V1B(180º) 180 grados. Presión exterior tipo 1. Succión interior V2B(180º) 180 grados. Presión exterior tipo 2. Succión interior VA(90º) 90 grados. Presión interior VB(90º) 90 grados. Succión interior VA(270º) 270 grados. Presión interior VB(270º) 270 grados. Succión interior N1 Sobrecarga de nieve 1 N2 Sobrecarga de nieve 2 N3 Sobrecarga de nieve 3 E.L.U. de rotura. Acero laminado Página 5

32 Comb. G Sobrecarga de uso 1 Sobrecarga de uso 2 V1A(0º) V2A(0º) V1B(0º) V2B(0º) V1A(180º) V2A(180º) V1B(180º) V2B(180º) VA(90º) VB(90º) VA(270º) VB(270º) N1 N2 N Página 6

36 Desplazamientos Página 10

39 2.- ESTRUCTURA Geometría Nudos Referencias: x, y, z : Desplazamientos prescritos en ejes globales. θ x, θ y, θ z : Giros prescritos en ejes globales. Cada grado de libertad se marca con 'X' si está coaccionado y, en caso contrario, con '-'. Referencia X (m) Coordenadas Y (m) Z (m) Nudos Vinculación exterior x y z θ x θ y θ z Vinculación interior N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Articulado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado Página 13

40 Referencia X (m) Coordenadas Y (m) Z (m) Nudos Vinculación exterior x y z θ x θ y θ z Vinculación interior N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Articulado N X X X Empotrado N X X X Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N X X X Empotrado N X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N X X X X X X Empotrado Página 14

41 Referencia X (m) Coordenadas Y (m) Z (m) Nudos Vinculación exterior x y z θ x θ y θ z Vinculación interior N Empotrado N X X X X X X Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado Página 15

42 Referencia X (m) Coordenadas Y (m) Z (m) Nudos Vinculación exterior x y z θ x θ y θ z Vinculación interior N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado N Empotrado Barras Materiales utilizados Material Tipo Designación E Materiales utilizados G σ e α t (m/m C) γ (kg/dm³) Acero S e Notación: E: Módulo de elasticidad G: Módulo de cortadura σe: Límite elástico α t: Coeficiente de dilatación γ: Peso específico Descripción Tipo Material Designación Barra (Ni/Nf) Pieza (Ni/Nf) Acero S275 N1/N103 N1/N2 N103/N2 N3/N102 N102/N4 N2/N65 N65/N5 N4/N62 N62/N5 N6/N105 N105/N7 N8/N100 N100/N9 N7/N68 N68/N10 N1/N2 N3/N4 N3/N4 N2/N5 N2/N5 N4/N5 N4/N5 N6/N7 N6/N7 N8/N9 N8/N9 N7/N10 N7/N10 Perfil(Serie) IPE-360 IPE-360 IPE-360 IPE-360 IPE-240 IPE-240 IPE-240 IPE-240 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-330 IPE-330 Descripción Indeformable origen Longitud (m) Deformable Indeformable extremo βxy βxz LbSup. (m) LbInf. (m) Página 16

43 Descripción Tipo Material Designación Barra (Ni/Nf) N9/N69 N69/N10 N11/N107 N107/N12 N13/N98 N98/N14 N12/N15 N14/N15 N16/N109 N109/N17 N18/N96 N96/N19 N17/N20 N19/N20 N21/N111 N111/N22 N23/N94 N94/N24 N22/N25 N24/N25 N26/N113 N113/N27 N28/N92 N92/N29 N27/N30 N29/N30 N31/N115 N115/N32 N33/N90 N90/N34 N32/N35 Pieza (Ni/Nf) N9/N10 N9/N10 N11/N12 N11/N12 N13/N14 N13/N14 N12/N15 N14/N15 N16/N17 N16/N17 N18/N19 N18/N19 N17/N20 N19/N20 N21/N22 N21/N22 N23/N24 N23/N24 N22/N25 N24/N25 N26/N27 N26/N27 N28/N29 N28/N29 N27/N30 N29/N30 N31/N32 N31/N32 N33/N34 N33/N34 N32/N35 Perfil(Serie) IPE-330 IPE-330 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-330 IPE-330 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-330 IPE-330 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-330 IPE-330 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-330 IPE-330 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-330 Indeformable origen Longitud (m) Deformable Indeformable extremo βxy βxz LbSup. (m) LbInf. (m) Página 17

46 Tipo Material Designación Barra (Ni/Nf) N67/N59 N65/N68 N5/N10 N62/N69 Pieza (Ni/Nf) N67/N59 N65/N68 N5/N10 N62/N69 Perfil(Serie) IPE-160 IPE-160 IPE-160 IPE-160 Descripción Indeformable origen Longitud (m) Deformable Indeformable extremo βxy βxz LbSup. (m) N47/N60 N47/N60 L-40x5 (L) N60/N50 N59/N50 N60/N50 N59/N50 Ø18 (Redondos) Ø18 (Redondos) N49/N59 N49/N59 L-40x5 (L) N54/N67 N54/N67 L-40x5 (L) N67/N55 N66/N55 N67/N55 N66/N55 Ø18 (Redondos) Ø18 (Redondos) N52/N66 N52/N66 L-40x5 (L) N6/N2 N6/N2 Ø16 (Redondos) N2/N68 N2/N68 L-40x5 (L) N68/N5 N69/N5 N68/N5 N69/N5 Ø18 (Redondos) Ø18 (Redondos) N4/N69 N4/N69 L-40x5 (L) N8/N4 N1/N7 N8/N4 N1/N7 Ø16 (Redondos) Ø16 (Redondos) N7/N65 N7/N65 L-40x5 (L) N65/N10 N62/N10 N65/N10 N62/N10 Ø18 (Redondos) Ø18 (Redondos) N9/N62 N9/N62 L-40x5 (L) N3/N9 N77/N78 N78/N74 N79/N80 N80/N73 N81/N82 N82/N72 N76/N71 N75/N70 N51/N75 N75/N52 N46/N70 N3/N9 N77/N78 N78/N74 N79/N80 N80/N73 N81/N82 N82/N72 N76/N71 N75/N70 N51/N75 N75/N52 N46/N70 Ø16 (Redondos) HEB-240 (HEB) IPE-330 HEB-240 (HEB) IPE-330 HEB-240 (HEB) IPE-330 IPE-330 IPE-330 Ø16 (Redondos) Ø16 (Redondos) Ø16 (Redondos) LbInf. (m) Página 20

47 Tipo Material Designación Barra (Ni/Nf) N70/N47 N53/N76 N76/N54 N48/N71 N71/N49 N70/N130 N130/N74 N72/N124 N124/N71 N73/N126 N126/N72 N74/N128 N128/N73 N83/N84 N85/N86 N87/N88 N89/N90 N91/N92 N93/N94 N95/N96 N97/N98 Pieza (Ni/Nf) N70/N47 N53/N76 N76/N54 N48/N71 N71/N49 N70/N74 N70/N74 N72/N71 N72/N71 N73/N72 N73/N72 N74/N73 N74/N73 N83/N84 N85/N86 N87/N88 N89/N90 N91/N92 N93/N94 N95/N96 N97/N98 Perfil(Serie) Ø16 (Redondos) Ø16 (Redondos) Ø16 (Redondos) Ø16 (Redondos) Ø16 (Redondos) IPE-360 IPE-360 IPE-360 IPE-360 IPE-360 IPE-360 IPE-360 IPE-360 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-500 IPE-500 N99/N100 N99/N100 IPE-500 N101/N102 N101/N102 IPE-360 N103/N104 N103/N104 IPE-360 N105/N106 N105/N106 IPE-500 N107/N108 N107/N108 IPE-500 N109/N110 N109/N110 IPE-500 N111/N112 N111/N112 IPE-500 N113/N114 N113/N114 IPE-500 N115/N116 N115/N116 IPE-500 N117/N118 N117/N118 IPE-500 Descripción Indeformable origen Longitud (m) Deformable Indeformable extremo βxy βxz LbSup. (m) LbInf. (m) Página 21

48 Tipo Material Designación Barra (Ni/Nf) Pieza (Ni/Nf) Perfil(Serie) N119/N120 N119/N120 IPE-500 N121/N122 N121/N122 IPE-500 N123/N124 N123/N124 IPE-330 N125/N126 N125/N126 IPE-330 N127/N128 N127/N128 IPE-330 N129/N130 N129/N130 IPE-330 N82/N123 N123/N76 N80/N125 N125/N82 N78/N127 N127/N80 N75/N129 N129/N78 N82/N76 N82/N76 N80/N82 N80/N82 N78/N80 N78/N80 N75/N78 N75/N78 Notación: Ni: Nudo inicial Nf: Nudo final βxy: Coeficiente de pandeo en el plano 'XY' βxz: Coeficiente de pandeo en el plano 'XZ' LbSup.: Separación entre arriostramientos del ala superior LbInf.: Separación entre arriostramientos del ala inferior IPE-360 IPE-360 IPE-360 IPE-360 IPE-360 IPE-360 IPE-360 IPE-360 Descripción Indeformable origen Longitud (m) Deformable Indeformable extremo βxy βxz LbSup. (m) LbInf. (m) Características mecánicas Ref. Tipos de pieza Piezas 1 N1/N2, N3/N4, N51/N52, N53/N54, N70/N74, N72/N71, N73/N72, N74/N73, N101/N102, N103/N104, N82/N76, N80/N82, N78/N80 y N75/N78 2 N2/N5, N4/N5, N52/N55 y N54/N55 3 N6/N7, N8/N9, N11/N12, N13/N14, N16/N17, N18/N19, N21/N22, N23/N24, N26/N27, N28/N29, N31/N32, N33/N34, N36/N37, N38/N39, N41/N42, N43/N44, N46/N47, N48/N49, N83/N84, N85/N86, N87/N88, N89/N90, N91/N92, N93/N94, N95/N96, N97/N98, N99/N100, N105/N106, N107/N108, N109/N110, N111/N112, N113/N114, N115/N116, N117/N118, N119/N120 y N121/N122 4 N7/N10, N9/N10, N12/N15, N14/N15, N17/N20, N19/N20, N22/N25, N24/N25, N27/N30, N29/N30, N32/N35, N34/N35, N37/N40, N39/N40, N42/N45, N44/N45, N47/N50 y N49/N50 5 N58/N59, N57/N55, N56/N60, N61/N62, N63/N5 y N64/N65 6 N47/N52, N2/N7, N49/N54, N4/N9, N66/N60, N50/N55, N67/N59, N65/N68, N5/N10 y N62/N69 7 N42/N47, N37/N42, N32/N37, N27/N32, N22/N27, N17/N22, N12/N17, N7/N12, N44/N49, N39/N44, N34/N39, N29/N34, N24/N29, N19/N24, N14/N19 y N9/N14 8 N47/N60, N49/N59, N54/N67, N52/N66, N2/N68, N4/N69, N7/N65 y N9/N62 9 N60/N50, N59/N50, N67/N55, N66/N55, N68/N5, N69/N5, N65/N10 y N62/N10 10 N6/N2, N8/N4, N1/N7, N3/N9, N51/N75, N75/N52, N46/N70, N70/N47, N53/N76, N76/N54, N48/N71 y N71/N49 Página 22

49 Ref. 11 N77/N78, N79/N80 y N81/N82 Tipos de pieza Piezas 12 N78/N74, N80/N73, N82/N72, N76/N71, N75/N70, N123/N124, N125/N126, N127/N128 y N129/N130 Material Tipo Designación Ref. Características mecánicas Descripción A (cm²) Iyy (cm4) Izz (cm4) Ixx (cm4) Acero S275 1 IPE-360, Perfil simple, IPE-240, Perfil simple, IPE-500, Perfil simple, IPE-330, Simple con cartelas, Cartela inicial inferior: 3.30 m IPE-300, Perfil simple, IPE-160, Perfil simple, IPE-120, Perfil simple, L-40x5, Perfil simple, (L) Ø18, Perfil simple, (Redondos) Ø16, Perfil simple, (Redondos) HEB-240, Perfil simple, (HEB) IPE-330, Perfil simple, Notación: Ref.: Referencia A: Sección Iyy: Inercia flexión Iyy Izz: Inercia flexión Izz Ixx: Inercia torsión Las características mecánicas de las piezas corresponden a la sección en el punto medio de las mismas Tabla de medición Material Tipo Designación Pieza (Ni/Nf) Tabla de medición Perfil(Serie) Longitud (m) Volumen (m³) Peso (kp) Acero S275 N1/N2 IPE N3/N4 IPE N2/N5 IPE N4/N5 IPE N6/N7 IPE N8/N9 IPE N7/N10 IPE N9/N10 IPE N11/N12 IPE N13/N14 IPE N12/N15 IPE N14/N15 IPE N16/N17 IPE N18/N19 IPE N17/N20 IPE N19/N20 IPE N21/N22 IPE Página 23

50 Material Tipo Designación Pieza (Ni/Nf) Tabla de medición Perfil(Serie) Longitud (m) Volumen (m³) Peso (kp) N23/N24 IPE N22/N25 IPE N24/N25 IPE N26/N27 IPE N28/N29 IPE N27/N30 IPE N29/N30 IPE N31/N32 IPE N33/N34 IPE N32/N35 IPE N34/N35 IPE N36/N37 IPE N38/N39 IPE N37/N40 IPE N39/N40 IPE N41/N42 IPE N43/N44 IPE N42/N45 IPE N44/N45 IPE N46/N47 IPE N48/N49 IPE N47/N50 IPE N49/N50 IPE N51/N52 IPE N53/N54 IPE N52/N55 IPE N54/N55 IPE N58/N59 IPE N57/N55 IPE N56/N60 IPE N61/N62 IPE N63/N5 IPE N64/N65 IPE N47/N52 IPE N42/N47 IPE N37/N42 IPE N32/N37 IPE N27/N32 IPE N22/N27 IPE N17/N22 IPE N12/N17 IPE N7/N12 IPE N2/N7 IPE N49/N54 IPE N44/N49 IPE N39/N44 IPE Página 24

51 Material Tipo Designación Pieza (Ni/Nf) Tabla de medición Perfil(Serie) Longitud (m) Volumen (m³) Peso (kp) N34/N39 IPE N29/N34 IPE N24/N29 IPE N19/N24 IPE N14/N19 IPE N9/N14 IPE N4/N9 IPE N66/N60 IPE N50/N55 IPE N67/N59 IPE N65/N68 IPE N5/N10 IPE N62/N69 IPE N47/N60 L-40x5 (L) N60/N50 Ø18 (Redondos) N59/N50 Ø18 (Redondos) N49/N59 L-40x5 (L) N54/N67 L-40x5 (L) N67/N55 Ø18 (Redondos) N66/N55 Ø18 (Redondos) N52/N66 L-40x5 (L) N6/N2 Ø16 (Redondos) N2/N68 L-40x5 (L) N68/N5 Ø18 (Redondos) N69/N5 Ø18 (Redondos) N4/N69 L-40x5 (L) N8/N4 Ø16 (Redondos) N1/N7 Ø16 (Redondos) N7/N65 L-40x5 (L) N65/N10 Ø18 (Redondos) N62/N10 Ø18 (Redondos) N9/N62 L-40x5 (L) N3/N9 Ø16 (Redondos) N77/N78 HEB-240 (HEB) N78/N74 IPE N79/N80 HEB-240 (HEB) N80/N73 IPE N81/N82 HEB-240 (HEB) N82/N72 IPE N76/N71 IPE N75/N70 IPE N51/N75 Ø16 (Redondos) N75/N52 Ø16 (Redondos) N46/N70 Ø16 (Redondos) N70/N47 Ø16 (Redondos) N53/N76 Ø16 (Redondos) Página 25

52 Material Tipo Designación Notación: Ni: Nudo inicial Nf: Nudo final Pieza (Ni/Nf) Tabla de medición Perfil(Serie) Longitud (m) Volumen (m³) Peso (kp) N76/N54 Ø16 (Redondos) N48/N71 Ø16 (Redondos) N71/N49 Ø16 (Redondos) N70/N74 IPE N72/N71 IPE N73/N72 IPE N74/N73 IPE N83/N84 IPE N85/N86 IPE N87/N88 IPE N89/N90 IPE N91/N92 IPE N93/N94 IPE N95/N96 IPE N97/N98 IPE N99/N100 IPE N101/N102 IPE N103/N104 IPE N105/N106 IPE N107/N108 IPE N109/N110 IPE N111/N112 IPE N113/N114 IPE N115/N116 IPE N117/N118 IPE N119/N120 IPE N121/N122 IPE N123/N124 IPE N125/N126 IPE N127/N128 IPE N129/N130 IPE N82/N76 IPE N80/N82 IPE N78/N80 IPE N75/N78 IPE Resumen de medición Página 26

53 Resumen de medición Material Tipo Designación Acero S275 Serie IPE L Redondos HEB Perfil IPE-360, Perfil simple IPE-240, Perfil simple IPE-500, Perfil simple IPE-330, Simple con cartelas IPE-300, Perfil simple IPE-160, Perfil simple IPE-120, Perfil simple IPE-330, Perfil simple L-40x5, Perfil simple Ø18, Perfil simple Ø16, Perfil simple HEB-240, Perfil simple Perfil (m) Longitud Volumen Peso Serie (m) Material (m) Perfil (m³) Serie (m³) Material (m³) Perfil (kp) Serie (kp) Material (kp) Resultados Nudos Desplazamientos Referencias: Dx, Dy, Dz: Desplazamientos de los nudos en ejes globales. Gx, Gy, Gz: Giros de los nudos en ejes globales Envolventes Referencia Tipo Envolvente de los desplazamientos en nudos Combinación Descripción Dx Desplazamientos en ejes globales Dy Dz Gx (mrad) Gy (mrad) N1 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Gz (mrad) Valor máximo de la envolvente N2 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Página 27

54 Referencia Tipo Envolvente de los desplazamientos en nudos Combinación Descripción Dx Desplazamientos en ejes globales Dy Dz Gx (mrad) Gy (mrad) N3 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Gz (mrad) Valor máximo de la envolvente N4 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N5 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N6 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N7 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N8 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N9 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N10 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N11 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N12 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N13 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N14 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N15 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N16 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N17 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N18 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N19 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N20 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N21 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N22 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N23 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N24 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N25 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N26 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N27 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N28 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N29 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N30 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N31 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Página 28

55 Referencia Tipo Envolvente de los desplazamientos en nudos Combinación Descripción Dx Desplazamientos en ejes globales Dy Dz Gx (mrad) Gy (mrad) Gz (mrad) Valor máximo de la envolvente N32 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N33 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N34 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N35 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N36 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N37 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N38 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N39 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N40 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N41 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N42 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N43 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N44 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N45 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N46 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N47 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N48 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N49 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N50 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N51 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N52 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N53 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N54 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N55 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N56 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N57 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N58 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N59 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Página 29

56 Referencia Tipo Envolvente de los desplazamientos en nudos Combinación Descripción Dx Desplazamientos en ejes globales Dy Dz Gx (mrad) Gy (mrad) N60 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Gz (mrad) Valor máximo de la envolvente N61 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N62 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N63 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N64 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N65 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N66 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N67 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N68 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N69 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N70 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N71 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N72 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N73 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N74 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N75 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N76 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N77 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N78 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N79 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N80 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N81 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N82 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N83 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N84 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N85 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N86 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N87 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N88 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Página 30

57 Referencia Tipo Envolvente de los desplazamientos en nudos Combinación Descripción Dx Desplazamientos en ejes globales Dy Dz Gx (mrad) Gy (mrad) Gz (mrad) Valor máximo de la envolvente N89 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N90 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N91 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N92 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N93 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N94 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N95 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N96 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N97 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N98 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N99 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N100 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N101 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N102 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N103 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N104 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N105 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N106 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N107 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N108 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N109 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N110 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N111 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N112 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N113 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N114 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N115 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N116 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Página 31

58 Referencia Tipo Envolvente de los desplazamientos en nudos Combinación Descripción Dx Desplazamientos en ejes globales Dy Dz Gx (mrad) Gy (mrad) Gz (mrad) N117 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N118 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N119 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N120 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N121 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N122 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N123 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N124 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N125 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N126 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N127 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N128 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N129 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N130 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Reacciones Referencias: Rx, Ry, Rz: Reacciones en nudos con desplazamientos coaccionados (fuerzas). Mx, My, Mz: Reacciones en nudos con giros coaccionados (momentos) Envolventes Referencia Tipo Envolventes de las reacciones en nudos Combinación Descripción Rx (Tn) Ry (Tn) Reacciones en ejes globales Rz (Tn) Mx (Tn m) My (Tn m) Mz (Tn m) N1 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N3 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N6 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N8 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N11 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Página 32

59 Referencia Tipo Envolventes de las reacciones en nudos Combinación Descripción Rx (Tn) Ry (Tn) Reacciones en ejes globales Rz (Tn) Mx (Tn m) My (Tn m) Mz (Tn m) Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N13 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N16 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N18 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N21 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N23 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N26 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N28 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N31 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N33 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N36 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N38 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N41 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N43 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N46 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Página 33

60 Referencia Tipo Envolventes de las reacciones en nudos Combinación Descripción Rx (Tn) Ry (Tn) Reacciones en ejes globales Rz (Tn) Mx (Tn m) My (Tn m) Mz (Tn m) N48 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N51 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N53 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N56 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N57 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N58 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N61 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N63 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N64 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N77 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N79 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente N81 Hormigón Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Tensiones sobre el terreno Valor mínimo de la envolvente Valor máximo de la envolvente Nota: Las combinaciones de hormigón indicadas son las mismas que se utilizan para comprobar el estado límite de equilibrio en la cimentación Barras Página 34

61 Esfuerzos Referencias: N: Esfuerzo axil (Tn) Vy: Esfuerzo cortante según el eje local Y de la barra. (Tn) Vz: Esfuerzo cortante según el eje local Z de la barra. (Tn) Mt: Momento torsor (Tn m) My: Momento flector en el plano 'XY' (giro de la sección respecto al eje local 'Z' de la barra). (Tn m) Mz: Momento flector en el plano 'XZ' (giro de la sección respecto al eje local 'Y' de la barra). (Tn m) Envolventes Barra Tipo de combinación Esfuerzo m m m m m m m m m N1/N103 Acero laminado Nmín N máx Vymín Vymáx Vz mín Vzmáx Mt mín Mtmáx My mín My máx Mzmín Mz máx m m m m m m m m m N103/N2 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vymáx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx Mymín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N3/N102 Acero laminado N mín N máx Vymín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mtmáx My mín My máx Mz mín Mz máx Página 35

62 0.180 m m m m m m m m m N102/N4 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N2/N65 Acero laminado Nmín Nmáx Vy mín Vymáx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx Mymín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N65/N5 Acero laminado N mín Nmáx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mtmín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N4/N62 Acero laminado Nmín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vzmáx Mt mín Mtmáx Mymín My máx Mz mín Mz máx Página 36

63 0.000 m m m m m m m m m N62/N5 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N6/N105 Acero laminado Nmín Nmáx Vy mín Vymáx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx Mymín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m N105/N7 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N8/N100 Acero laminado N mín Nmáx Vy mín Vy máx Vzmín Vz máx Mt mín Mt máx Mymín Mymáx Página 37

64 Barra Tipo de combinación Esfuerzo m m m m m m m m m Mz mín Mz máx m m m m m m m N100/N9 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N7/N68 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N68/N10 Acero laminado Nmín N máx Vy mín Vy máx Vzmín Vz máx Mt mín Mt máx My mín Mymáx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m m N9/N69 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Página 38

65 Barra Tipo de combinación Esfuerzo m m m m m m m m m m Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N69/N10 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vy máx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx My mín Mymáx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N11/N107 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m N107/N12 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx Página 39

66 0.000 m m m m m m m m m N13/N98 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m N98/N14 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N12/N15 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N14/N15 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx Página 40

67 0.000 m m m m m m m m m N16/N109 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m N109/N17 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N18/N96 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vymáx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx Mymín Mymáx Mz mín Mz máx m m m m m m m N96/N19 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Página 41

68 Barra Tipo de combinación Esfuerzo m m m m m m m Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N17/N20 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N19/N20 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N21/N111 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m N111/N22 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Página 42

69 Barra Tipo de combinación Esfuerzo m m m m m m m Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N23/N94 Acero laminado N mín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vz máx Mtmín Mt máx My mín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m N94/N24 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N22/N25 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx Página 43

70 0.255 m m m m m m m m m m N24/N25 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N26/N113 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m N113/N27 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N28/N92 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vymáx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mzmín Mzmáx Página 44

71 0.250 m m m m m m m N92/N29 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N27/N30 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N29/N30 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N31/N115 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx Página 45

72 0.250 m m m m m m m N115/N32 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N33/N90 Acero laminado Nmín Nmáx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mtmín Mt máx My mín My máx Mz mín Mzmáx m m m m m m m N90/N34 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N32/N35 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Página 46

73 0.255 m m m m m m m m m m Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N34/N35 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N36/N117 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m N117/N37 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N38/N88 Acero laminado Nmín N máx Vymín Vymáx Vzmín Página 47

74 Barra Tipo de combinación Esfuerzo m m m m m m m m m Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m N88/N39 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N37/N40 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N39/N40 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N41/N119 Acero laminado Nmín Nmáx Página 48

75 Barra Tipo de combinación Esfuerzo m m m m m m m m m Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m N119/N42 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N43/N86 Acero laminado Nmín Nmáx Vy mín Vy máx Vzmín Vzmáx Mtmín Mt máx My mín Mymáx Mzmín Mz máx m m m m m m m N86/N44 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Página 49

76 Barra Tipo de combinación Esfuerzo m m m m m m m Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N42/N45 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N44/N45 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N46/N75 Acero laminado Nmín N máx Vy mín Vymáx Vzmín Vzmáx Mt mín Mt máx My mín Mymáx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N75/N121 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Página 50

77 Barra Tipo de combinación Esfuerzo m m m m m m m m m Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m N121/N47 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N48/N76 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vy máx Vzmín Vz máx Mt mín Mt máx My mín Mymáx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N76/N84 Acero laminado N mín Nmáx Vy mín Vymáx Vz mín Vz máx Mtmín Mt máx Mymín My máx Mz mín Mzmáx m m m m m m m N84/N49 Acero laminado Nmín Nmáx Página 51

78 Barra Tipo de combinación Esfuerzo m m m m m m m Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N47/N66 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N66/N50 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m m N49/N67 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx Página 52

85 0.000 m m m m m m m m m N17/N22 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N12/N17 Acero laminado Nmín Nmáx Vy mín Vymáx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx Mymín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N7/N12 Acero laminado N mín Nmáx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mtmín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N2/N7 Acero laminado Nmín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vzmáx Mt mín Mt máx Mymín My máx Mz mín Mz máx Página 59

88 0.000 m m m m m m m m m N9/N14 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N4/N9 Acero laminado N mín N máx Vymín Vy máx Vz mín Vzmáx Mt mín Mt máx Mymín Mymáx Mzmín Mz máx m m m m m m m m m N66/N60 Acero laminado N mín N máx Vymín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mtmáx My mín My máx Mz mín Mzmáx m m m m m m m m m N50/N55 Acero laminado N mín Nmáx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mtmín Mt máx Mymín Mymáx Mz mín Mz máx Página 62

92 0.000 m m m m m m m m m N6/N2 Acero laminado N mín N máx Vymín Vymáx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx Mymín Mymáx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N2/N68 Acero laminado N mín Nmáx Vymín Vy máx Vzmín Vz máx Mt mín Mt máx My mín Mymáx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N68/N5 Acero laminado N mín N máx Vymín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mtmáx My mín My máx Mz mín Mzmáx m m m m m m m m m N69/N5 Acero laminado N mín Nmáx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mtmín Mt máx Mymín Mymáx Mz mín Mz máx Página 66

93 0.000 m m m m m m m m m N4/N69 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N8/N4 Acero laminado N mín N máx Vymín Vy máx Vz mín Vzmáx Mt mín Mt máx Mymín Mymáx Mzmín Mz máx m m m m m m m m m N1/N7 Acero laminado N mín N máx Vymín Vymáx Vzmín Vz máx Mtmín Mt máx My mín Mymáx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N7/N65 Acero laminado N mín N máx Vymín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín Mymáx Mzmín Mz máx Página 67

94 0.000 m m m m m m m m m N65/N10 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N62/N10 Acero laminado Nmín Nmáx Vy mín Vymáx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx Mymín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N9/N62 Acero laminado N mín Nmáx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mtmín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N3/N9 Acero laminado Nmín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vzmáx Mt mín Mt máx Mymín My máx Mz mín Mz máx Página 68

99 0.180 m m m m m m m m m N70/N130 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N130/N74 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N72/N124 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N124/N71 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx Página 73

101 0.000 m m m m m N83/N84 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m N85/N86 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m N87/N88 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx Página 75

107 0.250 m m m m m N119/N120 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m N121/N122 Acero laminado N mín N máx Vy mín Vy máx Vz mín Vz máx Mt mín Mt máx My mín My máx Mz mín Mz máx m m m m m m m m m N123/N124 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N125/N126 Acero laminado Nmín Nmáx Página 81

108 0.000 m m m m m m m m m Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N127/N128 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N129/N130 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N82/N123 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx Página 82

110 0.000 m m m m m m m m m N127/N80 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N75/N129 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx m m m m m m m m m N129/N78 Acero laminado Nmín Nmáx Vymín Vymáx Vzmín Vzmáx Mtmín Mtmáx Mymín Mymáx Mzmín Mzmáx Resistencia Referencias: N: Esfuerzo axil (Tn) Vy: Esfuerzo cortante según el eje local Y de la barra. (Tn) Vz: Esfuerzo cortante según el eje local Z de la barra. (Tn) Mt: Momento torsor (Tn m) My: Momento flector en el plano 'XY' (giro de la sección respecto al eje local 'Z' de la barra). (Tn m) Mz: Momento flector en el plano 'XZ' (giro de la sección respecto al eje local 'Y' de la barra). (Tn m) Los esfuerzos indicados son los correspondientes a la combinación pésima, es decir, aquella que demanda la máxima resistencia de la sección. Origen de los esfuerzos pésimos: G: Sólo gravitatorias Página 84

111 GV: Gravitatorias + viento GS: Gravitatorias + sismo GVS: Gravitatorias + viento + sismo η: Aprovechamiento de la resistencia. La barra cumple con las condiciones de resistencia de la norma si se cumple que η 100 %. Barra η (%) Posición (m) Comprobación de resistencia N (Tn) Vy (Tn) Esfuerzos pésimos Vz (Tn) Mt (Tn m) My (Tn m) Mz (Tn m) Origen Estado N1/N GV Cumple N103/N GV Cumple N3/N GV Cumple N102/N GV Cumple N2/N GV Cumple N65/N GV Cumple N4/N GV Cumple N62/N GV Cumple N6/N GV Cumple N105/N GV Cumple N8/N GV Cumple N100/N GV Cumple N7/N GV Cumple N68/N GV Cumple N9/N GV Cumple N69/N GV Cumple N11/N GV Cumple N107/N GV Cumple N13/N GV Cumple N98/N GV Cumple N12/N GV Cumple N14/N GV Cumple N16/N GV Cumple N109/N GV Cumple N18/N GV Cumple N96/N GV Cumple N17/N GV Cumple N19/N GV Cumple N21/N GV Cumple N111/N GV Cumple N23/N GV Cumple N94/N GV Cumple N22/N GV Cumple N24/N GV Cumple N26/N GV Cumple N113/N GV Cumple N28/N GV Cumple N92/N GV Cumple Página 85

112 Barra η (%) Posición (m) Comprobación de resistencia N (Tn) Vy (Tn) Esfuerzos pésimos Vz (Tn) Mt (Tn m) My (Tn m) Mz (Tn m) Origen Estado N27/N GV Cumple N29/N GV Cumple N31/N GV Cumple N115/N GV Cumple N33/N GV Cumple N90/N GV Cumple N32/N GV Cumple N34/N GV Cumple N36/N GV Cumple N117/N GV Cumple N38/N GV Cumple N88/N GV Cumple N37/N GV Cumple N39/N GV Cumple N41/N GV Cumple N119/N GV Cumple N43/N GV Cumple N86/N GV Cumple N42/N GV Cumple N44/N GV Cumple N46/N GV Cumple N75/N GV Cumple N121/N GV Cumple N48/N GV Cumple N76/N GV Cumple N84/N GV Cumple N47/N GV Cumple N66/N GV Cumple N49/N GV Cumple N67/N GV Cumple N51/N GV Cumple N70/N GV Cumple N53/N GV Cumple N71/N GV Cumple N52/N GV Cumple N60/N GV Cumple N54/N GV Cumple N59/N GV Cumple N58/N GV Cumple N72/N GV Cumple N57/N GV Cumple N73/N GV Cumple N56/N GV Cumple N74/N GV Cumple N61/N GV Cumple Página 86

113 Barra η (%) Posición (m) Comprobación de resistencia N (Tn) Vy (Tn) Esfuerzos pésimos Vz (Tn) Mt (Tn m) My (Tn m) Mz (Tn m) Origen Estado N63/N GV Cumple N64/N GV Cumple N47/N GV Cumple N42/N GV Cumple N37/N GV Cumple N32/N GV Cumple N27/N GV Cumple N22/N GV Cumple N17/N GV Cumple N12/N GV Cumple N7/N GV Cumple N2/N GV Cumple N49/N GV Cumple N44/N GV Cumple N39/N GV Cumple N34/N GV Cumple N29/N GV Cumple N24/N GV Cumple N19/N GV Cumple N14/N GV Cumple N9/N GV Cumple N4/N GV Cumple N66/N GV Cumple N50/N GV Cumple N67/N GV Cumple N65/N GV Cumple N5/N GV Cumple N62/N GV Cumple N47/N GV Cumple N60/N GV Cumple N59/N GV Cumple N49/N GV Cumple N54/N GV Cumple N67/N GV Cumple N66/N GV Cumple N52/N GV Cumple N6/N GV Cumple N2/N GV Cumple N68/N GV Cumple N69/N GV Cumple N4/N GV Cumple N8/N GV Cumple N1/N GV Cumple N7/N GV Cumple N65/N GV Cumple Página 87

114 Barra η (%) Posición (m) Comprobación de resistencia N (Tn) Vy (Tn) Esfuerzos pésimos Vz (Tn) Mt (Tn m) My (Tn m) Mz (Tn m) Origen Estado N62/N GV Cumple N9/N GV Cumple N3/N GV Cumple N77/N GV Cumple N78/N GV Cumple N79/N GV Cumple N80/N GV Cumple N81/N GV Cumple N82/N GV Cumple N76/N GV Cumple N75/N GV Cumple N51/N GV Cumple N75/N GV Cumple N46/N GV Cumple N70/N GV Cumple N53/N GV Cumple N76/N GV Cumple N48/N GV Cumple N71/N GV Cumple N70/N GV Cumple N130/N GV Cumple N72/N GV Cumple N124/N GV Cumple N73/N GV Cumple N126/N GV Cumple N74/N GV Cumple N128/N GV Cumple N83/N G Cumple N85/N G Cumple N87/N G Cumple N89/N G Cumple N91/N G Cumple N93/N G Cumple N95/N G Cumple N97/N G Cumple N99/N G Cumple N101/N G Cumple N103/N G Cumple N105/N G Cumple N107/N G Cumple N109/N G Cumple N111/N G Cumple N113/N G Cumple N115/N G Cumple N117/N G Cumple Página 88

115 Barra η (%) Posición (m) Comprobación de resistencia N (Tn) Vy (Tn) Esfuerzos pésimos Vz (Tn) Mt (Tn m) My (Tn m) Mz (Tn m) Origen Estado N119/N G Cumple N121/N G Cumple N123/N GV Cumple N125/N GV Cumple N127/N GV Cumple N129/N GV Cumple N82/N GV Cumple N123/N GV Cumple N80/N GV Cumple N125/N GV Cumple N78/N GV Cumple N127/N GV Cumple N75/N GV Cumple N129/N GV Cumple Flechas Referencias: Pos.: Valor de la coordenada sobre el eje 'X' local del grupo de flecha en el punto donde se produce el valor pésimo de la flecha. L.: Distancia entre dos puntos de corte consecutivos de la deformada con la recta que une los nudos extremos del grupo de flecha. Grupo N1/N2 N3/N4 N2/N5 N4/N5 N6/N7 N8/N9 N7/N10 N9/N10 N11/N12 N13/N14 N12/N15 N14/N15 Flecha máxima absoluta xy Flecha máxima relativa xy Pos. (m) Flecha Flechas Flecha máxima absoluta xz Flecha máxima relativa xz Pos. (m) Flecha Flecha activa absoluta xy Flecha activa relativa xy Pos. (m) Flecha Flecha activa absoluta xz Flecha activa relativa xz Pos. (m) Flecha L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/335.7 Página 89

116 Grupo N16/N17 N18/N19 N17/N20 N19/N20 N21/N22 N23/N24 N22/N25 N24/N25 N26/N27 N28/N29 N27/N30 N29/N30 N31/N32 N33/N34 N32/N35 N34/N35 N36/N37 N38/N39 N37/N40 N39/N40 N41/N42 N43/N44 N42/N45 N44/N45 N46/N47 N48/N49 N47/N50 N49/N50 Flecha máxima absoluta xy Flecha máxima relativa xy Pos. (m) Flecha Flechas Flecha máxima absoluta xz Flecha máxima relativa xz Pos. (m) Flecha Flecha activa absoluta xy Flecha activa relativa xy Pos. (m) Flecha Flecha activa absoluta xz Flecha activa relativa xz Pos. (m) Flecha L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/452.1 Página 90

117 Grupo N51/N52 N53/N54 N52/N55 N54/N55 N58/N59 N57/N55 N56/N60 N61/N62 N63/N5 N64/N65 N47/N52 N42/N47 N37/N42 N32/N37 N27/N32 N22/N27 N17/N22 N12/N17 N7/N12 N2/N7 N49/N54 N44/N49 N39/N44 N34/N39 N29/N34 N24/N29 N19/N24 N14/N19 Flecha máxima absoluta xy Flecha máxima relativa xy Pos. (m) Flecha Flechas Flecha máxima absoluta xz Flecha máxima relativa xz Pos. (m) Flecha Flecha activa absoluta xy Flecha activa relativa xy Pos. (m) Flecha Flecha activa absoluta xz Flecha activa relativa xz Pos. (m) Flecha L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) Página 91

118 Grupo N9/N14 N4/N9 N66/N60 N50/N55 N67/N59 N65/N68 N5/N10 N62/N69 N47/N60 N60/N50 N59/N50 N49/N59 N54/N67 N67/N55 N66/N55 N52/N66 N6/N2 N2/N68 N68/N5 N69/N5 N4/N69 N8/N4 N1/N7 N7/N65 N65/N10 N62/N10 N9/N62 N3/N9 Flecha máxima absoluta xy Flecha máxima relativa xy Pos. (m) Flecha Flechas Flecha máxima absoluta xz Flecha máxima relativa xz Pos. (m) Flecha Flecha activa absoluta xy Flecha activa relativa xy Pos. (m) Flecha Flecha activa absoluta xz Flecha activa relativa xz Pos. (m) Flecha L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) Página 92

119 Grupo N75/N76 N77/N78 N78/N74 N79/N80 N80/N73 N81/N82 N82/N72 N76/N71 N75/N70 N51/N75 N75/N52 N46/N70 N70/N47 N53/N76 N76/N54 N48/N71 N71/N49 N70/N74 N72/N71 N73/N72 N74/N73 N83/N84 N85/N86 N87/N88 N89/N90 N91/N92 N93/N94 N95/N96 Flecha máxima absoluta xy Flecha máxima relativa xy Pos. (m) Flecha Flechas Flecha máxima absoluta xz Flecha máxima relativa xz Pos. (m) Flecha Flecha activa absoluta xy Flecha activa relativa xy Pos. (m) Flecha Flecha activa absoluta xz Flecha activa relativa xz Pos. (m) Flecha L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) Página 93

120 Grupo N97/N98 N99/N100 N101/N102 N103/N104 N105/N106 N107/N108 N109/N110 N111/N112 N113/N114 N115/N116 N117/N118 N119/N120 N121/N122 N123/N124 N125/N126 N127/N128 N129/N130 Flecha máxima absoluta xy Flecha máxima relativa xy Pos. (m) Flecha Flechas Flecha máxima absoluta xz Flecha máxima relativa xz Pos. (m) Flecha Flecha activa absoluta xy Flecha activa relativa xy Pos. (m) Flecha Flecha activa absoluta xz Flecha activa relativa xz Pos. (m) Flecha L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) L/(>1000) L/ L/(>1000) L/(>1000) Comprobaciones E.L.U. (Resumido) Barras N1/N103 N103/N2 N3/N102 N102/N4 N2/N65 N65/N5 N4/N62 N62/N5 N6/N105 N105/N7 N8/N100 N100/N9 N7/N68 N68/N10 N9/N69 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY λ x: 5.32 m η = 0.7 x: 1.91 m η = 0.7 x: 5.32 m η = 0.7 x: 1.91 m η = 0.7 x: 6.86 m η = 1.7 x: 6.86 m η = 8.6 x: 6.86 m η = 1.7 x: 6.86 m η = 8.6 x: 5.25 m η = 2.3 x: 1.55 m η = 2.3 x: 5.25 m η = 2.3 x: 1.55 m η = 2.3 x: 6.86 m η = 5.0 x: 6.86 m η = 5.1 x: 6.86 m η = 5.0 η = 15.1 x: 0.18 m η = 2.6 η = 15.2 x: 0.18 m η = 2.6 x: m η = 9.8 η = 13.0 x: m η = 9.8 η = 13.0 η = 13.2 x: 0.25 m η = 6.4 η = 12.9 x: 0.25 m η = 6.4 x: m η = 15.1 η = 14.5 x: m η = 15.1 η = 33.9 x: 1.91 m η = 8.6 η = 23.3 x: 0.18 m η = 13.1 x: 6.86 m η = 25.8 η = 25.8 x: 6.86 m η = 25.8 η = 25.8 η = 70.7 x: 1.55 m η = 65.5 η = 66.4 x: 1.55 m η = 65.5 x: m η = 76.2 x: 5.49 m η = 48.9 x: m η = 76.2 η = 69.2 x: 0.18 m η = 33.7 η = 69.2 x: 0.18 m η = 33.7 x: 6.86 m η = 11.0 η = 11.0 x: 6.86 m η = 11.0 η = 11.0 η = 4.2 x: 0.25 m η = 1.0 η = 4.2 x: 0.25 m η = 1.0 x: 6.86 m η = 1.3 η = 1.3 x: 6.86 m η = 1.3 η = 6.4 x: 1.91 m η = 3.0 η = 3.8 x: 1.91 m η = 3.9 x: 6.86 m η = 8.0 η = 8.4 x: 6.86 m η = 8.0 η = 8.4 x: 5.25 m η = 13.9 x: 1.55 m η = 13.9 x: 5.25 m η = 13.9 x: 1.55 m η = 13.9 x: 3.56 m η = 17.3 η = 9.4 x: 3.56 m η = 17.3 η = 3.3 x: 1.91 m η = 1.9 η = 3.3 x: 1.91 m η = 1.9 x: m η = 0.4 η = 0.5 x: m η = 0.4 η = 0.5 x: 3.55 m x: 3.55 m η = 81.9 x: 0.18 m η = 54.3 η = 81.9 x: 0.18 m η = 54.3 x: 6.86 m η = 27.2 η = 29.8 x: 6.86 m η = 27.2 η = 29.8 η = 76.7 x: 1.55 m η = 69.9 η = 70.7 x: 1.55 m η = 69.9 x: 3.56 m η = 82.7 x: 4.12 m η = 56.9 x: 3.56 m η = 82.7 η = 1.5 η = 4.1 η = 1.5 η = 0.7 η = 1.5 η = 0.9 η = 1.5 η = 2.5 η = 0.2 x: 1.91 m η = 0.1 η = 0.2 x: 1.91 m η = 0.1 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 η = 1.0 η = 10.5 λ < 2.0 η = 1.0 η = 8.6 λ < 2.0 η = 1.0 η = 5.6 λ < 2.0 η = 1.0 η = 7.5 λ < 2.0 x: 3.55 m η = 1.6 η = 1.6 x: 3.55 m η = 1.6 x: 3.56 m η = 10.0 η = 5.7 x: 3.56 m η = 8.1 x: 3.55 m x: m λ < 2.0 λ < 2.0 x: 3.55 m x: m λ < 2.0 Estado h = 81.9 h = 54.3 h = 81.9 h = 54.3 h = 27.2 h = 29.8 h = 27.2 h = 29.8 h = 76.7 h = 69.9 h = 70.7 h = 69.9 h = 82.7 h = 56.9 h = 82.7 Página 94

121 Barras N69/N10 N11/N107 N107/N12 N13/N98 N98/N14 N12/N15 N14/N15 N16/N109 N109/N17 N18/N96 N96/N19 N17/N20 N19/N20 N21/N111 N111/N22 N23/N94 N94/N24 N22/N25 N24/N25 N26/N113 N113/N27 N28/N92 N92/N29 N27/N30 N29/N30 N31/N115 N115/N32 N33/N90 N90/N34 N32/N35 N34/N35 N36/N117 N117/N37 N38/N88 N88/N39 N37/N40 N39/N40 N41/N119 N119/N42 N43/N86 N86/N44 N42/N45 N44/N45 N46/N75 N75/N121 N121/N47 N48/N76 N76/N84 N84/N49 N47/N66 N66/N50 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY λ x: 6.86 m η = 5.1 x: 5.25 m η = 1.8 x: 1.55 m η = 1.9 x: 5.25 m η = 1.8 x: 1.55 m η = 1.9 x: 13.7 m η = 4.8 x: 13.7 m η = 4.8 x: 5.25 m η = 1.7 x: 1.55 m η = 1.7 x: 5.25 m η = 1.7 x: 1.55 m η = 1.7 x: 13.7 m η = 4.5 x: 13.7 m η = 4.5 x: 5.25 m η = 1.7 x: 1.55 m η = 1.7 x: 5.25 m η = 1.7 x: 1.55 m η = 1.7 x: 13.7 m η = 4.4 x: 13.7 m η = 4.4 x: 5.25 m η = 1.7 x: 1.55 m η = 1.7 x: 5.25 m η = 1.7 x: 1.55 m η = 1.7 x: 13.7 m η = 4.3 x: 13.7 m η = 4.3 x: 5.25 m η = 1.7 x: 1.55 m η = 1.7 x: 5.25 m η = 1.7 x: 1.55 m η = 1.7 x: 13.7 m η = 4.4 x: 13.7 m η = 4.4 x: 5.25 m η = 1.7 x: 1.55 m η = 1.7 x: 5.25 m η = 1.7 x: 1.55 m η = 1.7 x: 13.7 m η = 4.5 x: 13.7 m η = 4.5 x: 5.25 m η = 1.8 x: 1.55 m η = 1.9 x: 5.25 m η = 1.8 x: 1.55 m η = 1.9 x: 13.7 m η = 4.8 x: 13.7 m η = 4.8 x: 3.32 m η = 1.7 x: 1.75 m η = 2.0 x: 1.55 m η = 2.0 x: 3.32 m η = 1.7 x: 1.75 m η = 2.0 x: 1.55 m η = 2.0 x: 6.86 m η = 6.1 x: 6.86 m η = 6.3 η = 14.5 η = 13.2 x: 0.25 m η = 6.4 η = 13.1 x: 0.25 m η = 6.4 x: m η = 22.0 x: m η = 22.0 η = 13.2 x: 0.25 m η = 6.4 η = 13.1 x: 0.25 m η = 6.4 x: m η = 22.0 x: m η = 22.0 η = 13.2 x: 0.25 m η = 6.4 η = 13.1 x: 0.25 m η = 6.4 x: m η = 22.0 x: m η = 22.0 η = 13.2 x: 0.25 m η = 6.4 η = 13.1 x: 0.25 m η = 6.4 x: m η = 22.0 x: m η = 22.0 η = 13.2 x: 0.25 m η = 6.4 η = 13.1 x: 0.25 m η = 6.4 x: m η = 22.0 x: m η = 22.0 η = 13.2 x: 0.25 m η = 6.4 η = 13.1 x: 0.25 m η = 6.4 x: m η = 22.0 x: m η = 22.0 η = 13.2 x: 0.25 m η = 6.4 η = 13.1 x: 0.25 m η = 6.4 x: m η = 22.0 x: m η = 22.0 η = 13.4 x: 0.18 m η = 11.5 x: 0.25 m η = 5.7 η = 13.3 x: 0.18 m η = 11.5 x: 0.25 m η = 5.7 x: m η = 20.6 η = 20.3 x: 5.49 m η = 48.9 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 x: m η = 77.7 x: m η = 77.7 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 x: m η = 77.7 x: m η = 77.7 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 x: m η = 77.7 x: m η = 77.7 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 x: m η = 77.7 x: m η = 77.7 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 x: m η = 77.7 x: m η = 77.7 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 x: m η = 77.7 x: m η = 77.7 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 η = 68.3 x: 1.55 m η = 66.7 x: m η = 77.7 x: m η = 77.7 x: 3.32 m η = 30.8 x: 0.18 m η = 46.2 x: 1.55 m η = 50.3 x: 3.32 m η = 30.8 x: 0.18 m η = 46.2 x: 1.55 m η = 50.3 x: m η = 62.2 x: 2.75 m η = 35.6 η = 1.3 η = 4.0 x: 0.25 m η = 0.9 η = 4.0 x: 0.25 m η = 0.9 N.P. (3) N.P. (3) η = 3.9 x: 0.25 m η = 0.9 η = 3.9 x: 0.25 m η = 0.9 N.P. (3) N.P. (3) η = 3.7 x: 0.25 m η = 0.9 η = 3.7 x: 0.25 m η = 0.9 N.P. (3) N.P. (3) η = 3.5 x: 0.25 m η = 0.8 η = 3.5 x: 0.25 m η = 0.8 N.P. (3) N.P. (3) η = 3.4 x: 0.25 m η = 0.8 η = 3.4 x: 0.25 m η = 0.8 N.P. (3) N.P. (3) η = 3.2 x: 0.25 m η = 0.8 η = 3.2 x: 0.25 m η = 0.8 N.P. (3) N.P. (3) η = 3.1 x: 0.25 m η = 0.7 η = 3.1 x: 0.25 m η = 0.7 N.P. (3) N.P. (3) η = 10.1 x: 0.18 m η = 4.2 x: 0.25 m η = 1.9 η = 10.1 x: 0.18 m η = 4.2 x: 0.25 m η = 1.9 x: 6.86 m η = 1.0 η = 1.0 η = 9.4 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 3.56 m η = 17.5 x: 3.56 m η = 17.5 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 3.56 m η = 17.5 x: 3.56 m η = 17.5 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 3.56 m η = 17.5 x: 3.56 m η = 17.5 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 3.56 m η = 17.5 x: 3.56 m η = 17.5 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 3.56 m η = 17.5 x: 3.56 m η = 17.5 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 3.56 m η = 17.5 x: 3.56 m η = 17.5 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 5.25 m η = 14.2 x: 1.55 m η = 14.3 x: 3.56 m η = 17.5 x: 3.56 m η = 17.5 η = 9.0 x: 1.75 m η = 20.5 x: 1.55 m η = 20.6 η = 9.0 x: 1.75 m η = 20.5 x: 1.55 m η = 20.6 x: 3.56 m η = 14.9 x: 6.86 m η = 9.6 x: 4.12 m η = 56.9 η = 73.3 x: 1.55 m η = 71.0 η = 72.7 x: 1.55 m η = 71.0 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 η = 73.3 x: 1.55 m η = 71.0 η = 72.7 x: 1.55 m η = 71.0 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 η = 73.3 x: 1.55 m η = 71.0 η = 72.7 x: 1.55 m η = 71.0 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 η = 73.3 x: 1.55 m η = 71.0 η = 72.7 x: 1.55 m η = 71.0 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 η = 73.3 x: 1.55 m η = 71.0 η = 72.7 x: 1.55 m η = 71.0 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 η = 73.3 x: 1.55 m η = 71.0 η = 72.7 x: 1.55 m η = 71.0 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 η = 73.4 x: 1.55 m η = 71.0 η = 72.7 x: 1.55 m η = 71.0 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 VEd = 0.00 x: 3.56 m N.P. (4) N.P.(5) η = 95.4 η = 0.3 η = 0.1 η = 0.1 η = 0.3 η = 0.1 η = 0.1 x: 3.55 m x: 3.32 m η = 36.7 x: 0.18 m η = 50.1 x: 1.55 m η = 54.4 x: 3.32 m η = 36.7 x: 0.18 m η = 50.1 x: 1.55 m η = 54.4 x: m η = 70.1 x: 2.75 m η = 47.5 η = 1.6 η = 1.3 η = 0.7 η = 0.7 η = 1.3 η = 0.7 η = 0.7 x: 3.55 m η = 1.1 η = 0.9 η = 4.7 x: 3.32 m η = 2.7 x: 0.18 m η = 15.2 x: 0.25 m η = 13.1 x: 3.32 m η = 4.8 x: 0.18 m η = 11.5 x: 0.25 m η = 13.3 x: 3.56 m η = 8.1 η = 4.3 λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) N.P. (2) x: m λ < 2.0 x: m λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) N.P. (2) x: m λ < 2.0 x: m λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) N.P. (2) x: m λ < 2.0 x: m λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) N.P. (2) x: m λ < 2.0 x: m λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) N.P. (2) x: m λ < 2.0 x: m λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) N.P. (2) x: m λ < 2.0 x: m λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) N.P. (2) x: m λ < 2.0 x: m λ < 2.0 η = 0.2 λ < 2.0 η = 0.1 λ < 2.0 η = 0.1 λ < 2.0 η = 0.2 λ < 2.0 η = 0.1 λ < 2.0 η = 0.1 λ < 2.0 x: 3.55 m x: m λ < 2.0 λ < 2.0 Estado h = 56.9 h = 73.3 h = 71.0 h = 72.7 h = 71.0 h = 95.4 h = 95.4 h = 73.3 h = 71.0 h = 72.7 h = 71.0 h = 95.4 h = 95.4 h = 73.3 h = 71.0 h = 72.7 h = 71.0 h = 95.4 h = 95.4 h = 73.3 h = 71.0 h = 72.7 h = 71.0 h = 95.4 h = 95.4 h = 73.3 h = 71.0 h = 72.7 h = 71.0 h = 95.4 h = 95.4 h = 73.3 h = 71.0 h = 72.7 h = 71.0 h = 95.4 h = 95.4 h = 73.4 h = 71.0 h = 72.7 h = 71.0 h = 95.4 h = 95.4 h = 36.7 h = 50.1 h = 54.4 h = 36.7 h = 50.1 h = 54.4 h = 70.1 h = 47.5 Página 95

122 Barras N49/N67 N67/N50 N51/N70 N70/N52 N53/N71 N71/N54 N52/N60 N60/N55 N54/N59 N59/N55 N58/N72 N72/N59 N57/N73 N73/N55 N56/N74 N74/N60 N61/N62 N63/N5 N64/N65 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY λ x: 6.86 m η = 6.1 x: 6.86 m η = 6.3 NEd = 0.00 N.P. (6) x: 3.91 m η = 0.6 NEd = 0.00 N.P. (6) x: 3.91 m η = 0.6 x: 6.86 m η = 0.9 x: 6.86 m η = 6.4 x: 6.86 m η = 0.9 x: 6.86 m η = 6.4 NEd = 0.00 N.P. (6) x: 5.25 m η = 1.9 NEd = 0.00 N.P. (6) x: 6.5 m η = 1.8 NEd = 0.00 N.P. (6) x: 5.25 m η = 1.9 x: 8.75 m η = 1.9 x: 10 m η = 2.2 x: 8.75 m η = 1.9 x: m η = 20.6 η = 20.3 η = 8.4 x: 0.18 m η = 2.2 η = 8.0 x: 0.18 m η = 2.2 x: m η = 8.7 η = 10.9 x: m η = 8.7 η = 10.9 η = 18.1 η = 4.8 η = 18.7 η = 4.9 η = 17.8 η = 4.8 η = 6.0 η = 7.3 η = 6.0 N47/N52 η = 1.8 η = 12.1 N42/N47 η = 17.4 η = 16.9 N37/N42 η = 17.4 η = 17.0 N32/N37 η = 17.4 η = 17.2 N27/N32 η = 17.4 η = 17.4 N22/N27 η = 17.5 η = 17.7 N17/N22 η = 17.5 η = 17.9 N12/N17 η = 17.6 η = 18.1 N7/N12 η = 17.6 η = 18.4 N2/N7 η = 0.8 η = 16.1 N49/N54 η = 1.8 η = 12.1 N44/N49 η = 17.4 η = 16.9 N39/N44 η = 17.4 η = 17.0 N34/N39 η = 17.4 η = 17.2 N29/N34 η = 17.4 η = 17.4 N24/N29 η = 17.5 η = 17.7 N19/N24 η = 17.5 η = 17.9 N14/N19 η = 17.6 η = 18.1 N9/N14 η = 17.6 η = 18.4 N4/N9 η = 0.8 η = 16.1 N66/N60 η = 10.2 N50/N55 η = 0.1 η = 6.7 N67/N59 η = 10.2 N65/N68 η = 0.1 η = 13.1 N5/N10 η = 8.8 N62/N69 N47/N60 η = 76.4 N60/N50 η = 30.1 N59/N50 η = 30.1 N49/N59 η = 76.4 N54/N67 η = 61.5 N67/N55 η = 40.5 x: m η = 62.2 x: 2.75 m η = 35.6 x: 3.32 m η = 17.4 x: 0.18 m η = 19.5 x: 3.32 m η = 17.6 x: 0.18 m η = 15.7 x: 6.86 m η = 24.3 η = 24.3 x: 6.86 m η = 24.3 η = 24.3 x: 3.28 m η = 27.7 x: 1.84 m η = 31.5 x: 3.28 m η = 26.9 x: 2.6 m η = 39.2 x: 3.28 m η = 27.7 x: 1.84 m η = 31.5 x: 4.38 m η = 49.8 x: 5 m η = 64.1 x: 4.38 m η = 49.8 x: 2.5 m η = 2.0 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.0 x: 2.5 m η = 2.0 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.7 x: 2.5 m η = 2.0 x: 2.5 m η = 2.0 x: 2.5 m η = 2.0 x: 2.5 m η = 2.0 x: 2.5 m η = 2.0 x: 2.5 m η = 2.0 NEd = 0.00 x: 2.5 m N.P. (6) η = 13.1 η = 2.0 x: 6.86 m η = 1.0 η = 1.0 η = 12.7 x: 2.28 m η = 12.7 η = 12.7 x: 2.28 m η = 12.7 x: 6.86 m η = 11.3 η = 11.3 x: 6.86 m η = 11.3 η = 11.3 x: 3.5 m η = 0.5 η = 0.5 x: 3.5 m η = 0.3 η = 0.3 x: 3.5 m η = 0.6 η = 0.6 N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) x: 2.5 m η = 1.8 N.P. (3) x: 2.5 m η = 1.8 x: 2.5 m η = 1.8 N.P. (3) x: 2.5 m η = 1.8 x: 3.56 m η = 14.9 x: 6.86 m η = 9.6 η = 6.6 x: 0.18 m η = 4.5 η = 5.7 x: 0.18 m η = 4.0 x: 6.86 m η = 7.6 η = 8.4 x: 6.86 m η = 7.6 η = 8.4 η = 8.7 x: 5.25 m η = 8.5 η = 8.5 x: 6.5 m η = 8.8 η = 8.7 x: 5.25 m η = 8.5 η = 11.7 η = 13.2 η = 11.7 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 η = 0.4 x: 3.55 m x: 3.32 m η = 1.3 x: 0.18 m η = 1.7 x: 3.32 m η = 1.3 x: 0.18 m η = 1.7 x: m η = 0.4 η = 0.5 x: m η = 0.4 η = 0.5 VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) x: m x: m x: m x: m x: 0.5 m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) x: m x: m x: m N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) x: m N.P. (5) x: m x: m N.P. (5) x: m x: m η = 70.1 x: 2.75 m η = 47.5 η = 30.2 x: 0.18 m η = 24.6 η = 30.2 x: 0.18 m η = 23.2 x: 6.86 m η = 26.4 η = 27.0 x: 6.86 m η = 26.4 η = 27.0 x: 3.28 m η = 35.9 x: 1.84 m η = 32.6 x: 3.28 m η = 37.2 x: 2.6 m η = 42.6 x: 3.28 m η = 35.9 x: 1.84 m η = 32.6 x: 4.38 m η = 51.8 x: 5 m η = 71.1 x: 4.38 m η = 51.8 x: 2.5 m η = 13.0 x: 2.5 m η = 20.1 x: 2.5 m η = 20.1 x: 2.5 m η = 20.3 x: 2.5 m η = 20.5 x: 2.5 m η = 20.7 x: 2.5 m η = 21.0 x: 2.5 m η = 21.2 x: 2.5 m η = 21.5 x: 2.5 m η = 16.6 x: 2.5 m η = 13.0 x: 2.5 m η = 20.1 x: 2.5 m η = 20.1 x: 2.5 m η = 20.3 x: 2.5 m η = 20.5 x: 2.5 m η = 20.7 x: 2.5 m η = 21.0 x: 2.5 m η = 21.2 x: 2.5 m η = 21.5 x: 2.5 m η = 16.6 x: 2.5 m η = 12.3 x: 2.5 m η = 8.0 x: 2.5 m η = 12.3 x: 2.5 m η = 14.9 x: 2.5 m η = 10.0 x: 2.5 m η = 14.9 x: 3.55 m η = 1.1 η = 0.9 η = 1.0 η = 1.0 η = 1.0 η = 1.0 x: m x: m x: m x: m x: 0.5 m x: m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: m x: 2.81 m x: 2.81 m x: m N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. x: 3.56 m η = 6.7 η = 3.7 η = 5.0 x: 0.18 m η = 2.8 η = 4.7 x: 0.18 m η = 2.5 x: 3.55 m x: m λ < 2.0 λ < 2.0 η = 0.5 x: 0.18 m η = 0.7 η = 0.6 x: 0.18 m η = 0.7 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 Estado h = 70.1 h = 47.5 h = 30.2 h = 24.6 h = 30.2 h = 23.2 h = 26.4 h = 27.0 h = 26.4 h = 27.0 h = 35.9 h = 32.6 h = 37.2 h = 42.6 h = 35.9 h = 32.6 h = 51.8 h = 71.1 h = 51.8 h = 13.0 h = 20.1 h = 20.1 h = 20.3 h = 20.5 h = 20.7 h = 21.0 h = 21.2 h = 21.5 h = 16.6 h = 13.0 h = 20.1 h = 20.1 h = 20.3 h = 20.5 h = 20.7 h = 21.0 h = 21.2 h = 21.5 h = 16.6 h = 12.3 h = 8.0 h = 12.3 h = 14.9 h = 10.0 h = 14.9 h = 76.4 h = 30.1 h = 30.1 h = 76.4 h = 61.5 h = 40.5 Página 96

123 Barras N66/N55 η = 40.5 N52/N66 η = 61.5 N6/N2 η = 70.2 N2/N68 η = 78.8 N68/N5 η = 53.1 N69/N5 η = 53.1 N4/N69 η = 78.8 N8/N4 η = 70.2 N1/N7 η = 73.9 N7/N65 η = 97.5 N65/N10 η = 40.1 N62/N10 η = 40.1 N9/N62 η = 97.5 N3/N9 η = 73.9 N77/N78 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY λ NEd = 0.00 N.P. (6) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) η = 5.9 N78/N74 η = 1.2 η = 1.9 N79/N80 NEd = 0.00 N.P. (6) η = 5.8 N80/N73 η = 1.7 η = 2.6 N81/N82 NEd = 0.00 N.P. (6) η = 6.0 N82/N72 η = 1.2 η = 1.9 N76/N71 η = 0.2 η = 3.4 N75/N70 η = 0.2 η = 3.4 N51/N75 η = 68.0 N75/N52 η = 58.8 N46/N70 η = 62.7 N70/N47 η = 59.6 N53/N76 η = 68.0 N76/N54 η = 58.8 N48/N71 η = 62.7 N71/N49 η = 59.6 N70/N130 η = 0.4 η = 0.8 N130/N74 η = 0.4 η = 0.8 N72/N124 η = 0.4 η = 0.8 N124/N71 η = 0.4 η = 0.8 N73/N126 η = 0.4 η = 0.9 N126/N72 η = 0.4 η = 0.9 N74/N128 η = 0.4 η = 0.9 N128/N73 η = 0.4 η = 0.9 N83/N84 η = 0.5 N85/N86 η = 0.5 N87/N88 η = 0.5 N89/N90 η = 0.5 N91/N92 η = 0.5 N93/N94 η = 0.5 N95/N96 η = 0.5 N97/N98 η = 0.5 N99/N100 η = 0.5 N101/N102 η = 0.8 N103/N104 N105/N106 N107/N108 x: 3.32 m η = 11.1 x: 2.42 m η = 40.0 η = 7.2 x: 2.42 m η = 40.0 x: 3.32 m η = 9.9 x: 2.42 m η = 40.0 x: 2.5 m η = 21.7 x: 2.5 m η = 21.7 η = 52.6 N.P. (3) η = 73.6 N.P. (3) η = 52.6 N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) η = 5.1 η = 1.5 x: 4.85 m η = 19.7 VEd = 0.00 N.P. (4) x: m N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) η = 2.9 η = 2.1 x: 4.85 m η = 19.7 VEd = 0.00 N.P. (4) x: m N.P. (5) η = 4.5 η = 1.5 x: 4.85 m η = 19.7 η = 9.8 η = 9.8 VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 VEd = 0.00 VEd = 0.00 N.P. (7) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (4) N.P. (4) NEd = 0.00 N.P. (7) NEd = 0.00 N.P. (7) NEd = 0.00 N.P. (7) NEd = 0.00 N.P. (7) NEd = 0.00 N.P. (7) NEd = 0.00 N.P. (7) NEd = 0.00 N.P. (7) NEd = 0.00 N.P. (7) NEd = 0.00 N.P. (7) NEd = 0.00 N.P. (7) x: 0.18 m η = 34.7 η = 32.5 x: 3.38 m η = 34.6 η = 34.6 x: 3.38 m η = 46.9 η = 46.9 x: 3.38 m η = 46.9 η = 46.9 x: 0.05 m η = 1.3 x: 0.05 m η = 1.3 x: 0.05 m η = 1.3 x: 0.05 m η = 1.3 x: 0.05 m η = 1.3 x: 0.05 m η = 1.3 x: 0.05 m η = 1.3 x: 0.05 m η = 1.3 x: 0.05 m η = 1.3 x: 0.12 m η = 6.7 NEd = 0.00 x: 0.18 m N.P. (6) η = 0.8 η = 6.7 NEd = 0.00 x: 0.25 m N.P. (6) η = 0.5 η = 1.3 NEd = 0.00 x: 0.25 m N.P. (6) η = 0.5 η = 1.3 x: 3.38 m η = 1.0 η = 1.0 x: 3.38 m η = 1.0 η = 1.0 x: 3.38 m η = 3.2 η = 3.2 x: 3.38 m η = 3.2 η = 3.2 N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) x: 0.18 m η = 12.3 x: 3.38 m η = 6.2 η = 6.6 x: 3.2 m η = 11.9 η = 8.8 x: 3.38 m η = 8.8 η = 8.8 x: 3.38 m η = 8.8 x: 0.05 m η = 19.4 x: 0.05 m η = 19.4 x: 0.05 m η = 19.4 x: 0.05 m η = 19.4 x: 0.05 m η = 19.4 x: 0.05 m η = 19.4 x: 0.05 m η = 19.4 x: 0.05 m η = 19.4 x: 0.05 m η = 19.4 x: 0.12 m η = 34.3 x: 0.18 m η = 34.3 x: 0.25 m η = 19.4 x: 0.25 m η = 19.4 x: m x: m x: 0.25 m N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P.(5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) x: m η = 61.7 x: 2.42 m η = 40.9 η = 78.8 x: 2.42 m η = 41.2 η = 61.7 x: 2.42 m η = 40.9 x: 2.5 m η = 23.2 x: 2.5 m η = 23.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 η = 1.0 η = 2.6 η = 0.9 λ < 2.0 x: 2.73 m N.P. (2) λ < 2.0 η = 0.1 η = 2.3 η = 0.1 λ < 2.0 x: 2.73 m N.P. (2) λ < 2.0 η = 1.0 η = 0.2 η = 0.9 λ < 2.0 x: 2.73 m x: 2.81 m x: 2.5 m N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. N.P. (5) N.P. (8) (9) N.P. x: m η = 0.1 η = 0.1 η = 0.1 η = 0.1 VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: 0.06 m x: 0.18 m x: 0.25 m x: 0.25 m x: m x: m N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) x: 0.18 m η = 35.1 η = 33.1 x: 3.38 m η = 35.2 η = 35.2 x: 3.38 m η = 48.9 η = 48.9 x: 3.38 m η = 48.9 η = 48.9 x: 0.05 m η = 1.8 x: 0.05 m η = 1.8 x: 0.05 m η = 1.8 x: 0.05 m η = 1.8 x: 0.05 m η = 1.8 x: 0.05 m η = 1.8 x: 0.05 m η = 1.8 x: 0.05 m η = 1.8 x: 0.05 m η = 1.8 x: 0.12 m η = 7.5 x: 0.18 m η = 7.5 x: 0.25 m η = 1.8 x: 0.25 m η = 1.8 η = 0.5 x: m η = 0.5 η = 0.5 η = 0.5 x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: m x: 0.06 m η = 0.5 η = 0.5 η = 0.5 η = 0.5 (9) N.P. (9) N.P. (9) N.P. x: 0.18 m η = 11.7 x: 3.38 m η = 5.9 η = 6.1 x: 3.2 m η = 11.6 η = 8.8 x: 3.38 m η = 8.8 η = 8.8 x: 3.38 m η = 8.8 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 N.P. (2) λ 4.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 N.P. (2) λ 3.0 N.P. (2) λ 3.0 N.P. (2) λ 3.0 N.P. (2) λ 3.0 N.P. (2) λ 3.0 N.P. (2) λ 3.0 N.P. (2) λ 3.0 N.P. (2) λ 3.0 N.P. (2) λ 3.0 N.P. (2) λ 3.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 Estado h = 40.5 h = 61.5 h = 70.2 h = 78.8 h = 53.1 h = 53.1 h = 78.8 h = 70.2 h = 73.9 h = 97.5 h = 40.1 h = 40.1 h = 97.5 h = 73.9 h = 61.7 h = 40.9 h = 78.8 h = 41.2 h = 61.7 h = 40.9 h = 23.2 h = 23.0 h = 68.0 h = 58.8 h = 62.7 h = 59.6 h = 68.0 h = 58.8 h = 62.7 h = 59.6 h = 35.1 h = 33.1 h = 35.2 h = 35.2 h = 48.9 h = 48.9 h = 48.9 h = 48.9 h = 19.4 h = 19.4 h = 19.4 h = 19.4 h = 19.4 h = 19.4 h = 19.4 h = 19.4 h = 19.4 h = 34.3 h = 34.3 h = 19.4 h = 19.4 Página 97

124 Barras N109/N110 N111/N112 N113/N114 N115/N116 N117/N118 N119/N120 N121/N122 COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY λ NEd = 0.00 x: 0.25 m N.P. (6) η = 0.5 η = 1.3 NEd = 0.00 x: 0.25 m N.P. (6) η = 0.5 η = 1.3 NEd = 0.00 x: 0.25 m N.P. (6) η = 0.5 η = 1.3 NEd = 0.00 x: 0.25 m N.P. (6) η = 0.5 η = 1.3 NEd = 0.00 x: 0.25 m N.P. (6) η = 0.5 η = 1.3 NEd = 0.00 x: 0.25 m N.P. (6) η = 0.5 η = 1.3 NEd = 0.00 x: 0.25 m N.P. (6) η = 0.5 η = 1.3 N123/N124 N125/N126 η = 0.1 N127/N128 η = 0.1 N129/N130 N82/N123 η = 11.3 η = 10.8 N123/N76 η = 11.3 η = 10.8 N80/N125 η = 10.5 η = 10.0 N125/N82 η = 10.5 η = 10.0 N78/N127 η = 10.5 η = 10.0 N127/N80 η = 10.5 η = 10.0 N75/N129 η = 11.3 η = 10.8 N129/N78 η = 11.3 η = 10.8 x: 2.5 m η = 42.5 x: 2.5 m η = 42.5 x: 2.5 m η = 42.5 x: 2.5 m η = 42.5 x: 0.12 m η = 29.2 x: 3.13 m η = 36.3 x: 0.12 m η = 26.4 x: 3.25 m η = 23.0 x: 0.12 m η = 25.3 x: 3.25 m η = 23.5 x: 0.25 m η = 42.5 x: 3.25 m η = 24.1 Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados λ: Limitación de esbeltez x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) N.P. (3) x: 0.12 m η = 2.9 η = 0.4 x: 0.12 m η = 5.6 x: 3.25 m η = 2.8 x: 0.12 m η = 2.8 x: 3.25 m η = 5.6 x: 3.38 m η = 0.4 x: 3.25 m η = 2.9 x: 0.25 m η = 19.4 x: 0.25 m η = 19.4 x: 0.25 m η = 19.4 x: 0.25 m η = 19.4 x: 0.25 m η = 19.4 x: 0.25 m η = 19.4 x: 0.25 m η = 19.4 η = 19.1 η = 19.1 η = 19.1 η = 19.1 x: 0.12 m η = 10.5 x: 3.13 m η = 10.6 x: 0.12 m η = 9.5 x: 3.25 m η = 8.8 x: 0.12 m η = 9.3 x: 3.25 m η = 9.0 x: 0.25 m η = 11.9 x: 3.25 m η = 9.2 VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) VEd = 0.00 N.P. (4) x: 0.25 m x: 0.25 m x: 0.25 m x: 0.25 m x: 0.25 m x: 0.25 m x: 0.25 m x: m x: m x: m x: 0.25 m N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) N.P. (5) η = 0.1 η = 0.1 η = 0.1 η = 0.1 x: 0.25 m η = 1.8 x: 0.25 m η = 1.8 x: 0.25 m η = 1.8 x: 0.25 m η = 1.8 x: 0.25 m η = 1.8 x: 0.25 m η = 1.8 x: 0.25 m η = 1.8 x: 2.5 m η = 42.5 x: 2.5 m η = 42.6 x: 2.5 m η = 42.6 x: 2.5 m η = 42.5 x: 0.12 m η = 33.3 x: 3.13 m η = 47.6 x: 0.12 m η = 35.0 η = 30.3 x: 0.12 m η = 32.2 x: 3.25 m η = 32.4 x: 0.25 m η = 51.2 x: 3.25 m η = 30.7 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (2) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (3) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (5) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (6) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (7) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (8) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) N.P. (9) N.P. (9) N.P. (9) N.P. (9) N.P. (9) N.P. (9) N.P. x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.81 m x: 2.5 m η = 1.5 η = 1.5 η = 0.7 η = 0.7 η = 0.7 η = 0.7 η = 1.5 η = 1.5 x: 0.12 m η = 7.8 x: 3.13 m η = 9.9 x: 0.12 m η = 9.2 x: 3.25 m η = 8.5 x: 0.12 m η = 8.9 x: 3.25 m η = 8.8 x: 0.25 m η = 10.7 x: 3.25 m η = 7.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 N.P. (2) λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 λ < 2.0 Estado h = 19.4 h = 19.4 h = 19.4 h = 19.4 h = 19.4 h = 19.4 h = 19.4 h = 42.5 h = 42.6 h = 42.6 h = 42.5 h = 33.3 h = 47.6 h = 35.0 h = 30.3 h = 32.2 h = 32.4 h = 51.2 h = Uniones Especificaciones Norma: CTE DB SE-A: Código Técnico de la Edificación. Seguridad estructural. Acero. Apartado 8.6. Resistencia de los medios de unión. Uniones soldadas. Materiales: - Perfiles (Material base): S Material de aportación (soldaduras): Las características mecánicas de los materiales de aportación serán en todos los casos superiores a las del material base. (4.4.1 CTE DB SE-A) Disposiciones constructivas: 1) La siguientes prescripciones se aplican a uniones soldadas donde los espesores de las piezas a unir sean al menos de 4 mm. 2) Los cordones de las soldaduras en ángulo no podrán tener un espesor de garganta inferior a 3 mm ni superior al menor espesor de las piezas a unir. 3) Los cordones de las soldaduras en ángulo cuyas longitudes sean menores de 40 mm o 6 veces el espesor de garganta, no se tendrán en cuenta para calcular la resistencia de la unión. 4) En el detalle de las soldaduras en ángulo se indica la longitud efectiva del cordón (longitud sobre la Página 98

125 cual el cordón tiene su espesor de garganta completo). Para cumplirla, puede ser necesario prolongar el cordón rodeando las esquinas, con el mismo espesor de garganta y una longitud de 2 veces dicho espesor. La longitud efectiva de un cordón de soldadura deberá ser mayor o igual que 4 veces el espesor de garganta. 5) Las soldaduras en ángulo entre dos piezas que forman un ángulo β deberán cumplir con la condición de que dicho ángulo esté comprendido entre 60 y 120 grados. En caso contrario: - Si se cumple que β > 120 (grados): se considerará que no transmiten esfuerzos. - Si se cumple que β < 60 (grados): se considerarán como soldaduras a tope con penetración parcial. ß ß Comprobaciones: Unión en 'T' a) Cordones de soldadura a tope con penetración total: Unión en solape En este caso, no es necesaria ninguna comprobación. La resistencia de la unión será igual a la de la más débil de las piezas unidas. b) Cordones de soldadura a tope con penetración parcial y con preparación de bordes: Se comprueban como soldaduras en ángulo considerando un espesor de garganta igual al canto nominal de la preparación menos 2 mm (artículo b del CTE DB SE-A). c) Cordones de soldadura en ángulo: Se realiza la comprobación de tensiones en cada cordón de soldadura según el artículo CTE DB SE-A. Se comprueban los siguientes tipos de tensión: Tensión de Von Mises Tensión normal Donde K = 1. Los valores que se muestran en las tablas de comprobación resultan de las combinaciones de esfuerzos que hacen máximo el aprovechamiento tensional para ambas comprobaciones, por lo que es posible que aparezcan dos valores distintos de la tensión normal si cada aprovechamiento máximo resulta en combinaciones distintas Referencias y simbología a[mm]: Espesor de garganta del cordón de soldadura en ángulo, que será la altura mayor, medida perpendicularmente a la cara exterior, entre todos los triángulos que se pueden inscribir entre las superficies de las piezas que hayan alcanzado la fusión y la superficie exterior de las soldaduras a CTE DB SE-A a a a a L[mm]: longitud efectiva del cordón de soldadura Página 99

126 Método de representación de soldaduras U 1 2a 4 3 2b Referencias: 1: línea de la flecha 2a: línea de referencia (línea continua) 2b: línea de identificación (línea a trazos) 3: símbolo de soldadura 4: indicaciones complementarias U: Unión Referencias 1, 2a y 2b a L a L El cordón de soldadura que se detalla se encuentra en el lado de la flecha. El cordón de soldadura que se detalla se encuentra en el lado opuesto al de la flecha. Referencia 3 Designación Ilustración Símbolo Soldadura en ángulo Soldadura a tope en 'V' simple (con chaflán) Soldadura a tope en bisel simple Soldadura a tope en bisel doble Soldadura a tope en bisel simple con talón de raíz amplio Referencia 4 Representación Descripción Soldadura realizada en todo el perímetro de la pieza Soldadura realizada en taller Soldadura realizada en el lugar de montaje Comprobaciones en placas de anclaje En cada placa de anclaje se realizan las siguientes comprobaciones (asumiendo la hipótesis de placa rígida): Página 100

127 1. Hormigón sobre el que apoya la placa Se comprueba que la tensión de compresión en la interfaz placa de anclaje-hormigón es menor a la tensión admisible del hormigón según la naturaleza de cada combinación. 2. Pernos de anclaje a) Resistencia del material de los pernos: Se descomponen los esfuerzos actuantes sobre la placa en axiles y cortantes en los pernos y se comprueba que ambos esfuerzos, por separado y con interacción entre ellos (tensión de Von Mises), producen tensiones menores a la tensión límite del material de los pernos. b) Anclaje de los pernos: Se comprueba el anclaje de los pernos en el hormigón de tal manera que no se produzca el fallo de deslizamiento por adherencia, arrancamiento del cono de rotura o fractura por esfuerzo cortante (aplastamiento). c) Aplastamiento: Se comprueba que en cada perno no se supera el cortante que produciría el aplastamiento de la placa contra el perno. 3. Placa de anclaje a) Tensiones globales: En placas con vuelo, se analizan cuatro secciones en el perímetro del perfil, y se comprueba en todas ellas que las tensiones de Von Mises sean menores que la tensión límite según la norma. b) Flechas globales relativas: Se comprueba que en los vuelos de las placas no aparezcan flechas mayores que 1/250 del vuelo. c) Tensiones locales: Se comprueban las tensiones de Von Mises en todas las placas locales en las que tanto el perfil como los rigidizadores dividen a la placa de anclaje propiamente dicha. Los esfuerzos en cada unas de las subplacas se obtienen a partir de las tensiones de contacto con el hormigón y los axiles de los pernos. El modelo generado se resuelve por diferencias finitas Relación Tipo Cantidad 1 1 N1 2 4 N1, N2, N3 y N4 3 4 N6, N7, N8 y N9 4 4 N46, N48, N75 y N N47, N49, N75 y N N51, N53, N70 y N N52, N54, N70 y N N2 y N N4 y N N N77, N79 y N N5 y N55 Nudos xN5, 2xN55, N59, N60, N62 y N xN10, 2xN50, N66, N67, N68 y N N7 y N N9 y N N6, N8, N11, N13, N16, N18, N21, N23, N26, N28, N31, N33, N36, N38, N41 y N43 N12, N14, N17, N19, N22, N24, N27, N29, N32, N34, N37, N39, N42 y N N10, N15, N20, N25, N30, N35, N40, N45 y N N46 y N N51 y N N56, N57, N58, N61, N63 y N64 Página 101

128 Tipo Cantidad 23 4 N59, N60, N62 y N N66, N67, N68 y N69 Nudos 25 8 N123, N124, N125, N126, N127, N128, N129 y N N N N N N78, N80 y N N102 y N103 N84, N86, N88, N90, N92, N94, N96, N98, N100, N105, N107, N109, N111, N113, N115, N117, N119 y N Memoria de cálculo Tipo 1 Página 102

129 Nudo: N1. a) Detalle Rigidizadores y - y (e = 5 mm) Pilar IPE-360 Pilar IPE-360 A A A A 4 Placa base 350x550x20 Placa base 350x550x20 Alzado Vista lateral 4 Pernos de anclaje 4 Ø 20 8 Placa base: 20 mm 6 Placa base 350x550x Mortero de nivelación: 20 mm Hormigón: HA-25, Yc= Sección A - A 100 Orientar anclaje al centro de la placa Anclaje de los pernos Ø 20, B 400 S b) Comprobación Descripción a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u Soldadura de perno en placa de anclaje (*) (*) Soldadura a tope (con penetración parcial) en bisel simple con talón de raíz amplio comprobada según el artículo b del CTE DB SE-A. β w Para el resto de cordones en ángulo se adopta el espesor máximo de garganta de soldadura compatible con los espesores de las piezas a unir. De esta manera, y soldando por ambos lados, se logra que el conjunto tenga, al menos, la capacidad resistente de dichas piezas. Página 103

130 c) Medición f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo Espesor de garganta Longitud de cordones En ángulo A tope en bisel simple con talón de raíz amplio En ángulo Placas de anclaje Material Elementos Cantidad S275 B 400 S Dimensiones Peso (kg) Placa base 1 350x550x Rigidizadores pasantes 2 550/360x100/0x Total Pernos de anclaje 4 Ø 20 - L = Total Tipo 2 Nudos (4): N1, N2, N3 y N4. a) Detalle Redondo Ø L70x10 ISO HV Ojal 20x x ISO 4032-M Detalle del ojal Sección transversal b) Comprobación Según el artículo del CTE DB SE-A, las soldaduras a tope con penetración total de esta unión no necesitan ser comprobadas. Página 104

131 c) Medición f u Ejecución Tipo Soldaduras Espesor de garganta Longitud de cordones En taller A tope en bisel simple Material S275 Tipo Angulares Descripción Longitud Peso (kg) Anclajes de tirantes L70x Total 1.07 Elementos de tornillería Tipo Material Cantidad Descripción Tuercas Clase 5 2 ISO M16 Arandelas Dureza 200 HV 1 ISO Tipo 3 Nudos (4): N6, N7, N8 y N9. a) Detalle Redondo Ø L70x10 ISO HV Ojal 20x x ISO 4032-M Detalle del ojal Sección transversal b) Comprobación Según el artículo del CTE DB SE-A, las soldaduras a tope con penetración total de esta unión no necesitan ser comprobadas. Página 105

132 c) Medición f u Ejecución Tipo Soldaduras Espesor de garganta Longitud de cordones En taller A tope en bisel simple Material S275 Tipo Angulares Descripción Longitud Peso (kg) Anclajes de tirantes L70x Total 1.07 Elementos de tornillería Tipo Material Cantidad Descripción Tuercas Clase 5 2 ISO M16 Arandelas Dureza 200 HV 1 ISO Tipo 4 Nudos (4): N46, N48, N75 y N76. a) Detalle 100 Redondo Ø ISO HV Ojal 20x L70x x ISO 4032-M Sección transversal 20 Detalle del ojal b) Comprobación Según el artículo del CTE DB SE-A, las soldaduras a tope con penetración total de esta unión no necesitan ser comprobadas. Página 106

133 c) Medición f u Ejecución Tipo Soldaduras Espesor de garganta Longitud de cordones En taller A tope en bisel simple Material S275 Tipo Angulares Descripción Longitud Peso (kg) Anclajes de tirantes L70x Total 1.02 Elementos de tornillería Tipo Material Cantidad Descripción Tuercas Clase 5 2 ISO M16 Arandelas Dureza 200 HV 1 ISO Tipo 5 Nudos (4): N47, N49, N75 y N76. a) Detalle Redondo Ø ISO HV Ojal 20x L70x8 8 2 x ISO 4032-M Sección transversal 20 Detalle del ojal b) Comprobación Según el artículo del CTE DB SE-A, las soldaduras a tope con penetración total de esta unión no necesitan ser comprobadas. Página 107

134 c) Medición f u Ejecución Tipo Soldaduras Espesor de garganta Longitud de cordones En taller A tope en bisel simple Material S275 Tipo Angulares Descripción Longitud Peso (kg) Anclajes de tirantes L70x Total 1.08 Elementos de tornillería Tipo Material Cantidad Descripción Tuercas Clase 5 2 ISO M16 Arandelas Dureza 200 HV 1 ISO Tipo 6 Nudos (4): N51, N53, N70 y N71. a) Detalle 100 Redondo Ø ISO HV Ojal 20x L70x x ISO 4032-M Sección transversal 20 Detalle del ojal b) Comprobación Según el artículo del CTE DB SE-A, las soldaduras a tope con penetración total de esta unión no necesitan ser comprobadas. Página 108

135 c) Medición f u Ejecución Tipo Soldaduras Espesor de garganta Longitud de cordones En taller A tope en bisel simple Material S275 Tipo Angulares Descripción Longitud Peso (kg) Anclajes de tirantes L70x Total 1.02 Elementos de tornillería Tipo Material Cantidad Descripción Tuercas Clase 5 2 ISO M16 Arandelas Dureza 200 HV 1 ISO Tipo 7 Nudos (4): N52, N54, N70 y N71. a) Detalle Redondo Ø ISO HV Ojal 20x L70x8 8 2 x ISO 4032-M Sección transversal 20 Detalle del ojal b) Comprobación Según el artículo del CTE DB SE-A, las soldaduras a tope con penetración total de esta unión no necesitan ser comprobadas. Página 109

136 c) Medición f u Ejecución Tipo Soldaduras Espesor de garganta Longitud de cordones En taller A tope en bisel simple Material S275 Tipo Angulares Descripción Longitud Peso (kg) Anclajes de tirantes L70x Total 1.08 Elementos de tornillería Tipo Material Cantidad Descripción Tuercas Clase 5 2 ISO M16 Arandelas Dureza 200 HV 1 ISO Tipo 8 Nudos (2): N2 y N54. a) Detalle Viga IPE-160 C B B 4 4 Viga IPE C Pilar IPE-360 C Rigidizador 340x76x10 Viga IPE Rigidizador 340x76x10 A Pilar IPE-360 Viga IPE-240 C Sección A - A A Sección B - B A Rigidizador 340x76x10 Pilar IPE-360 Viga IPE Rigidizador 340x76x Rigidizador 340x76x10 Viga IPE-160 Detalle de soldaduras de los rigidizadores inclinados del pilar B A B Sección C - C Página 110

137 b) Comprobación Descripción Soldadura del ala superior de la viga al ala del pilar Soldadura del alma de la viga al ala del pilar Soldadura del ala inferior de la viga al ala del pilar Soldadura del rigidizador superior a las alas del pilar Soldadura del rigidizador superior al alma del pilar Soldadura del rigidizador inferior a las alas del pilar Soldadura del rigidizador inferior al alma del pilar Soldadura del alma de la viga al alma del pilar a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u β w Página 111

138 c) Medición f u Ejecución Soldaduras Tipo Espesor de garganta Longitud de cordones En taller En ángulo En el lugar de montaje En ángulo Chapas Material Tipo Cantidad S275 Dimensiones Peso (kg) Rigidizadores 4 340x76x Total Tipo 9 Nudos (2): N4 y N52. a) Detalle Viga IPE-240 C Pilar IPE-360 A Rigidizador 340x76x10 Viga IPE Rigidizador 340x76x10 C Viga IPE C Pilar IPE B B Viga IPE-160 C A Sección A - A Sección B - B A Viga IPE-240 Rigidizador 340x76x10 Pilar IPE Viga IPE-160 Rigidizador 340x76x Rigidizador 340x76x10 B A B Detalle de soldaduras de los rigidizadores inclinados del pilar Sección C - C Página 112

140 c) Medición f u Ejecución Soldaduras Tipo Espesor de garganta Longitud de cordones En taller En ángulo En el lugar de montaje En ángulo Chapas Material Tipo Cantidad S275 Dimensiones Peso (kg) Rigidizadores 4 340x76x Total Tipo 10 Página 114

141 Nudo: N3. a) Detalle Rigidizadores y - y (e = 5 mm) Pilar IPE-360 Pilar IPE-360 A A A A 4 Placa base 350x550x20 Placa base 350x550x20 Alzado Vista lateral 4 Pernos de anclaje 4 Ø 20 8 Placa base: 20 mm 6 Placa base 350x550x Mortero de nivelación: 20 mm Hormigón: HA-25, Yc= Sección A - A 100 Orientar anclaje al centro de la placa Anclaje de los pernos Ø 20, B 400 S b) Comprobación Descripción a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u Soldadura de perno en placa de anclaje (*) (*) Soldadura a tope (con penetración parcial) en bisel simple con talón de raíz amplio comprobada según el artículo b del CTE DB SE-A. β w Para el resto de cordones en ángulo se adopta el espesor máximo de garganta de soldadura compatible con los espesores de las piezas a unir. De esta manera, y soldando por ambos lados, se logra que el conjunto tenga, al menos, la capacidad resistente de dichas piezas. Página 115

142 c) Medición f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo Espesor de garganta Longitud de cordones En ángulo A tope en bisel simple con talón de raíz amplio En ángulo Placas de anclaje Material Elementos Cantidad S275 B 400 S Dimensiones Peso (kg) Placa base 1 350x550x Rigidizadores pasantes 2 550/360x100/0x Total Pernos de anclaje 4 Ø 20 - L = Total Tipo 11 Página 116

143 Nudos (3): N77, N79 y N81. a) Detalle Rigidizadores x - x (e = 9 mm) Pilar HEB-240 Pilar HEB-240 A A A A Placa base 450x450x18 Placa base 450x450x18 Alzado Vista lateral 6 Pernos de anclaje 8 Ø 20 7 Placa base: 18 mm 7 Placa base 450x450x Mortero de nivelación: 20 mm Hormigón: HA-25, Yc= Orientar anclaje al centro de la placa 450 Sección A - A Anclaje de los pernos Ø 20, B 400 S b) Comprobación Descripción a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u Soldadura de perno en placa de anclaje (*) (*) Soldadura a tope (con penetración parcial) en bisel simple con talón de raíz amplio comprobada según el artículo b del CTE DB SE-A. β w Para el resto de cordones en ángulo se adopta el espesor máximo de garganta de soldadura compatible con los espesores de las piezas a unir. De esta manera, y soldando por ambos lados, se logra que el conjunto tenga, al menos, la capacidad resistente de dichas piezas. Página 117

144 c) Medición f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo Espesor de garganta Longitud de cordones En ángulo A tope en bisel simple con talón de raíz amplio En ángulo Placas de anclaje Material Elementos Cantidad S275 B 400 S Dimensiones Peso (kg) Placa base 1 450x450x Rigidizadores pasantes 2 450/250x100/0x Total Pernos de anclaje 8 Ø 20 - L = Total Tipo 12 Página 118

145 Nudos (2): N5 y N55. a) Detalle B B Viga IPE-240 Viga IPE-240 Pilar IPE-300 Sección A - A Viga IPE-240 Pilar IPE-300 Viga IPE-240 A A Sección B - B Página 119

146 b) Comprobación Descripción Soldadura del alma de la viga que acomete al pilar en el lado negativo de su eje 'Y' Soldadura del alma de la viga que acomete al pilar en el lado positivo de su eje 'Y' a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u β w c) Medición f u Ejecución Soldaduras Tipo Espesor de garganta Longitud de cordones En el lugar de montaje En ángulo Tipo 13 Nudos (8): 2xN5, 2xN55, N59, N60, N62 y N65. a) Detalle Redondo Ø L70x10 ISO HV Ojal 22x x ISO 4032-M Detalle del ojal Sección transversal b) Comprobación Según el artículo del CTE DB SE-A, las soldaduras a tope con penetración total de esta unión no necesitan ser comprobadas. Página 120

147 c) Medición f u Ejecución Tipo Soldaduras Espesor de garganta Longitud de cordones En taller A tope en bisel simple Material S275 Tipo Angulares Descripción Longitud Peso (kg) Anclajes de tirantes L70x Total 1.02 Elementos de tornillería Tipo Material Cantidad Descripción Tuercas Clase 5 2 ISO M18 Arandelas Dureza 200 HV 1 ISO Tipo 14 Nudos (8): 2xN10, 2xN50, N66, N67, N68 y N69. a) Detalle Redondo Ø L70x10 ISO HV Ojal 22x x ISO 4032-M Detalle del ojal Sección transversal b) Comprobación Según el artículo del CTE DB SE-A, las soldaduras a tope con penetración total de esta unión no necesitan ser comprobadas. Página 121

148 c) Medición f u Ejecución Tipo Soldaduras Espesor de garganta Longitud de cordones En taller A tope en bisel simple Material S275 Tipo Angulares Descripción Longitud Peso (kg) Anclajes de tirantes L70x Total 1.02 Elementos de tornillería Tipo Material Cantidad Descripción Tuercas Clase 5 2 ISO M18 Arandelas Dureza 200 HV 1 ISO Tipo 15 Página 122

149 Nudos (16): N6, N8, N11, N13, N16, N18, N21, N23, N26, N28, N31, N33, N36, N38, N41 y N43. a) Detalle Rigidizadores y - y (e = 9 mm) Pilar IPE-500 Pilar IPE-500 A A A A 6 Placa base 500x800x30 Placa base 500x800x30 Alzado Vista lateral 6 7 Placa base 500x800x30 Pernos de anclaje 6 Ø Placa base: 30 mm Mortero de nivelación: 20 mm Hormigón: HA-25, Yc= Sección A - A 160 Orientar anclaje al centro de la placa Anclaje de los pernos Ø 32, B 400 S Página 123

150 b) Comprobación Descripción a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u Soldadura de perno en placa de anclaje (*) (*) Soldadura a tope (con penetración parcial) en bisel simple con talón de raíz amplio comprobada según el artículo b del CTE DB SE-A. Para el resto de cordones en ángulo se adopta el espesor máximo de garganta de soldadura compatible con los espesores de las piezas a unir. De esta manera, y soldando por ambos lados, se logra que el conjunto tenga, al menos, la capacidad resistente de dichas piezas. c) Medición β w f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo Espesor de garganta Longitud de cordones En ángulo A tope en bisel simple con talón de raíz amplio En ángulo Placas de anclaje Material Elementos Cantidad S275 B 400 S Dimensiones Peso (kg) Placa base 1 500x800x Rigidizadores pasantes 2 800/510x200/55x Total Pernos de anclaje 6 Ø 32 - L = Total Tipo 16 Página 124

151 Nudos (2): N7 y N49. a) Detalle Rigidizador 475x89x Detalle de la cartela (1/2 IPE-330) Detalle de soldaduras de los rigidizadores inclinados del pilar Viga IPE-330 C D Viga IPE-120 A A 7 7 Pilar IPE-500 Viga IPE Cartela 1/2 IPE-330 C B B B B B B Listados Viga IPE-160 D D Rigidizador 475x89x Viga IPE-120 Rigidizador 475x89x12 Rigidizador 468x89x12 Pilar IPE-500 Cartela 1/2 IPE D Sección B - B Sección C - C A Viga IPE-160 Rigidizador 475x89x12 Viga IPE-330 A Pilar IPE-500 Cartela 1/2 IPE Rigidizador 468x89x C Rigidizador 475x89x12 Viga IPE-120 C Detalle de soldaduras de los rigidizadores horizontales del pilar Viga IPE-330 Sección D - D Rigidizador 475x89x12 D Viga IPE-160 D 5 5 Cartela 1/2 IPE-330 Rigidizador 475x89x12 Rigidizador 468x89x12 Pilar IPE-500 Sección A - A b) Comprobación Página 125

152 Descripción Soldadura del rigidizador de las alas de la viga al ala del pilar Soldadura del rigidizador de las alas de la viga al alma del pilar Soldadura del rigidizador del ala de la cartela a las alas del pilar Soldadura del rigidizador del ala de la cartela al alma del pilar Soldadura del ala superior de la viga al ala del pilar Soldadura del alma de la viga al ala del pilar Soldadura del ala inferior de la viga al ala del pilar Soldadura del alma de la cartela de la viga al ala del pilar Soldadura del ala de la cartela de la viga al ala del pilar Soldadura de la cartela al ala inferior de la viga a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u β w Página 126

153 Descripción Soldadura del alma de la viga que acomete al pilar en el lado positivo de su eje 'Y' Soldadura del alma de la viga que acomete al pilar en el lado negativo de su eje 'Y' Soldadura del ala de la cartela al ala inferior de la viga c) Medición a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u Para este cordón en ángulo, se adopta el espesor de garganta máximo compatible con los espesores de las piezas a unir. β w f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo En ángulo En ángulo Espesor de garganta Longitud de cordones Chapas Material Tipo Cantidad S275 Rigidizadores Dimensiones Peso (kg) 4 475x89x x89x Total Tipo 17 Página 127

154 Nudos (2): N9 y N47. a) Detalle Rigidizador 475x89x Detalle de la cartela (1/2 IPE-330) Detalle de soldaduras de los rigidizadores inclinados del pilar Viga IPE-330 C D Viga IPE-160 A A 7 7 Pilar IPE-500 Viga IPE Cartela 1/2 IPE-330 C B B B B B B Listados Viga IPE-120 D D Rigidizador 475x89x Viga IPE-160 Rigidizador 475x89x12 Rigidizador 468x89x12 Pilar IPE-500 Cartela 1/2 IPE D Sección B - B Sección C - C A Viga IPE-120 Rigidizador 475x89x12 Viga IPE-330 A Pilar IPE-500 Cartela 1/2 IPE Rigidizador 468x89x C Rigidizador 475x89x12 Viga IPE-160 C Detalle de soldaduras de los rigidizadores horizontales del pilar Viga IPE-330 Sección D - D Rigidizador 475x89x D Viga IPE-120 D 5 5 Cartela 1/2 IPE-330 Rigidizador 475x89x12 Rigidizador 468x89x12 Pilar IPE-500 Sección A - A b) Comprobación Página 128

157 Nudos (14): N12, N14, N17, N19, N22, N24, N27, N29, N32, N34, N37, N39, N42 y N44. a) Detalle Rigidizador 475x89x Detalle de la cartela (1/2 IPE-330) Detalle de soldaduras de los rigidizadores inclinados del pilar Viga IPE-330 C D Viga IPE-120 A A 7 7 Pilar IPE-500 Viga IPE Cartela 1/2 IPE-330 C B B B B B B Listados Viga IPE-120 D D Rigidizador 475x89x Viga IPE-120 Rigidizador 475x89x12 Rigidizador 468x89x12 Pilar IPE-500 Cartela 1/2 IPE D Sección B - B Sección C - C A Viga IPE-120 Rigidizador 475x89x12 Viga IPE-330 A Pilar IPE-500 Cartela 1/2 IPE Rigidizador 468x89x C Rigidizador 475x89x12 Viga IPE-120 C Detalle de soldaduras de los rigidizadores horizontales del pilar Viga IPE-330 Sección D - D Rigidizador 475x89x D Viga IPE-120 D 5 5 Cartela 1/2 IPE-330 Rigidizador 475x89x12 Rigidizador 468x89x12 Pilar IPE-500 Sección A - A b) Comprobación Página 131

160 Nudos (9): N10, N15, N20, N25, N30, N35, N40, N45 y N50. a) Detalle Viga IPE-330 Chapa 185x360x Sección A - A Viga IPE % A A B B Alzado Chapa 185x360x12 19 % Viga IPE-330 Viga IPE-330 Chapa 185x360x Sección B - B Página 134

161 b) Comprobación Descripción Soldadura en taller del ala superior de la viga izquierda a la chapa. Soldadura en taller del alma de la viga izquierda a la chapa. Soldadura en taller del ala inferior de la viga izquierda a la chapa. Soldadura en el lugar de montaje del ala superior de la viga derecha a la chapa. Soldadura en el lugar de montaje del alma de la viga derecha a la chapa. Soldadura en el lugar de montaje del ala inferior de la viga derecha a la chapa. a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u β w Página 135

162 c) Medición f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo En ángulo En ángulo Espesor de garganta Longitud de cordones Chapas Material Tipo Cantidad S275 Dimensiones Peso (kg) Chapas 1 185x360x Total Tipo 20 Nudos (2): N46 y N48. a) Detalle Pilar IPE-500 Pilar IPE-500 A A A A Placa base 350x650x22 Placa base 350x650x22 Alzado Vista lateral 7 Pernos de anclaje 4 Ø Placa base: 22 mm Mortero de nivelación: 20 mm Hormigón: HA-25, Yc= Placa base 350x650x Orientar anclaje al centro de la placa Sección A - A Anclaje de los pernos Ø 20, B 400 S Página 136

163 b) Comprobación Descripción Soldadura del ala izquierda del pilar a la placa Soldadura del alma del pilar a la placa Soldadura del ala derecha del pilar a la placa a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u Soldadura de perno en placa de anclaje (*) (*) Soldadura a tope (con penetración parcial) en bisel simple con talón de raíz amplio comprobada según el artículo b del CTE DB SE-A. c) Medición β w f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo A tope en bisel simple con talón de raíz amplio En ángulo Espesor de garganta Longitud de cordones Placas de anclaje Material Elementos Cantidad S275 B 400 S Dimensiones Peso (kg) Placa base 1 350x650x Total Pernos de anclaje 4 Ø 20 - L = Total Tipo 21 Página 137

164 Nudos (2): N51 y N53. a) Detalle Pilar IPE-360 Pilar IPE-360 A A A A Placa base 300x500x18 Placa base 300x500x18 Alzado Vista lateral 6 Pernos de anclaje 4 Ø Placa base: 18 mm Mortero de nivelación: 20 mm Hormigón: HA-25, Yc= Placa base 300x500x18 80 Orientar anclaje al centro de la placa Sección A - A Anclaje de los pernos Ø 16, B 400 S Página 138

165 b) Comprobación Descripción Soldadura del ala izquierda del pilar a la placa Soldadura del alma del pilar a la placa Soldadura del ala derecha del pilar a la placa a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u Soldadura de perno en placa de anclaje (*) (*) Soldadura a tope (con penetración parcial) en bisel simple con talón de raíz amplio comprobada según el artículo b del CTE DB SE-A. c) Medición β w f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo A tope en bisel simple con talón de raíz amplio En ángulo Espesor de garganta Longitud de cordones Placas de anclaje Material Elementos Cantidad S275 B 400 S Dimensiones Peso (kg) Placa base 1 300x500x Total Pernos de anclaje 4 Ø 16 - L = Total Tipo 22 Página 139

166 Nudos (6): N56, N57, N58, N61, N63 y N64. a) Detalle Pilar IPE-300 Pilar IPE-300 A A A A Placa base 300x450x18 Placa base 300x450x18 Alzado Vista lateral Pernos de anclaje 4 Ø Placa base: 18 mm Mortero de nivelación: 20 mm Hormigón: HA-25, Yc= Placa base 300x450x18 80 Orientar anclaje al centro de la placa Sección A - A Anclaje de los pernos Ø 16, B 400 S Página 140

167 b) Comprobación Descripción Soldadura del alma del pilar a la placa a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u Soldadura de perno en placa de anclaje (*) (*) Soldadura a tope (con penetración parcial) en bisel simple con talón de raíz amplio comprobada según el artículo b del CTE DB SE-A. c) Medición β w f u Ejecución En taller Soldaduras Tipo A tope en bisel simple con talón de raíz amplio Espesor de garganta Longitud de cordones En el lugar de montaje En ángulo Placas de anclaje Material Elementos Cantidad S275 B 400 S Dimensiones Peso (kg) Placa base 1 300x450x Total Pernos de anclaje 4 Ø 16 - L = Total Tipo 23 Página 141

168 Nudos (4): N59, N60, N62 y N65. Página 142

169 a) Detalle Pilar IPE-300 Viga IPE Chapa 155x300x11 Sección A - A Rigidizador 224x55x8 3 3 Rigidizador 224x55x8 Viga IPE Chapa 155x300x11 A Pilar IPE-300 A Alzado Chapa 155x300x11 Viga IPE Planta Página 143

170 b) Comprobación Descripción Soldadura de rigidizador al alma de la viga Soldadura de la viga a la chapa Soldadura del alma del pilar a la chapa c) Medición a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u β w f u Ejecución En taller Soldaduras Tipo En ángulo Espesor de garganta Longitud de cordones En el lugar de montaje En ángulo Chapas Material Tipo Cantidad S275 Dimensiones Peso (kg) Rigidizadores 2 224x55x Chapas 1 155x300x Total Tipo 24 Página 144

171 Nudos (4): N66, N67, N68 y N69. a) Detalle Viga principal IPE-330 A C C Sección B - B 3 3 A Viga secundaria IPE Viga principal IPE-330 A B B Sección C - C Viga secundaria IPE-160 A Viga principal IPE-330 B Viga secundaria IPE-160 B C C Sección A - A b) Comprobación Descripción Soldadura del alma de la pieza secundaria c) Medición a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u β w f u Ejecución Soldaduras Tipo Espesor de garganta Longitud de cordones En el lugar de montaje En ángulo Tipo 25 Página 145

172 Nudos (8): N123, N124, N125, N126, N127, N128, N129 y N130. a) Detalle Viga principal IPE-360 A C C Sección B - B 5 5 A Viga secundaria IPE-330 Viga principal IPE-360 A Sección C - C B B Viga secundaria IPE-330 A 91 Viga principal IPE B Viga secundaria IPE-330 Detalle de los recortes de la viga secundaria IPE-330 C C B Sección A - A b) Comprobación Descripción Soldadura del alma de la pieza secundaria c) Medición a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u β w f u Ejecución Soldaduras Tipo Espesor de garganta Longitud de cordones En el lugar de montaje En ángulo Tipo 26 Página 146

173 Nudo: N70. a) Detalle A Viga IPE-360 C Pilar IPE-360 Rigidizador 334x81x15 Viga IPE Rigidizador 334x81x15 C Viga IPE C Pilar IPE B B Viga IPE-330 C A Sección A - A Sección B - B A Viga IPE-360 Rigidizador 334x81x15 Pilar IPE Viga IPE-330 Rigidizador 334x81x Rigidizador 334x81x15 B A B Detalle de soldaduras de los rigidizadores del pilar Sección C - C Página 147

175 c) Medición f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo En ángulo En ángulo Espesor de garganta Longitud de cordones Chapas Material Tipo Cantidad S275 Dimensiones Peso (kg) Rigidizadores 4 334x81x Total Tipo 27 Nudo: N71. a) Detalle A Viga IPE-330 C B B 6 6 Viga IPE C Pilar IPE-360 C Rigidizador 334x81x15 Viga IPE Rigidizador 334x81x15 Pilar IPE-360 Viga IPE-360 C Sección A - A A Sección B - B A Rigidizador 334x81x15 Pilar IPE-360 Viga IPE Rigidizador 334x81x Rigidizador 334x81x15 Viga IPE-330 Detalle de soldaduras de los rigidizadores del pilar B A B Sección C - C Página 149

177 c) Medición f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo En ángulo En ángulo Espesor de garganta Longitud de cordones Chapas Material Tipo Cantidad S275 Dimensiones Peso (kg) Rigidizadores 4 334x81x Total Tipo 28 Página 151

178 Nudo: N75. a) Detalle A Viga IPE-330 C B B 6 6 Viga IPE C Pilar IPE-500 C Rigidizador 468x89x14 Viga IPE Rigidizador 468x89x14 Pilar IPE-500 Viga IPE-360 C Sección A - A A Sección B - B A Rigidizador 468x89x14 Pilar IPE-500 Viga IPE Rigidizador 468x89x Rigidizador 468x89x14 Viga IPE-330 Detalle de soldaduras de los rigidizadores del pilar B A B Sección C - C Página 152

181 Nudo: N76. a) Detalle A Viga IPE-360 C Pilar IPE-500 Rigidizador 468x89x14 Viga IPE Rigidizador 468x89x14 C Viga IPE C Pilar IPE B B Viga IPE-330 C A Sección A - A Sección B - B A Viga IPE-360 Rigidizador 468x89x14 Pilar IPE Viga IPE-330 Rigidizador 468x89x Rigidizador 468x89x14 B A B Detalle de soldaduras de los rigidizadores del pilar Sección C - C Página 155

183 c) Medición f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo En ángulo En ángulo Espesor de garganta Longitud de cordones Chapas Material Tipo Cantidad S275 Dimensiones Peso (kg) Rigidizadores 4 468x89x Total Tipo 30 Nudos (3): N78, N80 y N82. a) Detalle Viga IPE-330 B D D 6 Viga derecha IPE Pilar HEB-240 Sección C - C B Viga izquierda IPE-360 B Viga IPE Rigidizador 206x110x14 Pilar HEB-240 A A C C Sección D - D Rigidizador 206x110x14 Viga derecha IPE-360 B B Viga izquierda 6 IPE Pilar HEB-240 Sección A - A D D Viga IPE-330 B Rigidizador 206x110x Detalle de soldaduras de los rigidizadores del pilar Viga izquierda IPE-360 D Rigidizador 206x110x14 Viga IPE-330 A A C C Rigidizador 206x110x14 Pilar HEB-240 D Viga derecha IPE-360 Sección B - B b) Comprobación Página 157

184 Descripción Soldadura del rigidizador superior a las alas del pilar Soldadura del rigidizador superior al alma del pilar Soldadura del rigidizador inferior a las alas del pilar Soldadura del rigidizador inferior al alma del pilar Soldadura del ala superior de la viga izquierda al ala del pilar Soldadura del alma de la viga izquierda al ala del pilar Soldadura del ala inferior de la viga izquierda al ala del pilar Soldadura del ala superior de la viga derecha al ala del pilar Soldadura del alma de la viga derecha al ala del pilar Soldadura del ala inferior de la viga derecha al ala del pilar a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u β w Página 158

185 Descripción Soldadura del alma de la viga al alma del pilar c) Medición a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u β w f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo En ángulo En ángulo Espesor de garganta Longitud de cordones Chapas Material Tipo Cantidad S275 Dimensiones Peso (kg) Rigidizadores 4 206x110x Total Tipo 31 Página 159

186 Nudos (18): N84, N86, N88, N90, N92, N94, N96, N98, N100, N105, N107, N109, N111, N113, N115, N117, N119 y N121. a) Detalle 7 Viga IPE-500 Rigidizador 468x94x20 A Viga IPE-500 B B Rigidizador 468x94x20 A Pilar IPE-500 Pilar IPE-500 Sección A - A Alzado Rigidizador 468x94x20 Viga IPE-500 Pilar IPE Rigidizador 468x94x Rigidizador 468x94x20 Sección B - B Detalle de soldaduras de los rigidizadores del pilar Página 160

187 b) Comprobación Descripción Soldadura del ala superior de la viga al ala del pilar Soldadura del alma de la viga al ala del pilar Soldadura del ala inferior de la viga al ala del pilar Soldadura del rigidizador superior a las alas del pilar Soldadura del rigidizador superior al alma del pilar Soldadura del rigidizador inferior a las alas del pilar Soldadura del rigidizador inferior al alma del pilar a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u β w Página 161

189 Nudos (2): N102 y N103. a) Detalle A 6 Viga IPE-360 Rigidizador 334x81x15 Viga IPE-360 B B Rigidizador 334x81x15 A Pilar IPE-360 Pilar IPE-360 Sección A - A Alzado Rigidizador 334x81x15 Viga IPE-360 Pilar IPE Rigidizador 334x81x Rigidizador 334x81x15 Sección B - B Detalle de soldaduras de los rigidizadores del pilar Página 163

190 b) Comprobación Descripción Soldadura del ala superior de la viga al ala del pilar Soldadura del alma de la viga al ala del pilar Soldadura del ala inferior de la viga al ala del pilar Soldadura del rigidizador superior a las alas del pilar Soldadura del rigidizador superior al alma del pilar Soldadura del rigidizador inferior a las alas del pilar Soldadura del rigidizador inferior al alma del pilar a σ Soldaduras en ángulo Tensión de Von Mises τ τ // Valor Aprov. (%) Tensión normal σ Aprov. (%) f u β w Página 164

191 c) Medición f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo En ángulo En ángulo Espesor de garganta Longitud de cordones Chapas Material Tipo Cantidad S275 Dimensiones Peso (kg) Rigidizadores 4 334x81x Total Medición f u Ejecución En taller En el lugar de montaje Soldaduras Tipo En ángulo A tope en bisel simple A tope en bisel simple con talón de raíz amplio En ángulo Espesor de garganta Longitud de cordones Página 165

192 Chapas Material Tipo Cantidad S275 Rigidizadores Chapas Dimensiones Peso (kg) 8 224x55x x76x x89x x89x x110x x89x x81x x94x x300x x360x Total Material S275 Tipo Anclajes de tirantes Angulares Descripción Longitud Peso (kg) L70x L70x Total Elementos de tornillería Tipo Material Cantidad Descripción Tuercas Clase 5 48 ISO M16 32 ISO M18 Arandelas Dureza 200 HV 24 ISO ISO Página 166

193 Placas de anclaje Material Elementos Cantidad S275 B 400 S Placa base Rigidizadores pasantes Pernos de anclaje Dimensiones Peso (kg) 2 300x500x x450x x450x x550x x650x x800x /360x100/0x /250x100/0x /510x200/55x Total Ø 16 - L = Ø 20 - L = Ø 20 - L = Ø 20 - L = Ø 20 - L = Ø 32 - L = Total Página 167

194 Comprobaciones ELU

195 1.- RESULTADOS Barras Comprobaciones E.L.U. (Completo) Barra N28/N92 Perfil: IPE-500, Perfil simple Material: Acero (S275) Z Y Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N28 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m Notación: β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: h : El axil de tracción solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N28, para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 VA(90º). N Ed : Tn N t,rd : Tn Donde: A: área bruta de la sección transversal de la barra A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Página 1

196 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: h : h : El axil de compresión solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce en el nudo N28, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso1+0.9 V2B(180º)+0.75 N1. N Ed : Tn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por : N c,rd : Tn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 4 A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd : Tn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 c: Coeficiente de reducción por pandeo. Página 2

197 c y : 0.98 Siendo: c T : 0.68 f y : 0.55 f T : 0.99 a: Coeficiente de imperfección elástica. a y : 0.21 a T : 0.34 l: Esbeltez reducida. l y : 0.28 l T : 0.87 N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : Tn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr, y : Tn b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr, z : c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr, T : Tn Donde: I y : momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y I y : cm4 I z : momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z I z : cm4 I t : momento de inercia a torsión uniforme I t : cm4 I w : constante de alabeo de la sección I w : cm6 E: Módulo de elasticidad E : kp/cm² G: módulo de elasticidad transversal G : kp/cm² L ky : longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y L ky : m L kz : longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z L kz : m L kt : longitud efectiva de pandeo por torsión L kt : m i 0 : radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión i 0 : cm Siendo: i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. i y : cm i z : 4.30 cm Página 3

198 y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: h : El momento flector solicitante de cálculo pésimo M Ed se produce en el nudo N28, para la combinación de hipótesis 1.35 G+0.9 V2B(0º)+1.5 N1 El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : Tn m M Ed - : Tn m M c,rd + : Tn m M c,rd - : Tn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y +: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W pl,y -: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. Clase + : 1 Clase - : 1 W + pl,y : cm³ W pl,y - : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Página 4

199 Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: h : El momento flector solicitante de cálculo pésimo M Ed se produce en el nudo N28, para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 VB(90º)+0.75 N1 El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : Tn m M Ed - : Tn m M c,rd + : Tn m M c,rd - : Tn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,z + : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W pl,z - : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. Clase + : 1 Clase - : 1 + W pl,z : cm³ W pl,z - : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: h : El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N28, para la combinación de hipótesis 1.35 G+0.9 V2B(0º)+1.5 N1. V Ed : Tn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : Tn Donde: Página 5

200 A v : Área transversal a cortante. A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : espesor del alma t w : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: < Donde: l w : Esbeltez del alma. l w : l máx : Esbeltez máxima. l máx : e: Factor de reducción. e : 0.92 Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f ref : kp/cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² Página 6

201 Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: h < El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 VB(90º)+0.75 N1 V Ed : Tn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : Tn Donde: A v : Área transversal a cortante. A v : cm² Siendo: A: Área de la sección bruta. A : cm² d: altura del alma d : mm t w : espesor del alma t w : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce para la combinación de hipótesis 1.35 G+0.9 V2B(0º)+1.5 N1 V Ed : Tn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : Tn Página 7

202 Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 VB(90º)+0.75 N1 V Ed : Tn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : Tn Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N28, para la combinación de hipótesis 1.35 G+0.9 V2B(0º)+1.5 N1. Se debe satisfacer: h : h : h : Donde: N c,ed : axil de compresión solicitante de cálculo N c,ed : Tn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo, según los ejes Y y Z, respectivamente. M y,ed + M z,ed - : Tn m : Tn m N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : Tn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) M pl,rd,y : Tn m M pl,rd,z : Tn m Clase : 1 A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Página 8

203 Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y : 1.00 k z : 1.00 k y,lt : 0.60 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 c y, c z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. c y : 0.98 c z : 1.00 c LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. c LT : 1.00 l y, l z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en l y : 0.30 relación a los ejes Y y Z, respectivamente. l z : 0.00 a y, a z : Coeficientes de imperfección elástica. a y : 0.60 a z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de hipótesis 1.35 G+0.9 V2B(0º)+1.5 N Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : Tn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : Tn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Página 9

204 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículo Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. l : 0.87 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 4 A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : Tn N cr, y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr, y : Tn N cr, z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr, z : N cr, T : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr, T : Tn Página 10

205 Barra N29/N30 Perfil: IPE-330, Simple con cartelas Material: Acero (S275) Z Y Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N29 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m Notación: β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: h : El axil de tracción solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce en el nudo N30, para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 VA(90º). N Ed : Tn N t,rd : Tn Donde: A: área bruta de la sección transversal de la barra A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: h : Página 11

206 h : El axil de compresión solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N29, para la combinación de hipótesis 1.35 G+0.9 V2B(0º)+1.5 N1. N Ed : Tn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por : N c,rd : Tn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 4 A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd : Tn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 c: Coeficiente de reducción por pandeo. c y : 0.86 c z : 0.86 Siendo: c T : 0.24 f y : 0.77 f z : 0.72 f T : 2.51 Página 12

207 a: Coeficiente de imperfección elástica. a y : 0.21 a z : 0.34 a T : 0.34 l: Esbeltez reducida. l y : 0.67 l z : 0.56 l T : 1.86 N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : Tn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr, y : Tn b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr, z : Tn c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr, T : Tn Donde: I y : momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y I y : cm4 I z : momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z I z : cm4 I t : momento de inercia a torsión uniforme I t : cm4 I w : constante de alabeo de la sección I w : cm6 E: Módulo de elasticidad E : kp/cm² G: módulo de elasticidad transversal G : kp/cm² L ky : longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y L ky : m L kz : longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z L kz : m L kt : longitud efectiva de pandeo por torsión L kt : m i 0 : radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión i 0 : cm Siendo: i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 3.37 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Página 13

208 Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: h : El momento flector solicitante de cálculo pésimo M Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N29, para la combinación de hipótesis 1.35 G+0.9 V2B(180º)+1.5 N1 El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : Tn m M Ed - : Tn m M c,rd + : Tn m M c,rd - : Tn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y +: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W pl,y -: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. Clase + : 1 Clase - : 1 + W pl,y : cm³ W pl,y - : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: h : Página 14

209 El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N29, para la combinación de hipótesis 1.35 G+0.9 V2B(180º)+1.5 N1. V Ed : Tn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : Tn Donde: A v : Área transversal a cortante. A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : espesor del alma t w : 7.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: < Donde: l w : Esbeltez del alma. l w : l máx : Esbeltez máxima. l máx : e: Factor de reducción. e : 0.92 Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f ref : kp/cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Página 15

210 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce para la combinación de hipótesis 1.35 G+0.9 V2B(180º)+1.5 N1 V Ed : Tn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : Tn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia m del nudo N29, para la combinación de hipótesis 1.35 G+0.9 V2B(0º)+1.5 N1. Se debe satisfacer: h : h : h : Donde: N c,ed : axil de compresión solicitante de cálculo N c,ed : Tn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo, según los ejes Y y Z, respectivamente. M y,ed - : Tn m M z,ed + : Tn m N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : Tn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) M pl,rd,y : Tn m M pl,rd,z : Tn m Clase : 1 A: Área de la sección bruta. A : cm² Página 16

211 W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y : 1.11 k z : 1.04 k y,lt : 0.99 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 c y, c z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. c y : 0.56 c z : 0.86 c LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. c LT : 1.00 l y, l z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en l y : 1.15 relación a los ejes Y y Z, respectivamente. l z : 0.55 a y, a z : Coeficientes de imperfección elástica. a y : 0.60 a z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V1A(180º) Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : Tn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : Tn Página 17

212 Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículo Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. l : 1.86 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 4 A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : Tn N cr, y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr, y : Tn N cr, z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr, z : Tn N cr, T : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr, T : Tn Página 18

213 Barra N73/N55 Perfil: IPE-300, Perfil simple Material: Acero (S275) Z Y Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N73 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m Notación: β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: h : El axil de tracción solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce en el nudo N55, para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 VB(270º). N Ed : Tn N t,rd : Tn Donde: A: área bruta de la sección transversal de la barra A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: h : Página 19

214 h : El axil de compresión solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce en el nudo N73, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 V2A(0º)+0.75 N1. N Ed : Tn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por : N c,rd : Tn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 4 A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd : Tn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 c: Coeficiente de reducción por pandeo. c y : 0.90 Siendo: c T : 0.59 f y : 0.71 f T : 1.15 Página 20

215 a: Coeficiente de imperfección elástica. a y : 0.21 a T : 0.34 l: Esbeltez reducida. l y : 0.58 l T : 1.01 N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : Tn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr, y : Tn b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr, z : c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr, T : Tn Donde: I y : momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y I y : cm4 I z : momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z I z : cm4 I t : momento de inercia a torsión uniforme I t : cm4 I w : constante de alabeo de la sección I w : cm6 E: Módulo de elasticidad E : kp/cm² G: módulo de elasticidad transversal G : kp/cm² L ky : longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y L ky : m L kz : longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z L kz : m L kt : longitud efectiva de pandeo por torsión L kt : m i 0 : radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión i 0 : cm Siendo: i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 3.35 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Página 21

216 Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: h : El momento flector solicitante de cálculo pésimo M Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N73, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 V2A(0º)+0.75 N1 El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : Tn m M Ed - : Tn m M c,rd + : Tn m M c,rd - : Tn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y +: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W pl,y -: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. Clase + : 1 Clase - : 1 + W pl,y : cm³ W pl,y - : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Página 22

217 Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: h : El momento flector solicitante de cálculo pésimo M Ed se produce en el nudo N73, para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 Sobrecargadeuso1+0.9 V1B(0º)+0.75 N2 El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : Tn m M Ed - : Tn m M c,rd + : Tn m M c,rd - : Tn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,z +: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W pl,z -: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. Clase + : 1 Clase - : 1 + W pl,z : cm³ W pl,z - : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: h : El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en el nudo N55, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 V2A(0º)+0.75 N1. V Ed : Tn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : Tn Donde: Página 23

218 A v : Área transversal a cortante. A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : espesor del alma t w : 7.10 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: < Donde: l w : Esbeltez del alma. l w : l máx : Esbeltez máxima. l máx : e: Factor de reducción. e : 0.92 Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f ref : kp/cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² Página 24

219 Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: h < El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 Sobrecargadeuso1+0.9 V1B(0º)+0.75 N2 V Ed : Tn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : Tn Donde: A v : Área transversal a cortante. A v : cm² Siendo: A: Área de la sección bruta. A : cm² d: altura del alma d : mm t w : espesor del alma t w : 7.10 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en el nudo N73, para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V1A(0º). V Ed : Tn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : Tn Página 25

220 Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en el nudo N73, para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 Sobrecargadeuso1+0.9 V1B(0º)+0.75 N2. V Ed : Tn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : Tn Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia m del nudo N73, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 V2A(0º)+0.75 N1. Se debe satisfacer: h : h : h : Donde: N c,ed : axil de compresión solicitante de cálculo N c,ed : Tn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo, según los ejes Y y Z, respectivamente. M y,ed + : Tn m M z,ed + : Tn m N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : Tn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) M pl,rd,y : Tn m M pl,rd,z : Tn m Clase : 1 A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Página 26

221 Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y : 1.01 k z : 1.00 k y,lt : 0.60 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 c y, c z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. c y : 0.89 c z : 1.00 c LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. c LT : 1.00 l y, l z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en l y : 0.60 relación a los ejes Y y Z, respectivamente. l z : 0.00 a y, a z : Coeficientes de imperfección elástica. a y : 0.60 a z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N73, para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V1A(180º) Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : Tn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : Tn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Página 27

222 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículo Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. l : 1.01 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 4 A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : Tn N cr, y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr, y : Tn N cr, z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr, z : N cr, T : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr, T : Tn Página 28

223 Barra N29/N34 Perfil: IPE-120, Perfil simple Material: Acero (S275) Z Y Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N29 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m Notación: β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: h : El axil de tracción solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V1A(180º)+0.75 N3. N Ed : Tn N t,rd : Tn Donde: A: área bruta de la sección transversal de la barra A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: h : Página 29

224 h : El axil de compresión solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 VB(90º)+0.75 N2. N Ed : Tn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por : N c,rd : Tn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd : Tn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 c: Coeficiente de reducción por pandeo. c y : 0.55 Siendo: c T : 0.73 f y : 1.29 f T : 0.92 Página 30

225 a: Coeficiente de imperfección elástica. a y : 0.21 a T : 0.34 l: Esbeltez reducida. l y : 1.17 l T : 0.79 N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : Tn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr, y : Tn b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr, z : c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr, T : Tn Donde: I y : momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y I y : cm4 I z : momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z I z : cm4 I t : momento de inercia a torsión uniforme I t : 1.77 cm4 I w : constante de alabeo de la sección I w : cm6 E: Módulo de elasticidad E : kp/cm² G: módulo de elasticidad transversal G : kp/cm² L ky : longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y L ky : m L kz : longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z L kz : m L kt : longitud efectiva de pandeo por torsión L kt : m i 0 : radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión i 0 : 5.12 cm Siendo: i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : 4.91 cm i z : 1.45 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Página 31

226 Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: h : El momento flector solicitante de cálculo pésimo M Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N29, para la combinación de hipótesis 1.35 G El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : Tn m M Ed - : Tn m M c,rd + : Tn m M c,rd - : Tn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y +: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W pl,y -: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. Clase + : 1 Clase - : 1 + W pl,y : cm³ W pl,y - : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: h : Página 32

227 El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en el nudo N29, para la combinación de hipótesis 1.35 G. V Ed : Tn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : Tn Donde: A v : Área transversal a cortante. A v : 5.28 cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : espesor del alma t w : 4.40 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: < Donde: l w : Esbeltez del alma. l w : l máx : Esbeltez máxima. l máx : e: Factor de reducción. e : 0.92 Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f ref : kp/cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Página 33

228 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N29, para la combinación de hipótesis 1.35 G. V Ed : Tn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : Tn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia m del nudo N29, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 VB(90º)+0.75 N2. Se debe satisfacer: h : h : h : Donde: N c,ed : axil de compresión solicitante de cálculo N c,ed : Tn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo, según los ejes Y y Z, respectivamente. M y,ed + M z,ed + : Tn m : Tn m N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : Tn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) M pl,rd,y : Tn m M pl,rd,z : Tn m Clase : 1 A: Área de la sección bruta. A : cm² Página 34

229 W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y : 1.14 k z : 1.00 k y,lt : 0.60 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 c y, c z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. c y : 0.55 c z : 1.00 c LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. c LT : 1.00 l y, l z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en l y : 1.17 relación a los ejes Y y Z, respectivamente. l z : 0.00 a y, a z : Coeficientes de imperfección elástica. a y : 0.60 a z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia m del nudo N29, para la combinación de hipótesis 1.35 G Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : Tn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : Tn Página 35

230 Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículo Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. l : 1.17 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : Tn N cr, y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr, y : Tn N cr, z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr, z : N cr, T : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr, T : Tn Página 36

231 Barra N49/N59 Perfil: L-40x5, Perfil simple Material: Acero (S275) Z V Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) y g (3) z g (3) N49 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme (3) Coordenadas del centro de gravedad U Y Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m Notación: β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: h : El axil de tracción solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V2A(180º)+0.75 N3. N Ed : Tn N t,rd : Tn Donde: A: área bruta de la sección transversal de la barra A : 3.79 cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Página 37

232 Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Página 38

233 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículo Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras de arriostramiento traccionadas no debe superar el valor 4.0. l < 0.01 Donde: A: área bruta de la sección transversal de la barra A : 3.79 cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : Página 39

234 Barra N79/N80 Perfil: HEB-240, Perfil simple Material: Acero (S275) Z Y Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N79 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m Notación: β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: h : h : El axil de compresión solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce en el nudo N79, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso2+0.9 V2B(180º)+0.75 N1. N Ed : Tn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por : N c,rd : Tn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Página 40

235 Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd : Tn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 c: Coeficiente de reducción por pandeo. c y : 1.00 c z : 0.93 Siendo: c T : 0.94 f y : 0.52 f z : 0.59 f T : 0.58 a: Coeficiente de imperfección elástica. a y : 0.34 a z : 0.49 a T : 0.49 l: Esbeltez reducida. l y : 0.20 l z : 0.33 l T : 0.32 N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : Tn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr, y : Tn b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr, z : Tn Página 41

236 c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr, T : Tn Donde: I y : momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y I y : cm4 I z : momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z I z : cm4 I t : momento de inercia a torsión uniforme I t : cm4 I w : constante de alabeo de la sección I w : cm6 E: Módulo de elasticidad E : kp/cm² G: módulo de elasticidad transversal G : kp/cm² L ky : longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y L ky : m L kz : longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z L kz : m L kt : longitud efectiva de pandeo por torsión L kt : m i 0 : radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión i 0 : cm Siendo: i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. i y : cm i z : 6.08 cm y 0 : 0.00 mm z 0 : 0.00 mm Página 42

237 Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: h : El momento flector solicitante de cálculo pésimo M Ed se produce en el nudo N79, para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 Sobrecargadeuso1+0.9 V2B(180º)+0.75 N2 El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : Tn m M Ed - : Tn m M c,rd + : Tn m M c,rd - : Tn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y +: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W pl,y -: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. Clase + : 1 Clase - : 1 + W pl,y : cm³ W pl,y - : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Página 43

238 Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: h : El momento flector solicitante de cálculo pésimo M Ed se produce en el nudo N79, para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V1A(0º) El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : Tn m M Ed - : Tn m M c,rd + : Tn m M c,rd - : Tn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,z + : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W pl,z - : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. Clase + : 1 Clase - : 1 + W pl,z : cm³ W pl,z - : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: h : El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 Sobrecargadeuso1+0.9 V2B(180º)+0.75 N2 V Ed : Tn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : Tn Donde: Página 44

239 A v : Área transversal a cortante. A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : espesor del alma t w : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: < Donde: l w : Esbeltez del alma. l w : l máx : Esbeltez máxima. l máx : e: Factor de reducción. e : 0.92 Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f ref : kp/cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² Página 45

240 Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: h : El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V1A(0º) V Ed : Tn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : Tn Donde: A v : Área transversal a cortante. A v : cm² Siendo: A: Área de la sección bruta. A : cm² d: altura del alma d : mm t w : espesor del alma t w : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 Sobrecargadeuso1+0.9 V2B(180º)+0.75 N2 V Ed : Tn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : Tn Página 46

241 Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V1A(0º) V Ed : Tn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : Tn Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N79, para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V1A(0º). Se debe satisfacer: h : h : h : Donde: N c,ed : axil de compresión solicitante de cálculo N c,ed : Tn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo, según los ejes Y y Z, respectivamente. M y,ed + M z,ed + : Tn m : Tn m N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : Tn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) M pl,rd,y : Tn m M pl,rd,z : Tn m Clase : 1 A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Página 47

242 Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y : 1.00 k z : 1.00 k y,lt : 0.93 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 c y, c z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. c y : 1.00 c z : 0.93 c LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. c LT : 1.00 l y, l z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en l y : 0.20 relación a los ejes Y y Z, respectivamente. l z : 0.33 a y, a z : Coeficientes de imperfección elástica. a y : 0.60 a z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 Sobrecargadeuso1+0.9 V2A(180º)+0.75 N Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : Tn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : Tn Página 48

243 Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Se debe satisfacer: h : El momento torsor solicitante de cálculo pésimo M T,Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V2B(0º). M T,Ed : Tn m El momento torsor resistente de cálculo M T,Rd viene dado por: M T,Rd : Tn m Donde: W T : módulo de resistencia a torsión W T : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Página 49

244 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: h : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos V Ed y M T,Ed se producen para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso2+0.9 V2B(180º)+0.75 N3 V Ed : Tn M T,Ed : momento flector solicitante de cálculo M T,Ed : Tn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd : Tn Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : Tn t T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. t T,Ed : 0.74 kp/cm² Siendo: W T : módulo de resistencia a torsión W T : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Página 50

245 Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: h : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos V Ed y M T,Ed se producen para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso2+0.9 V2B(180º)+0.75 N3 V Ed : Tn M T,Ed : momento flector solicitante de cálculo M T,Ed : Tn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd : Tn Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : Tn t T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. t T,Ed : 0.74 kp/cm² Siendo: W T : módulo de resistencia a torsión W T : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Página 51

246 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículo Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. l : 0.33 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : Tn N cr, y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr, z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr, y : Tn N cr, z : Tn N cr, T : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr, T : Tn Página 52

247 Barra N80/N73 Perfil: IPE-330, Perfil simple Material: Acero (S275) Z Y Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N80 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m Notación: β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: h : El axil de tracción solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V1A(0º). N Ed : Tn N t,rd : Tn Donde: A: área bruta de la sección transversal de la barra A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: h : Página 53

248 h : El axil de compresión solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 VB(270º)+0.75 N1. N Ed : Tn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por : N c,rd : Tn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 4 A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd : Tn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 c: Coeficiente de reducción por pandeo. c y : 0.95 Siendo: c T : 0.65 f y : 0.60 f T : 1.05 Página 54

250 Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: h : El momento flector solicitante de cálculo pésimo M Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N80, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso1 El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : Tn m M Ed - : Tn m M c,rd + : Tn m M c,rd - : Tn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y +: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W pl,y -: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. Clase + : 1 Clase - : 1 + W pl,y : cm³ W pl,y - : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: h : Página 56

251 El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N80, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso2. V Ed : Tn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : Tn Donde: A v : Área transversal a cortante. A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : espesor del alma t w : 7.50 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: < Donde: l w : Esbeltez del alma. l w : l máx : Esbeltez máxima. l máx : e: Factor de reducción. e : 0.92 Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f ref : kp/cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Página 57

252 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N80, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso1. V Ed : Tn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : Tn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia m del nudo N80, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso2+0.9 VB(270º)+0.75 N1. Se debe satisfacer: h : h : h : Donde: N c,ed : axil de compresión solicitante de cálculo N c,ed : Tn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo, según los ejes Y y Z, respectivamente. M y,ed + M z,ed + : Tn m : Tn m N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : Tn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) M pl,rd,y : Tn m M pl,rd,z : Tn m Clase : 1 A: Área de la sección bruta. A : cm² Página 58

253 W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y : 1.00 k z : 1.00 k y,lt : 0.60 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 c y, c z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. c y : 0.95 c z : 1.00 c LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. c LT : 1.00 l y, l z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en l y : 0.42 relación a los ejes Y y Z, respectivamente. l z : 0.00 a y, a z : Coeficientes de imperfección elástica. a y : 0.60 a z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia m del nudo N80, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : Tn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : Tn Página 59

254 Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículo Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. l : 0.92 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 4 A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : Tn N cr, y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr, y : Tn N cr, z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr, z : N cr, T : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr, T : Tn Página 60

255 Barra N53/N76 Perfil: Ø16, Perfil simple Material: Acero (S275) Z Y Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N53 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m Notación: β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: h : El axil de tracción solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 VB(270º). N Ed : Tn N t,rd : Tn Donde: A: área bruta de la sección transversal de la barra A : 2.01 cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Página 61

256 Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Página 62

257 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículo Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras de arriostramiento traccionadas no debe superar el valor 4.0. l < 0.01 Donde: A: área bruta de la sección transversal de la barra A : 2.01 cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : Página 63

258 Barra N73/N126 Perfil: IPE-360, Perfil simple Material: Acero (S275) Z Y Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N73 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m Notación: β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: h : El axil de tracción solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 VA(270º)+0.75 N1. N Ed : Tn N t,rd : Tn Donde: A: área bruta de la sección transversal de la barra A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: h : Página 64

259 h : El axil de compresión solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso1+0.9 V1B(180º). N Ed : Tn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por : N c,rd : Tn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 4 A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd : Tn Donde: A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 c: Coeficiente de reducción por pandeo. c y : 0.99 Siendo: c T : 0.78 f y : 0.54 f T : 0.84 Página 65

261 Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: h : El momento flector solicitante de cálculo pésimo M Ed se produce en el nudo N126, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso2 El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : Tn m M Ed - : Tn m M c,rd + : Tn m M c,rd - : Tn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y + : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W pl,y - : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. Clase + : 1 Clase - : 1 + W pl,y : cm³ W pl,y - : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Página 67

262 Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: h : El momento flector solicitante de cálculo pésimo M Ed se produce en el nudo N126, para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V1A(180º) El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : Tn m M Ed - : Tn m M c,rd + : Tn m M c,rd - : Tn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,z + : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W pl,z - : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. Clase + : 1 Clase - : 1 + W pl,z : cm³ W pl,z - : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: h : El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en el nudo N73, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso2. V Ed : Tn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : Tn Donde: Página 68

263 A v : Área transversal a cortante. A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : espesor del alma t w : 8.00 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: < Donde: l w : Esbeltez del alma. l w : l máx : Esbeltez máxima. l máx : e: Factor de reducción. e : 0.92 Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f ref : kp/cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² Página 69

264 Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: h : El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V1A(180º) V Ed : Tn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : Tn Donde: A v : Área transversal a cortante. A v : cm² Siendo: A: Área de la sección bruta. A : cm² d: altura del alma d : mm t w : espesor del alma t w : 8.00 mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N73, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso2. V Ed : Tn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : Tn Página 70

265 Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N73, para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V1A(180º). V Ed : Tn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : Tn Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N126, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso1+0.9 V1A(180º). Se debe satisfacer: h : h : h : Donde: N c,ed : axil de compresión solicitante de cálculo N c,ed : Tn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo, según los ejes Y y Z, respectivamente. M y,ed + : Tn m M z,ed + : Tn m N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : Tn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) M pl,rd,y : Tn m M pl,rd,z : Tn m Clase : 1 A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Página 71

266 Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y : 1.00 k z : 1.00 k y,lt : 0.60 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 c y, c z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. c y : 0.99 c z : 1.00 c LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. c LT : 1.00 l y, l z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en l y : 0.26 relación a los ejes Y y Z, respectivamente. l z : 0.00 a y, a z : Coeficientes de imperfección elástica. a y : 0.60 a z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia m del nudo N73, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : Tn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : Tn Página 72

267 Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Se debe satisfacer: h : El momento torsor solicitante de cálculo pésimo M T,Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 V1A(0º). M T,Ed : Tn m El momento torsor resistente de cálculo M T,Rd viene dado por: M T,Rd : Tn m Donde: W T : módulo de resistencia a torsión W T : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Página 73

268 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: h : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos V Ed y M T,Ed se producen en el nudo N73, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso2+0.9 VB(270º)+0.75 N3 V Ed : Tn M T,Ed : momento flector solicitante de cálculo M T,Ed : Tn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd : Tn Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : Tn t T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. t T,Ed : 3.80 kp/cm² Siendo: W T : módulo de resistencia a torsión W T : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Página 74

269 Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: h < Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos V Ed y M T,Ed se producen para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso2+0.9 VB(270º)+0.75 N3 V Ed : Tn M T,Ed : momento flector solicitante de cálculo M T,Ed : Tn m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd : Tn Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : Tn t T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. t T,Ed : 3.80 kp/cm² Siendo: W T : módulo de resistencia a torsión W T : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Página 75

270 Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículo Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. l : 0.71 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 4 A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : Tn N cr, y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr, y : Tn N cr, z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr, z : N cr, T : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr, T : Tn Página 76

271 Barra N91/N92 Perfil: IPE-500, Perfil simple Material: Acero (S275) Z Y Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N91 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m Notación: β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: h : El axil de tracción solicitante de cálculo pésimo N Ed se produce para la combinación de hipótesis 0.8 G+1.5 Sobrecargadeuso2. N Ed : Tn N t,rd : Tn Donde: A: área bruta de la sección transversal de la barra A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Página 77

272 Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: h : El momento flector solicitante de cálculo pésimo M Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N91, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso1 El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M Ed + : Tn m M Ed - : Tn m M c,rd + : Tn m M c,rd - : Tn m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y +: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W pl,y -: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. Clase + : 1 Clase - : 1 + W pl,y : cm³ W pl,y - : cm³ f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas. Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: h : Página 78

273 El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N91, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso1. V Ed : Tn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : Tn Donde: A v : Área transversal a cortante. A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t w : espesor del alma t w : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm² Siendo: f y : límite elástico f y : kp/cm² g M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. g M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: < Donde: l w : Esbeltez del alma. l w : l máx : Esbeltez máxima. l máx : e: Factor de reducción. e : 0.92 Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f ref : kp/cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Página 79

274 Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N91, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso1. V Ed : Tn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : Tn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Página 80

275 Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia m del nudo N91, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso1. Se debe satisfacer: h : h : Donde: N t,ed : axil de tracción solicitante de cálculo N t,ed : Tn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo, según los ejes Y y Z, respectivamente. M y,ed - M z,ed + : Tn m : Tn m N pl,rd : Resistencia a tracción N pl,rd : Tn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) M pl,rd,y : Tn m M pl,rd,z : Tn m Clase : 1 M ef,ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M ef,ed : Tn m Siendo: s com,ed : Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. s com,ed : kp/cm² W y,com : Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. W y,com : cm³ A: Área de la sección bruta. A : cm² M b,rd,y : Momento flector resistente de cálculo. M b,rd,y : Tn m Página 81

276 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia m del nudo N91, para la combinación de hipótesis 1.35 G+1.5 Sobrecargadeuso Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : Tn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : Tn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículo Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras traccionadas no debe superar el valor 3.0. l : 0.14 Donde: A: área bruta de la sección transversal de la barra A : cm² f y : límite elástico f y : kp/cm² N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr : Tn N cr, y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr, y : Tn N cr, z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr, z : Tn N cr, T : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr, T : Tn Página 82