Estructuras de acero: Problemas Correas

Transcripción

1 Estructuras de acero: Problemas Correas Se pretenden calcular las correas de una nave situada en Albacete, de 18 m de lu, 5 m de altura de pilares, con un 0% de pendiente de cubierta. La separación de los pilares es de 6 m, tanto en sentido longitudinal como transversal (hastial). La longitud de la nave es de 60 m. La cubierta se ejecutará con un panel sandwich de 0,30 kn/m. El perfil de la correa será IPE. Como se trata de dimensionar las correas, se puede optar por una de las soluciones que a continuación se exponen: 1. Dimensionar con el valor máximo, que se obtiene en las onas F de las hipótesis V (faldón frontal) V 3 (faldones frontal dorsal), que se corresponden con onas inferiores al 5% del total a cubrir.. Dimensionar con los valores correspondientes a las onas G J (en las hipótesis V 1 V ) H (en la hipótesis V 3 ), de modo que habría que reforar las correas situadas en las esquinas de la nave. En la hipótesis V 3 tampoco se considera la ona G por su poca superficie su ubicación en un borde de la nave. En principio, se decide adoptar esta última solución. Dimensionar las correas con los valores no máximos, reforar las correas ubicadas en las esquinas de la nave [4]. Consideraciones geométricas Separación máxima entre correas: 1,75 m α = arctg 0, = 11,31º semilu faldón = = 9,18 m cos α 9,18 1,75 = 5, 6 vanos 7 correas por faldón 9,18 S correas = = 1,53 m 6 Estructuras de acero. Problemas. Correas. 1

2 1. Viento en cubierta 1 (figura 1) q e = q b ( C C + C C ) e pe ei pi Presión dinámica del viento q b Como la edificación se encuentra en la ona A, q b =0,4 kn/m. Coeficiente de exposición C e Si se considera que la nave se va a ubicar en terreno rural llano sin obstáculos ni arbolado de importancia, el coeficiente C e se puede obtener a partir de los valores que proporciona la tabla 3.3. Así, C e =,55. Coeficiente de presión exterior C pe La nave se encuentra situada en la ona eólica A, con grado de asperea (GA). Si se consulta la Tabla 1 del Anejo 3, teniendo en cuenta que sí se va a tener el efecto de presiones/succiones interiores (C pi = S ), que la sobrecarga de nieve es de 0,60 kn/m, la pendiente de cubierta es del 0% que no se van a utiliar valores no máximos, la combinación a estudiar es N 1 V 1 F, que significa que la acción variable fundamental es el mantenimiento, las acciones variables combinadas nieve viento transversal presión (V 1 ). La letra F indica que se da en el faldón frontal. Figura 1. Viento en cubierta a dos aguas. -45º θ 45º 1 Anejo 1 de este documento. Estructuras de acero. Problemas. Correas.

3 - Hipótesis V 1. Viento en la dirección transversal de la nave: Presión. h = 6,8 m e = min( b, h) = min( 60, 6,8) = 13,6 m d = 18 m b = 60 m e = 1,36 m 10 e = 3,4 m 4 Zona G: (60 3,4) 1,36 = 7,35 m En la tabla D.4 a) del DB SE-AE se obtiene: Para 5º: C PG = 0 Para 15º: C PG = +0, Como α = 11,31º, interpolando se obtiene: C PG = +0,13 Coeficiente de exposición C ei Considerando un grado de exposición una altura de hueco igual a /3 de la altura del pilar, mediante la tabla 3.3 del DB SE-AE, se determina el valor de C ei =,14. Coeficiente de presión interior C pi Como se recoge en el Anejo 1, si predomina el efecto de la presión exterior sobre la succión exterior, el coeficiente de presión interior C pi será 0,5 dirigido hacia abajo. En cambio, si predomina el efecto de la succión exterior sobre la presión exterior, el coeficiente de presión interior C pi será 0,7 dirigido hacia arriba. En las tablas siguientes se recogen los resultados obtenidos: Cargas de viento (presión exterior) q b (kn/m ) C e C pe q ee (kn/m ) V 1 Cubierta frontal Zona G 0,4,55 0,13 0,14 Estructuras de acero. Problemas. Correas. 3

4 Cargas de viento (succión interior) q b (kn/m ) C ei C pi q ei (kn/m ) 0,4,14 0,50 0,45 Cargas de viento (presión interior) 3 q b (kn/m ) C ei C pi q ei (kn/m ) 0,4,14 0,70 0,63 Combinando ambas situaciones se tiene: Cargas de viento Con succión interior q e (kn/m ) Con presión interior q e (kn/m ) V 1 Cubierta frontal Zona G 0,59 0,49 Por tanto, el valor de la carga de viento con el que se va a dimensionar las correas es 0,59 kn/m.. Nieve q = μ n S k El valor de la sobrecarga de nieve sobre un terreno horiontal, S k, en Albacete (690 m de altitud) es de 0,60 kn/m (tabla 3.7 DB SE-AE). El coeficiente de forma de la cubierta, al ser una cubierta con inclinación menor de 30º, μ = 1. Por tanto, q = n 0,6 kn/m 3. Sobrecarga de uso De acuerdo con la tabla 3.1del DB SE-AE se considera una carga de mantenimiento de 1 kn/m repartida uniformemente sobre una superficie horiontal. Dirigida hacia el interior del pórtico. 3 Dirigida hacia el exterior del pórtico. Estructuras de acero. Problemas. Correas. 4

5 Resumen Acciones permanentes G Acciones variables Q Peso panel sandwich 0,30 1,53 = 0,46 kn /m Peso propio correa 0,10 kn/m V 1 viento presión 0,59 1,53 = 0,90 kn/m N 1 nieve 0,6 1,53 cos α = 0,90 kn/m 1 mantenimiento 1,0 1,53 cos α = 1,50 kn/m Coeficientes de simultaneidad Ψ 0 Ψ 1 Ψ Viento 0,6 0,5 0 Nieve 4 0,5 0, 0 antenimiento La combinación más desfavorable, como a se ha dicho, es N 1 V 1 F Las combinaciones posibles son: G V 1 N 1 1 γ G γ Q Ψ 01 γ Q Ψ 0 γ Q Numéricamente: G V 1 N 1 1,35 0,90 0,75 1,50 Atendiendo a lo descrito en estos párrafos, se tiene: G = 0,56 kn/m G = 0,56 sen α = 0,11 G = 0,56 cos α = 0,55 Q 1 (viento 1): 0,90 kn/m Q 1 = 0 Q 1 = 0,90 Q (nieve): 0,90 kn/m Q = 0,90 sen α = 0,18 Q = 0,90 cos α = 0,88 Q 3 (mantenimiento): 1,5 kn/m Q 3 = 1,50 sen α = 0,9 Q 3 = 1,50 cos α = 1,47 4 Para edificaciones ubicadas en altitudes inferiores a 1000 m. Estructuras de acero. Problemas. Correas. 5

6 q γ G G + γ Q Q 3 + γ Q ψ 0 Q + γ Q ψ 01 Q 1 q γ G G + γ Q Q 3 + γ Q ψ 0 Q + γ Q ψ 01 Q 1 Numéricamente: q 1,35 0,11+ 1,50 0,9 + 1,50 0,50 0,18 + 1,50 0,60 0 = 0, 7 q 1,35 0,55 + 1,50 1,47 + 1,50 0,50 0,88 + 1,50 0,60 0,90 = 4, 4 q l Figura. odelo de cálculo de la correa. La correa se va a montar como una viga continua de dos vanos, con una separación entre apoos de l m, siendo l la separación entre pórticos. Las expresiones que determinan los momentos flectores esfueros cortantes son: l = k 1 q l = k q ( l ) n Q = k 4 q l + l Q = k 4 q ( ) l + n n ( l ) siendo n el número de tramos en que las tirantillas, si se colocan, dividen el faldón, k 1, k, k 4 coeficientes definidos en el Anejo de este documento, en el que se tiene en cuenta el montaje de la correa. Numéricamente: = 0,15 4,4 6 = 19,89 kn m Estructuras de acero. Problemas. Correas. 6

7 = 0,15 0,7 6 = 3,4 kn m 19,89 Q = 1,5 4,4 6 + = 36,47 6 kn 3,4 Q = 1,5 0,7 6 + = 5,94 6 kn El perfil IPE 10, con el cual tanteamos, es de Clase 1 (tabla 8.1): Comprobación a cortante flexión: V V = V Ed c,rd pl,rd V pl,rd = A V fd 3 En el Anejo 6 se puede obtener el valor del área sometida a cortante A V, o directamente el valor de V pl,rd. Así: pl = N = 95, V, Rd kn Como Q Q son menores que 0,5 Vpl, Rd = 47,6 kn, puede despreciarse la reducción del momento plástico resistido por la sección debido al esfuero cortante.,ed pl +,Ed pl 1 Los valores de pl pl se pueden obtener directamente del Anejo 6. pl = 1593,81 N m = 15,9 kn m pl = 3561,905 N m = 3,56 kn m,ed pl +,Ed pl 1 19,89 15,9 + 3,4 3,56 = 1,5 + 0,91 =,16 > 1 Estructuras de acero. Problemas. Correas. 7

8 Por tanto, el perfil IPE 10 no es admisible. Se puede comprobar cómo la,ed colocación de tirantillas no va a hacer que el perfil sea válido, pues el cociente supera a la unidad. Por tanto, se aumenta de perfil. pl Por ello se prueba con el IPE 140. Acciones permanentes G Acciones variables Q Peso panel sandwich 0,30 1,53 = 0,46 kn /m Peso propio correa 0,13 kn/m V 1 viento presión 0,59 1,53 = 0,90 kn/m N 1 nieve 0,6 1,53 cos α = 0,90 kn/m 1 mantenimiento 1,0 1,53 cos α = 1,50 kn/m G = 0,59 kn/m G = 0,59 sen α = 0,1 G = 0,59 cos α = 0,58 q 1,35 0,1 + 1,50 0,9 + 1,50 0,50 0,18 + 1,50 0,60 0 = 0, 73 q 1,35 0,58 + 1,50 1,47 + 1,50 0,50 0,88 + 1,50 0,60 0,90 = 4, 46 = 0,15 4,46 6 = 0,07 kn m = 0,15 0,73 6 = 3,9 kn m 0,07 Q = 1,5 4, = 36,79 6 kn 3,9 Q = 1,5 0, = 6,0 6 kn El perfil IPE 140 es de Clase 1 (tabla 8.1): Comprobación a cortante flexión: V V = V Ed c,rd pl,rd pl = N = 115, V, Rd kn Estructuras de acero. Problemas. Correas. 8

9 Como Q Q son menores que 0,5 Vpl, Rd = 57,6 kn, puede despreciarse la reducción del momento plástico resistido por la sección debido al esfuero cortante. pl = 315,381N m = 3,15 kn m pl = 508,571N m = 5,03 kn m,ed pl +,Ed pl 1 0,07 3,15 + 3,9 5,03 = 0,87 + 0,65 = 1,5 > 1 En ve de aumentar el perfil, se decide colocar tirantillas, por lo que se vuelve a calcular el momento alrededor del eje débil, modificando el valor de k (Anejo ). = k q l n ( ) = 0,07 0,73 ( 6 ) = 0,47 kn m Lógicamente disminue el cortante Q, con lo que se sigue estando en la condición VEd < 0,5 V pl, Rd, por lo que se continúa despreciando la reducción del momento plástico resistido por la sección debido al esfuero cortante. Por tanto, 0,07 3,15 + 0,47 5,03 = 0,87 + 0,09 = 0,96 < 1 Admisible Comprobación a flecha (ELS) En el Anejo 3 se puede comprobar que la combinación más desfavorable es N 1 V 1 F, que corresponde a mantenimiento como acción variable fundamental, combinada con nieve viento transversal presión, en el faldón frontal. Atendiendo a estas comprobaciones, las combianaciones a estudiar son: Acciones de corta duración irreversibles: j 1 G k,j + Q k,1 + i> 1 ψ 0,i Q k,i Continuando con el criterio de dimensionar con los valores no pésimos, la combinación más desfavorable es N 1 V 1 F (mantenimiento como acción variable fundamental, combinada con nieve viento transversal presión, faldón frontal): Estructuras de acero. Problemas. Correas. 9

10 G + Q 3 + ψ0,1 Q1 + ψ0, Q 0,58 + 1,47 + 0,5 0,88 + 0,6 0,90 = 3,03 kn/m Acciones de corta duración reversibles: j 1 G k,j + ψ 1,1 Q k,1 + i> 1 ψ,i Q k,i Las variaciones posibles para la combinación N 1 V 1 F son: G + ψ 1,3 Q3 + ψ,1 Q1 + ψ, Q G + ψ 1, Q + ψ,1 Q1 + ψ,3 Q3 G + ψ 1,1 Q1 + ψ, Q + ψ,3 Q3 0, = 0,58 kn/m 0,58 + 0, 0, = 0,76 0,58 + 0,5 0, = 1,03 kn/m kn/m Acciones de larga duración: j 1 G k,j + i> 1 ψ,i Q k,i G + ψ,1 Q1 + ψ, Q + ψ,3 Q3 0, = 0,58 kn/m Por tanto, se calculará la deformación máxima con el maor valor calculado, q = 3,03 kn/m La flecha máxima se puede calcular mediante la expresión, δ max k 3 q Ι k l 4 donde el significado de las variables se describe en el Anejo. δ 0,48 3, max = 1,80 cm Estructuras de acero. Problemas. Correas. 10

11 l 600 Como valor de la flecha admisible se toma δadm = = =,00 cm, por lo que se comprueba que la flecha máxima es inferior al valor adoptado, por lo que el perfil IPE 140, con la colocación de tirantillas, es una solución válida. Todos los cálculos realiados en este problema pueden comprobarse en la referencia [3]. Referencias [1] Documento Básico SE Seguridad Estructural (006). Ed. inisterio de Fomento. adrid. [] Documento Básico SE-AE Seguridad Estructural. Acciones en la edificación (006). Ed. inisterio de Fomento. adrid. [3] Lópe Perales, J.A; Lópe García, L; oreno Valencia, A; Alcobendas Cobo, P.J. (007). CTE Acciones en correas. Retrieved a, 5, 007, from Ingeniería Rural Web site: [4] Lópe Perales, J.A; Lópe García, L; oreno Valencia, A; Alcobendas Cobo, P.J. (007). Herramientas de cálculo para la obtención de acciones en la hipótesis más desfavorable en cubiertas de naves a dos aguas. AgroIngeniería 007. Albacete. Estructuras de acero. Problemas. Correas. 11

12 Anejo 1 Viento en cubierta La acción de viento, en general una fuera perpendicular a la superficie de cada punto expuesto, o presión estática, que puede expresarse como: q e = q b C e C p siendo: q b Presión dinámica del viento. Esta presión vale 0,4, 0,45 ó 0,5 kn/m en función de la ona geográfica A, B o C, en la que se encuentre la edificación (Anejo D, apartado D.1 del DB SE-AE). C e Coeficiente de exposición, variable con la altura del punto considerado, en función del grado de asperea del entorno donde se encuentra ubicada la construcción. Este valor se puede obtener de la tabla 3.3 del DB SE-AE o mediante las expresiones generales que se describen en el Anejo D, apartado D. del mismo documento. Puede comprobarse como los resultados son prácticamente coincidentes, por lo que su sencille rapide se recomienda el uso de la tabla 3.3. Estructuras de acero. Problemas. Correas. 1

13 El coeficiente de exposición C e para alturas sobre el terreno, no maores de 00 m, puede determinarse con la expresión: C e = F ( F + 7 k) F = k ln max (, Z) L siendo k, L, Z parámetros característicos de cada tipo de entorno, según la tabla D.. C p Coeficiente eólico o de presión, dependiente de la forma orientación de la superficie respecto al viento, en su caso, de la situación del punto respecto a los bordes de esa superficie. Si el edificio presenta grandes huecos 5 la acción de viento genera, además de presiones en el exterior, presiones en el interior, que se suman a las anteriores. 5 El término grandes huecos es mu impreciso. Argüelles, en cálculos de naves convencionales, se acoge a la inexistencia de grandes huecos para despreciar en el cálculo las presiones interiores. Estructuras de acero. Problemas. Correas. 13

14 El coeficiente eólico de presión interior, C pi, se considera único en todos los paramentos interiores del edificio. Para la determinación de la presión interior, en edificios de una sola planta, se considerará como coeficiente de exposición el correspondiente a la altura del punto medio del hueco, salvo que exista un hueco dominante, en cuo caso el coeficiente de exposición será el correspondiente a la altura media de dicho hueco. Si el edificio tiene varias plantas se considerará la altura media de la planta analiada. Un hueco se considera dominante si su área es por lo menos die veces superior a la suma de las áreas de los huecos restantes. En naves industriales, donde lo normal 6 h H es que 1, Cpi = +0, 7 cuando S = 0 d HT (área de huecos en onas de succión respecto al área total de huecos), H C pi = 0,5 cuando S = 1. H T Por tanto, para correas la situación más desfavorable corresponde a: - Si predomina el efecto de la presión exterior sobre la succión exterior, el valor del coeficiente de presión interna más desfavorable es C pi = 0, 5, dirigido hacia abajo, con lo que se suma al valor de la presión. - Si predomina el efecto de la succión exterior sobre la presión exterior, el valor del coeficiente de presión interna más desfavorable es C pi = +0, 7, dirigido hacia arriba, con lo que se suma al valor de la succión. Resumiendo, la acción de viento, o presión estática, se expresa como: q e = q b ( C C + C C ) e pe ei pi 6 Si h/d 4, C pi =+0,4 C pi =-0,3. Para valores intermedios de la esbelte en el plano paralelo al viento, los valores se interpolan. Estructuras de acero. Problemas. Correas. 14

15 siendo C ei el coeficiente de exposición correspondiente a la altura del punto medio del hueco, que, para quedarnos genéricamente del lado de la seguridad, consideraremos igual a /3 de la altura del pilar. Estructuras de acero. Problemas. Correas. 15

16 Anejo Tablas para el cálculo de correas k 1 q l δ max k 3 q Ι k l 4 k q l n R k 4 q l siendo Coeficientes definidos en la tabla Carga ponderada en la dirección en kn/m Carga ponderada en la dirección en kn/m Carga característica en la dirección en kn/m l Separación entre pórticos transversales en m n Número de vanos, en el plano del faldón, formados por las tirantillas I omento de inercia del perfil respecto al eje principal - en cm 4 k i q q q k Valores de los coeficientes k 1, k k 3 para el cálculo de correas Adaptado de Argüelles (000). k Coeficientes Número de vanos 1 [1] [] 3 o más [] k 1 0,15 0,15 0,105 n = 1 0,15 0,15 0,105 n = 0,15 0,07 0,077 n = 3 0,05 0,086 0,086 k 3 0,60 0,48 0,310 [1] omento en el centro del vano [] omento en la sección del primer apoo interior Valores del coeficiente k 4 para el cálculo de correas Coeficientes Número de vanos 1 [1] [] 3 o más [] k 4 0,500 1,50 1,100 [1] Reacción en el apoo extremo [] Reacción en el apoo interior Estructuras de acero. Problemas. Correas. 16

17 Anejo 3 Combinaciones de acciones más desfavorables para naves de 15 m de lu [ref. 4] Tabla 1. Resumen de combinaciones más desfavorables para naves de 15 m de lu q de nieve 0,60-0,70 kn/m Lu = 15 m A B C GA Nieve = 0,6-0,7 kn/m 8 % 0 % 8 % 0 % 8 % 0 % Cpi = N Cpi = S áximos I V FN 0 V 3 N 0 V FN 0 V 3 N 0 V FN 0 V 3 N 0 IV N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F V FN 0 No máximos I N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F IV áximos (3) V FN 0 V FN 0 V 3 N 0 V 3 N 0 V FN 0 I N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V 1 F (4) IV N 1 V D No máximos I N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F IV Tabla. Resumen de combinaciones más desfavorables para naves de 15 m de lu q de nieve 0,0-0,30 kn/m Lu = 15 m A B C GA Nieve = 0,-0,3 kn/m 8 % 0 % 8 % 0 % 8 % 0 % Cpi = S V FN 0 V 3 N 0 V FN 0 V 3 N 0 áximos I V FN 0 V 3 N 0 IV N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V 1 F No máximos I N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F IV Cpi = N áximos No máximos (5) V FN 0 V 3 N 0 V FN 0 V 3 N 0 V FN 0 (3) V 3 N 0 I N 1 V 1 F N 1 V 1 F IV N 1 V D N 1 V D N 1 V D N 1 V 1 F I N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F IV (3) N 1 V 1 F en ELS. (4) V 3 N 0 para grado de asperea I, altura de pilares 7 m en ELU. (5) N 1 V D en ELS. Estructuras de acero. Problemas. Correas. 17

18 Anejo 4 Combinaciones de acciones más desfavorables para naves de 15 m de lu [ref. 4] Tabla 3. Resumen de combinaciones más desfavorables para naves de 30 m de lu q de nieve 0,60-0,70 kn/m Lu = 30 m A B C GA Nieve = 0,6-0,7 kn/m 8 % 0 % 8 % 0 % 8 % 0 % Cpi = S Cpi = N áximos No máximos áximos No máximos V FN 0 V 3 N 0 V FN 0 V 3 N 0 V FN 0 V 3 N 0 I N 1 V 1 F IV N 1 V D N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F V FN 0 I N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F IV V FN 0 V FN 0 V FN 0 V 3 N 0 I N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D (6) N 1 V 1 F (7) N 1 V 1 F IV N 1 V D I N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F IV Tabla 4. Resumen de combinaciones más desfavorables para naves de 30 m de lu q de nieve 0,0-0,30 kn/m Lu = 30 m A B C GA Nieve = 0,-0,3 kn/m 8 % 0 % 8 % 0 % 8 % 0 % Cpi = S V FN 0 V 3 N 0 V FN 0 V 3 N 0 áximos I V FN 0 V 3 N 0 IV N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V 1 F No máximos I N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F IV Cpi = N áximos No máximos V FN 0 V 3 N 0 V FN 0 V 3 N 0 V FN 0 (8) V 3 N 0 I N 1 V 1 F N 1 V 1 F IV N 1 V D N 1 V D N 1 V D N 1 V 1 F I N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F N 1 V D N 1 V 1 F IV (7) V 3 N 0 para naves con pilares de 5 m de altura, en ELU. (6) V FN 0 para naves con pilares de 5 m de altura, en ELU. (8) N 1 V 1 F para grado de asperea I en ELS. Estructuras de acero. Problemas. Correas. 18

19 Anejo 5 Tabla de perfiles IPE DIENSIONES mm SECC. PESO REFERIDO AL EJE - REFERIDO AL EJE - IPE h b t w t f r h 1 / d A cm P kg/m I cm 4 W cm 3 i cm W pl cm 3 I cm 4 W cm 3 i cm W pl cm 3 IPE ,8 5, , ,1 0 3,4 3, 8,49 3,69 1,05 5, ,1 5, ,3 8, , 4,07 39,4 15,9 5,79 1,4 9, ,4 6, , 10, ,9 60,8 7,7 8,65 1,45 13, ,7 6, ,4 1, ,3 5,74 88,4 44,9 1,3 1,65 19, , ,1 15, ,58 13,8 68,3 16,7 1,84 6, , ,9 18, ,4 166,4 101,,05 34, ,6 8, ,5, , ,5,4 44, ,9 9, ,4 6, , ,3, , 9, ,1 30, , ,3, ,6 10, ,9 36, , , 3, ,1 10, ,8 4, , ,5 3, ,5 11, ,6 49, , ,5 3, , ,7 57, , ,6 13, ,5 66, , , ,4 14, ,8 77, , , , , , , ,1 17, , , , , Estructuras de acero. Problemas. Correas. 19

20 Anejo 6 Valores de agotamiento a esfuero cortante en perfiles IPE Perfiles cargados paralelamente al alma IPE A V (mm V ) pl,rd (N) S35 S75 S , , , , , , , , , , , , , , , , , Perfiles cargados perpendicularmente al alma IPE A V (mm V ) pl,rd (N) S35 S75 S , , , , , , , , , , , , , , Estructuras de acero. Problemas. Correas. 0

21 Anejo 7 Valores de agotamiento a flexión en perfiles IPE IPE pl,rd (N.m) S35 S75 S355 IPE , , , , , , , , , ,76 315, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,49 448, , , , , , , , , , , , , IPE pl,rd (N.m) S35 S75 S , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , IPE Estructuras de acero. Problemas. Correas. 1