Anejo nº 17 ENSAYO EN MODELO FÍSICO Y MATEMÁTICO 2D

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1 Anejo nº 17 ENSAYO EN MODELO FÍSICO Y MATEMÁTICO 2D CONTENIDO 1. INTRODUCCIÓN ALCANCE Y OBJETIVOS CONDICIONES DEL MODELO INSTALACIONES CONSTRUCCIÓN DEL MODELO GENERACIÓN DEL OLEAJE INSTRUMENTACIÓN EN EL CANAL DE OLEAJE METODOLOGÍA DE ENSAYOS EN CANAL 3D INSTALACIONES CONSTRUCCIÓN DE LA BATIMETRÍA Y DEL MODELO GENERACIÓN DEL OLEAJE CONDICIONES DE LAS PROPAGACIONES EN IH2VOF BASES DEL ESTUDIO SECCIONES DE CONTROL CONDICIONES DE OLEAJE NIVELES DE MAREA REBASE

2 5. RESULTADOS ESTABILIDAD DURANTE LA FASE DE CONSTRUCCION NÚCLEO FILTRO SECUNDARIO SUPERESTRUCTURA MANTO PRINCIPAL REBASE SECCIÓN SIN ESPALDÓN SECCIÓN CON ESPALDÓN CONCLUSIONES ÍNDICE DE FIGURAS Figura 1. Canal de oleaje 2D de INHA. Figura 2. Sistema de absorción activa. Figura 3. Sección del dique con espaldón Figura 4. Sección del dique sin espaldón Figura 5. Caracterización del oleaje a pie de obra (Situación más desfavorable). Figura 6. Niveles del mar en el puerto de Santa Cruz de Tenerife. Figura 7. Análisis de los niveles observados. Figura 8. Límites de rebase para daño a personas. Figura 9. Límites de rebase para daño a vehículos. Figura 10. Límites de rebase para daño a edificios. Figura 11. Límites de rebase para zonas abrigadas. Figura 12. Sección del dique (núcleo) sometida a diferentes valores de Hs. Figura 13. Sección del dique (con filtro secundario) sometida a diferentes valores de Hs. Figura 14. Presiones impulsivas para Hs =10m. Figura 15. Presiones para Hs =10m. Figura 16. Resultados para Hs = 10m. Figura 17. Presiones impulsivas para Hs = 9m. CABILDO INSULAR DE TENERIFE Figura 18. Presiones para Hs = 9m. Figura 19. Resultados para Hs = 9m. Figura 20. Presiones impulsivas para Hs = 8m. Figura 21. Presiones para Hs = 8m. Figura 22. Resultados para Hs = 8m. Figura 23. Presiones impulsivas para Hs = 7m. Figura 24. Presiones para Hs = 7m. Figura 25. Resultados para Hs = 7m. Figura 26. Presiones impulsivas para Hs = 6m. Figura 27. Presiones para Hs = 6m. Figura 28. Resultados para Hs = 6m. Figura 29. Presiones impulsivas para Hs = 5m. Figura 30. Presiones para Hs= 5m. Figura 31. Resultados para Hs = 5m. Figura 32. Manto principal antes de la acción del oleaje Figura 33. Manto principal bajo acción de oleaje de Hs = 5m. Figura 34. Manto principal bajo acción de oleaje de Hs = 6m. Figura 35. Manto principal bajo acción de oleaje de Hs = 7m. Figura 36. Manto principal bajo acción de oleaje de Hs = 8m. Figura 37. Manto principal bajo acción de oleaje de Hs = 9m. Figura 38. Manto principal bajo acción de oleaje de Hs = 10m. Figura 39. Sección sin espaldón. Figura 40. Serie de olas del temporal para la sección sin espaldón. Figura 41. Rebase acumulado sección 4. Figura 42. Rebase instantáneo para la sección sin espaldón. Figura 43. Velocidad media de rebase sección sin espaldón. Figura 44. Sección con espaldón. Figura 45. Serie de olas del temporal para las secciones con espaldón. Figura 46. Rebase acumulado para la sección con espaldón. Figura 47. Rebase instantáneo para la sección con espaldón. Figura 48. Velocidad media de rebase para la sección con espaldón. ESTUDIO DE INGENIERÍA

3 1. INTRODUCCIÓN El objetivo del presente anejo es realizar un estudio de estabilidad y rebase del dique principal del Puerto ubicado en el término municipal de Puerto de la Cruz. Para ello se ha realizado un ensayo en modelo físico en el Instituto de Hidrodinámica Aplicada y complementado mediante un estudio en modelo matemático con la herramienta IH2VOF. El Instituto de Hidrodinámica Aplicada, INHA es el laboratorio privado de ensayos hidráulicos de ingeniería portuaria y costera más completo y avanzado de España. Desde 1991, INHA ha continuado con su desarrollo, crecimiento y consolidación como centro de innovación tecnológica. Una amplia y profunda experiencia en el ámbito de la ingeniería hidráulica, marítima y portuaria adquirida desde sus inicios hasta la actualidad avala a INHA en el desarrollo de sus Proyectos y Ensayos Hidrodinámicos para cualquier cliente del mundo. IH2VOF resuelve el flujo bidimensional de onda para dominios híbridos en un sistema de ecuaciones de Navier Stokes tanto en la región del fluido (agua del mar) como en el medio poroso (manto principal, filtros, etc.) mediante la formulación de Reynolds. La turbulencia se modeliza usando un modelo k-ε. 2. ALCANCE Y OBJETIVOS El objetivo principal de los ensayos 2D es estudiar la estabilidad de las secciones tipo del puerto. Por tanto, estos ensayos tendrán como finalidad estudiar, en condiciones extremales de oleaje: La estabilidad del dique proyectado. Medir los esfuerzos sobre el dique. Evaluar posibles averías. Cuantificar los rebases producidos. En su caso, conocer la transmisión del oleaje. Los trabajos que deben realizarse para la consecución de los objetivos son los siguientes: Recopilación de información y análisis de la misma. Construcción del modelo físico 2D a una escala 1/40 Calibración de la instrumentación de medida. Ensayos en canal 2D de estabilidad, rebase, presiones sobre el dique. Análisis de los resultados obtenidos. IH2VOF es uno de los modelos más avanzadas gracias a su capacidad, robustez y una amplia validación tanto para la hidrodinámica de la zona de surf y la estabilidad y la funcionalidad de las estructuras costeras convencionales o no convencionales. Generación de oleaje realista, segunda generación de órdenes y la absorción de la onda activa son algunas de las características únicas incluidas en el modelo. 3

4 CABILDO INSULAR DE TENERIFE 2.1. CONDICIONES DEL MODELO INSTALACIONES El canal de ensayos hidrodinámicos de INHA tiene unas dimensiones de 52,0 x 1,8 x 2,0 metros. Está equipado con un generador de oleaje irregular, que es capaz de reproducir olas máximas de hasta 0,7 m en el modelo. El sistema de generación de oleaje del canal consiste en un módulo o actuador de tipo pistón. Las dimensiones de la paleta son de 1,8 m de ancho y 2 m de alto, y su recorrido máximo es de 1 m. El control de la paleta se realiza mediante un paquete de software de control que permite también la adquisición de datos y su análisis posterior. El programa, que funciona mediante un menú de opciones, permite generar oleaje regular e irregular y cualquier tipo de espectro (Pierson-Moscowitz, JONSWAP, etc.) a través del control online ejercido sobre la paleta, a la vez que permite almacenar los datos medidos por los diferentes sensores instalados en el canal. Dichos datos pueden ser analizados y presentados en forma gráfica mediante la aplicación de análisis estadísticos y en frecuencia de las series temporales. Figura 1. Canal de oleaje 2D de INHA. Asimismo, y con el fin de garantizar la fiabilidad del oleaje generado en el canal de las instalaciones de INHA, durante los ensayos se utiliza el sistema de absorción de oleaje Awasys, cuya implementación permite controlar las re-reflexiones de dicho oleaje con la paleta generadora, al mismo tiempo que homogeneizar el tren de ondas incidente sobre la estructura a una distribución tipo Rayleigh. 4 ESTUDIO DE INGENIERÍA

5 Los materiales utilizados para la reproducción de las escolleras serán áridos seleccionados, de forma que se reproduzcan adecuadamente los fenómenos que afectan a la estabilidad de las mismas. En su caso, los bloques de hormigón se reproducirán mediante elementos prefabricados con las dimensiones y densidades adecuadas, de forma que se mantenga el número de estabilidad entre modelo y prototipo. En su caso, el cajón y/o el espaldón del dique se reproducirán en madera de forma que se mantenga la geometría exterior del mismo y se vean reproducidos los fenómenos hidrodinámicos que afectan al dique GENERACIÓN DEL OLEAJE Con el fin de representar los fenómenos naturales de forma más realista, los ensayos serán efectuados con oleaje irregular. El espectro del oleaje generado será del tipo JONSWAP con factor de apuntamiento = 3,3. El sistema de generación contará con un sistema de absorción de oleaje que impedirá que las re-reflexiones que se producen en la zona de palas afecten al oleaje generado hacia el dique. Se propone el siguiente programa: se realizarán un total de 16 ensayos de oleaje irregular, distribuidos de la siguiente forma: Figura 2. Sistema de absorción activa CONSTRUCCIÓN DEL MODELO Se construirá el modelo reducido de modo que permita reproducir fielmente las características estructurales e hidrodinámicas del dique conservando la similitud de Froude. Tentativamente, la sección a estudiar en canal de oleaje se representará a una escala aproximada de 1/40, a definir posteriormente de forma más detallada cuando el Cliente aporte todas las características de las obras, que son las que acabarán definiendo la escala. 2 secciones a ensayar. 1 nivel de marea. 6 escalones de altura de ola Hs. 1 período de pico Tp. La duración de los ensayos será de 1000 olas INSTRUMENTACIÓN EN EL CANAL DE OLEAJE En el canal de oleaje, se instalarán hasta seis medidores de altura de ola delante del dique, con el fin de calibrar adecuadamente el oleaje incidente y poder separar las ondas incidentes de las reflejadas, mediante el algoritmo RefCross de Grønbech et al. (1996), una extensión del método de Mansard y Funke (1.980). 5

6 El método de absorción de oleaje se realiza con el sistema Awasys instalado en el canal de oleaje de INHA que evitará la presencia de re-reflexiones que podrían distorsionar la calidad de los resultados finales. Para su funcionamiento se utilizarán dos sondas de nivel emplazadas frente a la paleta generadora de oleaje. El registro de datos se realizará mediante el uso de sensores de nivel de tipo resistivo que medirán la elevación de la superficie libre del agua con una frecuencia no menor a 100 Hz. Las mediciones del caudal de rebase se realizan mediante el registro con una sonda de nivel del calado acumulado en una bandeja de rebase que, mediante un encauzador situado en la coronación del dique, almacena el volumen de agua que supera la estructura. Para analizar la estabilidad global, se utilizará el criterio de Van der Meer (1.988) y/o la formulación de Gerding (1.993), en la que se define un parámetro de NOD de daños (relacionado con el nivel de averías) expresado como el número de bloques desplazados en una franja de anchura el diámetro equivalente de la pieza: Para calcular dicho índice se tomarán fotografías de la sección del dique desde un punto fijo, con una inclinación ortogonal a la superficie a evaluar, antes y después de cada uno de los ensayos. En cuanto a las presiones sobre la estructura, se colocarán sensores de presión en el espaldón (en el caso de que la solución sea en talud), en la parte frontal y en la base del dique, en una alineación vertical y otra horizontal, de modo que puedan obtenerse los esfuerzos. En caso de que la solución a ensayar sea vertical, se colocarán sensores sobre el paramento del dique vertical y sobre la cimentación del cajón. Durante la realización de los ensayos se tomarán fotografías de los mismos y se realizarán, en todo momento, grabaciones en DVD desde distintos ángulos para un posterior análisis de posibles incidencias durante los ensayos. CABILDO INSULAR DE TENERIFE 3. METODOLOGÍA DE ENSAYOS EN CANAL 3D 3.1. INSTALACIONES El tanque de ensayos hidrodinámicos de INHA tiene unas dimensiones de 22,52 x 27,60 metros. El sistema de generación de oleaje consiste en tres módulos o actuadores de tipo pistón que pueden ser trasladados y colocados alineadamente en distintas posiciones de la piscina mediante un puente grúa de forma que pueda obtenerse la oblicuidad del oleaje deseada. Las dimensiones de las paletas correspondientes a los tres actuadores disponibles son de 6,00m de largo y 1,00m de alto, y su recorrido es de ±0,25m. El ancho de los actuadores es de 2,00m y su misión es generar oleaje unidireccional. Cada uno de los actuadores está accionado por un pistón conectado a un generador hidráulico que bombea aceite a presión mediante una bomba impulsada por un motor eléctrico. A lo largo de las paredes laterales de la piscina y en los contornos del modelo se colocan sistemas de amortiguación y/o de encauzamiento del oleaje que permitan asegurar que se consigue el oleaje con la dirección de incidencia esperada, evitando reflexiones y pérdidas de energía indeseadas en los contornos del modelo CONSTRUCCIÓN DE LA BATIMETRÍA Y DEL MODELO La batimetría a reproducir será la batimetría de la zona hasta una profundidad adecuada para la generación de los oleajes de la zona a partir de la cual se dejará fondo plano para la adecuada generación de los oleajes de la zona. Se construirá el modelo reducido de modo que permita reproducir fielmente las características estructurales e hidrodinámicas del dique conservando la similitud de Froude. 6 ESTUDIO DE INGENIERÍA

7 Tentativamente, la batimetría y el modelo se reproducirán a una escala aproximada de 1/125. Los cajones se construirán con materiales que reproduzcan las características hidrodinámicas de la sección de forma que se reproduzcan correctamente los fenómenos de reflexión y transmisión del oleaje. En estos ensayos, la estabilidad de los elementos no está sometida a análisis, de modo que no será necesario mantener estrictamente el número de estabilidad entre el modelo y el prototipo. 4. BASES DEL ESTUDIO Se analizarán las distintas secciones del dique principal con el fin de determinar la estabilidad de cada uno de los perfiles. Además de la estabilidad estructural también se estudiará el fenómeno del rebase SECCIONES DE CONTROL Las secciones de control se describen en la siguiente figura: 3.3. GENERACIÓN DEL OLEAJE Con el fin de representar los fenómenos naturales de forma más realista, todos los ensayos serán efectuados con oleaje irregular. El espectro del oleaje generado será del tipo JONSWAP con factor de apuntamiento = 3,3, o aquel que sea facilitado por el cliente en función de estudios previos de oleaje. Se propone el siguiente programa: se realizarán un total de 12 ensayos de oleaje irregular, distribuidos de la siguiente forma: 2 configuraciones de planta a ensayar. 1 nivel de marea. 1 dirección de oleaje. 6 escalones de altura de ola Hs. 1 período de pico Tp. Figura 3. Sección del dique con espaldón 3.4. CONDICIONES DE LAS PROPAGACIONES EN IH2VOF Se realizaran propagaciones con oleaje irregular de duración segundos para determinar los rebases y las presiones en la superestructura y así garantizar la validez de los resultados. Figura 4. Sección del dique sin espaldón 7

8 4.2. CONDICIONES DE OLEAJE Las condiciones de oleaje que se propagarán son las que rompen directamente contra la estructura al ser el caso más desfavorable tanto para las presiones como para el rebase. Las simulaciones revelan que, como era predecible, las condiciones de oleaje más desfavorables a pie de obra se dan para las propagaciones de los oleajes de cálculo para la dirección de NW. Esto se debe a que las alturas de ola en aguas profundas en estas direcciones son las mayores y a que el oleaje que proviene de estas direcciones se refracta en menor medida. Los resultados de las simulaciones de propagación del oleaje pueden verse a continuación: CABILDO INSULAR DE TENERIFE Los valores que faltan en las tablas corresponden a puntos en que el oleaje se ha difractado y en los que, dado que el modelo numérico no considera el fenómeno de la difracción, no se han obtenido datos fiables. De todas formas, estos valores pueden omitirse en el estudio dado que la difracción conlleva una importante reducción de la altura de ola NIVELES DE MAREA Las variaciones en el nivel del mar vienen determinadas por numerosos factores de los cuales los más importantes son las mareas. El clima marítimo de las islas Canarias es tal que se da marea semidiurna, que resulta en dos pleamares y dos bajamares en el transcurso de un día lunar. Los niveles de mar de ambas pleamares no son iguales y lo mismo pasa con las bajamares. Es importante estudiar las mareas dado que las solicitaciones que sufre el puerto bajo las condiciones de oleaje de diseño pueden variar en gran medida según el nivel del mar. Por ello se han utilizado los registros del mareógrafo de Tenerife para definir las oscilaciones en el nivel del mar en la isla de Tenerife y, por lo tanto, en el Puerto de la Cruz. En la siguiente figura se pueden ver las principales referencias de nivel del mar calculadas sobre todo el período de datos disponible. La unidad de las alturas es el centímetro y están referidas al cero REDMAR. Los extremos y valor medio de las carreras de marea, también en centímetros, están centrados en la vertical sobre un eje arbitrario. Figura 5. Caracterización del oleaje a pie de obra (Situación más desfavorable). 8 ESTUDIO DE INGENIERÍA

9 De modo ilustrativo se incluyen en la figura anterior las estadísticas de pleamares y bajamares observadas y astronómicas. Estos parámetros han sido calculados sobre toda la serie de pleamares/bajamares y sobre las pleamares/bajamares coincidentes con mareas vivas y mareas muertas. La unidad de todos los parámetros es el centímetro REBASE Para el análisis del rebase se aplicaran las recomendaciones expuestas en el EUROTOP WAVE OVERTOPPING OF SEA DEFENSES AND RELATED STRUCTURES. En él se distinguen 4 tablas distintas según sujeto afectado por el rebase. Figura 6. Niveles del mar en el puerto de Santa Cruz de Tenerife. Como se puede observar en la figura, la carrera máxima es de 285 centímetros. A la vista del análisis realizado sobre el emplazamiento del puerto en cuestión, se ha decidido utilizar en este proyecto un valor de carrera de marea de 2,70 metros. En la primera se presentan los valores de descarga media y volumen máximo de descarga peligrosos para las personas. En la segunda se presentan los mismos valores para los vehículos y en la tercera para edificios y embarcaciones. Finalmente en la última tabla se resumen los parámetros en función del tipo de defensa. Figura 8. Límites de rebase para daño a personas. Figura 7. Análisis de los niveles observados. Figura 9. Límites de rebase para daño a vehículos. 9

10 CABILDO INSULAR DE TENERIFE 5. RESULTADOS 5.1. ESTABILIDAD DURANTE LA FASE DE CONSTRUCCION Figura 10. Límites de rebase para daño a edificios. Existe un riesgo de daño parcial durante la fase de construcción cuando el núcleo o los filtros están expuestos directamente a las acciones del oleaje. Por esta razón se han realizado dos test, uno con el núcleo expuesto y otro con el núcleo y el segundo filtro correctamente ubicado NÚCLEO El núcleo se ha simulado con en PMVE al ser el caso más desfavorable. A continuación se presentan las imágenes de la deformación sufrida y los valores de Hs del temporal aplicado. Figura 11. Límites de rebase para zonas abrigadas. 10 ESTUDIO DE INGENIERÍA

11 FILTRO SECUNDARIO El filtro secundario se ha simulado con en PMVE al ser el caso más desfavorable. A continuación se presentan las imágenes de la deformación sufrida y los valores de Hs del temporal aplicado. Figura 13. Sección del dique (con filtro secundario) sometida a diferentes valores de Hs SUPERESTRUCTURA En el siguiente apartado se presentan los resultados de las presiones inducidas por el oleaje contra espaldón. Se ha tomado como referencia el temporal que rompe contra la estructura. Figura 12. Sección del dique (núcleo) sometida a diferentes valores de Hs. En las siguientes figuras se muestra la distribución de las fuerzas horizontales y verticales sobre la estructura. En cada figura se dan los valores simultáneos de la fuerza horizontal total, la fuerza vertical total, el momento (alrededor de la esquina trasera de la placa base) causada por las fuerzas horizontales, el momento resultante de las fuerzas verticales. 11

12 CABILDO INSULAR DE TENERIFE Todos los valores indicados son para pruebas en PMVE que es la situación más desfavorable. Figura 16. Resultados para Hs = 10m. Figura 14. Presiones impulsivas para Hs =10m. Figura 17. Presiones impulsivas para Hs = 9m. Figura 15. Presiones para Hs =10m. 12 ESTUDIO DE INGENIERÍA

13 Figura 18. Presiones para Hs = 9m. Figura 20. Presiones impulsivas para Hs = 8m. Figura 19. Resultados para Hs = 9m. Figura 21. Presiones para Hs = 8m. 13

14 CABILDO INSULAR DE TENERIFE Figura 22. Resultados para Hs = 8m. Figura 24. Presiones para Hs = 7m. Figura 23. Presiones impulsivas para Hs = 7m. Figura 25. Resultados para Hs = 7m. 14 ESTUDIO DE INGENIERÍA

15 Figura 28. Resultados para Hs = 6m. Figura 26. Presiones impulsivas para Hs = 6m. Figura 29. Presiones impulsivas para Hs = 5m. Figura 27. Presiones para Hs = 6m. 15

16 CABILDO INSULAR DE TENERIFE Estas condiciones son las más críticas para la carga sobre la estructura de la pared del espaldón. En el cálculo del volumen de hormigón necesario se utiliza un factor de seguridad de 1,2 en la fuerza horizontal y un coeficiente de fricción para la placa de base de 0,6. Este es un enfoque muy conservador, y por lo tanto podría ser relajado en los cálculos de diseño final. Sin embargo, al hacerlo, hay que señalar que la situación más crítica es el deslizamiento del dique de abrigo. Por lo tanto los cálculos adicionales se realizaron con un factor de seguridad igual a 1 y un coeficiente de fricción de 0, MANTO PRINCIPAL Figura 30. Presiones para Hs= 5m. En las siguientes figuras se presenta el manto principal ensayado simulando bloques de 75T de peso y las condiciones de oleaje más desfavorables, que en este caso corresponde a PMVE. Figura 31. Resultados para Hs = 5m. Las olas de mayor tamaño que se presentan frente a la estructura tienen, debido a las limitaciones de profundidad, con una altura máxima de ola significante de Hs = 9,8 metros en PMVE. Figura 32. Manto principal antes de la acción del oleaje 16 ESTUDIO DE INGENIERÍA

17 Figura 33. Manto principal bajo acción de oleaje de Hs = 5m. Figura 35. Manto principal bajo acción de oleaje de Hs = 7m. Figura 34. Manto principal bajo acción de oleaje de Hs = 6m. Figura 36. Manto principal bajo acción de oleaje de Hs = 8m. 17

18 CABILDO INSULAR DE TENERIFE Estas figuras muestran la respuesta del manto principal bajo distintos oleajes. Para oleajes de más de 8m se pueden observar daños leves sobre la estructura REBASE En el presente apartado se exponen las tasas de rebase obtenidas en el presente estudio. Para ello se han realizado simulaciones con oleaje irregular y de duración segundos. Para el análisis del rebase se aplicaran las recomendaciones expuestas en el EUROTOP WAVE OVERTOPPING OF SEA DEFENSES AND RELATED STRUCTURES. En él se distinguen 4 tablas distintas según sujeto afectado por el rebase. Figura 37. Manto principal bajo acción de oleaje de Hs = 9m. Para hacer un análisis global del dique se estudiaran las principales secciones, diferenciando entre la sección rebasable sin espaldón y la sección no rebasable con espaldón SECCIÓN SIN ESPALDÓN En este apartado se analiza el rebase de la sección sin espaldón que se trata de la sección 4. Para este caso cabe destacar que el dique es rebasable. Figura 39. Sección sin espaldón. Figura 38. Manto principal bajo acción de oleaje de Hs = 10m. 18 ESTUDIO DE INGENIERÍA

19 El temporal propagado para el estudio del rebase se muestra a continuación: Figura 42. Rebase instantáneo para la sección sin espaldón. Figura 40. Serie de olas del temporal para la sección sin espaldón. El rebase acumulado alcanza un valor total de 200m 3 /m para el temporal estudiado. Esto significa que la tasa de rebase es de 55,5 l/s/m, que siendo una tasa de rebase alta no es preocupante debido a que se trata de una sección rebasable. Por lo tanto no existe riesgo de pérdida de vidas humanas ni hay una disminución del nivel de servicio del puerto. Estos resultados se pueden ver en las siguientes figuras. En la primera, el rebase acumulado, en la segunda, el rebase instantáneo y en la tercera, la velocidad media de rebase. Figura 43. Velocidad media de rebase sección sin espaldón SECCIÓN CON ESPALDÓN En este apartado se tienen en cuenta tanto la sección 1 como la sección 2 al tener la misma morfología de defensa respecto al oleaje. La única distinción entre ambas secciones es que la primera no dispone de muelle adosado y la segunda sí. Entre las dos secciones se cubre toda la longitud del dique de abrigo excepto los morros. Figura 41. Rebase acumulado sección 4. Figura 44. Sección con espaldón. 19

20 CABILDO INSULAR DE TENERIFE El temporal propagado para el estudio del rebase se muestra a continuación: Figura 47. Rebase instantáneo para la sección con espaldón. Figura 45. Serie de olas del temporal para las secciones con espaldón. El rebase acumulado alcanza un valor total de 32 m 3 /m para el temporal estudiado. Esto significa que la tasa de rebase es de 8,8 l/s/m, que es peligrosa para los peatones y no es peligrosa ni para vehículos ni para las edificaciones situadas en la parte posterior del espaldón. Por lo tanto no existe riesgo de pérdida de vidas humanas ni hay una disminución del nivel de servicio del puerto. Estos resultados se pueden ver en las siguientes figuras. En la primera el rebase acumulado, en la segunda el rebase instantáneo y la tercera la velocidad media de rebase. Figura 48. Velocidad media de rebase para la sección con espaldón. 6. CONCLUSIONES Los resultados obtenidos demuestran que el dique de abrigo es estable tanto en la fase de construcción como al finalizar. Los niveles de la cresta de la capa central y filtro secundario, tal como figura en el prediseño, permite que las olas con una gama de Hs entre 3-4m estén presentes sin causar daños significativos durante la construcción. El manto principal formado por antifer de 75T y el primer filtro de 6T de bloques mostraron una buena estabilidad frente el temporal de proyecto. Figura 46. Rebase acumulado para la sección con espaldón. Del estudio de la estabilidad del espaldón concluimos que es estable frente a los esfuerzos recibidos tal y como se muestra en las gráficas y los valores resumidos en las tablas expuestas. La tasa de rebase promedio son aceptables para todas las secciones estudiadas. 20 ESTUDIO DE INGENIERÍA

21 En la sección sin espaldón, al tratarse de una sección rebasable, los valores de rebase existentes no son un problema, ya que no existe riesgo de pérdida de vidas humanas ni existe una disminución del nivel de servicio del puerto. En el análisis de la sección con espaldón, la tasa de rebase es muy reducida y aplicando la valores recomendados por EUROTOP WAVE OVERTOPPING OF SEA DEFENSES AND RELATED STRUCTURES vemos que la citada tasa solo es peligrosa para los peatones. Cabe destacar que cuando se presenta el temporal de proyecto no debe haber personas circulando por el muelle adosado al dique de abrigo. Por lo demás, esta tasa de rebase no es peligrosa ni para los vehículos circulando a reducidas velocidades ni para edificios situados en las inmediaciones de la obra de protección. 21