Cap. 5.- BANDA LATERAL ÚNICA Resula una onda de BLU cuando una banda de componenes de señal de audio (banda base) se raslada a la banda de RF. El proceso de raducción puede producir inversión de las componenes de frecuencia que comprenden el especro de audio o no, dependiendo de la banda laeral seleccionada. No hay ninguna aleración del número o relación de los componenes de la señal salvo un cambio en la escala de frecuencias y la inversión de la relación de frecuencia, si la BLI (la banda laeral inferior) es seleccionada. La onda de BLU.- En la Fig. 1-1 se muesran las relaciones de frecuencia presenes en un ransmisor para demosrar el concepo que la ransmisión de BLU involucra sólo raslación de frecuencia. La banda base se represena por una envolvene que puede pensarse de como una línea que une las punas de ampliud de los componenes de frecuencia de la información en la señal de enrada. La línea corada muesra la posición de la BLI (banda laeral inferior) mienras la envolvene de línea sólida muesra la posición de la BLS (la banda laeral superior) en el modulador de BLU. En la figura se asume una mezcla de frecuencias suma de modo al que la BLS es manenida en cada salida de los mezcladores, aunque podría enenderse que la inversión de la banda base es posible en cada puno de la raslación de frecuencia si la mezcla se hace por diferencia de frecuencias hacia una frecuencia superior. En la recepción, la señal de BLU se raslada hacia arás del especro de RF hacia el de AF de modo que se recupera la señal original. En la FIG. 1-1 se asume una ransmisión de voz como una banda compleja de componenes de audio. Realmene, la señal más simple que se puede considerar en un sisema de BLU es una señal única senoidal de audio. Una señal única de audio en un sisema de BLU perfeco permanece sin disorsión en odos los punos del camino de ransmisión. No se la puede disinguir de una señal de RF pura (puede ser una poradora sin modular) pueso que la señal de audio es rasladada idealmene en frecuencia sin cambiar su nauraleza senoidal. Dos volajes iguales de audio proveen un es simple y muy úil para un ransmisor de BLU. Cuando esa señal se raslada en frecuencia hacia el especro de RF, aparece como en la Fig. 1-A. Esa envolvene de RF se genera por la suma de dos ondas sinusoidales separadas un pequeño porcenaje en frecuencia. En la Fig. 1-B se muesra cómo dos señales iguales senoidales "a y b" se suman para Figura 1-1 Especros de frecuencia en varias pares de un ransmisor producir el diagrama de ampliud insanánea C. Las punas de la onda de volaje resulane razan las envolvenes d y e, las que son siméricas respeco del eje cero. Las dos ondas senoidales iguales sumadas junas producen una ondulación variable con el iempo, cuya frecuencia depende de la diferencia de frecuencias de las dos ondas de enrada. Mienras la figura muesra jusamene unos pocos ciclos de cada onda denro de la envolvene, hay muchos más de modo al que la envolvene aparece sólida cuando se la ve en un osciloscopio. El pico de la envolvene de las dos frecuencias esá limiado por el mismo rango de poencia que para el caso de una sola frecuencia (capacidad del equipo) Por lo ano, mienras la poencia promedio es obviamene menor en el caso de las dos frecuencias, la poencia de pico llamada frecuenemene PEP, (poencia envolvene de pico), es la misma que la que se aplica para una señal de una sola frecuencia. Enonces, con dos onos iguales, cada uno de ellos no debe exceder la miad de la ampliud de la onda de una sola frecuencia. La poencia promedio en cada frecuencia es un cuaro de la poencia de la señal de frecuencia única, y la poencia promedio oal para una señal como en la Fig. 1-B es la miad de la poencia pico. Siguiendo la misma línea de razonamieno, muesra que en un sisema limiado por la poencia de pico en BLU, consisene de n componenes de frecuencia EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 1
Figura 1- Envolvene de RF para dos volajes de AF iguales iguales iene 1/n veces la poencia de pico en cada componene, y la poencia promedio es 1/n veces la poencia de pico. La modulación de BLU puede ser considerada casi una forma especial de AM. Eliminando una banda laeral y reduciendo o eliminando la poradora resula en una señal llamada BLU. Figura 1-3 Especro de una poradora de AM (a) Frecuencia de audio; (b)rf EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA
Venajas de la ransmisión de la banda laeral única. Hay cuaro venajas predominanes de la ransmisión de la banda laeral única con poradora suprimida o reducida sobre la ransmisión de doble banda laeral con poradora complea. Figura 1-4 y 1-5 Comparación de sisemas de AM y BLU con relaciones señal ruido iguales 1)Conservación del ancho de banda. La ransmisión de la banda laeral única requiere de la miad del ancho de la banda, que la ransmisión de doble banda laeral de la AM convencional. Esa venaja es especialmene imporane, hoy en día, con un especro de frecuencias de radio que ya esá saurado. )Conservación de poencia. Con una ransmisión de banda laeral única, sólo se ransmie una banda laeral y normalmene una poradora suprimida o reducida. Como resulado, se necesia mucho menos poencia oal ransmiida para producir esencialmene la misma canidad de señal que se logra con la ransmisión de doble banda laeral con poradora complea. En consecuencia, se pueden uilizar ransmisores más pequeños y más confiables con la banda laeral única. 3)Desvanecimieno selecivo. Con la ransmisión de la doble banda laeral, las dos bandas laerales y la poradora pueden propagarse a ravés del medio de ransmisión por diferenes rayecorias y, por lo ano, pueden experimenar diferenes deerioros en la ransmisión. Esa condición se llama desvanecimieno selecivo. Un ipo de desvanecimieno selecivo se llama desvanecimieno de la banda laeral. Con el desvanecimieno de la banda laeral, una banda laeral se aenúa significaivamene. Esa pérdida resula en una ampliud de la señal reducida a la salida del demodulador de recepor y consecuenemene una relación de señal o ruido reducido a -3dB. Esa pérdida causa algo de disorsión, pero no es oalmene perjudicial para la señal, porque las dos bandas laerales conienen la misma información. La forma más común y más grave de desvanecimieno selecivo es el desvanecimieno de la ampliud de la poradora. La reducción del nivel de la poradora, de una onda 100% modulada, hará que el volaje de la poradora sea menor que la suma del vecor de las dos bandas laerales. En consecuencia, la envolvene asemeja una señal sobremodulada, causando una disorsión severa de la señal demodulada. EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 3
La ercera causa del desvanecimieno selecivo es un desplazamieno de fase en la banda laeral o de la poradora. Cuando cambian las posiciones relaivas de los vecores de la banda laeral y de la poradora de la señal recibida, ocurrirá un cambio definiivo en la forma de la envolvene, causando una señal demodulada severamene disorsionada. Cuando se ransmie sólo una banda laeral y una poradora reducida o oalmene suprimida, el desplazamieno de fase de la poradora y el desvanecimieno de la poradora no pueden ocurrir, y el desvanecimieno de la banda laeral sólo cambia la respuesa de la ampliud y la frecuencia de la señal demodulada. Esos cambios no producen generalmene suficiene disorsión para ocasionar pérdida de ineligibilidad con la señal recibida. Con la ransmisión de banda laeral única, no es necesario manener una relación de ampliud o fase específica enre las señales de la poradora y de la banda laeral. 4)Reducción de ruido. Debido a que el sisema de banda laeral única uiliza sólo la miad del ancho de banda que la AM convencional, la poencia de ruido érmico se reduce a la miad del sisema de doble banda laeral. Tomando en cuena la reducción del ancho de banda y la inmunidad al desvanecimieno selecivo, los sisemas SSB gozan de una venaja en la relación de S/N aproximada a 1 db sobre la AM convencional (o sea, un sisema convencional de AM iene que ransmiir una señal 1 db más poene, para alcanzar el mismo rendimieno que un sisema comparable de banda laeral única). Desvenajas de la ransmisión de banda laeral única. Exisen dos desvenajas principales de la ransmisión de banda laeral única con poradora reducida o suprimida en comparación con ransmisión convencional de doble banda laeral con poradora complea. 1. Recepores complejos.los sisemas de banda laeral única requieren de recepores más complejos y cososos que la ransmisión de AM convencional. Eso se debe a que la mayoría de las ransmisiones de banda laeral única incluyen una poradora reducida o suprimida; por lo ano, no puede uilizarse la deección de envolvene a no ser que la poradora se regenere a un nivel elevado. Los recepores de la banda laeral única requieren de un circuio de sincronización y de la recuperación de la poradora, como un sineizador de frecuencias PLL, que eleva su coso, complejidad y amaño.. Dificulades de sinonización. Los recepores de banda laeral única requieren una sinonización más compleja y precisa que los recepores de AM convencionales. Eso es indeseable para el usuario normal. Esa desvenaja puede superarse uilizando unos circuios de sinonización más precisos, complejos y cososos. Generación de BLU El uso común deerminó dos méodos principales para generar una onda de BLU. Esos méodos son el de filrado y el de desfasaje. El méodo de filrado es muy direco y a la vez más perfeco pueso que involucra solamene la selección de componenes de una banda base uilizando un filro pasa banda. El méodo de desfasaje depende de la cancelación muua de volajes de RF y por lo ano es más complicado y críico a la hora del ajuse en equipos analógicos. Como en la indusria no se fabrican más equipos de desfasaje analógicos, enfocaremos el esudio principal sobre el méodo de filrado y luego veremos el méodo de desfasaje usando un DSP. Méodo de filrado La generación de BLU por filrado uiliza un modulador seguido por un filro selecivo como se muesra en la Fig. 4-1a. Se puede enender la generación y selección considerando el proceso del AM. Pueso que el proceso del AM de una poradora con res frecuencias de audio puede ser expresada por E e( ) = E cosπf c + E + 1 c 1 [ m cos( ω + ω ) + m cos( ω + ω ) + m cos( ω + ω ) ] 1 c [ m cos( ω ω ) + m cos( ω ω ) + m cos( ω ω ) ] c 1 3 c c 3 3 c 3 + donde f c = frecuencia poradora; ω c = π f c ω 1, ω, ω 3 = res onos represenaivos de audio m 1, m, m 3 = los índices de modulación de los onos respecivos La relación de fase de los onos se desprecia para simplificar la expresión de arriba. Se genera un grupo de res frecuencias por arriba de la poradora y oro de res frecuencias por debajo de la poradora. Componenes EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 4
de disorsión producidas por el proceso de modulación pueden ser enconradas ya sea denro de la banda de inerés o en bandas separadas en armónicas de la poradora. El modulador produce siempre las bandas laerales superior e inferior siméricamene a ambos lados de la poradora. Un filro selecivo del ancho de banda de paso apropiado se uiliza para seleccionar la banda laeral deseada, como en la Fig. 4-1b Figura. 4-1 Méodo de filrado de BLU Los filros ambién reducen el volaje de poradora. Algunos generadores de BLU hacen uso de un filro separado de rechazo de poradora para reducir aún más la emisión de la poradora. La banda laeral deseada puede ser seleccionada cambiando de un filro a oro (Fig. 4-1b) Se asume una frecuencia poradora de 100kHz, aunque cualquier ora frecuencia que coincida con la consrucción de los filros servirá muy bien. Para los filros mosrados, se ofrece una aenuación de 0 db a la poradora, lo que evia la necesidad de ajuses críicos de balance de poradora en el modulador. El core del filro debe ser muy agudo para asegurar el rechazo de las frecuencias no deseadas y reducir la disorsión. También puede uilizarse un filro único para seleccionar las bandas laerales, siempre que se disponga de dos frecuencias poradoras (Fig. 4-) Cuando la frecuencia de poradora se coloca por debajo del filro, pasará la BLS. Si colocamos la poradora por encima del filro, enonces pasará la BLI. Siempre y cuando se mueva la frecuencia de poradora de un valor a oro, deberán compensarse esos movimienos en las frecuencias de los mezcladores sucesivos para manener la misma frecuencia de salida. También se puede seleccionar la banda laeral deseada cambiando la frecuencia del mezclador para que la suma o resa de la frecuencia de salida deerminada. Si bien los filros de BLU ienden a encarecer el equipo, el coso esá plenamene jusificado porque las caracerísicas de diseño pueden garanizarse en el iempo. Los ransmisores uilizados para la ransmisión de banda laeral única con poradoras reducida y suprimida son idénicos, excepo porque los ransmisores de poradora reinserada ienen un circuio adicional que agregará una poradora de baja ampliud a la forma de onda de la banda laeral única, después de que se ha realizado la modulación de poradora suprimida y se ha removido una de las bandas laerales. La poradora reinserada se llama poradora piloo. El circuio donde se reinsera la poradora se llama sumador lineal, si es una red de resisores y una bobina híbrida, si la forma de onda SSB y la poradora piloo se combinan inducivamene en un circuio de puene de ransformadores. Se uilizan por lo común res configuraciones de ransmisor para la generación de bandas laerales únicas: el méodo de filro, el méodo de desplazamieno de fase y el llamado ercer méodo. La figura 5-13 muesra un diagrama a bloques para un ransmisor SSB que uiliza moduladores balanceados para suprimir la poradora indeseada, y filros para suprimir la banda laeral indeseada. La señal modulane es un especro de audio que se exiende de 0 a 5 khz. La señal modulane se mezcla con una poradora de 100 khz, de baja frecuencia (LF), en el modulador balanceado 1 para producir un especro de frecuencias de doble banda laeral cenrado alrededor de la poradora de IF suprimida de 100 khz. El filro pasa-bandas 1 (BPF 1) se sinoniza a un ancho de banda de 5 khz cenrado alrededor de 10.5 khz, que es el cenro del especro de frecuencias de banda laeral superior. La poradora piloo o de ampliud reducida se agrega a la forma de onda de banda laeral única en la eapa de reinserción de la poradora, que simplemene es un sumador lineal. El sumador es un circuio simple sumador que combina la poradora piloo de 100 khz con el especro de frecuencias, de banda laeral superior, de 100 a 105 khz. Por lo ano, la salida del sumador es una forma de onda SSBRC [Single Side Band Reduced Carrier]. (Si se desea una ransmisión de poradora suprimida, puede omiirse la poradora piloo y el circuio sumador.) EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 5
Figura 5-13 Transmisor de BLU por filrado La IF de baja frecuencia se conviere a la banda de frecuencia de operación final a ravés de una serie de raslaciones de frecuencias. Primero, la forma de onda SSBRC se mezcla en el modulador balanceado con una poradora de frecuencia mediana (MF) de MHz. La salida es una señal de doble banda laeral con poradora suprimida, en donde cada una de las bandas laerales superiores e inferiores conienen el especro de frecuencias SSBRC original. Las bandas laerales superiores e inferiores esán separadas por una banda de frecuencia de 00 khz, que no iene información. La frecuencia cenral de BPF es de,105 MHz con un ancho de banda de 5 khz. Por lo ano, la salida de BPF es, una vez más, una forma de onda de banda laeral única con poradora reducida. Su especro de frecuencias comprende una segunda poradora de IF reducida de,1 MHz y una banda laeral superior de 5 khz de ancho. La salida de BPF se mezcla con una poradora de ala frecuencia (HF), de 0 MHz, en el modulador balanceado 3. La salida es una señal con poradora de doble banda laeral con poradora suprimida en donde las bandas laerales superiores e inferiores nuevamene conienen, cada una, el especro de frecuencias SSBRC original. Las bandas laerales esán separadas por una banda de frecuencias de 4, MHz que no iene información. El BPF 3 esá cenrado en,105 MHz, con un ancho de banda de 5 khz. Por lo ano, la salida de BPF 3 es nuevamene una forma de onda de banda laeral única con una poradora de RF reducida de,1 EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 6
MHz y una banda laeral superior de 5 khz de ancho. La forma de onda de salida se amplifica en el amplificador de poencia lineal y luego es ransmiida. En el ransmisor que acabamos de describir, el especro de frecuencias de la señal modulane original se convirió para aumenar en res pasos de modulación a una frecuencia de poradora final de,1 MHz y una banda laeral superior única que se exendía desde la poradora a,105 MHz. después de cada conversión para aumenar la frecuencia (raslación de frecuencias), la banda laeral deseada se separa del especro de doble banda laeral con BPF. El mismo especro de salida final se puede producir con un solo proceso de heerodinaje: un modulador balanceado, un filro de pasabandas y una sola fuene de poradora de HF. La figura 5-14a muesra el diagrama a bloques y el especro de frecuencias de salida para un ransmisor de conversión simple. La salida del modulador balanceado es un especro de frecuencias de doble banda laeral cenrado alrededor de una frecuencia de poradora suprimida de.1 MHz. Para separar la banda laeral superior de 5 khz de ancho del especro de frecuencias compuesas, se requiere de un BPF de polo múliple, con un Q exremadamene alo. Un BPF que cumple con ese crierio es en sí difícil de consruir, pero supongamos que ése fuera un ransmisor de canal múliple y la frecuencia de la poradora fuera sinonizable, enonces el BPF ambién debe ser sinonizable. Consruir un BPF sinonizable en el rango de frecuencia de los megaherz con un pasabandas de sólo 5 khz esa más allá de una viabilidad económica, así como de ingeniería. El BPF 1 es el único BPF en el ransmisor mosrado en la figura 5-13 que debe separar las bandas laerales que esán inmediaamene adyacenes enre sí. Para consruir un ancho de 5 khz, de pendiene abrupa PBF, en 100 khz, es una area relaivamene simple que sólo requiere de un Q moderado. Las bandas laerales separadas por BPF esán separadas 00 khz, así, un filro Q bajo, con caracerísicas graduales de aenuación, puede usarse sin peligro de pasar cualquier porción de banda laeral indeseada BPF 3, separa bandas laerales que esán separadas 4. MHz. Si se uiliza canal múliple la poradora de HF es sinonizable, se puede uilizar un solo filro de banda ancha para BPF 3 sin peligro de que cualquier porción de la banda laeral indeseada se escape a ravés del filro. Para operaciones de canal simple, el ransmisor de conversión sencilla es el diseño más simple, pero para la operación de canal múliple, es más prácico el sisema de conversión riple. Las figuras 5-14b y c muesran el especro de salida y los requerimienos de filración para ambos méodos. Filros de banda laeral única. Debe ser evidene que los filros son una pare esencial de cualquier sisema de comunicación elecrónica y especialmene los sisemas de banda laeral única. Los ransmisores, al igual que los recepores, ienen requerimienos para redes alamene selecivos para limiar los especros de frecuencias de la señal y de ruido. Los filros LC convencionales no iene un Q lo suficienemene alo para la mayoría de los ransmisores de banda laeral única. Por lo ano, los filros uilizados para la generación de bandas laerales únicas usualmene esán consruidos de maeriales de crisal o cerámica. Hay ambién los llamados filros mecánicos, y filros de onda acúsica superficial (SAW). Filros de crisal. El filro de red crisalina se uiliza comúnmene en sisemas de banda laeral única. El diagrama esquemáico para un filro ípico de pasa-bandas, la red con crisal, se muesra en la figura 5-15a. La red comprende dos conjunos de pares de crisales acoplados (X1 y X, X3 y X4) conecados enre los ransformadores de enrada y salida sinonizados T1 y T. Los crisales X1 y X esán conecados en paralelo. Cada par de crisales se acopla en frecuencia denro de 10 a 0 Hz. X1 y X se coran para operar en la frecuencia de core inferior del filro, X3 y X4 se coran para operar en la frecuencia de core superior. Los ransformadores de enrada y salida esán sinonizados al cenro del pasa-bandas, que iende a exender la diferencia enre las frecuencias de resonane en serie y en paralela. C1 y C se uilizan para corregir cualquier sobremedida de la diferencia de frecuencias bajo condiciones de crisales similares. La operación del filro crisalino es similar a la operación de un circuio de puene. Cuando las reacancias de los brazos del puene son iguales y ienen el mismo signo (ya sea inducivo o capaciivo), las señales propagándose a ravés de las dos rayecorias posibles del puene se cancelan muuamene. En la frecuencia donde las reacancias ienen magniudes iguales y los signos opuesos (uno inducivo y oro capaciivo), la señal se propaga a ravés de la red con ampliud máxima. La figura 5-15b muesra una curva ípica de caracerísicas para un filro pasa bandas de red crisalina. Los filros de crisal esán disponibles con un Q an alo como 100,000. El filro que se muesra en la figura 5-15a es un filro de elemeno simple. Sin embargo, para que un filro de crisal pase adecuadamene una banda específica de frecuencias y rechace odas las demás, se necesian por lo menos dos elemenos. Las pérdidas de inserción ípicas para filros de crisal esán enre 1.5 y 3 db. Filros de cerámica. Las filros de cerámica esán hechos de zinconao-ianao de plomo, que exhibe un efeco piezoelécrico. Por lo ano, operan de manera basane similar a los filros de crisal, excepo por que los filros de cerámica no ienen un facor Q an alo. Los valores ípicos de Q para los filros de cerámica llegan hasa 000 aproximadamene. Los filros de cerámica son más baraos, más pequeños y más robusos que sus conrapares de red crisalina. Sin embargo, los filros de cerámica ienen más pérdida. La pérdida de inserción para los filros de cerámica es normalmene enre y 4 db. EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 7
Figura 5-14 Transmisor de SSBSC de conversión sencilla, méodo de filro Los filros de cerámica, por lo general vienen en paquees individuales de res erminales; paquees de dos elemenos y ocho erminales; y paquees de cuaro elemenos y caorce erminales. Los filros de cerámica cuenan con las caracerísicas de selecividad simérica, de bajo perfil y de amaño pequeño, una respuesa espuria baja, y una excelene inmunidad a variaciones en las condiciones ambienales con una variación mínima en las caracerísicas de operación. Sin embargo, deben omarse cieras precauciones con los filros de cerámica, que incluyen lo siguiene: 1. Condiciones de carga y de acoplamieno de impedancias: Los filros de cerámica difieren de las bobinas en cuano a que su impedancia no se puede cambiar an fácilmene. Al uilizar filros de cerámica, es muy imporane que las impedancias sean acopladas adecuadamene.. Señales espurias: En prácicamene odos los casos donde se uilizan los filros de cerámica, se generan señales espurias. Para suprimir esas respuesas, la forma más sencilla y más efeciva es acoplar la impedancia con los ransformadores de IF. 3. Acoplamieno de bobinas: Cuando surgen dificulades en la supresión de respuesas espurias o para mejorar la selecividad o para acoplar la impedancia en las eapas de IF, se aconseja el uso de una bobina como acoplamieno de impedancia. 4. Error en las conexiones de cableado de enrada y salida: Debe enerse cuidado al conecar las erminales de enrada y salida de un filro de cerámica. Cualquier error causará disorsión en las formas de ondas y posiblemene la desviación de frecuencias en la señal. 5. Uso de los filros de cerámica en cascada: Para una mejor operación, deberá uilizarse una bobina enre dos unidades de filros de cerámica. Cuando el coso es un facor y es necesaria una conexión direca, se puede uilizar un capacior o un resisor apropiado. EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 8
Figura 5-15 Filro de red crisalina Filros mecánicos. Un filro mecánico es un ransducor de resonancia mecánica. Recibe energía elécrica, la conviere en vibraciones mecánicas y luego conviere las vibraciones nuevamene a energía elécrica a la salida. Esencialmene, un filro mecánico comprende cuaro elemenos: un ransducor de enrada que conviere la energía elécrica de enrada en vibraciones mecánicas, una serie de discos meálicos de resonancia mecánica que vibran a la frecuencia de resonancia deseada, un ubo de acoplamieno que acopla los discos meálicos, y un ransducor de salida que conviere nuevamene las vibraciones mecánicas en energía elécrica. La figura 5-16 muesra el circuio elécrico equivalene para un filro mecánico. Los circuios resonanes en serie (combinaciones de LC) represenan los discos meálicos, el capacior de acoplamieno C, represena el ubo de acoplamieno, y R represena las cargas mecánicas acopladas. La frecuencia resonane del filro se deermina por los discos LC en serie, y C, deermina el ancho de banda. Los filros mecánicos son más robusos que los filros de cerámica o de crisal y ienen caracerísicas comparables de frecuencia de respuesa. Sin embargo, los filros mecánicos son más grandes y más pesados y, por consiguiene, son imprácicos para un equipo de comunicaciones móvil. Filros de onda acúsica superficial. Los filros de onda acúsica superficial (SAW) se desarrollaron por primera vez en los años sesena, pero no esuvieron disponibles comercialmene hasa los años seena. Los filros SAW uilizan la energía acúsica en lugar de la energía elecromecánica para proporcionar un rendimieno excelene, para la filración precisa del pasa-bandas. En esencia, los filros SAW arapan o guían las ondas acúsicas a lo largo de una superficie. Pueden operar a frecuencias cenrales hasa de varios gigaherz y anchos de banda hasa de 50 MHz con más exaciud y confiabilidad que su predecesor, el filro mecánico, y lo hacen a un coso menor. Los filros SAW ienen las caracerísicas de un roll-over excesivo y normalmene aenúan las frecuencias fuera de su pasabandas enre 30 y 50 db más que las señales denro de su pasa bandas. Los filros SAW se uilizan en recepores superheerodinos con conversión sencilla o múliple para filros de RF y de IF, Figura 5-16 Circuio equivalene de un filro mecánico y en sisemas de bandas laerales únicas para la muliud de aplicaciones de filrado. EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 9
Un filro SAW consise en ransducores diseñados con película delgada de aluminio deposiada en la superficie de un maerial de crisal semiconducor que exhibe el efeco piezoelécrico. Eso resula en una deformación física (vibración) en la superficie del susrao. Esas vibraciones varían con la frecuencia de la señal aplicada, pero viajan a lo largo de la superficie del maerial a la velocidad del sonido. Con los filros SAW, se aplica una señal elécrica oscilane, a ravés de una pequeña pieza de crisal semiconducor, que es pare de una superficie plana, más grande, como se muesra en la figura 5-17a. El efeco piezoelécrico causa que vibre el maerial de crisal. Esas vibraciones ienen la forma de energía acúsica, que viaja a lo largo de la superficie del susrao hasa que alcance un segundo crisal en el lado opueso, donde la energía acúsica se conviere nuevamene en energía elécrica. Para proporcionar la acción del filro, se deposia una hilera de dedos meálicos espaciados con precisión, en la superficie plana del susrao, como se muesra en la figura 5-17a. Los cenros de los dedos esán espaciados a la miad o un cuaro de la longiud de onda de la frecuencia cenral deseada. Conforme las ondas acúsicas viajan a ravés de la superficie del susrao, se reflejan hacia un lado y oro, mienras que chocan sobre los dedos. Dependiendo de la longiud de onda acúsica y los espacios enre los dedos, pare de la energía reflejada aenúa y cancela la energía de la onda incidene (eso se llama inerferencia desruciva), mienras que pare de la energía la ayuda (inerferencia consruciva). Las frecuencias exacas de la energía acúsica que se cancelan dependen de los espacios que hay enre los dedos. El ancho de banda del filro se deermina por el grosor y el número de dedos. El filro SAW básico es bidireccional. O sea, la miad de la poencia se difunde hacia el ransducor de salida mienras que la ora miad se difunde hacia el final del susrao de crisal y se pierde. Por reciprocidad, la miad de la poencia se pierde por el ransducor de salida. En consecuencia, los filros SAW ienen una pérdida de inserción relaivamene ala. Ese defeco puede superarse hasa ciero grado, uilizando una esrucura más compleja llamada ransducor unidireccional, que lanza la onda acúsica en una sola dirección. Figura 5-17 Filro SAW: (a) onda superficial; (b) dedos meálicos Los filros SAW son inherenemene muy robusos y confiables. Debido a que sus frecuencias de operación y las respuesas del pasa-bandas se esablecen por el proceso fooliográfico, no requiere de complicadas operaciones de sinonización ni lo pierden a ravés de un periodo de iempo. Las écnicas de procesamieno de obleas uilizadas para el semiconducor en la fabricación de los filros SAW permien la producción de grandes volúmenes de disposiivos económicos y reproducibles. Por úlimo, su excelene capacidad de rendimieno se logra con un amaño y peso reducidos en forma significaiva, en comparación con las ecnologías compeiivas. La principal desvenaja de los filros SAW es su pérdida de inserción exremadamene ala, que suele enconrarse enre 5 y 35 db. Por esa razón, los filros SAW no pueden uilizarse para filrar señales de bajo nivel. Los filros SAW ambién muesran un iempo mucho mayor de reardo que sus conrapares elecrónicas (aproximadamene 0,000 veces más largo). En consecuencia, los filros SAW a veces se uilizan para las líneas de reardo. Moduladores Balanceados Mienras que exisen numerosos méodos que pueden ser usados para la generación de BLU, casi odos uilizan alguna forma de modulador balanceado. Se usa la forma balanceada para reducir el volaje de poradora a un nivel deseado. Idealmene, para cada componene en la señal de RF, se genera una nueva componene a una frecuencia superior en la salida del modulador debido al mismo proceso no lineal. La acción de la modulación, sin embargo, idealmene no debería generar nuevos producos de RF que no se adapen a las componenes de señal fuera de la banda deseada. Producos no deseados son causados por la disorsión en el proceso de modulación, los cuales degradan la calidad de la EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 10
señal denro de la banda de paso y conribuyen a la inerferencia en las bandas de frecuencia adyacenes al canal deseado. Consideraciones imporanes en el diseño de un equipo de BLU son las siguienes: Eficiencia en la conversión de las señales de enrada en una banda de salida, supresión de la poradora y baja disorsión. Figura 4- Varios arreglos para seleccionar la Banda Laeral deseada Moduladores ideales Varios diferenes ipos de moduladores usando diodos como elemeno modulador, se describirán en esa sección. Para simplificar la explicación de la operación del circuio, se uilizarán recificadores ideales. Deberá esudiarse la acción de diodos reales poseriormene. La forma más sencilla de un modulador usa un simple recificador alimenado por dos volajes senoidales. La Fig. 5-6 muesra una enrada en el puno A que es la suma de la poradora E c cosπf c y la señal E s cosπf s. La poradora a ser modulada es normalmene de mucho más ala frecuencia que la de la banda base, aunque no es una condición necesaria. En el puno B, la corriene consise en pulsos posiivos y es pasada por el recificador; mienras en el puno C, debido al circuio sinonizado, la familiar envolvene de AM se produce. Una caracerísica ideal de ransferencia en la figura muesra la acción moduladora producida por el recificador. Si la caracerísica de ransferencia del modulador es represenada por una serie de poencias, se enconrarán series con érminos similares a los de suma y resa de frecuencias poradora y modulane. Ese modulador de diodo simple puede ser usado para generar señales de AM, pero no se usa demasiado en BLU porque no iene reducción de poradora. Para manener la disorsión en un valor bajo, no se deberá preender más de un 10% de índice de modulación. Con la enorme magniud relaiva de poradora presene en un 10% de modulación, es muy difícil proveer aenuación adecuada de la poradora en un filro prácico. Por esa razón, no se usa el modulador de diodo simple para la generación de BLU; en su lugar, la acción recificadora y modulane de varios circuios con diodos, inclusive en circuios inegrados, se usan generalmene como moduladores balanceados. EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 11
Figura 5-6 Figura 5-7 Modulador de diodos Un MB de dos diodos es un poco más complicado que el anerior. Conecando los dos diodos en relaciones balanceadas permie equilibrar el volaje de salida de poradora ano como oros producos de disorsión. Se muesra un circuio en la Fig. 5-7. En ese circuio, un ransformador de audio T 1 opera en frecuencias de audio, mienras que T es un ransformador de RF. Una señal de enrada de audio E s cosπf s se inroduce en los diodos D1 y D en push-pull o relación conrafase 180 (modo diferencial) Mienras que la poradora E c cosπf c se aplica a los diodos en fase (modo común) Si asumimos una ampliud de poradora muy grande con igual impedancia sobre cada uno de los lados de ambas derivaciones cenrales de los ransformadores (incluidos los diodos), la corriene debida a los pulsos posiivos se balancea y anula en el primario de T. El único flujo de corriene en T que no resula balanceado es el que resula de la acción del volaje de señal monado sobre el volaje de poradora. Los diodos D1 y D pueden ser omados como llaves inerruporas accionadas sincrónicamene por un moor que gira a la velocidad angular de la frecuencia de poradora. En la Fig. 5-7 se muesra una analogía mecánica muy úil para examinar el flujo de corriene en el MB debido a los volajes de señal enrane. En la analogía mecánica, no hay corriene de poradora y no exisen pérdidas de poradora. Figura 5-8 Formas de onda de volajes y corrienes en el modulador serie de la figura 5-7 La adición de volajes de poradora y de señal resula en una envolvene de poradora ondulane sobre el eje cero, en la cual el desplazamieno de las ondas de poradora individuales dependen de la ampliud de la señal de enrada en ese insane. Ondas individuales de poradora en los punos 1 y en la Fig. 5-8 ilusran los periodos de conducción EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 1
para D1 Y D. La resa de las dos corrienes de diodo resulan en un pulso de corriene rapezoidal de echo plano en el secundario de T que se aproxima a un pulso recangular de relación muy grande enre poradora y señal de enrada. En la máxima ampliud, el pulso de corriene es algo más ancho que 180 del ciclo de poradora. Como se muesra en la Fig. 5-8, la corriene en el primario de T coniene una canidad considerable de señal de audio. Cuando se filra la salida, en un circuio simplemene sinonizado, la componene de audio y el especro alrededor de fc, 3fc,, ec. es removida y se obiene la forma de onda de doble banda laeral sin poradora. Luego que esa onda ha sido pasada por un filro de BLU, se obiene una envolvene de ampliud consane la cual es caracerísica de una señal de BLU de frecuencia única. En la Fig. 5-9-se muesran oras dos versiones de moduladores balanceados del ipo shun. En esos circuios, los diodos forman un camino de baja resisencia aproximado a un corocircuio a ravés de la salida del ransformador de enrada T1 en semiciclos alerna dos del volaje de poradora. El segundo circuio alimena los dos diodos con un volaje de poradora desfasado, pero pueso Figura 5-9 Moduladores en shun de dos diodos y sus formas de onda para una sola frecuencia de enrada que esos diodos se conecan en polaridad opuesa, el volaje neo de poradora a ravés de los ransformadores de enrada y salida se aproxima a cero. En el circuio superior de la figura la corriene de poradora en T1 y T se cancela si las resisencias de las dos miades del secundario de T1 son iguales y las resisencias de los diodos son iguales ambién. En ambos circuios, si se asume que enemos circuios y diodos balanceados el volaje de poradora se anula en el proceso de balance no aparece ni en la enrada ni en la salida del modulador. En presencia de una señal sinusoidal, la acción conmuadora de los diodos conrolados por la poradora produce pulsos recangulares en la corriene que fluye por el primario de T. En la Fig. 5-10 se muesra un circuio muy popular llamado modulador de anillo La acción del modulador es muy similar a los de las Fig. 5-7 y 5-9. Sin embargo, en el modulador de anillo, la corriene en el primario de T fluye en los dos semiciclos de la señal de enrada de poradora. Durane cada semiciclo las corrienes son balanceadas si el circuio se halla propiamene ajusado. La aplicación de una señal de audio resula en un flujo desigual de corriene en las dos miades del primario de T y se logra una salida nea de corriene proporcional al nivel de señal de audio. La analogía mecánica demuesra ora vez la acción de conmuación (swiching) de los diodos ideales. En la salida no filrada enconramos pulsos rapezoidales (casi recangulares) conrolados por las variaciones de ampliud de la señal de enrada de audio. El circuio modulador de anillo iene la venaja que la señal de enrada y la poradora son balanceadas y eliminadas de la señal de salida. Eso se evidencia en la analogía del moor. Los diodos acúan como conmuadores, muesreando el audio a ravés de los ransformadores de salida, primero direcamene y luego en polaridad opuesa. Un análi- EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 13
sis maemáico de esa forma de onda no muesra poradora a la salida, sino solamene las bandas laerales superior e inferior y sus armónicas impares. Figura 5-10 Modulador de anillo y su analogía mecánica Una modificación muy úil de ese circuio inercambia las enradas de audio y poradora. En la Fig. 5-10 la poradora se coneca en la enrada de señal y viceversa. Cuando la poradora es posiiva en la pare superior de la enrada del ransformador el audio pasa a ravés de la miad superior del ransformador. Cuando la poradora es negaiva, el audio pasa a ravés de la miad inferior de dicho ransformador. Luego, la corriene de audio se conmua a uno y oro lado del ransformador de salida produciendo una forma de onda de salida idénica a la mosrada para el modulador original. Una venaja de ese circuio es que la fuene de audio puede ser de erminación única y no balanceada. Ora venaja es que el ransformador debe rabajar perfecamene balanceado a una sola frecuencia (poradora) Tampoco se precisan capaciores de bypass de RF a ravés de las miades del secundario de T1. La figura 5-11a muesra el diagrama esquemáico para un modulador de anillo balanceado consruido con diodos y ransformadores. Los diodos semiconducores son perfecos para usarlos en circuios de modulador balanceado, porque son esables y no requieren de una fuene de poencia exerna, ienen una larga vida y virualmene no requieren de manenimieno. El modulador de anillo balanceado a veces se llama modulador de rejilla (laice) balanceado o simplemene modulador balanceado. Un modulador balanceado iene dos enradas: una poradora de frecuencia sencilla y la señal modulane, que puede ser una forma de onda compleja o de frecuencia sencilla. Para que opere adecuadamene un modulador balanceado, la ampliud de la poradora iene que ser suficienemene mayor que la ampliud de la señal modulane (aproximadamene de seis a siee veces más grande). Eso asegura que la poradora, y no la señal modulane, conrole la condición de acivado o desacivado de los cuaro diodos inerrupores (o conmuados) (D1 a D4). EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 14
Figura 5-11 Modulador balanceado de anillo: (a) diagrama esquemáico; (b)d1 y D acivado con polarización; (c) D3 y D4 con polarización Operación del circuio. Esencialmene, los diodos D1 a D4 son inerrupores elécricos que conrolan si la señal modulane pasa del ransformador de enrada T1 al ransformador de salida T, como esá o con un cambio de fase de 180. Con la polaridad de la poradora, como se muesra en la figura 5-11b, los diodos inerrupores D1 y D esán direcamene polarizados y acivados, mienras que los diodos inerrupores D3 y D4 esán polarizados inversamene y desacivados. En consecuencia, la señal modulane se ransfiere a ravés de los inerrupores cerrados a T, sin inversión de fase. Cuando la polaridad de la poradora se inviere, como se muesra en la figura 5-11c, los diodos inerrupores D1 y D esán polarizados inversamene y desacivados mienras que los diodos inerrupores D3 y D4 esán polarizados direcamene y acivados. Por consiguiene, la señal modulane experimena una inversión de fase de 180 anes de alcanzar T. La corriene de la poradora fluye de su fuene a los límies cenrales de T, y T, donde se divide y va en direcciones opuesas a ravés de las miades superiores e inferiores de los ransformadores. Por lo ano, sus campos magnéicos se cancelan en los bobinados secundarios del ransformador y la poradora se suprime. Si los diodos no esán perfecamene acoplados, o si los ransformadores no esán exacamene conecados y encapsulados en el cenro, el circuio esá fuera de balance y la poradora no esá oalmene suprimida. Es virualmene imposible lograr un balance perfeco; por lo ano, siempre esá presene una pequeña componene de la poradora en la señal de salida. Eso comúnmene se llama dispersión de la poradora. La canidad de supresión de la poradora es ípicamene enre 40 y 60 db. EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 15
Puede verse que D1 y D conducen solamene durane los medios ciclos posiivos de la señal de enrada de la poradora, y que D3 y D4 conducen solamene durane los medios ciclos negaivos. La salida de un modulador balanceado consise en una serie de pulsos de RF, cuya velocidad de repeición se deermina por la frecuencia de conmuación de la poradora de RF, y la ampliud esá conrolada por el nivel de la señal modulane. En consecuencia, la forma de onda de salida oma la forma de la señal modulane, excepo con polaridades alernas posiiva y negaiva que corresponden a la polaridad de la señal de la poradora. Ejercicio Diseñar un ransmisor de BLU según diagrama en bloques y dibujar las formas de onda en cada bloque, especificando en oro gráfico las componenes de frecuencia de cada eapa. Salida : poradora 14 MHz BLS - Filro: 9000 khz a 9003 khz Audio: 300 Hz a 3000 Hz Xal poradora: 9000 khz Filro y Amplificador de Audio Modulador Balanceado Filro de BLU Mezclador Amplificador de Poencia y Filro Oscilador de Poradora Oscilador Local Figura 5-1. AHORA LA RADIO DIGITAL Después de odo Qué es ese negocio del DSP? Cómo rabaja realmene? Si bien no es rao de esa maeria, debemos conocer previamene cieros concepos digiales cruciales que se uilizan en el diseño de radio digial, recordando que irremediablemene el medio de ransmisión es analógico y por lo ano hablaremos siempre de procesos en bajo nivel, orienados a los objeivos de esa maeria. Las maemáicas de las señales complejas El hecho de implemenar DSP en las funciones de radioranscepores compele a los ingenieros a reexaminar las maemáicas que las describen. Los microprocesadores y las compuadoras son excelenes para cálculos númericos pero ienen una limiación: solamene ejecuan lo que les ordenamos. Por lo ano, si nosoros esperamos que un sisema DSP genere una señal de BLU, es mejor que sepamos perfecamene los cálculos necesarios y aquellos que se deben eviar. Señales reales y complejas Comencemos con el rabajo de omar una señal de enrada real, digamos, el audio de un micrófono y converirlo en una señal de BLU o de AM que pueda ser ransmiida por el aire. Tenemos que rasladar su frecuencia hacia el valor de de la frecuencia de poradora preservando a la vez el conenido especral. En el caso de AM, sacaremos dos bandas laerales y una poradora y en el caso de BLU, queremos a la poradora y a una de las bandas laerales oalmene suprimidas. EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 16
Por supueso que nosoros generamos las señales de BLU de oras maneras, como el sisema de filrado. Pero debido a que el DSP nos hace muy fácil la consrucción de filros de fase y debido a que el uso de señales complejas permie un crecimieno hacia la precisión y la flexibilidad, el sisema de defasaje (dejado de lado por los problemas que ocasionaba) ha dominado la generación de equipos de BLU en nuesos días. Las señales complejas no son generalmene bien enendidas y se convieren en un obsáculo para aquelos que desean uilizar esos concepos. El mayor problema es la idea de una frecuencia negaiva. Una señal real como una onda coseno se imagina como una frecuencia posiiva, al como se puede observar en un analizador de especro oo un osciloscopio en el dominio posiivo de la frecuencia. Se puede ransmiir y deecar normalmene. Veremos, sin embargo, que esa señal realmene consise de frecuencias posiivas y negaivas al ser examinada en el dominio complejo. Nuesra onda cosenoidal se expresa por la relación: Donde complejas: X = cosω ω = πf y es el iempo. En el dominio complejo, la onda cosenoidal es realmene la suma de dos señales X 1 = cos [( cosω + jsenω ) + ( ω jsenω ) ] Esa señal iene componenes negaivas y posiivas. El ermino de la izquierda es posiivo y el de la derecha negaivo. Los érminos imaginarios se cancelan y los rales se suman para hacer la ecuación verdadera. En el plano complejo, donde la pare real esá en un eje y la pare imaginaria en el oro, esa señal puede represenarse como dos vecores roando en direcciones opuesas. Figura 5-13 Mienras que esa pinura es elegane para un maemáico, Qué significa realmene para nosoros, los ingenieros? Bien, significa que las señales represenadas en la forma compleja pueden ener un especro unilaeral, es decir, que engan únicamene frecuencias posiivas o negaivas. Eso es úil cuando mezclamos frecuencias para llevar la señal a la eapa final de poencia. Traslación en frecuencia y mezcla compleja Podemos ver que si fueramos capaces de rasladar el especro de nuesra onda cosenoidal (la cual es simérica en sus pares posiiva y negaiva) hacia arriba en frecuencia basane lejos, endríamos dos frecuencias posiivas separadas por el doble de la frecuencia original. Para una frecuencia real, eso es exacamene lo que sucede cuando se aplica a un mezclador analógico! Se generan ano la suma como la diferencia de las frecuencias y la ampliud de cada una es la miad de la ampliud original. Al parecer no hay coincidencia sobre que la pérdida de conversión de un mezclador es alrededor de 6dB (según la predicción de la física) Traemos ahora una idenidad exponencial descubiera por Euler. Las señales exponenciales son muy frecuenes en ingeniería. Una señal exponencial oma la forma (libro de eoría de señales Dr. Sauchelli) s x( ) = k. e donde k, s C EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 17
s = σ + jω La función s es compleja de la forma ; lo más común es que k sea real y s sea un número real puro o imaginario puro. Euler enconró la forma de represenarlo mediane la idenidad: e j ω = cos + jsen ω ω Esa es una noación más conveniene para señales sinusoidales complejas. Ahora, nuesra onda coseno verdadera oma la forma 1 cosω = jω jω ( e + e ) Cuando mezclamos esa señal con una poradora real como y = cosω 0 jω 0 jω0 j ( )( ) ( + ) jω ω e e ( e + e ) cosω cosω = = = 0 + e j( ω0+ ω) j( ω0+ ω) j( ω0 ω ) j( ω0 ω ) [ e + e ] + [ e ] = 1 [ cos( ω + ω) + cos( ω )] 4 0 0 ω, obenemos el produco de las dos enradas La muliplicación de las dos ondas cosenoidales resula en una raslación de sus dos especros laerales (bandas laerales). Veamos ahora qué sucede cuando mezclamos o muliplicamos dos señales complejas pero de una sola pare del especro. Generación de BLU Presenamos ahora una nueva función, I para represenar la ampliud de una enrada de micrófono versus el iempo. Esa es una señal real con un especro laeral doble. Es posible converir esa señal verdadera en una señal compleja concomponenes de frecuencia posiivas únicamene, generando una señal de cuadraura Q donde odas las frecuencias esán defasadas 90 con respeco de I y raando ambas como un par complejo o analíico. La señal I + jq coniene solamene frecuencias posiivas. Las frecuencias negaivas se cancelan muuamene mienras que las posiivas se refuerzan. La función que desfasa odas las componenes de frecuencia se llama ransformada de Hilber. Eso era prácicamene imposible en el mundo analógico pero se orna muy sencillo en DSP. Muliplicamos ahora esa señal analíica por una salida compleja de un oscilador jω0 Y = e Y la señal rasladada oma la forma jω 0 e ( I jq ) ( I cos 0 jsen 0) j( I cos + = ω ω + ω 0 + jsen ω 0 ) (5-1) Pueso que esamos ineresados en ransmiir esa señal de BLU via RF por el aire, solamene debemos compuar la pare real. Ese mezclador semi-complejo produce una señal real de BLU. EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 18
I Audio Cos ω 0 Sen ω 0 Salida BLU Hilber Figura 5-14.- BLU por defasaje Pueso que la ampliud de la poradora es consane, la ampliud de la señal de BLU puede ser especificada como alguna función de la señal moduladora. Si pensamos en la señal de microfono I + jq como un vecor, es verdad que su longiud es igual a su ampliud insanánea: A + = (5-) ( I Q La fase de la señal es el ángulo insanáneo de ese vecor roane: Φ = Q I 1 an (5-3) Podemos reescribir la pare real de la ecuación 5-1 R jω0 [ e I + jq )] = A cos( ω + Φ ) ( 0 Eso demuesra que una señal de BLU es un híbrido de modulación de ampliud y de fase. También noamos que habiendo definido la ampliud y la fase de la señal de banda base, podemos escribir jφ ( I + jq ) = A e Que relaciona direcamene la envolvene y la fase de la señal de banda base analíica. La ampliud y la fase de esa señal analíica son idénicas a las especificadas en la ecuación 5-1 ELEMENTOS DE UN RECEPTOR DE BLU Las funciones de un recepor de BLU son: Amplificar Seleccionar Ajusar el nivel Demodular Q Es el raamieno de la señal recibida con un mínimo de inerferencias. Como el recepor debe efecuar una raslación inversa de la frecuencia en el recepor, las pares de baja señal, las conversiones y los osciladores de un ransmisor podrán uilizarse como eapas comunes con el recepor. Habrá que agregar un amplificador de RF sinonizado para oorgar una buena relación señal/ruido y reducir las frecuencias imagen a niveles acepables. El mezclador uilizado en el recepor de BLU deberá ser más exigido debido a las grandes variaciones de nivel de las señales recibidas, o sea, deberá poseer un gran rango dinámico para no permiir sobrecargas del mismo. En el diseño de un recepor de BLU, deben enerse en cuena cuaro condiciones fundamenales: Bajo ruido Capacidad de manejo de grandes señales Baja disorsión Selecividad acorde con el ancho de banda a recibir EJEMPLAR DE DISTRIBUCIÓN GRATUITA 19