ESTUDIO DE PERMEABILIDAD EN LIMOS LOESSICOS

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1 ESTUDIO DE PERMEABILIDAD EN LIMOS LOESSICOS Ing. FRANCISCA Franco Matías (1) Ing. CUESTAS Germán Alejandro (1) Dr. Ing. RINALDI Víctor Alejandro (2) UNC - FCEFyN - Laboratorio de Geotecnia. SINTESIS El estudio de la permeabilidad de los suelos resulta de sumo interés en muchos problemas ingenieriles como por ejemplo: el derrame y propagación de líquidos contaminantes, el diseño de las barreras de depósitos de residuos domiciliarios e industriales, problemas de flujo en presas, flujo subterráneo y contaminación de acuíferos, etc. En este trabajo se presentan una revisión de los principales factores que influyen en la conductividad hidráulica de los suelos loéssicos de la ciudad de Córdoba. Para ello se realizaron mediciones de permeabilidad en muestras en estado natural y compactado. La medición de la conductividad hidráulica se realizó en celdas de paredes rígidas y flexibles. Se discute la influencia que tienen el método de medición, al igual que los parámetros más significativos del suelo y del fluido en la determinación del coeficiente de permeabilidad. Finalmente se analiza el ajuste de algunos modelos empíricos a los resultados obtenidos de las mediciones de permeabilidad. (1) Ing. Civil, Estudiante de Doctorado en Ciencias de la Ingeniería, Universidad Nacional de Córdoba, Becario del Consejo de Investigaciones Científicas y Tecnológicas de la Provincia de Córdoba (CONICOR). (2) Profesor Asociado de la Cátedra de Geotecnia II, Facultad de Ciencias Exactas, Físicas y Naturales, U.N.C. Investigador del CONICET.

2 INTRODUCCIÓN La permeabilidad de los suelos ha sido estudiada por numerosos autores. Muchos de estos estudios se han centrado en la importancia de los problemas relacionados con el flujo de líquidos contaminados o simplemente con problemas típicos de ingeniería del suelo como asentamientos, estabilidad, flujo en presas, etc. Un trabajo clásico sobre la permeabilidad de suelos es el estudio de Mitchell (1965). La variación del coeficiente de permeabilidad es muy amplio para los distintos suelos (ver por ejemplo Lambe y Whitman, 1972). Este aspecto hace necesario un estudio particular de cada tipo de suelo. En el presente trabajo se analiza el fenómeno de conductividad hidráulica en los limos loéssicos de la ciudad de Córdoba. Se estudian los factores que pueden tener mayor importancia en la determinación del coeficiente de permeabilidad. Para ello se seleccionó una muestra de loess en cantidad abundante, considerada como representativa, extraída de una calicata realizada en la Cuidad Universitaria en la Ciudad de Córdoba. Sobre esta muestra se realizaron ensayos de permeabilidad en laboratorio. Los ensayos fueron realizados tanto en muestras naturales como compactadas y en distintas clases de permeámetros. Los equipos utilizados para la determinaciones de la permeabilidad fueron la celda de consolidación, el permeámetro de pared fija, y el de pared flexible (celda triaxial). Como resultado de estos ensayos se verificó la influencia del tipo de permeámetro en la determinación del coeficiente de permeabilidad del suelo. La determinación del coeficiente de permeabilidad se realizó utilizando agua deionizada, ácido acético y cloruro de sodio. Por otro lado en cada caso se utilizaron distintos gradientes, presiones efectivas y densidades de compactación. Mediante este programa de ensayos pudo establecerse la influencia del tipo de permeante, estado tensional y estructura del limo en el valor medido del coeficiente de permeabilidad. La importancia de este estudio radica en la necesidad de conocer los parámetros fundamentales que tienen influencia sobre la permeabilidad del limo loéssico compactado de la Ciudad de Córdoba. Estos suelos son utilizados normalmente en la construcción de barreras de depósitos de residuos mediante una pobre compactación.

3 La calidad de barrera obtenida en muchos casos es desconocida tanto en sus aspectos de contención como en su estabilidad con el tiempo. FLUJO HIDRÁULICO Como permeabilidad se entiende a la velocidad de descarga de un fluido que se filtra a través de una sección unidad del suelo bajo un gradiente unidad. El flujo hidráulico puede además resultar como consecuencia de otro tipo de flujo. Por ejemplo el flujo eléctrico moviliza iones los cuales poseen agua adsorbida que es también desplazada provocando un flujo hidráulico. Esta asociación de flujos es conocida como flujos acoplados o indirectos. Una revisión de los flujos directos y acoplados que tienen lugar en una masa de suelo puede verse en Mitchell (1993). El presente trabajo discute los resultados que se obtuvieron de la medición de flujos de agua causados solamente por un gradiente hidráulico (i). Por lo tanto, de acuerdo con la ley de Darcy, el flujo (Q) a través de una muestra de suelo de sección constante (A) resulta: Q = kia (1) En la expresión (1) el coeficiente de permeabilidad (k) se asume constante para cada suelo en particular. De hecho para diferentes suelos muestra una gran variabilidad (Lambe y Whitman, 1967). Por otro lado, en suelos muy finos como por ejemplo arcillas altamente preconsolidadas, algunos autores (ver por ejemplo Mitchell y Younger, 1966) mostraron que a bajos gradientes el flujo (Q) no resulta linealmente dependiente del gradiente hidráulico o lo que es equivalente a considerar que el valor de k no es constante si no que depende del gradiente (i). Los factores propios del suelo que afectan el coeficiente de permeabilidad son la granulometría y tamaño de partículas, la relación de vacíos, la composición mineralógica, la estructura, la fábrica del suelo, el grado de saturación y las características del permeante. Una ecuación teórica que expresa la permeabilidad en medios porosos e incluye algunos de los factores mencionados es la conocida como ecuación de Kozeny-Carman.

4 3 k = γ 1 e µ k T S 1+ e S (2) donde γ es el peso unitario del permeante, µ la viscosidad del permeante, k 0 un factor que tiene en cuenta la forma de los poros, T un factor de tortuosidad que tiene en cuenta la relación entre la trayectoria promedio del fluido y el espesor del suelo atravesado, S 0 es la superficie mojada por volumen unitario de partículas, e la relación de vacíos y S el grado de saturación del suelo. Una forma alternativa de la ecuación (1) que incorpora el tamaño de los granos del suelos puede escribirse como (Mitchell, 1993): k C D e 3 γ 2 e S h = s µ 1+ Donde D s es el tamaño de grano característico. El efecto del tamaño de los granos puede observarse también en la expresión de Hazen en función del diámetro para el cual el 10% del suelo es de menor tamaño (D 10 ). k C D = 2 h 0 10 Aún cuando las ecuaciones (1) a (3) expresan claramente la forma en la cual cada uno de los parámetros incluidos afecta el coeficiente de permeabilidad, su evaluación no concuerda con los resultados experimentales de muchos suelos en especial los suelos finos plásticos. En efecto, existen otros factores a considerar en suelos arcillosos que no son contemplados por las mencionadas ecuaciones. Entre estos factores se pueden mencionar la fabrica del suelo y la interacción ente la doble capa difusa de las partículas finas y el liquido de saturación. Los electrolitos de baja concentración incrementan el espesor de las doble capas aumentando las fuerzas de repulsión entre partículas. Este efecto conlleva a la modificación de la estructura del suelo hacia una estructura más dispersa por un lado y por el otro a que exista una menor cantidad de iones hidratados afectados por el potencial de las partículas. El balance entre ambos efectos aumentara o reducirá el coeficiente de permeabilidad por lo menos a bajos gradientes. Los límites de Atterberg son buenos indicadores de la composición mineralógica de la fracción fina del suelo y de la actividad superficial de las mismas. La estructura del suelo es un factor importante en el valor del coeficiente de permeabilidad (ver por ejemplo Mitchell, 1993 y Mitchell y otros, 1965). En suelos con 3 (3) (4)

5 iguales densidades si el mismo está floculado (estructura abierta) presenta mayor permeabilidad que el mismo suelo con una estructura dispersa (cerrada). Por lo cual factores como son la energía y el método de compactación resultan significativos ya que pueden producir diferentes estructuras para el mismo tipo de suelo. Otro factor que puede resultar muy importante es el grado de alteración, pero el mismo no puede ser evaluado en laboratorio y requiere de la determinación de la permeabilidad mediante pruebas de campo. En muchos casos se ha observado que la permeabilidad de muestras compactadas en laboratorio es menor que la obtenida in-situ en las mismas condiciones (Johnson y otros, 1990). Esta causa ha sido atribuida a la formación de microfisuras y canales preferenciales de drenaje in-situ. Debido a las limitaciones mencionadas más arriba para los modelos teóricos y la gran cantidad de variables que pueden tener influencia en la determinación del coeficiente de permeabilidad en suelos finos, se han propuesto en la literatura una serie de modelos empíricos. Nagaraj y otros (1993), propusieron una ecuación para el cálculo de la permeabilidad en función del estado tensional del suelo de la siguiente forma: e e p l = C1 + C2 log( k) (5) donde e p es la relación de vacíos correspondiente con cada estado tensional, e l la relación de vacíos correspondiente al límite líquido, k la permeabilidad, C1 y C2 constantes de ajuste del modelo. Por otro lado, Boutwell y Hedges (1989) encontraron que en arcillas compactadas es posible predecir la permeabilidad conociendo el límite líquido (LL), el porcentaje de saturación en la compactación (S%) y el peso unitario seco en tn/m 3 (γd). 3 log( k) = ( 1, , 986LL+ 1159, S + 1, 598γ d) (6) Las ecuaciones (4) y (5) han sido desarrolladas empíricamente mediante el ajuste a una limitada cantidad de suelos arcillosos utilizados como barreras hidráulicas de enterramientos sanitarios.

6 En los apartados siguientes se presentan resultados experimentales orientados a la determinación de la influencia de los distintos factores mencionados en la permeabilidad del limo loéssico compactado y natural. El ajuste de los modelos empíricos (4) y (5) a los resultados experimentales también son analizados. DESCRIPCIÓN DEL LIMO LOESSICO ESTUDIADO El suelo utilizado en este estudio fue obtenido de las proximidades de la Facultad de Ciencias Exactas Físicas y Naturales de la Universidad de Córdoba. La muestra fue extraída en suficiente cantidad de panes inalterados tallados de calicatas a una profundidad de 1,00 m. Los parámetros fundamentales determinados de ensayos físicos y químicos son presentados en la Tabla 1. En general puede considerarse al suelo como un loess de muy bajo peso unitario. Este parámetro incrementa notablemente luego de la compactación indicando la estructura abierta natural del suelo. La mayor fracción de partículas se encuentra en el tamaño de los limos y arcillas. Estas últimas fundamentalmente de tipo de las illitas. Los ensayos químicos indican que se trata de un suelo fundamentalmente alcalino con un porcentaje significativo de carbonato de calcio. El carbonato es un cementante natural del loess de baja solubilidad. Tabla 1: Ensayos de identificación realizados sobre el suelo loéssico en estudio. ENSAYO VALOR Humedad Natural (w %) 20 Densidad seca (kn/m 3 ) 12,5 Densidad Máxima Proctor Standard (kn/m 3 ) 17,5 Humedad Optima de compactación (w %) 17 Límite Líquido (%) 26,96 Indice Plástico (%) 3,64 ph 9,21 Pasante Tamiz T 200 (%) 93 Contenido de arcilla < mm (%) 17.5 Carbonato de Calcio (CO 3 Ca) (%) 4.17 El bajo valor de índice plástico y el escaso porcentaje de arcilla hace que este suelo se encuentre en un límite dudoso de aplicación para barreras hidráulicas.

7 METODOLOGÍA DE ENSAYOS Para la realización de los ensayos de permeabilidad se utilizaron tres tipos de permeámetro: de cilindro fijo (CF), de pared flexible (PF), y de celda de consolidación (CC). Una discusión de las ventajas y desventajas de cada tipo de permeámetro para cada caso en particular puede verse en Daniel y otros (1985). Los ensayos fueron realizados sobre muestras de limos loéssicos en estado natural y compactadas. Se utilizaron como permeantes agua deionizada, ácido acético y una solución concentrada de cloruro de sodio 1 N. En todos los ensayos se realizaron determinaciones del coeficiente de permeabilidad en el tiempo hasta obtener un valor de k constante. Ensayos de Permeabilidad con Permeámetro de Pared Flexible: Los ensayos de permeabilidad con pared flexible fueron realizados en una celda triaxial. En la misma se utilizó una membrana de látex para recubrir la muestra y se le aplicó presión de confinamiento para minimizar el flujo de agua entre la pared y el suelo. Este tipo de permeámetro permitió la saturación de las muestras mediante el método de retropresión (back pressure). El permeado de la muestra se realizó desde abajo hacia arriba a los fines de eliminar las burbujas de aire en los poros. En esta celda se utilizó como permeante solamente agua deionizada. Los confinamientos aplicados oscilaron entre σ3 = 0.3 y 0,5 kg/cm 2. En el caso de las muestras inalteradas estas presiones resultaban menores a las presiones de colapso por lo que se consideró que no se afectaría la estructura del mismo. Ensayos de Permeabilidad con Permeámetro de Cilindro Fijo: Este permeámetro consta de un cilindro rígido y dos cabezales con piedras porosas en los extremos. En el mismo se realizaron ensayos de permeabilidad para muestras compactadas. La compactación se realizó en el mismo cilindro del permeámetro en capas de 1 cm hasta obtener la densidad del ensayo requerida. El permeante utilizado en estos ensayos fue agua deionizada.

8 Ensayos de Permeabilidad con Permeámetro de Celda de Consolidación: Se utilizaron las celdas oedométricas de pared fija. En las mismas se determinó la variación del coeficiente de permeabilidad en muestras en estado natural y compactadas. El gradiente hidráulico se aplicó por la parte inferior de las muestras y se controló la evaporación del fluido una vez permeada la muestra. Las muestras compactadas fueron preparadas dentro del anillo oedométrico para evitar flujo entre la pared y la muestra. Como permeante se utilizó agua deionizada, un electrolito 1N de cloruro de sodio y una solución 1N de ácido acético. El ensayo descripto permitió estudiar la variación de la permeabilidad con el estado tensional de las muestras de suelo compactado. Para ello se aplicaron sucesivas cargas verticales registrándose los cambios en la permeabilidad y en los asentamientos de las muestras. ANÁLISIS DE RESULTADOS Permeabilidad de La Muestra Inalterada En la Figura 1 se presenta el resultado del ensayo de permeabilidad en el permeámetro de pared flexible sobre una muestra de loess en estado natural. El agente de permeado en este caso fue agua deionizada. Los resultados muestran claramente una dependencia del valor de la permeabilidad respecto del gradiente hidráulico. En el primer incremento de gradiente se produce un aumento inicial rápido de la permeabilidad. Este efecto se considera ocasionado por la saturación parcial inicial del suelo. La fuerza del agua en los poros no es capaz de desplazar todo el aire del suelo hasta que el gradiente aumenta a un valor próximo a 12,5. Una vez alcanzado este gradiente, el coeficiente de permeabilidad se mantiene dentro de un valor próximo a cm/s. La reducción posterior del gradiente se produce por una trayectoria de permeabilidad constante. Un incremento adicional del gradiente muestra una trayectoria de permeabilidad menor a la descarga anterior.

9 1.E-04 k h [cm/s] 1.E-05 Primera carga 1.E-06 Descarga Segunda carga γd=12,5 kn/m 3 1.E GRADIENTE Figura 1: Influencia del gradiente hidráulico en la permeabilidad del loess en estado natural. Muestra ensayada con agua deionizada Las causas que provocan este ciclo histerético no pueden ser determinadas en este trabajo. Sin embargo puede suponerse que las variaciones de la permeabilidad con el gradiente para valores bajos del mismo pueden tener como posibles causas la actividad bacteriana, la contaminación de capilares y la migración de partículas finas (Mitchell y Younger, 1966). Los motivos mencionados pueden tener importancia cuando las velocidades del flujo son bajas, aunque las mismas son difíciles de detectar. De este resultado puede concluirse que se deben considerar con precaución valores de conductividad hidráulica en muestras naturales obtenidos a bajos gradientes. Efecto del Tipo de Permeámetro - Suelo Compactado En la Figura 2 se presentan los resultados de ensayos de permeabilidad con agua deionizada sobre muestras compactadas a la densidad óptima. En esta figura se grafican los resultados obtenidos para muestras similares ensayadas en los tres tipos de permeámetro. En estos resultados se observa también una dependencia del valor de la permeabilidad respecto del gradiente hidráulico pero en sentido contrario al correspondiente al loess natural. Es decir el coeficiente de permeabilidad disminuye con el gradiente. Los coeficientes de permeabilidad obtenidos resultan 2 ordenes de magnitud menores a los correspondientes del suelo inalterado. En la Figura 2 puede observarse también que existe una gran concordancia entre los coeficientes de permeabilidad determinados

10 con los distintos permeámetros. En el caso del coeficiente de permeabilidad obtenido del permeámetro de pared flexible resulta algo menor a los otros de paredes rígidas. Este resultado puede deberse igualmente a la mayor densidad de la muestra colocada en el permeámetro de pared flexible o a la existencia de un flujo preferencial entre la muestra y la pared en los permeámetros de paredes rígidas. k h [cm/s] 1.E-04 Celda de Consolidación Permeámetro de Cilindro Fijo 1.E-05 Permeámetro de Pared Flexible 1.E-06 γd=17,3 kn/m 1.E-07 γd=17,6 kn/m γd=17,2 A 17,4 kn/m 1.E GRADIENTE Figura 2: Influencia del gradiente hidráulico en la permeabilidad de limos compactados a la densidad óptima ensayada en los tres tipos de permeámetro con agua deionizada. Efecto del tipo de Permeante - Suelo Compactado En La Figura 3 se presenta el resultado de los ensayos realizados sobre muestras compactadas en el permeámetro de celda de consolidación ensayadas con agua deionizada y con una solución 1N de cloruro de sodio. Obsérvese que en general la muestra es mas permeable al agua deionizada que a la solución de NaCl. Este efecto puede atribuirse a la interacción del fluido permeante con el espesor de la doble capa adsorbida. En efecto, los iones de la solución de sodio son atraídos por las partículas de arcillas retrasando el flujo de agua. La no linealidad observada para el agua deionizada a bajos gradientes no puede ser explicada, y se requiere de otros ensayos para confirmar esta tendencia observada en todas las muestras compactadas (ver también Figura 2) Efecto de la Tensión Efectiva y Relación de Vacíos - Suelo Compactado

11 En la Figura 4 se presentan los resultados obtenidos en tres muestras compactadas cuando se utilizaron como permeantes agua deionizada, cloruro de sodio 1N y ácido acético 1N. El ensayo se realizó en el oedómetro determinándose la permeabilidad para distintas presiones efectivas. Los resultados obtenidos muestran una disminución de la permeabilidad al aumentar la presión vertical efectiva. Este aumento de presión efectiva esta también asociado a una reducción volumétrica del suelo y por lo tanto en una disminución de la relación de vacíos (ver Figura 5). A partir de las Figuras 4 y 5 es posible observar nuevamente la influencia del tipo de permeante utilizado. En este caso no es posible asociar la reducción de la permeabilidad completamente a una reducción de vacíos, si no que debe buscarse una explicación en las propiedades del líquido permeante y su interacción fisico-química con el suelo. k h [cm/s] 1.E-04 1.E-05 1.E-06 1.E-07 Agua Deionizada Solución de NaCl 1N γd=17,3 kn/m 3 1.E GRADIENTE Figura 3: Influencia del fluido permeante en la permeabilidad de limos compactados. k h [cm/s] 1.E-05 1.E-06 1.E-07 PERMEANTES NaCl 1N Acido Acético 1N Agua deionizada γd=17,24 kn/m γd=17,25 kn/m 1.E-08 γd=17,49 kn/m 0 1 PRESIÓN VERTICAL EFECTIVA (kg/cm 2 ) 10

12 Figura 4: Variación de la permeabilidad de limos compactados en función de la presión vertical efectiva para distintos permeantes. DEFPRMACIÓN VERTICAL % PERMEANTES NaCl 1N Acido Acético 1N Agua deionizada PRESIÓN VERTICAL EFECTIVA (kg/cm 2 ) Figura 5: Variación de las deformaciones verticales de los limos compactados de la Figura 5 en función de la presión vertical efectiva para distintos permeantes. Efecto de La Estructura - Suelo Compactado Con el objeto de verificar la influencia de la estructura del suelo en la permeabilidad, se realizaron determinaciones con agua deionizada sobre muestras compactadas en el permeámetro de cilindro fijo. Las muestras se prepararon con distintos contenidos de humedad con la energía del Proctor Standard, obteniéndose muestras representativas del ensayo Proctor tanto en la rama seca como en la rama húmeda. La Figura 6 muestra los resultados de permeabilidad obtenidos. El coeficiente de permeabilidad para los suelos compactados en la rama seca son un orden de magnitud mayor que para las muestras a la misma densidad seca pero ensayadas en la rama húmeda. Este fenómeno puede ser atribuido a la tendencia del suelo a tener una estructura floculada o abierta (de mayor permeabilidad) cuando es compactado en la rama seca, mientras que presenta una tendencia a tener una estructura dispersa o cerrada (de menor permeabilidad) en la rama húmeda. Mitchell y otros (1965) encontraron un comportamiento similar con una disminución de hasta tres ordenes de magnitud en arcillas compactadas.

13 γd [N/m 3 ] ,00E k h [cm/s] 1,00E-06 1,00E HUMEDAD H% Figura 6: Influencia de la estructura en la permeabilidad de limos compactados. Ajuste de Modelos Empíricos a las Resultados Experimentales Los modelos empíricos de Nagaraj y otros (1993) y Boutwell y Hedges (1989) (ecuaciones 4 y 5) fueron ajustados para predecir la permeabilidad de limos loéssicos compactados permeados con agua deionizada y con cloruro de sodio 1N (Cuestas y Francisca, 1996). Los resultados del ajuste de los modelos se presentan en la Figura 7. Obsérvese que el modelo de Nagaraj y otros (1993) predice correctamente los valores obtenidos experimentalmente del coeficiente de permeabilidad con agua deionizada mientras que sobrestima los valores determinados con la solución concentrada de cloruro de sodio. El modelo de Boutwell y Hedges (1989) predice valores muy por debajo de los obtenidos. En este caso puede justificarse el resultado si se considera que el modelo fue determinado para 377 arcillas compactadas con permeabilidades medias del orden de (medidas in situ).

14 Figura 7 Modelos empíricos para la predicción de la permeabilidad en limos compactados. CONCLUSIONES El estudio presentado muestra los resultados más significativos obtenidos de una investigación realizada tendiente a determinar el comportamiento del coeficiente de permeabilidad en los suelos loéssicos de la ciudad de Córdoba en su estado natural y compactado. Se pudo verificar que la influencia del grado de saturación del suelo en estado natural provoca un efecto significativo en la reducción del coeficiente de permeabilidad. Recién a elevados gradientes se produce una saturación de la muestra y un aumento de la permeabilidad. En este tipo de muestras se determino también un efecto de histéresis en el coeficiente de permeabilidad durante el aumento y disminución de los gradientes. La influencia del gradiente en las determinaciones de permeabilidad de los suelos loéssicos en estado natural es un factor de importancia y que debe ser tenido en cuenta en el momento de adoptar un valor de conductividad hidráulica mediante ensayos de laboratorio. Los tres tipos de permeámetros utilizados mostraron una gran coherencia en los resultados obtenidos de permeabilidad para

15 muestras compactadas, lo cual hace suponer un escaso efecto de flujo de los líquidos permeantes entre la muestra y la pared en el caso de los permeámetros de pared rígida. En los ensayos de permeabilidad sobre muestras compactadas se observó una dependencia del valor de la permeabilidad respecto del gradiente hidráulico, encontrándose valores de permeabilidad mayores a bajos gradientes. La distorsión se observó especialmente en muestras permeadas con agua deionizada en los ensayos realizados en el permeámetro de cilindro fijo y en el de celda de consolidación. En muestras compactadas se observaron diferentes permeabilidades cuando fueron ensayadas con distintos tipos de permeantes. Para el agua deionizada se obtuvieron valores de permeabilidad mayores que las correspondientes a la solución 1N de cloruro de sodio. La explicación de estos resultados fueron atribuidos a la interacción de los diferentes líquidos con la doble capa difusa de la fracción arcillosa del suelo. Se determinó la influencia conjunta de la relación de vacíos y el estado de tensiones en la conductividad hidráulica, encontrándose que para distintos permeantes la misma disminuye cuando se reduce la relación de vacíos. Sin embargo la reducción observada en la permeabilidad durante el proceso de carga, está muy influenciada por el tipo de permeante. Tal es el caso de las muestras permeadas con ácido acético que redujeron notablemente su volumen inicial con la aplicación de las cargas verticales y sin embargo no influyó este hecho en un apreciable cambio en la conductividad hidráulica. Se estudio el efecto de la estructura del limo mediante ensayos de permeabilidad en muestras compactadas en la rama húmeda y seca del ensayo Proctor Standard. Se determinó que para iguales densidades las muestras compactadas del lado seco mostraban mayores permeabilidades que las compactadas en la rama húmeda. Este resultado se atribuyó a la diferente estructura obtenida en ambos casos.

16 Se realizaron ajustes de modelos empíricos a los resultados experimentales obtenidos. Se determinó que el modelo de Nagaraj y otros (1993), predice razonablemente bien los coeficiente de permeabilidad de limo loéssico estudiado. REFERENCIAS Boutwell G.P. y Hedges C.S., 1989, Evaluation of Waste-Retention Liners Multivariate Statistics, Proc XII Int. Conf. On Soil Mechanics and Found. Eng., Vol. 2, Río de Janeiro, pp Cuestas G.A. y Francisca F.M., 1996, Estudio de la Permeabilidad del Loess Natural y Limo Mejorado para el Diseño de Barreras, Trabajo Final de la carrera de Ingeniero Civil. Daniel D.E., Anderson D.C. y Boynton S., 1985, Fixed-Wall Versus Flexible-Wall Permeameters, Hydraulic Barriers in Soil and Rock, ASTM STP 874, American Society for Testing Materials, Philadelphia, pp Johnson G.W. Crumley W.S. y Boutwell G.P., 1990, Field Verification of Clay Liner Hydraulic Conductivity, Waste Containment Systems: Construction, Regulation, and Performance, Geotechnical Special Publication Nº26, ASCE, pp Lambe T.W. y Whitman R.V., 1972, Mecánica de Suelos, Ed. Limusa Noriega Editores Mexico. Mitchell J.K., Hooper R. y Campanella R, 1965, Permeability of Compacted Clay, Journal of Soil Mechanics and Foundations Division, proceedings of ASCE, pp Mitchell J.K., 1993, Fundamentals of Soil Behavior, second edition, John Wiley & Sons, Inc.

17 Mitchell J.K. y Younger J.S., 1966, Abnormalities in Hydraulic Flow Through Fine Grained Soils, Permeability and Capillarity of Soils, ASTM STP 417, Am. Soc. Testing Mats., pp Nagaraj T.S., Pandian N,S. y Narasimha Raju P.S., 1993, Stress State-Permeability Relationships for Fine Grained Soils, Géotechnique 43, Nº2,pp Shackelford C.D. y Benson C.H., 1995, Soils Liners and Cover for Landfills, tomo 1, lecture notes for Caterpillar Hemispheric series of short courses, Centro Hemisférico de Cooperación en Investigación y Educación en la Ingeniería y Ciencia Aplicada (CoHemis).