PROYECTO DE EJECUCION NUEVA BIBLIOTECA MUNICIPAL" ANEJO 1 ESTUDIO GEOTECNICO

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1 PROYECTO DE EJECUCION NUEVA BIBLIOTECA MUNICIPAL" ANEJO 1 ESTUDIO GEOTECNICO VILLAMEDIANA DE IREGUA LA RIOJA MARZO 2014 PROMOTOR: AYUNTAMIENTO DE VILLAMEDIANA DE IREGUA ARQUITECTO: ESTEBAN PARDO CALDERON

2 PETICIONARIO: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE VILLAMEDIANA DE IREGUA DENOMINACIÓN PROYECTO: ESTUDIO GEOTÉCNICO. EDIFICIO MUNICIPAL EN VILLAMEDIANA LA RIOJA

3 Índice del documento 1. Información preliminar Antecedentes y objeto Justificación de trabajos de campo Situación Geológica de la zona Hidrogeología Sismicidad Actuaciones Trabajos de campo Ensayo de penetración dinámica Metodología Resultados obtenidos Sondeo de reconocimiento Perfil litológico Ensayo estándar de penetración (SPT) Ensayos de laboratorio Toma de muestras y ensayos realizados Resultados obtenidos Caracterización de materiales Rellenos y Suelo vegetal Sustrato terciario (Argilitas, limolitas y margas) Cálculo de tensiones. Cimentaciones Cálculo de tensiones Cimentaciones Excavabilidad y taludes Cimentación de elementos auxiliares Conclusiones ANEJOS: ANEJO 1: Plano de situación. ANEJO 2: Gráficos de penetraciones dinámicas ANEJO 3: Ensayos de laboratorio. ANEJO 4: Perfil litológico y fotografías del sondeo.

4 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 3/20 1. INFORMACIÓN PRELIMINAR 1.1. ANTECEDENTES Y OBJETO A petición del Excmo. Ayuntamiento de Villamediana de Iregua, se solicita a Ensatec S.L. con NIF B y domicilio en la Avenida Lentiscares 4 6, Polígono Industrial Lentiscares, Navarrete (La Rioja), la realización de un estudio geotécnico del terreno para la construcción de un edificio municipal en la calle Escuelas nº 4 de Villamediana (La Rioja). El edificio constará de Planta baja además de un sótano bajo rasante con una superficie construida por planta de unos 300 m 2. Es objetivo del presente informe, el desarrollo de los siguientes puntos: El conocimiento de la naturaleza, resistencia y compacidad del subsuelo a distintas profundidades. Profundidades de cimentación. Cargas admisibles y asientos previsibles. Existencia de nivel freático y profundidad de identificación. El presente informe está constituido por el conjunto de trabajos realizados, tanto en campo como en laboratorio, así como por los resultados derivados de los mismos y que se distribuyen en una memoria y cuatro anejos JUSTIFICACIÓN DE TRABAJOS DE CAMPO La campaña de campo inicial se ha programado según los criterios indicados en el Documento Básico SE C del Código Técnico de la Construcción de marzo del De esta manera tenemos que: Tipo de construcción: Edificio de estructura de hormigón armado con dos plantas. Superficie total construida en torno a 600 m 2 : Edificio tipo C-1. Grupo de terreno. Inicialmente puede describirse como terrenos de baja variabilidad. El nivel de cimentación está constituido por argilitas y margas calcáreas. La cimentación de edificios similares en la zona se resuelve mediante elementos aislados (zapatas). Grupo T-1. En estas condiciones, según el CTE correspondería la realización de tres (3) puntos de reconocimiento con distancias mínimas entre puntos de investigación de 35 metros. La profundidad de investigación se plantea en unos seis a ocho (6,00 8,00) metros, con los cuales, dadas las características de la obra y la topografía de la parcela se prevé alcanzar la profundidad de investigación suficiente. Así pues se plantea la siguiente campaña de campo: Realización de un (1) sondeo mecánico a rotación con una profundidad mínima de investigación de 6,00 metros y dos (2) ensayos de penetración dinámica continua (DPSH) hasta 6,00-8,00 metros o rechazo. Durante la realización de los trabajos de campo se pudo comprobar que dicha campaña permitía cumplir con los objetivos siendo suficiente para el reconocimiento de campo y dándose por lo tanto por concluida la fase de prospección.

5 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 4/20 2. SITUACIÓN GEOLÓGICA DE LA ZONA La zona de estudio se encuentra, desde un punto de vista geológico, en la zona centro oriental de la Depresión Terciaria del Ebro. Esta, constituye una profunda cubeta rellena de materiales de origen continental, procedentes de los relieves que la bordean (Sierra de Cantabria y Montes Obarenes al Norte, Cordillera Ibérica por el sur), que puede alcanzar los varios millares de metros de profundidad. Conforme nos acercamos al borde de cuenca, disminuye el porcentaje de finos y aumentan los niveles areniscosos y microconglomeráticos. Hacia el centro sin embargo, encontramos progresivamente facies más distales, hasta aparecer materiales de precipitación química (calizas y yesos). En concreto en la parcela de estudio, el sustrato está constituido por la Formación Alfaro, de edad miocena. Se trata de una potente serie que se extiende prácticamente desde el Ebro hasta el sistema montañoso de Cameros. Litológicamente está integrada por arcillas calcáreas rojas más o menos limosas, con frecuentes intercalaciones de bancos de areniscas de espesor variable, entre algunos centímetros y unos pocos metros. Su espesor no es bien conocido, pero normalmente supera los 400 metros. Sobre este conjunto terciario, se ha encajado la actual red de drenaje, representada en la zona por los ríos Iregua y Ebro. Esta dinámica ha modelado el actual relieve y ha dado durante el cuaternario a dos tipos de depósitos. Unos de carácter lineal, asociados a los propios cauces (terrazas aluviales), y otros de origen lateral a los mismos (glacis). En concreto en el río Ebro, se diferencian 10 niveles de terrazas agrupadas en terrazas altas (entre 170/180 y 60 / 70 metros sobre el nivel actual del río), medias (entre 20/30 y 10/20 metros) y bajas (5/10 y 0/5 metros). Los sistemas de glacis enlazan directamente con las terrazas, siendo difícil en ocasiones su diferenciación. Esto ocurre en concreto en la zona de estudio, donde resulta difícil diferenciar cartográficamente la terraza aluvial del glacis, constituyendo un único conjunto. La parcela objeto de estudio se sitúa directamente sobre los materiales pertenecientes al sustrato terciario correspondiente a la Formación Alfaro.

6 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 5/20 Figura 1: Situación geológica de la zona de estudio. Detalle de la hoja (204) LOGROÑO a escala 1: del Mapa Geológico Nacional (Instituto Tecnológico Geominero de España)

7 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 6/20 3. HIDROGEOLOGÍA La Formación Alfaro que constituye el sustrato terciario de la zona de estudio, presenta en su conjunto una permeabilidad muy baja en función de su litología, considerándose a escala global como un acluícudo o impermeable. Localmente, puede presentar una mayor permeabilidad a favor de diaclasado abierto, preferentemente en los niveles más superficiales, por descompresión y /o alteración. En cuanto a la cobertera cuaternaria existente en la zona de estudio, constituye unos depósitos granulares con una elevada porosidad y permeabilidad intergranular de tipo primario. En los niveles más superficiales puede verse notablemente disminuida por cementación. Las terrazas bajas del río Ebro y su afluente el Iregua, que se encuentran hidráulicamente conectadas con el curso fluvial, constituyen un extenso acuífero regional. La Unidad 404: Aluviales del Ebro, tramo Cenicero Lodosa. Se trata de un extenso acuífero aluvial de tipo intergranular libre, constituido por la llanura de inundación y la terraza baja conectada con ella (terrazas Q 2 al, entre 0 5 metros y QT 8, entre 5 10 metros). La recarga del acuífero se produce por infiltración directa del agua de lluvia y, principalmente, por retornos de regadío. Otros mecanismos de recarga son el almacenamiento en riberas en épocas de avenida, aportes de barrancos laterales y por infiltración procedente de la escorrentía lateral de los materiales impermeables. El río tiene un carácter efluente o influente, que varía estacionalmente en función de las lluvias, extracciones y períodos de riego. El flujo de las aguas subterráneas coincide en líneas generales con el de las aguas superficiales, modificado local y temporalmente por las extracciones y durante las crecidas, que invierten el sentido de la relación río acuífero. Las salidas de la unidad se verifican por flujo subterráneo a los ríos que la surcan y lateralmente a los aluviales aguas abajo de la unidad. Otro mecanismo de salida lo constituyen los bombeos, dispersos por toda la unidad, intensamente explotada para usos urbanos, agrícolas e industriales por toda su extensión. Durante la realización de los trabajos de campo no se identificó la presencia de nivel freático en el sondeo de reconocimiento, si bien puede existir circulación de agua, flujos o resumes a favor del contacto entre el recubrimiento cuaternario y el sustrato terciario o a favor de discontinuidades dentro del propio sustrato terciario. El sondeo quedó equipado con tubería piezométrica de PVC para el control de la evolución de niveles durante el período de tiempo que se considere necesario.

8 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 7/20 Figura 2: Unidad hidrogeológica 404 (Aluvial del Ebro: Cenicero Lodosa). Plan Hidrológico del Ebro, Confederación Hidrográfica del Ebro, 1996.

9 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 8/20 4. SISMICIDAD Se han analizado globalmente las características sísmicas de la zona, siguiendo las especificaciones dadas en la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edificación (NCSE-02), según lo establecido en el Real Decreto 997/2002 de 27 de septiembre (B.O.E. nº 244 de 11 de octubre de 2002). Esta norma es de aplicación al proyecto, construcción y conservación de edificaciones de nueva planta. En los casos de reforma o rehabilitación se tendrá en cuenta dicha norma, de forma que los niveles de seguridad de los elementos afectados sean superiores a los que poseían en su concepción original. Las obras de rehabilitación o reforma que impliquen cambios substanciales de la estructura (por ejemplo vaciado de interior dejando sólo la fachada), son asimilables a todo efecto a las de construcción de nueva planta. No es aplicable para: Construcciones de importancia moderada. Edificaciones de importancia normal o especial, cuando la aceleración sísmica básica a b sea inferior a 0,04g. En las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí en todas direcciones cuando la aceleración sísmica básica a b sea inferior a 0,08. No obstante, la Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas si la aceleración sísmica de cálculo a c es igual o mayor a 0,08g. La aceleración sísmica de cálculo a c se define como el producto: a S c a b donde: es el coeficiente adimensional de riesgo, función de la probabilidad aceptable de que se exceda a c en el período de vida para el que se proyecta la construcción. Toma los siguientes valores: Para construcciones de importancia normal: = 1,0. Para construcciones de importancia especial: = 1,3. S es el coeficiente de amplificación del terreno, cuyo valor viene indicado en la referida Norma. C S para x a b 0,1 g 1,25 Donde C (coeficiente de terreno), depende de las características de cimentación. TIPO DE TERRENO CARACTERISTICAS COEFICIENTE C I Roca Compacta, o Similar 1,0 II Roca Muy Fracturada, Cohesivos Duros 1,3 III Compacidad Media, Cohesivos Firme 1,6 IV Compacidad Baja, Cohesivo Blando 2,0

10 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 9/20 Para obtener el valor del Coeficiente C de cálculo se determinarán los espesores e 1, e 2, e 3 y e 4 de terrenos de los tipos I, II, III y IV respectivamente, existentes en los 30 primeros metros bajo la superficie. Se adoptará como valor de C, el obtenido en la siguiente expresión: C C i * e i En el caso que nos ocupa la aceleración sísmica básica ab<0.04g, siendo g la aceleración de la gravedad, y el coeficiente de contribución Kv=1. Según la clasificación de las construcciones dada por la citada Norma, el tipo de construcción en proyecto se calificaría como de Normal Importancia (aquellas construcciones cuya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la colectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos). Por lo tanto, según la NCSR-02, no es obligatoria la aplicación de medidas correctoras de las acciones sísmicas para la construcción que nos ocupa. 30

11 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 10/20 5. ACTUACIONES 5.1. TRABAJOS DE CAMPO Se han realizado dos (2) ensayos de penetración dinámica continua tipo DPSH hasta rechazo y un (1) sondeo mecánico a rotación con extracción de testigo, cuya ubicación puede consultarse en el anejo nº 1. Los puntos de investigación se han realizado sobre una solera de hormigón en torno a un edificio que será demolido, por lo tanto se considera que la cota de los tres puntos prácticamente es la misma en todos los casos, excepto en el caso de la penetración nº 2 en la que se ha comenzado bajo 20 cm de solera de hormigón Ensayo de penetración dinámica Metodología Se han realizado dos (2) ensayos de penetración dinámica. La situación de los mismos puede verse en el esquema adjunto en el anejo 1. El ensayo continuo de penetración dinámica consiste en la hinca de una puntaza con su varilla en el terreno, mediante golpes de maza, con una altura de caída constante. Se ha utilizado un penetrómetro con caída de maza libre tipo DPSH - B. El ensayo se encuentra descrito en la norma UNE EN ISO , Investigación y ensayos geotécnicos, Ensayos de campo. Parte 2: Ensayo de penetración dinámica. Las características del equipo utilizado son las que a continuación se mencionan. -Peso de la maza: 63.5 Kg -Altura de caída: 75 cm. -Diámetro varillaje: 32 mm -Sección puntaza: 20 cm². -Puntaza cónica de 51 mm de diámetro, con ángulo en la punta de 90º. La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa por los golpes necesarios para hincar la puntaza y su varilla en una longitud de 20 cm. Se designa N 20 al número de golpes necesarios para una penetración del cono en el terreno de 20 cm de profundidad. Se dará por finalizado el ensayo cuando se satisfagan alguna de las siguientes condiciones: 1. Se alcance la profundidad que previamente se había establecido. 2. Se superen los 100 golpes para una penetración de 20 cm. 3. Cuando tres valores consecutivos de N 20 sean iguales o superiores a 75 golpes. Los trabajos de campo se realizaron el día 3 de octubre de Con los datos obtenidos en el ensayo se ha confeccionado el correspondiente gráfico de penetración, que relaciona el número de golpes (N 20 ) con la profundidad en metros, que puede consultarse en el anejo nº 2, adjunto al final del presente informe.

12 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 11/ Resultados obtenidos La estimación de la resistencia admisible del terreno se realiza a partir de los ensayos de penetración dinámica realizados. El proceso de cálculo de dicha carga se expone detalladamente a continuación: siendo, 1.Obtención de la resistencia dinámica al hundimiento mediante la denominada "Fórmula de los Holandeses", cuya expresión es: siendo, -M: peso de la maza (63.5 Kg) R -H: altura de caída de la maza (75 cm) -P: peso de yunque + varillas (8 kg/m) -A: área de la puntaza (20 cm 2 ) -20/N 20 : penetración por golpe (cm) M 2 H 20 M P A N20 2.La correlación entre la resistencia a la penetración dinámica y estática, puede realizarse mediante el coeficiente de BUISSON, que varía en función del tipo de terreno, y cuyo valor oscila entre 0.3 y Para el caso que nos ocupa se toma un valor de 0,5. 3.Para la obtención de la presión admisible del terreno, aplicamos la fórmula de MEYERHOF simplificada, según la cual: Q adm Re F -Q adm : presión admisible de cálculo (kg/cm²) -R e : resistencia estática -F : coeficiente de seguridad (por convenio se adopta un valor de 20) En el siguiente cuadro resumen, se indican las resistencias estimadas en los diferentes tramos diferenciados. Ensayo Profundidad (m) Resistencia estimada (kg/cm 2 ) 0,00-0,40 1,0-2,0 P-1 0,40-4,67 >3,0 4,67 Rechazo 0,00-0,40 1,0-2,0 P-3 0,40-5,10 >3,0 5,10 Rechazo

13 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 12/20 El perfil obtenido de los ensayos de penetración dinámica denota un primer nivel, de 40 cm de espesor correspondiente al material removido bajo la solera de hormigón con resistencias estimadas variables. A continuación, un segundo tramo, con golpeos muy altos, correspondientes a valores superiores a los 3,0 kg/cm2 que se corresponde con la alternancia argilitas y limolitas de la Fm Alfaro. El rechazo se alcanza en ambos casos en torno a los 4,50-5,00 metros de profundidad Sondeo de reconocimiento El sondeo se ha realizado entre los días 2 y 3 de octubre de 2013, habiendo alcanzado una profundidad de investigación de 9,00 metros. Para su realización del mismo se ha empleado una máquina de rotación con circulación directa y empuje hidráulico TECOINSA TP50-400, montada sobre oruga, utilizándose un diámetro máximo de perforación de 98 mm. Los testigos recuperados, así como las correspondientes muestras plastificadas, fueron colocados en cajas de cartón parafinadas que, debidamente organizadas (ver anejo fotográfico), fueron trasladadas al laboratorio, para ser examinadas por personal técnico especializado. La columna litológica del sondeo se puede consultar en el anejo nº 4, adjunto al final de la presente memoria Perfil litológico El perfil litológico que se observa en el sondeo realizado está compuesto por los siguientes niveles litológicos. 0,00 0,10 metros: Solera de hormigón. 0,10 6,60 metros: A continuación se observa una alternancia de argilitas calcáreas y limolitas de color rojo anaranjado. El cemento de las limolitas es poco coherente por lo que en contacto con el agua pierden cohesión. En principio el tramo inicial debería ser un tramo de alteración, pero resulta imposible diferenciarlos. Forman parte del sustrato terciario de la Fm. Alfaro. 6,60 9,00 metros: Finalmente identificamos un paquete compuesto por margas calcáreas de color marrón grisáceo también pertenecientes a la Fm. Alfaro. En los dos casos se trata de un sustrato competente formado por rocas blandas que presenta espesores en la zona de cientos de metros Ensayo estándar de penetración (SPT) Dentro de los trabajos llevados a cabo durante la ejecución de los sondeos, se han realizado ensayos de penetración estándar (S.P.T.), con objeto de estimar la resistencia, así como la mayor o menor compacidad de los diferentes estratos atravesados, a partir de la determinación de la resistencia del suelo a la penetración de un tomamuestras tubular de acero, en el interior del sondeo. El ensayo se encuentra descrito en la norma UNE EN ISO (julio 2006).

14 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 13/20 Básicamente el ensayo viene definido por el número de golpes necesarios para hincar 30 cm un tubo tomamuestras normalizado, mediante una maza de 63.5 kg. de peso, que cae desde una altura de 75 cm. Cuando el terreno es arenoso - limoso, se utiliza la cuchara de Terzaghi y Peck (normalizado), de 2 pulgadas de diámetro exterior y 1 1/3 pulgadas de diámetro interior, mientras que para gravas se utiliza la puntaza cónica, cerrada en punta, de 2 pulgadas de diámetro y 60º de ángulo en punta. Los ensayos SPT realizados en el sondeo y los valores obtenidos son los siguientes: Sondeo Cota Litología N 15 N 15 N 15 N 15 N 30 0,60-1,20 Argilitas/limolitas ,50-2,10 Argilitas/limolitas ,00-3,44 Argilitas/limolitas R Rechazo 4,50-5,10 Argilitas/limolitas ,00-6,40 Argilitas/limolitas R Rechazo 5.2. ENSAYOS DE LABORATORIO Toma de muestras y ensayos realizados Sobre la base del perfil del terreno, obtenido de la testificación del material extraído en los sondeos, se seleccionaron una serie de muestras representativas de los diferentes tipos de terreno reconocidos, para ser trasladadas al laboratorio, donde fueron examinadas por personal técnico especializado, realizándose los oportunos ensayos de clasificación y caracterización geomecánica. Las muestras extraídas son representativas (R) obtenidas con el sacamuestras del ensayo S.P.T y de testigo de perforación. La tabla siguiente identifica la situación de las distintas muestras ensayadas. Sondeo Muestra nº: Profundidad (m) Ensayos realizados M-1 1,00-1,20 Humedad, granulometría, límites, sulfatos S-1 M-2 2,80-3,00 Compresión simple, sulfatos M-3 4,20-4,50 Compresión simple M-4 7,0-7,20 Compresión simple Los ensayos realzados y lay normativa aplicada son las siguientes: Denominación ensayo Norma aplicada Número determinaciones Granulometría por tamizado UNE Limites de Atterberg UNE y Compresión simple UNE Humedad natural UNE Sulfatos solubles EHE (Anejo nº5) 2

15 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 14/ Resultados obtenidos Se adjunta a continuación un cuadro resumen de resultados de los ensayos realizados, cuyo informe desarrollado puede consultarse en el anejo nº 3, adjunto al final de la presente memoria. Sondeo Muestra nº: Profundidad % Pasa Comp. S. W Sulfatos (m) 0,08 mm (kpa) LL LP IP Clase (%) (mg/kg) Suelo S-1 M-1 1,00-1, ,8 20,2 9,6 CL 12, Arcillas M-2 2,80-3, , Argilitas M-3 4,20-4, ,9 - Argilitas M-4 7,00-7, ,0 - Margas

16 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 15/20 6. CARACTERIZACIÓN DE MATERIALES El objeto de un estudio geotécnico es definir las características de los diferentes estratos y niveles litológicos reconocidos, a fin de contar con los datos necesarios para un adecuado planteamiento posterior de la tipología, cota de cimentación o empujes del terreno. Los horizontes litológicos que se han diferenciado son los siguientes: 6.1. RELLENOS Y SUELO VEGETAL Constituye el recubrimiento natural más superficial de la zona de estudio, representando realmente un nivel de alteración del nivel inmediatamente inferior, sobre el que se desarrolla. Está constituido por arcillas y limos más o menos arenosos de color marrón rojizo con restos vegetales y bioturbación además de restos de rellenos de origen antrópico. En el sondeo de reconocimiento este nivel presenta un espesor de unos 80 cm. No deberá utilizarse bajo ningún concepto como nivel de desplante de cimentación, debiendo ser previamente retirado SUSTRATO TERCIARIO (ARGILITAS, LIMOLITAS Y MARGAS) Se identifican en el sondeo de reconocimiento inmediatamente bajo la solera de hormigón y forman parte del sustrato terciario representado en la zona de estudio por argilitas marrón rojizas alternando con limolitas marrones, y bajo ellas un paquete de margas calcáreas todos ellos pertenecientes a la Formación Alfaro que presenta un espesor conocido de varios cientos de metros en la zona de estudio. En principio no se identifica con claridad el tramo de alteración superficial de este sustrato, ya que el cemento de las limolitas se ha lavado durante la perforación con agua, pero dados los valores obtenidos en los ensayos SPT más superficiales, el espesor de este tramo será bastante pequeño. Además, al ejecutarse un semisótano, la cota de cimentación nos garantiza que esta se desplantará sobre los niveles sanos. No obstante se ha ensayado una muestra superficial de arcillas alteradas procedentes de las argilitas. Litológicamente, se trata de arcillas limosas de plasticidad baja o media (7% fracción arena, 93% pasa por el tamiz 0,08 Une) de plasticidad media (L l = 29,8, L p = 20,2, I p = 9,6, CL según Casagrande). Su límite líquido e índice de plasticidad quedan por debajo de los criterios habitualmente empleados en la bibliografía para determinar la expansividad de un terreno (se considera que un suelo presenta baja expansividad cuando L l >30 e I p >13), no presentando por lo tanto riesgo debido a cambios potenciales de volumen Su comportamiento resistente se ha evaluado mediante 5 ensayos estándar de penetración (SPT) que presentan el rechazo al ensayo o valores superiores a 35, mientras que los ensayos de rotura a compresión simple arrojan valores comprendidos entre 300 y 600 kpa. En el caso de los ensayos de penetración DPSH se obtienen valores de golpeo altos con resistencias admisibles estimadas superiores a los 3,0 kg/cm2 y el rechazo al ensayo El conjunto presenta una permeabilidad baja muy baja en función de su composición litológica, próxima o por debajo de 10-5 cm/s. Los análisis químicos realizados indican que las muestras del sustrato terciario presentan una agresividad debil al hormigón (ambiente químico Q a ).

17 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 16/20 Representa el sustrato rocoso de la zona de estudio, constituyendo un nivel altamente competente con un comportamiento desde un punto de vista geotécnico como roca blanda. Su espesor es importante, del orden de varios centenares de metros. Los parámetros geotécnicos asociados a estos materiales son: K 10-5 cm/s = KN/m 3 = 25 º c =200 KPa Módulo elástico: 22,8 MPa (232 kg/cm 2 ). Módulo de balasto K 30 (estimado); MN/m 3 (10,3 kg/cm 3 )

18 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 17/20 7. CÁLCULO DE TENSIONES. CIMENTACIONES El proyecto contempla la realización de un edificio con una sola planta además de un semisótano bajo rasante. Suponiendo una cota de cimentación aproximada de -2,0 metros, la cimentación se realizará directamente sobre los niveles sanos del sustrato terciario CÁLCULO DE TENSIONES. Los materiales del sustrato terciario aparecen representados por una alternancia de arcillas calcáreas duras (argilitas) con limolitas y mas abajo un paquete de margas calcáreas. Los ensayos estándar de penetración (SPT) presentan el rechazo al ensayo o valores superiores a 35, mientras que los ensayos de rotura a compresión simple arrojan valores comprendidos entre 300 y 600 kpa. En el caso de los ensayos de penetración DPSH se obtienen cargas superiores a los 3,0 kg/cm2 y el rechazo al ensayo. El cálculo de tensiones se realizará considerando el estrato como eminentemente arcillosos. Esto es así únicamente en el caso del tramo de alteración, mientras que el sustrato sano tiene un comportamiento desde un punto de vista geotécnico como roca blanda / muy blanda. No obstante, la resistencia a compresión simple no confinada de los niveles de argilitas, aconseja el tratamiento del conjunto como un sustrato de características cohesivas. Para una cimentación superficial mediante zapatas aisladas con la carga vertical centrada, empotradas y teniendo en cuenta un valor medio de rotura obtenido en los ensayos de resistencia a compresión simple, la carga de hundimiento para falla por corte local o punzonamiento y la tensión admisible nos vendrá dada por la siguiente expresión: siendo: - Q h : Carga de hundimiento. - c u ; Cohesión sin drenaje Q Q h c' N adm Qh F - Nc; Factor de capacidad de carga (5,14 para zapata cuadrada) - F= Factor de seguridad. Se adopta un valor de 3. Por otra parte, para la estimación de la cohesión, según los valores obtenidos en los ensayos de rotura a compresión simple, tenemos que para un valor para los niveles argilíticos de 400 KPa (valor mínimo obrenido en la zona superficial): c cu = ½ qu = ½ 400 = 200 KPa (consideramos un comportamiento puramente cohesivo con ρ =0). Podemos adoptar por lo tanto una cohesión sin drenaje c u = 200 KPa (2,05 kg(cm 2 ). De esta manera, se obtiene una tensión admisible de 342 KPa (3,5 kg/cm 2 ).

19 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 18/ CIMENTACIONES Se expone a continuación el desarrollo de las distintas posibilidades que se plantean como válidas a utilizar en el diseño de las cimentaciones de las instalaciones objeto de los trabajos. La elección de la más adecuada es potestad del técnico proyectista de la obra, una vez considerados otros criterios además de los estrictamente geotécnicos. Debe hacerse mención que los planteamientos aquí expuestos, están realizados a partir de los datos obtenidos con los medios de investigación utilizados y sus limitaciones, referidas a lo largo del presente informe. Estos planteamientos se realizan a partir del esquema de correlación que se adjunta en el anejo nº 4. A partir de los trabajos realizados y los resultados obtenidos, se plantea la siguiente solución: Cimentación superficial mediante zapatas desplantadas sobre las argilitas y limolitas del sustrato terciario (Fm Alfaro) con cargas que no superen los 342 kpa (3,5 kg/cm 2 ). Dado que el sustrato terciario constituye un conjunto altamente competente, con un comportamiento desde un punto de vista geotécnico como roca blanda y un espesor de varios centenares de metros, los asientos que se produzcan sobre este conjunto serán mínimos y siempre dentro de lo permitido por norma para el tipo de edificio proyectado. Dadas las características de este tipo de terreno, y teniendo en cuenta que estos materiales son muy alterables y por lo tanto susceptibles de modificar al cabo del tiempo su capacidad portante si se encuentran en contacto con el agua, se recomienda prestar especial cuidado en la protección de la cimentación, entiéndase ejecución de una red perimetral de drenaje o similar. Dado que los materiales de este nivel presentan una agresividad débil al hormigón deberá preverse la utilización de cemento sulforesistente en su fabricación EXCAVABILIDAD Y TALUDES La excavabilidad de los materiales no debería presentar problemas con una maquinaria convencional y para las cotas previsibles; si se profundiza mas en el sustrato terciario, la excavación resultará más dificultosa. Aunque en los sondeos de reconocimiento no se han reconocido, no pueden descartarse la presencia de niveles de areniscas y limolitas fuertemente cementadas que localmente puedan hacer necesario el empleo de martillo picador. Para las argilitas, podrán adoptarse taludes no superiores a 50º para alturas de talud máximas de 2,00 metros, siempre en ausencia de rezumes de agua y filtraciones, que limitarán notablemente la estabilidad del conjunto, debiendo de adoptarse medidas de contención complementarias CIMENTACIÓN DE ELEMENTOS AUXILIARES La cimentación de elementos auxiliares, tales como grúas o similares, podrá realizarse al igual que en el caso de la estructura de la nave, sobre el sustrato terciario, debiendo eliminarse con tal fin los niveles de rellenos, suelo vegetal o niveles alterados que puedan existir. Se recomienda limitar las cargas transmitidas a 3,5 kg/cm 2 para un ancho de zapata B = 5,00 m, con lo que los asientos quedarán limitados por debajo de 2,5 cm (según método elástico).

20 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 19/20 8. CONCLUSIONES 1. Este estudio geotécnico está basado en los criterios indicados en el Documento Básico SE C del Código Técnico de la Construcción de marzo del 2006, definiéndose la siguiente campaña de campo mediante la realización de un (1) sondeo de reconocimiento y dos (2) ensayos de penetración dinámica continua (DPSH) hasta 8,00 metros o rechazo. Tipo de construcción: Edificio de estructura de hormigón armado con dos alturas. Superficie construida en torno a 600 m 2 : Edificio tipo C-1. Geología del terreno: La práctica en la zona indica que la cimentación suele resolverse mediante elementos superficiales. Puede describirse como terrenos de variabilidad baja. Grupo T Según la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edificación (NCSE-02), según lo establecido en el Real Decreto 997/2002 de 27 de septiembre (B.O.E. nº 244 de 11 de octubre de 2002), no es obligatoria la aplicación de medidas correctoras de las acciones sísmicas para la construcción que nos ocupa. 3. El perfil litológico que se observa en el sondeo realizado está compuesto por los siguientes niveles litológicos. 0,00 0,10 metros: Solera de hormigón. 0,10 6,60 metros: A continuación se observa una alternancia de argilitas calcáreas y limolitas de color rojo anaranjado. El cemento de las limolitas es poco coherente por lo que en contacto con el agua pierden cohesión. En principio el tramo inicial debería ser un tramo de alteración, pero resulta imposible diferenciarlos. Forman parte del sustrato terciario de la Fm. Alfaro. 6,60 9,00 metros: Finalmente identificamos un paquete compuesto por margas calcáreas de color marrón grisáceo también pertenecientes a la Fm. Alfaro. En los dos casos se trata de un sustrato competente formado por rocas blandas que presenta espesores en la zona de cientos de metros. 4. Durante la fase de ejecución de los trabajos no se ha identificado la existencia de nivel freático en la zona. El sondeo realizado ha quedado equipado con tubería piezométrica de PVC para el control de la evolución de niveles durante el período que se considere necesario. 5. A partir de los trabajos realizados y los resultados obtenidos, se plantea la siguiente solución de cimentación, cuyo desarrollo completo se presenta en el apartado 7.2 del presente informe. La elección de la más adecuada es potestad del técnico proyectista de la obra, una vez considerados otros criterios además de los estrictamente geotécnicos. Cimentación superficial mediante zapatas desplantadas sobre las argilitas y limolitas del sustrato terciario (Fm Alfaro) con cargas que no superen los 342 kpa (3,5 kg/cm 2 ).. 6. Excavabilidad y taludes: La excavabilidad de los materiales no presentará problemas, así como los taludes que puedan producirse. 7. La cimentación de elementos auxiliares, tales como grúas o similares, podrá realizarse al igual que en el caso del edificio, sobre el sustrato terciario. Se recomienda limitar las cargas transmitidas a 3,5 kg/cm 2 para un ancho de zapata B = 5,00 m, con lo que los asientos quedarán limitados por debajo de 2,5 cm (según método elástico)

21 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : HOJA 20/20 8. Los análisis químicos realizados indican que las muestras del sustrato terciario presentan una agresividad debil al hormigón (ambiente químico Qa). 9. Se recomienda que las conclusiones emitidas en el presente informe, sean corroboradas y matizadas durante los trabajos de urbanización y edificación de la parcela mediante un seguimiento por técnico especializado, ante la posibilidad de la aparición de elementos singulares de difícil detección mediante la extrapolación de los resultados obtenidos. 10. Los resultados y conclusiones reflejados en el presente documento carecen de validez técnica y aplicación para parcelas o terrenos colindantes, no incluidos en este estudio. Navarrete, 11 de octubre de 2013 Digitally signed by NOMBRE LLARIA SOTO LUIS PÍO - NIF X DN: c=es, o=fnmt, ou=fnmt Clase 2 CA, ou= , cn=nombre LLARIA SOTO LUIS PÍO - NIF X Date: :35:50 +02'00' Fdo. Luis Pío Llaría Soto Geólogo colegiado nº 3467 Área de Geología y Geotecnia

22 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : PLANO DE SITUACIÓN ANEJOS 2. GRÁFICOS DE PENETRACIONES DINÁMICAS 3. ENSAYOS DE LABORATORIO 4. PERFILES LITOLÓGICOS Y FOTOGRAFÍAS DEL SONDEO

23 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : ANEJO Nº 1. PLANO DE SITUACIÓN

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25 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : ANEJO Nº 2. GRÁFICOS DE PENETRACIONES DINÁMICAS

26 Profundidad (m) ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE VILLAMEDIANA Lugar: EDIFICIO MUNICIPAL EN C/ ESCUELAS. VILLAMEDIANA Fecha: Ref. laboratorio: MV60906 Documento nº: Penetración Nº: 1 Proyecto nº: PY Prof. (m) N 10 +N 10 Nº Golpes(N 20 ) NORMA: UNE EN ISO : TIPO DPSH-B PUNTAZA PERDIDA Nº de Golpes , , , , , Rechazo Rechazo , , , , , ,

27 Profundidad (m) ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE VILLAMEDIANA Lugar: EDIFICIO MUNICIPAL EN C/ ESCUELAS. VILLAMEDIANA Fecha: Ref. laboratorio: MV60906 Documento nº: Penetración Nº: 2 Proyecto nº: PY Prof. (m) N 10 +N 10 Nº Golpes(N 20 ) NORMA: UNE EN ISO : TIPO DPSH-B PUNTAZA PERDIDA Nº de Golpes , , , , , Rechazo Rechazo , , , , , ,

28 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : ANEJO Nº 3. ENSAYOS DE LABORATORIO

29 indice de plasticidad Indice plasticidad % Pasa CARACTERIZACIÓN DE SUELOS Proyecto nº: PY Documento nº: Ref. laboratorio: MV66108 Peticionario: EXCMO. AYTO. DE VILLAMEDIANA DE Fecha RÍO IREGUA de acta: (LA RIOJA) 10/10/2013 Obra: Tipo de muestra: TESTIGO Fecha de toma: 03/10/2013 Sondeo nº1 Muestra nº: 1 Cota muestra (prof. en metros): 1,00 CÓDIGO 0GT93 ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO NORMA Tamices UNE : UNE 1995; ,60 0,20 0, ,1 Tamaño partículas (mm) Tamiz , ,2 2 1,25 0,63 0,4 0,32 0,16 0,080 %Pasa ,0 GRAFICO DE PLASTICIDAD DE CASAGRANDE (ASTM) CLASIFICACION ASSHTO 0, CH CL MH-OH CL-ML ML-OL Limite liquido A-7-6 A-6 A-7-5 A-4 A Limite liquido CH Clasificación Límite líquido: 29,8 0GT92 Humedad natural (%): 12,6 Casagrande (ASTM): 0GT95 Límites de Atterberg Límite plástico: 20,2 0GT97 Densidad aparente (g/cm 3 ): -- AASHTO (HRB): Índice plasticidad: 9,6 Densidad seca (g/cm 3 ): -- Indice de grupo (IG): 0GT74 Proctor Normal 0GT89 Peso especifico (g/cm 3 ): -- Densidad máxima g/cm GT48 Determinación materia orgánica (%): --- Humedad óptima % --- 0GT47 Presión de hinchamiento (KPa) 0SL56 Hinchamiento libre (%) --- 0SL35 Determinación sales solubles (%): --- 0GT79 Índice CBR CBR al 95 % compactación --- CBR al 98 % compactación --- CBR al 100 % compactación --- Hinchamiento máximo % --- Sobrecarga (lb) --- Relaciones volumétricas Clasificación según Casagrande: ARCILLAS LIMOSAS DE BAJA PLASTICIDAD Clasificación según CTE: ARCILLAS LIMOSAS CL A-4 8

30 ANÁLISIS QUÍMICO CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES EN MUESTRAS DE SUELO Código: 0GT95: Norma EHE Anejo nº 5. INFORMACION GENERAL PETICIONARIO: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE VILLAMEDIANA OBRA: EDIFICIO MUNICIPAL C/ ESCUELAS VILLAMEDIANA DE IREGUA (LA RIOJA) REFERENCIA LABORATORIO: MV66108 PROYECTO Nº: PY FECHA DE TOMA: 03/10/2013 DOCUMENTO Nº: FECHA DE ACTA: 11/10/2013 PROCEDENCIA DE LA MUESTRA: MUESTRA PROCEDENTE DE SONDEO GRADO DE AGRESIVIDAD SO 4 2- SONDEO MUESTRA Prof. (m) Tipo muestra Denominación del suelo (mg/kg) Grado de agresividad 1 1 1,00 TESTIGO ARCILLAS 1847 NO AGRESIVO EVALUACION DEL CONJUNTO Según los resultados obtenidos sobre la muestra ensayada, puede considerarse que el terreno, a la profundidad indicada: NO PRESENTA AGRESIVIDAD AL HORMIGÓN El ensayo se ha realizado según los métodos establecidos en el anejo nº5, Métodos de ensayo para determinar la agresividad de aguas y suelos al hormigón, de la Instrucción de Hormigón Estructural EHE. La evaluación del conjunto se ha realizado a partir de la tablas a Clases especificas de exposición relativas a otros procesos de deterioro distintos de la corrosión y b. Clasificación de la agresividad quimica.

31 Tensión (KPa) ENSAYO DE COMPRESION SIMPLE Código 0GT96: Norma UNE :1993 Peticionario: EXCMO. AYTO. VILLAMEDIANA DE IREGUA Obra: Documento nº: Fecha de toma: 03/10/2013 Fecha de acta: 10/10/2013 Sondeo nº 1 Muestra nº 2 Cota muestra: 2,80-3,00 Rererencia Laboratorio: MV66109 PROBETA DIÁMETRO ALTURA HUMEDAD DENSIDAD RESISTENCIA TIPO cm cm % seca g/cm 3 KPa PLASTIFICADA 7,1 13,7 13 1, TESTIGO REMOLDEADA CURVA DE ROTURA Deformación e (%) OBSERVACIONES FORMA DE ROTURA:

32 ANÁLISIS QUÍMICO CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES EN MUESTRAS DE SUELO Código: 0GT95: Norma EHE Anejo nº 5. INFORMACION GENERAL PETICIONARIO: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE VILLAMEDIANA OBRA: EDIFICIO MUNICIPAL C/ ESCUELAS VILLAMEDIANA DE IREGUA (LA RIOJA) REFERENCIA LABORATORIO: MV66109 PROYECTO Nº: PY FECHA DE TOMA: 03/10/2013 DOCUMENTO Nº: FECHA DE ACTA: 11/10/2013 PROCEDENCIA DE LA MUESTRA: MUESTRA PROCEDENTE DE SONDEO GRADO DE AGRESIVIDAD SONDEO MUESTRA Prof. (m) Tipo muestra Denominación del suelo Grado de agresividad (mg/kg) SO ,80 TESTIGO ARGILITAS 2276 DÉBIL EVALUACION DEL CONJUNTO Según los resultados obtenidos sobre la muestra ensayada, puede considerarse que el terreno, a la profundidad indicada: PRESENTA UNA AGRESIVIDAD DÉBIL AL HORMIGÓN (AMBIENTE QUÍMICO Qa) El ensayo se ha realizado según los métodos establecidos en el anejo nº5, Métodos de ensayo para determinar la agresividad de aguas y suelos al hormigón, de la Instrucción de Hormigón Estructural EHE. La evaluación del conjunto se ha realizado a partir de la tablas a Clases especificas de exposición relativas a otros procesos de deterioro distintos de la corrosión y b. Clasificación de la agresividad quimica.

33 Tensión (KPa) ENSAYO DE COMPRESION SIMPLE Código 0GT96: Norma UNE :1993 Peticionario: EXCMO. AYTO. VILLAMEDIANA DE IREGUA Obra: Documento nº: Fecha de toma: 03/10/2013 Fecha de acta: 10/10/2013 Sondeo nº 1 Muestra nº 3 Cota muestra: 4,20-4,40 Rererencia Laboratorio: MV66110 PROBETA DIÁMETRO ALTURA HUMEDAD DENSIDAD RESISTENCIA TIPO cm cm % seca g/cm 3 KPa PLASTIFICADA 7,1 11,1 13 1, TESTIGO REMOLDEADA CURVA DE ROTURA Deformación e (%) OBSERVACIONES FORMA DE ROTURA:

34 Tensión (KPa) ENSAYO DE COMPRESION SIMPLE Código 0GT96: Norma UNE :1993 Peticionario: EXCMO. AYTO. VILLAMEDIANA DE IREGUA Obra: Documento nº: Fecha de toma: 03/10/2013 Fecha de acta: 10/10/2013 Sondeo nº 1 Muestra nº 4 Cota muestra: 7,0-7,20 Rererencia Laboratorio: MV66111 PROBETA DIÁMETRO ALTURA HUMEDAD DENSIDAD RESISTENCIA TIPO cm cm % seca g/cm 3 KPa PLASTIFICADA 7,1 14,1 12 2, TESTIGO REMOLDEADA CURVA DE ROTURA Deformación e (%) OBSERVACIONES FORMA DE ROTURA:

35 [Nº PROYECTO : PY [DOCUMENTO Nº : [ FECHA : ANEJO Nº 4. PERFILES LITOLÓGICOS Y FOTOGRAFÍAS DEL SONDEO

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