Gestión de Calidad AXAN, s.l. Gestión de Calidad AXAN, s.l. A-101/09 Expte nº RESIDENCIAL PLURIFAMILIAR: VIVIENDAS Y GARAJES

Transcripción

1 Gestión de Calidad AXAN, s.l. Nº visado ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE Expte nº ESTUDIO GEOTÉCNICO IDENTIFICACION: PROVINCIA: CÁDIZ TIPOLOGIA: PROYECTO: RESIDENCIAL PLURIFAMILIAR: VIVIENDAS Y GARAJES LOCALIDAD: SAN FERNANDO PLANTAS S/R: CINCO ALTURAS (B+IV) SITUACIÓN: AVDA. SAN JUAN BOSCO ESQUINA C/ SAN VICENTE PARCELA 1623.B-2 PLANTAS B/R: UN SÓTANO (S) REFERENCIA: EXPEDIENTE: CONSULTOR: Gestión de Calidad AXAN, s.l. FECHA: Noviembre de 2009

2 Nº visado CERTIFICADO DE DE INFORME GEOTÉCNICO Los técnicos abajo firmantes, como autores y redactores del Informe Geotécnico de referencia: PROVINCIA / MUNICIPIO : LOCALIZACIÓN: IDENTIFICACION: CÁDIZ/SAN FERNANDO AVDA. SAN JUAN BOSCO ESQUINA C/ SAN VICENTE PARCELA 1623.B-2 TIPOLOGIA: PROYECTO: RESIDENCIAL PLURIFAMILIAR: VIVIENDAS Y GARAJES Nº PLANTAS S/R: CINCO ALTURAS (B+IV) EXPEDIENTE: Nº PLANTAS B/R: UN SÓTANO (S) FECHA INFORME: Noviembre de 2009 REFERENCIA: CONSULTOR: Gestión de Calidad AXAN, s.l. FECHA: Noviembre de 2009 CERTIFICAN: Que el Informe Geotécnico da cumplimiento al CTE - SE.C a través de su Visado por Colegio Profesional, así como al posible Proyecto de cimentación de grúas torre. CONFORMIDAD Los resultados del informe geotécnico de referencia vienen avalados por la acreditación que dispone el laboratorio en las áreas GTC y GTL conforme a la UNE-EN ISO/17025:2000 según disposiciones de la C.O.P. y T. (Junta de Andalucía), y los criterios del CTE. SE-C. CRITERIOS Que el valor de tensión admisible depende de la cota de implantación y del empotramiento del cimiento, pudiéndose seguir para su cálculo los criterios que se expresan en el Informe Geotécnico correspondiente, tomando como referencias los resultados de las investigaciones geotécnicas recogidas en el mismo. AUTORES Fdo: Inmaculada Castelló Coronel Fdo: Juan Manuel Domínguez Rodríguez Técnico Responsable de Ensayos Físicos Técnico Responsable de Ensayos químicos Lda. C. Geológicas (Geotecnia) Nº 490 Ldo. C. Geológicas (Geotecnia) Nº 512 Fdo.: José María Noriega Rivera Director del Laboratorio Colegiado ICOGA Nº 068 2

3 INDICE Nº visado SECCION A: IDENTIFICACIÓN DEL ESTUDIO... 4 A.1.- IDENTIFICACIÓN A.2.- TRABAJOS REALIZADOS SECCIÓN B: GEOLOGÍA, DESCRIPCIÓN Y CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA... 7 B.1.- ENCUADRE GEOLÓGICO GENERAL... 8 B.2.- DESCRIPCIÓN GEOLÓGICO-GEOTÉCNICA DE NIVELES SECCIÓN C: CRITERIOS Y RECOMENDACIONES DE CIMENTACIÓN C.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA PARCELA Y PROYECTO C.2.- FACTORES GEOTÉCNICOS CONDICIONANTES C.3.- RESUMEN DEL ESQUEMA GEOTÉCNICO C.4.- EXCAVACIONES PARA SÓTANO C.5.- PROPUESTA DE CIMENTACIÓN C.6.- JUSTIFICACION DE LA SOLUCIÓN DE CIMENTACIÓN OFRECIDA C.7.- OTRAS CONSIDERACIONES Y RECOMENDACIONES C.8.- CONSIDERACIONES GENÉRICAS: PILOTES. (CTE) SECCIÓN D: ANEXOS D.1.- PLANOS D.2.- PARTES DE LOS TRABAJOS DE CAMPO D.3.- PARTES DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO D.4.- REPORTAJE FOTOGRÁFICO D.5. PROCEDIMIENTOS EMPLEADOS EN LOS TRABAJOS SECCIÓN E: RESUMEN DEL ESTUDIO E.1.- RESUMEN E.2.- CONSIDERACIONES FINALES, AUTORIA Y FIRMAS

4 SECCION A: Identificación del estudio Nº visado A.1.- IDENTIFICACIÓN. IDENTIFICACION: PROYECTO: PROVINCIA: CÁDIZ TIPOLOGIA: RESIDENCIAL PLURIFAMILIAR: VIVIENDAS Y GARAJES LOCALIDAD: SAN FERNANDO PLANTAS S/R: CINCO ALTURAS (B+IV) SITUACIÓN: AVDA. SAN JUAN BOSCO ESQUINA C/ SAN VICENTE PARCELA 1623.B-2 PLANTAS B/R: UN SÓTANO (S) SUPERFICIE: 2.489,02 m 2 EXPEDIENTE: GEOMETRÍA: IRREGULAR REFERENCIA: EDIFICACIÓN TIPO (CTE) : C.2 TERRENO TIPO (CTE): T.2 Este Estudio e Informe Geotécnico, se emite desde Gestión de Calidad AXAN, S.L. según contrato con ESISA Empresa de Suelo Isleña -, para el Proyecto de un Edificio Residencial plurifamiliar para viviendas y garajes (S+B+IV), en la Parcela 1623.B-2 situada en la avenida San Juan Bosco esquina a c/ San Vicente de San Fernando, Cádiz. ANTECEDENTES La redacción de este informe sigue básicamente los criterios de CTE-DB.SE-C, por el cual se define una suficiente información como para definir la tipología de cimentación mas adecuada a cada proyecto, dependiendo su precisión de: Experiencia geotécnica de la zona. Número y densidad de ensayos in situ y muestras de laboratorio. Disponibilidad de las características del proyecto: tipología, nº de plantas, sótanos... Planos de situación general, topográfico de detalle, secciones, área de ocupación... Con esta información se facilita un conocimiento de las características geotécnicas del subsuelo y se evalúa la viabilidad del Proyecto y las condiciones de ejecución mas adecuadas. 4

5 DOCUMENTOS Y NORMAS DE REFERENCIA Nº visado UNE-EN ISO/IEC 17025:2000 (Sistema de Calidad) según C.O.P.y T. (J. Andalucía). C.T.E. SE-C, (Código Técnico de Edificación. Seguridad estructural. Cimentaciones). EUROCÓDIGO 7, (De aplicación a geotecnia de edificación e ingeniería civil). NTE (Normas Tecnológicas de la Edificación) Acondicionamiento del Terreno. NBE (Norma Básica en la Edificación M.O.P.T.M.A.) EHE-2008 (Instrucción de Hormigón Estructural - RD. 1247/2008 de 18 de julio) NCSE-02 (Norma Española de Construcción Sismorresistente) AENOR (Asociación Española de Normalización y Certificación) La normativa seguida por los trabajos utiliza la UNE, o en su defecto XP, ASTM o NLT, disponiendo además de Procedimientos especiales en todo lo relativo a la calidad. JIMÉNEZ SALAS,J.A., Y OTROS. (1980). «Geotecnia y Cimientos. I,II,y III». Edit. Rueda. RODRÍGUEZ ORTIZ,J.M., OTEO MAZO,C. Y OTROS «C.Cimentaciones». Edit. E.T.S.A.M. BIBLIOGRAFÍA DE REFERENCIA IGLESIAS PÉREZ, C. «Mecánica del Suelo». Edit. Síntesis. RODRIGUEZ LIÑAN,C. «Pantallas para excavaciones profundas». Edit. E.T.S.A.S. ROMERO CARDENAS,V., MEDINA SALCEDO,F. «geología y geotecnia en carreteras locales. Documento 9». Edit. Asociación Española de la Carretera. I.T.G.E. (1.991) «Manual de Ingeniería de Taludes. Serie: Ingeniería GeoAmbiental» MOPTMA. (1994). «Recomendaciones Geotécnicas para Obras Marítimas». MINISTERIO DE FOMENTO Dir.Gral. CARRETERAS. (2000) «O. Circular 326/00. Geotecnia vial en lo referente a materiales para la construcción de explanaciones y drenajes». MOPU. (1990). Instrucción 6.1 Secciones de Firme de la Instrucción de Carreteras (Orden FOM/3460/2003, de 28 de noviembre). 5

6 A.2.- TRABAJOS REALIZADOS. Nº visado CRITERIOS Cualquier campaña de investigación geotécnica debe ser razonadamente propuesta de acuerdo al Proyecto y la experiencia geotécnica de la zona. Los trabajos de investigación realizados, con personal y maquinaria de Gestión de Calidad AXAN, S.L., bajo el criterio de la norma correspondiente, ofrecen un esquema general basado en informaciones puntuales, que junto con los reconocimientos por especialistas permiten asegurar una suficiente definición del esquema geotécnico del subsuelo. RESUMEN DE ENSAYOS REALIZADOS NORMA UNE :94 UNE :98 UNE -EN ISO :2005 UNE 7371:75 ASTM D 1587:00 ASTM D 2113:99 XP P ENSAYO NÚMERO DE ENSAYO/PROFUNDIDAD E. Penetración dinámica contínua P-1 P-2 Profundidad Sondeo. Extracción de testigo S-1 S-2 S-3 TOTAL Profundidad Toma de muestra UNE :92 E. Penetración estándar SPT UNE :95 Granulometría por tamizado UNE :94 UNE :93 Limites de Atterberg UNE :93 Humedad Natural UNE :94 Densidad seca y aparente UNE :93 Compresión Simple UNE :98 Corte Directo UU UNE :96 Hinchamiento Lambe UNE /2:96 Inundación Bajo Carga (Edóm) UNE :96 Presión Hinchamiento (Edóm.) UNE :96 Hinchamiento Libre (Edómetro) NLT 254:99 % Colapso (Edómetro) UNE :08 Sulfatos solubles en Suelos UNE :08 Acidez Baumann Gully UNE 83952/4a7:08 UNE EN :08 Análisis agua freática (EHE 08) Además, la elaboración de este documento cuenta con la experiencia geotécnica de la zona y los resultados obtenidos de otras investigaciones realizadas en las proximidades. 6

7 Nº visado SECCIÓN B: Geología, descripción y caracterización geotécnica La elaboración de este informe se basa en los resultados aportados por las diferentes investigaciones realizadas, que incluyen tanto los ensayos in situ, como ensayos de laboratorio y reconocimientos por técnico especialista. Con estos criterios se ha definido un esquema geotécnico de niveles y/o tramos diferenciados por características como la naturaleza litológica, granulometría, plasticidad, color, consistencia o densidad, presencia de elementos accesorios, o comportamiento geomecánico frente a variaciones como la humedad. Con todos estos criterios se elabora una detallada descripción de cada uno de los niveles geotécnicos. CRITERIOS DE EXPOSICIÓN La acotación de cada nivel o tramo se basa fundamentalmente en los resultados de los reconocimientos de tipo directo como los sondeos o las calicatas, mientras que la información procedente de ensayos de tipo indirecto como los penetrómetros dinámicos no ofrecen la misma fiabilidad. No obstante, y en base a la experiencia geotécnica de interpretación de estos ensayos indirectos, en muchas ocasiones se pueden realizar acotaciones aproximadas por correlación con los reconocimientos directos. En cualquier caso, todas las acotaciones que se ofrecen en la descripción de cada uno de los niveles geotécnicos, se refieren a la profundidad desde la boca de cada ensayo o cota topográfica existente en el momento de la ejecución de los trabajos. La descripción de cada uno de los niveles sigue un orden lógico, comenzando por el más superficial hasta llegar al más profundo. 7

8 B.1.- ENCUADRE GEOLÓGICO GENERAL Nº visado Hoja Geológica Encuadre geomorfológico (ITGE) Serie Magna 1: nº 1068 (San Fernando). San Fernando se enmarca dentro de un entorno geomorfológico costero con una topografía general plana que domina la zona de la bahía de Cádiz. Dentro de esta llanura se reconocen suaves relieves a manera de islas entre zonas marismales; sobre uno de estos suaves relieves se localiza el núcleo urbano de San Fernando que por un lado da a zona de mar abierto y por otro a zonas de marisma (esteros). Los materiales del subsuelo vienen definidos por una secuencia estratigráfica, que desde los tramos mas superficiales son: ENCUADRE GEOLÓGICO Encuadre geológico Rellenos antrópicos.- rellenos puntuales o rellenos mas o menos generalizados en zonas topográficamente mas bajas como necesidades de mejoras para infraestructuras... con litologías muy variables. Cuaternario marismal.- representado por fangos de naturaleza arcillosa o areno arcillosa, generalmente de coloración grisácea con restos bioclásticos y alto contenido en materia orgánica. Horizontes de alteración superficial.- representando a los tramos mas superficiales del terreno natural, afectados por procesos meteóricos y edáficos, de litología areno arcillosa con tonalidades marrón rojizas. Pliocuaternario.- representado por arenas y arenas limo arcillosas de tonalidades marrón amarillentas a ocres, frecuentemente con lentes arenosas mas o menos cementadas y lentes de bioclastos fuertemente cementadas (lumaquelas), denominadas piedra ostionera, asociados a secuencias estratigráficas de medios de transición fluvio costeros. Plioceno.- De difícil distinción respecto al pliocuaternario por presentar una litología y características similares. Alguno de los términos descritos pueden encontrarse ausentes. 8

9 ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE Nº visado Nº colegiado 68 Gestión de Calidad AXAN, s.l. INFORME GEOTECNICO HOJAS GEOLÓGICAS 1068 (San Fernando) San Fernando (Cádiz)

10 Nº visado B.2.- DESCRIPCIÓN GEOLÓGICO-GEOTÉCNICA DE NIVELES NIVEL 1: Relleno ENSAYO Profundidad techo(m) Profundidad Base (m) Espesor (m) S Acotación S S P P Valor mínimo Valor máximo Valor medio Naturaleza Litología heterogénea, en un conjunto de estructura desorganizada, principalmente constituido por una arena limosa, con restos de actividad antrópica dispersos. Descripción Color Marrón a pardo predominantemente, aunque debido a la propia heterogeneidad de este nivel, también se reconocen tonalidades amarillentas e incluso grisáceas, en parte de la mejora superficial para el actual uso de aparcamiento. Consistencia Heterogénea-Blanda. Desde la propia naturaleza y origen de esta capa se define una heterogénea a blanda capacidad portante. Caracterización geomecánica Observaciones Deformabilidad Estructura interna desordenada e incluso caótica como consecuencia de la propia antropización de este nivel. Según la naturaleza y origen, se le asigna a esta capa una heterogénea deformabilidad. 10

11 Nº visado Caracterización geomecánica Colapsabilidad Expansividad Según la estructura interna Nº colegiado desordenada 68 de esta capa, así como desde la presencia de restos de materia orgánica, se le asigna a esta capa una elevada colapsabilidad, especialmente en condiciones de saturación bajo carga. Desde la posición que ocupa esta capa en el esquema geotécnico, así como desde su consistencia y humedad, esta fenomenología carece de interés. Muestra: S-2 Profundidad: Clasificación (U.S.C.S/A.S.T.M.) CL Resultados de ensayos Límites Atterberg Granulometría por Tamizado Límite Líquido (LL) 33.7 Limite Plástico (LP) 19.5 Índice de Plasticidad (IP) 14.2 % Pasa Tamiz nº % Pasa Tamiz Sulfatos (mg/kg) * Grado acidez Baumann Gully (ml/kg) 8.0 Valores de N SPT 0 0 Valor medio Valores de N DPSH-A Modulo Edométrico deducido * Valor puntual y anómalo en los rellenos que serán eliminados para la excavación del sótano 11

12 NIVEL 2: Fangos Nº visado ENSAYO Profundidad techo(m) Profundidad Base (m) Espesor (m) S Acotación S S P P Valor mínimo Valor máximo Valor medio Naturaleza Litológicamente constituido por una arcilla de textura fangosa y elevada plasticidad. Descripción Color Consistencia Marrón a grisácea. Los diferentes ensayos de penetración dinámica continua y estándar definen un nivel de consistencia blanda a muy blanda, reconocido hasta una profundidad media de 5.10 m. Caracterización geomecánica Observaciones Deformabilidad Colapsabilidad Segundo nivel geotécnico constituido por fangos grisáceos y alto contenido en materia orgánica,elevada plasticidad y blanda consistencia, que interpretamos de origen marismal. Nivel de elevada deformabilidad, en relación directa con los parámetros resistentes. Teniendo en cuenta la blanda consistencia, así como la presencia de materiales degradables, podrían generarse valores significativos de colapsabilidad, como se contrasta con los ensayos que han ofrecido valores del de 18.75%. 12

13 Caracterización geomecánica Expansividad Nº visado En tanto que se trata de suelos arcillosos, de granulometría fina y alta plasticidad, cabría esperar cierto grado de expansividad. Sin embargo, el estado natural de baja consistencia y el grado de humedad natural constante, hacen prácticamente despreciable cualquier riesgo por fenómenos de expansividad. Muestra: S-1 S-2 S-3 S-3 Valor medio Profundidad: Clasificación (U.S.C.S/A.S.T.M.) CH CH MH CH CH Límite Líquido (LL) Límites Atterberg Limite Plástico (LP) Índice de Plasticidad (IP) Granulometría por Tamizado % Pasa Tamiz nº % Pasa Tamiz Humedad Natural (%) (%WN) Resultados de ensayos Densidad Aparente (g/cm 3 ) ( γ ) Sulfatos (mg/kg) Grado acidez Baumann Gully (ml/kg) Ensayo Lambe Ensayo de Inundación Bajo Carga Cambio Potencial Volumen (PVC) Índice de Expansividad (kp/cm 2 ) Clasificación - - Crítico** - Crítico % Hinchamiento Libre (a 0.05 Kp/cm 2 ) Presión hinchamiento (kp/cm 2 ) (PH) % Colapso (a 2 kp/cm 2 ) Resist. Compresión Simple q u (kp/cm 2 ) * 0.29 * * 0.29 Corte Directo UU Cohesión c' (Kp/cm 2 ) Ángulo Rozamiento Interno (φº) Valores de N SPT Valores de N DPSH-A Modulo Edométrico deducido *No se pudo tallar la muestra. **Resultado no significativo 13

14 NIVEL 3: Arena limoarcillosa Nº visado ENSAYO Profundidad techo(m) Profundidad Base (m) Espesor (m) S Acotación S S P P Valor mínimo Valor máximo Valor medio Naturaleza Predominantemente constituido por una arena limoarcillosa donde se reconocen ligeras variaciones granulométricas y plásticas. Descripción Color Consistencia Marrón rojiza. Los diferentes ensayos de penetración dinámica in situ, contrastados con los ensayos y análisis de laboratorio definen un nivel geotécnico de consistencia moderada. Caracterización geomecánica Observaciones Deformabilidad Colapsabilidad Expansividad Formación arenoarcillosa reconocida hasta una profundidad media de 7.80 m. Baja a despreciable. Tanto por la resistencia como por la profundidad donde se localiza, y por tanto el grado de preconsolidación de que dispone, se deduce una reducida deformabilidad. No es de consideración. No expansivo. Ni por su naturaleza granular, ni por su posición dentro del esquema geotécnico. 14

15 Nº visado Muestra: Nº colegiado S-1 68 S-1 S-2 S-3 Valor medio Profundidad: Clasificación (U.S.C.S/A.S.T.M.) SC SC SM SM SC Límite Líquido (LL) N.P Resultados de ensayos Límites Atterberg Granulometría por Tamizado Limite Plástico (LP) N.P Índice de Plasticidad (IP) N.P % Pasa Tamiz nº % Pasa Tamiz Humedad Natural (%) (%WN) Densidad Aparente (g/cm 3 ) ( γ ) Resist. Compresión Simple q u (kp/cm 2 ) * Valores de N SPT Valores de N DPSH-A Modulo Edométrico deducido *No se pudo tallar la muestra. 15

16 NIVEL 4: Pliocuaternario Nº visado ENSAYO Profundidad techo(m) Profundidad Base (m) Espesor (m) Acotación S * 1.10* S * 13.30* S * 9.00* P * 1.20* P * 1.00* Valor mínimo 6.00 Valor máximo >20.00* >12.20* Valor medio 7.80 *Profundidad/Espesor reconocido hasta finalización de los ensayos. Descripción Naturaleza Color Consistencia Litológicamente definido por una arena bioclástica mas o menos cementada, con lentes biocalcareníticas localmente denominadas piedra ostionera y algún tramo algo limo arcilloso. Marrón amarillento con tonalidades anaranjadas y veteados grisáceos. Los resultados de los diferentes ensayos de penetración dinámica contínua y estándar llegan incluso a causar el rechazo en el seno de este nivel, definiendo un nivel denso a muy denso. Observaciones Tercer nivel de edad Pliocuaternaria de naturaleza calcarenítica. Caracterización geomecánica Deformabilidad Colapsabilidad Expansividad Baja a muy baja. Además de los resultados de elevada resistencia, esta capa cuenta con cierto grado de preconsolidación que le hace asimilable a un suelo prácticamente indeformable. Nula. Ni por su naturaleza, ni por su resistencia, ni por su posición, es de consideración riesgo alguno por fenómenos de colapso. Dada la naturaleza fundamentalmente arenosa de estos materiales, se concluye con un bajo-nulo potencial expansivo. 16

17 Nº visado Muestra: S-1 S-2 S-2 S-3 S-3 Resultados de ensayos Profundidad: Clasificación (U.S.C.S/A.S.T.M.) SM SM SM SM SM SM Límites Atterberg Granulometría por Tamizado Valor medio Límite Líquido (LL) N.P. N.P. N.P. N.P. N.P. N.P. Limite Plástico (LP) N.P. N.P. N.P. N.P. N.P. N.P. Índice de Plasticidad (IP) N.P. N.P. N.P. N.P. N.P. N.P. % Pasa Tamiz nº % Pasa Tamiz Valores de N SPT R-R R 67-R Valores de N DPSH-A 58/R-101/R 79/R Modulo Edométrico deducido

18 SECCIÓN C: Criterios y recomendaciones de Cimentación C.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA PARCELA Y PROYECTO Nº visado PARCELA O SOLAR Localización Geometría y topografía Dimensiones La Parcela 1623.B-2 se localiza en la avenida San Juan Bosco esquina calle San Vicente de San Fernando, Cádiz. La parcela presenta una geometría irregular con una topografía prácticamente plana. La superficie de ocupación es de unos 2.489,02 m 2. Tipología Residencial plurifamiliar para viviendas y garajes. Plantas S/R Cinco alturas (B+IV). PROYECTO Plantas B/R Cotas de implantación Un sótano. El proyecto se implantará desde actual cota o cota de boca de ensayos, desde donde se realizarán las excavaciones para la ejecución del sótano, con alturas de unos 3.00 m. OBSERVACIONES DE CARÁCTER GENERAL Antecedentes Medianeras Edificaciones del entorno Acciones climáticas Sin antecedentes específicos. Presenta medianeras en uno de sus lados con un edificio de varias alturas. Viviendas unifamiliares de una y dos alturas sobre rasante, y edificio de viviendas de varias alturas. Según EHE 08, Artículo , cuando un hormigón esté sometido a una clase de exposición F, se deberá introducir un contenido mínimo de aire ocluido del 4,5 %, determinado de acuerdo con UNE en :08. En el caso particular que nos ocupa, no se han reconocido criterios que hagan suponer la necesidad de considerar estas acciones. 18

19 C.2.- FACTORES GEOTÉCNICOS CONDICIONANTES. Nº visado INESTABILIDADES DE LADERA Pendientes Criterios Antecedentes Solar de topografía general plana, en un entorno próximo plano, donde no se reconocen pendientes capaces de generar inestabilidades de ladera. No se han reconocido criterios que evidencien riesgos en este sentido. No existen antecedentes sobre fenómenos de esta índole, al menos para esta parcela y su entorno próximo o áreas de influencia. SUELOS BLANDOS Rellenos Suelos compresibles Suelos colapsables Las capas susceptibles de presentar fenómenos de colapsabilidad o alta compresibilidad ante hipotéticas sobre-presiones superficiales son las mas superficiales y de consistencia blanda, cabiendo destacar fundamentalmente la heterogeneidad de esas capas, con irregularidades que pueden presentar fenómenos de diferente compresibilidad entre puntos distintos, con los consecuentes asentamientos diferenciales como principal problemática de patologías. En este informe, esas capas menos favorables se han descrito bajo el epígrafe de nivel geotécnico 1 con un espesor medio de 1.10 m ( m). Además se reconoce un segundo nivel arcilloso de textura fangosa y de consistencia blanda hasta una profundidad media de 5.10 m ( m), que ha ofrecido valores de colapso del 18,75 %. EXPANSIVIDAD Resultados de análisis Interpretación Efectividad nula. Para aquellas capas mas superficiales (dentro de la capa activa ), los suelos reconocidos son de naturaleza fangosa, blanda y saturada por lo que una correcta interpretación de los análisis y reconocimientos concluyen con un bajo-nulo potencial expansivo. 19

20 EXCAVABILIDAD Rocas Excavabilidad Nº visado Se reconocen lentes de calcarenita bioclástica fuertemente cementadas a profundidades que oscilan entre 6.00 y m de profundidad. Suelos arcillosos de fácil excavabilidad hasta 5.10 m de profundidad media. CAPAS FREÁTICAS Generalidades Campañas En este informe, y con los ensayos realizados, se ha determinado que la posición del nivel de agua en el interior de los ensayos directos o puntos de observación se localizaba a las profundidades que se indican en el siguiente cuadro, medidas desde la boca de ensayo o cota topográfica existente en la fecha indicada: FECHA ENSAYO S-1 S-2 S Interpretación Con las campañas que ha permitido el plazo de entrega de este documento, y a fecha de Octubre de 2009, el nivel de agua en el interior del sondeo se localiza en torno a 3.30 y 3.55 m de profundidad. COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD Generalidades Rangos de permeabilidad e interpretación Para la determinación del coeficiente de permeabilidad de un suelo existen ensayos y análisis específicos, no contemplados en este trabajo. No obstante, y con carácter orientativo es posible recurrir a correlaciones granulo-plásticas, como las recogidas por CTE-DB.SE-C, donde en el anejo D, página 122 se recoge la tabla D.28 Valores orientativos del coeficiente de permeabilidad, que transcribimos seguidamente TIPO DE SUELO K Z (m/s) Nivel geotécnico Grava limpia > Arena limpia y mezcla de grava y arena limpia Arena fina, limo, mezclas de arenas, limos y arcillas , 3, 4 Arcilla <

21 Generalidades Nº visado Con los ensayos realizados sobre muestras de suelos y/o aguas freáticas en su caso, que puedan estar en contacto con la cimentación, se define la agresividad y ambiente para recurrir al tipo de hormigón según EHE 08. AGRESIVIDAD Tipo de ambiente Interpretación SUELOS AGUAS FREÁTICAS Clase general de exposición II A II A Clase de exposición específica Q C * Q B Tipo de ambiente II A + Q B Teniendo en cuenta que el valor de agresividad fuerte se ha reconocido en los rellenos de manera puntual, y que éstos serán eliminados se define un tipo de ambiente II A + Q B (Agresividad media). Conforme a criterios de EHE (referidos por CTE), para la fabricación de los elementos de cimentación se deberá recurrir a hormigones específicos para este tipo de ambiente. La Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02, viene regulada por el R.D. 997/2002, de 27 de septiembre. ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO Generalidades El valor de la aceleración sísmica de cálculo permite determinar el dimensionado de la estructura así como la obligatoriedad del uso de arriostramientos. En acorde con la normativa a este respecto, se ofrecen los valores de cálculo relativos al proyecto que nos ocupa. Localidad San Fernando (Cádiz) Coef. de terreno (C) Aceleración básica (a b ) 0.06g IV 2.00 Coef. contribución (k) 1.30 Tipo de III 1.60 Importancia terreno hasta - 30 m II 1.30 Moderada Coeficiente Importancia de riesgo (ρ) 1.00 Normal Según Clasificación de construcciones. Importancia Especial 1.30 ρ a b 0.06g C = C i i i e e i i Aceleración Sísmica de Cálculo (a c ) a c = S ρ a 0.069g b 21

22 C.3.- RESUMEN DEL ESQUEMA GEOTÉCNICO Nº visado Nivel Profundidad media desde boca ensayo Descripción resumen de los niveles Expansividad Resistencia Valores medios ensayados y/o deducidos Otros parámetros de 0.00 Relleno USCS CL N SPT 0 RESUMEN DEL ESQUEMA GEOTÉCNICO DE NIVELES 1 a 1.10 Arena limosa marrón - Tonalidades pardas y amarillentas - Heterógenea - Restos de actividad antrópica de 1.10 Fangos Arcilla marrón a grisácea, de textura fangosa - Plástica 2 - Blanda a 5.10 de 5.10 Arena limoarcillosa Arena limoarcillosa marrón rojiza - Veteados grisáceos 3 - Tonalidades anaranjadas y amarillentas a 7.80 de 7.80 Pliocuaternario Arena marrón amarillenta, algo limoarcillosa - Lentes de calcarenita bioclástica 4 fuertemente cementadas - Tonalidades anaranjadas - Ligeras variaciones granulométricas y plásticas a >20.00 No Crítico de baja efectividad - - Densa-muy densa Moderada Blanda Blanda-Heterogénea Wl 33.7 N DPSHA 19 Wp 19.5 q u kp/cm2 - %W - γ t/m Tamiz c kp/cm Tamiz Φ (º) 18º-20º USCS CH N SPT 3 Wl 56.1 N DPSHA 1 Wp 30.2 q u kp/cm %W γ t/m Tamiz c kp/cm Tamiz Φ (º) 20º-22º USCS SC N SPT 19 Wl 23.1 N DPSHA 16 Wp 16.2 q u kp/cm %W γ t/m Tamiz c kp/cm Tamiz Φ (º) 24º-26º USCS SM N SPT 67/R Wl N.P. N DPSHA 79/R Wp N.P. q u kp/cm2 >3.00 %W - γ t/m Tamiz c kp/cm Tamiz Φ (º) 26º-28º 22

23 C.4.- EXCAVACIONES PARA SÓTANO Alturas de vaciado Nº visado Para la ejecución del sótano, Nº colegiado y con 68la información disponible, se estiman excavaciones de unos 3.00 m de altura. Excavabilidad Los materiales previsiblemente afectados por el vaciado, podrán ser excavados con medios mecánicos habituales (retroexcavadoras). TERRAPLENADOS EXCAVACIONES Y VACIADOS PARA SÓTANOS Interferencias del nivel freático Dimensionado de muros Terraplenados Las campañas piezométricas llevadas a cabo en fecha de Octubre de 2009 posicionan este nivel en el entorno de m de profundidad, por lo que ante la altura de vaciado previsto, no es previsible que se produzcan interferencias con el mismo o en cualquier caso serán muy someras. Para el cálculo y dimensionado de los muros de sótano se ofrecen los parámetros necesarios, basados en ensayos directos y/o correlaciones empíricas habituales: Nivel 1 Nivel 2 Nivel 3 γ Densidad aparente (t/m 3 ) c Cohesión ( kp/cm 2 ) φ Angulo de roz. interno (º) 18º-20º 20º-22º 24º-26º En el hipotético y puntual caso de requerir de estas actuaciones, como criterio general se seguirán las recomendaciones establecidas por el PG-3, con material seleccionado o al menos adecuado, compactado en tongadas de espesor no superior a 0,30 m. Adicionalmente se podrá seguir los criterios definidos en NTE-ADE. En cuanto a los posibles ataluzamientos para ejecutar muros a dos caras, además de los parámetros facilitados, se adoptarán los criterios normativos establecidos por NTE-ADV. Condiciones adicionales 23

24 C.5.- PROPUESTA DE CIMENTACIÓN. Nº visado Generalidades La solución de cimentación a un proyecto determinado no solo depende de las características geotécnicas y geomecánicas del subsuelo; en esa elección interviene decisivamente la interacción que sobre el terreno ejerce el propio proyecto. CONDICIONANTES PARA LA PROPUESTA DE CIMENTACIÓN Condicionantes geotécnicos Condicionantes del proyecto Tipología CONDICIONANTE Rellenos Expansividad Breve descripción del condicionante geotécnico Rellenos de espesor medio de 1.10 m ( m) y suelos arcillosos de consistencia blanda hasta una profundidad media de 5.10 m ( m). Baja efectividad. Nivel freático Entre 3.30 a 3.55 m a fecha de Octubre de Agresividad Media (II A + Q B ) A. Sísmica 0.069g Desde el punto de vista de la interacción que el proyecto ejerce en ese esquema, cabe resaltar por un lado el desfavorable esquema geotécnico reconocido, con suelos arcillosos de textura fangosa y consistencia blanda hasta una profundidad media de 5.10 m ( m), y por otro lado la ejecución de una planta sótano que contará con una excavación de unos 3.00 m de altura, posicionando el plano de desplante en el seno de estos suelos blandos y desfavorables. Con los criterios expresados, una solución de cimentación que garantice una fácil ejecución y garantías de funcionalidad, se refiere a un tipo profundo y a través de pilotes que trabajando por punta y/o fuste ofrezcan los valores de carga admisible necesarios, contando además con una losa arriostrante bajo la cual será necesario disponer de una mejora granular compactada en al menos una tongada de 0.30 m. En cuanto al tipo de pilote descartamos al pilote de hinca por posibles falsos rechazos que puedan producirse por lo que recurriremos a pilotes perforados y hormigonados in situ. 24

25 Nº visado En este caso, y según criterios del CTE, se presentan los parámetros característicos para su dimensionado (valores de Rp y Rf): CAPA ESPESOR (m) PILOTES IN SITU DESCRIPCIÓN N SPT de cálculo RF (kpa) 2,5 x N SPT R P (MPa) 0,2 x N SPT R.FUSTE (t/m 2 ) (kpa x 0,102) R.PUNTA (t/m 2 ) (MPa x 100,197) CONDICIONANTES PARA LA PROPUESTA DE CIMENTACIÓN Tipología Rellenos No se le asigna capacidad portante Fangos Arena limoarcillosa >12.20 Pliocuaternario Seguidamente y conforme se justifica en el apartado C.6., se presenta un listado de longitudes y diámetros para diferentes tipos de hormigonados y diferentes valores de cargas admisibles: Diámetro 0,35 m 0,45 m 0,55 m 0,65 m Profundidad(m) Q ADM (T) Q ADM (T) Q ADM (T) Q ADM (T) (1) (1) (1) (2) (1) (2) (2) (1) TE-HA-30SCI Barrenado, con hormigón HA-35 y SIN ejecutar Control de Integridad (2) TE-HA-30 CCI Barrenado, con hormigón HA-35 y CON ejecución de Control de Integridad En tanto que resulta un tipo de ambiente II A +Q B el hormigón de pilotes debe cumplir al menos la condición de resistencia HA-30. Además hay que destacar la puntual dificultad de ejecución por la presencia de estas lentes fuertemente cementadas que incluso puede llegar a requerir puntualmente el uso de trépano. 25

26 C.6.- JUSTIFICACION DE LA SOLUCIÓN DE CIMENTACIÓN OFRECIDA CRITERIOS DE CÁCULO DEL CTE-DB.SE-C (F.2) Con métodos basados en la teoría de la Plasticidad, para la determinación de resistencias por punta y fuste se considerará si se trata de suelos granulares o finos/cohesivos. DETERMINACIÓN ANALÍLITICA DE RESISTENCIA DE HUNDIMIENTO EN SUELOS GRANULARES Resistencia por punta q p q p = f p σ vp N 20 q MPa N Nº visado f = 3 Para pilotes hincados p f = 2,5 Para pilotes hormigonados in situ p Presión vertical efectiva antes de instalar el σ vp pilote + senφ senφ = 1 π tgφ q e Factor de capacidad de carga, donde: 1 φ = Angulorozamiento interno. Dada la dificultad de obtener valores de Ф en laboratorio, se recurrirá a correlaciones con ensayos in situ de penetración (N SPT ) contrastadas en las tablas: σ v Presión vertical efectiva al nivel considerado Resistencia por fuste q s= τ f τ f = σ v k f f tgφ 120 kpa k f f φ Coeficiente de empuje horizontal Factor de reducción de rozamiento por fuste PILOTE HINCADO PILOTE IN SITU k = 1 k = 0, 75 f f = 0,9 f = 1, 0 Angulo de rozamiento interno del suelo granular f DETERMINACIÓN ANALITICA DE RESISTENCIA DE HUNDIMIENTO EN SUELOS COHESIVOS La carga de hundimiento, evaluada por Condiciones de hundimiento sin drenaje o a corto plazo fórmulas estáticas debe calcularse en dos situaciones: Condiciones de hundimiento con drenaje o a largo plazo Resistencia τ f = 0,8 Coeficiente reductor por punta q = N c Sin drenaje o a corto plazo Con drenaje o a largo plazo q p Resistencia por fuste q s= τ Resistencia por punta q p Resistencia por fuste q s= τ f f τ p f = p u 100 cu c u ( τ f y c q p = f p σ vp N 20 τ f = σ v k f f tgφ 120 q u en kpa) MPa kpa N = 9,0 Depende del empotramiento. p c u φ = 0 τ f 0, 1 Resistencia al corte sin drenaje. Considerando presión de confinamiento en la punta (2 diámetros por encima y 2 por debajo) en triaxial o compresión simple. Angulo de rozamiento de ensayos de laboratorio. c Se desprecia la cohesión. MPa La resistencia unitaria por fuste, salvo justificación no superará 0,1 MPa 26

27 DETERMINACIÓN DE RESISTENCIA DE HUNDIMIENTO POR MÉTODO DEL SPT (CTE-DB.SE-C) El método de valuación de seguridad frente al hundimiento Nº colegiado basado 68en el SPT es valido para pilotes perforados e hincados en suelos granulares si gravas gruesas (<30% de tamaño > 2 cm) que puedan desvirtuar el resultado del ensayo. En suelos cohesivos con resistencia a compresión simple (q u >0,1MPa) se podrán utilizar, a efectos orientativos, correlaciones entre SPT y CPT. Si se dispone de ensayos de penetración dinámica contínua, se pueden traducir los resultados correspondientes a índices SPT, y utilizar después el siguiente método (CTE-DB.SE-C. F.2.2.2) Resistencia q p = f N N (MPa) por punta q N 50 p SPT Resistencia por fuste q s= τ f τ f = 2,5 ( kpa) N SPT N SPT 50 N N SPT N N SPT f N N SPT 50 f N N SPT 50 Nº visado PILOTE HINCADO PILOTE IN SITU f = 0,4 f = 0, 2 N Valor medio de N SPT. Se obtendrá la media en la zona activa inferior y la media en la zona pasiva superior. El valor de N será la media de esas dos. Valor de N SPT en el nivel considerado. N En el caso de pilotes metálicos, la resistencia por fuste se reducirá al 80% de la considerada para pilotes in situ. A efectos de estos cálculos el valor a considerar será inferior a 50 RESISTENCIA DE HUNDIMIENTO PARA PILOTES EN ROCA (CTE-DB.SE-C) La resistencia por punta en roca q p.d para pilotes excavados se podrá calcular de acuerdo con los criterios de cimentaciones superficiales en roca, introduciendo el coeficiente d f (empotramiento en roca) q u Resistencia a Compresión Simple de la Roca Resistencia por punta q p.d q p. d = K sp q u d f K sp s 3 + K B sp = a s Lr d f d f = 1+ 0,4 3 d s Espaciamiento discontinuidades s > 300 B Ancho de cimiento (m). 0,05 < s < 2 B Apertura Junta limpia a < 5mm a discontinuidades Junta rellena a < 25mm Lr d 0 < a s < 0,02 Profundidad de empotramiento en roca Diámetro real o equivalente del pilote. Resistencia por fuste q s.d= τ f. d 0,5 τ. = 0,2 ( MPa) f d q u La resistencia por fuste para pilotes perforados se evalúa para la zona de roca empotrada. Se debe verificar que la roca es estable en agua. 27

28 CONSIDERACIÓN DEL EFECTO GRUPO En los grupos de pilotes, y debido a la interferencia de las cargas, el asiento de cada pilote puede ser mayor. Para tenerlo en cuenta, se podrán adoptar las siguientes simplificaciones: Nº visado Para pilotes columna, trabajando por punta en roca, separados más de tres diámetros, el efecto grupo se considera despreciable. Para otras situaciones Nº colegiado se supone 68 que toda la carga del grupo está uniformemente repartida en un plano situado a profundidad "z" bajo superficie de terreno: z = α λ 2 "α" y "l2" son los indicados arriba, con dimensiones transversales B1 x L1 dadas por: ( ) 2 ( ) 2 B1 = B grupo + 1 α λ L1 = L grupo + 1 α λ El cálculo del asiento debido a esta carga vertical repartida en profundidad se estimará de acuerdo con los procedimientos generales de cálculo de asientos de cimentaciones superficiales. ESTIMACION DE ASIENTOS EN PILOTES (CTE-DB.SE-C) ASIENTO DE PILOTE INDIVIDUAL AISLADO Se puede adoptar la simplificación de que el asiento de un pilote vertical aislado sometido a una carga vertical, de servicio, en su cabeza igual a la máxima recomendable por razones de hundimiento, es aproximadamente, el uno por ciento de su diámetro, más el acortamiento elástico del pilote. s i Asiento del pilote individual aislado D Diámetro de pilote (diámetro equivalente para no circulares) El asiento del pilote individual aislado, considerando el acorta-miento elástico del pilote se podrá expresar mediante la siguiente fór-mula aproximada: s i = D 40 R ck λ α λ A E 2 P P R Carga sobre la cabeza de pilote ck Carga de hundimiento λ 1 Longitud de pilote fuera del terreno λ 2 Longitud de pilote dentro del terreno A E α Área de la sección transversal del pilote Módulo de elasticidad del pilote Parámetro α =1 Trabajo por punta según el tipo α = 0,5 Trabajo por fuste de transmisión 1 R pk Carga hund. punta α = ( 0, 5 R fk + R pk ) de cargas R R fk Carga hund. fuste RESISTENCIA DEL TERRENO A ACCIONES HORIZONTALES (CTE-DB.SE-C) R hk H Carga de rotura horizontal del terreno. Se determina con la figura adjunta. Punto donde se aplica la carga, de momento flector nulo en función de los cálculos estructurales Caso particular de terreno puramente granular c = 0 ck Caso particular de terreno puramente cohesivoφ = 0 28

29 HINCADOS PERFORADOS PERFORADOS VALORES RECOMENDADOS PARA EL TOPE ESTRUCTURAL DE LOS PILOTES (tabla El 5.1 Secretario, CTE-DB.SE-C) TIPO DE PILOTE HINCADO VALORES DE ( σ ( Mpa) ) Hormigón pretensado o 0,30 ( fck 0, 9 f p ) f ck Resistencia característica del hormigón postensado Hormigón armado 0,30 f f p Tensión introducida por el pretensado Metálicos Madera 5 TIPO DE PILOTE PERFORADO TIPO DE HORMIGÓN ck 0,30 f yk f yk HA-25 SIN Control integridad HA-25 CON Control integridad Límite elástico del acero ( ) TIPO DE APOYO σ Mpa HA-30 HA-30 SIN Control CON Control integridad integridad SUELO FIRME ( ) HA-35 SIN Control integridad HA-35 CON Control integridad Entubados Con Lodos En Seco Barrenado sin control de parámetros Barrenado con control de parámetros TIPO DE PILOTE PERFORADO TIPO DE APOYO TIPO DE HORMIGÓN HA-25 SIN Control integridad Nº visado HA-25 CON Control integridad ( ) ROCA σ ( Mpa) HA-30 SIN Control integridad HA-30 CON Control integridad HA-35 SIN Control integridad HA-35 CON Control integridad Entubados Con Lodos En Seco Barrenado sin control de parámetros Barrenado con control de parámetros Aplicando esos criterios de tope estructural, resulta: CTE-DB.SE-C (Bajo N.F.) PERFORADOS SUELO FIRME ROCA DIÁMETRO (cm) HA Tipo Tensión pilote σ Tope estructural (t) /CTE-DB.SE-C Barrenado sin control parám 4,2 29,68 40,41 66,80 99,78 139,37 238,33 329,87 515,42 742,20 Barrenado con control parám En seco 4,8 33,93 46,18 76,34 114,04 159,28 272,38 377,00 589,05 848,23 Con lodos Entubados 6 42,41 57,73 95,42 142,55 199,10 340,47 471,24 736, ,29 En seco Con lodos 6 42,4 57,73 95,42 142,55 199,10 340,47 471,24 736, ,29 Entubados 7,2 50,9 69,27 114,51 171,06 238,92 408,56 565,49 883, ,34 CTE-DB.SE-C (Bajo N.F.) PERFORADOS HA-30 CON Control de Integridad Tipo Tensión pilote σ Tope estructural (t) /CTE-DB.SE-C Barrenado sin control parám 5,25 37,11 50,51 83,50 124,73 174,21 297,91 412,33 644,27 927,75 Barrenad con control parám En seco 6,0 42,41 57,73 95,42 142,55 199,10 340,47 471,24 736, ,29 Con lodos SUELO FIRME ROCA Entubados 7,5 53,01 72,16 119,28 178,19 248,87 425,59 589,05 920, ,36 En seco Con lodos 7,5 53,01 72,16 119,28 178,19 248,87 425,59 589,05 920, ,36 Entubados 9 63,62 86,59 143,14 213,82 298,65 510,70 706, , ,43 29

30 Para el dimensionado de los pilotes se ha seguido el esquema geotécnico desarrollado en el informe, que a efectos de cálculo se resume: Nº visado CAPA Prof. Techo (m) Prof. Base (m) PILOTES IN SITU DESCRIPCIÓN N SPT de cálculo RF (kpa) 2,5 x N SPT R P (MPa) 0,2 x NSPT R.FUSTE (t/m 2 ) (kpa x 0,102) R.PUNTA (t/m 2 ) (MPa x 100,197) Rellenos No se le asigna capacidad portante Fangos Arena limoarcillosa >12.20 Pliocuaternario Con estos parámetros y siguiendo los criterios de cálculo establecidos por CTE-DB.SE-C, conforme se expresa en el siguiente apartado, seguidamente se ofrece un listado resumen con las longitudes de pilote para diferentes diámetros, y para diferentes topes estructurales según el hormigón utilizado para su ejecución: Diámetro 0,35 m 0,45 m 0,55 m 0,65 m Profundidad(m) Q ADM (T) Q ADM (T) Q ADM (T) Q ADM (T) (1) (1) (1) (2) (1) (2) (2) (1) TE-HA-30SCI Barrenado, con hormigón HA-30 y SIN ejecutar Control de Integridad (2) TE-HA-30 CCI Barrenado, con hormigón HA-30 y CON ejecución de Control de Integridad En tanto que resulta un tipo de ambiente II A + Q B el hormigón de pilotes debe cumplir al menos la condición de resistencia HA-30. Seguidamente se incluye un listado de los cálculos realizados 30

31 Nº visado Coeficiente de Seguridad por Fuste: 3.00 Coeficiente de Seguridad por Punta: 3.00 PILOTE DE DIAMETRO 0,35m L(m) Qf1(t) Qf2(t) Qf3(t) Qf4(t) Qps(t) Qpi(t) Qft(t) Qpt(t) Qt(t) Qadm(t) PILOTE DE DIAMETRO 0,45cm L(m) Qf1(t) Qf2(t) Qf3(t) Qf4(t) Qps(t) Qpi(t) Qft(t) Qpt(t) Qt(t) Qadm(t) PILOTE DE DIAMETRO 0,55m L(m) Qf1(t) Qf2(t) Qf3(t) Qf4(t) Qps(t) Qpi(t) Qft(t) Qpt(t) Qt(t) Qadm(t)

32 Nº visado PILOTE DE DIAMETRO 0,65m L(m) Qf1(t) Qf2(t) Qf3(t) Qf4(t) Qps(t) Qpi(t) Qft(t) Qpt(t) Qt(t) Qadm(t) TABLA RESUMEN DE RESISTENCIA ADMISIBLE DE PILOTE (t) L(m) 0,35m 0,45m 0,55m 0,65m

33 Nº visado C.7.- OTRAS CONSIDERACIONES Y RECOMENDACIONES. En el caso de otras instalaciones superficiales, vallados, casetas..., se podrá recurrir a una zapata corrida, con juntas que permitan movimientos. Otras construcciones La ejecución de soleras, en su caso, contará bajo las mismas con una mejora- colchón granular de al menos 0,30 m, mientras que si se recurre a un forjado sanitario, la cámara deberá contar con suficiente ventilación. OTRAS CONSIDERACIONES Y RECOMENDACIONES Cambios de humedad Excavaciones En el caso de ejecutar piscinas, se procurará la mayor rigidez para evitar pérdidas que alcancen el plano de cimentación, y resulta recomendable disponer en su base de una mejora granular compactada. A pesar del reducido, pero potencial riesgo de colapso, este puede llegar a ser significativo en los rellenos y tramos mas superficiales, por lo que se procurará el menor riesgo de acceso de aguas al terreno. En cuanto a la expansividad, no se reconocen presiones de hinchamiento que supongan riesgos especiales, debiéndose evitar riesgos de acceso de aguas al plano de cimentación, como recomendación general. Las excavaciones se ejecutarán con suficiente cautela y en el menor tiempo posible, para no alterar las características geomecánicas antes definidas. En el caso de sótanos, y de manera genérica, los vaciados pueden generar inestabilidades en posibles edificaciones medianeras con cimentaciones someras, debiéndose extremar precauciones con sistemas de estabilización que pueden variar desde la simple entibación hasta la ejecución de pantallas (bien continuas o discontinuas). No obstante, en la mayoría de los casos es suficiente con la ejecución del muro por bataches. También de manera genérica, la ejecución de sótanos implica una serie de condicionantes geotécnicos, básicamente por la cota de implantación, siendo recomendable evitar estructuras mixtas (zonas con sótano y zonas sin sótano), por los asientos diferenciales que pueden inducir. 33