INFORME DE TRABAJO PRÁCTICO HORMIGÓN ARMADO

Transcripción

1 INFORME DE TRABAJO PRÁCTICO HORMIGÓN ARMADO Trabajo integrador 2da. Entrega Tema: Dimensionamiento de losas Grupo Nro: 1 Integrantes: Flores, Yanina Franchini, Andrea Belén Prytz Nilsson, Gustavo Gabriel Velázquez, Jorge Darío AÑO 2016

2 Memoria técnica Pre-dimensionamiento de losas: En primer lugar, con las dimensiones de cada losa se las clasificó en unidireccionales y bidireccionales. A partir de lo cual se realizó un pre dimensionamiento de los espesores de losa de acuerdo con la esbeltez de las losas. Para losas Unidireccionales se utilizó la tabla 9.5.a) del reglamento CIRSOC 201 Capítulo 9. En cuanto a las losas bidireccionales, se utilizó la tabla del Reglamento CIRSOC 201, también del Capítulo 9:

3 Análisis de Cargas: Seguidamente, se determinaron las cargas permanentes de cada losa, teniendo en cuenta los siguientes valores de peso unitario, extraídos del Reglamento CIRSOC 101: Piso: Baldosa cerámica, 12 mm de espesor, 23kN/m 3. Carpeta: Mortero de cemento pórtland y arena, 21kN/m 3. Contrapiso: Hormigón de cemento pórtland, arena y cascote, 18kN/m 3. Losa: Hormigón de cemento pórtland, arena y canto rodado o piedra partida (Armado), 25kN/m 3. Cielorraso: plaquetas de yeso, montadas sobre armadura de aluminio, 0,2kN/m 2. Mampostería: Ladrillo hueco cerámico portante, % huecos menor que 60 -Con revoque o completa, mortero a la cal o cemento, 12kN/m 3. A continuación se presentan algunos ejemplos del análisis de cargas realizado sobre las losas: Losa maciza: Análisis de cargas - Baño - L4 Peso unitariokn/m² KN/m³ Espesor Carga Piso 0, ,012 0,276 Carpeta 21 0,020 0,420 Contrapiso 18 0,190 3,420 Losa 25 0,080 2,000 Cielorraso 0,2 0,200 Mampostería 10,5 0,160 1,680 D 7,996 Servicio (L) 2 2,000 L 2,000 Losa alivianada: Análisis de cargas - L 13 Peso unitario KN/m² KN/m³ Espesor Carga Piso 0, ,012 0,276 Carpeta 21 0,020 0,420 Contrapiso 18 0,080 1,440 Losa 3,720 Cielorraso 0,2 0,200 Mampostería 2,050 D 8,106 Servicio (L) 2 2,000 L 2,000 *Ladrillos de 18cm para losa alivianada Voladizo (Balcón): Análisis de cargas - Balcón-V16 Peso unitario KN/m² KN/m³ Espesor Carga Piso 0, ,012 0,276 Carpeta 21 0,020 0,420 Contrapiso 18 0,080 1,440 Losa 25 0,150 3,750 Cielorraso 0,2 0,200 Mampostería 12 0,000 0,000 D 6,086 Servicio (L) 5 5,000 L 5,000

4 Cálculo de Solicitaciones: Con la ayuda de las Tablas de Pozzi-Azaro, se determinaron los coeficientes de momentos y reacciones para cada losa, en función a sus dimensiones y relaciones de vínculo. Estos coeficientes se utilizaron para determinar los valores totales de momentos y reacciones para cada tipo de carga. Cada parámetro luego se mayoró con lo polinomios de carga, adoptándose el mayor de los valores obtenidos. Para el caso de las losas alivianadas, el valor de la carga permanente se determina para cada losa, a partir de la dimensión y distribución de los nervios, la capa de compresión y los casetones, a lo cual se le agregan algunos valores de la tabla para losas macizas. A continuación se detallan las solicitaciones de cada losa, calculadas con los coeficientes de las tablas 29 a 49 del Pozzi-Azaro, utilizando la siguiente expresión: S = coef. de tabla carga (q) 2 l menor Una vez obtenidos todos los valores de Momentos en tramos y empotramientos se procedió a compensar y redistribuir los momentos en los empotramientos de losas contiguas, en los que eventualmente se utilizaron las Tablas de Jorge Bernal para compensación. A continuación se presentan un ejemplo de las tablas utilizadas para el cálculo de solicitaciones y su correspondiente polinomio de cargas: Análisis de cargas - Pasillo- L8 Peso unitariokn/m² KN/m³ Espesor Carga Piso 0, ,012 0,276 Carpeta 21 0,020 0,420 Contrapiso 18 0,080 1,440 Losa 25 0,080 2,000 Cielorraso 0,2 0,200 Mampostería 10,5 0,000 0,000 D 4,336 Servicio (L) 2 2,000 L 2,000 Altura mínima por deformación Coeficiente Luz menor Altura 34,5 1,85 0,05 Losa 8 Tabla Lx Ly Lx/Ly Ly/Lx Relmí n A 27 2,16 1,85 1,17 0,86 0,86 Mx My Rx Ry A A 0,0348 0,0506 0,33 0,259 Lmenor A 1,85 D Mx My Rx Ry 0,52 0,75 4,90 3,84 L Mx My Rx Ry 0,238 0,346 2,259 1,773 U Mx My Rx Ry 1,001 1,455 9,491 7,449

5 Cálculo de Armaduras: En cuanto a la cuantía de acero en las losas, el dimensionamiento por flexión se diferenció para macizas y alivianadas, utilizando como herramientas la tabla 3 de flexión de Moller (tablas k d) para ambos análisis y la tabla 54 de Pozzi- Azaro para armaduras de losas alivianadas y la 55 para armaduras de losas macizas. Para todas las losas se consideró un Hormigón H20 y una armadura de acero ADN 420 de los diámetros comerciales que se requieran. Las fórmulas utilizadas para el cálculo de las armaduras fueron: k d = d M n b d = h cc 2 Para losas macizas la armadura mínima será: A s = k e. M n d A s mín = 0,0018 b d Para losas nervuradas la armadura mínima por nervio será: b d A s mín = ,4 b d 420 Para calcular la armadura de repartición se debe utilizar la siguiente expresión: A s r = 0,20 A s ppal Además se debe verificar la cuantía mínima por contracción y temperatura: A s r A s mín = 0,0018 b d

6 LOSA 8 0 1,001 1,455 9, , Espesor de losa h 8 Dirección Dirección principal principal x-x y-y Mu [KNm/m] 1,112 1,617 Separación para armadura principal por flexión (x-x) Cc [cm] cm d [cm] 5,1 5,7 15 cm db 0,6 0,6 30 cm kd 1,529 1,418 Separación para armadura principal por flexión (y-y) 20 cm Tabla 3 Flexión H20 H20 15 cm Kd 1,218 1, cm Ke [cm2/mn] 24,301 24,301 et [%ₒ] Kc 0,048 0,048 kz 0,98 0,98 c [cm] 0,2448 0,2736 As 0, , As mín 0,918 1,026 As adoptado 0,918 1,026 Se 1ϕ6 c/15 1ϕ6 c/15 *VER JUSTIFICACIONES Cambios realizados para la 2da entrega: En primera instancia, se trabajó con espesor de 12cm para las losas, pero muchas losas se vieron sobredimensionadas en cuanto a la cantidad de hormigón que se necesitaba para su construcción, aumentando además considerablemente el peso propio de las mismas. Por lo tanto, se cambió la losa bandeja 4 por una losa maciza con cañerías suspendidas para disminuir el espesor de la losa, ya que por debajo de la misma se contaba con cielorraso suspendido. Se adoptaron los espesores de 8cm para las losas L8 y L12, así quedaron definidos espesores de 12 y 8 cm para las losas macizas. Esto permitió alivianar las cargas sin aumentar exageradamente la variedad de los espesores, facilitando la construcción. Análisis de carga permanente para losas alivianadas El análisis de carga para losas alivianadas se obtuvo promediando los análisis de carga realizados para varias losas, procediéndose de la siguiente manera: Para la losa n 13 se realizó un análisis de la carga por peso propio que producen las losas alivianadas con ladrillos de 8cm: Losa 13-Análisis de carga P esp [KN/m3m2/unidad unidades espesor m3 PESO Ladrillo hueco no portante 7 0, ,08 1,326 9,283 nervios verticales 25 0,47 5 0,08 0,188 4,700 nervios horizontales 25 0,39 8 0,08 0,250 6,240 capa compresión 25 18,39 1 0,05 0,920 22,988 PESO TOTAL 43,210 PESO/m2 2,350 Para la losa n 13, 14, 15 se realizó un análisis de la carga por peso propio que producen las losas alivianadas con ladrillos de 18cm:

7 Losa 13-Análisis de carga P esp [KN/m3m2/unidad unidades espesor m3 PESO Ladrillo hueco no portante 7 0, ,18 2,984 20,886 nervios verticales 25 0,47 5 0,18 0,423 10,575 nervios horizontales 25 0,39 8 0,18 0,562 14,040 capa compresión 25 18,39 1 0,05 0,920 22,988 PESO TOTAL 68,488 PESO/m2 3,724 LOSAS 13, 14 y 15 Se procedió a realizar un análisis de acuerdo a la conveniencia de utilizar losas alivianadas en el sector donde se encontraban las losas 13, 14 y 15, en lugar de utilizar losas macizas Se analizaron las cargas para la losa 13 y se obtuvieron sus correspondientes solicitaciones: Maciza: Alivianada: Análisis de cargas - Cocina Comedor - L13 Peso unitario KN/m² KN/m³ Espesor Carga Piso 0, ,012 0,276 Carpeta 21 0,020 0,420 Contrapiso 18 0,080 1,440 Losa 25 0,130 3,250 Cielorraso 0,2 0,200 Mampostería 0,000 0,000 D 5,586 Servicio (L) 2 2,000 L 2,000 Análisis de cargas - Cocina Comedor - L13 Peso unitario KN/m² KN/m³ Espesor Carga Piso 0, ,012 0,276 Carpeta 21 0,020 0,420 Contrapiso 18 0,080 1,440 Losa 2,350 Cielorraso 0,2 0,200 Mampostería 0,000 0,000 D 4,686 Servicio (L) 2 2,000 L 2,000 Maciza: Altura mínima por deformación Coeficiente Luz menor Altura 30 4,03 0,13 Alivianada: Altura mínima por deformación Coeficiente Luz menor Altura 30 4,03 0,13

8 Maciza: Alivianada: Losa 13 Tabla Lx Ly Lx/Ly Ly/Lx Relmí n A 26 4,03 5 0,81 1,24 0,81 A A 0,0683 0,0298 0,265 0,45 Lmenor A 4,03 D 6,20 2,70 24,04 40,82 L 2,22 0,97 8,61 14,62 U 10,985 4,793 42,622 72,377 Losa 13 Tabla Lx Ly Lx/Ly Ly/Lx Relmí n A 26 4,03 5 0,81 1,24 0,81 A A 0,0683 0,0298 0,265 0,45 Lmenor A 4,03 D 5,20 2,27 20,17 34,25 L 2,22 0,97 8,61 14,62 U 9,787 4,270 37,974 64,484 Se observó que la carga permanente se redujo en aproximadamente un 17% alivianando la losa. Las solicitaciones que se obtuvieron en ambos casos difieren. Para Mx por ejemplo, el momento disminuye en aproximadamente un 10%. Sin embargo, se propuso optimizar el diseño aprovechando las cualidades que tienen las losas alivianadas de proveer un mayor brazo de palanca, con un peso propio relativamente menor al que causaría una losa maciza de grandes espesores. Propuesta para optimizar la estructura Se optó por realizar una losa alivianada que abarque las losas 13, 14 y 15. Para considerar la sobrecarga causada por la mampostería, se consideró un área de influencia tomada en cuenta por el libro Losas Ing. Jorge R. Bernal y se determinó el valor de carga por m 2 sobre la misma. En el siguiente cuadro podemos observar los valores considerados para analizar la carga producida por la mampostería:

9 Sobrecarga de mampostería Pared perpendicular a Y-Y Pesp [KN/m3] 12 b [m] 0,15 h [m] 2,5 L [m] 4,4 Ancho infl [m] 2,2 Peso [KN] 19,8 A influencia 9,68 Peso [KN/m2] 2,045 A continuación se presenta el estudio realizado para la carga de la losa cuando actúa la mampostería: El análisis con mampostería se aplicó a la zona de influencia de la pared de mampostería. Con mampostería Análisis de cargas - L 13, 14, 15 Peso unitario KN/m² KN/m³ Espesor Carga Piso 0, ,012 0,276 Carpeta 21 0,020 0,420 Contrapiso 18 0,080 1,440 Losa 3,720 Cielorraso 0,2 0,200 Mampostería 2,050 D 8,106 Servicio (L) 2 2,000 L 2,000 Altura mínima por deformación Coeficiente Luz menor Altura ,19 Sin mampostería Análisis de cargas - L 13, 14, 15 Peso unitario KN/m² KN/m³ Espesor Carga Piso 0, ,012 0,276 Carpeta 21 0,020 0,420 Contrapiso 18 0,080 1,440 Losa 3,720 Cielorraso 0,2 0,200 Mampostería 0,000 D 6,056 Servicio (L) 2 2,000 L 2,000 Altura mínima por deformación Coeficiente Luz menor Altura ,19 Losa 13,14,15 Tabla Lx Ly Lx/Ly Ly/Lx Relmí n A 26 8,36 5 1,67 0,60 0,60 Mx My Rx Ry A A 0,0243 0,082 0,566 0,267 Lmenor A 5 D Mx My Rx Ry 4,92 16,62 114,70 54,11 L Mx My Rx Ry 1,215 4,100 28,300 13,350 U Mx My Rx Ry 7,853 26, ,920 86,289 Losa 13,14,15 Tabla Lx Ly Lx/Ly Ly/Lx Relmí n A 26 8,36 5 1,67 0,60 0,60 Mx My Rx Ry A A 0,0243 0,082 0,566 0,267 Lmenor A 5 D Mx My Rx Ry 3,68 12,41 85,69 40,42 L Mx My Rx Ry 1,22 4,100 28,300 13,350 U Mx My Rx Ry 6,359 21, ,111 69,869

10 LOSA 13,14,15 Mx My Rx Ry 7,85 26,50 182,92 86,29 Espesor de losa h 23 Dirección principal x-x Dirección principal y-y Mu [KNm/m] 8,73 29,45 Cc [cm] 2 2 d [cm] 19,4 20,4 Db propuesto kd 2,077 1,189 bw H -Tabla 3 Flexión Kd 1,218 0,89 Ke [cm2/mn] 24,301 24,766 et [%ₒ] Kc 0,048 0,091 kz 0,98 0,961 c [cm] 0,931 1,856 As 1,093 3,575 Área influencia 0,54 0,48 As por nervio 0,59 1,72 As mín/nervio 0,422 0,492 As mín/nervio 0,528 0,616 As adoptada 0,59 1,72 Se 1ϕ10 2ϕ12 LOSA 13,14,15 Mx My Rx Ry 6,36 21,46 148,11 69,87 Espesor de losa h 23 Dirección principal x-x Dirección principal y-y Mu [KNm/m] 7,07 23,84 Cc [cm] 2 2 d [cm] 19,4 20,4 Db propuesto kd 2,308 1,321 bw H -Tabla 3 Flexión Kd 1,218 1,218 Ke [cm2/mn] 24,301 24,301 et [%ₒ] Kc 0,048 0,048 kz 0,98 0,98 c [cm] 0,93 0,98 As 0,89 2,84 Área influencia 0,54 0,48 As por nervio 0,48 1,36 As mín/nervio 0,42 0,49 As mín/nervio 0,53 0,62 As adoptada 0,53 1,36 Se 1ϕ10 2ϕ12 Se observó que las armaduras dispuestas para toda la losa cubren el efecto producido por la carga permanente de las mamposterías. Por lo tanto, se cree innecesario reforzar la armadura en la zona en que influye la mampostería en esta losa. Por último se calculó la armadura mínima por retracción y temperatura: LOSAS L1 y L2 As mínima por retracción y T Capa de compr. 5 As 0,9 Malla soldada Q92 (0,92cm²/m) En cuanto a la relevancia de hacer alivianadas las losas L1 y L2, se pudo observar que en el análisis de carga, la carga permanente de una losa maciza de espesor 10cm (valor adoptado por análisis de esbeltez), en relación a una losa alivianada de 13 cm (5cmde capa de compresión más 8 cm de altura del casetón), la losa alivianada posee tan solo un 4% menos de carga. A partir de esto se puede concluir que no se justifica la realización de losas alivianadas para en caso, ya que el costo de la mano de obra superaría al costo ahorrado en hormigón.

11 A continuación se presentan ambos análisis, el cual es el mismo para las losas L1 y L2, ya que tienen dimensiones similares: Análisis de cargas - Dormitorio - L1-Maciza Peso unitariokn/m² KN/m³ Espesor Carga Piso 0, ,012 0,276 Carpeta 21 0,020 0,420 Contrapiso 18 0,080 1,440 Losa 25 0,100 2,500 Cielorraso 0,2 0,200 Mampostería 12 0,000 0,000 D 4,836 Servicio (L) 2 2,000 L 2,000 Análisis de cargas - Dormitorio - L1-Alivianada Peso unitariokn/m² KN/m³ Espesor Carga Piso 0, ,012 0,276 Carpeta 21 0,020 0,420 Contrapiso 18 0,080 1,440 Losa 2,300 Cielorraso 0,2 0,200 Mampostería 12 0,000 0,000 D 4,636 Servicio (L) 2 2,000 L 2,000 Para poder justificar la realización de losas alivianadas, a fin de ejercitar el cálculo específico de éstas, de optó por unificar L1 y L2, ya que habitualmente las losas nervuradas se utilizan para cubrir dimensiones de grandes luces. En este caso, para un espesor de losa maciza de 17 cm (esbeltez) y una losa alivianada del mismo espesor, se determinó que la losa alivianada posee una carga permanente al menos 20% menor que la maciza. Por lo que en este caso se justifica la utilización de una losa nervurada. A continuación se muestra el análisis de la carga de losa realizado para el caso alivianado: Una vez obtenidos los valores de carga permanente y sobrecarga, se procede a calcular las solicitaciones en la losa. A partir de esto, se procedió a calcular la armadura necesaria en cada nervio, la cual dio 2barras de Ø10 mm para la dirección de mayor momento y 2 barras de Ø6 mm para la otra dirección. En cuanto a la mampostería de la pared que divide las habitaciones, ubicado a 3,1m de la línea municipal, se consideró una carga distribuida en la dirección principal con mayor momento, en este caso la dirección y-y. Ésta carga se sumó a la carga permanente de la losa y se realizó el cálculo de

12 solicitaciones que le corresponden a la zona de influencia de la pared. En este caso, dicha zona abarca una faja de 1,95m centrado en el eje de la pared, por la cual cruzan 3 nervios, con una cuantía de 2 barras de Ø12 mm por nervio, mientras que en el resto de la losa son necesarias únicamente 2barras de Ø10mm. Planta de techos: Por último, se procedió a calcular las losas y sus correspondientes vigas de la planta superior del edificio. La misma contiene las estructuras de la terraza y el compartimento que contiene al tanque de agua. Esto se debe a que para la primera entrega solo se consideró analizar una planta del edificio, pero todas las plantas serán necesarias para el cálculo de columnas. PLANILLA RESÚMEN FINAL Planilla resúmen de cálculos n Tipo Dirección Eje Sector Mu b h d kd As As adopt. separac 1 maciza unidirecc y apoyo 1, ,97 1,456 1,07 1ϕ6 c/15cm 1 maciza unidirecc x tramo ,07 1ϕ6 c/16cm 2 Nerv. bidirecc. x tramo 4, ,2 1,899 0,57 2ϕ6 c/nervio 2 Nerv. bidirecc. y tramo 11, ,5 1,38 1,08 2ϕ10 c/nervio 3 maciza bidirecc. x tramo 3, ,7 0,91 1,7 1ϕ6 c/15cm 3 maciza bidirecc. x tramo 2, ,1 1,09 1,06 1ϕ6 c/15cm 3, 7 maciza bidirecc. y apoyo 6, ,7 0,668 2,74 1ϕ6 c/10cm 4 maciza bidirecc. x tramo 4, ,7 0,812 2,18 1ϕ6 c/13cm 4 maciza bidirecc. y tramo 1, ,1 1,2 0,918 1ϕ6 c/15cm 5 maciza unidirecc x tramo 3, ,7 0,91 1,71 1ϕ6 c/15cm 5 maciza unidirecc y tramo ,71 1ϕ6 c/20cm 6 maciza bidirecc. x tramo 2, ,7 1,42 1,39 1ϕ6 c/15cm 6 maciza bidirecc. y tramo 2, ,1 1,31 1,28 1ϕ6 c/15cm 6, 7 maciza bidirecc. x apoyo -7, ,7 0,668 3,27 1ϕ6 c/7,5cm 6, 11 maciza bidirecc. y apoyo 7, ,7 0,875 2,54 1ϕ6 c/10cm 7 maciza bidirecc. x tramo 3, ,7 0,9 1,71 1ϕ6 c/15cm 7 maciza bidirecc. x tramo 1, ,1 1,17 0,92 1ϕ6 c/15cm 8 maciza bidirecc. x tramo 1, ,1 1,53 0,92 1ϕ6 c/15cm 8 maciza bidirecc. x tramo 1, ,17 1,42 1,03 1ϕ6 c/15cm 11 maciza bidirecc. x tramo 4, ,7 1,13 1,49 1ϕ6 c/15cm 11 maciza bidirecc. y tramo 4, ,1 1,11 1,43 1ϕ6 c/15cm 12 maciza bidirecc. x tramo 1, ,7 1,57 1,03 1ϕ6 c/15cm 12 maciza bidirecc. y tramo ,1 1,61 0,92 1ϕ6 c/15cm 13 nerv. Bidirecc. y tramo 23, ,4 1,321 1,36 2ϕ12 c/nervio 13 nerv. Bidirecc. x tramo 7, ,4 2,308 0,53 1ϕ10 c/nervio 14 maciza unidirecc. y apoyo 19, ,936 3,66 1ϕ10 c/20cm 15 maciza bidirecc. x tramo 5, ,7 1,06 1,7 1ϕ6 c/15cm 15 maciza bidirecc. y tramo 1, ,1 1,794 1,28 1ϕ6 c/15cm 16 maciza bidirecc. x tramo 0, ,7 2,546 1,39 1ϕ8 c/18cm 16 maciza bidirecc. y tramo 0, ,9 2,281 1,24 1ϕ6 c/15cm 17 maciza unidirecc x tramo 6, ,7 1,365 1,93 1ϕ8 c/20cm 17 maciza unidirecc y tramo ,93 1ϕ6 c/14cm

13 Algunas justificaciones: En ambas direcciones de las losas 8 y 12, como así también la dirección y de la losa 4, se adopta una separación de 15 cm ya que al realizar la verificación de los límites para la separación entre las barras de la armadura estipulado por el reglamento CIRSOC 201 en su capítulo 7, resulta menor que el valor obtenido de la tabla Pozzi T-55. Cabe destacar, que dicha sobre dimensión en la cuantía de las armaduras es directamente proporcional al espesor de las losas; donde dichos espesores, con ánimo de homogeneizar los mismos y así reducir el costo de mano de obra, se consideró utilizar un valor equivalente.

14 Planos de armado Ganchos normales: Del reglamento CIRSOC podemos observar que se debe respetar lo siguiente: Se adoptaron según el caso: Ganchos con un ángulo de doblado de 90 más una prolongación, como mínimo de 12db en el extremo libre de la barra. Ganchos con un ángulo de doblado de 1800 más una prolongación de 4 db, pero como mínimo de 60mm, en el extremo libre de la barra. En todos los casos se utilizaron db menores a 25mm de diámetro.

15 Armadura mínima por contracción y temperatura

16 PLANILLA DE DOBLADO DE ACEROS - LOSAS Elemento Nº db Formas Largo Corte Cantidades Parc. Uds Total Largo Total ,48 7, , ,55 7,5 7, , ,75 7,5 7, , , ,5 5, , , , , ,5 4, , , , , ,5 14,5 3 12, , , , , , , , , , , , ,01

17 , , , ,7 8 2, , , ,74 3 Y , , ,07 3 Y , ,29 3 Y , , , ,7 8 5, , , ,92 6 Y , , , ,5 8 4, ,56 6 Y ,5 8, ,5 8, , ,73 6 Y , ,52 6 Y , , , ,5 8 3, , , , , ,14

18 , , , , , , , , , , , , , , , , , ,4 5, , , , , ,4 5, , , , , ,5 6, , , ,5 6, , , ,5 3, ,71

19 , ,5 3, , ,0 2, , , , , ,5 2, , , ,5 2, , ,0 2, , , , , ,5 2, , , ,5 4, ,68

20 P. 1º Y 2º PISO 1Ø6c/16 cm (arriba) V102 1Ø6c/15cm (arriba) LV1 8cm V104 2Ø6c/nervio (abajo) B V107 V105 V108 L4 8cm 2Ø10 c/nervio (abajo) 1Ø6 c/15cm (abajo) 1Ø6 c/13cm (abajo) V113 2Ø12 c/nervio (abajo) L2 17cm 1Ø6 c/20cm (abajo) L5 8cm V112 V110 1Ø6 c/15cm(abajo) 2Ø10 c/nervio (abajo) V121 V119 1Ø6c/15cm (abajo)(*) V106 1Ø6c/15cm (abajo) 1Ø6c/10cm (arriba) L3 8cm V114 V125 4 B V103 1Ø6 c/15cm (abajo) V116 L8 8cm 1Ø6 c/15cm (abajo) LE9 LE10 12cm 12cm V111 1Ø6c/15cm (abajo) L6 10cm V118 V120 V122 1Ø6c/10cm (arriba) (*) V117 1Ø6c/7,5cm (arriba)(*) L7 8cm 1Ø6c/15cm (abajo) 1Ø6c/15cm (abajo) V123 V124 1Ø6 c/15cm (abajo) L11 10cm V115 V101 1Ø6 c/15cm (abajo) L12 8cm V126 V109 1Ø6c/15cm (abajo) V128 Planta de estructuras Esc. 1:75 (*) 2 barras entre armaduras principales Para todas las losas alivianadas se coloca una malla soldada Q92 (0.92cm²/m)

21 V130 V132 V134 V127 2Ø12c/ nervio (abajo) 2Ø12c/ nervio (arriba) L13 23cm V129 1Ø10 c/ 2 nervio (arriba) 2Ø12c/ nervio (arriba) 1Ø10 c/ nervio (abajo) 1Ø10 c/ 2 nervios (arriba) 1Ø10c/20cm (arriba) V136 V138 V140 V142 Para todas las losas alivianadas se coloca una malla soldada Q92 (0.92cm²/m) LV14 15cm Planta de estructuras Esc. 1:75

22 B B V146 V148 canaleta de cinc V131 L16 10cm 1Ø8c/18cm (abajo) V150 1Ø6c/15cm (abajo) V135 V133 1Ø6c/15cm (abajo) 1Ø6c/15cm (abajo) L15 10cm V137 V139 V152 Planta de estructuras - Terraza Esc. 1:75 canaleta de cinc

23 V141 L17 13cm 1Ø8c/20cm (abajo) 1Ø6c/14cm (abajo) V143 Planta de estructuras - Tanque de agua Esc. 1:75