ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS

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1 ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 1 de 11

2 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS INDICE 1. INTRODUCCIÓN DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS PUENTE 1 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO PUENTE 2 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO MUROS DE CONTENCIÓN... 5 APÉNDICES APÉNDICE Nº 1. PUENTE 1 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO APÉNDICE Nº 2 PUENTE 2 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO APÉNDICE Nº 3 MUROS DE CONTENCIÓN PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 3 de 11

3 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS 1. INTRODUCCIÓN El objeto del presente documento es el cálculo y dimensionamiento de las distintas estructuras integradas en el PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA. 2. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS El proyecto desarrolla las obras correspondientes a la remodelación del enlace de la ronda sur con la avenida de Enrique Gimeno. Este enlace se realiza conservando el actual trazado de la Ronda Sur y con la construcción de una rotonda con tres carriles a nivel de la Avenida de Enrique Gimeno que transcurre a desnivel y perpendicular a la ronda Sur. A partir de la rotonda se desarrollan los diferentes ramales que permiten la entrada y salida a la rotonda para la elección de la dirección deseada permitiendo la fluidez del tráfico que actualmente no está garantizada. La rotonda proyectada tiene un radio interior 54m y radio exterior de 69,1m en esta rotonda se desarrollan tres carriles de 4,20m (120% superior a 3,50m), con un arcén interior de 1,0m y un arcén exterior de 1,5m. De esta forma se garantiza la fluidez en el interior de la misma, siendo posible en un futuro aumentar el número de carrikes debido al ancho de (69,1-54=15,1m 4x3,50+2x,05m), cuando se construya el futuro Bus Guiado que discurre en la traza de la avenida de Enrique Gimeno. Para la construcción de la rotonda es necesario la construcción de dos pasos inferiores con el cruce de la Ronda Sur. En esta rotonda confluyen ramales de entrada y salida en todas la direcciones posibles mediante dos carriles de ancho 3,50m. De esta forma en el caso del trazado actual de la avenida de Enrique Gimeno, la sección se aumenta a dos carriles de ancho 3,50m por sentido, con una mediana de 0,50m. En el caso de los ramales de acceso y salida de la ronda, los ramales por sentido discurren a cada lado de la ronda con un ancho de dos carriles que se reduce a un ancho de un carril de 3,5m cuando se unen al trazado principal de la Ronda. A continuación se indican las estructuras de los puentes y muros de contención PUENTE 1 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO. El Puente 1 sobre la Avenida de Enrique Gimeno está formado por un único vano de longitud 25,00 m y 31,00 m de ancho. El tablero consiste en 14 vigas prefabricadas isostáticas de 0,90m de canto separadas 2,40 m y unidas por una losa de compresión de 0,25m. Los estribos, cerrados con aletas laterales en voladizo, son de hormigón armado ejecutado in situ. Los muros frontales de ambos estribos tienen un canto de 0,95 m y las aletas tienen un canto de 0,60m. La cimentación de los estribo está formada por encepado de 1,20 m de canto y pilotes de 0,60 m de diámetro, dispuestos en dos líneas y separados 2,40 El trasdós de los muros se tratará con pintura impermeabilizante y se rellenará con material filtrante envuelto por una lámina de geotextil para asegurar así el drenaje PUENTE 2 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO. El Puente 2 sobre la Avenida de Enrique Gimeno está formado por un único vano de longitud 25,00 m y 26,80 m de ancho l. El tablero consiste en 12 vigas prefabricadas isostáticas de 0,90m de canto separadas 2,40 m y unidas por una losa de compresión de 0,25m. Los estribos, cerrados con aletas laterales en voladizo, son de hormigón armado ejecutado in situ. Los muros frontales de ambos estribos tienen un canto de 0,95 m y las aletas tienen un canto de 0,60m. La cimentación de los estribo está formada por encepado de 1,20 m de canto y pilotes de 0,60 m de diámetro, dispuestos en dos líneas y separados 2,40 El trasdós de los muros se tratará con pintura impermeabilizante y se rellenará con material filtrante envuelto por una lámina de geotextil para asegurar así el drenaje MUROS DE CONTENCIÓN Para la definición en planta y alzado del enlace es necesario la construcción de muros de contención de tierras, ya que quedan afectados los taludes de terraplén de la ronda sur. Para ello se han definido cuatro de tipos de muros, dependiendo de la altura de tierras a contener. En planos se define tanto la tipología como el emplazamiento de los mismos. PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 5 de 11

4 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS APÉNDICE Nº 1. PUENTE 1 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA

5 APÉNDICE Nº 1 PUENTE 1 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 1 de 17

6 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS Fluencia Retracción Acciones debidas al terreno... 7 APÉNDICE Nº 1 PUENTE 1 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO Acciones sobre los elementos de la estructura Acciones correspondientes a movimientos de tierras bajo cimentaciones ACCIONES VARIABLES Sobrecargas de uso Tren de cargas verticales... 7 INDICE Frenado y arranque Fuerza centrífuga INTRODUCCIÓN DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS NORMATIVA UTILIZADA MATERIALES BASES DE CÁLCULO BASES DE CÁLCULO ACCIONES PERMANENTES Peso propio Cargas muertas ACCIONES PERMANENTES DE VALOR NO CONSTANTE Acciones reológicas Sobrecargas en terraplenes adyacentes al puente Acciones climáticas Viento Acciones térmicas ACCIONES ACCIDENTALES Acciones sísmicas COMBINACIONES DE ACCIONES ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS Situaciones persistentes o transitorias ESTADOS LÍMITES DE SERVICIO Situaciones persistentes o transitorias. Combinación poco probable... 9 PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 3 de 17

7 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS Situaciones persistentes o transitorias. Combinación cuasipermanente ANÁLISIS ESTRUCTURAL TABLERO Descripción del cálculo realizado...10 SUBAPÉNDICES SUBAPÉNDICE Nº 1. ACCIONES SUBAPÉNDICE Nº 2 APARATOS DE APOYO SUBAPÉNDICE Nº 3 ANÁLISIS ESTRUCTURAL DE LOS ESTRIBOS Modelización de la geometría y características de la estructura APARATOS DE APOYO Descripción del cálculo realizado ESTRIBOS Descripción del cálculo realizado Modelización de la geometría y características de la estructura Dimensionamiento...11 PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 4 de 17

8 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS 1. INTRODUCCIÓN El objeto del presente documento es el cálculo y dimensionamiento de la estructura PUENTE 1 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO. 2. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS El PUENTE 1 SOBRE LA AVENIDA DE ENRIQUE GIMENO está formado por un único vano de longitud 25,00 m y 31,00 m de ancho. El tablero consiste en 14 vigas prefabricadas isostáticas de 0,90m de canto separadas 2,40 m y unidas por una losa de compresión de 0,25m. Los estribos, cerrados con aletas laterales en voladizo, son de hormigón armado ejecutado in situ. Los muros frontales de ambos estribos tienen un canto de 0,95 m y las aletas tienen un canto de 0,60m. La cimentación de los estribo está formada por encepado de 1,20 m de canto y pilotes de 0,60 m de diámetro, dispuestos en dos líneas y separados 2,40 El trasdós de los muros se tratará con pintura impermeabilizante y se rellenará con material filtrante envuelto por una lámina de geotextil para asegurar así el drenaje. 3. NORMATIVA UTILIZADA La normativa utilizada en el cálculo es la siguiente: 4. MATERIALES Los materiales empleados para la ejecución de la estructura, con la denominación establecida en la normativa utilizada, son los siguientes: MATERIAL DESIGNACIÓN ESTRIBOS Hormigón armado HA-30/P/20/IIIa Acero pasivo B 500-SD TABLERO Hormigón losa compresión HA-35/P/20/IIIa Hormigón vigas HP-45/P/20/IIIa Acero pasivo B 500-SD Acero activo Y 1860 S7 5. BASES DE CÁLCULO Siguiendo las indicaciones de la normativa utilizada se han fijado para el cálculo las siguientes hipótesis de partida: Tipo IIIa en estribos: - Instrucción de Hormigón Estructural EHE - Instrucción sobre las acciones a considerar en el proyecto de puentes de carretera IAP-98 Recubrimiento nominal: Abertura admisible de fisura característica: 35 mm + 10 mm 0,20 mm - Norma NCSE-02: Norma de construcción sismorresistente Los cálculos estructurales se han realizado suponiendo un nivel de control en la ejecución normal, un control de acero normal y un control estadístico de hormigón. - Eurocódigos 2, 3 y 4 - Recomendaciones para el proyecto y puesta en obra de los apoyos elastoméricos para puentes de carretera. MOPU - Nota técnica para aparatos de apoyo para puentes de carretera. MOPTMA PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 5 de 17

9 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS 6. BASES DE CÁLCULO Las acciones consideradas en el cálculo son las establecidas en la Instrucción sobre las acciones a considerar en el proyecto de puentes de carretera IAP ACCIONES PERMANENTES Las acciones permanentes son producidas por el peso de los distintos elementos que forman parte del puente. Se clasifican en peso propio y cargas muertas Peso propio Esta acción es la que corresponde al peso de los elementos estructurales. Los pesos específicos utilizados son los siguientes: - Peso específico del hormigón armado: 25 kn/m Cargas muertas Son las debidas al peso de los elementos no estructurales que graviten sobre los estructurales. Los pesos considerados son los siguientes: - Peso de las barreras: 7 kn/m Capa de rodadura: - Valor inferior (8 cm): 1,84 kn/m 2 - Valor superior (12 cm): 2,76 kn/m ACCIONES PERMANENTES DE VALOR NO CONSTANTE Acciones reológicas El valor característico de las acciones reológicas se ha obtenido a partir de los valores característicos de las deformaciones provocadas por la retracción y la fluencia Fluencia La deformación debida a la fluencia del hormigón bajo carga constante es proporcional a la deformación elástica instantánea según un coeficiente de proporcionalidad ϕ. Este coeficiente varía a lo largo del tiempo en función de la historia de las cargas del elemento de hormigón considerado, de la humedad relativa del ambiente, del espesor o menor dimensión de la pieza, de la composición del hormigón, etc. Su valor en el instante t en el que se evalúa la fluencia, se obtiene según lo especificado en la Instrucción de Hormigón Estructural EHE. La deformación evaluada por fluencia es la siguiente: Fluencia (evaluada según la E.H.E.): ε = -1,532 x 10-3 m/m Retracción La deformación debida a la retracción del hormigón es función de la humedad relativa del ambiente, del espesor o menor dimensión de la pieza, de la cuantía de armadura, de la composición del hormigón, del tiempo transcurrido desde su puesta en obra, etc. El valor de la deformación unitaria εt por retracción en el instante t, en el que se evalua evaluar la retracción, se obtiene según lo especificado en la Instrucción de Hormigón Estructural EHE. La deformación evaluada por retracción es la siguiente: Retracción (evaluada según la E.H.E.): ε = -0,403 x 10-3 m/m PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 6 de 17

10 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS Acciones debidas al terreno Acciones sobre los elementos de la estructura La acción sobre la estructura tiene dos componentes: el peso sobre elementos horizontales (zapatas, encepados, etc.) y el empuje sobre elementos verticales (muro, aletas, etc.) El peso se determina aplicando al volumen de terreno que gravite sobre la superficie del elemento horizontal, el peso específico del relleno vertido y compactado. El empuje se determinará, de acuerdo con los conceptos geotécnicos, en función de las características del terreno y de la interacción terreno-estructura. En ningún caso en que su actuación sea desfavorable para el efecto estudiado, el valor del empuje será inferior al equivalente empuje hidrostático de un fluido de peso específico igual a 5 kn/m Acciones correspondientes a movimientos de tierras bajo cimentaciones En el caso de asientos del terreno, sus valores se deducen de los parámetros o condiciones establecidas en el preceptivo estudio geotécnico, teniendo en cuenta las características del terreno, la tipología y geometría de la cimentación, y las cargas transmitidas ACCIONES VARIABLES Sobrecargas de uso Tren de cargas verticales Se considera una sobrecarga uniforme extendida en toda la plataforma del tablero o en parte de ella, según sea más desfavorable para el elemento en estudio, y/o en toda la superficie o parte de ella de aceras, pistas para ciclistas o ciclomotores, zonas reservadas a paso de animales y medianas que están físicamente separadas de la plataforma del tablero. Los valores del tren de cargas vertical son los siguientes: Sobrecarga uniforme: 4 kn/m 2 Vehículo: 600 kn (100 kn en cada rueda) Frenado y arranque El frenado, arranque o cambio de velocidad de los vehículos, dar lugar a una acción cuyo valor se estimará en un veinteavo (1/20) del tren de cargas verticales, siendo este valor de 215 kn. Se adopta como valores mínimo y máximo para esta acción del frenado y arranque que puede actuar sobre todo el puente, los siguientes: Valor mínimo (kn): 20.b = 620 kn 140 kn Valor máximo (kn): 60.b = 1860 kn 720 kn La fuerza de frenado y arranque adoptada es: Fuerza frenado y arranque = 620 kn La acción del frenado y arranque se considera aplicada en la dirección del eje de la plataforma del tablero y actuando a nivel de la superficie del pavimento Fuerza centrífuga Al ser el puente de planta recta no se considera esta fuerza. PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 7 de 17

11 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS Sobrecargas en terraplenes adyacentes al puente T = k z a h b s c A efectos del cálculo del empuje del terreno sobre elementos de la estructura en contacto con él, se considera actuando en la parte superior del terraplén, en la zona por donde pueda discurrir el tráfico, una sobrecarga uniforme de 10 kn/m 2. Esta sobrecarga se tiene en cuenta únicamente en los casos en que las cargas producidas por el tráfico actúen a una distancia, medida en horizontal desde la parte superior de la estructura, menor o igual a la mitad de la altura del elemento de la estructura sobre la que actúe el empuje. En su caso, deberán tenerse en cuenta los empujes locales debidos a la actuación de un eje del vehículo pesado del tren de cargas Acciones climáticas Viento En puentes con luces máximas de vano inferiores a 40 m de luz (medida a ejes de apoyos) y de menos de 20 m de altura máxima de pilas, se puede analizar el efecto del viento considerando exclusivamente la dirección transversal. El valor del empuje tomados para un tipo de entorno III y velocidad de referencia de 28 m/s son: Empuje sobre el tablero: 1,71 kn/m Acciones térmicas Al considerar estas acciones se tiene en cuenta tanto la componente de variación uniforme de temperatura que experimenta el elemento, asociada fundamentalmente al rango anual de la temperatura ambiente en el lugar de su emplazamiento, como la de los gradientes térmicos en las secciones transversales, asociados a variaciones diarias. donde: z = número árabe que corresponde al número romano que designa a la zona climática h = canto del tablero (m), h min h h max s = separación entre ejes de vigas (m) para tableros de vigas de hormigón; 1,5 m s 3,5 m. En otro caso s=1. Las constantes k,a,b,c y h min y h max dependen de la tipología transversal del tablero. Se supone que la máxima variación térmica respecto a la temperatura de montaje es de dos tercios del valor característico de la variación uniforme anual de temperatura del tablero. La variación uniforme tomada es la siguiente: T = 38,9 ºC 6.4. ACCIONES ACCIDENTALES Acciones sísmicas Las acciones sísmicas en puentes se considera únicamente cuando el valor de la aceleración de cálculo sea superior o igual a seis centésimas de g ( 0,06g), siendo g la aceleración de la gravedad. Dado que la aceleración sísmica básica de la zona es menor de 0,04g, no se considera esta acción. El valor característico de la variación uniforme anual de temperatura del tablero, T, diferencia entre los valores medios mínimos y máximos a lo largo del año de la temperatura media en sus secciones transversales, se obtiene en el caso de tableros de hormigón y metálicos, a partir de la siguiente expresión: PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 8 de 17

12 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS 7. COMBINACIONES DE ACCIONES 7.1. ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS Situaciones persistentes o transitorias La combinación de acciones es: * G k, j γ G, j + G k, j γ * + γ G j P Pk + Qk,1 γ Q,1 + Q, k, i γ Q, i ψ 0, i j 1 j 1 i> 1 G k,j - Valor característico de las acciones permanentes. G* k,j - Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante. P k - Valor característico de la acción de pretensado Q k,1 - Valor característico de la acción variable determinante. ψ 0,i x Q k,i - Valor representativo de combinación de las acciones variables concomitantes con la acción determinante. γ G,j; γ Q,i ; γ P ; γg*,i Coeficientes de seguridad. Los coeficientes de seguridad (γi) empleados son: COEFICIENTES DE SEGURIDAD EN SITUACIONES PERMANENTES O TRANSITORIAS Carga permanente de valor constante Carga variable Acciones Coeficiente de combinación Coeficiente de seguridad Peso propio - 1,00 1,5 Carga muerta - 1,00 1,5 Sobrecarga de uso 0,7 0 1,6 Temperatura 0,6 0 ±1,6 Viento 0,6 0 ±1,6 Nieve 0,6 0 1, ESTADOS LÍMITES DE SERVICIO Situaciones persistentes o transitorias. Combinación poco probable. La combinación de acciones es: * G k, j γ G, j + G k, j γ * + γ G j P Pk + Qk,1 γ Q,1 + Q, k, i γ Q, i ψ 0, i j 1 j 1 i> 1 G k,j Valor característico de las acciones permanentes. G* k,j Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante. P k - Valor característico de la acción de pretensado Q k,1 - Valor característico de la acción variable determinante. ψ 0,i x Q k,i Valor representativo de combinación de las acciones variables concomitantes con la acción determinante. γ G,j ; γ Q,i ; γ P ; γ G*,i Coeficientes de combinación Los coeficientes de combinación (γi) empleados son: COEFICIENTES DE SEGURIDAD EN SITUACIONES PERMANENTES O TRANSITORIAS. COMBINACIÓN POCO PROBABLE Carga permanente de valor constante Carga permanente de valor no constante Acciones Coeficiente de combinación Coeficiente de seguridad Peso propio - 1,00 1,00 Carga muerta - 1,00 1,00 Terreno - 0 1,00 Pretensado - 0,95 1,05 Carga variable Sobrecarga de uso 0,7 0 1,00 Temperatura 0,6 0 ±1,00 Viento 0,6 0 ±1,00 Nieve 0,6 0 1,00 PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 9 de 17

13 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS Situaciones persistentes o transitorias. Combinación cuasipermanente. La combinación de acciones es: * G k, j γ G, j + G k, j γ * + γ G j P Pk + Q, k, i γ Q, i ψ 2, i j 1 j 1 i 1 G k,j - Valor característico de las acciones permanentes. G* k,j - Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante. P k - Valor característico de la acción de pretensado ψ 2,i x Q k,i - Valor representativo de combinación de las acciones variables. γ G,j ; γ Q,i ; γ P ; γ G*,i Coeficientes de seguridad. Los coeficientes de seguridad (γi) empleados son: COEFICIENTES DE SEGURIDAD EN SITUACIONES PERMANENTES O TRANSITORIAS. COMBINACIÓN CUASIPERMANENTE Carga permanente de valor constante Acciones Coeficiente de combinación Coeficiente de seguridad Peso propio - 1,00 1,00 Carga muerta - 1,00 1,00 Sobrecarga de uso 0,6 0 1,00 8. ANÁLISIS ESTRUCTURAL A continuación se comenta la modelización estructural de cada una de las subestructuras del puente y la obtención de los esfuerzos con lo que se dimensiona TABLERO Descripción del cálculo realizado El tablero se ha modelizado únicamente frente acciones horizontales, obteniendo las reacciones con las que poder estimar los aparatos de apoyo necesarios. A su vez, estas reacciones son las que se han tomado como acciones para el cálculo de los estribos Modelización de la geometría y características de la estructura La modelización del tablero para las solicitaciones horizontales se ha efectuado según un modelo de barra rígida sobre apoyos elásticos. En este modelo se ha considerado que la rigidez de los estribos es infinita y se ha tenido en cuenta la rigidez de los neoprenos para obtener la distribución de los esfuerzos horizontales sobre cada apoyo APARATOS DE APOYO Descripción del cálculo realizado A partir de las acciones horizontales obtenidas, se han dimensionado los aparatos de apoyo. Las comprobaciones realizadas para el dimensionamiento de los aparatos de apoyo han sido las siguientes: 1. Compresión máxima Carga variable Temperatura 0,0 0 ±1,00 Viento 0,0 0 ±1,00 Nieve 0,0 0 1,00 2. Compresión mínima 3. Distorsión máxima por movimientos impuestos 4. Distorsión total (movimientos impuestos + esfuerzos horizontales) 5. Estabilidad 6. Capacidad de giro PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 10 de 17

14 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS 7. Espesor mínimo de las placas de acero. Estas comprobaciones se recogen en el subapéndice nº2. Los aparatos de apoyo estimados son 200 x 400 x 85 x ESTRIBOS Descripción del cálculo realizado Los estribos se han modelizado frente acciones horizontales y verticales transmitidas por el tablero y frente a las acciones debidas al empuje de tierras y sobrecarga en el trasdós, obteniendo los esfuerzos y las reacciones sobre su cimentación. La cimentación se ha modelizado obteniendo las tensiones sobre el terreno y a partir de éstas, los esfuerzos en la estructura de cimentación Modelización de la geometría y características de la estructura Se ha realizado un modelo en tres dimensiones del estribo y su cimentación, mediante elementos finitos tipo placa, con el programa de cálculo SAP 2000, para así poder obtener los esfuerzos que producen tanto las acciones longitudinales como transversales. Se ha considerado un comportamiento elástico y lineal. Las condiciones de contorno impuestas son de empotramiento de los muros en el encepado. El encepado se considera flexible, con apoyos puntuales fijos que representan los pilotes. Con el modelo empleado se han obtenido los desplazamientos de todos los nudos, y a partir de éstos, los esfuerzos en todas las placas Dimensionamiento Para el dimensionamiento de las secciones transversales del alzado de los muros y de la zapata, es decir, comprobación de la resistencia del hormigón y dimensionamiento del armado, a partir de los esfuerzos obtenidos, se ha utilizado el método de cálculo denominado por la Norma como de los Estados Límites. Se han efectuado las siguientes comprobaciones con el Prontuario Informático del Hormigón Estructural 3.0 : 1. Comprobación del estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (Artículo 42.º de la EHE). Se comprueban a rotura las barras sometidas a flexión y axil debidos a las cargas mayoradas. 2. Estado límite último de inestabilidad (Articulo 43º de la EHE) en las pilas. Se ha realizado mediante el método aproximado de la excentricidad ficticia. Comprobación del estado límite de agotamiento frente a cortante (Artículo 44.º de la EHE). PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 11 de 17

15 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS 3. Se comprueba la resistencia del hormigón, las armaduras longitudinales y las transversales frente a las solicitaciones tangenciales de cortante producidas por las cargas mayoradas. ESFUERZOS Y ARMADURAS 4. Comprobación del estado limite de agotamiento frente a esfuerzo torsor en el dintel. (Articulo 45º de la EHE) 5. Comprobación del estado límite de fisuración (Artículo 49.º de la EHE). SECCIÓ N M xd (kn.m) M yd (kn.m) V dx (kn) V dv (kn) MURO A sv (cm 2 ) A sh (cm 2 ) Φ20/15+ r Φ20 /15 (L=2,50 m) M ux (kn.m) M uy (kn.m) M qp (kn.m) M fis (kn.m) w (mm) Φ20/ ,20 Se calcula la máxima fisura de las barras, sometidas a las combinaciones cuasipermanentes de las cargas introducidas en las distintas hipótesis. Para todas las estructuras analizadas, se ha adoptado una abertura de fisura máxima w máx =0,20 mm. ALETA Φ20/15+ r Φ16 /15 (L=2,00 m) Φ20/15+ r Φ16 /15 (L=1,50 m) ,20 LOSA Φ20/15 Φ20/ No fisura Por otra parte, las longitudes de anclaje y de solapo de armaduras pasivas se han calculado según los criterios indicados en el Artículo 66.º de la EHE. En el apéndice se detallan todos los cálculos realizados. PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 12 de 17

16 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS SUBAPÉNDICE Nº 1. ACCIONES PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 13 de 17

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21 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS SUBAPÉNDICE Nº 2 APARATOS DE APOYO PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 15 de 17

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24 Reaccion -X Reaccion Reaccion -X Reaccion Reaccion -X Reaccion Reaccion -X Reaccion

25 COMPROBACIÓN DE LOS APARATOS DE APOYO m H1 total H total m m H1 total H total m COMPROBACIÓN DE LOS APARATOS DE APOYO H1 total H1 total H1 total H1 total H total H total H total H total m m m m m m

26 AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS SUBAPÉNDICE Nº 3 ANÁLISIS ESTRUCTURAL DE LOS ESTRIBOS PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN REMODELACIÓN ENLACE AVDA DE ENRIQUE GIMENO CON RONDA SUR EN CASTELLÓN DE LA PLANA 17 de 17

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41 Table: Element Forces -Area Shells 11 ENV(ELU) Max 387,55-448, , ,17-148,75 11 ENV(ELU) Max -36,94-426,5278 1, ,96-148,75 11 ENV(ELU) Max -51,82-357,4337-0, ,96-68,90 11 ENV(ELU) Max 372,66-330, , ,17-68,90 11 ENV(ELU) Min 387,35-448, , ,16-148,81 11 ENV(ELU) Min -37,21-426,5408 1, ,93-148,81 11 ENV(ELU) Min -52,12-357,4410-0, ,93-68,94 11 ENV(ELU) Min 372,43-330, , ,16-68,94 11 ENV(ELS) Max 254,81-295, , ,20-100,01 11 ENV(ELS) Max -28,63-280,6063 0, ,60-100,01 11 ENV(ELS) Max -38,45-235,6935-0, ,60-45,92 11 ENV(ELS) Max 244,99-217, , ,20-45,92 11 ENV(ELS) Min 254,69-295, , ,20-100,05 11 ENV(ELS) Min -28,80-280,6144 0, ,58-100,05 11 ENV(ELS) Min -38,64-235,6980-0, ,58-45,94 11 ENV(ELS) Min 244,84-217, , ,20-45,94 12 ENV(ELU) Max 245,46-331, , ,29-61,36 12 ENV(ELU) Max 291,87-355,8291-0, ,76-61,36 12 ENV(ELU) Max 286,51-261,6167 0, ,76-31,02 12 ENV(ELU) Max 240,10-249, , ,29-31,02 12 ENV(ELU) Min 245,07-331, , ,29-61,40 12 ENV(ELU) Min 290,91-355,8364-0, ,75-61,40 12 ENV(ELU) Min 285,64-261,6216 0, ,75-31,04 12 ENV(ELU) Min 239,80-249, , ,29-31,04 12 ENV(ELS) Max 160,94-218, , ,57-40,83 12 ENV(ELS) Max 188,94-234,6184-0, ,92-40,83 12 ENV(ELS) Max 185,63-172,5058 0, ,92-20,72 12 ENV(ELS) Max 157,63-164, , ,57-20,72 12 ENV(ELS) Min 160,69-218, , ,57-40,85 12 ENV(ELS) Min 188,34-234,6229-0, ,92-40,85 12 ENV(ELS) Min 185,08-172,5089 0, ,92-20,73 12 ENV(ELS) Min 157,44-164, , ,57-20,73 13 ENV(ELU) Max 235,93-248, , ,41-37,83 13 ENV(ELU) Max 432,56-262,9930-0, ,46-37,83 13 ENV(ELU) Max 433,34-187,4691 0, ,46-18,64 13 ENV(ELU) Max 236,71-178, , ,41-18,64 13 ENV(ELU) Min 235,36-248, , ,40-37,85 13 ENV(ELU) Min 430,85-262,9984-0, ,44-37,85 13 ENV(ELU) Min 431,62-187,4693 0, ,44-18,65 13 ENV(ELU) Min 236,13-178, , ,40-18,65 13 ENV(ELS) Max 155,49-163, , ,73-25,24 13 ENV(ELS) Max 281,54-173,4234-0, ,38-25,24 13 ENV(ELS) Max 281,97-123,5737 0, ,38-12,49 13 ENV(ELS) Max 155,92-117, , ,73-12,49 13 ENV(ELS) Min 155,13-163, , ,73-25,25 13 ENV(ELS) Min 280,47-173,4268-0, ,37-25,25 13 ENV(ELS) Min 280,89-123,5738 0, ,37-12,50 13 ENV(ELS) Min 155,56-117, , ,73-12,50 74 ENV(ELU) Max 7,56-177, , ,95-22,68 74 ENV(ELU) Max 587,72-188,1817-0, ,99-22,68 74 ENV(ELU) Max 620,78-127,7394 0, ,99-8,58 74 ENV(ELU) Max 40,39-121,5393-8, ,95-8,58 74 ENV(ELU) Min 6,99-177, , ,94-22,69 74 ENV(ELU) Min 584,27-188,1821-0, ,98-22,69 74 ENV(ELU) Min 617,10-127,7453 0, ,98-8,58 74 ENV(ELU) Min 40,04-121,5469-8, ,94-8,58 74 ENV(ELS) Max 9,72-117, , ,45-15,16 74 ENV(ELS) Max 382,05-124,0444-0, ,75-15,16 74 ENV(ELS) Max 403,24-84,0554 0, ,75-5,88 74 ENV(ELS) Max 30,77-79,9158-5, ,45-5,88 74 ENV(ELS) Min 9,36-117, , ,44-15,17 74 ENV(ELS) Min 379,89-124,0446-0, ,74-15,17 74 ENV(ELS) Min 400,94-84,0590 0, ,74-5,88 74 ENV(ELS) Min 30,55-79,9206-5, ,44-5,88 75 ENV(ELU) Max 521,72-121,6388-8, ,39-8,84 75 ENV(ELU) Max -65,56-127,7182 0, ,50-8,84 75 ENV(ELU) Max -488,38-88,8400-0, ,50 4,81 75 ENV(ELU) Max 99,66-76,2459-2, ,39 4,81 75 ENV(ELU) Min 520,00-121,6466-8, ,38-8,85 75 ENV(ELU) Min -68,04-127,7239 0, ,49-8,85 75 ENV(ELU) Min -488,53-88,8521-0, ,49 4,81 75 ENV(ELU) Min 98,75-76,2593-2, ,38 4,81 75 ENV(ELS) Max 339,83-79,9723-5, ,54-6,15 75 ENV(ELS) Max -35,99-84,0602 0, ,69-6,15 75 ENV(ELS) Max -307,00-57,9437-0, ,69 2,74 75 ENV(ELS) Max 69,29-49,8887-1, ,54 2,74 75 ENV(ELS) Min 338,75-79,9771-5, ,54-6,16 75 ENV(ELS) Min -37,54-84,0638 0, ,69-6,16 75 ENV(ELS) Min -307,09-57,9513-0, ,69 2,74 75 ENV(ELS) Min 68,72-49,8971-1, ,54 2,74 76 ENV(ELU) Max -138,06-76,0898-2, ,44 2,35 76 ENV(ELU) Max -371,22-89,2666-0, ,36 2,35 76 ENV(ELU) Max 85,13-39,8089 0, ,36 8,37 76 ENV(ELU) Max 320,15-38,7207 1, ,44 8,37 76 ENV(ELU) Min -139,05-76,1032-2, ,43 2,35 76 ENV(ELU) Min -377,88-89,2786-0, ,35 2,35 76 ENV(ELU) Min 81,32-39,8268 0, ,35 8,36 76 ENV(ELU) Min 318,29-38,7396 1, ,43 8,36 76 ENV(ELS) Max -82,71-49,7872-1, ,34 1,12 76 ENV(ELS) Max -231,42-58,2242-0, ,45 1,12 76 ENV(ELS) Max 61,09-25,8450 0, ,45 5,16 76 ENV(ELS) Max 210,96-25,0479 0, ,34 5,16 76 ENV(ELS) Min -83,33-49,7956-1, ,33 1,12 76 ENV(ELS) Min -235,59-58,2317-0, ,44 1,12 76 ENV(ELS) Min 58,70-25,8562 0, ,44 5,16 76 ENV(ELS) Min 209,79-25,0597 0, ,33 5,16 77 ENV(ELU) Max 312,15-38,6326 1, ,38 6,37 77 ENV(ELU) Max 145,29-40,1323 0, ,17 6,37 77 ENV(ELU) Max -321,86-17,9553-0, ,17 15,71 77 ENV(ELU) Max -152,61-8,7684 5, ,38 15,71 77 ENV(ELU) Min 311,97-38,6515 1, ,37 6,37 77 ENV(ELU) Min 142,91-40,1501 0, ,16 6,37 77 ENV(ELU) Min -322,36-17,9785-0, ,16 15,71 77 ENV(ELU) Min -155,68-8,7922 5, ,37 15,71 77 ENV(ELS) Max 206,13-24,9898 0, ,26 3,85 77 ENV(ELS) Max 99,89-26,0582 0, ,89 3,85 77 ENV(ELS) Max -199,51-11,0369-0, ,89 9,91 77 ENV(ELS) Max -91,78-5,2334 3, ,26 9,91 77 ENV(ELS) Min 206,02-25,0017 0, ,25 3,84 77 ENV(ELS) Min 98,41-26,0694 0, ,88 3,84 77 ENV(ELS) Min -199,83-11,0514-0, ,88 9,91 77 ENV(ELS) Min -93,70-5,2483 3, ,25 9,91 78 ENV(ELU) Max -150,94-8,6971 5, ,00 14,03 78 ENV(ELU) Max -241,54-18,2260-0, ,61 14,03 78 ENV(ELU) Max 220,62 16,2953 0, ,61 17,20 78 ENV(ELU) Max 312,61 14,3997 7, ,00 17,20 78 ENV(ELU) Min -152,42-8,7210 5, ,00 14,03 Page 1of 485 Page 2of ENV(ELU) Min -247,93-18,2491-0, ,60 14,03 78 ENV(ELU) Min 217,11 16,2677 0, ,60 17,19 78 ENV(ELU) Min 311,22 14,3718 7, ,00 17,19 78 ENV(ELS) Max -90,55-5,1865 3, ,80 8,80 78 ENV(ELS) Max -147,86-11,2152-0, ,04 8,80 78 ENV(ELS) Max 148,38 11,2530 0, ,04 10,96 78 ENV(ELS) Max 206,55 10,0838 4, ,80 10,96 78 ENV(ELS) Min -91,48-5,2015 3, ,80 8,80 78 ENV(ELS) Min -151,85-11,2296-0, ,04 8,80 78 ENV(ELS) Min 146,18 11,2358 0, ,04 10,96 78 ENV(ELS) Min 205,68 10,0663 4, ,80 10,96 79 ENV(ELU) Max 338,97 14,4610 7, ,18 15,77 79 ENV(ELU) Max 315,94 16,0650 0, ,90 15,77 79 ENV(ELU) Max -154,15 25,1330-0, ,90 22,98 79 ENV(ELU) Max -128,22 31, , ,18 22,98 79 ENV(ELU) Min 338,78 14,4331 7, ,17 15,77 79 ENV(ELU) Min 312,61 16,0376 0, ,89 15,77 79 ENV(ELU) Min -154,58 25,1020-0, ,89 22,98 79 ENV(ELU) Min -131,31 31, , ,17 22,98 79 ENV(ELS) Max 223,55 10,1240 4, ,87 10,03 79 ENV(ELS) Max 209,49 11,1016 0, ,80 10,03 79 ENV(ELS) Max -91,78 17,4292-0, ,80 14,69 79 ENV(ELS) Max -75,91 21,5443 6, ,87 14,69 79 ENV(ELS) Min 223,43 10,1065 4, ,87 10,03 79 ENV(ELS) Min 207,41 11,0844 0, ,79 10,03 79 ENV(ELS) Min -92,05 17,4099-0, ,79 14,69 79 ENV(ELS) Min -77,84 21,5250 6, ,87 14,69 80 ENV(ELU) Max -75,29 31, , ,93 21,71 80 ENV(ELU) Max -32,62 24,9237-0, ,92 21,71 80 ENV(ELU) Max 437,12 48,1859 0, ,92 23,64 80 ENV(ELU) Max 396,38 43, , ,93 23,64 80 ENV(ELU) Min -76,28 31, , ,92 21,71 80 ENV(ELU) Min -37,46 24,8929-0, ,92 21,71 80 ENV(ELU) Min 435,20 48,1526 0, ,92 23,64 80 ENV(ELU) Min 394,45 43, , ,92 23,64 80 ENV(ELS) Max -41,96 21,5848 7, ,49 13,85 80 ENV(ELS) Max -13,87 17,2919-0, ,32 13,85 80 ENV(ELS) Max 287,24 32,2921 0, ,32 15,19 80 ENV(ELS) Max 260,35 29,5936 7, ,49 15,19 80 ENV(ELS) Min -42,58 21,5654 7, ,48 13,85 80 ENV(ELS) Min -16,89 17,2726-0, ,32 13,85 80 ENV(ELS) Min 286,03 32,2712 0, ,32 15,19 80 ENV(ELS) Min 259,14 29,5730 7, ,48 15,19 81 ENV(ELU) Max 418,12 44, , ,81 22,32 81 ENV(ELU) Max 734,16 47,9544 0,2468 7,465E-03 22,32 81 ENV(ELU) Max 243,64 47,6915-0,2260 7,465E-03 29,84 81 ENV(ELU) Max -69,84 51, , ,81 29,84 81 ENV(ELU) Min 417,65 44, , ,81 22,31 81 ENV(ELU) Min 727,57 47,9212 0,2467 3,890E-03 22,31 81 ENV(ELU) Min 240,08 47,6566-0,2260 3,890E-03 29,83 81 ENV(ELU) Min -72,41 51, , ,81 29,83 81 ENV(ELS) Max 274,27 29,6501 7, ,36 14,32 81 ENV(ELS) Max 477,54 32,1409 0,1556 0,57 14,32 81 ENV(ELS) Max 163,17 32,2704-0,1430 0,57 19,17 81 ENV(ELS) Max -38,50 34, , ,36 19,17 81 ENV(ELS) Min 273,98 29,6294 7, ,36 14,32 81 ENV(ELS) Min 473,42 32,1201 0,1556 0,57 14,32 81 ENV(ELS) Min 160,94 32,2486-0,1431 0,57 19,17 81 ENV(ELS) Min -40,11 34, , ,36 19,17 82 ENV(ELU) Max -470,43 52, ,7213 6,40 27,48 82 ENV(ELU) Max 1145,71 47,1730-0, ,28 27,48 82 ENV(ELU) Max 1758,72 64,5699 0, ,28 34,69 82 ENV(ELU) Max 139,20 54, ,5619 6,40 34,69 82 ENV(ELU) Min -473,81 52, ,7184 6,40 27,47 82 ENV(ELU) Min 1141,72 47,1384-0, ,27 27,47 82 ENV(ELU) Min 1750,96 64,5337 0, ,27 34,69 82 ENV(ELU) Min 138,81 54, ,5563 6,40 34,69 82 ENV(ELS) Max -295,53 34, ,1359 4,18 17,64 82 ENV(ELS) Max 741,60 31,9341-0, ,46 17,64 82 ENV(ELS) Max 1134,54 42,9942 0, ,46 22,32 82 ENV(ELS) Max 95,30 36, ,2762 4,18 22,32 82 ENV(ELS) Min -297,64 34, ,1341 4,18 17,64 82 ENV(ELS) Min 739,10 31,9125-0, ,45 17,64 82 ENV(ELS) Min 1129,69 42,9716 0, ,45 22,32 82 ENV(ELS) Min 95,06 36, ,2726 4,18 22,32 83 ENV(ELU) Max -1979,60 56, ,8304-5,483E-02 25,93 83 ENV(ELU) Max 4837,42 62,5929 0, ,30 25,93 83 ENV(ELU) Max 3759,46 69,7820-1, ,30 68,97 83 ENV(ELU) Max -3050,68 52, ,4025-5,483E-02 68,97 83 ENV(ELU) Min -1993,99 56, ,8247-5,510E-02 25,92 83 ENV(ELU) Min 4802,88 62,5573 0, ,29 25,92 83 ENV(ELU) Min 3731,80 69,7458-1, ,29 68,94 83 ENV(ELU) Min -3071,95 52, ,3856-5,510E-02 68,94 83 ENV(ELS) Max -1263,82 37, ,4490-1,589E-02 16,73 83 ENV(ELS) Max 3108,62 41,7276 0, ,73 16,73 83 ENV(ELS) Max 2417,53 46,3498-0, ,73 44,73 83 ENV(ELS) Max -1950,60 35, ,1588-1,589E-02 44,73 83 ENV(ELS) Min -1272,80 37, ,4455-1,606E-02 16,72 83 ENV(ELS) Min 3087,04 41,7054 0, ,73 16,72 83 ENV(ELS) Min 2400,25 46,3271-0, ,73 44,71 83 ENV(ELS) Min -1963,90 35, ,1482-1,606E-02 44,71 84 ENV(ELU) Max -3978,82 82, , ,17 106,33 84 ENV(ELU) Max 2567,26 57,4012-3, ,42 106,33 84 ENV(ELU) Max 3770,26 60,1465 2, ,42-21,50 84 ENV(ELU) Max -2783,32 54, , ,17-21,50 84 ENV(ELU) Min -3992,72 82, , ,18 106,29 84 ENV(ELU) Min 2558,34 57,3632-3, ,44 106,29 84 ENV(ELU) Min 3753,84 60,1134 2, ,44-21,52 84 ENV(ELU) Min -2789,72 54, , ,18-21,52 84 ENV(ELS) Max -2546,27 54, , ,33 68,29 84 ENV(ELS) Max 1653,13 38,5979-2,3183-9,39 68,29 84 ENV(ELS) Max 2424,43 40,0136 1,7222-9,39-14,07 84 ENV(ELS) Max -1779,66 36,5376-6, ,33-14,07 84 ENV(ELS) Min -2554,96 54, , ,34 68,27 84 ENV(ELS) Min 1647,56 38,5741-2,3189-9,41 68,27 84 ENV(ELS) Min 2414,17 39,9929 1,7218-9,41-14,08 84 ENV(ELS) Min -1783,67 36,5152-6, ,34-14,08 85 ENV(ELU) Max 4967,42 55, , ,81-23,63 85 ENV(ELU) Max -4514,27 59,4862 2, ,45-23,63 85 ENV(ELU) Max -5160,58 37,4058-0, ,45 7,29 85 ENV(ELU) Max 4317,20 45,5136 1, ,81 7,29 85 ENV(ELU) Min 4935,60 55, , ,82-23,64 85 ENV(ELU) Min -4539,66 59,4519 2, ,46-23,64 85 ENV(ELU) Min -5189,89 37,3700-0, ,46 7,29 85 ENV(ELU) Min 4289,29 45,4780 1, ,82 7,29 85 ENV(ELS) Max 3191,49 36,9122-6,6762-8,26-15,28 85 ENV(ELS) Max -2889,36 39,6390 1, ,65-15,28 85 ENV(ELS) Max -3303,70 25,6657-0, ,65 4,67 85 ENV(ELS) Max 2774,70 30,7302 1,0335-8,26 4,67 85 ENV(ELS) Min 3171,60 36,8905-6,6785-8,26-15,29 Page 3of 485 Page 4of 485

42 85 ENV(ELS) Min -2905,23 39,6175 1, ,65-15,29 85 ENV(ELS) Min -3322,02 25,6433-0, ,65 4,67 85 ENV(ELS) Min 2757,25 30,7080 1,0332-8,26 4,67 86 ENV(ELU) Max 6748,26 45,5938 1,6123-9,73 7,04 86 ENV(ELU) Max -7417,69 37,3257-0, ,58 7,04 86 ENV(ELU) Max -6931,89 42,4781-0, ,58 8,83 86 ENV(ELU) Max 7237,15 40,4601 2,5465-9,73 8,83 86 ENV(ELU) Min 6706,91 45,5581 1,6118-9,73 7,04 86 ENV(ELU) Min -7466,68 37,2900-0, ,58 7,04 86 ENV(ELU) Min -6977,80 42,4412-0, ,58 8,82 86 ENV(ELU) Min 7192,72 40,4231 2,5450-9,73 8,82 86 ENV(ELS) Max 4333,86 30,7860 1,0446-6,47 4,50 86 ENV(ELS) Max -4751,52 25,6099-0,5160 6,22 4,50 86 ENV(ELS) Max -4440,12 28,6135-0,4860 6,22 5,65 86 ENV(ELS) Max 4647,18 27,3605 1,6412-6,47 5,65 86 ENV(ELS) Min 4308,01 30,7636 1,0443-6,47 4,50 86 ENV(ELS) Min -4782,13 25,5876-0,5161 6,22 4,50 86 ENV(ELS) Min -4468,81 28,5904-0,4863 6,22 5,64 86 ENV(ELS) Min 4619,41 27,3374 1,6403-6,47 5,64 87 ENV(ELU) Max 3707,02 40,3053 2,5156-1,80 9,30 87 ENV(ELU) Max -3542,73 42,6328-0, ,03 9,30 87 ENV(ELU) Max -3917,70 35,2758 2, ,03-28,56 87 ENV(ELU) Max 3329,71 41, ,9138-1,80-28,56 87 ENV(ELU) Min 3692,72 40,2686 2,5141-1,80 9,29 87 ENV(ELU) Min -3559,24 42,5957-0, ,03 9,29 87 ENV(ELU) Min -3936,55 35,2381 2, ,03-28,58 87 ENV(ELU) Min 3317,75 41, ,9210-1,80-28,58 87 ENV(ELS) Max 2383,28 27,2566 1,6204-1,66 5,96 87 ENV(ELS) Max -2266,14 28,7174-0, ,48 5,96 87 ENV(ELS) Max -2506,45 23,8515 1, ,48-18,45 87 ENV(ELS) Max 2141,51 27,8679-8,3263-1,66-18,45 87 ENV(ELS) Min 2374,35 27,2336 1,6195-1,66 5,96 87 ENV(ELS) Min -2276,46 28,6942-0, ,48 5,96 87 ENV(ELS) Min -2518,23 23,8279 1, ,48-18,46 87 ENV(ELS) Min 2134,03 27,8437-8,3308-1,66-18,46 88 ENV(ELU) Max -5739,24 41, , ,13-29,39 88 ENV(ELU) Max 5467,32 34,9937 2, ,84-29,44 88 ENV(ELU) Max 5545,58 48,5391-2, ,90 119,90 88 ENV(ELU) Max -5662,31 54, , ,18 119,80 88 ENV(ELU) Min -5784,12 41, , ,12-29,41 88 ENV(ELU) Min 5435,05 34,9582 2, ,80-29,47 88 ENV(ELU) Min 5512,33 48,4900-2, ,85 119,84 88 ENV(ELU) Min -5706,22 54, , ,18 119,74 88 ENV(ELS) Max -3675,58 28,1029-8, ,50-19,15 88 ENV(ELS) Max 3513,00 23,6163 1, ,34-19,18 88 ENV(ELS) Max 3563,01 32,0757-1, ,37 77,01 88 ENV(ELS) Max -3626,40 35, , ,53 76,94 88 ENV(ELS) Min -3703,63 28,0774-8, ,49-19,16 88 ENV(ELS) Min 3492,84 23,5941 1, ,31-19,20 88 ENV(ELS) Min 3542,23 32,0450-1, ,35 76,97 88 ENV(ELS) Min -3653,84 35, , ,53 76,91 89 ENV(ELU) Max -5418,29 28, , ,08 73,06 89 ENV(ELU) Max 9452,51 57,3150-0, ,49 73,30 89 ENV(ELU) Max 8772,96 42,3740-1, ,72 79,10 89 ENV(ELU) Max -6093,40 19, , ,32 78,88 89 ENV(ELU) Min -5452,98 28, , ,09 73,01 89 ENV(ELU) Min 9391,91 57,2698-0, ,51 73,25 89 ENV(ELU) Min 8717,55 42,3214-1, ,74 79,04 89 ENV(ELU) Min -6133,28 18, , ,33 78,82 89 ENV(ELS) Max -3469,71 18, ,8283-9,99 47,45 89 ENV(ELS) Max 6068,91 37,5239-0, ,33 47,60 89 ENV(ELS) Max 5633,22 27,7564-0, ,48 51,38 89 ENV(ELS) Max -3902,62 12, , ,14 51,24 89 ENV(ELS) Min -3491,39 18, , ,00 47,42 89 ENV(ELS) Min 6031,03 37,4956-0, ,34 47,57 89 ENV(ELS) Min 5598,59 27,7235-0, ,49 51,34 89 ENV(ELS) Min -3927,55 12, , ,15 51,20 90 ENV(ELU) Max 4,28 0,2637 1,6807 4,80 1,88 90 ENV(ELU) Max 4,33-0,7541 3,0735-0,77 1,88 90 ENV(ELU) Max 4,22-1, ,2114-0,77 25,60 90 ENV(ELU) Max 4,18-2,7725-3,0407 4,80 25,60 90 ENV(ELU) Min 4,28 0,2636 1,6806 4,79 1,87 90 ENV(ELU) Min 4,33-0,7541 3,0695-0,78 1,87 90 ENV(ELU) Min 4,22-1, ,2076-0,78 25,59 90 ENV(ELU) Min 4,18-2,7791-3,0411 4,79 25,59 90 ENV(ELS) Max 2,83 0,1762 1,1145 3,30 1,23 90 ENV(ELS) Max 2,87-0,5004 2,0252-0,43 1,23 90 ENV(ELS) Max 2,80-0,7114 6,7472-0,43 16,93 90 ENV(ELS) Max 2,76-1,8994-2,0154 3,30 16,93 90 ENV(ELS) Min 2,83 0,1761 1,1145 3,30 1,22 90 ENV(ELS) Min 2,86-0,5004 2,0226-0,43 1,22 90 ENV(ELS) Min 2,80-0,7146 6,7448-0,43 16,93 90 ENV(ELS) Min 2,76-1,9035-2,0156 3,30 16,93 91 ENV(ELU) Max 8,61 0, , ,95-6,53 91 ENV(ELU) Max -0,88-0,5748 8, ,46-6,53 91 ENV(ELU) Max -3,04-4, , ,46 37,24 91 ENV(ELU) Max 6,45-4,2579-6, ,95 37,24 91 ENV(ELU) Min 8,61 0, , ,95-6,53 91 ENV(ELU) Min -0,88-0,5749 8, ,45-6,53 91 ENV(ELU) Min -3,04-4, , ,45 37,23 91 ENV(ELU) Min 6,45-4,2628-6, ,95 37,23 91 ENV(ELS) Max 5,70 0,4906 6,9804 9,33-4,31 91 ENV(ELS) Max -0,58-0,3812 5,5725 8,33-4,31 91 ENV(ELS) Max -2,01-3,2378 9,0661 8,33 24,70 91 ENV(ELS) Max 4,27-2,8669-4,0304 9,33 24,70 91 ENV(ELS) Min 5,70 0,4905 6,9775 9,33-4,31 91 ENV(ELS) Min -0,58-0,3812 5,5693 8,33-4,31 91 ENV(ELS) Min -2,01-3,2402 9,0633 8,33 24,70 91 ENV(ELS) Min 4,27-2,8699-4,0318 9,33 24,70 92 ENV(ELU) Max 6,55-0, ,0213 8,76-1,60 92 ENV(ELU) Max -4,48 0, , ,86-1,60 92 ENV(ELU) Max -12,32-12, , ,86 5,80 92 ENV(ELU) Max -1,29-5, ,0262 8,76 5,80 92 ENV(ELU) Min 6,55-0, ,0160 8,75-1,60 92 ENV(ELU) Min -4,48 0, , ,86-1,60 92 ENV(ELU) Min -12,32-12, , ,86 5,80 92 ENV(ELU) Min -1,30-5, ,0217 8,75 5,80 92 ENV(ELS) Max 4,33-0,0353 7,3021 5,88-1,03 92 ENV(ELS) Max -2,96 0,1573 7, ,89-1,03 92 ENV(ELS) Max -8,14-8,5399 9, ,89 3,90 92 ENV(ELS) Max -0,85-3,7237 6,6366 5,88 3,90 92 ENV(ELS) Min 4,33-0,0353 7,2988 5,87-1,04 92 ENV(ELS) Min -2,96 0,1573 7, ,89-1,04 92 ENV(ELS) Min -8,14-8,5416 9, ,89 3,90 92 ENV(ELS) Min -0,85-3,7260 6,6338 5,87 3,90 93 ENV(ELU) Max -3,14 0, , ,62-11,83 93 ENV(ELU) Max -10,97 0,2292 5, ,33-11,83 93 ENV(ELU) Max -13,54-13,3519 9, ,33-11,85 93 ENV(ELU) Max -5,71-12, , ,62-11,85 93 ENV(ELU) Min -3,14 0, , ,61-11,83 Page 5of 485 Page 6of ENV(ELU) Min -10,97 0,2291 5, ,33-11,83 93 ENV(ELU) Min -13,54-13,3548 9, ,33-11,86 93 ENV(ELU) Min -5,71-12, , ,61-11,86 93 ENV(ELS) Max -2,07 0,1230 7, ,07-7,84 93 ENV(ELS) Max -7,26 0,1528 3, ,21-7,84 93 ENV(ELS) Max -8,96-8,8934 6, ,21-7,85 93 ENV(ELS) Max -3,77-8, , ,07-7,85 93 ENV(ELS) Min -2,07 0,1230 7, ,07-7,84 93 ENV(ELS) Min -7,26 0,1528 3, ,21-7,84 93 ENV(ELS) Min -8,96-8,8952 6, ,21-7,86 93 ENV(ELS) Min -3,77-8, , ,07-7,86 94 ENV(ELU) Max -13,37 0,2424 5, ,05-16,58 94 ENV(ELU) Max 7,11-0,0913-5, ,50-16,58 94 ENV(ELU) Max 1,39-7,1505-8, ,50-29,62 94 ENV(ELU) Max -19,09-13,5893 8, ,05-29,62 94 ENV(ELU) Min -13,37 0,2423 5, ,05-16,59 94 ENV(ELU) Min 7,11-0,0913-5, ,50-16,59 94 ENV(ELU) Min 1,39-7,1520-8, ,50-29,63 94 ENV(ELU) Min -19,09-13,5921 8, ,05-29,63 94 ENV(ELS) Max -8,84 0,1612 3, ,35-11,01 94 ENV(ELS) Max 4,70-0,0607-3,5202 8,34-11,01 94 ENV(ELS) Max 0,92-4,7683-5,7902 8,34-19,71 94 ENV(ELS) Max -12,63-9,0504 5, ,35-19,71 94 ENV(ELS) Min -8,84 0,1612 3, ,34-11,02 94 ENV(ELS) Min 4,70-0,0608-3,5209 8,34-11,02 94 ENV(ELS) Min 0,92-4,7693-5,7916 8,34-19,71 94 ENV(ELS) Min -12,63-9,0522 5, ,34-19,71 95 ENV(ELU) Max -1,81-0,3112-6, ,46-9,73 95 ENV(ELU) Max 15,13-0, , ,18-9,73 95 ENV(ELU) Max 13,09-5, , ,18-24,63 95 ENV(ELU) Max -3,85-6,9506-7, ,46-24,63 95 ENV(ELU) Min -1,81-0,3114-6, ,46-9,74 95 ENV(ELU) Min 15,13-0, , ,18-9,74 95 ENV(ELU) Min 13,09-5, , ,18-24,63 95 ENV(ELU) Min -3,85-6,9520-7, ,46-24,63 95 ENV(ELS) Max -1,19-0,2068-4, ,98-6,46 95 ENV(ELS) Max 10,00-0,0559-8,2412 9,45-6,46 95 ENV(ELS) Max 8,65-3, ,0704 9,45-16,36 95 ENV(ELS) Max -2,55-4,6361-5, ,98-16,36 95 ENV(ELS) Min -1,19-0,2069-4, ,98-6,46 95 ENV(ELS) Min 10,00-0,0561-8,2436 9,45-6,46 95 ENV(ELS) Min 8,65-3, ,0707 9,45-16,36 95 ENV(ELS) Min -2,55-4,6370-5, ,98-16,36 96 ENV(ELU) Max 9,78-0, , ,27 1,84 96 ENV(ELU) Max 1,01-0, , ,65 1,84 96 ENV(ELU) Max 3,61-8, , ,65 11,91 96 ENV(ELU) Max 12,38-5, , ,27 11,91 96 ENV(ELU) Min 9,78-0, , ,27 1,83 96 ENV(ELU) Min 1,01-0, , ,64 1,83 96 ENV(ELU) Min 3,61-8, , ,64 11,90 96 ENV(ELU) Min 12,37-5, , ,27 11,90 96 ENV(ELS) Max 6,47-0,1453-8,6893 8,17 1,25 96 ENV(ELS) Max 0,67-0,1559-7, ,08 1,25 96 ENV(ELS) Max 2,38-5,9699-8, ,08 7,90 96 ENV(ELS) Max 8,18-3, ,0058 8,17 7,90 96 ENV(ELS) Min 6,47-0,1455-8,6900 8,17 1,24 96 ENV(ELS) Min 0,67-0,1560-7, ,08 1,24 96 ENV(ELS) Min 2,38-5,9707-8, ,08 7,90 96 ENV(ELS) Min 8,18-3, ,0099 8,17 7,90 97 ENV(ELU) Max 3,68-0, , ,91 5,84 97 ENV(ELU) Max 0,92 0,2054-4, ,50 5,84 97 ENV(ELU) Max -0,64-17,0782 0, ,50 21,09 97 ENV(ELU) Max 2,12-9, , ,91 21,09 97 ENV(ELU) Min 3,67-0, , ,91 5,84 97 ENV(ELU) Min 0,91 0,2052-4, ,49 5,84 97 ENV(ELU) Min -0,64-17,0824 0, ,49 21,09 97 ENV(ELU) Min 2,12-9, , ,91 21,09 97 ENV(ELS) Max 2,43-0,0414-6,7238 9,92 3,88 97 ENV(ELS) Max 0,62 0,1360-3, ,94 3,88 97 ENV(ELS) Max -0,41-11,3526 0, ,94 14,05 97 ENV(ELS) Max 1,40-6,0244-8,5607 9,92 14,05 97 ENV(ELS) Min 2,43-0,0414-6,7251 9,92 3,88 97 ENV(ELS) Min 0,62 0,1360-3, ,93 3,88 97 ENV(ELS) Min -0,41-11,3552 0, ,93 14,05 97 ENV(ELS) Min 1,40-6,0254-8,5617 9,92 14,05 98 ENV(ELU) Max 2,20 0,2250-4, ,11 0,58 98 ENV(ELU) Max -13,24 0,2508-4, ,15 0,58 98 ENV(ELU) Max -10,70-17,8608 2, ,15 1,96 98 ENV(ELU) Max 4,74-16,8673 1, ,11 1,96 98 ENV(ELU) Min 2,20 0,2249-4, ,11 0,58 98 ENV(ELU) Min -13,24 0,2507-4, ,14 0,58 98 ENV(ELU) Min -10,70-17,8636 2, ,14 1,95 98 ENV(ELU) Min 4,73-16,8714 1, ,11 1,95 98 ENV(ELS) Max 1,47 0,1496-3, ,36 0,33 98 ENV(ELS) Max -8,76 0,1677-2, ,72 0,33 98 ENV(ELS) Max -7,09-11,8804 1, ,72 1,25 98 ENV(ELS) Max 3,14-11,2134 0, ,36 1,25 98 ENV(ELS) Min 1,47 0,1496-3, ,35 0,32 98 ENV(ELS) Min -8,76 0,1676-2, ,72 0,32 98 ENV(ELS) Min -7,09-11,8821 1, ,72 1,25 98 ENV(ELS) Min 3,14-11,2159 0, ,35 1,25 99 ENV(ELU) Max -12,38 0,2618-4, ,33-5,99 99 ENV(ELU) Max 3,97-0,0458-9, ,24-5,99 99 ENV(ELU) Max 2,02-10, , ,24-18,47 99 ENV(ELU) Max -14,33-18,0697 1, ,33-18,47 99 ENV(ELU) Min -12,38 0,2618-4, ,32-6,00 99 ENV(ELU) Min 3,96-0,0458-9, ,23-6,00 99 ENV(ELU) Min 2,02-10, , ,23-18,49 99 ENV(ELU) Min -14,33-18,0727 1, ,32-18,49 99 ENV(ELS) Max -8,19 0,1741-2, ,50-4,08 99 ENV(ELS) Max 2,62-0,0303-6, ,47-4,08 99 ENV(ELS) Max 1,33-7,2096-6, ,47-12,45 99 ENV(ELS) Max -9,48-12,0175 0, ,50-12,45 99 ENV(ELS) Min -8,19 0,1741-2, ,49-4,09 99 ENV(ELS) Min 2,62-0,0304-6, ,47-4,09 99 ENV(ELS) Min 1,33-7,2106-6, ,47-12,46 99 ENV(ELS) Min -9,48-12,0194 0, ,49-12, ENV(ELU) Max -0,73-0, , ,34 1, ENV(ELU) Max 7,26 0, , ,24 1, ENV(ELU) Max 6,89-7, , ,24-26, ENV(ELU) Max -1,10-10,4571-8, ,34-26, ENV(ELU) Min -0,73-0, , ,34 1, ENV(ELU) Min 7,26 0, , ,23 1, ENV(ELU) Min 6,88-7, , ,23-27, ENV(ELU) Min -1,11-10,4579-8, ,34-27, ENV(ELS) Max -0,48-0,2624-7, ,88 1, ENV(ELS) Max 4,80 0,1897-7, ,44 1, ENV(ELS) Max 4,54-4, , ,44-17, ENV(ELS) Max -0,74-6,9639-5, ,88-17, ENV(ELS) Min -0,48-0,2626-7, ,88 1,16 Page 7of 485 Page 8of 485