TRATAMIENTO ANAEROBIO DE VINAZA DE DESTILERÍA DE CAÑA DE AZÚCAR

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1 TRATAMIENTO ANAEROBIO DE VINAZA DE DESTILERÍA DE CAÑA DE AZÚCAR Iván López, Mauricio Passeggi, Magela Odriozola, Luis Borges, Liliana Borzacconi Bioproa Instituto de Ingeniería Química FI UdelaR J.Herrera y Reissig 565, ivanl@fing.edu.uy Palabras clave: vinaza, anaerobio, biogás RESUMEN - Nuestro país se ha embarcado en la promoción de la generación de biocombustibles. Particularmente ALUR ha puesto en marcha en Bella Unión un complejo agroenergético basado fundamentalmente en el cultivo de caña de azúcar para producir alcohol combustible. La destilación del alcohol genera un efluente altamente concentrado denominado vinaza en una proporción de entre 12 y 15 litros por litro de etanol. Se trata de un efluente con una concentración muy alta de materia orgánica cuya descarga libre al ambiente provocaría un impacto muy grande. Por otra parte se trata de un líquido con un contenido de nutrientes muy importante, que pueden ser devueltos al suelo, y que también posee un potencial energético nada despreciable. La opción del tratamiento anaerobio permitiría bajar sensiblemente la materia orgánica del efluente a la vez que transformarla en biogás, que puede ser aprovechado energéticamente. Se estima una generación de m 3 por zafra de vinaza, con una concentración en el entorno de 45 gdqo/l, por lo que asumiendo una remoción del 70% y una metanización del 80% se generarían Nm 3 /d de metano durante la zafra. El metano puede quemarse en una caldera o en un motogenerador para generar energía eléctrica. En esta última opción, se tendría una potencia instalada de 1.7 MW, que representa casi una quinta parte de la capacidad actual de la planta de Bella Unión. Se llevaron a cabo diversas experiencias con reactores a escala de banco que demuestran la factibilidad del tratamiento. En base a esas experiencias se diseñó un reactor de 100 m 3 que se construyó e instaló en la propia destilería a los efectos de llevar a cabo una experiencia piloto que permitiera ajustar los parámetros de diseño y operativos a las condiciones reales de la planta. INTRODUCCIÓN Debido al aumento en la demanda global de energía y al futuro agotamiento de los combustibles fósiles la demanda por energías renovables aumenta sin cesar en estos tiempos. Particularmente los programas de producción de biocombustibles líquidos (bioetanol y biodiesel), factibles de ser utilizados en el transporte automotriz han tenido un gran auge en la mayoría de los países, más allá de la discusión en torno a la competencia por la producción de alimentos. Sin lugar a dudas el líder en la producción de bioalcohol es Brasil, quien pusiera en marcha en los años 70 del siglo pasado un ambicioso programa en base al cultivo de la caña de azúcar, cultivo particularmente propicio para las condiciones climáticas y agronómicas de dicho país. También en nuestro país a partir de la creación de ALUR se han puesto en marcha diversos programas para la obtención de biocombustibles capaces de ser mezclados con los combustibles líquidos obtenidos a partir del petróleo. Particularmente se ha puesto en marcha en Bella Unión un complejo agroenergético basado fundamentalmente en el cultivo de caña de

2 azúcar para producir alcohol combustible a partir de la fermentación de jugo de caña o melaza de azúcar. Con el bagazo de la caña se alimenta una caldera de cogeneración, que además de satisfacer los requisitos energéticos de la propia planta tiene un excedente de unos 10 MW que es vertido a la red eléctrica nacional. Pero la destilación del alcohol genera además un efluente altamente concentrado denominado vinaza en una proporción de entre 12 y 15 litros por litro de etanol. Se trata de un efluente con una concentración muy alta de materia orgánica cuya descarga libre al ambiente provocaría un impacto muy grande. Por otra parte se trata de un líquido con un contenido de nutrientes muy importante, que pueden ser devueltos al suelo, y que también posee un potencial energético nada despreciable. Particularmente la planta de Bella Unión está proyectada para una producción de m 3 /año de bioetanol a partir de jugo de caña y melaza; considerando una tasa de generación de vinaza de 13 m 3 / m 3 de bioetanol, se tendrían unos m 3 /zafra generados durante unos 150 días. Eventualmente la zafra podría extenderse en caso de procesar sorgo dulce, y en este caso las características del efluente podrían cambiar en parte. La opción del tratamiento anaerobio permitiría bajar sensiblemente la materia orgánica del efluente a la vez que transformarla en biogás, que puede ser aprovechado energéticamente. Sin perjuicio de otras opciones de tratamiento los reactores anaerobios de alta tasa permiten un tratamiento relativamente compacto, que genera un producto con valor energético (biogás) y genera lodo de purga más estabilizado y en menor cantidad que otras opciones, que puede ser utilizado como acondicionador de suelo. Particularmente es una excelente opción para efluentes altamente concentrados en materia orgánica, sin perjuicio de los requerimientos de postratamiento. La composición y concentración de la vinaza depende fuertemente del material usado para la fermentación, así como de los procesos de extracción de azúcar, la propia fermentación y la destilación. Hay relativamente abundante literatura de estudios específicos correspondientes a variedad de orígenes y características, así como variedad de opciones para el tratamiento de este efluente (Driesen et al., 1994; Harada et al, 1996; Shivayogimath and Ramanujam, 1999; Wilkie et al., 2000; Goodwin et al., 2001; Wolmarans and de Villiers, 2002; Hashemian et al., 2005; Akarsubasi et al., 2006; Chamy et al., 2007; Satyawali and Balakrishnan, 2008; Mijaylova et al., 2009). En la Tabla 1, tomada de Wilkie et al. (2000) se muestran valores típicos para los principales parámetros de caracterización Tabla 1 Valores medios típicos de vinaza de distintos orígenes (en base a Wilkie et al., 2000) Parámetro Melaza de caña Jugo de caña Melaza de remolacha Otros celulósicos DBO 5 (g/l) DQO (g/l) NTK (g/l) P total (mg/l) K (g/l) SO4 (g/l) ph Driessen et al. (1994) indican la posibilidad de efectos inhibitorios producidos por las altas concentraciones salinas, por ácidos grasos volátiles y por la presencia de compuestos caramelizados. En general la solución para estos problemas consiste en diluir el efluente crudo

3 para minimizar esos efectos inhibitorios. De la misma manera Harada et al. (1996) trabajando con vinaza diluida en reactores UASB termofílicos sugieren que las inhibiciones son debidas a la presencia de compuestos fenólicos coloreados. Goodwin et al. (2001), trabajando con el efluente de una destilería de whisky solo encuentran buenos resultados con vinaza diluida, observando acumulación ácidos grasos volátiles (AGV) aunque ello no implique un descenso del ph. Los autores sugieren como posible explicación la formación de un microclima en la zona de alimentación donde se encuentran altas concentraciones de DQO y AGV que tienden a inactivar los microorganismos, que también podrían estar estresados debido a las altas concentraciones salinas. A diferencia de lo que ocurre con otros efluentes muy salinos donde el sodio es preponderante, en el caso de la vinaza lo es el potasio. Este ion se encuentra en muy grandes concentraciones en la vinaza: alrededor de 5 g/l (Wilkie et al., 2000). Lógicamente hay también grandes variaciones que corresponden a las distintas variedades agronómicas utilizadas y fundamentalmente al tipo de suelo. El potencial inhibidor del potasio se puede cuantificar calculando el IC 50, que corresponde a la concentración de la sustancia que reduce a la mitad la actividad biológica del lodo. Estos estudios se llevan a cabo normalmente en ensayos en batch donde se determina la actividad metanogénica específica (AME) a distintas concentraciones de la sustancia inhibidora. No obstante los ensayos en discontinuo ocurren en unas pocas horas y no hay mayor aclimatación de la biomasa a las condiciones adversas que introduce el efluente. Otra situación bien diferente puede ser la que ocurre en un reactor que opera en continuo, particularmente si se ha dado un proceso de arranque del reactor que ha permitido el aclimatamiento de la biomasa. En un reactor en continuo la historia de la biomasa puede jugar un papel importante y por lo tanto las conclusiones de los ensayos en batch no necesariamente son extrapolables. Con los reactores continuos también se puede evaluar la carga orgánica máxima a aplicar manteniendo una eficiencia determinada. Estos ensayos implican un período prolongado de operación, que incluye no solo la etapa de arranque, en la que el lodo biológico se adapta a las condiciones que le impone el efluente, sino también períodos prolongados de operación que permitan evaluar la estabilidad del reactor. La escala del reactor también es un elemento importante a la hora de evaluar las posibilidades del tratamiento. Muchos de los fenómenos que ocurren a escala real (por ejemplo la fluidodinámica) no se pueden reproducir fielmente a escala de banco. Por ello se diseñó y construyó un reactor piloto de 100 m 3 que se instaló en la propia planta industrial de Bella Unión. Este reactor se considera piloto a los efectos de evaluar el tratamiento pues solo trataría una fracción menor del total del efluente, pero opera en las mismas condiciones que operaría un reactor a escala real. MATERIALES Y MÉTODOS Los ensayos de AME se realizaron en viales de 100 ml de volumen activo cerrados herméticamente, tal como se muestra en la Figura 1, mantenidos a 37ºC. En ellos se introduce lodo anaerobio, sustrato (mezcla de ácidos grasos volátiles, AGV), la concentración deseada de potasio y buffer para mantener el ph. Una vez sellado en condiciones anaeróbicas se sigue la producción de biogás mediante un transductor de presión, midiéndose el porcentaje de metano con un cromatógrafo de gases. La concentración de potasio se determina mediante

4 espectrómetro de absorción atómica (Shimadzu AA-6401F). El valor de IC 50 se determina de la gráfica de actividad metanogénica específica (AME) vs K. Con el mismo tipo de viales pero introduciendo vinaza como sustrato y prolongando la corrida hasta el agotamiento del sustrato se evalua la biodegradabilidad de la vinaza. Para los ensayos en continuo se utilizaron reactores UASB (Upflow Anaerobic Sludge Blanket) y EGSB (Expanded Granular Sludge Bed) a escala de banco de 4.6L y 12 L (6 L de volumen útil y 6 L del sistema de separación) respectivamente (Figuras 2 y 3). En el EGSB el lodo anaerobio granular se fluidifica debido a la velocidad ascensional de la corriente de líquido introducida por una recirculación importante. En el UASB el lodo se mantiene algo suspendido conformando una manta de modo de facilitar el contacto con el sustrato, siendo la velocidad ascensional del líquido menor. Entre las ventajas señaladas hacia el EGSB respecto al UASB se pueden indicar la capacidad de trabajar con más altas cargas orgánicas y la dilución de inhibidores (degradables) debida al reciclo. Por el contrario requiere reactores más esbeltos, un sistema más complejo de separación de fases y cierta potencia para lograr la fluidización. Fig. 1 Viales para llevar a cabo los ensayos de AME. Para comprobar los efectos de la inhibición por potasio en continuo se trabajó con el reactor UASB alimentado con un efluente sintético que simula la carga orgánica de la vinaza pero al cual se le ajustó la concentración de potasio a distintos valores según el período de operación. La composición del efluente utilizado en este caso fue (w/w): 36% of sacarosa, 11% NaOH.3H 2 O, 4% KOH, 45% NaHCO 3 y 3% urea. Se añadió KCl para ajustar la concentración de potasio al nivel deseado. El monitoreo se realizó siguiendo la Demanda Química de Oxígeno (DQO), Acidos Grasos Volátiles (AGV), alcalinidad y ph, en la entrada y en la salida. La DQO fue medida por el método de Hach (APHA, 1995), y los AGV y la alcalinidad total (AT) y al bicarbonato (AB) se determinaron por un método simplificado mediante titulación (DiLallo and Albertson, 1961). El flujo de gas fue registrado por un medidor de tipo húmedo (Schlumberger, Germany), y la composición del gas determinada por cromatografía gaseosa (Shimadzu GC 14B, Japan).

5 Fig. 2 Reactores UASB a escala de banco Fig. 3 Reactor EGSB a escala de banco. En forma independiente de la experiencia para evaluar la eventual inhibición por potasio los reactores fueron alimentados con vinaza proveniente de la destilería de Bella Unión. Los

6 arranques se hicieron con vinaza diluida para aclimatar el lodo, disminuyendo progresivamente el porcentaje de dilución y con ello aumentando la carga aplicada al reactor. En base a la experiencia obtenida con los reactores a escala de banco se diseñó un reactor de 100 m 3, con una altura de 9 m, para llevar a cabo una experiencia piloto en condiciones reales (Figura 4). El reactor se construyó en fibra de vidrio reforzada, cuenta con aislación térmica y tomas para muestras a lo alto del mismo. En la parte superior tiene una campana de captación de biogás diseñada especialmente para generar el máximo de superficie gas-líquido y así facilitar el desprendimiento del biogás. En la parte inferior está la entrada del efluente crudo y la recirculación, de modo de asegurar una distribución lo más uniforme posible. Fig. 4 Reactor UASB de 100 m 3 para el tratamiento de la vinaza, instalado en la planta de ALUR, Bella Unión. RESULTADOS Los ensayos de inhibición en batch indican un IC 50 de 6.0 g de K para lodo sin aclimatar y 7.0 g de K para lodo aclimatado tomado del reactor en continuo (Figura 5). Teniendo presente que en la vinaza se encuentran concentraciones entre 4 y 5 g de K podría inferirse que el potasio es un fuerte inhibidor. Sin embargo los estudios realizados en continuo muestran otro comportamiento (Figura 6), pues la remoción no se ve afectada tanto por el nivel de potasio sino por los cambios en la carga orgánica. Así, durante los primeros 100 días de operación, al aumentar la carga desde 4.4 hasta 9.6 gdqo/l.d la eficiencia de remoción disminuyó del 85 al 61%, siempre con una concentración de potasio de 2 g/l. Por el contrario luego del día 100 la concentración de potasio fue aumentando en saltos de 2 g/l hasta llegar a 10 g/l, manteniéndose la carga alrededor de 5.7 gdqo/l.d y las eficiencias se mantuvieron en una franja entre 68 y 78%, y aún

7 carga (gdqo/l.d) K (g/l), load (gcod/l.d) removal AME (g DQO/gSSV.d) AME (g DQO/gSSV.d) las oscilaciones parecen deberse a los cambios de carga y no tanto a la concentración de potasio. Aún entre los días 139 a 151, cuando la eficiencia media fue solo 64%, se observa un valor medio de la carga (6.5 gdqo/l.d) algo superior al de los períodos adyacentes AME lodo No aclimatado 0.20 AME lodo aclimatado K (g/l) K (g/l) Fig. 5 Resultados de los test de inhibición. 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% tiempo time (d) K carga load remoción remova l Fig. 6 Resultados del reactor UASB trabajando en continuo con efluente sintético para distintas concentraciones de potasio. Los valores medios en cada período están representados por las líneas rectas y las barras representan los rangos. Se determinó que la vinaza de Bella Unión era degradable anaeróbicamente en un 72%, lo que da cuenta de lo extremamente complejo del efluente. En el ensayo con el UASB (Figura 7) se partió de vinaza diluida al 12% para progresivamente alcanzar una dilución del 45%, con eficiencias de remoción de DQO en el orden del 70%. Hasta ese momento los AGV estuvieron alrededor de 500 mghac/l y la relación AGV/AB se mantuvo en el entorno de 0.3, con un ph superior a 7.5 sin necesidad de agregar alcalinidad. En este momento (primeros días de noviembre) se produjeron problemas con la regulación de la carga asociadas con un efluente que se había estoqueado mucho tiempo y se dieron grandes oscilaciones en el comportamiento del reactor. Este comportamiento se reflejó también en un

8 DQO (mg/l) Eficiencia (%) DQO (mg/l) eficiencia (%) aumento de los AGV y de la relación AGV/AB e inclusive en un ligero descenso del ph. Estabilizado el reactor con el agregado de bicarbonato y solucionados los problemas de alimentación, el reactor recuperó su nivel anterior de performance DQOe (ppm) DQOs (ppm) eficiencia ago 30-ago 19-sep 09-oct 29-oct 18-nov 08-dic 28-dic 0 Fig.7 Resultados del reactor UASB trabajando con vinaza de Bella Unión, agosto-noviembre de DQOe (ppm) DQOs (ppm) eficiencia jul 10-ago 30-ago 19-sep 09-oct 29-oct 18-nov 08-dic 28-dic 0 Fig. 8 DQO de entrada y salida al reactor EGSB y eficiencia, con vinaza de Bella Unión, agosto-noviembre de Con el EGSB (Figura 8) se realizó un arranque más acelerado, pasando de 12% de vinaza a 26% en seis días y a 35% en quince días. Este último salto propició un aumento brusco en los AGV y en la relación AGV/AB y por lo tanto se resolvió volver al nivel del 26% y agregar bicarbonato. A partir de este episodio se realizó un aumento de concentración más moderado en el tiempo y al 5 de octubre se alcanzó el 35%, manteniendo la eficiencia de remoción y sin problemas de acumulación de ácidos. El 13 de octubre se aumentó a 45% de vinaza y comienzan a manifestarse síntomas de inestabilidad, a los que se suman problemas operativos, con un ligero descenso en la eficiencia y un aumento en el nivel de los AGV, aún con agregado de

9 bicarbonato. A partir del 1 de noviembre se registran similares problemas a los del UASB (aunque sin las grandes oscilaciones), que recién se superan el 25 de noviembre con una nueva alimentación. En el último período se trabaja en forma estable con una alimentación del 45% de vinaza cruda, aunque con una remoción entre el 60 y el 65%. También en este reactor se mantuvo un ph por encima de 7.5 y una relación AGV/AB por debajo de 0.3 en los períodos en que no se registraron problemas operativos o de alimentación. En la zafra 2012 se está realizando el arranque del reactor a escala real con lo cual se podrán confirmar los resultados obtenidos a escala de banco. Asumiendo una concentración de 45g/L de DQO en la vinaza y un volumen diario de 1560 m 3, la carga orgánica generada será de 70200kg de DQO por día. El volumen total de los reactores dependerá de la carga con que puedan operar. De acuerdo al estado de desarrollo de la digestión anaerobia de efluentes concentrados, podría ser razonable tratar cargas próximas a los 15 kg de DQO por metro cúbico de reactor y por día. Esta carga implicaría un volumen total de los reactores de 4700 m 3, si la vinaza se tratara durante los 150 días de zafra. Bajo la hipótesis de una eficiencia de remoción de materia orgánica del 70% y una metanización del 80% (valores razonables para esta tecnología), se producirían m 3 de metano por día. Los equipos de generación de energía eléctrica a partir de biogás operan con una eficiencia próxima al 32%. Mediante esta tecnología se podría contar con una potencia de unos 1.7 MW durante la zafra, valor que se aproxima al 20% de la capacidad actual de generación. CONCLUSIONES Aunque los ensayos en batch para determinar el IC 50 del potasio para los lodos anaerobios indican un valor en el entorno de 6 g/l, valor comparable con los encontrados en la vinaza, los ensayos en continuo indican que la biomasa puede aclimatarse y trabajar con esos niveles de concentración y aún mayores sin pérdida significativa de eficiencia. Estos resultados indican que los ensayos en batch son solo indicativos y que debe tenerse mucho cuidado al extrapolarlos a la operación en continuo. En esta última, la historia de la biomasa y la aclimatación a las sustancias potencialmente inhibidoras puede ser la clave del éxito para una buena performance. En términos generales puede afirmarse que la vinaza puede ser tratada por reactores anaerobios de alta tasa con resultados exitosos. Para la vinaza de Bella Unión el reactor UASB logró trabajar en forma estable en octubre con una carga promedio de 10.5 kgdqo/m 3.d y una remoción promedio de 69%. Si se considera una degradabilidad anaerobia del 72% esto implicaría una remoción efectiva del entorno del 95%. El EGSB operó en octubre-noviembre con una carga de 12 kgdqo/m 3.d (referida al volumen activo del reactor) y una eficiencia de remoción del 68% (que implicaría también una remoción efectiva de más del 90%). En este caso se alcanzó a trabajar con vinaza al 45%. En el trabajo de laboratorio no se encontraron elementos importantes que hagan inclinar la opción hacia el UASB o hacia el EGSB. En cualquiera de los casos hubo problemas operativos pero no asociados al comportamiento del reactor en si sino a rotura de bombas, timers, etc. Cabe destacar que el UASB se operó con una velocidad de flujo algo mayor que lo habitualmente recomendado a los efectos de lograr una mayor expansión del lecho, sin que se detectara una pérdida significativa de lodo. De esta forma se pudo mejorar el contacto entre sustrato y microorganismos y evitar canalizaciones. Trabajar en el UASB con una mayor velocidad ascensional que la habitual (y de esta forma tender hacia el funcionamiento del EGSB) redundaría beneficios en este caso en que las concentraciones son muy elevadas.

10 El arranque de los reactores parecería no generar inconvenientes más allá de los conocidos y puede realizarse en dos o tres semanas, siempre y cuando se realice un seguimiento estricto de las variables. Particularmente al trabajar con concentraciones tan altas es necesario seguir un control estricto pues los saltos de concentración en valor absoluto son importantes y pueden constituirse en una sobrecarga que puede no ser absorbida por el reactor. Controlar la concentración de AGV y la relación AGV/AB, así como la producción de gas son claves para los momentos en que se está aumentando la carga. Los principales problemas para el tratamiento parecen estar asociados a trabajar con vinaza cruda. Prácticamente todas los trabajos mencionados en las referencias bibliográficas lo hacen con diluciones, muchas veces de gran magnitud, lo cual tiene consecuencias importantes en los costos asociados al volumen del reactor y a la necesidad de contar con agua fresca para dilución. No está claro cuál es el factor clave en la inhibición. Los resultados obtenidos indicarían que las poco frecuentemente altas concentraciones de potasio no serían de por si una causa, dado que la biomasa en el reactor continuo lograría adaptarse, al menos hasta los valores normalmente encontrados en el efluente. Eventualmente los causantes de la inhibición podrían ser otros compuestos complejos característicos del efluente, o quizá el aumento de la presión osmótica, o quizá una conjunción de múltiples factores. Lo cierto es que parecería que hasta una dilución a la mitad podrían lograrse resultados aceptables pero con mayor proporción de vinaza cruda el sistema decae. El pasaje por un reactor piloto funcionando en condiciones reales permitirá optimizar definitivamente los resultados y despejar dudas del funcionamiento continuo. Además del tratamiento del efluente reduciendo sustancialmente la carga orgánica se recuperará biogás con un potencial energético muy interesante, que podría alcanzar 1.7 MW en la zafra de transformarse en energía eléctrica. REFERENCIAS Akarsubasi, A.T., Ince, O., Oz, N.A., Kirdar, B., Ince, B.K. (2006) Evaluation of performance, acetoclastic methanogenic activity and archaeal composition of full-scale UASB reactors treating alcohol distillery wastewaters, Process Biochemistry, 41, APHA, AWWA, WEF (1995). Standard Methods for the Examination of Water and Wastewater, 19 th edition. Chamy, R., Pizarro, C., Vivanco, E., Schiappacasse, M.C., Jeison, D., Poirrer, P, Ruiz-Filippi, G. (2007) Selected experiences in Chile for the application of UASB technology for vinasse treatment, Water Science and Technology, 56 (2), DiLallo, R., Albertson, O.E. (1961) Volatile acids by direct titration, J.Wat. Pollut. Contr. Fed., 55, 448. Driessen, W.J.B.M., Tielbaard, M.H., Vereijken, T.L.F.M. (1994) Experience on anaerobic treatment of distillery effluent with the UASB process, Wat. Sci. Tech., 30 (12), Goodwin, J.A.S., Finlayson, J.M., Low, E.W. (2001) A further study of the anaerobic biotreatment of malt whisky distillery pot ale using an UASB system, Bioresource Technology, 78, Harada, H., Uemura, S., Chen, A.C., Jayadevan, J. (1996) Anaerobic treatment of a recalcitrant distillery wastewater by a thermophilic UASB reactor, Bioresource Technology, 55, Hashemian, S.J., Torkian, A., Hakimjavadi, M., Azimi, E. (2005) Anaerobic degradation of malasses stillage in a pilot UASB reactor, Scientia Iranica, 12 (3), Mijaylova, P., Moeller, G., Matías, J., Canul, A. (2009) Treatment of cane sugar industry wastewater in an upflow anaerobic sludge bed reactor, Wat. Sci.Tech., 60 (5), Satyawali, Y., Balakrishnan, M. (2008) Wastewater treatment in molasses-based alcohol distilleries for COD and color removal: A review, J. of Environmental Management, 86, Shivayogimath, C.B., Ramanujan, T.K. (1999) Treatment of distillery spentwash by hybrid UASB reactor, Bioprocess Engineering, 21, Wolmarans, B., de Villiers, G.H. (2002) Start-up of a UASB effluent treatment plant on distillery wastewater, Water SA, 28 (1), Wilkie, A.C., Riedesel, K.J., Owens, J.M. (2000) Stillage characterization and anaerobic treatment of ethanol stillage from conventional and cellulosic feedstocks, Biomass and Bioenergy, 19,