ESTUDIO GEOTÉCNICO. INF-SOND Calle Francisco Antonio Balmis I Berenguer cv Avda. de la Estación, El Campello, Alicante. VISADO.

Transcripción

1 ESTUDIO GEOTÉCNICO Hoja 1 de 95

2 INFORME N : CLIENTE: EMPRESA: REFERENCIA: EG- 1352/08. ADIP S.L. ADIP S.L. CALLE FRANCISCO ANTONIO BALMIS I BERENGUER CV AVDA. DE LA ESTACIÓN, EL CAMPELLO, ALICANTE. ASUNTO: INFORME GEOTÉCNICO. Hoja 2 de 95

3 ÍNDICE. 1. ANTECEDENTES Y OBJETIVO. 2. RECONOCIMIENTO DEL TERRENO. TRABAJOS REALIZADOS. 3. CARACTERÍSTICAS DE LAS MAQUINARIAS. 3.1 CARACTERÍSTICAS DE LA SONDA. 3.2 CARACTERÍSTICAS DEL EQUIPO DE PENETRACIÓN. 4. ENTORNO GEOLÓGICO GENERAL Y LOCAL DEL ÁREA. 5. COLUMNA LITOLÓGICA DEL SUBSUELO. 6. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA. 6.1 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS Y GRÁFICOS. 7. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LOS MATERIALES. 7.1 LÍMITES DE ATTERBERG. 7.2 PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS DEL SUELO. 7.3 DESCRIPCIÓN DE LAS CALICATAS. 7.4 CALICATAS. 7.5 PERFILES LONGITUDINALES. 7.6 PERFIL TRANSVERSAL. 8. ANÁLISIS GEOTÉCNICO DE LA OBRA IDEAS GENERALES CIMENTACIONES EXCAVACIÓN Y ELEMENTOS PERIMETRALES ÍNDICE DE EXCAVABILIDAD CÁLCULO DE ASIENTOS DIFERENCIALES NIVELES FREÁTICOS Y AGRESIVIDAD BIBLIOGRAFÍA. 9. CONSIDERACIONES GENERALES. ANEXOS Hoja 3 de 95

4 1. ANTECEDENTES Y OBJETIVO El presente trabajo ha sido realizado por encargo de: ADIP S.L., para la construcción de un complejo polideportivo, ubicado en CALLE FRANCISCO ANTONIO BALMIS I BERENGUER CV AVENIDA DE LA ESTACIÓN, EL CAMPELLO, ALICANTE. Dicho estudio se realizó entre los días 19 y 21 de agosto de 2008 y las pruebas realizadas fueron las siguientes: Diez ensayos de penetración dinámica superpesada DPSH. Tres sondeos a rotación: o S1 hasta 9,00m. de profundidad. o S2 hasta 9,60m. de profundidad. o S3 hasta 9,00m. de profundidad. Cuatro calicatas del terreno con descripción estratigráfica. Dos perfiles longitudinales del terreno. Un perfil transversal del terreno. Todos los ensayos de laboratorio necesarios para el terreno encontrado. Se realiza el reconocimiento geotécnico del subsuelo de un solar de aproximadamente 7.750m², donde se proyecta la construcción de un complejo polideportivo que consta de varias pistas deportivas, aparcamiento para vehículos y un edificio con una zona con dos plantas sobre rasante, sin sótano; y otra zona de piscinas cubiertas con solo una planta bajo rasante; todo ello ocupa una superficie total construida de aproximadamente m², siendo el tipo de construcción C-1 y el grupo de terreno T-2, según el CTE. Hoja 4 de 95

5 El objetivo es obtener datos y características básicas que permitan estudiar las condiciones de construcción más oportunas, así como aspectos práctico constructivos relacionados con el terreno, con el objetivo principal de determinar la capacidad portante del terreno y la profundidad adecuada para cimentar. En los apartados correspondientes de la presente memoria, se describe la metodología seguida, trabajos realizados, características litológicas del terreno, inscripción en el marco geológico del entorno, así como parámetros y características geotécnicas básicas de los materiales, con el fin de analizar la tipología, base de diseño de la cimentación y método de ejecución recomendable, entre otros aspectos relacionados con el subsuelo. En los anexos que aparecen al final del presente informe se registran los resultados extraídos de los trabajos de campo, haciendo uso de columnas estratigráficas y perfiles longitudinales además de los datos y representaciones correspondientes a los ensayos de laboratorios efectuados, así como un reportaje fotográfico de la zona y el material atravesado. Hoja 5 de 95

6 2. RECONOCIMIENTO DEL TERRENO. TRABAJOS REALIZADOS. La campaña de reconocimiento del terreno se ha llevado a cabo entre los días 19 y 21 de agosto de 2008, mediante la realización de trabajos de campo, la cual se amplía durante un periodo de aproximadamente dos semanas con la realización de los ensayos de laboratorio más propicios en función del tipo de terreno extraído. Los trabajos de campo consistieron en la ejecución de tres sondeos mecánicos geológicos geotécnicos, con extracción de testigo continuo; el trabajo se amplía con la realización de diez ensayos de penetración dinámica superpesada tipo DPSH, con el objeto de diferenciar niveles de distinta consolidación, a partir de la representación de la resistencia a la hinca del terreno en forma continua hasta obtener el rechazo y determinar así su resistencia y la existencia o no del nivel freático en la parcela objeto de estudio. La localización de los ensayos aparece en el croquis de situación adjunto en los anexos, con referencia al vial adyacente. Hoja 6 de 95

7 3. CARACTERISTICAS DE LAS MAQUINARIAS EMPLEADAS. 3.1 CARACTERÍSTICAS DE LA SONDA. Los sondeos se llevan a cabo con una sonda tipo TP-30 LR, montada sobre todoterreno Land-Rover Defender; este tipo de sonda ejecuta una perforación a rotación, con un diámetro de 86 y 101 mm, no siendo necesario el revestimiento del sondeo dada la propia estabilidad del terreno perforado. Dadas las características que ofrece el terreno, en los sondeos únicamente se pueden realizar ensayos estándar de penetración (SPT). 3.2 CARACTERÍSTICAS DEL EQUIPO DE PENETRACIÓN. NI. de la S.I.M.S.F.E. (Sociedad Internacional del Suelo Y Cimentaciones Comité Técnico de Pruebas de Penetración en Suelos). Ensayo de carga de terrenos con placa. UNE 7391/75. DPSH o prueba de penetración dinámica superpesada UNE /94. Mecanismo de golpeo automático UNE /94. SPT o ensayo de penetración estándar UNE /92. CTE (29 de marzo de 2007). Hoja 7 de 95

8 Las características del equipo de penetración dinámica superpesada tipo DPSH, modelo SPT TEC 10, utilizado se presentan a continuación en la siguiente tabla: Varillaje Peso de la maza Altura de caída 32mm 63,5 Kg 76 cm Puntaza - Altura 5 cm - Puntaza cónica con ángulo en vértice de 90º - Sección cónica de 20cm 2 Los ensayos de penetración dinámica realizados en la parcela marcada por el peticionario nos relacionan la profundidad con la resistencia a la hinca dinámica (nivel de consolidación del terreno). Este ensayo se considera adecuado cuando se realiza acompañado de un sondeo mecánico, pudiendo aumentar el número de puntos de reconocimiento del terreno, además de obtener un registro continuo de los materiales atravesados. El ensayo consiste en medir el número de golpes necesarios para hincar 20cm de barra mediante el golpeo, por medio de una masa de 63,5kg de peso desde una altura de caída de 76 cm, hasta encontrar el rechazo. Hoja 8 de 95

9 La prueba finaliza cuando el número de golpes requerido para una penetración de 20cm es superior de 100, o cuando alcanzan 75 golpes para profundizar 20cm tres veces consecutivas. Los resultados se presentan en un gráfico que relaciona la profundidad con la resistencia a la hinca dinámica (nivel de consolidación del terreno). Este tipo de ensayo descriptivo, se considera adecuado cuando se realiza acompañado de sondeos mecánicos, ya que se puede aumentar el número de puntos de reconocimiento de un modo más económico además de obtener un registro continuo de los materiales atravesados. Para los ensayos de laboratorio fueron necesarias dos semanas siguiendo exhaustivamente las condiciones que marca tanto las normas U.N.E., como las L.N.T. (laboratorio de geotecnia correspondientes). En general hemos clasificado los ensayos, en distintos grupos, que atañen por separado a las distintas características físico-químicas de la muestra analizada. La diversificación de los ensayos se presentan según la siguiente tabla: Ensayos Identificación Estado Químicos Nombre de Ensayos Granulometría y Límites Atterberg Humedad Natural y Densidad Contenido en sulfatos en suelo Hoja 9 de 95

10 4. ENTORNO GEOLÓGICO GENERAL Y LOCAL DEL AREA 4.1. MARCO GEOLÓGICO GENERAL La parcela objeto de estudio se encuentra situada dentro del término municipal de El Campello, localizado en la Hoja Geológica de Alicante (Nº872). Dicha hoja se encuentra situada en la parte oriental de las zonas externas de las Cordilleras Béticas, en la provincia de Alicante. Por sus características estratigráficas y estructurales, se incluye esta región en la unidad geológica del Prebético de Alicante, habiéndose identificado materiales desde el Trías al Cuaternario y un modelado fuertemente condicionado por los elementos litológicos y estructurales. Hoja 10 de 95

11 4.2 ESTRATIGRAFÍA Representada en la Hoja de Alicante por un Triásico incompleto (Germánico), con amplios desarrollos del Keuper y pequeños asomos carbonatados (Muschelkalk). El Jurásico, casi inexistente, queda restringido a los afloramientos extrusivos de la zona de Busot y Foya de Cobes y un Cretácico, completo, bien representado pero de facies con escasa variabilidad en el espacio y desigualmente desarrollado. El Terciario ocupa una gran extensión dentro de la Hoja de Alicante. El Paleoceno queda restringido a pequeños asomos concordantes con el Cretácico Superior, al sur de la Foya de Cobes. El mayor desarrollo de las facies terciarias, dentro de la Hoja de Alicante, corresponde al Flysch Paleoceno-Mioceno Inferior, con escasa variabilidad en el espacio y de gran desarrollo. El Mioceno no se encuentra totalmente representado, y sólo se ha podido reconocer, en los afloramientos de Sierra Grossa y Castillo de Santa Bárbara, desde el Helvetiense hasta el Andaluciense, y su aspecto es fundamentalmente molásico. El Plioceno queda reducido a los afloramientos de las Lomas del Garbinet; dichos afloramientos se encuentran apoyados discordantes sobre el Flysch Eoceno. Hoja 11 de 95

12 Por lo que se refiere al Cuaternario, una gran variedad de depósitos se encuentran repartidos a lo largo y ancho de la Hoja. En la mayoría de los casos corresponden a sedimentos de origen continental, pero se ha de destacar la aparición de pequeños asomos de origen marino en la zona de la playa de la Albufereta y Carre de Mar. TRIÁSICO Afloran los materiales triásicos en la Hoja de Alicante en serie estratigráfica incompleta con una litofacies predominantemente arcillosa con niveles areniscosos, carniolas y yesos. Por analogía con los depósitos triásicos estudiados en la depresión de Agost (Hoja de Elda), atribuimos estos afloramientos al Keuper. La distribución geográfica de estos afloramientos está íntimamente relacionada con líneas de fractura, de ahí que el emplazamiento de estos materiales lo asociemos a un fenómeno de inyecciones diapíricas en las zonas de distensión estructural. JURÁSICO Tres afloramientos Jurásicos, con escasa representatividad, aparecen cartografiados en la Hoja de Alicante. Al Sur, en las proximidades de Rabasa, en facies dolomítica, azoicas, asociadas al afloramiento triásico y en contacto mecánico. El resto se corresponderían con los asomos extrusivos de Busot y Foya de Cobes. Hoja 12 de 95

13 CRETÁCICO Los sedimentos correspondientes al Cretácico están más ampliamente extendidos que los Triásicos y Jurásicos, ocupando el extremo occidental de la Hoja según una línea límite Busot-Villafranqueza. Litofacies muy monótonas, con predominio de las margosas, que dificultan la identificación cronológica en unidades cartográficas, debiendo de recurrir, de una manera constante para la datación de éstas, a los levigados o estudio de los ammonites. A grandes rasgos, distinguimos: un tramo inferior, carbonatado y detrítico (Neocomiense-Barremiense), y una facies rítmica de margas arenosas y calizas margosas en el Albiense Superior. El Cenomano-Turoniense se corresponde generalmente con un paquete calcáreo en facies de Pithonellas y de Globotruncanas, con una litofacies margosa en el Senoniense y en tránsito al Paleoceno-Eoceno. TERCIARIO Está representado desde el Paleoceno Inferior, formado por margas y calizas margosas, hasta el Plioceno, constituido por dos niveles, el primero de ellos, transgresivo, de calizas y calcarenitas bioclásticas y el segundo de éstos por calizas de gasterópodos de origen continental. Dentro del conjunto inferior terciario se han representado tres series bien individualizadas, que corresponden respectivamente al Paleoceno, al Eoceno y a una serie comprendida entre el Paleoceno y el Oligoceno-Mioceno Inferior. Hoja 13 de 95

14 4.3. TECTÓNICA. En el esquema tectónico a E. 1: representado en el mapa, se han definido las unidades estructurales que consideramos integrantes del marco tectónico de la Hoja de Alicante. Las dimensiones de éstas no quedan restringidas al entorno geográfico de la Hoja. MARCO TECTÓNICO REGIONAL Se sitúa la zona de nuestro estudio en las zonas externas del este de las Cordilleras Béticas, incluidas en un dominio geológico que por sus características estratigráficas y estructurales se ha denominado Prebético de Alicante. El estilo tectónico general en la zona de estudio se revela por un país afectado de un plegamiento de cobertera más o menos complejo, en sus términos superiores, por la influencia de un nivel de despegue que situaríamos en el Senoniense e independiente del nivel o unidad regional Triásica que afecta al zócalo o substrato jurásico, plegado y fallado y condicionante de la tectónica regional. Es característica muy sobresaliente, en el marco geográfico de este estudio, la distribución irregular de las direcciones de ejes de plegamiento y fractura respecto a la directriz general que se puede observar en zonas más al Oeste (Hojas de Pinoso-SO. de Elda) que nos delatan una anomalía del edificio estructural Bético para esta región. Hoja 14 de 95

15 La situación en el amplio marco estructural de la Cordillera Bética, vendría evidenciada en el último estadio de un conjunto que, descrito de Norte a Sur y SE., sería: Un estilo estructural de una zona de cobertera, autóctona, no plegada y ligeramente cabalgada por las unidades prebéticas, correspondiente al antiguo antepaís; evolucionando a una zona de escamas -Arco de Alcaraz- o a un país plegado y fallado con pliegues SO: NE., de vergencia norte y en ocasiones con inversiones en los dos flancos, unidad de los pliegues en champiñón (Villena-Onteniente). TECTOGÉNESIS Y ESTRUCTURAS LOCALES Siguiendo el esquema tectónico representado en el mapa, describiremos cada una de las unidades diferenciadas. En los cortes geológicos que acompañan la cartografía, expresamos el estilo estructural que creemos existe en esta zona: Un zócalo jurásico plegado y fallado, que en ocasiones por fallas inversas y favorecidos por el nivel de despegue triásico hace extrusión rompiendo la cobertera mesozoica. Materiales cretácicos replegados en la cobertera merced a los fenómenos de despegue de los niveles incompetentes de la serie litológica. Hoja 15 de 95

16 4.4. HIDROGEOLOGÍA. Se presenta en el litoral levantino una fuerte demanda de agua potable, de la que no queda excluida la zona de Alicante. Se hace, pues, necesaria una investigación hidrogeológica a fondo en un intento de establecer, no sólo los diversos acuíferos que puedan existir en la región, sino sus condiciones de potabilidad y sus posibilidades de explotación. En el reconocimiento superficial realizado a lo largo y ancho de la Hoja de Alicante, se puede comprobar la existencia de un acuífero, en la actualidad suministrando una gran cantidad de agua potable. Este corresponde a la formación calcodolomítica y calcarenítica del Jurásico Superior del Cabezo d'or. Al ser la mayoría de las formaciones litológicas de naturaleza margoarcillosa, se plantea el problema de la falta de acuíferos poco profundos. Cabe la posibilidad de la investigación de posibles acuíferos profundos, haciendo hincapié en el estudio de las barras calcareníticas del Neocomiense y Aptiense-Albiense. Hoja 16 de 95

17 4.5 DESNIVEL DEL TERRENO Tomando como referencia los límites de la parcela, así como las edificaciones colindantes las referencias más cercanas a ella, podemos afirmar que el terreno sobre el cual se han realizado los ensayos de penetración dinámica P-1 al P-5 y los sondeos S-1 y S-3, no presenta desnivel aparente (pendiente de 0%) con respecto a la Avenida de la Estación, mientras que el terreno sobre el que se han realizado los ensayos de penetración dinámica P-6 al P-10 y el sondeo S-2, muestra un desnivel de aproximadamente 4,00 metros bajo la cota de la Avenida de la Estación. Hoja 17 de 95

18 4.6 SISMICIDAD. Para la redacción del presente apartado se han seguido las indicaciones de la Norma de Construcción Sismorresistente Española NCSE-02 (publicada en septiembre 2002). Esta norma proporciona los criterios que han de seguirse dentro del territorio español para la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conservación de aquellas edificaciones y obras a las que sea aplicable. Recoge explícitamente que la finalidad última de la norma es evitar la pérdida de vidas humanas, y reducir el daño y las pérdidas económicas por terremotos en el futuro, tal como se hace en los principales códigos sísmicos internacionales. Siguiendo el criterio de la norma y a la vista del mapa de peligrosidad sísmica, la zona de estudio presenta una aceleración sísmica básica ab/g entre de 0,08-0,12, expresada en relación al valor de la gravedad (un valor característico de la aceleración horizontal de la superficie del terreno correspondiente a un periodo de retorno de 500 años). Mediante el coeficiente de contribución K y el coeficiente del terreno C, se pueden clasificar los terrenos en cuatro tipos según NCSE-02, siendo nuestro caso un terreno T II, correspondiente a roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros, con una velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, entre Vs m/s. Hoja 18 de 95

19 Hoja 19 de 95

20 5 COLUMNA LITOLÓGICA DEL SUBSUELO Puede establecerse una columna litológica tipo, que se presenta en el anexo 3 del presente informe como columna estratigráfica de los sondeos, matizando las descripciones del corte de los mismos mediante los datos del laboratorio. Así pues tomando cota de inicio de la columna estratigráfica tipo, cota de boca de los sondeos realizados en la superficie de la parcela en fecha 19, 20 y 21 de agosto de 2008, aparecen de techo a base del mismo los siguientes niveles: Hoja 20 de 95

21 SONDEO Nº 1 NIVEL 1 (0,00 m a 0,80 m) Suelo vegetal y rellenos de gravilla. NIVEL 2 (0,80 m a 9,00 m) Gravas con matriz arenosa de color pardo claro. Abundantes cantos de composición cuarcítica, subredondeados y de tamaño cm a dm. Fin del sondeo a 9,00m de profundidad. No se detecta el nivel freático a la profundidad alcanzada en mediciones realizadas el día 20 de agosto de Hoja 21 de 95

22 SONDEO Nº 2 NIVEL 1 (0,00 m a 2,10 m) Solera de hormigón y rellenos antrópicos. NIVEL 2 (2,10 m a 4,30 m) Gravas con matriz arenosa de color pardo claro. Abundantes cantos de composición cuarcítica, subredondeados y de tamaño cm a dm. NIVEL 3 (4,30 m a 9,60 m) Arcillas de color pardo claro. Fin del sondeo a 9,60m de profundidad. No se detecta el nivel freático a la profundidad alcanzada en mediciones realizadas el día 20 de agosto de Hoja 22 de 95

23 SONDEO Nº 3 NIVEL 1 (0,00 m a 0,90 m) Suelo vegetal y rellenos de gravilla. NIVEL 2 (0,90 m a 9,00 m) Gravas con matriz arenosa de color pardo claro. Abundantes cantos de composición cuarcítica, subredondeados y de tamaño cm a dm. Fin del sondeo a 9,00m de profundidad. No se detecta el nivel freático a la profundidad alcanzada en mediciones realizadas el día 21 de agosto de Hoja 23 de 95

24 6.- ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA 6.1 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS Y GRÁFICOS CORRESPONDIENTES A través del ensayo de penetración dinámica se obtiene la resistencia que el terreno opone a la penetración, por tanto, todos los valores de carga admisible reflejados en el presente informe son datos orientativos. La consecución de tales datos se ha realizado a través de la llamada fórmula de los holandeses, que sin estar normalizada, es la más empleada comúnmente en el campo de la Geotecnia. La resistencia dinámica se calcula según la fórmula antes mencionada, con un coeficiente de seguridad igual a 3, a partir de lo cual se obtiene la carga de trabajo. Rd Resistencia dinámica en Kg/cm² Rd= M2* H/(e +e1)(m +P)*A H Altura de caída de la maza de 76 cm P Peso De Las Varillas En Kg.+20 (Cada M De Profundidad 6.155kg) M Peso de la masa en Kg.(63.50 Kg.) e Penetración cm./nº de golpes e1 Constante =0.50 A Sección de la puntaza en cm² (20cm²) Para cimentaciones superficiales, en medios homogéneos y tratándose de terreno no cohesivo, puede aplicarse una carga de trabajo de: σ=rd/20, siempre que exista una relación de empotramiento de D/B>1, siendo D el empotramiento de la zapata y B el ancho de la misma. Para las cimentaciones profundas, (pilotes), puede aceptarse una carga de trabajo de Rd/12 σ<rd/6. A continuación, se realiza una interpretación de los resultados del ensayo DPSH a intervalos de 0,20 metros, calculando la carga admisible del terreno para un factor de seguridad igual a 3. Hoja 24 de 95

25 Profundidad (m) ENSAYO DE PENETRACIÓN DPSH Nº 1 Nº de Golpes Σ=Rd/20 ( f = 3 ) Kg/cm² 0,2 13 1,46 0,4 14 1,53 0,6 6 0,76 0,8 5 0, ,63 1,2 4 0,51 1,4 4 0,50 1,6 7 0,81 1,8 9 0, ,70 2,2 24 1,95 2,4 27 2,07 2,6 19 1,64 2,8 16 1, ,22 3,2 16 1,40 3,4 34 2,22 3, ,42 Hoja 25 de 95

26 DATOS DE ENSAYO Penetrómetro DPSH Tipo de cono Perdido Área de sección cono 20 cm² Peso del cono 1.35 Kg Peso de la Maza 63,50 Kg Peso dispositivo golpeo 115 kg Altura de Caída 76 cm Diámetros varillaje 32 mm Longitud del varillaje 1 m Peso del varillaje 6,155 kg/m Hoja 26 de 95

27 Profundidad (m) ENSAYO DE PENETRACIÓN DPSH Nº 2 Nº de Golpes Σ=Rd/20 ( f = 3 ) Kg/cm² 0,2 5 0,66 0,4 5 0,65 0,6 8 0,97 0,8 14 1, ,54 1,2 7 0,83 1,4 11 1,18 1,6 12 1,25 1,8 16 1, ,93 2,2 37 2,50 2, ,68 Hoja 27 de 95

28 DATOS DE ENSAYO Penetrómetro DPSH Tipo de cono Perdido Área de sección cono 20 cm² Peso del cono 1.35 Kg Peso de la Maza 63,50 Kg Peso dispositivo golpeo 115 kg Altura de Caída 76 cm Diámetros varillaje 32 mm Longitud del varillaje 1 m Peso del varillaje 6,155 kg/m Hoja 28 de 95

29 Profundidad (m) ENSAYO DE PENETRACIÓN DPSH Nº 3 Nº de Golpes Σ=Rd/20 ( f = 3 ) Kg/cm² 0,2 4 0,54 0,4 4 0,53 0,6 4 0,53 0,8 5 0, ,04 1,2 11 1,20 1,4 16 1,57 1,6 50 3,01 1,8 49 2, ,77 Hoja 29 de 95

30 DATOS DE ENSAYO Penetrómetro DPSH Tipo de cono Perdido Área de sección cono 20 cm² Peso del cono 1.35 Kg Peso de la Maza 63,50 Kg Peso dispositivo golpeo 115 kg Altura de Caída 76 cm Diámetros varillaje 32 mm Longitud del varillaje 1 m Peso del varillaje 6,155 kg/m Hoja 30 de 95

31 Profundidad (m) ENSAYO DE PENETRACIÓN DPSH Nº 4 Nº de Golpes Σ=Rd/20 ( f = 3 ) Kg/cm² 0,2 20 1,99 0,4 20 1,96 0,6 15 1,58 0,8 7 0, ,74 1,2 6 0,73 1,4 7 0,82 1,6 12 1,25 1,8 9 0, ,69 2,2 15 1,42 2,4 21 1,77 2,6 20 1,69 2,8 23 1, ,93 3, ,50 Hoja 31 de 95

32 DATOS DE ENSAYO Penetrómetro DPSH Tipo de cono Perdido Área de sección cono 20 cm² Peso del cono 1.35 Kg Peso de la Maza 63,50 Kg Peso dispositivo golpeo 115 kg Altura de Caída 76 cm Diámetros varillaje 32 mm Longitud del varillaje 1 m Peso del varillaje 6,155 kg/m Hoja 32 de 95

33 Profundidad (m) ENSAYO DE PENETRACIÓN DPSH Nº 5 Nº de Golpes Σ=Rd/20 ( f = 3 ) Kg/cm² 0,2 8 0,99 0,4 8 0,98 0,6 7 0,86 0,8 15 1, ,75 1,2 35 2,60 1,4 28 2,26 1,6 40 2,71 1,8 62 3, ,77 Hoja 33 de 95

34 DATOS DE ENSAYO Penetrómetro DPSH Tipo de cono Perdido Área de sección cono 20 cm² Peso del cono 1.35 Kg Peso de la Maza 63,50 Kg Peso dispositivo golpeo 115 kg Altura de Caída 76 cm Diámetros varillaje 32 mm Longitud del varillaje 1 m Peso del varillaje 6,155 kg/m Hoja 34 de 95

35 Profundidad (m) ENSAYO DE PENETRACIÓN DPSH Nº 6 Nº de Golpes Σ=Rd/20 ( f = 3 ) Kg/cm² 0,2 7 0,89 0,4 7 0,88 0,6 3 0,40 0,8 1 0, ,14 1,2 1 0,14 1,4 1 0,13 1,6 1 0,13 1,8 1 0, ,37 2,2 2 0,25 2,4 3 0,36 2,6 3 0,35 2,8 4 0, ,74 3,2 17 1,46 3,4 43 2,51 3,6 38 2,33 3,8 18 1, ,94 4,2 11 1,00 4,4 10 0,91 4,6 10 0,90 4,8 6 0, ,49 5,2 6 0,57 5,4 6 0,56 5,6 7 0,64 5,8 7 0, ,55 6,2 5 0,46 6,4 5 0,46 6,6 5 0,45 6,8 5 0, ,52 7,2 7 0,59 7,4 6 0,51 7,6 7 0,58 7,8 6 0, ,50 Hoja 35 de 95

36 8,2 6 0,49 8,4 8 0,62 8,6 8 0,62 8,8 6 0, ,54 9,2 6 0,47 9,4 6 0,47 9,6 7 0,53 9,8 8 0, ,52 Hoja 36 de 95

37 DATOS DE ENSAYO Penetrómetro DPSH Tipo de cono Perdido Área de sección cono 20 cm² Peso del cono 1.35 Kg Peso de la Maza 63,50 Kg Peso dispositivo golpeo 115 kg Altura de Caída 76 cm Diámetros varillaje 32 mm Longitud del varillaje 1 m Peso del varillaje 6,155 kg/m Hoja 37 de 95

38 Profundidad (m) ENSAYO DE PENETRACIÓN DPSH Nº 7 Nº de Golpes Σ=Rd/20 ( f = 3 ) Kg/cm² 0,2 24 2,24 0,4 24 2,21 0,6 17 1,73 0,8 21 1, ,17 1,2 20 1,85 1,4 24 2,06 1,6 29 2,28 1,8 47 2, ,77 Hoja 38 de 95

39 DATOS DE ENSAYO Penetrómetro DPSH Tipo de cono Perdido Área de sección cono 20 cm² Peso del cono 1.35 Kg Peso de la Maza 63,50 Kg Peso dispositivo golpeo 115 kg Altura de Caída 76 cm Diámetros varillaje 32 mm Longitud del varillaje 1 m Peso del varillaje 6,155 kg/m Hoja 39 de 95

40 Profundidad (m) ENSAYO DE PENETRACIÓN DPSH Nº 8 Nº de Golpes Σ=Rd/20 ( f = 3 ) Kg/cm² 0,2 18 1,85 0,4 29 2,47 0, ,14 Hoja 40 de 95

41 DATOS DE ENSAYO Penetrómetro DPSH Tipo de cono Perdido Área de sección cono 20 cm² Peso del cono 1.35 Kg Peso de la Maza 63,50 Kg Peso dispositivo golpeo 115 kg Altura de Caída 76 cm Diámetros varillaje 32 mm Longitud del varillaje 1 m Peso del varillaje 6,155 kg/m Hoja 41 de 95

42 Profundidad (m) ENSAYO DE PENETRACIÓN DPSH Nº 9 Nº de Golpes Σ=Rd/20 ( f = 3 ) Kg/cm² 0,2 19 1,92 0,4 17 1,75 0,6 41 2,94 0, ,08 Hoja 42 de 95

43 DATOS DE ENSAYO Penetrómetro DPSH Tipo de cono Perdido Área de sección cono 20 cm² Peso del cono 1.35 Kg Peso de la Maza 63,50 Kg Peso dispositivo golpeo 115 kg Altura de Caída 76 cm Diámetros varillaje 32 mm Longitud del varillaje 1 m Peso del varillaje 6,155 kg/m Hoja 43 de 95

44 Profundidad (m) ENSAYO DE PENETRACIÓN DPSH Nº 10 Nº de Golpes Σ=Rd/20 ( f = 3 ) Kg/cm² 0,2 11 1,29 0,4 11 1,27 0,6 8 0,97 0,8 19 1, ,94 1,2 34 2,56 1,4 28 2,26 1,6 41 2,74 1,8 39 2, ,96 2, ,72 Hoja 44 de 95

45 DATOS DE ENSAYO Penetrómetro DPSH Tipo de cono Perdido Área de sección cono 20 cm² Peso del cono 1.35 Kg Peso de la Maza 63,50 Kg Peso dispositivo golpeo 115 kg Altura de Caída 76 cm Diámetros varillaje 32 mm Longitud del varillaje 1 m Peso del varillaje 6,155 kg/m Hoja 45 de 95

46 7. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LOS MATERIALES Se analizan en este apartado las características geotécnicas del terreno natural. CLASIFICACIÓN DE SUELOS. Mediante la toma de muestra in situ podemos determinar las características del terreno: Se ha realizado granulometría por tamizado para determinar el contenido de gravas, arenas y finos (limos y arcillas); para identificar los distintos tamaños de partículas se ha seguido la clasificación ASTM.: SONDEO S-1 GRAVA LIMOSA CON ARENA (3,60-4,00m). MA GRANULOMETRÍA LÍMITES UNE % PASA L. LÍQUIDO NP 5 59,26 L. PLÁSTICO 2 47,69 NP 0,4 34,93 I. PLASTICIDAD 0,08 20,43 -- SULFATOS NO CONTIENE Hoja 46 de 95

47 SONDEO S-2 ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD (5,60-5,90m). TS GRANULOMETRÍA LÍMITES UNE % PASA L. LÍQUIDO , L. PLÁSTICO ,1 0,4 99,63 I. PLASTICIDAD 0,08 95,66 12,8 SULFATOS NO CONTIENE SONDEO S-3 GRAVA ARCILLOSA CON ARENA (3,00-3,30m). MA GRANULOMETRÍA LÍMITES UNE % PASA L. LÍQUIDO 20 86,12 20,0 5 38,63 L. PLÁSTICO 2 30,51 12,5 0,4 20,80 I. PLASTICIDAD 0,08 14,86 7,5 SULFATOS NO CONTIENE Hoja 47 de 95

48 7.1 LÍMITES DE ATTERBERG. Mediante este ensayo se definen las propiedades plásticas de las fracciones finas del terreno y se realizan según Normativa. El límite líquido que se halla almacenado en la muestra se obtiene una vez que se extiende la muestra en un Molde de Casagrande y abriendo un surco de 2 mm de anchura en la parte central con una acanalador; posteriormente se coloca el molde sobre la base de Casagrande y se somete a un golpeo controlado hasta 25 golpes; entonces la acanaladura realizada se cierra hasta alcanzar una anchura de 12mm., siendo el límite líquido la humedad de la muestra obtenida. El límite líquido de muestras ensayadas es VER TABLAS. LÍMITE PLÁSTICO. Su cálculo se realiza mediante el amasado del material en forma de bastoncillos con la palma de la mano y sobre una superficie lisa; mediante el secado en la estufa, el material se cuartea en fracciones de unos 6mm., obteniendo su humedad que es la del límite plástico. El límite plástico de muestras ensayadas es VER TABLAS. El Índice de Plasticidad es la diferencia de entre el límite líquido y el límite plástico. El índice de plasticidad de muestras ensayadas es VER TABLAS. La totalidad de los resultados ensayados solo afectara a las muestras analizadas, teniendo estas un carácter puntual. Hoja 48 de 95

49 7.2 PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS DEL SUELO (φ, c, γ, k) Para el cálculo de los empujes del terreno se pueden tomar como referencia los valores establecidos según las tablas D.26. Valores orientativos de densidades de suelos, D.27. Propiedades básicas de los suelos y D.28. Valores orientativos del coeficiente de Permeabilidad presentes en el Código Técnico de la Edificación (CTE). Teniendo en cuenta la clasificación del suelo de la parcela que nos ocupa en el presente estudio según las muestras estudiadas a distintas profundidades tenemos los parámetros característicos: SONDEO S-1 3,60 a 4,00 m GRAVA LIMOSA CON ARENA (GM) Ángulo de rozamiento interno (º): φ = Coeficiente de cohesión (t/m 2 ): C= 3-0,5 Densidad seca (t/m³): γ d =1,50-1,70 Densidad saturada (t/m³): γ sat = 2,00-2,20 Humedad natural (%): H = 2,13 Coeficiente de permeabilidad (m/s): k= Hoja 49 de 95

50 SONDEO S-2 5,60 a 5,90 m ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD (CL) Ángulo de rozamiento interno (º): φ = Coeficiente de cohesión (t/m 2 ): C= 6-1,5 Densidad seca (t/m³): γ d =1,40-2,10 Densidad saturada (t/m³): γ sat =1,60-2,20 Humedad natural (%): H =18,72 Coeficiente de permeabilidad (m/s): k= <10-9 Hoja 50 de 95

51 SONDEO S-3 3,00 a 3,30 m GRAVA ARCILLOSA CON ARENA (GC) Ángulo de rozamiento interno (º): φ = Coeficiente de cohesión (t/m 2 ): C= 3-0,5 Densidad seca (t/m³): γ d =1,50-1,70 Densidad saturada (t/m³): γ sat = 2,00-2,20 Humedad natural (%): H = 2,13 Coeficiente de permeabilidad (m/s): k= >10-2 Hoja 51 de 95

52 7.3 DESCRIPCIÓN DE LAS CALICATAS. Las calicatas realizadas en la parcela de estudio situada en la Calle Francisco Antonio Balmis I Berenguer cv Avenida de la Estación perteneciente al municipio de El Campello, Alicante, presentan los siguientes materiales de techo a muro: CALICATA 1 (C1). 30 centímetros de cobertera vegetal, pasando a 220 centímetros de gravas con arenas, aumentando su compacidad, hasta encontrar el nivel de rechazo de las pruebas de penetración dinámica. CALICATA 2 (C2). 20 centímetros de cobertera vegetal, pasando a 230 centímetros de gravas con arenas, aumentando su compacidad, hasta encontrar el nivel de rechazo de las pruebas de penetración dinámica. CALICATA 3 (C3). 90 centímetros de cobertera vegetal y rellenos antrópicos, pasando a 180 centímetros de gravas con arenas, aumentando su compacidad, hasta encontrar el nivel de rechazo de las pruebas de penetración dinámica. CALICATA 4 (C4). 110 centímetros de cobertera vegetal y rellenos antrópicos, pasando a 150 centímetros de gravas con arenas, aumentando su compacidad, hasta encontrar el nivel de rechazo de las pruebas de penetración dinámica. Hoja 52 de 95

53 7.4 CALICATAS. Hoja 53 de 95

54 Hoja 54 de 95

55 Hoja 55 de 95

56 Hoja 56 de 95

57 7.5 PERFILES LONGITUDINALES Hoja 57 de 95

58 Hoja 58 de 95

59 7.6 PERFIL TRANSVERSAL Hoja 59 de 95

60 8 ANÁLISIS GEOTÉCNICO DE LA OBRA. 8.1 IDEAS GENERALES Podemos decir que la parcela presenta un desnivel de 0,00 a 4,00m por debajo de la Avenida de la Estación, por lo que de ahora en adelante se considerará que la cota de boca de los ensayos de penetración dinámica P-1 al P-5, los sondeos S-1 y S-3, y las calicatas C-1 a la C-4 se encuentran a nivel de la Avenida de la Estación, y que la cota de boca de los ensayos de penetración dinámica del P-6 al P-10, y el sondeo S-2 se encuentran aproximadamente 4,00m por debajo de la Avenida de la Estación. DATOS DE LA PARCELA Forma rectangular, limitada por edificaciones, parcelas, la calle Francisco Antonio Balmis I Berenguer, la Avenida de Alcoi y la Avenida de la Estación. El complejo polideportivo a construir consta de varias pistas deportivas, aparcamiento para vehículos y un edificio con una zona con dos plantas sobre rasante, sin sótano; y otra zona de piscinas cubiertas con solo una planta bajo rasante. La superficie del solar se divide para su estudio en varias zonas, que engloban los sondeos y los ensayos de penetración realizados. La cota de boca de los ensayos de penetración dinámica P-1 al P-5, los sondeos S-1 y S-3, y las calicatas C-1 a la C-4 se encuentran a nivel de la Avenida de la Estación, y que la cota de boca de los ensayos de penetración dinámica del P-6 al P-10, y el sondeo S-2 se encuentran aproximadamente 4,00m por debajo de la Avenida de la Estación. Hoja 60 de 95

61 8.2 CIMENTACIONES TIPOLOGÍA Como se mencionó al principio nuestro proyecto se basa en la construcción de un complejo polideportivo que consta de varias pistas deportivas, aparcamiento para vehículos y un edificio con una zona con dos plantas sobre rasante, sin sótano; y otra zona de piscinas cubiertas con solo una planta bajo rasante. El solar a estudiar lo dividiremos en varias zonas en función del tipo de edificación, tipo de cimentación a realizar, profundidad y tensión admisible del terreno: a. Zona de pistas deportivas y aparcamientos para vehículos (cota -4,00m). b. Zona de edificación (cota 0,00m): Edificio con una zona con dos plantas sobre rasante, sin sótano; y otra zona de piscinas cubiertas con solo una planta bajo rasante. En este estudio tenemos varias zonas delimitadas por la naturaleza del terreno obtenida en la columna geológica mediante los sondeos realizados y los ensayos de penetración dinámica, que así lo corroboran. Es importante mencionar que las cotas finales de cimentación aún no han sido determinadas por parte de la Dirección Facultativa de la obra, que es solo una aproximación. Hoja 61 de 95

62 8.2.2 TENSIÓN ADMISIBLE De los resultados obtenidos en los ensayos de Penetración dinámica se desprenden unas conclusiones previas, que han sido ampliadas mediante la campaña de sondeos, la cual finalmente completará los resultados de los ensayos de penetración. a. Zona de pistas deportivas y aparcamiento para vehículos (cota -4.00m). De los resultados obtenidos en los ensayos realizados, se desprende que a partir de una profundidad de 0,60m se considera la cota de apoyo del zuncho o zanja de cimentación (zapatas corridas), para la estructura metálica y/o acristalada perimetral o de hormigón en su caso, con una capacidad portante media del terreno suficiente y adecuada de σ=1,50kg/cm 2. Para las pistas deportivas y el aparcamiento de vehículos, se colocarán varias capas de distintos materiales artificiales y espesores en función de las necesidades estructurales de la obra: en primer lugar las antiguas pistas se utilizarán como subbase de hormigón; después se colocará una capa de grava niveladora seleccionada y/o de drenaje del desmonte realizado, convenientemente compactada, y posteriormente se aplicará el hormigón permeable y/o poroso de acabado. Finalmente dependiendo del uso se emplazará césped, lona artificial o asfalto en caso necesario. Aplicando esta sucesión de capas artificiales se obtendrá una mayor estabilidad, y un aumento de la tensión admisible, además de garantizar que los asientos diferenciales estén dentro del rango admisible. Se estima una capacidad portante media del terreno suficiente y adecuada de σ=1,50kg/cm 2. Hoja 62 de 95

63 Se prevé que entre las pistas exista un posible pasillo para el acceso y visibilidad de las mismas. Quedando todo ello pendiente a la apertura de cimentación y realizar unos ensayos de proctor-cbr y densidades in situ para comprobar el grado de compactación alcanzado con el material aportado. MÓDULO DE BALASTO PARA LA LOSA Referente al coeficiente de balasto de la losa tenemos dos posibilidades: En el caso de disponer bajo las pistas deportivas y el aparcamiento de vehículos el material obtenido del desmonte y/o excavación previa, el coeficiente de balasto sobre el suelo natural (grava arenosa floja) se puede tomar como K30 (kp/cm 3 )= 7,00-12,00 tomado de la tabla D.29 del CTE. En el supuesto caso de disponer material seleccionado bajo las pistas deportivas y el aparcamiento de vehículos, será oportuno solicitar las características intrínsecas del material (Proctor, CBR) a la planta suministradora del mismo, para obtener un valor teórico de balasto o realizarle una prueba de carga para determinarlo con total veracidad. Hoja 63 de 95

64 b. Zona de edificación (cota 0.00m): Edificio con una zona con dos plantas sobre rasante, sin sótano; y otra zona de piscinas cubiertas con solo una planta bajo rasante. Zona con dos plantas sobre rasante, sin sótano. La solera del edificio en esta zona quedaría situada entre 0,80-1,60m de profundidad (superficie terminada de solera), con respecto a la superficie actual de la parcela; es importante mencionar que las cotas finales de solera aún no han sido determinadas por parte de la Dirección Facultativa de la obra, que es solo una aproximación. La excavación y/o desmonte previo para la cimentación en esta zona del edificio será de aproximadamente 2,00m de profundidad con respecto a la cota de la Avenida de la Estación. Por lo tanto, sugerimos una cimentación mediante pozos de cimentación; estos pozos estarán rellenos de hormigón pobre, y serán culminados en superficie con zapatas estructurales de un canto no menor de 60cm; dichos pozos estarán empotrados en el nivel Nº2 de gravas arenosas, garantizando una cimentación funcional. Obtenemos una capacidad portante media del terreno suficiente y adecuada de σ=1,50kg/cm 2 a partir de 2,00m de profundidad con respecto a la cota actual de la parcela, para el tipo de proyecto a ejecutar; optando por una cimentación por pozos de cimentación o bien directamente mediante zapatas en caso de encontrar el firme a cotas más superficiales. Hoja 64 de 95

65 Estos pozos de cimentación se irán acortando según el desnivel encontrado en la parcela y sobre todo en función de la excavación a realizar para el emplazamiento de la solera del edificio; se estudiará la viabilidad de cimentar directamente mediante zapatas corridas y/o zapatas aisladas con posibilidad de ser atadas entre sí con vigas riostras si procede, investigando cada caso individualmente. Hoja 65 de 95

66 Zona de las piscinas cubiertas con una sola planta bajo rasante. La solera del edificio en esta zona quedaría situada aproximadamente a 3,00m de profundidad (superficie terminada de solera), con respecto a la superficie actual de la parcela; es importante mencionar que las cotas finales de solera aún no han sido determinadas por parte de la Dirección Facultativa de la obra. La excavación correspondiente al vaciado para la planta bajo rasante en esta zona del edificio, estará comprendida entre 3,00-3,50m de profundidad con respecto a la cota de la Avenida de la Estación. Por lo tanto, en esta zona sugerimos una cimentación mediante zapatas corridas, y/o zapatas aisladas con posibilidad de ser atadas entre sí con vigas riostras si procede; dichas zapatas estarán empotradas en el nivel Nº2 de gravas arenosas, garantizando una cimentación funcional. Obtenemos una capacidad portante media del terreno suficiente y adecuada de σ=1,75 kg/cm 2 a partir de 3,00m de profundidad con respecto a la cota actual de la parcela, para el tipo de proyecto a ejecutar. Para el vaso de las piscinas cubiertas de aproximadamente 1,50m de profundidad, se optará por una cimentación mediante losa de hormigón armado apoyada sobre pilares, los cuales estarán a su vez apoyados en zapatas corridas, y/o zapatas aisladas con posibilidad de ser atadas entre sí con vigas riostras si procede; dichas zapatas estarán empotradas en el nivel Nº2 de gravas arenosas, con una capacidad portante media del terreno suficiente y adecuada de σ=1,75 kg/cm 2 a partir de 3,00m. Bajo el vaso de las piscinas cubiertas se ubicará la planta bajo rasante anteriormente mencionada, que se destinará para: instalaciones, canalizaciones, registros y posibles estancias para la realización de actividades físicas y deportivas o almacenes. Hoja 66 de 95

67 8.3 EXCAVACIÓN Y ELEMENTOS PERIMETRALES Dado que la excavación prevista presentará taludes verticales aproximadamente del orden de 0,00-3,50m de altura, se considera imprescindible realizar una excavación y ejecución de la cimentación en la mayor brevedad posible. Para la ejecución de los trabajos de excavación previstos, en principio se podrá llevar a cabo un vaciado de tipo convencional con taludes tendidos (del orden de 1H/1V ó algo inferiores), o bien mediante taludes más verticalizados si se ejecuta el vaciado mediante bataches alternos y dejando unas bermas en el perímetro de excavación, siempre al amparo de medidas de entibación adecuadas, fundamentalmente en aquellas zonas en que se detecten posibles problemas de inestabilidad debido al carácter suelto del terreno o por la posible aparición de pequeños flujos de agua. Debemos tener en cuenta no perder de vista la presencia de cimentaciones cercanas o adyacentes, tanto del vial como de las edificaciones colindantes; por todo ello, se hace imprescindible la ejecución de elementos perimetrales de tipo muro de hormigón armado con su correspondiente drenaje, tanto para la planta bajo rasante del edificio como para la contención de tierras de las pistas deportivas y el aparcamiento de vehículos, y así equilibrar los empujes generados por el propio terreno y con ello garantizar una mayor estabilidad a la estructura, teniendo en cuenta que no se ha encontrado el nivel freático durante la realización de los ensayos. Sugerimos realizar los cálculos de la cimentación y de los muros de contención de tierras en función de los parámetros característicos del terreno que ofrecimos con anterioridad. Hoja 67 de 95

68 8.4 ÍNDICES DE EXCAVABILIDAD El índice de excavabilidad obtenido mediante las tablas HADJIGEORGIOU Y SCOBLE es de 20-30, de fácil excavación. Hoja 68 de 95

69 8.5 CÁLCULO DE ASIENTOS DIFERENCIALES Zanja de cimentación de la estructura metálica y/o acristalada perimetral de las pistas. El Cálculo de asientos en zapatas apoyados en suelos con gravas arenosas, donde, la norma acepta un asiento máximo de una pulgada en estos tipos de suelos. Si adoptamos como valor de SPT N = 10-25, en las capas finales o rígidas donde se apoyara la futura cimentación. Las zapatas estructurales serán del orden de 1.00x1.00, 1.20x1.20, 1.50x1.50, 2.00x2.00, que son las más representativas, podemos comprobar que los asientos son inferiores al asiento admisible, los cuales han sido calculados mediante Steinbrenner. Carga neta, q: 1,50 kg/cm 2 Factor de seguridad: 3,00 Nivel Z final (m) E (kg/cm²) Coef. Poisson I 0, ,30 Lado menor, b (m): 1,00 1,20 1,50 2,00 Lado mayor, a (m): 1,00 1,20 1,50 2,00 Asientos (cm): 0,35 0,36 0,36 0,35 El riesgo de asentamiento para una zapata de 1,00 x 1,00m es admisible. No obstante, se debe tener en cuenta por parte de la Dirección Facultativa la correcta modulación de las características estructurales de la obra, de forma individual y no genérica, utilizando las dimensiones definitivas para poder realizar un cálculo exhaustivo de los asientos, que estará correlacionado con los resultados geotécnicos aportados en este informe (niveles de los estratos, tensiones admisibles y módulos de deformación, entre otros parámetros) siendo éste un cálculo aproximado. Hoja 69 de 95

70 Zona de pistas deportivas y aparcamiento para vehículos. (Refs.: Harr (1966): Steinbrenner Geotecnia y Cimientos II Págs ; 1115) Teniendo en cuenta el cálculo de asientos a través del código técnico de la edificación, consideramos una tensión admisible de cálculo del orden de: 1,50(kg/cm 2 ), para el cálculo de la losa. De acuerdo con la norma básica de la edificación NBE AE-88, Acciones de la Edificación, el asiento máximo tolerable por estructura se fijará por el autor del proyecto, atendiendo a las características de la obra; no obstante se calculan de forma orientativa los asientos generales admisibles en función del tipo de terreno y del tipo de estructura. Siguiendo un proceso de cálculo mediante las siguientes formulaciones obtendremos el asiento de cálculo para la losa, siendo éste menor o igual que el asiento máximo admisible, el cual tiene que ser del orden de 5cm. No obstante, se debe tener en cuenta por parte de la Dirección Facultativa la correcta modulación de las características estructurales de la obra, de forma individual y no genérica, utilizando las dimensiones definitivas para poder realizar un cálculo exhaustivo de los asientos, que estará correlacionado con los resultados geotécnicos aportados en este informe (niveles de los estratos, tensiones admisibles y módulos de deformación, entre otros parámetros) siendo éste un cálculo aproximado. El riesgo de asentamiento para una losa de 10,00 x 10,00m es admisible. Hoja 70 de 95

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72 Zona del edificio con solo dos plantas sobre rasante. El Cálculo de asientos en pozos de cimentación culminados en zapatas apoyados en suelos con gravas arenosas, donde, la norma acepta un asiento máximo de una pulgada en estos tipos de suelos. Si adoptamos como valor de SPT N = 25-50, en las capas finales o rígidas donde se apoyara la futura cimentación. Los pozos de cimentación serán culminados en zapatas estructurales del orden de 1.00x1.00, 1.20x1.20, 1.50x1.50, 2.00x2.00, que son las más representativas, podemos comprobar que los asientos son inferiores al asiento admisible, los cuales han sido calculados mediante Steinbrenner. Carga neta, q: 1,50 kg/cm 2 Factor de seguridad: 3,00 Nivel Z final (m) E (kg/cm²) Coef. Poisson I 2, ,30 Lado menor, b (m): 1,00 1,20 1,50 2,00 Lado mayor, a (m): 1,00 1,20 1,50 2,00 Asientos (cm): 0,68 0,77 0,88 1,02 El riesgo de asentamiento para una zapata de 1,00 x 1,00m es admisible. No obstante, se debe tener en cuenta por parte de la Dirección Facultativa la correcta modulación de las características estructurales de la obra, de forma individual y no genérica, utilizando las dimensiones definitivas para poder realizar un cálculo exhaustivo de los asientos, que estará correlacionado con los resultados geotécnicos aportados en este informe (niveles de los estratos, tensiones admisibles y módulos de deformación, entre otros parámetros) siendo éste un cálculo aproximado. Hoja 72 de 95

73 Zona de las piscinas cubiertas con una sola planta bajo rasante. El Cálculo de asientos en zapatas apoyados en suelos con gravas arenosas, donde, la norma acepta un asiento máximo de una pulgada en estos tipos de suelos. Si adoptamos como valor de SPT N = 10-25, en las capas finales o rígidas donde se apoyara la futura cimentación. Las zapatas estructurales serán del orden de 1.00x1.00, 1.20x1.20, 1.50x1.50, 2.00x2.00, que son las más representativas, podemos comprobar que los asientos son inferiores al asiento admisible, los cuales han sido calculados mediante Steinbrenner. Carga neta, q: 1,75 kg/cm 2 Factor de seguridad: 3,00 Nivel Z final (m) E (kg/cm²) Coef. Poisson I 3, ,30 Lado menor, b (m): 1,00 1,20 1,50 2,00 Lado mayor, a (m): 1,00 1,20 1,50 2,00 Asientos (cm): 0,70 0,81 0,95 1,16 El riesgo de asentamiento para una zapata de 1,00 x 1,00m es admisible. No obstante, se debe tener en cuenta por parte de la Dirección Facultativa la correcta modulación de las características estructurales de la obra, de forma individual y no genérica, utilizando las dimensiones definitivas para poder realizar un cálculo exhaustivo de los asientos, que estará correlacionado con los resultados geotécnicos aportados en este informe (niveles de los estratos, tensiones admisibles y módulos de deformación, entre otros parámetros) siendo éste un cálculo aproximado. Hoja 73 de 95

74 8.6 NIVELES FREÁTICOS Y AGRESIVIDAD. No se alcanzó el nivel freático en los sondeos realizados (S-1, S-2 y S-3) a la profundidad alcanzada en mediciones realizadas los días 20 y 21 de agosto de CARACTERÍSTICAS GEOQUÍMICAS DEL TERRENO El ensayo para determinación del contenido en sulfatos solubles de un suelo, realizado y analizado en laboratorio dio como resultado NO CONTIENE, por lo que según la instrucción EHE establece, el uso de hormigón sulfurorresistente en una obra a partir de una cantidad mayor de 2000 mg/kg, en nuestro caso NO ES NECESARIO, el uso de hormigón sulforresistente en la obra en ejecución. Hoja 74 de 95

75 8.7 BIBLIOGRAFÍA Mapa Geológico de España, escala 1:50.000, IGME. Código Técnico de la Edificación (29 de marzo de 2007). Norma de construcción sismorresistente NCSE-02, parte general y edificación. González de Vallejo, Luis I.; Ferrer, Mercedes; Ortuño, Luis; Oteo, Carlos. Ingeniería Geológica, Pearson Educación, Madrid, 2002, 744 Págs. José María Rodríguez Ortiz, Jesús Serra Gesta y Carlos Oteo Mazo. Curso aplicado de cimentaciones. COAM. Hoja 75 de 95

76 9 CONSIDERACIONES GENERALES Finalmente los datos serán corroborados en la apertura de la zanja de cimentación y comprobar así que las características del subsuelo son idénticas a las obtenidas en los puntos investigados. Las conclusiones que apuntamos la sometemos a consideración de la dirección facultativa, por ser esta una interpretación de los puntos muestreados en correlación con los resultados obtenidos. Todas las consideraciones incluidas en este estudio se basan en los reconocimientos efectuados por lo que, dado el carácter puntual de los mismos, resulta interesante comprobar durante la ejecución de la cimentación que los resultados son generalizables al conjunto de los terrenos afectados por la construcción. No son descartables por tanto, variaciones respecto a las hipótesis aquí consideradas, por lo que se estima necesaria la supervisión de las obras por un técnico competente, que corrobore o modifique las conclusiones aquí incluidas. GMC Ingeniería S.L. pone a disposición de la Dirección Facultativa de la obra las visitas necesarias a la excavación para comprobar lo anteriormente expuesto, todo ello sin coste añadido. Deberá garantizarse, por tanto la seguridad del personal y de la obra, adoptando en cada situación las medidas oportunas. Hoja 76 de 95