El factor de corrección Cb permite considerar la mayor capacidad del tramo solicitado por un momento flector variable (no constante)

Transcripción

1 CAPACIDAD CONTROLADA POR PANDEO LATERAL TORSIONAL (PLT) El factor de corrección Cb permite considerar la mayor capacidad del tramo solicitado por un momento flector variable (no constante) Cb = 12.5 M max M max + 3M A + 4 M B + 3M C Los momentos en VALOR ABSOLUTO FACTOR DE CORRECCION DE PLT Cb Forma Rectangular Triangular Trapecial Bi-triangular simétrico Bi-triangular asimétrico UTN - FRM M MA 1 0,25 1,25-0,5 0,25 MB 1 0,5 1,5 0 1,5 MC M2 Mmax Cb ,67 1 0,75 1 1,25 2 1,75 2 2,27 1 0, ,75 4 1

2 APLICACIÓN CIRSOC 301-EL VIGAS ARMADAS DE ALMA ESBELTA Fundamentos Estados límites de Flexión y Corte ***** UTN - FRM 2

3 VIGAS ARMADAS DE ALMA ESBELTA - h/tw > λr APLICACIÓN CIRSOC 301-EL VIGAS ARMADAS DE ALMA ESBELTA Capítulo G Apéndice A-G 3

4 VIGAS ARMADAS DE ALMA ESBELTA - h/tw > λr CIRSOC 301-EL: Prescripciones específicas y relacionadas: Capítulo B: REQUERIMIENTOS DE PROYECTO B.1 y B.2: Área bruta y área neta B.5: Pandeo local B.6: Restricciones al giro de apoyos B.8: Elementos simplemente apoyados B.9: Empotramientos B.10: Dimensionamiento de vigas y vigas armadas Apéndice B: REQUERIMIENTOS DE PROYECTO A-B.5: Pandeo local: clasificación, secciones con elementos esbeltos... 4

5 VIGAS ARMADAS DE ALMA ESBELTA - h/tw > λr... Capítulo C: ANÁLISIS ESTRUCTURAL Y ESTABILIDAD Capítulo F y Apéndice F: VIGAS Y OTRAS BARRAS EN FLEXIÓN Capítulo y Apéndice G: VIGAS DE ALMA ESBELTA Capítulo H: ESFUERZOS COMBINADOS Capítulo K: FUERZAS CONCENTRADAS, ACUMULACIÓN DE AGUA Y FATIGA 5

6 VIGAS ARMADAS DE ALMA ESBELTA - h/tw > λr 6

7 VIGAS ARMADAS DE ALMA ESBELTA - h/tw > λr Formas típicas de vigas armadas y de alma esbelta A pl 0,70 A fg [B.10] 7

8 VIGAS ARMADAS DE ALMA ESBELTA ALTURA DEL ALMA h/tw > λr 8

9 CAPACIDAD DE PROYECTO o DISEÑO DE LA VIGA Platabandas [B.10] A pl 0,70 A fg Extensión más allá de la sección teórica necesaria [B.10] w=>0,75 tp w<0,75 tp 9

10 COMPORTAMIENTO DE LA VIGA DE ALMA ESBELTA Flexión simple 10

11 VIGAS ARMADAS DE ALMA ESBELTA - h/tw > λr ESTADOS LÍMITES DE VIGAS ARMADAS DE ALMA ESBELTA Deformaciones en estado de servicio Fluencia o rotura del cordón traccionado Pandeo local del ala o cordón comprimido Pandeo local del alma Pandeo lateral torsional de la barra Abollamiento del alma por corte: ACCIÓN DE CAMPO A TRACCIÓN Rigidizadores transversales Interacción de flexión y corte 11

12 CAPACIDAD DE PROYECTO o DISEÑO DE LA VIGA CONDICIÓN DE RIGIDEZ o DEFORMACIONES serv adm INERCIA NECESARIA serv Carga uniforme, viga S.A. L nnn I [cm4] M[kN m] L[m] M serv L2 L = χ E I n M serv L I Ie χ n = k M serv L E n k

13 CAPACIDAD DE PROYECTO o DISEÑO DE LA VIGA CONDICIÓN DE RIGIDEZ o DEFORMACIONES Comportamiento del ala traccionada [B.10] Si T du T dy 0,75 F u A fn 0,90 F y A fg (B.10-1) I =I g Si T du T dy 0,75 F u A fn 0,90 F y A fg I=Ie 5 Fu A fe = A 6 F y fn (B.10-2) (B.10-3) 13

14 COMPORTAMIENTO DE LA VIGA DE ALMA ESBELTA Efecto de segundo orden en alma debido a los esfuerzos en alas 14

15 COMPORTAMIENTO DE LA VIGA DE ALMA ESBELTA Efecto de segundo orden en alma debido a los esfuerzos en alas El alma queda comprimida verticalmente. El efecto se tiene en cuenta limitando la esbeltez de alma h/tw Valores límites de h/tw Fyf a/h=<1,5 a/h>1,

16 COMPORTAMIENTO DE LA VIGA DE ALMA ESBELTA La viga armada es de alma esbelta si: h/tw > λr r =5,70 E Fy Valores Fyf λr λr

17 COMPORTAMIENTO DE LA VIGA DE ALMA ESBELTA CAPACIDAD A CORT AN T E CON ACCION DE CAM PO A T RACCIÓN 140,0 La viga armada es de alma esbelta si: a/h a/h a/h a/h a/h a/h 130,0 120,0 = = = = = = 0,5 0,75 1 1, ,0 100,0 Esfuerzo c ri ti c o d i sponi bl e - Fv d h/tw > λr 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30, ,0 Esbl tez h/tw 17

18 COMPORTAMIENTO DE LA VIGA DE ALMA ESBELTA Esfuerzos en los patines Debido al pandeo del alma, el esfuerzo en los patines se incrementa 18

19 CAPACIDAD DE LA SECCIÓN DE ALMA ESBELTA Momento de diseño o de proyecto Mu φ b Mn φ b =

20 CAPACIDAD DE LA SECCIÓN DE ALMA ESBELTA M n= R e S xt F yf M n= R e R PG S xc F cr Módulo resistente de la sección I = Mín[ I g ; I e ] S xt = I / y t S xc = I / y c 20

21 CAPACIDAD DE LA SECCIÓN DE ALMA ESBELTA M n= R e S xt F yf M n= R e R PG S xc F cr Factor de viga armada híbrida 21

22 CAPACIDAD DE LA SECCIÓN DE ALMA ESBELTA M n= R e S xt F yf M n= R e R PG S xc F cr Factor de reducción que considera la redistribución de esfuerzo del alma abollada en el cordón comprimido La tensión crítica es el menor valor resultante de PLT o de PLA 22

23 CAPACIDAD DE LA SECCIÓN DE ALMA ESBELTA La tensión crítica Fcr es el menor valor resultante para PLT o PLA Se aplica: 23

24 CAPACIDAD DE LA SECCIÓN DE ALMA ESBELTA La tensión crítica Fcr es el menor valor resultante para PLT o PLA En ambos casos se aplica: p r r F cr = F yf F cr =C b F yf F cr = [ ] 1 p 1 F yf 2 r p C PG 2 24

25 CAPACIDAD DE LA SECCIÓN DE ALMA ESBELTA Para PLT: rt radio de giro al eje y, del ala comprimida más 1/3 del alma 25

26 CAPACIDAD DE LA SECCIÓN DE ALMA ESBELTA Para PLA: 26

27 CAPACIDAD DE LA SECCIÓN DE ALMA ESBELTA En resumen: Mu φ b Mn φ b = 0.90 M n= R e S xt F yf M n= R e R PG S xc F cr R PG =1 ar hc a r t w 5,70 E 1 F cr F cr = Mín [ F cr PLT ; F cr PLA ]... 27

28 CAPACIDAD DE LA SECCIÓN DE ALMA ESBELTA... p r r F cr = F yf F cr =C b F yf F cr = [ ] 1 p 1 F yf 2 r p C PG 2 28

29 COMPORTAMIENTO DE LA VIGA DE ALMA ESBELTA Esfuerzos en el alma Comportamiento post-crítico del alma: acción de campo a tracción Alma abollada, sólo resiste tracción Rigidizadores se comprimen Las fajas de alma son TENSORES Rigidizadores son MONTANTES 29

30 COMPORTAMIENTO DE LA VIGA DE ALMA ESBELTA Se puede aplicar acción de campo a tracción en: Todos los paneles internos de vigas armadas homogéneas No se puede aplicar; En paneles extremos de vigas homogéneas En cualquier panel de vigas híbridas Vigas armadas de altura variable Si 2 [ ] 260 a /h 3 o a/h h/t w 30

31 CAPACIDAD DE PROYECTO o DISEÑO DE LA VIGA En CORTANTE con acción de campo a tracción Vu φ v Vn φ v = 0.90 Vn se determina de: Cv = Fvcrw / Fvyw 31

32 CAPACIDAD DE PROYECTO o DISEÑO DE LA VIGA k v =5 5 a / h 2 Cv = Fvcrw / Fvyw Para kv E h 1,10 tw F yw C v =1 32

33 CAPACIDAD DE PROYECTO o DISEÑO DE LA VIGA Cv = Fvcrw / Fvyw Relación Tensión crítica / Tensión fluencia 1,1 1 0,9 Cv = Fvcr/Fvy 0,8 0,7 a/h = 0,5 a/h = 0,75 a/h = 1 a/h = 1,5 a/h = 2 a/h = 3 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0, Esbeltez h/tw 33

34 CAPACIDAD DE PROYECTO o DISEÑO DE LA VIGA Esfuerzo de corte disponible CON RIGIDIZADORES CON ACCIÓN DE CAMPO A TRACCIÓN CORTANTE CON ACCION DE CAMPO A TRACCIÓN Fvd CON RIGIDIZADORES 140,0 140,0 a/h a/h a/h a/h a/h a/h 130,0 100,0 80,0 60,0 40,0 0,5 120,0 0,5 0,75 1 1, ,0 1 1, ,0 Esfu er zo cr i ti co d i s po n i bl e - Fv d a/h = a/h = 0,75 a/h = a/h = a/h = a/h = 120,0 = = = = = = 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 20,0 30, ,0 0,0 Esbeltez del a lma h /tw Es bl tez h / tw 34

35 RIGIDIZADORES DE ALMA Para vigas armadas de alma esbelta, con acción de campo a tracción INTERACCIÓN DE FLEXIÓN Y CORTE 35

36 RIGIDIZADORES DE ALMA 36

37 RIGIDIZADORES DE ALMA Para cualquier viga armada NO son necesarios si se cumple alguna de las siguientes condiciones: h E 2,45 tw F yw V u 0,6 v Aw F yw C v Cv determinado para kv=5 37

38 RIGIDIZADORES DE ALMA Para cualquier viga armada Capacidad a corte considerando pandeo de placa de alma (Apéndice A-F.2.3 ) El momento de inercia del rigidizador Ist será: I st a t 3w j j= 2,5 2 a h 2 0,5 Inercia de Rigidizadores Factor "j" ,2 0,3 0,4 0,5 0,75 1 1,5 2 2,5 3 a/h 38

39 RIGIDIZADORES DE ALMA Para cualquier viga armada Detalles para la ejecución y disposición de rigidizadores 39

40 RIGIDIZADORES DE ALMA Para cualquier viga armada Detalles para la ejecución y disposición de rigidizadores 40

41 Para cualquier viga laminada o armada 41

42 Continuaremos... TRANSFERENCIA DE ACCIONES LOCALES CARGAS PUNTUALES UTN - FRM 42