ESCUELA UNIVERSITARIA POLITÉCNICA DE LA ALMUNIA DE DOÑA GODINA (ZARAGOZA) ANEXOS. Invernadero Hidropónico Automatizado

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1 ESCUELA UNIVERSITARIA POLITÉCNICA DE LA ALMUNIA DE DOÑA GODINA (ZARAGOZA) ANEXOS Invernadero Hidropónico Automatizado Autor: Director: Fecha: Rubén Borque Martínez Pedro Hu Abad 28/6/217

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3 INDICES INDICE DE CONTENIDO ANEXO 1. LISTADO DE PORTICOS 1 ANEXO 2. ESTRUCTURA DATOS DE OBRA Normas consideradas Estados límite Situaciones de proyecto ESTRUCTURA Geometría Nudos Barras Materiales utilizados Descripción Características mecánicas Tabla de medición Resumen de medición Medición de superficies CIMENTACIÓN Elementos de cimentación aislados Descripción Medición Comprobación Vigas Descripción Medición Comprobación 84 ANEXO 3. CUADRO DE MATERIALES ELÉCTRICOS MAGNETOTÉRMICOS FUSIBLES DIFERENCIALES CABLES CANALIZACIONES OTROS 94 ANEXO 4. PROYECTO ELECTRICO 95 Autor: Rubén Borque Martínez - i

4 INDICES 4.1. OBJETIVOS DEL PROYECTO LEGISLACIÓN APLICABLE DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN POTENCIA TOTAL PREVISTA PARA LA INSTALACIÓN CARACTERÍSTICAS DE LA INSTALACIÓN: Origen de la instalación Derivación individual Cuadro general de distribución INSTALACIÓN DE PUESTA A TIERRA CRITERIOS APLICADOS Y BASES DE CÁLCULO Intensidad máxima admisible Caída de tensión Corrientes de cortocircuito CÁLCULOS Sección de las líneas Cálculo de los dispositivos de protección CÁLCULOS DE PUESTA A TIERRA Resistencia de la puesta a tierra de las masas Resistencia de la puesta a tierra del neutro Protección contra contactos indirectos PLIEGO DE CONDICIONES Calidad de los materiales Generalidades Conductores eléctricos Conductores de neutro Conductores de protección Identificación de los conductores Tubos protectores Normas de ejecución de las instalaciones Colocación de tubos Cajas de empalme y derivación Aparatos de mando y maniobra Aparatos de protección Instalaciones en cuartos de baño o aseo Red equipotencial Instalación de puesta a tierra Alumbrado Pruebas reglamentarias Comprobación de la puesta a tierra 144

5 INDICES Resistencia de aislamiento Condiciones de uso, mantenimiento y seguridad Certificados y documentación Libro de órdenes MEDICIONES Magnetotérmicos Fusibles Diferenciales Cables Canalizaciones Otros CUADRO DE RESULTADOS 148 ANEXO 5. PLANOS DIAGRAMA DE BLOQUES LABVIEW PÓRTICO Plano pórtico 2D Plano pórtico 3D Cimentación Cimentación Cimentación INSTALACIÓN ELÉCTRICA Esquema unifilar Esquema multifilar Esquema multifilar Esquema multifilar Esquema multifilar Esquema sinóptico 152 Autor: Rubén Borque Martínez - iii

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7 Listado de porticos ANEXO 1. LISTADO DE PORTICOS Datos de la obra Separación entre pórticos: 5. m Con cerramiento en cubi - Peso del cerramiento: 2. kg/m² - Sobrecarga del cerramiento: 1. kg/m² Con cerramiento en laterales - Peso del cerramiento: 1. kg/m² Normas y combinaciones Perfiles conformados CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1 m Perfiles laminados CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1 m Desplazamientos Acciones características Datos de viento Normativa: CTE DB SE-AE (España) Zona eólica: B Grado de aspereza: II. Terreno rural llano sin obstáculos Periodo de servicio (años): 5 Profundidad nave industrial: 25. Sin huecos. 1 - V( ) H1: Viento a, presion exterior tipo 2 - V( ) H2: Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 3 - V(9 ) H1: Viento a 9, presion exterior tipo 4 - V(18 ) H1: Viento a 18, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 5 - V(18 ) H2: Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 6 - V(27 ) H1: Viento a 27, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Datos de nieve Sin acción de nieve Autor: Rubén Borque Martínez - 1

8 Listado de porticos Aceros en perfiles Tipo acero Acero Lim. elástico Módulo de elasticidad kp/cm² kp/cm² Acero laminado S Datos de pórticos Pórtico Tipo exterior Geometría Tipo interior 1 Dos aguas Luz izquierda: 2.5 m Luz derecha: 2.5 m Alero izquierdo: 2.5 m Alero derecho: 2.5 m Pórtico rígido Altura cumbrera: 3.5 m Cargas en barras Pórtico 1 Barr Hipótesis a Pilar Carga permanente Pilar Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Pilar Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 9, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 27, presion exterior tipo Pilar Carga permanente Pilar Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Pilar Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 9, presion exterior tipo Tipo Posició n Valo r Orientación EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) Autor: Rubén Borque Martínez

9 Pilar Viento a 18, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 27, presion exterior tipo Carga permanente Sobrecarga de uso Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 27, presion exterior tipo Carga permanente Sobrecarga de uso Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 9, presion exterior tipo Invernadero Hidropónico Automatizado Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 5 (R) Faja.5/1. (R) Faja./. 72 (R) Faja.72/1. (R) Faja./. 72 (R) Faja.72/1. (R) Faja./. 5 (R) Faja.5/1. (R) Listado de porticos EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EG: (.,., -1.) EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EG: (.,., -1.) EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) Autor: Rubén Borque Martínez - 3

10 Listado de porticos Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 27, presion exterior tipo Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) Pórtico 2 Barr Hipótesis a Pilar Carga permanente Pilar Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Pilar Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 9, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 27, presion exterior tipo Pilar Carga permanente Pilar Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Pilar Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 9, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 27, presion exterior tipo Carga permanente Tipo Posició n Valo r Orientación EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EG: (.,., -1.) Autor: Rubén Borque Martínez

11 Sobrecarga de uso Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 27, presion exterior tipo Carga permanente Sobrecarga de uso Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Invernadero Hidropónico Automatizado Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 5 (R) Faja.5/1. (R) Faja./. 72 (R) Faja.72/1. (R) Faja./. 72 (R) Faja.72/1. (R) Faja./. 5 (R) Faja.5/1. (R) Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Listado de porticos EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EG: (.,., -1.) EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) Autor: Rubén Borque Martínez - 5

12 Listado de porticos Viento a 27, presion exterior tipo EXB: (.,., 1.) Pórtico 3, Pórtico 4 Barr Hipótesis a Pilar Carga permanente Pilar Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Pilar Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 9, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 27, presion exterior tipo Pilar Carga permanente Pilar Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Pilar Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 9, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 27, presion exterior tipo Carga permanente Sobrecarga de uso Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Tipo Posició n Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 28 (R) Valo r Orientación EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EG: (.,., -1.) EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) Autor: Rubén Borque Martínez

13 Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 27, presion exterior tipo Carga permanente Sobrecarga de uso Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 27, presion exterior tipo Invernadero Hidropónico Automatizado Faja.28/1. (R) Faja./. 72 (R) Faja.72/1. (R) Faja./. 72 (R) Faja.72/1. (R) Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Listado de porticos EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EG: (.,., -1.) EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) Pórtico 5 Barr Hipótesis a Pilar Carga permanente Pilar Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Pilar Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 9, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo Tipo Posició n Valo r Orientación EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) Autor: Rubén Borque Martínez - 7

14 Listado de porticos Pilar Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 27, presion exterior tipo Pilar Carga permanente Pilar Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Pilar Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 9, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 27, presion exterior tipo Carga permanente Sobrecarga de uso Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 27, presion exterior tipo Viento a 27, presion exterior tipo Viento a 27, presion exterior tipo Carga permanente Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 72 (R) Faja.72/1. (R) Faja./. 5 (R) Faja.5/1. (R) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EG: (.,., -1.) EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EG: (.,., -1.) Autor: Rubén Borque Martínez

15 Sobrecarga de uso Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 27, presion exterior tipo Viento a 27, presion exterior tipo Viento a 27, presion exterior tipo Invernadero Hidropónico Automatizado Faja./. 72 (R) Faja.72/1. (R) Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 5 (R) Faja.5/1. (R) Listado de porticos EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) Pórtico 6 Barr Hipótesis a Pilar Carga permanente Pilar Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Pilar Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 9, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 27, presion exterior tipo Pilar Carga permanente Pilar Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Tipo Posició n Valo r Orientación EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) Autor: Rubén Borque Martínez - 9

16 Listado de porticos Pilar Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 9, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo Pilar Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Pilar Viento a 27, presion exterior tipo Carga permanente Sobrecarga de uso Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 9, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 27, presion exterior tipo Viento a 27, presion exterior tipo Viento a 27, presion exterior tipo Carga permanente Sobrecarga de uso Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento a 9, presion exterior tipo Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 72 (R) Faja.72/1. (R) Faja./. 5 (R) Faja.5/1. (R) Faja./. 72 (R) Faja.72/1. (R) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EG: (.,., -1.) EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EG: (.,., -1.) EG: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) Autor: Rubén Borque Martínez

17 Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 18, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento a 27, presion exterior tipo Viento a 27, presion exterior tipo Viento a 27, presion exterior tipo Invernadero Hidropónico Automatizado Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 28 (R) Faja.28/1. (R) Faja./. 5 (R) Faja.5/1. (R) Listado de porticos EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., -1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) EXB: (.,., 1.) Descripción de las abreviaturas: R : Posición relativa a la longitud de la barra. EG : Ejes de la carga coincidentes con los globales de la estructura. EXB : Ejes de la carga en el plano de definición de la misma y con el eje X coincidente con la barra. Datos de correas de cubi Descripción de correas Parámetros de cálculo Tipo de perfil: IPE 16 Límite flecha: L / 25 Separación: 1.25 m Número de vanos: Un vano Tipo de Acero: S275 Tipo de fijación: no colaborante Comprobación de resistencia Comprobación de resistencia El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Aprovechamiento: % Barra pésima en cubi Perfil: IPE 16 Material: S275 Autor: Rubén Borque Martínez - 11

18 Listado de porticos Inicial.58, 5., Notas: Nudos Final.58,., Longit ud (m) (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión unifo Pandeo Áre a (cm ²) Características mecánicas I y (1) (cm4 ) 869. I z (1) (cm 4) Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m C 1-1. Notación: β: Coeficiente de pandeo L K: Longitud de pandeo (m) C m: Coeficiente de momentos C 1: Factor de modificación para el momento crítico I t (2) (cm 4) 3.6 Barra pésima en cubi Notación: COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) λ λ w N t N c M Y M Z V Z V Y MYV N. P. (1) x:.83 3 m λ w λ w,má x Cu mpl e N Ed =. N.P. (2) N Ed =. N.P. (3) x: 2.5 m η = x: 2.5 m η = 8. x: m η = Autor: Rubén Borque Martínez x: m η =. 2 Z x:.83 3 m η <.1 M ZV Y x:.83 3 m η <.1 NM Y NM M ZV YM Z YV Z x: 2.5 m η = λ: Limitación de esbeltez λ w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida N t: Resistencia a tracción N c: Resistencia a compresión M Y: Resistencia a flexión eje Y M Z: Resistencia a flexión eje Z V Z: Resistencia a corte Z V Y: Resistencia a corte Y M YV Z: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados M ZV Y: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NM YM Z: Resistencia a flexión y axil combinados NM YM ZV YV Z: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados M t: Resistencia a torsión x:.83 3 m η <.1 M t Mt V Z x: m η = 2. 6 x: m η = 1. 8 M t V Y x: m η =. 2 Est ado CU MP LE η = 36. 8

19 Listado de porticos M tv Z: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados M tv Y: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 26, Artículo 8) Se debe satisfacer: Donde: h w: Altura del alma. h w : mm t w: Espesor del alma. t w : 5. mm A w: Área del alma. A w : 7.26 cm² A fc,ef: Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : 6.7 cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k :.3 E: Módulo de elasticidad. E : kp/cm² f yf: Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : kp/cm² Siendo: Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Autor: Rubén Borque Martínez - 13

20 Listado de porticos Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: η :.9 7 η :.28 9 Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.5 m del nudo.58, 5., 2.732, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V( ) H2. M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M E d + : M E d - : M c, Rd :.32 3 t m. t m t m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con Cl as e : 1 W p l,y : 124. cm³ Autor: Rubén Borque Martínez

21 Listado de porticos mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/ cm² Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : γ M: Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M : 1.5 kp/ cm² Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: M b, Rd : t m Donde: W pl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W p l,y : f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : 124. cm³ kp/ cm² Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : γ M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.5 kp/ cm² χ LT: Factor de reducción por pandeo lateral. Autor: Rubén Borque Martínez - 15

22 Listado de porticos χ LT :.34 Siendo: ϕ LT : 1.91 α LT: Coeficiente de imperfección elástica. α LT :.21 λ LT : 1.59 M cr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. M cr : El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: t m Siendo: M LTv: Componente que representa la resistencia por torsión unifo de la barra. M L Tv : 1.31 t m M LTw: Componente que representa la resistencia por torsión no unifo de la barra. M L Tw :.42 9 t m Siendo: W el,y: Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. W e l,y : I z: Momento de inercia de la sección bruta, I z : cm³ 68.3 cm Autor: Rubén Borque Martínez

23 Listado de porticos respecto al eje Z. I t: Momento de inercia a torsión unifo. I t : 3.6 cm4 E: Módulo de elasticidad. E : kp/ cm² G: Módulo de elasticidad transversal. G : kp/ cm² L + c : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. + L c : 5. m L c- : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. - L c : 5. m C 1: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. C 1 : 1. i f,z: Radio de i f,z + giro, respecto : 2.16 cm al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. - i f,z : 2.16 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Autor: Rubén Borque Martínez - 17

24 Listado de porticos Se debe satisfacer: η :.8 Para flexión positiva: M Ed+ : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. + M Ed :. t m Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.5 m del nudo.58, 5., 2.732, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V( ) H2. M Ed- : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. - M Ed :.56 t m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd :.697 t m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : Clas e : 1 W pl,z : 26.1 cm³ kp/cm ² Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : γ M: Coeficien te parcial γ M : 1.5 kp/cm ² Autor: Rubén Borque Martínez

25 de segurida d del material. Listado de porticos Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: η :.17 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo.58, 5., 2.732, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V( ) H2. V Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed :.258 t El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : t Donde: A v: Área transversal a cortante. A v : 9.67 cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : 16. mm t w: Espesor del alma. t w : 5. mm f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/c m² Autor: Rubén Borque Martínez - 19

26 Listado de porticos Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : γ M: Coeficien te parcial de segurida d del material. γ M : 1.5 kp/c m² Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: < Donde: λ w: Esbeltez del alma. λ w : λ máx: Esbeltez máxima. λ máx : ε: Factor de reducción. ε :.92 Siendo: f ref: Límite elástico de referenci a. f ref : f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, f y : kp/c m² kp/c m² Autor: Rubén Borque Martínez

27 Tabla 4.1) Listado de porticos Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: η :.2 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo.58, 5., 2.732, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V( ) H2. V Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed :.44 t El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,r d : t Donde: A v: Área transversal a cortante. A v : cm² Siendo: A: Área de la sección bruta. A : 2.1 cm² d: Altura del alma. d : mm t w: Espesor del alma. t w : 5. mm f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm ² Siendo: Autor: Rubén Borque Martínez - 21

28 Listado de porticos f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : γ M: Coeficient e parcial de seguridad del material. γ M : 1.5 kp/cm ² Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 5% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd..172 t 7.45 t Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de.833 m del nudo.58, 5., 2.732, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V( ) H2. V Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed :.172 t V c,rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : t Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Autor: Rubén Borque Martínez

29 No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 5% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd. Invernadero Hidropónico Automatizado Listado de porticos.3 t t Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de.833 m del nudo.58, 5., 2.732, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V( ) H2. V Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed :.3 t V c,rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : t Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: η :.177 η :.337 η :.368 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 2.5 m del nudo.58, 5., 2.732, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V( ) H2. Donde: Autor: Rubén Borque Martínez - 23

30 Listado de porticos N c,ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed :. t M y,ed, M z,ed: Momentos flectores + M y,ed :.323 t m solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. - M z,ed :.56 t m Clase: Clase de la sección, según la Clase : 1 capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : t M pl,rd,y, M pl,rd,z: Resistencia a flexión M pl,rd, de la sección bruta en condiciones y : t m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, M pl,rd, respectivamente. z :.697 t m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : 2.1 cm² W pl,y, W pl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y W pl,y : 124. cm³ Z, respectivamente. W pl,z : 26.1 cm³ f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm ² Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : γ M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.5 kp/cm ² k y, k z, k y,lt: Coeficientes de interacción. k y : 1. k z : 1. k y,lt : Autor: Rubén Borque Martínez

31 Listado de porticos C m,y, C m,z, C m,lt: Factores de momento flector unifo equivalente. χ y, χ z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. C m,y : 1. C m,z : 1. C m,lt : 1.3 χ y :.75 χ z :.9 χ LT: Coeficiente de reducción por pandeo lateral. χ LT :.34 λ y, λ z: Esbelteces reducidas con λ y :.88 valores no mayores que 1., en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. λ z : 3.12 α y, α z: Factores dependientes de la α y :.6 clase de la sección. α z :.6 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 5% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de.833 m del nudo.58, 5., 2.732, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V( ) H t t Donde: V Ed,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z :.172 t V c,rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : t Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Autor: Rubén Borque Martínez - 25

32 Listado de porticos Se debe satisfacer: η :.26 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo.58, 5., 2.732, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V( ) H2. M T,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,E d :.2 t m El momento torsor resistente de cálculo M T,Rd viene dado por: M T,R d :.75 t m Donde: W T: Módulo de resistencia a torsión. W T : 4.86 cm³ f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm ² Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : γ M: Coeficien te parcial de segurida d del material. γ M : 1.5 kp/cm ² Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE- A, Artículo 6.2.8) Autor: Rubén Borque Martínez

33 Listado de porticos Se debe satisfacer: η :.18 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo.58, 5., 2.732, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V( ) H2. V Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed :.258 t M T,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed :.2 t m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t, Rd : t Donde: V pl,rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : t τ T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. τ T,Ed : 4.63 kp/c m² Siendo: W T: Módulo de resistenc ia a torsión. W T : 4.86 cm³ f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/c m² Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, f y : kp/c m² Autor: Rubén Borque Martínez - 27

34 Listado de porticos Tabla 4.1) γ M: Coeficien te parcial de segurida d del material. γ M : 1.5 Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE- A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: η :.2 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo.58, 5., 2.732, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V( ) H2. V Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed :.44 t M T,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed :.2 t m El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t, Rd : t Donde: V pl,rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V pl,rd : t τ T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. τ T,Ed : 4.63 kp/c m² Siendo: Autor: Rubén Borque Martínez

35 Listado de porticos W T: Módulo de resistenc ia a torsión. W T : 4.86 cm³ f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/c m² Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : γ M: Coeficien te parcial de segurida d del material. γ M : 1.5 kp/c m² Comprobación de flecha Comprobación de flecha El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Porcentajes de aprovechamiento: - Flecha: 5.13 % Coordenadas del nudo inicial:.58, 25., Coordenadas del nudo final:.58, 2., El aprovechamiento pésimo se produce para la combinación de hipótesis 1.*G1 + 1.*G2 + 1.*Q + 1.*V( ) H2 a una distancia 2.5 m del origen en el primer vano de la correa. (Iy = 869 cm4) (Iz = 68 cm4) Datos de correas laterales Descripción de correas Parámetros de cálculo Autor: Rubén Borque Martínez - 29

36 Listado de porticos Tipo de perfil: IPE 16 Límite flecha: L / 25 Separación: 1. m Número de vanos: Un vano Tipo de Acero: S275 Tipo de fijación: no colaborante Comprobación de resistencia Comprobación de resistencia El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Aprovechamiento: % Barra pésima en lateral Perfil: IPE 16 Material: S275 Inicial., 25.,.5 Notas: Nudos Final., 2.,.5 (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión unifo Pandeo Longit ud (m) Áre a (cm ²) Características mecánicas I y (1) (cm 4) 869. I z (1) (cm 4) Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m C 1-1. Notación: β: Coeficiente de pandeo L K: Longitud de pandeo (m) C m: Coeficiente de momentos C 1: Factor de modificación para el momento crítico I t (2) (cm 4) 3.6 Barra pésima en lateral COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) λ λ w N t N c M Y M Z V Z V Y MYV N. P. (1) N Ed x: = m N Ed =. x: 2.5 m x: 2.5 m x: m Autor: Rubén Borque Martínez x: m Z x:.83 3 m M ZV Y x:.83 3 m NM Y NM M ZV YM Z YV Z x: 2.5 m x:.83 3 m M t Mt V Z x: m x: m M t V Y x: m Est ado CU MP LE

37 Notación: λ w λ w,má x Cu mpl e N.P. (2) N.P. (3) η = 3. 9 η = η = 2. 1 η =. 4 Invernadero Hidropónico Automatizado η <.1 η <.1 η = λ: Limitación de esbeltez λ w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida N t: Resistencia a tracción N c: Resistencia a compresión M Y: Resistencia a flexión eje Y M Z: Resistencia a flexión eje Z V Z: Resistencia a corte Z V Y: Resistencia a corte Y M YV Z: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados M ZV Y: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NM YM Z: Resistencia a flexión y axil combinados NM YM ZV YV Z: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados M t: Resistencia a torsión M tv Z: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados M tv Y: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): η <.1 Listado de porticos η = 2. 3 (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. η = 2. 3 η =. 5 η = Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 26, Artículo 8) Se debe satisfacer: Donde: h w: Altura del alma. h w : mm t w: Espesor del alma. t w : 5. mm A w: Área del alma. A w : 7.26 cm² Autor: Rubén Borque Martínez - 31

38 Listado de porticos A fc,ef: Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : 6.7 cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k :.3 E: Módulo de elasticidad. E : kp/cm² f yf: Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : kp/cm² Siendo: Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: η :.1 4 η :.3 9 Para flexión positiva: M Ed+ : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.5 m del nudo., 25.,.5, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V(9 ) H1. M E d + :. t m Autor: Rubén Borque Martínez

39 Listado de porticos M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M E d - : M c, Rd :.34 5 t m t m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. Cl as e : 1 W p l,y : f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : 124. cm³ kp/ cm² Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : γ M: Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M : 1.5 kp/ cm² Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: M b, Rd : t m Donde: W pl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. W p l,y : 124. cm³ Autor: Rubén Borque Martínez - 33

40 Listado de porticos f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/ cm² Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : γ M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.5 kp/ cm² χ LT: Factor de reducción por pandeo lateral. χ LT :.34 Siendo: ϕ LT : 1.91 α LT: Coeficiente de imperfección elástica. α LT :.21 λ LT : 1.59 M cr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. M cr : El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: t m Siendo: M LTv: Componente que representa la resistencia por torsión unifo de la barra. M L Tv : 1.31 t m Autor: Rubén Borque Martínez

41 M LTw: Componente que representa la resistencia por torsión no unifo de la barra. Invernadero Hidropónico Automatizado Listado de porticos M L Tw :.42 9 t m Siendo: W el,y: Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje W e l,y : cm³ 68.3 cm4 Z. I z : I t: Momento de inercia a torsión unifo. I t : 3.6 cm4 E: Módulo de elasticidad. E : kp/ cm² G: Módulo de elasticidad transversal. G : kp/ cm² L + c : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. + L c : 5. m L - c : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. - L c : 5. m C 1: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. C 1 : 1. i f,z: Radio de i f,z + giro, respecto : 2.16 cm Autor: Rubén Borque Martínez - 35

42 Listado de porticos al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. - i f,z : 2.16 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: η :.149 Para flexión positiva: M + Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. + M Ed :. t m Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.5 m del nudo., 25.,.5, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V(9 ) H1. M - Ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. - M Ed :.13 t m El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd :.697 t m Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. Clas e : Autor: Rubén Borque Martínez

43 W pl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : Listado de porticos W pl,z : 26.1 cm³ kp/cm ² Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : γ M: Coeficien te parcial de segurida d del material. γ M : 1.5 kp/cm ² Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: η :.21 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo., 25.,.5, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V(9 ) H1. V Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed :.313 t El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd : t Autor: Rubén Borque Martínez - 37

44 Listado de porticos Donde: A v: Área transversal a cortante. A v : 9.67 cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : 16. mm t w: Espesor del alma. t w : 5. mm f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/c m² Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : γ M: Coeficien te parcial de segurida d del material. γ M : 1.5 kp/c m² Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: < Donde: λ w: Esbeltez del alma. λ w : Autor: Rubén Borque Martínez

45 λ máx: Esbeltez máxima. λ máx : Listado de porticos ε: Factor de reducción. ε :.92 Siendo: f ref: Límite elástico de referenci a. f ref : f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : kp/c m² kp/c m² Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: η :.4 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo., 25.,.5, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V(9 ) H1. V Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed :.83 t El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,r d : t Donde: Autor: Rubén Borque Martínez - 39

46 Listado de porticos A v: Área transversal a cortante. A v : cm² Siendo: A: Área de la sección bruta. A : 2.1 cm² d: Altura del alma. d : mm t w: Espesor del alma. t w : 5. mm f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm ² Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : γ M: Coeficient e parcial de seguridad del material. γ M : 1.5 kp/cm ² Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 5% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd..18 t 7.45 t Autor: Rubén Borque Martínez

47 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de.833 m del nudo., 25.,.5, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V(9 ) H1. Invernadero Hidropónico Automatizado Listado de porticos V Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed :.18 t V c,rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : t Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 5% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd..55 t t Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de.833 m del nudo., 25.,.5, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V(9 ) H1. V Ed: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed :.55 t V c,rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : t Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: η :.253 Autor: Rubén Borque Martínez - 41

48 Listado de porticos η :.398 η :.457 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 2.5 m del nudo., 25.,.5, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V(9 ) H1. Donde: N c,ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed :. t M y,ed, M z,ed: Momentos flectores - M y,ed :.345 t m solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. - M z,ed :.13 t m Clase: Clase de la sección, según la Clase : 1 capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. N pl,rd : t M pl,rd,y, M pl,rd,z: Resistencia a flexión M pl,rd, de la sección bruta en condiciones y : t m plásticas, respecto a los ejes Y y Z, M pl,rd, respectivamente. z :.697 t m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) A: Área de la sección bruta. A : 2.1 cm² W pl,y, W pl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y W pl,y : 124. cm³ Z, respectivamente. W pl,z : 26.1 cm³ f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm ² Siendo: f y: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : kp/cm ² Autor: Rubén Borque Martínez

49 k y, k z, k y,lt: Coeficientes de interacción. Invernadero Hidropónico Automatizado γ M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.5 Listado de porticos k y : 1. k z : 1. k y,lt : 1. C m,y, C m,z, C m,lt: Factores de momento flector unifo equivalente. χ y, χ z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. C m,y : 1. C m,z : 1. C m,lt : 1.3 χ y :.75 χ z :.9 χ LT: Coeficiente de reducción por pandeo lateral. χ LT :.34 λ y, λ z: Esbelteces reducidas con λ y :.88 valores no mayores que 1., en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. λ z : 3.12 α y, α z: Factores dependientes de la α y :.6 clase de la sección. α z :.6 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 5% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Autor: Rubén Borque Martínez - 43

50 Listado de porticos Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de.833 m del nudo., 25.,.5, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V(9 ) H1..18 t 7.84 t Donde: V Ed,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z :.18 t V c,rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : t Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Se debe satisfacer: η :.23 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo., 25.,.5, para la combinación de acciones 1.35*G *G *V(9 ) H1. M T,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. M T,E d :.15 t m El momento torsor resistente de cálculo M T,Rd viene dado por: M T,R d :.75 t m Donde: W T: Módulo de resistencia a torsión. W T : 4.86 cm³ f yd: Resistencia de cálculo del acero. f yd : kp/cm ² Siendo: Autor: Rubén Borque Martínez