MEMORIA DE CÁLCULO CIMENTACIONES DE EQUIPOS

Transcripción

1 LICITACIÓN PARA EL DISEÑO, SUMINISTRO, CONTRUCCIÓN DE OBRAS CIVILES, MONTAJE, PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICIO PARA LA AMPLIACION DE UN CAMPO DE LÍNEA EN LA SUBESTACIÓN OCOA 115 KV. MEMORIA DE CÁLCULO CIMENTACIONES DE EQUIPOS 115 kv DOCUMENTO IEB Revisión 0 Villavicencio, Abril de 2013

2 MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS Página ii de iii CONTROL DE DISTRIBUCIÓN Copias de este documento han sido entregadas a: Nombre Dependencia Empresa Copias Ing. Edgar Latorre Gerencia de Planeación EMSA 1 Las observaciones que resulten de su revisión y aplicación deben ser informadas a CONTROL DE REVISIONES Revisión No. Aspecto revisado Fecha 0 Emisión inicial de IEB 23/04/2013 CONTROL DE RESPONSABLES NÚMERO DE REVISIÓN Nombre JMO Elaboración Firma Fecha 22/04/2013 Nombre JGL Revisión Firma Fecha 23/04/2013 Nombre OSR Aprobación Firma Fecha 24/04/2013 JMO JGL OSR Juan Manuel Orozco Juan Gabriel López Oscar Sánchez Restrepo Archivo:IEB (0) Memoria cimentaciones equipos

3 MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS Página iii de iii TABLA DE CONTENIDO 1 INTRODUCCIÓN CRITERIOS DE DISEÑO CÁLCULO DE ESFUERZOS SOBRE LA CIMENTACIÓN RESULTANTE DENTRO DEL TERCIO MEDIO DE LA ZAPATA RESULTANTE FUERA DEL TERCIO MEDIO DE LA ZAPATA METODOLOGÍA DE ANÁLISIS CÁLCULOS DE ASENTAMIENTOS REFERENCIAS... 9 LISTA DE FIGURAS Figura 1. Convención de fuerzas externas aplicadas... 2 Figura 2. Distribución de presiones dentro del tercio medio de la zapata... 3 Figura 3. Reacciones del terreno según la carga aplicada... 4 Figura 4. Reacciones del terreno según la carga aplicada... 5 Figura 5. Línea de presiones nulas para la zona II... 5 Figura 6. Tabla de ábacos Anexo 1: LISTA DE ANEXOS Calculo de cimentaciones de los equipos Archivo:IEB (0) Memoria cimentaciones equipos

4 MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS Página 1 de 9 1 INTRODUCCIÓN En este documento se presentan los resultados correspondientes al diseño de las cimentaciones de los equipos a instalarse en la ampliación de la subestación Ocoa 115 kv. Los diseños fueron realizados atendiendo los requerimientos de las Especificaciones Técnicas del Proyecto, del Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente (NSR-10), la Norma de Construcciones en Concreto Estructural ACI , entre otros. El diseño de las cimentaciones se realizó con base en el documento IEB Guía para el diseño de estructuras metálicas y cimentaciones de equipos 115 kv. Los resultados del diseño se presentan en el plano IEB PC.021. En dicho plano se muestra el dimensionamiento de las cimentaciones, los detalles de los pernos de anclaje y el cuadro de despiece del refuerzo de cada una de las cimentaciones. 2 CRITERIOS DE DISEÑO Las cimentaciones fueron dimensionadas y calculadas para soportar en forma segura las cargas verticales, transversales y longitudinales inducidas por las estructuras metálicas y los equipos y por el peso propio de la cimentación. En los diseños se consideraron pedestales y losas de cimentación dependiendo de la magnitud de las cargas y de las características del suelo, dadas en el estudio de suelos, de tal manera que se obtuviera una cimentación estable y económica. Este diseño fue realizado considerando las combinaciones de carga más desfavorables evaluadas. Las cimentaciones se dimensionaron contra volcamiento y arrancamiento con factores de seguridad superiores o iguales a 2.0 en el caso de cargas permanentes y 1.5 para cargas no permanentes y controlando que los esfuerzos máximos transmitidos por las cimentaciones al suelo no superen la capacidad admisible del mismo. El espesor de la capa de grava del acabado de patio será de 0.10 m, según las especificaciones técnicas del proyecto. 3 CÁLCULO DE ESFUERZOS SOBRE LA CIMENTACIÓN La presión máxima producida por el momento se obtiene dividiendo éste por el módulo de sección del área de la base. El efecto de V y M corresponde a la distribución de la presión en el suelo. Archivo: IEB (0) Memoria cimentaciones equipos

5 MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS Página 2 de 9 Figura 1. Convención de fuerzas externas aplicadas 3.1 RESULTANTE DENTRO DEL TERCIO MEDIO DE LA ZAPATA Cuando la resultante de las fuerzas que actúan sobre la cimentación está dentro del tercio medio de la zapata, correspondee al caso en que toda la cimentación trabaja a compresión y la distribución de esfuerzos en cada uno de los bordes se determina de la siguiente manera (Ver Figura 2): q 1 V 6 e 6 e x = B L B L V 6 e 6 e x q = B L B L q q 3 4 e y e y V 6 e 6 e x = 1 + B L B L e y V 6 e 6 e x = 1 B L B L e y Dónde: V: Sumatoria de fuerzas verticales B, L: Dimensiones de la zapata ex,y: Excentricidad en dirección X y Y e x M = V x B / 6 Archivo: IEB (0) 220(0) Memoria cimentaciones equipos

6 MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS Página 3 de 9 e y M y = V L / 6 Dónde: Mx: Sumatoria de momentos en dirección X My: Sumatoria de momentos en dirección Y Figura 2. Distribución de presiones dentro del tercio medio de la zapata 3.2 RESULTANTE FUERA DEL TERCIO MEDIO DE LA ZAPATA Cuando al actuar las cargas sobre la cimentación se produzcan por su excentricidad, presiones no uniformes sobre el terreno, se admitirá en los bordes un aumento del 25% en la presión indicada siempre que la presión en el centro de gravedad de la superficie de apoyo no exceda la presión admisible (Método de Plock) es decir, que el esfuerzo máximo debe cumplir: = Siempre que, Dónde: : Esfuerzo aplicado al suelo : : : : Excentricidad en la dirección x Lado de la losa en dirección x Lado de la losa en dirección y Excentricidad en la dirección y.. = Archivo: IEB (0) Memoria cimentaciones equipos

7 MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS Página 4 de 9 : Esfuerzo admisible del suelo.. : Esfuerzo en el centro de gravedad =N: Fuerzas verticales aplicadas. Cuando la carga se encuentra fuera del tercio medio es claro que los valores absolutos de las excentricidades cumplen que: >1 En este caso no se pueden aplicar las ecuaciones utilizadas cuando la resultante cae dentro del tercio medio, ya que para distintas posiciones de la carga, cuyas excentricidades cumplan la desigualdad anterior, existirá una zona de la zapata inactiva. Las reacciones del terreno responderán según la posición de (Ver Figura 3). Figura 3. Reacciones del terreno según la carga aplicada 3.3 METODOLOGÍA DE ANÁLISIS En consecuencia para dimensionar la zapata, es necesario plantear el equilibrio entre la carga y la resultante de la cuña de presiones del terreno. Para resolver los posibles casos se divide la zapata en tres zonas (ver Figura 4). Archivo: IEB (0) Memoria cimentaciones equipos

8 MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS Página 5 de 9 Figura 4. Reacciones del terreno según la carga aplicada Zona I Carga dentro del núcleo central de inercia. Son aplicables las ecuaciones de la sección 3.1 de este documento. Zona II Las excentricidades deberán ser simultáneamente, 4 4 La cuña de presiones tiene forma piramidal. Estableciendo el equilibrio entre la acción de y la resultante de las presiones R (Figura 5). Figura 5. Línea de presiones nulas para la zona II Archivo: IEB (0) Memoria cimentaciones equipos

9 MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS Página 6 de 9 = = Siendo, = 2 = + Se tiene: 2 = + = La posición de la línea de presiones nulas queda acotada por los valores. 4 =2 2 4 =2 2 Zona III Los valores absolutos de las excentricidades deben cumplir, >1 Y que simultáneamente no sean: > Y > Para el cálculo de la tensión máxima y la posición de la línea de tensiones nulas, a continuación se dan los ábacos a utilizar en el método de Plock. Archivo: IEB (0) Memoria cimentaciones equipos

10 MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS Página 7 de 9 Figura 6. Tabla de ábacos. Entrando en el ábaco de la figura anterior con los valores de c y d, se obtienen los valores de n y m, que fijan la posición de la línea de las presiones nulas. = = = 1.25 Siendo K el valor dado en el ábaco en función de c y d. si c>d, se utilizan los ábacos intercambiando c y d, tomando para la posición de la línea de tensiones nulas m, en lugar de m, siendo: = Acorde a lo que se estipula en las especificaciones técnicas, cuando el área traccionada de la base supera el 10% del área total en planta, considerando las cargas sísmicas, se debe rediseñar la fundación de modo que se cumpla esta condición. Archivo: IEB (0) Memoria cimentaciones equipos

11 MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS Página 8 de 9 4 CÁLCULOS DE ASENTAMIENTOS Para el cálculo de los asentamientos producidos por las cargas que la cimentación transmitirá al suelo se utilizó la siguiente expresión: 2 ( 1 µ ) S i = qs B I E S f Con: I f = L B Sw, Sw = En donde, Si Asentamiento probable, en cm. qs Esfuerzo máximo aplicado, en dan/m2. B Menor dimensión de la zapata, en m. L Mayor dimensión de la zapata, en m. µ Coeficiente de Poisson del suelo. ES Módulo de elasticidad del suelo, en dan/m2. Iw Factor de forma, en cm/m. Los valores del coeficiente de Poisson y del módulo de elasticidad del suelo fueron tomados de acuerdo al suelo especificado, módulo de Poisson de 0.32 y módulo de elasticidad de dan/m2. Con estos valores se reemplaza en la fórmula anterior, obteniendo para cada uno de los equipos los siguientes valores: EQUIPO q s (dan/m ²) B (m) Iw (cm/m) S (cm) Interruptor 115 kv Seccionador 115 kv y seccionador con cuchilla de PAT 115 kv Semi-Pantógrafo Transformador de Corriente 115 kv Transformador de Tensión 115 kv Descargador de Sobretensión 115 kv Finalmente, el máximo asentamiento permitido en estructuras de concreto reforzado es de 2.50 cm, por lo tanto, las cimentaciones para los soportes de los equipos cumplen con los requisitos de asentamiento. Archivo: IEB (0) Memoria cimentaciones equipos

12 MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS Página 9 de 9 5 REFERENCIAS [1] Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10. [2] Norma de Construcciones en Concreto Estructural ACI [3] ASCE 74 Standards. [4] Documento IEB Guía para el diseño de estructuras metálicas y cimentaciones de equipos 115 kv. [5] Hahn 1946, Dunhan 1962, Plock Archivo: IEB (0) Memoria cimentaciones equipos

13 ANEXO 1 CALCULO DE CIMENTACIONES DE LOS EQUIPOS

14 Anexo 1 Página A1-1 INTERRUPTOR 115 kv CARGAS POR APOYO A NIVEL DE PEDESTAL CARGAS SÍSMICAS SIN MAYORAR APERTURA COMB. No. F z F x F y M x M y N N N N x m N x m Peso + Tiro + Viento X Peso + Tiro + Viento Y Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z Peso + Corto Envolvente CIERRE COMB. No. F z F x F y M x M y N N N N x m N x m Peso + Tiro + Viento X Peso + Tiro + Viento Y Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z Peso + Corto Envolvente

15 Anexo 1 Página A1-2 DISEÑO DE CIMENTACIONES Qadm: ESFUERZO ADMISIBLE DEL SUELO (t/m 2 ) D : DENSIDAD DEL SUELO (t/m3) 1.80 lx : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN X (m) 0.80 ly : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN Y (m) 0.80 Hp : ALTURA DE PEDESTAL (m) 1.00 Np : CANTIDAD DE PEDESTALES 3.00 HS : ALTURA DE SUELO (m) 0.80 Lx : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN X (m) 5.80 Ly : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN Y (m) 1.90 HL : ALTURA DE LOSA (m) 0.40 Hg : ESPESOR DE ACABADO DE PATIO 0.10 e : BORDE LIBRE DE PEDESTAL (m) 0.10 Vc : VOLUMEN DE LA CIMENTACIÓN (m 3 ) 6.33 Wc : PESO DE LA CIMENTACIÓN (t) Ve : VOLUMEN DE EXCAVACION (m 3 ) Vs : VOLUMEN DEL SUELO (m 3 ) 7.28 Ws : PESO DEL SUELO (t) APERTURA COMBINACIÓN M volc (dan m) M resist(dan m) F.S. volc Eje X Eje Y Eje X Eje Y Eje X Eje Y Peso + Tiro + Viento X Peso + Tiro + Viento Y Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z Peso + Corto CIERRE COMBINACIÓN M volc (dan m) M resist(dan m) F.S. volc Eje X Eje Y Eje X Eje Y Eje X Eje Y Peso + Tiro + Viento X Peso + Tiro + Viento Y Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z Peso + Corto F.S. Volcamiento mínimo: 1.74

16 Anexo 1 Página A1-3 CALCULO DE ESFUERZOS APERTURA COMB. No. e x e y CASO 1 CASO 2 CASO 3 Esfzo1 Esfzo2 Esfzo3 Esfzo4 Esfzo Esfzo m m dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 Peso + Tiro + Viento X N.A N.A Peso + Tiro + Viento Y N.A N.A Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z N.A N.A Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z N.A N.A Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8600 Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8905 Peso + Corto N.A N.A CIERRE COMB. No. e x e y CASO 1 CASO 2 CASO 3 Esfzo1 Esfzo2 Esfzo3 Esfzo4 Esfzo Esfzo m m dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 Peso + Tiro + Viento X N.A N.A Peso + Tiro + Viento Y N.A N.A Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z N.A N.A Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 7910 Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8520 Peso + Corto N.A N.A Esfuerzo máximo aplicado (dan/m 2 ): 8905 Cumple

17 Anexo 1 Página A1-4 DISEÑO DE LA BASE DISEÑO A FLEXIÓN DE LA BASE: f'c : concreto fy : acero d' D L =(Lx-lx)/2 : Longitud de la sección crítica qu = 1.4*qmax : Presión de diseño Mu = qu*l^2/2 : Momento de diseño 210 dan/cm² 4200 dan/cm² 7 cm 33 cm 0.85 m dan/m² dan*m p = 0.85*f'c/fy*(1-(1-((2*fy*M)/(0.85*f`c*fy*0.9*b*d^2)))^(1/2)) pmin : Cuantía de refuerzo mínima CUANTIA DE REFUERZO A COLOCAR REFUERZO CALCULADO A COLOCAR Para refuerzo de Ø1/2" en X serán Para refuerzo de Ø1/2" en Y serán 5.94 cm²/m CUANTIA DE REFUERZO SUPERIOR REFUERZO SUPERIOR CALCULADO A COLOCAR Para refuerzo de Ø1/2" en X serán Para refuerzo de Ø1/2" en Y serán 5.94 cm²/m DISEÑO A CORTANTE DE LA BASE: 1. VERIFICACIÓN AL PUNZONAMIENTO va : Esfuerzo Admisible (as= 20) NSR-10 C : 0.53*(1+2/(aLARGO/aCORTO))*(f'c)^(1/2)*bo*d NSR-10 C : 0.27*(2+as*d/bo)*(f'c)^(1/2))*bo*d NSR-10 C : (f'c)^(1/2)*bo*d dan/cm² dan/cm² dan/cm² d : d para verificar punzonamiento cm bo : Perímetro de la sección crítica Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica 4.52 m dan qu*{( Lx*Ly)- [(lx+d)(ly+d)]} vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*bo*d) 9.58 dan/cm² FACTOR DE SEGURIDAD AL PUNZONAMIENTO VERIFICACIÓN AL CORTANTE SIMPLE va : Esfuerzo Admisible 0.53*(f'c)^(1/2) d : d para verificar cortante 7.68 dan/cm² cm

18 Anexo 1 Página A1-5 b : Ancho de la zapata en la sección crítica 1.90 m Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica qu*(1/2* ( Lx*(Ly-ly-2*d))) dan vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*b*d) 9.64 dan/cm² FACTOR DE SEGURIDAD AL CORTANTE SIMPLE 0.80 DISEÑO DEL PEDESTAL: Se diseña para una cuantía de r=0,0050 El área de acero será: As = 0,0050 x Ag Ag= Area bruta de la sección 6400 cm 2 As= cm 2 Barras Ø3/4" 12 Se colocan estribos Ø3/8" con un espaciamiento máximo de 30 cm

19 Anexo 1 Página A1-6 SECCIONADOR 115 kv Y SECCIONADOR CON CUCHILLA DE PAT 115 kv CARGAS EN EL CENTRO DE LA CIMENTACIÓN CARGAS A NIVEL DE LA FUNDACIÓN F z F x F y M x M y COMB. No. N N N N x m N x m Peso + Tiro + Viento X Peso + Tiro + Viento Y Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z Peso + Corto Envolvente DISEÑO DE CIMENTACIONES Qadm: ESFUERZO ADMISIBLE DEL SUELO (t/m 2 ) D : DENSIDAD DEL SUELO (t/m3) 1.80 lx : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN X (m) 0.80 ly : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN Y (m) 0.80 Hp : ALTURA DE PEDESTAL (m) 1.00 Np : CANTIDAD DE PEDESTALES 1.00 HS : ALTURA DE SUELO (m) 0.80 Lx : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN X (m) 1.50 Ly : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN Y (m) 1.50 HL : ALTURA DE LOSA (m) 0.40 Hg : ESPESOR DE ACABADO DE PATIO 0.10 e : BORDE LIBRE DE PEDESTAL (m) 0.10 Vc : VOLUMEN DE LA CIMENTACIÓN (m 3 ) 1.54 Wc : PESO DE LA CIMENTACIÓN (t) 3.70 Ve : VOLUMEN DE EXCAVACION (m 3 ) 2.70 Vs : VOLUMEN DEL SUELO (m 3 ) 1.29 Ws : PESO DEL SUELO (t) 2.32

20 Anexo 1 Página A1-7 COMBINACIÓN M volc(dan m) M resist(dan m) F.S. volc Eje X Eje Y Eje X Eje Y Eje X Eje Y Peso + Tiro + Viento X Peso + Tiro + Viento Y Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z Peso + Corto F.S. Volcamiento mínimo: 2.27 CALCULO DE ESFUERZOS RESULTADOS CASO 1 CASO 2 CASO 3 COMB. No. e x e y Esfzo1 Esfzo2 Esfzo3 Esfzo4 Esfzo Esfzo m m dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 Peso + Tiro + Viento X N.A N.A Peso + Tiro + Viento Y N.A N.A Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8399 Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8421 Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8399 Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8572 Peso + Corto N.A N.A Esfuerzo máximo aplicado (dan /m 2 ) 8572 Cumple

21 Anexo 1 Página A1-8 DISEÑO DE LA BASE DISEÑO A FLEXIÓN DE LA BASE: f'c : concreto fy : acero d' D L =(Lx-lx)/2 : Longitud de la sección crítica qu = 1.4*qmax : Presión de diseño Mu = qu*l^2/2 : Momento de diseño 210 dan/cm² 4200 dan/cm² 7 cm 33 cm 0.35 m dan/m² dan*m p = 0.85*f'c/fy*(1-(1-((2*fy*M)/(0.85*f`c*fy*0.9*b*d^2)))^(1/2)) pmin : Cuantía de refuerzo mínima CUANTIA DE REFUERZO A COLOCAR REFUERZO CALCULADO A COLOCAR Para refuerzo de Ø1/2" en X serán Para refuerzo de Ø1/2" en Y serán 5.94 cm²/m CUANTIA DE REFUERZO SUPERIOR REFUERZO SUPERIOR CALCULADO A COLOCAR Para refuerzo de Ø1/2" en X serán Para refuerzo de Ø1/2" en Y serán 5.94 cm²/m DISEÑO A CORTANTE DE LA BASE: 1. VERIFICACIÓN AL PUNZONAMIENTO va : Esfuerzo Admisible (as= 20) NSR-10 C : 0.53*(1+2/(aLARGO/aCORTO))*(f'c)^(1/2)*bo*d dan/cm² NSR-10 C : 0.27*(2+as*d/bo)*(f'c)^(1/2))*bo*d dan/cm² NSR-10 C : (f'c)^(1/2)*bo*d dan/cm² d : d para verificar punzonamiento cm bo : Perímetro de la sección crítica Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica qu*{( Lx*Ly)- [(lx+d)(ly+d)]} 4.52 m dan vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*bo*d) 0.92 dan/cm² FACTOR DE SEGURIDAD AL PUNZONAMIENTO VERIFICACIÓN AL CORTANTE SIMPLE va : Esfuerzo Admisible 0.53*(f'c)^(1/2) d : d para verificar cortante 7.68 dan/cm² cm

22 Anexo 1 Página A1-9 b : Ancho de la zapata en la sección crítica 1.50 m Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica qu*(1/2* ( Lx*(Ly-ly-2*d))). vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*b*d) dan 0.09 dan/cm² FACTOR DE SEGURIDAD AL CORTANTE SIMPLE DISEÑO DEL PEDESTAL: Se diseña para una cuantía de r=0,0050 El área de acero será: As = 0,0050 x Ag Ag= Area bruta de la sección 6400 cm 2 As= cm 2 Barras Ø3/4" 12 Se colocan estribos Ø3/8" con un espaciamiento máximo de 30 cm

23 Anexo 1 Página A1-10 SEMI-PANTOGRAFO CARGAS A NIVEL DE CIMENTACIÓN CARGAS SÍSMICAS SIN MAYORAR COMB. No. F z F x F y M x M y N N N N x m N x m TIRO + VIENTO X TIRO + VIENTO Y TIRO + SISMO X SISMO Y + SISMO Z TIRO + SISMO X SISMO Y - SISMO Z TIRO + SISMO Y SISMO X + SISMO Z TIRO + SISMO Y SISMO X - SISMO Z CORTO ENVOLVENTES DISEÑO DE CIMENTACIONES Qadm: ESFUERZO ADMISIBLE DEL SUELO (t/m 2 ) D : DENSIDAD DEL SUELO (t/m3) 1.80 lx : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN X (m) 0.80 ly : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN Y (m) 0.80 Hp : ALTURA DE PEDESTAL (m) 1.00 Np : CANTIDAD DE PEDESTALES 1.00 HS : ALTURA DE SUELO (m) 0.80 Lx : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN X (m) 5.80 Ly : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN Y (m) 1.50 HL : ALTURA DE LOSA (m) 0.40 Hg : ESPESOR DE ACABADO DE PATIO 0.10 e : BORDE LIBRE DE PEDESTAL (m) 0.10 Vc : VOLUMEN DE LA CIMENTACIÓN (m 3 ) 4.12 Wc : PESO DE LA CIMENTACIÓN (t) 9.89 Ve : VOLUMEN DE EXCAVACION (m 3 ) Vs : VOLUMEN DEL SUELO (m 3 ) 6.45 Ws : PESO DEL SUELO (t) 11.61

24 Anexo 1 Página A1-11 COMBINACIÓN M volc (dan m) M resist(dan m) F.S. volc Eje X Eje Y Eje X Eje Y Eje X Eje Y Peso + Tiro + Viento X Peso + Tiro + Viento Y Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z Peso + Corto F.S. Volcamiento mínimo: 1.96 COMB. No. CALCULO DE ESFUERZOS e x e y CASO 1 CASO 2 CASO 3 Esfzo1 Esfzo2 Esfzo3 Esfzo4 Esfzo Esfzo m m dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 Peso + Tiro + Viento X N.A N.A Peso + Tiro + Viento Y N.A N.A Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z N.A N.A Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z N.A N.A Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 7765 Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 7796 Peso + Corto N.A N.A Esfuerzo máximo aplicado (dan /m 2 ) 7796 Cumple

25 Anexo 1 Página A1-12 DISEÑO DE LA BASE DISEÑO A FLEXIÓN DE LA BASE: f'c : concreto fy : acero d' D L =(Lx-lx)/2 : Longitud de la sección crítica qu = 1.4*qmax : Presión de diseño Mu = qu*l^2/2 : Momento de diseño 210 dan/cm² 4200 dan/cm² 7 cm 33 cm 0.85 m dan/m² dan*m p = 0.85*f'c/fy*(1-(1-((2*fy*M)/(0.85*f`c*fy*0.9*b*d^2)))^(1/2)) pmin : Cuantía de refuerzo mínima CUANTIA DE REFUERZO A COLOCAR REFUERZO CALCULADO A COLOCAR Para refuerzo de Ø1/2" en X serán Para refuerzo de Ø1/2" en Y serán 5.94 cm²/m CUANTIA DE REFUERZO SUPERIOR REFUERZO SUPERIOR CALCULADO A COLOCAR Para refuerzo de Ø1/2" en X serán Para refuerzo de Ø1/2" en Y serán 5.94 cm²/m DISEÑO A CORTANTE DE LA BASE: 1. VERIFICACIÓN AL PUNZONAMIENTO va : EsfuerzoAdmisible (as= 20) NSR-10 C : 0.53*(1+2/(aLARGO/aCORTO))*(f'c)^(1/2)*bo*d dan/cm² NSR-10 C : 0.27*(2+as*d/bo)*(f'c)^(1/2))*bo*d dan/cm² NSR-10 C : (f'c)^(1/2)*bo*d dan/cm² d : d para verificar punzonamiento 33 cm bo : Perímetro de la sección crítica Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica qu*{( Lx*Ly)- [(lx+d)(ly+d)]} 4.52 m dan vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*bo*d) 6.39daN/cm² FACTOR DE SEGURIDAD AL PUNZONAMIENTO VERIFICACIÓN AL CORTANTE SIMPLE va : Esfuerzo Admisible 0.53*(f'c)^(1/2) d : d para verificar cortante 7.68daN/cm² 33 cm

26 Anexo 1 Página A1-13 b : Ancho de la zapata en la sección crítica 1.50 m Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica qu*(1/2* ( Lx*(Ly-ly-2*d))) daN vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*b*d) 0.30daN/cm² FACTOR DE SEGURIDAD AL CORTANTE SIMPLE DISEÑO DEL PEDESTAL: Se diseña para una cuantía de r=0,0050 El área de acero será: As = 0,0050 x Ag Ag= Area bruta de la sección 6400 cm 2 As= cm 2 Barras Ø3/4" 12 Se colocan estribos Ø3/8" con un espaciamiento máximo de 30 cm

27 Anexo 1 Página A1-14 TRANSFORMADOR DE CORRIENTE 115 kv CARGAS A NIVEL DE CIMENTACIÓN CARGAS SÍSMICAS SIN MAYORAR COMB. No. F z F x F y M x M y N N N N x m N x m TIRO + VIENTO X TIRO + VIENTO Y TIRO + SISMO X SISMO Y + SISMO Z TIRO + SISMO X SISMO Y - SISMO Z TIRO + SISMO Y SISMO X + SISMO Z TIRO + SISMO Y SISMO X - SISMO Z CORTO ENVOLVENTES DISEÑO DE CIMENTACIONES Qadm: ESFUERZO ADMISIBLE DEL SUELO (t/m 2 ) D : DENSIDAD DEL SUELO (t/m3) 1.80 lx : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN X (m) 0.80 ly : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN Y (m) 0.80 Hp : ALTURA DE PEDESTAL (m) 1.00 Np : CANTIDAD DE PEDESTALES 1.00 HS : ALTURA DE SUELO (m) 0.80 Lx : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN X (m) 1.50 Ly : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN Y (m) 1.50 HL : ALTURA DE LOSA (m) 0.40 Hg : ESPESOR DE ACABADO DE PATIO 0.10 e : BORDE LIBRE DE PEDESTAL (m) 0.10 Vc : VOLUMEN DE LA CIMENTACIÓN (m 3 ) 1.54 Wc : PESO DE LA CIMENTACIÓN (t) 3.70 Ve : VOLUMEN DE EXCAVACION (m 3 ) 2.70 Vs : VOLUMEN DEL SUELO (m 3 ) 1.29 Ws : PESO DEL SUELO (t) 2.32

28 Anexo 1 Página A1-15 COMBINACIÓN M volc(dan m) M resist(dan m) F.S. volc Eje X Eje Y Eje X Eje Y Eje X Eje Y Peso + Tiro + Viento X Peso + Tiro + Viento Y Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z Peso + Corto F.S. Volcamiento mínimo: 2.22 CALCULO DE ESFUERZOS RESULTADOS CASO 1 CASO 2 CASO 3 APERTURA e x e y Esfzo1 Esfzo2 Esfzo3 Esfzo4 Esfzo Esfzo COMB. No. m m dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 Peso + Tiro + Viento X N.A N.A Peso + Tiro + Viento Y N.A N.A Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8664 Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8668 Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8664 Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8817 Peso + Corto N.A N.A Esfuerzo máximo aplicado (dan /m 2 ) Cumple

29 Anexo 1 Página A1-16 DISEÑO DE LA BASE DISEÑO A FLEXIÓN DE LA BASE: f'c : concreto fy : acero d' d L =(Lx-lx)/2 : Longitud de la sección crítica qu = 1.4*qmax : Presión de diseño Mu = qu*l^2/2 : Momento de diseño 210 dan/cm² 4200 dan/cm² 7 cm 33 cm 0.35 m dan/m² dan*m p = 0.85*f'c/fy*(1-(1-((2*fy*M)/(0.85*f`c*fy*0.9*b*d^2)))^(1/2)) pmin : Cuantía de refuerzo mínima CUANTIA DE REFUERZO A COLOCAR REFUERZO CALCULADO A COLOCAR Para refuerzo de Ø1/2" en X serán Para refuerzo de Ø1/2" en Y serán 5.94 cm²/m CUANTIA DE REFUERZO SUPERIOR REFUERZO SUPERIOR CALCULADO A COLOCAR Para refuerzo de Ø1/2" en X serán Para refuerzo de Ø1/2" en Y serán 5.94 cm²/m DISEÑO A CORTANTE DE LA BASE: 1. VERIFICACIÓN AL PUNZONAMIENTO va : Esfuerzo Admisible (as= 20) NSR-10 C : 0.53*(1+2/(aLARGO/aCORTO))*(f'c)^(1/2)*bo*d dan/cm² NSR-10 C : 0.27*(2+as*d/bo)*(f'c)^(1/2))*bo*d dan/cm² NSR-10 C : (f'c)^(1/2)*bo*d dan/cm² d : d para verificar punzonamiento cm bo : Perímetro de la sección crítica Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica qu*{( Lx*Ly)- [(lx+d)(ly+d)]} m dan vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*bo*d) 0.95daN/cm² FACTOR DE SEGURIDAD AL PUNZONAMIENTO VERIFICACIÓN AL CORTANTE SIMPLE va : Esfuerzo Admisible 0.53*(f'c)^(1/2) d : d para verificar cortante b : Ancho de la zapata en la sección crítica 7.68daN/cm² 33 cm 1.50 m Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica

30 Anexo 1 Página A1-17 qu*(1/2* ( Lx*(Ly-ly-2*d))) daN vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*b*d) 0.09daN/cm² FACTOR DE SEGURIDAD AL CORTANTE SIMPLE DISEÑO DEL PEDESTAL: Se diseña para una cuantía de r=0,0050 El área de acero será: As = 0,0050 x Ag Ag= Area bruta de la sección 6400 cm 2 As= cm 2 Barras Ø3/4" 12 Se colocan estribos Ø3/8" con un espaciamiento máximo de 30 cm

31 Anexo 1 Página A1-18 TRANSFORMADOR DE TENSIÓN 115 kv CARGAS A NIVEL DE CIMENTACIÓN CARGAS SÍSMICAS SIN MAYORAR COMB. No. F z F x F y M x M y N N N N x m N x m TIRO + VIENTO X TIRO + VIENTO Y TIRO + SISMO X SISMO Y + SISMO Z TIRO + SISMO X SISMO Y - SISMO Z TIRO + SISMO Y SISMO X + SISMO Z TIRO + SISMO Y SISMO X - SISMO Z CORTO ENVOLVENTES DISEÑO DE CIMENTACIONES Qadm: ESFUERZO ADMISIBLE DEL SUELO (t/m 2 ) D : DENSIDAD DEL SUELO (t/m 3 ) 1.80 lx : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN X (m) 0.80 ly : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN Y (m) 0.80 Hp : ALTURA DE PEDESTAL (m) 1.00 Np : CANTIDAD DE PEDESTALES 1.00 HS : ALTURA DE SUELO (m) 0.80 Lx : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN X (m) 1.50 Ly : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN Y (m) 1.50 HL : ALTURA DE LOSA (m) 0.40 Hg : ESPESOR DE ACABADO DE PATIO 0.10 e : BORDE LIBRE DE PEDESTAL (m) 0.10 Vc : VOLUMEN DE LA CIMENTACIÓN (m 3 ) 1.54 Wc : PESO DE LA CIMENTACIÓN (t) 3.70 Ve : VOLUMEN DE EXCAVACION (m 3 ) 2.70 Vs : VOLUMEN DEL SUELO (m 3 ) 1.29 Ws : PESO DEL SUELO (t) 2.32

32 Anexo 1 Página A1-19 COMBINACIÓN M volc(t m) M resist(t m) F.S. volc Eje X Eje Y Eje X Eje Y Eje X Eje Y Peso + Tiro + Viento X Peso + Tiro + Viento Y Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z Peso + Corto F.S. Volcamiento mínimo: 2.27 CALCULO DE ESFUERZOS RESULTADOS COMB. No. e x e y CASO 1 CASO 2 CASO 3 Esfzo1 Esfzo2 Esfzo3 Esfzo4 Esfzo Esfzo m m dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 Peso + Tiro + Viento X N.A N.A Peso + Tiro + Viento Y N.A N.A Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8402 Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8442 Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8673 Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8593 Peso + Corto N.A N.A Esfuerzo máximo aplicado (dan /m 2 ) Cumple

33 Anexo 1 Página A1-20 DISEÑO DE LA BASE DISEÑO A FLEXIÓN DE LA BASE: f'c : concreto fy : acero d' d L =(Lx-lx)/2 : Longitud de la sección crítica qu = 1.4*qmax : Presión de diseño Mu = qu*l^2/2 : Momento de diseño 210 dan/cm² 4200 dan/cm² 7 cm 33 cm 0.35 m dan/m² dan*m p = 0.85*f'c/fy*(1-(1-((2*fy*M)/(0.85*f`c*fy*0.9*b*d^2)))^(1/2)) pmin : Cuantía de refuerzo mínima CUANTIA DE REFUERZO A COLOCAR REFUERZO CALCULADO A COLOCAR Para refuerzo de Ø1/2" en X serán Para refuerzo de Ø1/2" en Y serán 5.94 cm²/m CUANTIA DE REFUERZO SUPERIOR REFUERZO SUPERIOR CALCULADO A COLOCAR Para refuerzo de Ø1/2" en X serán Para refuerzo de Ø1/2" en Y serán 5.94 cm²/m DISEÑO A CORTANTE DE LA BASE: 1. VERIFICACIÓN AL PUNZONAMIENTO va : Esfuerzo Admisible (as= 20) NSR-10 C : 0.53*(1+2/(aLARGO/aCORTO))*(f'c)^(1/2)*bo*d dan/cm² NSR-10 C : 0.27*(2+as*d/bo)*(f'c)^(1/2))*bo*d dan/cm² NSR-10 C : (f'c)^(1/2)*bo*d dan/cm² d : d para verificar punzonamiento cm bo : Perímetro de la sección crítica Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica qu*{( Lx*Ly)- [(lx+d)(ly+d)]} 4.52 m dan vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*bo*d) 0.93daN/cm² FACTOR DE SEGURIDAD AL PUNZONAMIENTO VERIFICACIÓN AL CORTANTE SIMPLE va : Esfuerzo Admisible 0.53*(f'c)^(1/2) d : d para verificar cortante b : Ancho de la zapata en la sección crítica 7.68daN/cm² 33 cm 1.50 m

34 Anexo 1 Página A1-21 Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica qu*(1/2* ( Lx*(Ly-ly-2*d))) daN vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*b*d) 0.09daN/cm² FACTOR DE SEGURIDAD AL CORTANTE SIMPLE DISEÑO DEL PEDESTAL: Se diseña para una cuantía de r=0,0050 El área de acero será: As = 0,0050 x Ag Ag= Area bruta de la sección 6400 cm 2 As= cm 2 Barras Ø3/4" 12 Se colocan estribos Ø3/8" con un espaciamiento máximo de 30 cm

35 Anexo 1 Página A1-22 DESCARGADOR DE SOBRETENSIÓN 115 kv CARGAS A NIVEL DE CIMENTACIÓN CARGAS SÍSMICAS SIN MAYORAR COMB. No. F z F x F y M x M y N N N N x m N x m TIRO + VIENTO X TIRO + VIENTO Y TIRO + SISMO X SISMO Y + SISMO Z TIRO + SISMO X SISMO Y - SISMO Z TIRO + SISMO Y SISMO X + SISMO Z TIRO + SISMO Y SISMO X - SISMO Z CORTO ENVOLVENTES DISEÑO DE CIMENTACIONES Qadm: ESFUERZO ADMISIBLE DEL SUELO (t/m 2 ) D : DENSIDAD DEL SUELO (t/m3) 1.80 lx : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN X (m) 0.80 ly : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN Y (m) 0.80 Hp : ALTURA DE PEDESTAL (m) 1.00 Np : CANTIDAD DE PEDESTALES 1.00 HS : ALTURA DE SUELO (m) 0.80 Lx : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN X (m) 1.10 Ly : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN Y (m) 1.10 HL : ALTURA DE LOSA (m) 0.40 Hg : ESPESOR DE ACABADO DE PATIO 0.10 e : BORDE LIBRE DE PEDESTAL (m) 0.10 Vc : VOLUMEN DE LA CIMENTACIÓN (m 3 ) 1.12 Wc : PESO DE LA CIMENTACIÓN (t) 2.70 Ve : VOLUMEN DE EXCAVACION (m 3 ) 1.45 Vs : VOLUMEN DEL SUELO (m 3 ) 0.46 Ws : PESO DEL SUELO (t) 0.82

36 Anexo 1 Página A1-23 COMBINACIÓN M volc(dan m) M resist(dan m) F.S. volc Eje X Eje Y Eje X Eje Y Eje X Eje Y Peso + Tiro + Viento X Peso + Tiro + Viento Y Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z Peso + Corto F.S. Volcamiento mínimo: 2.44 CALCULO DE ESFUERZOS RESULTADOS CASO 1 CASO 2 CASO 3 APERTURA e x e y Esfzo1 Esfzo2 Esfzo3 Esfzo4 Esfzo Esfzo COMB. No. m m dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 dan/m 2 Peso + Tiro + Viento X N.A N.A Peso + Tiro + Viento Y N.A N.A Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y + Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8227 Peso + Tiro + Sismo X Sismo Y - Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8607 Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X + Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8374 Peso + Tiro + Sismo Y Sismo X - Sismo Z N.A N.A N.A N.A N.A 8447 Peso + Corto N.A N.A N.A N.A N.A 7198 Esfuerzo máximo aplicado (dan /m 2 ) Cumple

37 Anexo 1 Página A1-24 DISEÑO DE LA BASE DISEÑO A FLEXIÓN DE LA BASE: f'c : concreto fy : acero d' d L =(Lx-lx)/2 : Longitud de la sección crítica qu = 1.4*qmax : Presión de diseño Mu = qu*l^2/2 : Momento de diseño 210 dan/cm² 4200 dan/cm² 7 cm 33 cm 0.15 m dan/m² dan*m p = 0.85*f'c/fy*(1-(1-((2*fy*M)/(0.85*f`c*fy*0.9*b*d^2)))^(1/2)) pmin : Cuantía de refuerzo mínima CUANTIA DE REFUERZO A COLOCAR REFUERZO CALCULADO A COLOCAR Para refuerzo de Ø1/2" en X serán Para refuerzo de Ø1/2" en Y serán 22cm CUANTIA DE REFUERZO SUPERIOR REFUERZO SUPERIOR CALCULADO A COLOCAR Para refuerzo de Ø1/2" en X serán Para refuerzo de Ø1/2" en Y serán 5.94cm²/m DISEÑO A CORTANTE DE LA BASE: 1. VERIFICACIÓN AL PUNZONAMIENTO va : Esfuerzo Admisible (as= 20) NSR-10 C : 0.53*(1+2/(aLARGO/aCORTO))*(f'c)^(1/2)*bo*d NSR-10 C : 0.27*(2+as*d/bo)*(f'c)^(1/2))*bo*d NSR-10 C : (f'c)^(1/2)*bo*d 13.13daN/cm² 6.22daN/cm² 8.26daN/cm² d : d para verificar punzonamiento cm bo : Perímetro de la sección crítica Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica m 3705daN qu*{( Lx*Ly)- [(lx+d)(ly+d)]} 0.35 vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*bo*d) dan/cm² FACTOR DE SEGURIDAD AL PUNZONAMIENTO VERIFICACIÓN AL CORTANTE SIMPLE va : Esfuerzo Admisible 0.53*(f'c)^(1/2) d : d para verificar cortante 7.68daN/cm² cm

38 Anexo 1 Página A1-25 b : Ancho de la zapata en la sección crítica 1.10 m Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica qu*(1/2* ( Lx*(Ly-ly-2*d))). 0.01daN vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*b*d) 0.00daN/cm² FACTOR DE SEGURIDAD AL CORTANTE SIMPLE DISEÑO DEL PEDESTAL: Se diseña para una cuantía de r=0,0050 El área de acero será: As = 0,0050 x Ag Ag= Area bruta de la sección 6400 cm 2 As= cm 2 Barras Ø3/4" 12 Se colocan estribos Ø3/8" con un espaciamiento máximo de 30 cm